JP2007269217A - Refrigeration cycle device - Google Patents

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JP2007269217A
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Application number
JP2006098600A
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Inventor
Suteo Kobayashi
Takashi Wakizaka
捨夫 小林
剛史 脇阪
Original Assignee
Denso Corp
株式会社デンソー
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a refrigerating cycle device capable of increasing the amount of returned oil.
SOLUTION: A lubricating oil can be returned to an inlet side of a compressor 16 by the first forced intermittent control (Step 190) of an electromagnetic clutch 16a while the evaporator outlet temperature Te is raised. On the other hand, a refrigerant is compressed by the compressor 16 for the set time ti, and the evaporator outlet temperature Te is dropped. During the set time ti, a rear seat side fan 27 is stopped, and the lubricating oil is stored on a rear seat side evaporator 28 side. Since the set time ti is shorter than the set time tx, the amount of the lubricating oil stored on the rear seat side evaporator 28 side is smaller. Thus, by executing the second forced intermittent control (Step 220) of the electromagnetic clutch 16a, the lubricating oil of the amount more than that of the lubricating oil stored during the set time ti can be returned to the inlet side of the compressor 16.
COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、二つの蒸発器を備える冷凍サイクル装置に関する。 The present invention relates to a refrigeration cycle apparatus provided with two evaporators.

従来、車両用空調装置の冷凍サイクルにおいて、車室内の前席側および後席側のそれぞれに対応して、蒸発器および温度式膨張弁を設け、1つの圧縮機を共通で使用するように構成されたものがある(例えば、特許文献1参照)。 Conventionally, configuration in a refrigeration cycle of a vehicular air conditioner, corresponding to each of the front seat and the rear seat in the passenger compartment, the evaporator and the thermal expansion valve provided to use one compressor with a common there are those (e.g., see Patent Document 1).

このものにおいては、前席側蒸発器の単独運転時には、前席側蒸発器に向けて送風する前席側送風機だけ運転させて、後席側蒸発器に向けて送風する後席側送風機の運転を停止している。 In this compound, prior to the time of the single operation of the seat side evaporator, before by operating only the front seat blower for blowing air toward the seat side evaporator, the driver seat side blower after blowing toward the rear seat side evaporator a is stopped. また、コスト低減のために、前席側蒸発器の単独運転時において後席側蒸発器への冷媒の流入を遮断するための電磁弁が設けられていない。 Furthermore, for cost reduction, the solenoid valve is not provided for blocking the flow of refrigerant to the rear seat evaporator during the single operation of the front seat evaporator. このため、前席側蒸発器の単独運転時には、後席側の雰囲気温度の影響を受けて後席側温度式膨張弁の弁体が微少開閉を繰り返し、後席側蒸発器側に潤滑オイルが溜まる。 Therefore, before the time-seat side evaporator of islanding, the valve body of the rear seat thermal expansion valve influenced by the ambient temperature of the rear seat is repeated a minute opening, lubricating oil to the rear seat evaporator side It accumulates. なお、後席側蒸発器側に潤滑オイルが溜まる原因については、後述の実施形態で詳細に説明する。 Incidentally, the cause of the lubricating oil to the rear seat evaporator side is accumulated will be described in detail in embodiments described below.

これに対して、前席側蒸発器の単独運転時における圧縮機の連続作動時間が一定時間に達すると、圧縮機の作動を断続させて、圧縮機の低圧側に潤滑オイルを戻すようにする。 In contrast, when the continuous operation time of the compressor before during independent operation of the seat side evaporator reaches a predetermined time, the operation of the compressor by intermittently, to return the lubricating oil to the low pressure side of the compressor . 具体的には、圧縮機を所定回数、断続させることにより、圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させる。 Specifically, a predetermined number of times the compressor, by causing chopped, forcibly changing the low pressure in the suction side of the compressor. これに伴い、後席側温度式膨張弁が強制的に開弁されるので、後席側温度式膨張弁を通して後席側蒸発器に冷媒が流入する。 Accordingly, since the rear seat thermal expansion valve is forcibly opened, the refrigerant flows into the rear seat side evaporator through the rear seat thermal expansion valve. このときの冷媒流により、後席側蒸発器側に溜まった潤滑オイルを圧縮機の低圧側に戻すことができる。 The refrigerant flow of this time, the lubricating oil collected in the rear seat side evaporator side can be returned to the low pressure side of the compressor.
特許3596345号明細書 Patent 3596345 Pat.

上述の冷凍サイクルにおいて、圧縮機の吸入側に潤滑オイルを戻すために、圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させることにより、後席側温度式膨張弁を強制的に開弁させている。 In the above refrigeration cycle, in order to return the lubricating oil to the suction side of the compressor, by the low pressure in the suction side of the compressor compulsorily varies, forcibly opening the rear seat thermal expansion valve ing. ここで、圧縮機の吸入側の低圧圧力の変動幅によって、後席側温度式膨張弁の弁体の開度が決まるが、温度式膨張弁の設定により、変動幅に対応する弁体の開度が異なる。 Here, the variation range of the low pressure on the suction side of the compressor, although the opening degree of the valve body of the rear seat thermal expansion valve is determined by the setting of the thermal expansion valve, the opening of the valve body corresponding to the fluctuation range degrees are different.

したがって、圧縮機の吸入側の低圧圧力において、所定の変動幅が生じても、温度式膨張弁の弁体が少ししか開かなく、後席側蒸発器に少量しか冷媒量が流入しない場合がある。 Thus, the low pressure in the suction side of the compressor, even if the predetermined variation width occurs, without opening only the valve body of the thermal expansion valve is a little, only a small amount on the rear seat side evaporator is when the amount of the refrigerant does not flow . このとき、圧縮機の低圧側に十分な潤滑オイルが戻ってこない。 At this time, sufficient lubricating oil to the low pressure side of the compressor does not come back.

本発明は、上記点に鑑み、オイルの戻り量を増やすことを可能にする冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。 In view of the above points, and an object thereof is to provide a refrigeration cycle apparatus that allows to increase the oil return amount.

上記目的を達成するため、本発明では、第1の蒸発器の単独運転時における圧縮機の連続作動時間が所定時間(tx)に達すると、圧縮機を制御して、圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させて温度式膨張弁を強制的に開弁させる第2の制御手段(190)と、第2の制御手段による制御終了後において所定期間よりも短い期間(ti)に亘って、冷媒を圧縮させるように圧縮機を制御する第3の制御手段(210)と、第3の制御手段による制御終了後に圧縮機を制御して、圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させて温度式膨張弁を強制的に開弁させる第4の制御手段(220)と、を備えていることを特徴としている。 To achieve the above object, the present invention, when the continuous operation time of the compressor during the single operation of the first evaporator reaches a predetermined time (tx), and controls the compressor, the compressor suction side and second control means for forcibly opening the thermostatic expansion valve is forcibly varying the low pressure (190), in a period shorter than a predetermined time period after the control end of the second control means (ti) over and force a third control means for controlling the compressor so as to compress the refrigerant (210), and controls the compressor after the control end of the third control means, a low pressure on the suction side of the compressor is characterized in that in manner varied includes a fourth control means for forcibly opening the thermostatic expansion valve (220), the.

本発明によれば、第2の制御手段(190)および第3の制御手段(210) According to the present invention, the second control means (190) and the third control means (210)
により温度式膨張弁を強制的に開弁させているので、従来に比べて、潤滑オイルを圧縮機の吸入側に戻すことが可能になる。 Since the forcibly opening the thermostatic expansion valve, as compared to the conventional, it is possible to return the lubricating oil to the suction side of the compressor.

また、第2の制御手段(190)の実施に伴い、蒸発器の吹出温度が上昇するものの、第3の制御手段(210)によって圧縮機を制御して冷媒を圧縮させるので、第1の蒸発器に冷媒を供給させることができるので、第1の蒸発器の吹出温度を下げることができる。 Furthermore, with the implementation of the second control means (190), although the air temperature of the evaporator is increased, since the compressed refrigerant by controlling the compressor by a third control means (210), a first evaporator it is possible to supply the coolant to the vessel, it can be lowered air temperature of the first evaporator.

ここで、第3の制御手段の実施に伴い、第2の蒸発器側に冷媒が流入するものの、第3の制御手段の制御実施時間(ti)は、上述の所定時間(tx)よりも短く設定されているので、第2の蒸発器側において蒸発する冷媒量は少ない。 Here, with the implementation of the third control unit, although the refrigerant to the second evaporator side flows, control execution time of the third control means (ti) is shorter than the predetermined time described above (tx) because it is set, the amount of the refrigerant evaporated in the second evaporator side is small.

以上により、第1の蒸発器の吹出温度の上昇を抑制しつつ、従来技術に比べて、オイルの戻り量を増やすことが可能になる。 Thus, while suppressing the increase in the outlet temperature of the first evaporator, as compared with the prior art, it is possible to increase the oil return amount.

なお、特許請求の範囲およびこの欄で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 The reference numerals in parentheses of each means described in the scope and the field of the claims are intended to show the relationship of the specific means described in embodiments described later.

図1に、本発明の冷凍サイクル装置が適用された車両用空調装置の概略構成を示す。 Figure 1 shows a schematic configuration of a vehicle air-conditioning system refrigerating cycle apparatus of the present invention is applied.

車両用空調装置は、前席側空調ユニット12を備えており、前席側空調ユニット12は、車室10内の前席側の領域を空調するものである。 Air conditioning system, before includes a seat air-conditioning unit 12, the front seat air conditioning unit 12 is for air-conditioning the area of ​​the front seat in the passenger compartment 10. 前席側空調ユニット12は、ケース13を備え、ケース13の上流部には、送風機14が配置されている。 Front seat air conditioning unit 12 includes a case 13, the upstream portion of the casing 13, a blower 14 is disposed. 送風機14は内外気切替箱(図示省略)から切替導入される内気または外気を送風する。 Blower 14 for blowing the inside air or outside air is switched introduced from the inside and outside air switching box (not shown). 送風機14の下流には、送風空気を冷却する蒸発器15が配置されている。 Downstream of the blower 14, the evaporator 15 for cooling the blowing air is disposed. 蒸発器15は、圧縮機16、凝縮器17、受液器18および温度式膨張弁19とともに冷凍サイクルRを構成する。 Evaporator 15, compressor 16, condenser 17, constitutes a refrigeration cycle R together with the receiver 18 and thermal expansion valve 19.

ここで、圧縮機16は、車両エンジン(図示省略)により電磁クラッチ16aを介して駆動され、冷媒を高温高圧に圧縮する。 Here, the compressor 16 is driven via an electromagnetic clutch 16a by a vehicle engine (not shown), for compressing refrigerant to high temperature and high pressure. 凝縮器17は、圧縮機16から吐出されたガス冷媒を外気と熱交換して凝縮させる。 Condenser 17, the gas refrigerant discharged from the compressor 16 and outside air heat exchanger to condense. 受液器18は、凝縮器17を通過した冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離し、液相冷媒を貯留する。 Receiver 18, the refrigerant passing through the condenser 17 and separated into a liquid phase refrigerant and gas-phase refrigerant and stores the liquid refrigerant. 温度式膨張弁19は、受液器18からの液冷媒を低圧の気液2相冷媒に減圧し、この減圧後の低圧冷媒を上記蒸発器15において空調空気から吸熱して蒸発させる。 Thermal expansion valve 19, depressurizing the liquid refrigerant from the receiver 18 to the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant, the low-pressure refrigerant after the decompression is evaporated by absorbing heat from conditioned air in the evaporator 15.

温度式膨張弁19は、蒸発器15出口の冷媒過熱度が所定値に維持されるように弁開度を自動調整するものである。 Thermal expansion valve 19, the refrigerant superheating degree of the evaporator 15 outlet is to automatically adjust the valve opening degree so as to maintain a predetermined value. 具体的には、温度式膨張弁19は、蒸発器15出口の冷媒温度を感知する感温部と、この感温部の感知した冷媒温度に対応した圧力が加えられる第1圧力室と、蒸発器15の冷媒圧力が加えられる第2圧力室と、この第1、第2圧力室を仕切るダイヤフラムとを備え、第1、第2圧力室の圧力差とばね力とに応じてダイヤフラムおよび弁体が変位して冷媒流量を調整するようになっている。 Specifically, thermal expansion valve 19 includes a temperature sensing unit for sensing the refrigerant temperature of the evaporator 15 outlet, a first pressure chamber pressure corresponding to the sensed refrigerant temperature of the temperature sensing portion is added, evaporated a second pressure chamber in which the refrigerant pressure of the vessel 15 is applied, the first, and a diaphragm partitioning the second pressure chamber, the diaphragm and the valve body in response to a first pressure differential of the second pressure chamber and spring force There has been adapted to adjust the flow rate of refrigerant is displaced.

また、蒸発器15の空気流れ下流側には、車両エンジンからの温水により空調空気を加熱するヒータコア22が配置されている。 Further, the air flow downstream side of the evaporator 15, heater core 22 for heating the conditioned air by the hot water from the vehicle engine is arranged. ヒータコア22の側方にはバイパス路23が形成されている。 On the side of the heater core 22 bypass passage 23 is formed. ヒータコア22の上流側にはエアミックスドア24が回動可能に配置されている。 The upstream side of the heater core 22 the air mixing door 24 is disposed rotatably. エアミックスドア24の回動位置により、ヒータコア22を通過して加熱される温風とバイパス路23を通過する冷風との風量割合を調整して吹出空気温度を調整する。 The rotational position of the air mixing door 24 adjusts the outlet air temperature by adjusting the flow proportions of cold air passing through the warm air and a bypass passage 23 which is heated by passing through the heater core 22.

前席側空調ユニット12の下流端には、デフロスタ吹出開口部、フェイス吹出開口部およびフット吹出開口部が開口しており、これらの開口部は吹出モードドアにより切替開閉され、各開口部を通過した空調空気は、それぞれ車両窓ガラスの内面、前席側乗員の頭部、足元部に向けて吹き出される。 The downstream end of the front seat air conditioning unit 12, the defroster opening portion, face outlet opening and a foot opening portion has an opening, these openings are switched off by the blow mode doors, pass through the openings conditioned air was the inner surface of the windshield of the vehicle, respectively, the front seat occupant's head is blown toward the foot portion.

また、後席側空調ユニット25は、車室内の後席側を空調するように車室10内の後席の側方部位等に配置されている。 The rear seat side air-conditioning unit 25 is disposed on the side portion or the like of the rear seat of the passenger compartment 10 so as to air-conditioning the seat after the passenger compartment. 後席側空調ユニット25のケース26内には、内気を吸入して送風する送風機27が備えられ、送風機27の下流側には、送風機27からの送風空気を冷却する後席側蒸発器28が配置されている。 In the case 26 of the rear air-conditioning unit 25, the blower 27 is provided for blowing air to inhale the inside air, the downstream side of the blower 27, the seat side evaporator 28 after cooling the air blown from the blower 27 It is located.

後席側蒸発器28は、上記冷凍サイクルR内において圧縮機16からの冷媒流れに対して前席側蒸発器15と並列に配置されている。 Rear seat side evaporator 28 is arranged in parallel with the front seat side evaporator 15 with respect to the refrigerant flow from the compressor 16 within the refrigeration cycle R. 後席側蒸発器28の冷媒入口部には後席側温度式膨張弁32が備えられている。 The refrigerant inlet portion of the rear seat side evaporator 28 is provided with a rear seat side temperature-type expansion valve 32. 後席側温度式膨張弁32は、前席側温度式膨張弁19と同様のものであり、受液器18からの高温高圧の液冷媒を低温低圧の気液2相冷媒に減圧するもので、後席側蒸発器28の出口部の冷媒の過熱度が予め設定した所定値となるように弁開度を調整して、冷媒流量を調整するものである。 Rear seat thermal expansion valve 32, the front is similar to the seat thermal expansion valve 19, intended for reducing the high-temperature high-pressure liquid refrigerant from the receiver 18 to the low-temperature low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant , by adjusting the valve opening degree to a predetermined value the degree of superheat of the refrigerant at the outlet portion of the rear seat side evaporator 28 is preset, and adjusts the refrigerant flow rate.

また、後席側空調ユニット25において後席側蒸発器28の空気流れ下流側には、車両エンジンからの温水により空調空気を加熱するヒータコア29が配置されている。 Further, the air flow downstream side of the rear seat side evaporator 28 in rear air-conditioning unit 25, the heater core 29 for heating the conditioned air by the hot water from the vehicle engine is arranged. ヒータコア29の側方にはバイパス路30が形成されている。 On the side of the heater core 29 bypass passage 30 is formed. バイパス路30の上流側には、バイパスドア31が回動可能に配置されている。 On the upstream side of the bypass passage 30, the bypass door 31 is arranged rotatably. バイパスドア31の回動位置により、ヒータコア29を通過して加熱される温風とバイパス路30を通過する冷風との風量割合を調整して吹出空気温度を調整する。 The rotational position of the bypass door 31, to adjust the outlet air temperature by adjusting the air volume ratio of the cold air passing through the warm air and a bypass passage 30 which is heated by passing through the heater core 29.
蒸発器28の下流直後の部位には、フェイス吹出開口部36および吹出モードドア37が配置され、後席側蒸発器28で冷却された冷風はフェイス吹出開口部36から後席側フェイスダクト38を通って天井吹出口38aから後席側乗員の頭部に向けて吹き出す。 The site immediately downstream of the evaporator 28 is disposed face opening 36 and the air outlet mode doors 37, cooled cold air at the rear seat side evaporator 28 is a rear seat face duct 38 from the face opening portion 36 through blown toward the rear seat occupant's head from the ceiling blower opening 38a in. また、ヒータコア29で加熱された温風は、バイパス路30を流れる冷風と混合され、後席側フットダクト39および後席側フット吹出口39aを経て後席側乗員の足元部に向けて吹き出される。 Further, warm air heated by the heater core 29 is mixed with cool air flowing through the bypass passage 30 is blown toward the foot area of ​​the rear seat passengers through a rear-seat side foot duct 39 and the rear seat foot air outlet 39a that.

なお、上記冷凍サイクルRにおいて、後席側の温度式膨張弁32の入口は、床下高圧配管33を介して前席側の温度式膨張弁19の入口に接続されている。 In the above refrigeration cycle R, the inlet of the thermal expansion valve 32 of the rear seat is connected to the inlet of the thermal expansion valve 19 of the front seat via the underfloor high-pressure pipe 33. 後席側の蒸発器28の出口は、床下低圧配管34を介して前席側の蒸発器15の出口に接続されている。 Outlet of the evaporator 28 of the rear seat is connected to the outlet of the evaporator 15 of the front seat via the underfloor low-pressure pipe 34. 床下高圧配管33および床下低圧配管34は、車室10の床面11aの下側に形成される床下空間35に配置されるので、圧縮機16の吸入配管16bより所定高さL(例えば、600mm程度)だけ低い部位に配置されている。 Underfloor high-pressure pipe 33 and the underfloor low-pressure pipe 34, because they are located under the floor space 35 formed below the floor 11a of the vehicle compartment 10, a predetermined height from the suction pipe 16b of the compressor 16 L (e.g., 600 mm the degree) is disposed only on the lower part.

図2に本実施形態の車両用空調装置の電気的構成を示す。 Illustrating the electrical configuration of the vehicle air conditioner of the present embodiment in FIG.

車両用空調装置は、温度センサ21、センサ群41、前席側操作パネル42、後席側操作パネル43、および電子制御装置44を備えている。 Vehicle air conditioner includes a temperature sensor 21, the sensor group 41, the front seat operation panel 42, the rear seat operation panel 43, and an electronic control unit 44. 温度センサ21は、前席側蒸発器15の空気吹出部の空気温度(以下、蒸発器吹出空気温度Teという)を検出する。 Temperature sensor 21 is, prior to the air temperature of the air outlet portion of the seat side evaporator 15 (hereinafter, referred to as the evaporator outlet air temperature Te) detected. センサ群41は、外気温Tam、内気温Tr、日射量Ts、温水温度Tw(すなわち、ヒータコア22に流入する温水温度)等をそれぞれ検出する各種センサから構成される。 Sensor group 41, the outside air temperature Tam, the inside air temperature Tr, the amount of solar radiation Ts, the hot water temperature Tw (i.e., temperature of hot water flowing into the heater core 22) constituted the like from various sensors which detect.

前席側操作パネル42は、前席側の室内の設定温度を設定するスイッチ42aと、前席側送風機14のオン、オフするためのファンスイッチ42bと、圧縮機16のオン、オフするためのACスイッチ42cとから構成される。 Front seat operation panel 42 includes a switch 42a for setting the indoor set temperature of the front seat, on the front seat side blower 14, and the fan switch 42b for turning off, the compressor 16 ON, to OFF composed of the AC switch 42c. 後席側操作パネル43は、後席側の室内温度を設定するスイッチ43aと、後席側送風機27をオン、オフするためのファンスイッチ43bとから構成される。 Rear side operation panel 43 is composed of a switch 43a for setting the indoor temperature of the rear seat, the rear seat blower 27 on, and a fan switch 43b for turning off. 電子制御装置44は、マイクロコンピュータ、メモリ、およびタイマ等から構成されるもので、電磁クラッチ16a、送風機14、27、エアミックスドア24、31等の駆動用モータ群45を制御する。 The electronic control unit 44, those composed of a microcomputer, a memory, and a timer, and controls the electromagnetic clutch 16a, a blower 14 and 27, the drive motor unit 45 such as an air mix door 24, 31.

次に、本実施形態の車両用空調装置の作動について説明する。 The following describes the operation of the vehicle air conditioner of the present embodiment. まず、前席側空調ユニット12と後席側空調ユニット25とをそれぞれ作動させる場合について説明する。 First, the case of operating the front-seat side air-conditioning unit 12 and a rear air-conditioning unit 25, respectively.

使用者がファンスイッチ42a、43bをそれぞれオンすると、電子制御装置44が前席側送風機14および後席側送風機27をそれぞれ作動させる。 User fan switch 42a, the 43b to respectively turned, the electronic control unit 44 operates the front seat blower 14 and the rear seat side blower 27, respectively. また、使用者がACスイッチ42cをオンすると、電子制御装置44が電磁クラッチ16aに通電して接続状態にするので、圧縮機16が車両エンジンにより駆動される。 Further, the user is turned on the AC switch 42c, the electronic control unit 44 so that the connection state by energizing the electromagnetic clutch 16a, the compressor 16 is driven by the vehicle engine.

その後、電子制御装置44は、図3に示すように、蒸発器吹出空気温度teがTEO2よりも高くなると、電磁クラッチ16aをオンし、蒸発器吹出空気温度teがTEO1(<TEO2)よりも低くなると、電磁クラッチ16aをオフする。 Thereafter, the electronic controller 44, as shown in FIG. 3, the evaporator outlet air temperature te is higher than TEO2, turns on the electromagnetic clutch 16a, the evaporator outlet air temperature te is TEO1 (<TEO2) lower than and made to turn off the electromagnetic clutch 16a. 図3は、吹出温度Teの目標温度を説明するもので、目標温度として第1の目標温度TEO1(例えば、3°C)と第2の目標温度TEO2(例えば、4°C)が設定されている。 Figure 3 is intended to explain the target temperature of the air outlet temperature Te, the first target temperature TEO1 as the target temperature (e.g., 3 ° C) and the second target temperature TEO2 (e.g., 4 ° C) is set there. このような電磁クラッチ16aのオン、オフに伴って、圧縮機16がオン、オフすることになる。 On such an electromagnetic clutch 16a, with the off compressor 16 is turned on, it will be turned off.

ここで、前席側空調ユニット12において、送風空気が蒸発器15により冷却された後に、ヒータコア22により加熱される。 Here, in the front seat air conditioning unit 12, after the blown air is cooled by the evaporator 15 is heated by the heater core 22. さらに、エアミックスドア24により冷風と温風の風量割合が調整されて車室内への吹出温度を調整される。 In addition, air flow rate of the cold air and the warm air is adjusting the temperature of air blown into the passenger compartment is adjusted by the air mixing door 24.

また、後席側空調ユニット25において、送風空気が蒸発器28により冷却された後に、ヒータコア29により加熱される。 Further, the rear air-conditioning unit 25, after the blown air is cooled by the evaporator 28 is heated by the heater core 29. その後、バイパスドア31により冷風と温風の風量割合が調整されて車室内への吹出温度を調整される。 Thereafter, flow proportions of cold air and warm air is adjusted to outlet temperature of the passenger compartment is adjusted by the bypass door 31.

以上のように空調ユニット12、25を同時運転しているときは、温度式膨張弁19、32がそれぞれ蒸発器15、28の熱負荷に対応した弁開度に調整され、その熱負荷に対応した流量の冷媒を常時、蒸発器15、28の流路を通過させるので、後席側空調ユニット25の後席側蒸発器28および床下低圧配管34などに潤滑オイルが溜まることはない。 While simultaneously operating the air conditioning unit 12, 25 as described above, it is adjusted to the valve degree of opening the thermal expansion valve 19, 32 is corresponding to the heat load of each evaporator 15 and 28, corresponding to the heat load constantly the flow of the refrigerant, so to pass the flow path of the evaporator 15 and 28, the lubricating oil does not accumulate in such seat side evaporator 28 and underfloor low-pressure pipe 34 of the rear seat side air-conditioning unit 25.

また、前席側空調ユニット12を単独運転させる場合(すなわち、前席側蒸発器15の単独運転時)には、使用者が後席側操作パネル43のファンスイッチ43bをオフする。 Also, if for islanding operation of the front seat air conditioning unit 12 (i.e., before during independent operation of the seat side evaporator 15), the user turns off the fan switch 43b of the rear seat operation panel 43. このとき、電子制御装置44が後席側送風機27を停止する。 At this time, the electronic control unit 44 stops the rear seat blower 27.

このとき、後席側蒸発器28内に溜まっている液冷媒が徐々に蒸発するが、この液冷媒の蒸発が完了すると、後席側蒸発器28の温度は周囲雰囲気の温度(室温)に向かって上昇していく。 At this time, the liquid refrigerant accumulated in the rear seat in the evaporator 28 is gradually evaporated and evaporate the liquid refrigerant is complete, the temperature of the rear seat side evaporator 28 toward the ambient atmospheric temperature (room temperature) It rises Te. 従って、後席側空調ユニット25の温度式膨張弁32の感温部の温度も周囲雰囲気の温度(室温)に向かって上昇し、この温度上昇過程において後席側蒸発器28の出口冷媒の過熱度が上昇することにより、温度式膨張弁32の弁体が微小開度だけ開く。 Therefore, the temperature of the temperature-sensitive portion of the thermal expansion valve 32 of the rear air-conditioning unit 25 is also increased toward the temperature (room temperature) of the ambient atmosphere, overheating of the refrigerant at the outlet of the rear seat side evaporator 28 in this temperature rise process by degrees is increased, the valve body of the thermal expansion valve 32 is opened by a small opening. すると、温度式膨張弁32を通過した低圧冷媒が後席側蒸発器28に流入する。 Then, low pressure refrigerant that has passed through the thermal expansion valve 32 flows into the rear seat side evaporator 28.

このため、後席側蒸発器28で液冷媒の蒸発が再開され、後席側蒸発器28の温度(冷媒の過熱度)が低下するので、若干の時間経過後に温度式膨張弁32の弁体が再び全閉状態に戻る。 Therefore, evaporation of the liquid refrigerant is resumed at the rear seat side evaporator 28, the temperature of the rear seat side evaporator 28 (the degree of superheat of the refrigerant) decreases, the valve body of the thermal expansion valve 32 after the elapse some time but returns to the fully closed state again. そして、温度式膨張弁32の全閉後に、時間が経過して冷媒の蒸発が完了して冷媒過熱度が上昇すると、温度式膨張弁32の弁体が再び微小開度だけ開く。 Then, the fully closed of the thermal expansion valve 32, over time the evaporation of the refrigerant is refrigerant superheating degree completed is increased, the valve body of the thermal expansion valve 32 is opened by a small opening again.

このように、前席側単独運転時においては、後席側の温度式膨張弁32が微小な開閉を繰り返すのであるが、後席側の温度式膨張弁32の微小開弁時に後席側蒸発器28には冷媒とともに潤滑オイルも流入してくる。 Thus, before at the time of seat isolated operation, although the thermal expansion valve 32 of the rear seat is repeated a small opening, the rear seat evaporator at small opening of the thermal expansion valve 32 of the rear seat lubricating oil even come flows together with the refrigerant in the vessel 28. その際、冷媒は蒸発してガス状となって圧縮機16に吸入されるが、潤滑オイルは冷媒に比して蒸発温度がはるかに高いので蒸発しない。 At that time, the refrigerant is sucked into the compressor 16 becomes evaporated to gaseous, lubricating oil evaporation temperature does not evaporate so much higher than the refrigerant. そして、温度式膨張弁32の微小開弁により発生する微小流れでは液相の潤滑オイルを下流側に押し出すことができないので、液相の潤滑オイルが後席側蒸発器28内、或いは後席側蒸発器28の出口の低圧配管内に溜まっていく。 Since a very small flow generated by the minute opening of the thermal expansion valve 32 can not push the lubricating oil in the liquid phase to the downstream side, the lubricating oil in the liquid phase is the rear seat the evaporator 28, or the rear seat it accumulated in the low pressure in the pipe at the outlet of the evaporator 28. 特に、後席側蒸発器28の低圧配管は、通常、車両の床下に配置され、圧縮機16吸入配管に対して600mm程度、低い位置に配置されることが多い。 In particular, the low-pressure pipe of the rear seat side evaporator 28 is usually placed under the floor of the vehicle, 600 mm about against the compressor 16 suction pipes, are often arranged in a low position. そのため、後席側蒸発器28の出口の低圧配管への潤滑オイル寝込み現象が発生しやすい。 Therefore, the lubricating oil stagnation phenomena in the low-pressure pipe of the outlet of the rear seat side evaporator 28 is likely to occur.

そこで、本実施形態では、後席側蒸発器28および床下低圧配管34への潤滑オイルの寝込み現象を解消するために、圧縮機16を所定の時間間隔で強制的に断続させる強制断続制御が実行される。 Therefore, in this embodiment, in order to eliminate the stagnation phenomenon of the lubricating oil to the rear seat side evaporator 28 and underfloor low-pressure pipe 34, forced off control for the compressor 16 is forced intermittently at predetermined time intervals execution It is. 以下、圧縮機16の強制断続制御の詳細について図4を参照して説明する。 Hereinafter, details of the forced off control of the compressor 16 will be described with reference to FIG.

電子制御装置44は、ACスイッチ42bがオンされると、図4のフローチャートにしたがって、コンピュータプログラムの実行を開始する。 Electronic control unit 44, the AC switch 42b is turned on, according to the flowchart of FIG. 4, begins the execution of a computer program. このコンピュータプログラムの実行は、一定期間毎に繰り返される。 Execution of the computer program is repeated at regular intervals.

まず、ステップ100においてセンサ21、41の検出信号、操作パネル42、43からの操作信号等を読み込む。 First, the detection signal of the sensor 21, 41 at step 100 reads the operation signals from the operation panel 42, 43. 次に、ステップ110において、ステップ100での各信号の状態から、圧縮機16が作動状態(すなわち、電磁クラッチ16aがオン状態)であるか否かを判定する。 Next, in step 110, the state of each signal in step 100, the compressor 16 is actuated state (i.e., the electromagnetic clutch 16a is turned on) whether it is.

圧縮機16作動状態であるときは、ステップ120にてタイマをスタートさせ、次に、ステップ130に進み、温度センサ21により検出される前席側蒸発器15の吹出温度Teと目標温度TEO1との大小を判定する。 When the compressor 16 is actuated state, at step 120 a timer is started, then the process proceeds to step 130, the outlet temperature Te and the target temperature TEO1 seat side evaporator 15 before being detected by the temperature sensor 21 determining the size.

次に、ステップ130において、目標温度TEO1より蒸発器吹出温度Teの方が低いときはYESと判定してステップ140に進み、電磁クラッチ16aをオフして、圧縮機16を停止させる。 Next, in step 130, when than the target temperature TEO1 is lower in the evaporator air outlet temperature Te, the process proceeds to step 140 to determine YES, and turns off the electromagnetic clutch 16a, and stops the compressor 16. 次に、ステップ150に進み、タイマカウントを0にクリアして、次のステップ160にて蒸発器吹出温度Teと目標温度TEO2との大小を判定する。 Then, the process proceeds to step 150, clears the timer count to zero, determines the magnitude of the evaporator blow temperature Te and the target temperature TEO2 at the next step 160. このステップ160において蒸発器吹出温度Teが第2の目標温度TEO2より高いと判定されるまで圧縮機16の停止状態は継続される。 Stop state of the compressor 16 to the evaporator air outlet temperature Te in step 160 is determined to be higher than the second target temperature TEO2 is continued. その後、蒸発器吹出温度TeがTEO2より高くなると、ステップ160からステップ240に進んで、電磁クラッチ16aをオンし、圧縮機16を作動させる。 Thereafter, when the evaporator air outlet temperature Te is higher than TEO2, the process proceeds from step 160 to step 240, it turns on the electromagnetic clutch 16a, actuates the compressor 16.

その後、信号読み(ステップ100)、圧縮機16の作動判定(ステップ110:YES)、およびタイマスタート(ステップ120)を実施した後、ステップ130に進む。 Then, the signal read (step 100), operation determination of the compressor 16 (Step 110: YES), and after performing the timer start (step 120), the process proceeds to step 130. ここで、目標温度TEO1より蒸発器吹出温度Teが高いときはNOと判定してステップ180に進む。 Here, when the evaporator air outlet temperature Te from the target temperature TEO1 high proceeds to step 180 it is determined that the NO.

ここで、タイマ時間t(すなわち、圧縮機16の連続作動時間)が設定時間tx以上になったか否かを判定する。 It is then judged whether the timer time t (i.e., continuous operation time of the compressor 16) is equal to or greater than the set time tx. 設定時間txは、後述の理由により30分〜120分の間の所定時間に設定されている。 Set time tx is set to a predetermined time between 30 minutes to 120 minutes for the reasons described below. そして、タイマ時間tが設定時間tx未満であるときには、ステップ180でNOと判定して、ステップ130に戻る。 Then, when the timer time t is less than the set time tx, it is determined NO in step 180, the flow returns to step 130. このとき、目標温度TEO1より蒸発器吹出温度Teが低いと、YESと判定して、ステップ140に進む。 In this case, when the evaporator air outlet temperature Te from the target temperature TEO1 is low, it is determined YES, and the flow proceeds to step 140. その後、上述のステップ150、160、240の各処理を実施し、ステップ100に戻る。 Then, conduct the processes of the above steps 150,160,240, it returns to step 100.

以上のように、タイマ時間tが設定時間tx未満である限り、ステップ100、110、120、130、140、150、160、180、240の各処理を繰り返す。 As described above, as long as the timer time t is less than the set time tx, it repeats the processing in step 100,110,120,130,140,150,160,180,240.

その後、タイマ時間tが設定時間tx未満よりも長くなると、ステップ180でYESと判定して、潤滑オイルの寝込み現象を解消するために、圧縮機16の作動を強制的に断続させる。 Thereafter, when the timer time t is longer than the less than the set time tx, it is determined YES in step 180, in order to eliminate the stagnation phenomenon of the lubricating oil forcibly interrupted the operation of the compressor 16.

ステップ190において、電磁クラッチ16aをn1回だけ強制的に断続制御する。 In step 190, forcibly intermittently controlling the electromagnetic clutch 16a by n1 times. 図5は、前席側単独運転時において圧縮機16の作動を示す図であり、時間hは強制断続制御のクラッチオフ時間、時間Hは強制断続制御のクラッチオン時間である。 Figure 5 is a diagram showing the operation of the compressor 16 in the front seat alone operation, the time h clutch-off time of the forced off control, the time H is the clutch-on time of the forced off control. 強制断続制御の回数n1は、クラッチオフ回数である。 Number n1 forced off control is a clutch-off times. 図5の例では、強制断続制御の回数n1(クラッチオフ回数)=3回である。 In the example of FIG. 5, the number n1 (clutch-off frequency) of the forced off control = 3 times.

このような電磁クラッチ16aの強制断続制御によって、後席側低圧圧力は電磁クラッチ16aのオフ時に上昇し、電磁クラッチ16aのオン時に低下する。 Forced off control of such an electromagnetic clutch 16a, the rear seat low pressure rises when off the electromagnetic clutch 16a, decreases during on of the electromagnetic clutch 16a. そして、電磁クラッチ16aのオン(すなわち、圧縮機16のオン)時に後席側低圧圧力が低下することにより、後席側の温度式膨張弁32が強制的に開弁させられる。 Then, on the electromagnetic clutch 16a (i.e., on the compressor 16) by at rear seat low pressure decreases, thermal expansion valve 32 of the rear seat is forcibly opened.

この温度式膨張弁32の開弁作動を具体的に説明する。 Specifically described opening operation of the thermal expansion valve 32. 電磁クラッチ16aのオフ時に低圧圧力が上昇して後席側膨張弁32の感温部の温度が上昇した後に、圧縮機16が再起動して低圧圧力を低下させるので、後席側膨張弁32のダイヤフラム部に開弁方向の差圧が発生して後席側膨張弁32を強制的に開弁させることができる。 After the temperature of the temperature sensing portion of the rear seat side expansion valve 32 low pressure is increased during off of the electromagnetic clutch 16a is increased, since the compressor 16 to lower the low pressure restart, the rear-seat side expansion valve 32 it can be a differential pressure in the valve opening direction to the diaphragm portion of forcibly opening the rear-seat side expansion valve 32 occurs. これにより、後席側膨張弁32を通してまとまった流量の冷媒を後席側蒸発器28に流入させることができるので、この冷媒流れにより後席側蒸発器28および床下低圧配管34に溜まった潤滑オイルを圧縮機16の吸入側に押し戻すことができる。 Thus, it is possible to flow a coherent flow of the refrigerant through the rear-seat side expansion valve 32 to the rear seat side evaporator 28, the lubricating oil collected in the rear seat side evaporator 28 and underfloor low-pressure pipe 34 by the refrigerant flow it can be pushed back to the suction side of the compressor 16.

ここで、電磁クラッチ16aの強制断続制御の実施時において、圧縮機16が断続するものの、圧縮機16から吐出する冷媒量は少ないので、前席側蒸発器15に十分な冷媒が供給されない。 Here, at the time of implementation of the forced off control of the electromagnetic clutch 16a, although the compressor 16 intermittently, since the amount of the refrigerant discharged from the compressor 16 is small, is not supplied enough refrigerant front seat side evaporator 15. このため、蒸発器吹出温度Teが上昇することになる。 Therefore, so that the evaporator air outlet temperature Te rises.

その後、蒸発器吹出温度Teの上昇を低減するために、時間tiに亘って電磁クラッチ16aを接続した状態にする。 Thereafter, in order to reduce the rise of the evaporator air outlet temperature Te, a state of connecting the electromagnetic clutch 16a over time ti. これにより、圧縮機16を時間tiに亘って連続的に運転する(ステップ210)。 Thus, continuously operated over the compressor 16 time ti (step 210). このため、冷媒が、圧縮機16→凝縮器17→受液器18→温度式膨張弁19→蒸発器15→圧縮機16の経路で循環するので、蒸発器吹出温度Teが下がる。 Therefore, the refrigerant, because the circulation in the path of the compressor 16 → the condenser 17 → the receiver 18 → thermal expansion valve 19 → the evaporator 15 → compressor 16, the evaporator air outlet temperature Te decreases. 圧縮機16の連続運転時間tiとして、上述の設定時間tx(>ti)よりも短い時間が設定されている。 As a continuous operation time ti of the compressor 16, set above the time tx (> ti) shorter time than has been set.

ここで、後席側の温度式膨張弁32が開いた状態で、上述の電磁クラッチ16aの強制断続制御(ステップ190)が終了するので、圧縮機16の連続運転時間tiの間に、後席側の温度式膨張弁32を通して後席側蒸発器28内に流入する。 Here, in a state in which the thermal expansion valve 32 of the rear seat is open, since the forced off control of the above-described electromagnetic clutch 16a (step 190) is completed, during the continuous operation time ti of the compressor 16, the rear seat and it flows into the rear seat in the evaporator 28 through the thermal expansion valve 32 side.

次に、ステップ220に進んで、潤滑オイルを圧縮機16の吸入側に戻すために電磁クラッチ16aをn2回だけ強制的に断続制御する。 Next, the routine proceeds to step 220, only forcibly controlled intermittently n2 times the electromagnetic clutch 16a for returning the lubricating oil to the suction side of the compressor 16. 図5の例では、強制断続制御の回数n2(クラッチオフ回数)=2回である。 In the example of FIG. 5, a forced intermittently number n2 (clutch-off frequency) of the control = 2 times. 電磁クラッチ16aの断続制御は、上述のステップ190と同様であるため、制御処理の説明は省略する。 Off control of the electromagnetic clutch 16a are the same as steps 190 described above, a description of the control process is omitted.

以上説明した本実施形態によれば、電磁クラッチ16aの強制断続制御(ステップ190)を実施後、圧縮機16の連続運転時間tiを経て、二回目の電磁クラッチ16aの強制断続制御(ステップ220)を実施しているので、従来技術に比べて、オイルの戻り量を増やすことが可能になる。 According to the embodiment described above, forced off control of the electromagnetic clutch 16a after performing a (step 190), through the continuous operation time ti of the compressor 16, forced off control of the second time of the electromagnetic clutch 16a (step 220) since implemented, compared with the prior art, it is possible to increase the oil return amount.

ここで、一回目の強制断続制御と二回目の強制断続制御との間において、連続運転時間tiに亘って圧縮機16により冷媒を圧縮させる。 Here, between the first time forced off control and the second time of the forced off control, the refrigerant is compressed by the compressor 16 over a continuous operation time ti. このため、前席側蒸発器15に冷媒を供給することができるので、蒸発器吹出温度Teを下げることができる。 Therefore, it is possible to supply the coolant to the front seat side evaporator 15, it is possible to lower the evaporator air outlet temperature Te.

ここで、連続運転時間tiの間には、後席側の温度式膨張弁32を通して後席側蒸発器28側に冷媒が流れ込むが、設定時間tiは、設定時間txに比べて極めて短い時間が設定されているので、後席側蒸発器28側において蒸発する冷媒量は少ない。 Here, during the continuous operation time ti, but the refrigerant flows into the rear seat side evaporator 28 side through the thermal expansion valve 32 of the rear seat, the set time ti has a very short time compared to the set time tx because it is set, the amount of refrigerant evaporated in the rear seat side evaporator 28 side is small.

また、連続運転時間tiの間に後席側蒸発器28内に冷媒を溜めることにより、二回目の強制断続制御の実施時に、後席側蒸発器28において溜められた冷媒とともに潤滑オイルを押し流すことができるので、後席側蒸発器28側から潤滑オイルを短期間で戻すことができる。 Further, by storing the refrigerant in the rear seat in the evaporator 28 during the continuous operation time ti, the time of execution of the forced off control of the second time, to sweep away the lubricating oil with pooled in the refrigerant in the rear seat side evaporator 28 since it is, it is possible from the rear-seat side evaporator 28 side returning lubricating oil in a short period of time.

次に、本実施形態において、強制断続制御の作動間隔を決める設定時間tx、強制断続制御のクラッチオフ時間h、クラッチオン時間H、および断続回数n1、n2を設定するための考え方とその具体的数値例について説明する。 Then, in the present embodiment, the set time tx that determines the working distance of the forced off control, the specific clutch-off time of the forced off control h, the clutch ON time H, and intermittently number n1, n2 and ideas for setting numerical examples will be described.
(1)作動間隔の設定時間txについて、 (1) for setting the operation interval time tx,
圧縮機16の連続作動に加えて、前席側単独運転が設定されると、床下低圧配管34等へのオイル寝込み現象の発生により、冷凍サイクル内のオイル循環率は時間の経過とともに低下していく。 In addition to the continuous operation of the compressor 16, before the seat islanding is set, the occurrence of oil stagnation phenomenon of the underfloor low-pressure pipe 34 or the like, oil circulation rate in the refrigeration cycle decreases over time go. ここで、圧縮機16の必要オイル循環率はその回転数により異なるが、車両エンジンのアイドル時は通常、エンジン回転数が一定であり、回転変動がほとんどないため、圧縮機16回転数もほぼ一定に保たれる。 Here, the necessary oil circulation rate of the compressor 16 varies due to the rotational speed, during idling of the vehicle engine is usually the engine speed is constant, since the rotational fluctuation is little, substantially constant compressor 16 rpm It is kept. そのため、アイドル時には圧縮機16回転数の変動(後席側低圧変動)による寝込みオイルの還流を期待できないので、アイドル時が圧縮機16の潤滑性確保にとって最も厳しい条件となる。 Therefore, since the idle during not be expected to reflux dormant oil by the rotation speed fluctuation compressor 16 (rear seat low pressure fluctuations), idle is the most severe condition for lubrication ensuring the compressor 16. そこで、アイドル回転数での必要オイル循環率を下限値として設定する。 Therefore, it sets the necessary oil circulation rate at idle speed as the lower limit. そして、この下限値まで必要オイル循環率が低下する時間を測定して、作動間隔の設定時間txの上限とする。 Then, the time until the lower limit necessary oil circulation rate decreases by measuring, the upper limit of the set time tx of the working distance. このような方法で求めた、設定時間txの上限は120分である。 Determined in this way, the upper limit of the set time tx is 120 minutes.

また、作動間隔の設定時間txを短くすると、電磁クラッチ16aを頻繁に断続させ、電磁クラッチ16aの耐久性低下の原因となる。 Moreover, shortening the setting time tx of working distance, often to interrupt the electromagnetic clutch 16a, causing decrease durability of the electromagnetic clutch 16a. そこで、電磁クラッチ16aの耐久性確保の観点から、作動間隔の設定時間txの下限は30分とする。 Therefore, from the standpoint of securing durability of the electromagnetic clutch 16a, the lower limit of the set time tx of the working distance is 30 minutes. 以上により、作動間隔の設定時間txは、30分≦tx≦120分の範囲に定める。 Thus, the set time tx of working distance is defined in the range of 30 minutes ≦ tx ≦ 120 minutes.
(2)クラッチオフ時間hについて、 (2) for the clutch-off time h,
電磁クラッチ16aの強制断続制御に伴ってクラッチオフ時に、前席側蒸発器15の吹出空気温度Teは上昇していく。 When the clutch is turned off along with the forced off control of the electromagnetic clutch 16a, the outlet air temperature Te of the front seat side evaporator 15 rises. ここで、吹出空気温度Teの上昇割合は、前席側送風機14の風量が大きい程大きくなるので、前席側送風機14の最大風量時に乗員が不快感を感じないように、クラッチオフ時間hを設定すれば、どのような使用条件においても、強制断続制御による乗員の不快感を回避できる。 Here, the rate of increase in outlet air temperature Te, since the air volume of the front seat blower 14 is increased larger, as occupant when the front seat maximum air volume of the blower 14 does not feel uncomfortable, the clutch OFF time h by setting, in any use conditions can be avoided discomfort of the passenger due to the forced off control. そこで、前席側送風機14の最大風量時に乗員が不快感を感じない温度上昇幅ΔTを実験的に5°Cとし、最大風量のクラッチオフ時にΔT≦5°Cとなるクラッチオフ時間hを求めたところ、h≦10秒となった。 Therefore, the temperature rise [Delta] T where the occupant does not feel discomfort before the maximum air volume of seat blower 14 and experimentally 5 ° C, obtains the clutch OFF time h as a ΔT ≦ 5 ° C at the maximum air volume of the clutch-off the place, became h ≦ 10 seconds.

また、クラッチオフ時間hが短くなると、クラッチオフ時間hにおける低圧圧力の上昇幅ΔP1が微小となり、その後のクラッチオン時における後席側膨張弁32の開度が不十分となり、オイル循環率の回復が不十分となる。 Further, when the clutch OFF time h is shortened, rise ΔP1 in the low pressure becomes small in the clutch OFF time h, the degree of opening of the rear-seat side expansion valve 32 is insufficient during subsequent clutch-on, the recovery of the oil circulation rate It becomes insufficient. そのため、クラッチオン時における後席側膨張弁32の開度確保のために、クラッチオフ時間hを3秒以上にする必要がある。 Therefore, for the opening securing the rear seat side expansion valve 32 at the time of clutch-on, it is necessary to set the clutch OFF time h in 3 seconds or more. 以上のことから、3秒≦h≦10秒の範囲内となるように、クラッチオフ時間hを設定する。 From the above, so as to be in the range of 3 seconds ≦ h ≦ 10 seconds, to set the clutch OFF time h.
(3)クラッチオン時間Hについて、 (3) for the clutch ON time H,
クラッチオン時間Hを長くすると、クラッチオン時間H内での低圧圧力およびオイル循環率の低下が大きくなるので、断続回数n1、n2を増加させる必要が生じ、好ましくない。 Increasing the clutch ON time H, because decrease in the low pressure and the oil circulation ratio within the clutch ON time H is large, it is necessary to increase the intermittent number n1, n2, undesirable. このような観点から、H≦20秒とする。 From this point of view, and H ≦ 20 seconds. 逆に、クラッチオン時間Hが短くなると、クラッチオンによる前席側蒸発器15の吹出空気温度の低下幅が僅少となり、1回当たりのクラッチオフ時間hを長くしたのと同じ結果(蒸発器吹出空気温度の上昇幅ΔT>5°C)となり、乗員の不快感を招く。 Conversely, when the clutch ON time H is shortened, the range of decrease of the temperature of air blown front seat side evaporator 15 by the clutch-on becomes insignificant, the same result (the evaporator outlet and had a longer clutch OFF time h per one rise in air temperature width ΔT> 5 ° C), and the leads to discomfort of the occupant. このため、クラッチオン時間Hは5秒以上とする。 Therefore, the clutch ON time H is 5 seconds or more. 以上のことから、5秒≦H≦20秒の範囲内となるように、クラッチオン時間Hを設定する。 From the above, so as to be in the range of 5 seconds ≦ H ≦ 20 seconds, to set the clutch ON time H.
(4)断続回数n1、n2について、 (4) For intermittent number of times n1, n2,
断続回数(クラッチオフ回数)n1、n2の増加とともにオイル循環率を増加させることができる。 It is possible to increase the oil circulation rate with increasing intermittent times (clutch-off times) n1, n2. 圧縮機16の潤滑性確保の観点から、断続回数n1(n2)=1ではオイル循環率の回復が不十分であり、断続回数n1、n2は少なくとも2回以上とする必要がある。 From the viewpoint of lubricity ensuring the compressor 16 intermittently number n1 (n2) = 1 in the recovery of the oil circulation rate is insufficient, it is necessary to intermittently number n1, n2 are at least twice. また、断続回数n1、n2を増加するにつれて前席側蒸発器15の吹出空気温度が上昇していくので、乗員の不快感を抑えるために断続回数n1、n2は5回以下にすることが好ましい。 Further, since the temperature of air blown seat side evaporator 15 before with increasing intermittent number n1, n2 rises, intermittently number n1, n2 in order to suppress discomfort of the passenger is preferably not less than 5 times . つまり、2回≦n1、n2≦5回の範囲内となるように断続回数n1、n2を設定する。 In other words, setting the intermittent count n1, n2 so as to be in the range of 2 times ≦ n1, n2 ≦ 5 times.
(5)圧縮機16の圧縮作動の連続実施時間tiについて、 (5) for a continuous implementation time ti of the compression operation of the compressor 16,
連続実施時間tiが短すぎると、前席側蒸発器15の吹出空気温度を下げることができない。 Successive implementation time ti is too short, it is impossible to lower the temperature of air blown front seat side evaporator 15. 連続実施時間tiが長すぎると、後席側蒸発器28側に溜まった冷媒の蒸発が始まるので、後席側蒸発器28側に溜まる潤滑オイルが増える傾向にある。 Successive implementation time ti is too long, since the refrigerant accumulated in the rear seat side evaporator 28 side evaporation begins, there is a tendency that lubricating oil accumulated in the rear seat side evaporator 28 side is increased. また、冷媒の蒸発が無いのであれば、圧縮機16の圧縮作動の連続実施時間内に後席側蒸発器28側に一定量以上の冷媒が溜まっていると、二回目の電磁クラッチ16aの強制断続制御(S220)の実施の際に、短期間で、潤滑オイルを短期間で圧縮機16の低圧側に戻すことができるので、連続実施時間tiとしても、一定時間以上確保することが望ましい。 Also, if no evaporation of the refrigerant and has collected a certain amount or more of coolant to the rear-seat side evaporator 28 side within the continuous implementation time of the compression operation of the compressor 16, forcing the second time of the electromagnetic clutch 16a in the practice of the intermittent control (S220), in a short period of time, since the lubricating oil can be returned to the low pressure side of the compressor 16 in a short period of time, even as a continuous implementation time ti, it is desirable to secure more than a certain time. したがって、連続実施時間tiとしては、前席側蒸発器15の吹出空気温度を下げ、かつ後席側蒸発器28側に一定量以上の冷媒を溜め、さらに、冷媒の蒸発量が少なくなるように、60秒≦ti≦300秒の範囲内に設定する。 Thus, as the continuous implementation time ti, before lowering the temperature of air blown seat side evaporator 15, and the reservoir a predetermined amount or more of coolant to the rear-seat side evaporator 28 side, further, as the amount of evaporation of the refrigerant is reduced , set within a range of 60 seconds ≦ ti ≦ 300 seconds.

なお、本発明の好ましい実施例としては、tx=90分、h=12秒、H=10秒、n1=5回、ti=120秒、n2=2回である。 As the preferred embodiment of the present invention, tx = 90 min, h = 12 sec, H = 10 seconds, n1 = 5 times, ti = 120 seconds, n2 = 2 times. 図6に本発明者らの実験例を示す。 It shows an experimental example of the present inventors in FIG.

図6(a)は、後席側蒸発器28側の低圧圧力は、図6(b)は前席側蒸発器15の吹出口温度(すなわち、蒸発器吹出温度Te)、図6(c)は温度式膨張弁32を流れる冷媒量を示す。 6 (a) is the low pressure of the rear seat side evaporator 28 side, and FIG. 6 (b) outlet temperature of the front seat side evaporator 15 (i.e., the evaporator air outlet temperature Te), FIG. 6 (c) It indicates the amount of refrigerant flowing through the thermal expansion valve 32.

電磁クラッチ16aの強制断続制御(ステップ190、220)の実施時には、図6(a)に示すように、後席側蒸発器28側の低圧圧力が変化し、この変化に伴い、後席側温度式膨張弁32が強制的に開弁することになる。 During implementation of the forced off control of the electromagnetic clutch 16a (step 190,220), as shown in FIG. 6 (a), the low pressure of the rear seat side evaporator 28 side is changed, with this change, the rear seat side temperature so that formula expansion valve 32 is forcibly opened. 強制断続制御の実施中には、前席側蒸発器15の吹出口温度が上昇するが、図6(b)に示すように、連続運転時間tiの間には、吹出口温度が低下することが分かる。 During forced off control implementation, although outlet temperature of the front seat side evaporator 15 is increased, as shown in FIG. 6 (b), between the continuous operation time ti, the outlet temperature drops It can be seen. また、図6(c)に示すように、連続運転時間tiの間には、後席側温度式膨張弁32を流れる冷媒量が増えることが分かる。 Further, as shown in FIG. 6 (c), between the continuous operation time ti, it can be seen that the amount of coolant flowing through the rear seat thermal expansion valve 32 is increased. また、当該実験により、オイル循環率をエアコンON当初のレベルまで回復できることが分かった。 Further, by the experiment, it was found that it is possible to recover the oil circulation rate until air conditioner ON original level.

上述の実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置を車両用空調装置に適用した例について説明したが、これに限らず、据え置き型の空調装置に適用してもよい。 In the embodiment described above, the refrigeration cycle apparatus according to the present invention has been described as being applied to a vehicle air-conditioning system is not limited thereto and may be applied to a stationary air conditioner.

上述の実施形態では、電磁クラッチ16aの強制的断続制御(ステップ190)と電磁クラッチ16aの強制的断続制御(ステップ220)と間の時間tiにおいて、電磁クラッチ16aを連続的に接続して圧縮機16を連続的に運転した例について説明したが、これに限らず、蒸発器吹出温度Teを一定範囲内にするために電磁クラッチ16aを断続するようにしてもよい。 In the embodiment described above, at time ti between forced off control of the electromagnetic clutch 16a (step 190) forcing off control of the electromagnetic clutch 16a (step 220), the compressor by connecting the electromagnetic clutch 16a continuously 16 has been described as being operated continuously, not limited to this, the electromagnetic clutch 16a to the evaporator air outlet temperature Te within a certain range may be intermittent.

上述の実施形態では、電磁クラッチ16aを用いて圧縮機16の作動を断続する例について説明したが、これに代えて、次のようにしてもよい。 In the above embodiment, an example has been described in which intermittent operation of the compressor 16 by using an electromagnetic clutch 16a, instead of this, may be as follows.

(1) 圧縮機16として、吐出容量が変化可能になっている吐出容量可変型圧縮機を用いて、圧縮機16の吐出容量を強制的に変化させることにより、圧縮機16の吸入側の強制的に低圧圧力を変動させるように構成してもよい。 (1) as a compressor 16, with the discharge capacity variable compressor discharge capacity is enabled changes, by the displacement of the compressor 16 forcibly changes, forcing the suction side of the compressor 16 manner may be configured to vary the low pressure.

(2) 圧縮機16として、電動モータによって駆動される電動圧縮機を用いて、圧縮機16を制御して回転数を強制的に変化させることにより、圧縮機16の吸入側の強制的に低圧圧力を変動させるように構成してもよい。 (2) as a compressor 16, using an electric compressor driven by an electric motor, by controlling the compressor 16 forcibly changing the rotation speed, force the low-pressure suction side of the compressor 16 it may be configured to vary the pressure.

上述の実施形態では、電磁クラッチ16aの強制的断続制御としてステップ190とステップ220との2回行った例について説明したが、これに限らず、3回以上行ってよい。 In the above embodiment has been described twice example in which the step 190 and the step 220 is forced off control of the electromagnetic clutch 16a, not limited thereto, and may be performed more than three times.

例えば、電磁クラッチ16aの強制的断続制御(ステップ220:第4の制御手段)を実施後において、再度、圧縮機16の連続運転(ステップ210:第3の制御手段)を行って、更に、電磁クラッチ16aの強制的断続制御(ステップ220:第4の制御手段)を実施する。 For example, it forced off control of the electromagnetic clutch 16a: after carrying out (step 220 fourth control means), again, the continuous operation of the compressor 16 (step 210: third control means) performs, further, the electromagnetic forced off control of the clutch 16a: implementing (step 220 fourth control means).

本発明の一実施形態にかかる車両用空調装置の全体構成を示すブロック図である。 Is a block diagram showing an overall configuration of a vehicle air conditioning system according to an embodiment of the present invention. 図1の車両用空調装置の電気的構成を示すブロック図である。 Is a block diagram showing an electrical configuration of the vehicle air conditioner in FIG 1. 図1の電磁クラッチの制御を説明するための特性図である。 It is a characteristic diagram for explaining the control of the electromagnetic clutch in Fig. 図2の電子制御装置の制御処理の一部を示すフローチャートである。 It is a flowchart showing a part of the control process of the electronic control device of FIG. 図2の電子制御装置の制御処理の一部を示すフローチャートである。 It is a flowchart showing a part of the control process of the electronic control device of FIG. 図2の電子制御装置の作動を説明するためのタイミングチャートである。 Is a timing chart for explaining the operation of the electronic control device of FIG.

符号の説明 DESCRIPTION OF SYMBOLS

12…前席側空調ユニット、13…ケース、14…送風機、 12 ... front seat side air-conditioning unit, 13 ... case, 14 ... blower,
15…蒸発器、16…圧縮機、17…凝縮器、18…受液器、 15 ... evaporator, 16 ... compressor, 17 ... condenser 18 ... receiver,
19…温度式膨張弁、28…後席側蒸発器、28…後席側蒸発器、 19 ... thermal expansion valve, 28 ... rear seat evaporator, 28 ... rear seat evaporator,
29…ヒータコア、30…バイパス路、31…バイパスドア、 29 ... the heater core, 30 ... bypass road, 31 ... bypass door,
32…後席側温度式膨張弁、R…冷凍サイクル。 32 ... rear seat thermal expansion valve, R ... refrigeration cycle.

Claims (13)

  1. 冷媒を圧縮する圧縮機(16)と、 A compressor for compressing a refrigerant (16),
    前記圧縮機から吐出された冷媒を冷却する冷却器(17)と、 Cooler for cooling the refrigerant discharged from the compressor (17),
    前記冷却器により冷却された冷媒を減圧する第1の減圧器(19)と、 First pressure reducing device for reducing the pressure of refrigerant cooled by the cooler (19),
    前記第1の減圧器により減圧された冷媒を蒸発させる第1の蒸発器(15)と、 First evaporator for evaporating the refrigerant decompressed by the first decompressor (15),
    前記圧縮機からの冷媒流れに対して第1の減圧器と並列に配置され、前記冷却器により冷却された冷媒を減圧する第2の減圧器(32)と、 Are arranged in parallel with the first pressure reducer against the refrigerant flow from the compressor, a second decompressor for decompressing the refrigerant cooled by the cooler (32),
    前記第2の減圧器により減圧された冷媒を蒸発させる第2の蒸発器(28)と、 Second evaporator for evaporating the refrigerant decompressed by the second decompressor (28),
    前記第1、第2の蒸発器に向けてそれぞれ送風する第1、第2の送風機(14、27)と、 The first, first, second blower for blowing respectively toward the second evaporator (14, 27),
    前記第1の蒸発器の吹出空気温度を検出する温度センサ(21)と、 A temperature sensor (21) for detecting the outlet air temperature of the first evaporator,
    前記温度センサの検出温度に基づいて、前記第1の蒸発器の吹出空気温度を目標温度に近づけるために前記圧縮機を制御する第1の制御手段(130〜160)と、を備え、 On the basis of the temperature detected by the temperature sensor, comprising a first control means for controlling the compressor and (130-160), in order to approach the target temperature outlet air temperature of the first evaporator,
    前記第2の減圧器は、前記第2の蒸発器の出口側の冷媒の加熱度を調整する温度式膨張弁であり、 It said second pressure reducer is a thermal expansion valve for adjusting the heating of the refrigerant on the outlet side of the second evaporator,
    前記第1の蒸発器の単独運転時には、前記第1の送風機が運転され、かつ前記第2の送風機の運転が停止され、 Wherein at the time of the first evaporator islanding, the first blower is operated, and the operation of the second blower is stopped,
    前記第1の蒸発器の単独運転時に前記第2の蒸発器に冷媒が流入するのを遮断するための電磁弁が設けられていない冷凍サイクル装置であって、 A refrigeration cycle apparatus solenoid valve is not provided for blocking the refrigerant from flowing into the second evaporator during independent operation of the first evaporator,
    前記第1の蒸発器の単独運転時における前記圧縮機の連続作動時間が所定時間(tx)に達すると、前記圧縮機を制御して、前記圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させて前記温度式膨張弁を強制的に開弁させる第2の制御手段(190)と、 When continuous operation time of the compressor during the single operation of the first evaporator reaches a predetermined time (tx), and controls the compressor, forcibly change the low pressure in the suction side of the compressor second control means for forcibly opening the thermostatic expansion valve by the (190),
    前記第2の制御手段による制御終了後において前記所定期間よりも短い期間(ti)に亘って、前記冷媒を圧縮させるように前記圧縮機を制御する第3の制御手段(210)と、 Wherein over a short period of time (ti) than the predetermined time period after the control end of the second control means, third control means for controlling the compressor so as to compress the refrigerant (210),
    前記第3の制御手段による制御終了後に前記圧縮機を制御して、前記圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させて前記温度式膨張弁を強制的に開弁させる第4の制御手段(220)と、 Wherein by controlling the compressor after the control end by said third control means, the low pressure of the suction side of the compressor compulsorily varying the forcibly fourth control for opening the thermostatic expansion valve and means (220),
    を備えていることを特徴とする冷凍サイクル装置。 Refrigerating cycle apparatus characterized in that it comprises.
  2. 前記第3の制御手段は、前記圧縮機を制御して、前記所定期間よりも短い期間(ti)に亘って連続的に前記冷媒を圧縮させることを特徴とする請求項1に記載の冷凍サイクル装置。 Said third control means controls the compressor, the refrigeration cycle according to claim 1, characterized in that compressing the short duration (ti) continuously the refrigerant over than the predetermined time period apparatus.
  3. 前記第2、第4の制御手段は、それぞれ、前記圧縮機の作動を断続させるように前記圧縮機を制御することにより、前記圧縮機の吸入側の低圧圧力を強制的に変動させることを特徴とする請求項1または2に記載の冷凍サイクル装置。 The second, fourth control means, respectively, by controlling the compressor so as to intermittently the operation of the compressor, characterized by forcibly change the low pressure in the suction side of the compressor refrigeration cycle apparatus according to claim 1 or 2,.
  4. 前記第2、第4の制御手段によって前記圧縮機の作動を断続させる場合において前記圧縮機の停止時間は、3秒から10秒の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The second, the stop of the compressor time in case of intermittent operation of the compressor by the fourth control means, claims 1, characterized in that it is set in the range from 3 seconds to 10 seconds 3 refrigeration cycle apparatus according to any one of.
  5. 前記第2、第4の制御手段によって前記圧縮機の作動を断続させる場合において前記圧縮機の作動時間は、5秒から20秒の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The second, fourth operating time of the compressor in the case of intermittent operation of the compressor by the control means of the claims 1, characterized in that it is set in the range from 5 seconds to 20 seconds 4 refrigeration cycle apparatus according to any one of.
  6. 前記第2、第4の制御手段によって前記圧縮機の作動を断続させる場合において前記圧縮機の停止回数は、2回から5回の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The second, number of stops of the compressor in the case of intermittent operation of the compressor by the fourth control means, claims 1, characterized in that from 2 times is set to five times the range 5 refrigeration cycle apparatus according to any one of.
  7. 前記第3の制御手段によって前記圧縮機が制御される時間(ti)は、60秒から300秒の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1または2に記載の冷凍サイクル装置。 Said time compressor is controlled (ti) by the third control means, the refrigeration cycle apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that it is set in the range of 60 seconds to 300 seconds.
  8. 前記所定時間(tx)は、30分から120分の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1ないし7のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The predetermined time (tx) is the refrigeration cycle apparatus according to any one of claims 1 to 7, wherein the set in the range of 30 minutes to 120 minutes.
  9. 前記第4の制御手段による制御後において再度、前記第3の制御による制御を実施し、この実施後に再度、前記第4の制御手段による制御を実施することを特徴とする請求項1ないし8のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 Again after control by the fourth control means, said third conduct control by the control, this embodiment again after the claims 1 to 8 which comprises carrying out the control by the fourth control means refrigeration cycle apparatus according to any one.
  10. 前記圧縮機は、吐出容量が変化可能になっている圧縮機であり、 The compressor is a compressor discharge capacity is enabled changes,
    前記第2、第4の制御手段は、それぞれ、前記圧縮機を制御して前記吐出容量を強制的に変化させることにより、前記圧縮機の吸入側の強制的に低圧圧力を変動させることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The second, fourth control means, respectively, by forcibly changing the discharge capacity by controlling the compressor, characterized by varying the force the low pressure in the suction side of the compressor It claims 1 and refrigeration cycle device according to any one of the three.
  11. 前記圧縮機は、電動モータによって駆動される圧縮機であり、 The compressor is a compressor driven by an electric motor,
    前記第2、第4の制御手段は、それぞれ、前記圧縮機を制御して回転数を強制的に変化させることにより、前記圧縮機の吸入側の強制的に低圧圧力を変動させることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置。 The second, fourth control means, respectively, by forcibly changing the rotation speed by controlling the compressor, and wherein varying the force the low pressure in the suction side of the compressor It claims 1 to to refrigeration cycle apparatus according to any one of the three.
  12. 車室内前席側を空調する前席側空調ユニット(12)と、 Seat air conditioning unit before the air-conditioning the vehicle interior front seat (12),
    車室内後席側を空調する後席側空調ユニット(25)と、 Seat side air-conditioning unit after the air-conditioning the vehicle interior rear seat side (25),
    請求項1ないし11のいずれか1つに記載の冷凍サイクル装置と、を備え、 And a refrigeration cycle apparatus according to any one of claims 1 to 11,
    前記前席側空調ユニットに前記第1の蒸発器が配置され、前記後席側空調ユニットに前記第2の蒸発器が配置されていることを特徴とする車両用空調装置。 The front the seat side air conditioning unit first evaporator is disposed, a vehicle air-conditioning system, characterized in that the second evaporator is arranged in the rear seat side air-conditioning unit.
  13. 前記第2の蒸発器の出口側の低圧配管(34)が、前記圧縮機の低圧配管(16b)よりも低い位置に配置されていることを特徴とする請求項12に記載の車両用空調装置。 The second evaporator outlet side of low-pressure pipe (34), air-conditioning system according to claim 12, characterized in that it is arranged at a position lower than the low-pressure pipe (16b) of the compressor .
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