JP2007231217A - 接着フィルム - Google Patents
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Abstract
【解決課題】
ダイアタッチペーストに代替可能な接着フィルムを提供することを目的としている。
【解決手段】
クワッドフラットノンリードパッケージ内で半導体素子を保護するために使用する接着フィルムであって、ガラス転移温度が300℃以上の耐熱性樹脂層とガラス転移温度が100℃以下の熱硬化性樹脂層から構成される2層構造であることを特徴とする接着フィルム。
【選択図】 図1
ダイアタッチペーストに代替可能な接着フィルムを提供することを目的としている。
【解決手段】
クワッドフラットノンリードパッケージ内で半導体素子を保護するために使用する接着フィルムであって、ガラス転移温度が300℃以上の耐熱性樹脂層とガラス転移温度が100℃以下の熱硬化性樹脂層から構成される2層構造であることを特徴とする接着フィルム。
【選択図】 図1
Description
本発明は、クワッドフラットノンリードパッケージ(QFNパッケージ)内で、半導体素子を保護するために用いられる接着フィルムに関する。
近年の半導体パッケージの小型化に伴い、リード端子がパッケージ内部に取り込まれたクワッドフラットノンリードパッケージ(QFNパッケージ)が量産されている(特許文献1参照)。QFNパッケージの製造方法として、リードフレームの裏面に耐熱性粘着テープを使用する方法がある(特許文献2参照)。
一般に、リードフレームにはチップを固定する箇所にダイパッドと呼ばれる部分を有するが、より小型のパッケージの中には、デザイン上、ダイパッドのないリードフレームも開発され始めている。この場合、チップは耐熱性粘着テープの粘着層上にダイアタッチペーストを介してダイマウントされ、ワイヤボンド工程、モールド工程を経て、耐熱性粘着テープを剥離し、パッケージが得られる。ダイアタッチペーストは最終的にパッケージの外に剥き出しになるが、これは、チップの保護を目的としている。ダイアタッチペーストを使用しないと、チップがパッケージの外に剥き出しになり、チップの欠けや割れが発生することがある。
しかし、ダイアタッチペーストは接着性を発現する材料であるため、ダイマウント工程において、耐熱性粘着テープの粘着層に対して強固に接着する。そのため、モールド工程後、耐熱性粘着テープを剥離する際に、テープの粘着層の一部がダイアタッチペースト側に残るという不具合が発生することがある。
特開2002−222910
特開2006−13062
しかし、ダイアタッチペーストは接着性を発現する材料であるため、ダイマウント工程において、耐熱性粘着テープの粘着層に対して強固に接着する。そのため、モールド工程後、耐熱性粘着テープを剥離する際に、テープの粘着層の一部がダイアタッチペースト側に残るという不具合が発生することがある。
本発明は上記のような状況に鑑みてなされたものであり、ダイアタッチペーストに代替可能な接着フィルムを提供することを目的としている。
本発明は、QFNパッケージ内でチップの欠けや割れ防止を目的に使用される接着フィルムであって、該接着フィルムが、ガラス転移温度が300℃以上の耐熱性樹脂層とガラス転移温度が100℃以下の熱硬化性樹脂層から構成された2層構造の接着フィルムである。
本発明の接着フィルムはQFNパッケージ内でチップの欠けや割れを防止するために好適に使用することができる。
本発明の接着フィルムは、ガラス転移温度が300℃以上の耐熱性樹脂層の片面に、ガラス転移温度が100℃以下の熱硬化性樹脂層が積層された2層構造の接着フィルムである。 コア層である耐熱性樹脂層は、耐熱性の観点から、ガラス転移温度は300℃以上が好ましい。また、最終的な半導体パッケージの薄型化の観点から、厚み25μm以下であることが好ましく、より好ましくは15μm以下である。厚みの下限は取り扱い上の観点から3μm厚以上が好ましく、より好ましくは5μm以上である。材質は特に限定されないが、例えば、ポリイミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテル、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、アラミド等が挙げられる。
接着層に含まれる熱硬化性樹脂は、チップ(ウェーハ)に貼り付ける工程での作業性から低温接着性が要求され、ガラス転移温度は100℃以下であることが好ましく、より好ましくは80℃未満である。また、最終的な半導体パッケージの薄型化の観点から、厚みは25μm以下であることが好ましく、より好ましくは15μm以下である。厚みの下限は特に限定されないが、チップ(ウェーハ)への接着性の観点から2μm厚以上が好ましく、より好ましくは5μm以上である。
熱硬化性樹脂層は、熱可塑性樹脂および熱硬化性樹脂を含むものが好ましい。
硬化後は耐熱性が要求されるため、主成分は熱可塑性ポリイミドであることが好ましく、硬化性や接着性の観点から、フェノール性ヒドロキシル基を主鎖内に有するポリイミドがより好ましい。
熱硬化性樹脂としてはエポキシ樹脂が例示できる。
硬化後は耐熱性が要求されるため、主成分は熱可塑性ポリイミドであることが好ましく、硬化性や接着性の観点から、フェノール性ヒドロキシル基を主鎖内に有するポリイミドがより好ましい。
熱硬化性樹脂としてはエポキシ樹脂が例示できる。
一般に、ポリイミドはジアミンと酸二無水物とを反応させて得る。フェノール性ヒドロキシル基を主鎖内に導入するためにはフェノール性ヒドロキシル基を有するジアミンを使用することが好ましい。
フェノール性ヒドロキシル基を有するジアミンとしては、特に限定なく使用できるが、一般式(1)〜(3)で表されるジアミンが好ましい。
フェノール性ヒドロキシル基を有するジアミンとしては、特に限定なく使用できるが、一般式(1)〜(3)で表されるジアミンが好ましい。
(1)
(2)
(3)
(式中、Zはそれぞれ独立に直結あるいは2価の有機基を表す。)
Zの2価の有機基としては、炭素数2〜27の、脂肪族基、脂環族基、単環式芳香族基、縮合多環式芳香族基、さらに芳香族基が直接または架橋員によって相互に連結された非縮合環式芳香族基等が挙げられる。
一般式(1)〜(3)で表されるジアミンの具体例としては、例えば、2,3−ジアミノフェノール、2,4−ジアミノフェノール、2,5−ジアミノフェノール、2,6−ジアミノフェノール、3,4−ジアミノフェノール、3,5−ジアミノフェノール、3,6−ジアミノフェノール、4,5−ジアミノフェノール、4,6−ジアミノフェノール、3,3’−ジアミノ−4,4’−ジヒドロキシビフェニル、4,4’−ジアミノ−3,3’−ジヒドロキシビフェニル、4,4’−ジアミノ−2,2’−ジヒドロキシビフェニル、4,4’−ジアミノ−2,2’,5,5’−テトラヒドロキシビフェニル、3,3’−ジアミノ−4,4’−ジヒドロキシジフェニルメタン、4,4’−ジアミノ−3,3’−ジヒドロキシジフェニルメタン、4,4’−ジアミノ−2,2’−ジヒドロキシジフェニルメタン、4,4’−ジアミノ−2,2’,5,5’−テトラヒドロキシジフェニルメタン、2,2−ビス[3−アミノ−4−ヒドロキシフェニル]プロパン、2,2−ビス[4−アミノ−3−ヒドロキシフェニル]プロパン等が挙げられる。
フェノール性ヒドロキシル基を有するジアミンは全ジアミン成分中に0.1〜10モル%であることが好ましく、更に好ましくは1〜5モル%である。0.1モル%未満では耐熱性能が充分に得られず、10モル%を超えると低温接着性能を低下させる傾向にある。
本発明で使用できるフェノール性ヒドロキシル基を有するジアミン以外のその他のジアミンとしては、ポリイミドとした際のガラス転移温度が100℃を超えなければ特に限定なく使用できる。例えば、m−フェニレンジアミン、o−フェニレンジアミン、p−フェニレンジアミン、ビス(3−アミノフェニル)スルフィド、ビス(4−アミノフェニル)スルフィド、ビス(3−アミノフェニル)スルホキシド、ビス(4−アミノフェニル)スルホキシド、ビス(3−アミノフェニル)スルホン、ビス(4−アミノフェニル)スルホン、2,2−ビス[4−(3−アミノフェノキシ)フェニル]ブタン、1,1,3,3−テトラメチル−1,3−ビス(3−アミノプロピル)ジシロキサン、1,1,3,3−テトラフェニル−1,3−ビス(3−アミノプロピル)ジシロキサン、1,3−ビス(3−アミノフェノキシ)ベンゼン、ポリテトラメチレンオキシド−ジ−o−アミノベンゾエート、ポリテトラメチレンオキシド−ジ−m−アミノベンゾエート、ポリテトラメチレンオキシド−ジ−p−アミノベンゾエート、ポリトリメチレンオキシド−ジ−o−アミノベンゾエート、ポリトリメチレンオキシド−ジ−m−アミノベンゾエート、ポリトリメチレンオキシド−ジ−p−アミノベンゾエート等が挙げられる。
また、同様に、本発明で使用できるテトラカルボン酸二無水物成分としては、ポリイミドとした際のガラス転移温度が100℃を超えなければ特に限定なく使用できる。例えば、ピロメリット酸二無水物、3,3’,4,4’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、3,3’,4,4’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、オキシ−4,4’−ジフタル酸二無水物、エチレングリコールビストリメリート二無水物、2,2−ビス(4−(3,4−ジカルボキシフェノキシ)フェニル)プロパン二無水物、α,ω−ポリジメチルシロキサンテトラカルボン酸二無水物、α,ω−ビス(3,4−ジカルボキシフェニル)ポリジメチルシロキサン二無水物等が挙げられる。
ポリイミドの製造方法としては、公知方法を含め、ポリイミドを製造可能な方法が全て適用できる。中でも、有機溶媒中で反応を行うことが好ましい。この反応において用いられる溶媒として、例えば、N,N−ジメチルアセトアミド、N−メチル−2−ピロリドン、トルエン、キシレン、メシチレン、フェノール、クレゾール等が挙げられる。
また、この反応における反応原料の溶媒中の濃度は、通常、2〜50重量%、好ましくは5〜40重量%であり、テトラカルボン酸成分とジアミン成分との反応モル比は、テトラカルボン酸成分/ジアミン成分で0.8〜1.2の範囲であることが好ましい。この範囲であれば、耐熱性が低下することがなく好ましい。
ポリイミドの前駆体であるポリアミド酸合成における反応温度は、通常、60℃以下、好ましくは50℃以下10℃以上である。反応圧力は特に限定されず、常圧で十分実施できる。また、反応時間は反応原料の種類、溶媒の種類および反応温度によって異なるが、通常0.5〜24時間で十分である。本発明に係るポリイミドは、このようにして得られたポリアミド酸を100〜400℃に加熱してイミド化するか、または無水酢酸等のイミド化剤を用いて化学イミド化することにより、ポリアミド酸に対応する繰り返し単位構造を有するポリイミドが得られる。
また、130℃〜250℃で反応を行うことにより、ポリアミド酸の生成と熱イミド化反応が同時に進行し、本発明に係るポリイミドを得ることができる。すなわち、ジアミン成分とテトラカルボン酸二無水物とを有機溶媒中に懸濁または溶解させ、130〜250℃の加熱下に反応を行い、ポリアミド酸の生成と脱水イミド化とを同時に行わせることにより、本発明に係るポリイミドを得ることができる。
ポリイミドの分子量に特に制限はなく、用途や加工方法に応じ、任意の分子量とすることができる。本発明のポリイミドは、用いるジアミン成分、テトラカルボン酸二無水物の量比を調節することにより、例えば、ポリイミドを0.5g/dlの濃度でN−メチル−2−ピロリドンに溶解した後、35℃で測定した対数粘度の値を、0.1〜3.0dl/gの任意の値とすることができる。
本発明において、ポリイミドという表現は、100%イミド化したポリイミド以外に、その前駆体であるポリアミド酸が一部共存した樹脂も含んでいる。
また、上記反応で得られたポリイミド溶液はそのまま用いても良いが、該ポリイミド溶液を貧溶媒中に投入してポリイミドを再沈析出させても良い。
ポリイミドの分子量に特に制限はなく、用途や加工方法に応じ、任意の分子量とすることができる。本発明のポリイミドは、用いるジアミン成分、テトラカルボン酸二無水物の量比を調節することにより、例えば、ポリイミドを0.5g/dlの濃度でN−メチル−2−ピロリドンに溶解した後、35℃で測定した対数粘度の値を、0.1〜3.0dl/gの任意の値とすることができる。
本発明において、ポリイミドという表現は、100%イミド化したポリイミド以外に、その前駆体であるポリアミド酸が一部共存した樹脂も含んでいる。
また、上記反応で得られたポリイミド溶液はそのまま用いても良いが、該ポリイミド溶液を貧溶媒中に投入してポリイミドを再沈析出させても良い。
本発明に関わる熱硬化性樹脂は、硬化性の観点から、上記ポリイミドに分子内に2個以上のグリシジル基を有するエポキシ樹脂を配合することが好ましい。
エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールA、ビスフェノールS、ビスフェノールFのグリシジルエーテル、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ化合物等が挙げられる。
エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールA、ビスフェノールS、ビスフェノールFのグリシジルエーテル、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ化合物等が挙げられる。
エポキシ樹脂の配合量は、熱可塑性樹脂100重量部に対して、1〜200重量部、好ましくは1〜100重量部である。この範囲であれば、耐熱性が維持され、フィルム形成能が悪くなることがない。
また、必要に応じて、硬化剤を配合しても良い。硬化剤としては、例えば、イミダゾール系硬化剤、フェノール系硬化剤、アミン系硬化剤、酸無水物系硬化剤等が挙げられる。樹脂の保存安定性という観点から、好ましくは、熱潜在性及び長い可使時間を有するものが良い。
硬化剤の配合量は、エポキシ化合物100重量部に対して、0〜20重量部の範囲内であることが好ましい。この範囲内であれば、樹脂溶液状態でゲルが生じにくく、樹脂溶液の保存安定性に優れる。
また、必要に応じて、硬化剤を配合しても良い。硬化剤としては、例えば、イミダゾール系硬化剤、フェノール系硬化剤、アミン系硬化剤、酸無水物系硬化剤等が挙げられる。樹脂の保存安定性という観点から、好ましくは、熱潜在性及び長い可使時間を有するものが良い。
硬化剤の配合量は、エポキシ化合物100重量部に対して、0〜20重量部の範囲内であることが好ましい。この範囲内であれば、樹脂溶液状態でゲルが生じにくく、樹脂溶液の保存安定性に優れる。
また、必要に応じて、フィラーを配合しても良い。フィラーとしては、例えば、有機フィラーとしては、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、フェノール樹脂等の有機フィラー、アルミナ、窒化アルミ、シリカ等の無機フィラーが挙げられる。
フィラーの配合量は熱可塑性樹脂100重量部に対して0〜5000重量部、好ましくは0〜3000重量部の範囲内である。この範囲内であれば、樹脂溶液状態でフィラーが沈降し難く、樹脂溶液の保存安定性に優れる。一方、フィラーが多すぎると接着性が低下することがある。
また、必要に応じて、カップリング剤を添加しても良い。カップリング剤は、本発明の目的を損なわないものであれば特に限定されるものではないが、樹脂溶解溶剤への溶解性が良好なものが好ましい。例えば、シラン系カップリング剤、チタン系カップリング剤等が挙げられる。
カップリング剤の配合量は熱可塑性樹脂100重量部に対して0〜50重量部、好ましくは0〜30重量部の範囲内である。この範囲内であれば、耐熱性が低下することはない。
上記の耐熱性樹脂と熱硬化性樹脂を用いて接着フィルムを製造する方法は特に制限はなく、例えば、該熱硬化性樹脂を有機溶媒に溶解させた樹脂溶液を耐熱性樹脂からなるフィルムに塗工した後、加熱して溶媒を揮発させフィルム化する方法や、あるいは、予めフィルム化しておいた熱硬化性樹脂を耐熱性樹脂層の片面にラミネートするといった方法等が挙げられる。
カップリング剤の配合量は熱可塑性樹脂100重量部に対して0〜50重量部、好ましくは0〜30重量部の範囲内である。この範囲内であれば、耐熱性が低下することはない。
上記の耐熱性樹脂と熱硬化性樹脂を用いて接着フィルムを製造する方法は特に制限はなく、例えば、該熱硬化性樹脂を有機溶媒に溶解させた樹脂溶液を耐熱性樹脂からなるフィルムに塗工した後、加熱して溶媒を揮発させフィルム化する方法や、あるいは、予めフィルム化しておいた熱硬化性樹脂を耐熱性樹脂層の片面にラミネートするといった方法等が挙げられる。
本発明の接着フィルム製造の際に用いる有機溶媒は、材料を均一に溶解、混練または分散できるものであれば制限はなく使用でき、例えば、N,N−ジメチルアセトアミド、N−メチル−2−ピロリドン、トルエン、キシレン、メシチレン、フェノール、クレゾール等が挙げられる。
本発明の接着フィルムは、QFNパッケージ内で、チップの欠けや割れ防止を目的に使用される。本発明の接着フィルムからなるQFNパッケージの作製方法としては、特に限定されないが、例えば、ウェーハ裏面に本発明の接着フィルムを貼り付け、その後、ダイシングし、接着フィルム付きの個片チップを、リードフレームを固定するための耐熱性粘着テープの粘着層上にダイマウントし、チップとリードフレーム間をワイヤボンドし、モールドした後、耐熱性粘着テープを剥離し、QFNパッケージを得る、といった方法が挙げられる(図1)。
以下、本発明を、実施例によりさら詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例中の各物性値は以下の方法により測定した。
(対数粘度測定)
ポリイミド樹脂(固形分換算)をN−メチル−2−ピロリドンに0.5g/dlの濃度で溶液にした後、35℃において、ウベローデ粘度計を用いて測定した。
ポリイミド樹脂(固形分換算)をN−メチル−2−ピロリドンに0.5g/dlの濃度で溶液にした後、35℃において、ウベローデ粘度計を用いて測定した。
(ガラス転移温度)
樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上に塗工し、100℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ750μmの単層フィルムとした後、固体粘弾性測定(レオメトリックス社製、RSA−II、周波数:10Hz)を行った。その測定で観測されるtanδピーク温度をガラス転移温度とした。
樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上に塗工し、100℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ750μmの単層フィルムとした後、固体粘弾性測定(レオメトリックス社製、RSA−II、周波数:10Hz)を行った。その測定で観測されるtanδピーク温度をガラス転移温度とした。
(熱硬化性樹脂の合成例1)
攪拌機、窒素導入管、温度計、メシチレンを満たしたディーンスターク管を備えた300mlの五つ口のセパラブルフラスコに、ポリテトラメチレンオキシド−ジ−p−アミノベンゾエート(イハラケミカル工業株式会社製、商品名:エラスマー1000、平均分子量1268)18.7494g、オキシ−4,4’−ジフタル酸二無水物45.8680g、N−メチル−2−ピロリドン100g、メシチレン45gを計り取り、窒素雰囲気下で溶解させ、そこにビスアミノプロピルテトラメチルジシロキサン(信越化学工業株式会社製、商品名:PAM−E)32.0000gを少量ずつ添加した。その後、窒素導入管を溶液内に挿入し(バブリング状態にし)、系内の温度を170℃〜180℃に加熱し、水を共沸除去しながら12時間保持した。冷却後、メシチレン145gを加え希釈し、4,4’−ジミアノ−3,3’−ジヒドロキシビフェニル(和歌山精化工業株式会社製、商品名:HAB)0.9311gを添加し、ポリイミドの溶液を得た。このポリイミドの対数粘度は0.81dl/gであった。
得られたポリイミド固形分100重量部に対して、エポキシ化合物(三井化学株式会社製、VG3101)20重量部、シリカ系フィラー(株式会社龍森製、1−FX)40重量部を配合し、攪拌機にて十分に混合し、熱硬化性樹脂を得た。得られた樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上にキャストし、100℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ25μmの単層フィルム状の熱硬化性樹脂層を得た。ガラス転移温度は56℃であった。
攪拌機、窒素導入管、温度計、メシチレンを満たしたディーンスターク管を備えた300mlの五つ口のセパラブルフラスコに、ポリテトラメチレンオキシド−ジ−p−アミノベンゾエート(イハラケミカル工業株式会社製、商品名:エラスマー1000、平均分子量1268)18.7494g、オキシ−4,4’−ジフタル酸二無水物45.8680g、N−メチル−2−ピロリドン100g、メシチレン45gを計り取り、窒素雰囲気下で溶解させ、そこにビスアミノプロピルテトラメチルジシロキサン(信越化学工業株式会社製、商品名:PAM−E)32.0000gを少量ずつ添加した。その後、窒素導入管を溶液内に挿入し(バブリング状態にし)、系内の温度を170℃〜180℃に加熱し、水を共沸除去しながら12時間保持した。冷却後、メシチレン145gを加え希釈し、4,4’−ジミアノ−3,3’−ジヒドロキシビフェニル(和歌山精化工業株式会社製、商品名:HAB)0.9311gを添加し、ポリイミドの溶液を得た。このポリイミドの対数粘度は0.81dl/gであった。
得られたポリイミド固形分100重量部に対して、エポキシ化合物(三井化学株式会社製、VG3101)20重量部、シリカ系フィラー(株式会社龍森製、1−FX)40重量部を配合し、攪拌機にて十分に混合し、熱硬化性樹脂を得た。得られた樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上にキャストし、100℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ25μmの単層フィルム状の熱硬化性樹脂層を得た。ガラス転移温度は56℃であった。
(熱硬化性樹脂の合成例2)
攪拌機、窒素導入管、温度計、メシチレンを満たしたディーンスターク管を備えた300mlの五つ口のセパラブルフラスコに、1,3−ビス(3−アミノフェノキシ)ベンゼン35.0000g、オキシ−4,4’−ジフタル酸二無水物38.2576g、N−メチル−2−ピロリドン100g、メシチレン45gを計り取り、窒素雰囲気下で溶解させた後、窒素導入管を溶液内に挿入し(バブリング状態にし)、系内の温度を170℃〜180℃に加熱し、水を共沸除去しながら10時間保持した。冷却後、ジメチルホルムアミド230gを加え希釈し、4,4’−ジミアノ−3,3’−ジヒドロキシビフェニル(和歌山精化工業株式会社製、商品名:HAB)0.7801gを添加し、ポリイミドの溶液を得た。このポリイミドの対数粘度は1.15dl/gであった。
得られたポリイミド固形分100重量部に対して、エポキシ化合物(三井化学株式会社製、VG3101)15重量部を配合し、攪拌機にて十分に混合し、熱硬化性樹脂を得た。
得られた樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上にキャストし、150℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ25μmの単層フィルム状のポリイミド層を得た。ガラス転移温度は180℃であった。
攪拌機、窒素導入管、温度計、メシチレンを満たしたディーンスターク管を備えた300mlの五つ口のセパラブルフラスコに、1,3−ビス(3−アミノフェノキシ)ベンゼン35.0000g、オキシ−4,4’−ジフタル酸二無水物38.2576g、N−メチル−2−ピロリドン100g、メシチレン45gを計り取り、窒素雰囲気下で溶解させた後、窒素導入管を溶液内に挿入し(バブリング状態にし)、系内の温度を170℃〜180℃に加熱し、水を共沸除去しながら10時間保持した。冷却後、ジメチルホルムアミド230gを加え希釈し、4,4’−ジミアノ−3,3’−ジヒドロキシビフェニル(和歌山精化工業株式会社製、商品名:HAB)0.7801gを添加し、ポリイミドの溶液を得た。このポリイミドの対数粘度は1.15dl/gであった。
得られたポリイミド固形分100重量部に対して、エポキシ化合物(三井化学株式会社製、VG3101)15重量部を配合し、攪拌機にて十分に混合し、熱硬化性樹脂を得た。
得られた樹脂を表面処理PETフィルム(帝人デュポンフィルム株式会社製、A54、厚さ50μm)上にキャストし、150℃で30分間加熱後、PETフィルムを剥離し、厚さ25μmの単層フィルム状のポリイミド層を得た。ガラス転移温度は180℃であった。
(実施例1)
合成例1で得られた熱硬化性樹脂をポリイミドフィルム(宇部興産株式会社製、ユーピレックス、厚み12.5μm、ガラス転移温度300℃以上)上に塗工し、接着層厚み12.5μmの接着フィルムを得た。
接着フィルムの接着性を評価するために、5mm幅に切断した接着フィルムを20mm角のGaAsチップ上に150℃/10s/2kgで貼り付け、ピール強度を測定した結果、2.5N/5mmであり十分な強度を発現した。
また、耐熱性粘着テープからの剥離性を評価するために、耐熱性粘着テープ(日東電工製、TRM−6250)を接着フィルムのポリイミドフィルム側に室温で貼り付け、ピール強度を測定した結果、0.6N/5mmであり、粘着テープの接着層が残ることなく容易に剥離が可能であることを確認した。
接着フィルムの耐熱性を評価するために、10mm角に切断した接着フィルムを20mm角のGaAsチップ上に150℃/10s/2kgで貼り付け、180℃、無荷重、3時間加熱硬化し、試験片を作製した。試験片を300℃のはんだ槽に3分間浸漬させたが膨れや剥がれといった問題は見られず、耐熱性に優れていることがわかった。結果を表1に示す。
合成例1で得られた熱硬化性樹脂をポリイミドフィルム(宇部興産株式会社製、ユーピレックス、厚み12.5μm、ガラス転移温度300℃以上)上に塗工し、接着層厚み12.5μmの接着フィルムを得た。
接着フィルムの接着性を評価するために、5mm幅に切断した接着フィルムを20mm角のGaAsチップ上に150℃/10s/2kgで貼り付け、ピール強度を測定した結果、2.5N/5mmであり十分な強度を発現した。
また、耐熱性粘着テープからの剥離性を評価するために、耐熱性粘着テープ(日東電工製、TRM−6250)を接着フィルムのポリイミドフィルム側に室温で貼り付け、ピール強度を測定した結果、0.6N/5mmであり、粘着テープの接着層が残ることなく容易に剥離が可能であることを確認した。
接着フィルムの耐熱性を評価するために、10mm角に切断した接着フィルムを20mm角のGaAsチップ上に150℃/10s/2kgで貼り付け、180℃、無荷重、3時間加熱硬化し、試験片を作製した。試験片を300℃のはんだ槽に3分間浸漬させたが膨れや剥がれといった問題は見られず、耐熱性に優れていることがわかった。結果を表1に示す。
(実施例2)
実施例1のポリイミドフィルムをアラミドフィルム(帝人アドバンストフィルム株式会社製、アラミカ、厚み6.5μm、ガラス転移温度300℃以上)に変更した以外は実施例1と同様に評価した。結果を表1に示す。
実施例1のポリイミドフィルムをアラミドフィルム(帝人アドバンストフィルム株式会社製、アラミカ、厚み6.5μm、ガラス転移温度300℃以上)に変更した以外は実施例1と同様に評価した。結果を表1に示す。
(比較例2)
合成例2で得られた熱硬化性樹脂を使用した以外は実施例1と同様に評価した。結果を表1に示す。
合成例2で得られた熱硬化性樹脂を使用した以外は実施例1と同様に評価した。結果を表1に示す。
本発明の接着フィルムは、QFN型半導体パッケージにおいて、チップの欠けや割れを防止するために好適に使用することができる。
Claims (5)
- クワッドフラットノンリードパッケージ内で半導体素子を保護するために使用する接着フィルムであって、ガラス転移温度が300℃以上の耐熱性樹脂層とガラス転移温度が100℃以下の熱硬化性樹脂層から構成される2層構造であることを特徴とする接着フィルム。
- 前記耐熱性樹脂層の厚みが25μm以下3μm以上で前記熱硬化性樹脂層の厚みが25μm以下2μm以上であることを特徴とする請求項1に記載の接着フィルム。
- 前記熱硬化性樹脂層がフェノール性ヒドロキシル基を主鎖内に有するポリイミドを含有することを特徴とする請求項1に記載の接着フィルム。
- 請求項1記載の接着フィルムと半導体チップを接着する工程、クワッドフラットノンリードパッケージ用テープ(QFN用テープ)に半導体チップを接着フィルムを介して貼り付ける工程、ワイヤボンディングする工程、半導体チップを樹脂で封止する工程、QFN用テープを剥離する工程、およびチップに個片化する工程を具備することを特徴とするクワッドフラットノンリードパッケージの製造方法。
- 請求項4に記載の製造方法により得られたクワッドフラットノンリードパッケージ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2006057438A JP2007231217A (ja) | 2006-03-03 | 2006-03-03 | 接着フィルム |
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Publications (1)
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2007235021A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Mitsui Chemicals Inc | 接着フィルム |
-
2006
- 2006-03-03 JP JP2006057438A patent/JP2007231217A/ja active Pending
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JP2007235021A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Mitsui Chemicals Inc | 接着フィルム |
JP4653672B2 (ja) * | 2006-03-03 | 2011-03-16 | 三井化学株式会社 | 接着フィルム |
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