JP2007182972A - ロックアップクラッチの制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】トルクコンバータへの入力トルクが大きい場合にも、ロックアップクラッチが想定した滑り以上に滑りを発生させないロックアップクラッチの制御装置を提供する。
【解決手段】ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、トルクコンバータの目標速度比から求めたロックアップクラッチ伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出する初期係合圧算出手段と、車両の運転状態を判定する運転状態判定手段と、運転状態判定手段が前記制御領域外から前記制御領域内への運転状態の移行を判定したときに、前記初期係合圧算出手段で算出した初期係合圧を所定時間出力した後、トルクコンバータの実速度比が前記所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する係合圧制御手段と、を備えて構成する。
【選択図】図１４

Description

本発明は、自動変速機のトルクコンバータの速度比を車両の運転状態に応じて制御するロックアップクラッチの制御装置に関する。

通常、自動変速機のロックアップクラッチは、燃費の向上等を目的として所定の変速段で係合されるが、完全係合されるとショックを吸収できないため運転状態に応じてロックアップクラッチのスリップ量を制御するロックアップクラッチの制御方法が一般的に採用されている。

例えば、変速段に対応してロックアップクラッチのスリップ量の運転状態に応じた目標値を記憶装置に記憶しておき、実スリップ量がその目標値となるようにロックアップクラッチの締結容量を制御する。

また、特定の運転状態において締結容量制御量を学習し、学習値を記憶装置に記憶しておき、その記憶した学習値を前記特定運転状態に移行した直後の締結容量制御量の初期値として用いる学習制御も従来より行われている。

さらに、特許第２７８９１８１号公報には、自動変速機のトルクコンバータの速度比が所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する制御領域を有するロックアップクラッチの制御装置が開示されている。

このロックアップクラッチの制御装置は、ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、自動変速機の所定の回転部材の回転数に基づいて算出する初期係合圧算出手段と、車両の運転状態を判定する運転状態判定手段と、運転状態判定手段が制御領域外から制御領域内への運転状態の移行を判定したときに、初期係合圧算出手段で算出した初期係合圧を所定時間出力した後、トルクコンバータの実速度比が所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する係合圧制御手段とを備えたことを特徴とする。
特許第２７８９１８１号公報

しかし、特許文献１に開示されたロックアップクラッチの制御装置においては、ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、自動変速機の所定の回転部材の回転数に基づいて算出する構成であるため、トルクコンバータへの入力トルクが変化しても初期係合圧は自動変速機の所定の回転部材の回転数が同じである限り変わらず、トルクコンバータへの入力トルクが大きい場合は、ロックアップクラッチが想定した滑り以上に滑りを発生する可能性があるため、ロックアップクラッチが想定した滑り以上に滑りを発生した場合は、ロックアップ動作が遅れ燃費を悪化させるという問題がある。

本発明はこのような点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、トルクコンバータへの入力トルクが大きい場合にも、ロックアップクラッチが想定した滑り以上に滑りを発生させないロックアップクラッチの制御装置を提供することである。

本発明によると、自動変速機のトルクコンバータの実速度比が所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する制御領域を有するロックアップクラッチの制御装置において、ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、トルクコンバータの目標速度比から求めたロックアップクラッチ伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出する初期係合圧算出手段と、車両の運転状態を判定する運転状態判定手段と、運転状態判定手段が前記制御領域外から前記制御領域内への運転状態の移行を判定したときに、前記初期係合圧算出手段で算出した初期係合圧を所定時間出力した後、トルクコンバータの実速度比が前記所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する係合圧制御手段と、を備えたことを特徴とするロックアップクラッチの制御装置が提供される。

本発明によれば、ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、トルクコンバータの目標速度比から求めた伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出するので、トルクコンバータへの入力トルクが変化すると初期係合圧は自動変速機の所定の回転部材の回転数が同じであってもトルクコンバータの入力トルクに見合った値となる。したがって、ロックアップクラッチが想定した滑り以上の滑りを発生しなくなり、ロックアップ動作が遅れ燃費を悪化させるという問題を回避できる。

図１はロックアップクラッチの制御装置を搭載した車両の全体構成図である。この車両は前輪駆動車であって、エンジン２のトルクが自動変速機４を介して伝達される左右一対の駆動輪６ａ，６ｂと、走行に伴って回転する左右一対の従動輪８ａ，８ｂとを備える。エンジン２のクランクシャフト１０と自動変速機４のメインシャフト１２との間には、公知のトルクコンバータ１４が介装されている。

図４に示すように、トルクコンバータ１４はクランクシャフト１０に接続されたポンプインペラ１６と、メインシャフト１２に接続されたタービンランナ１８と、固定部に一方向クラッチ２２を介して支持されたステータ２０と、ポンプインペラ１６及びタービンランナ１８を結合可能なロックアップクラッチ２４とを備えている。

ロックアップクラッチ２４はトルコンカバー２６の内面に当接可能なクラッチピストン２８を備えており、クラッチピストン２８の両側に第１油室３０及び第２油室３２が形成されている。

第１油室３０に圧油が供給されてクラッチピストン２８がトルコンカバー２６に当接するとロックアップクラッチ２４が係合し、クランクシャフト１０のトルクが直接メインシャフト１２に伝達される。

一方、第２油室３２に圧油が供給されてクラッチピストン２８がトルコンカバー２６から離間するとロックアップクラッチ２４が係合解除し、クランクシャフト１０とメインシャフト１２との機械的な連結が遮断される。

トルクコンバータ１４の油圧回路は、オイルタンク３４から作動油を汲み上げるオイルポンプ３６と、オイルポンプ３６からの作動油を所定のレギュレータ圧に調圧するレギュレータバルブ３８を含んでいる。

ロックアップシフトバルブ４０は、ロックアップクラッチ２４の非係合時には、トルクコンバータ１４の第２油室３２にレギュレータ圧を伝達するとともに第１油室３０をオイルタンク３４に接続し、ロックアップクラッチ２４の係合時にはトルクコンバータ１４の第１油室３０にレギュレータ圧を伝達するとともに第２油室３２を後述するロックアップコントロールバルブ４２に接続する。

ロックアップコントロールバルブ４２は、第２油室３２からロックアップシフトバルブ４０を介して供給された作動油の圧力を逃がし、第２油室３２の圧力を調整することによりロックアップクラッチ２４の係合力を制御する。

ロックアップタイミングバルブ４４は、高車速時にスロットル圧により作動してロックアップコントロールバルブ４２を作動させることにより、第２油室３２を大気に開放してロックアップクラッチ２４を完全に係合させる。

第１ソレノイドバルブ４６は、オン／オフ制御されるもので、そのオフ時にモジュレータ圧をロックアップシフトバルブ４０の左端に伝達して該ロックアップシフトバルブ４０のスプールを右動させることにより、トルクコンバータ１４の第２油室３２にレギュレータ圧を伝達するとともに第１油室３０をオイルタンク３４に接続し、ロックアップクラッチ１４の係合を解除する。

第１ソレノイドバルブ４６がオンすると、モジュレータ圧を逃がしてロックアップシフトバルブ４０のスプールを左動させることにより、トルクコンバータ１４の第１油室３０にレギュレータ圧を伝達するとともに第２油室３２をロックアップコントロールバルブ４２に接続し、ロックアップクラッチ２４を係合させる。

第２ソレノイドバルブ４８はリニアソレノイドバルブであって、そのオフ時にモジュレータ圧でロックアップコントロールバルブ４２のスプール及びロックアップタイミングバルブ４４のスプールを右方向に付勢し、そのオン時にモジュレータ圧を逃がして上述した付勢力を解除する。

ロックアップコントロールバルブ４２の開度は、第２ソレノイドバルブ４８に供給する電流値を変化させることにより無段階に制御可能であり、ロックアップコントロールバルブ４２の開度を増加させると、トルクコンバータ１４の第２油室３２の背圧が減少してロックアップクラッチ２４の係合力が増加する。

逆に、ロックアップコントロールバルブ４２の開度を減少させると、トルクコンバータ１４の第２油室３２の背圧が増加して、ロックアップクラッチ２４の係合力が減少する。

図１を再び参照すると、エンジン２にはエンジン回転数Ｎｅを検出するエンジン回転数検出手段５０が設けられるとともに、自動変速機４にはメインシャフト回転数Ｎｍを検出するメインシャフト回転数検出手段５２と、シフトポジションＰを検出するシフトポジション検出手段５４が設けられている。

エンジン２の吸気通路５６に介装されたスロットル弁５８には、スロットル開度θ_ＴＨを検出するスロットル開度検出手段６０が設けられている。さらに、従動輪である左右の後輪８ａ，８ｂには車速Ｖを検出する車速検出手段６２が設けられている。

図２は、各検出手段からの信号を制御プログラムに基づいて演算処理し、第１，第２ソレノイドバルブ４６，４８を駆動してトルクコンバータ１４の速度比を制御するための電子制御ユニット（ＥＣＵ）６４を示している。

この電子制御ユニット６４は、演算処理を行うための中央処理装置（ＣＰＵ）６６と、制御プログラムや各種テーブル等のデータを格納しているリードオンリーメモリ（ＲＯＭ）６８と、各検出手段の出力信号や演算結果を一時的に記憶するランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）７０を有している。

電子制御ユニット６４は更に、エンジン回転数検出手段５０，メインシャフト回転数検出手段５２，シフトポジション検出手段５４、スロットル開度検出手段６０及び車速検出手段６２が接続される入力回路７２と、第１ソレノイドバルブ４６及び第２ソレノイドバルブ４８が接続される出力回路７４を有している。

しかして、電子制御ユニット６４は、入力回路７２を介して入力される各種信号と、ＲＯＭ６８に格納されたデータとを後述する制御プログラムに基づいてＣＰＵ６６で演算処理し、最終的に出力回路７４を介して第１，第２ソレノイドバルブ４６，４８に供給する電流値を制御する。これにより、ロックアップクラッチ２４の係合力を変化させてトルクコンバータ１４の速度比を制御することができる。

図３は本発明実施形態に係るロックアップクラッチ制御装置の回路構成を示すブロック図である。ロックアップクラッチ制御装置は、目標速度比算出手段７６と、係合圧算出手段７８と、ロックアップクラッチ作動領域判定手段８０と、係合圧制御手段８２と、初期係合圧算出手段８４を備えている。

ロックアップクラッチ作動領域判定手段８０は、車速Ｖとスロットル開度θ_ＴＨに基づいてロックアップクラッチの完全係合領域、フィードバック制御領域、オフ領域を判定するものであり、広義には車両の運転状態を判定する運転状態判定手段に含まれる。

次に、本発明実施形態の作用を、主として図３のブロック図並びに図６乃至図８のフローチャートを参照しながら説明する。

まず、図６のステップＳ１０において、エンジン回転数検出手段５０で検出したエンジン回転数Ｎｅと、メインシャフト回転数検出手段５２で検出したメインシャフト回転数Ｎｍと、シフトポジション検出手段５４で検出したシフトポジションＰと、スロットル開度検出手段６０で検出したスロットル開度θ_ＴＨと、車速検出手段６２で検出した車速Ｖとを読み込む。

次に、図３の目標変速比算出手段７６において、車両の運転状態を示すパラメータ、即ちスロットル開度θ_ＴＨ、エンジン回転数Ｎｅ及びシフトポジションＰに基づいて、トルクコンバータ１４の目標速度比ｅｍを算出する（ステップＳ１１）。

トルクコンバータ１４の実速度比ｅは、（メインシャフト回転数Ｎｍ）／（エンジン回転数Ｎｅ）で与えられるもので、目標速度比ｅｍはその目標値となる。目標速度比ｅｍは、例えばテーブル検索により与えられるので、トルクコンバータ１４のサージングやこもり音の発生を防止した上で、燃費の向上や動力特性の向上をねらった値として予め設定されている。

ロックアップクラッチ作動領域判定手段８０は、車両の運転状態を示すパラメータ、即ち車速Ｖ及びスロットル開度θ_ＴＨに基づいて図９のマップからロックアップクラッチ２４の作動領域を判定する。

作動領域は三つに分類されており、比較的低車速側に設定されたロックアップクラッチオフ領域と、比較的高車速側に設定されたロックアップクラッチ完全係合領域と、オフ領域と完全係合領域との間に設定されたロックアップクラッチフィードバック制御領域とから構成される。ロックアップクラッチ完全係合領域及びロックアップクラッチフィードバック制御領域は、合わせてロックアップクラッチオン領域を構成する。

図６のステップＳ１２でロックアップクラッチオン領域か否かが判定される。ステップＳ１２でロックアップクラッチオン領域と判定された場合、すなわちロックアップクラッチ作動領域判定手段８０で判定された領域が、ロックアップクラッチ完全係合領域及びロックアップクラッチフィードバック制御領域のいずれかにあれば、ステップＳ１５へ進んでロックアップクラッチＯＮジョブが実行される。

一方、ロックアップクラッチ作動領域判定手段８０で判定された領域がロックアップクラッチオン領域でなければ、すなわちロックアップクラッチオフ領域であれば、ステップＳ１３へ進んでロックアップクラッチ２４を係合解除するとともに、ステップＳ１４でタイマＴＭＰＳをセットする。

ステップＳ１３におけるロックアップクラッチ２４の係合解除は、後述する係合圧制御手段８２が第１ソレノイドバルブ４６及び第２ソレノイドバルブ４８を制御することにより行われる。

具体的には、図４に示すように第１ソレノイドバルブ４６をオフすることにより、トルクコンバータ１４の第２油室３２にレギュレータ圧を伝達するとともに第１油室３０をオイルタンク３４に接続する。その結果、ロックアップクラッチ２４のクラッチピストン２８が右動してトルコンカバー２６の内面から離間し、ロックアップクラッチ２４の係合が解除される。

次に、ステップＳ１５のロックアップクラッチＯＮジョブを図７のフローチャートに基づいて説明する。図６のステップＳ１２でロックアップクラッチオフ領域からオン領域に移行すると、ステップＳ１４でセットされたタイマＴＭＰＳが所定値よりも大きくなったか否かが判定される（ステップＳ２０）。

タイマＴＭＰＳが所定値以下の場合には、ステップＳ２１へ進んでロックアップクラッチ応答初期圧を算出する。ロックアップクラッチ応答初期圧の算出ルーチンを、図８のフローチャートを参照して詳細に説明する。

まず、ステップＳ３０でトルクコンバータの目標スリップ率を検索する。トルクコンバータの目標スリップ率（ＥＴＲＴ）は自動変速機のメインシャフト回転数Ｎｍとスロットル開度θ_ＴＨを検索軸として良く知られたマップで検索される値であり、このマップは変速段毎に持ち替えられる。また、エアコン等、外部負荷の作動状態により、このマップは複数設定されている。

次いで、ステップＳ３１へ進んで、トルクコンバータの目標スリップ率（ＥＴＲＴ）でのエンジン回転数（ＮＥＬＣ）を算出する。目標トルコンスリップ率でのエンジン回転数（ＮＥＬＣ）は、
ＮＥＬＣ＝Ｎｍ／ＥＴＲＴ
で算出される。

次いで、ステップＳ３２へ進んで、トルクコンバータの容量係数（τ）を検索する。トルクコンバータの容量係数（τ）は、目標スリップ率（ＥＴＲＴ）を検索軸として図１０に示されるテーブルで検索される。

次いで、ステップＳ３３へ進んで、トルクコンバータのポンプトルク容量（ＴＱＰＵＭＰ）を算出する。トルクコンバータのポンプトルク容量（ＴＱＰＵＭＰ）は、
ＴＱＰＵＭＰ＝τ×（ＮＥＬＣ／１０００）^２
で算出される。

次いで、ステップＳ３４へ進んで、ロックアップクラッチ伝達トルク（ＴＱＬＣ）を算出する。ロックアップクラッチ伝達トルク（ＴＱＬＣ）は、現在のトルクコンバータへの入力トルクをＴＱＣとすると、
ＴＱＬＣ＝|ＴＱＣ|−ＴＱＰＵＭＰ
で算出される。車両の加速状態と、減速状態とを考慮して必要なロックアップクラッチ伝達トルクを算出するにあたって、トルクコンバータへの入力トルクＴＱＣは絶対値を用いている。

次いで、ステップＳ３５でロックアップクラッチ必要油圧（ＱＬＣＢＡＳＥＮ）を算出する。ロックアップクラッチ必要油圧（ＱＬＣＢＡＳＥＮ）は、ロックアップクラッチ伝達トルク（ＴＱＬＣ）を検索軸として図１１に示すテーブルで検索される。

次いで、ステップＳ３６でＡＴＦ（自動変速機フルイド）油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ）を検索する。ＡＴＦ油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ１）は、油温（ＴＡＴＦ）を検索軸として図１２に示すテーブルで検索される。

また、ＡＴＦ油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ２）は、油温（ＴＡＴＦ）を検索軸として図１３に示すテーブルで検索される。ここで、ＡＴＦ油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ２）は、低温時に高温時と同じ油圧を与えた場合のショックを緩和するための補正係数である。ここで、ＫＬＣＡＤＪＥ＝ＫＬＣＡＤＪＥ１×ＫＬＣＡＤＪＥ２である。

次いで、ステップＳ３７へ進んで、ロックアップクラッチ応答初期圧（ＱＬＭＩＮＢ）を算出する。ロックアップクラッチ応答初期圧（ＱＬＭＩＮＢ）は、
ＱＬＭＩＮＢ＝ＱＬＣＢＡＳＥＮ×ＫＬＣＡＤＪＥ
で算出される。

図３に示した係合圧制御手段８２は、ロックアップクラッチ２４にステップＳ３７で算出したロックアップクラッチ応答初期圧（初期係合圧）を発生させるための初期係合電流値を第２ソレノイドバルブ４８に供給する。

尚、ロックアップクラッチオフ領域からオン領域に移行すると、それと同時に、係合圧制御手段８２は第１ソレノイドバルブ４６に電流を供給し、該第１ソレノイドバルブ４６はオフ状態からオン状態に変化する。

初期係合圧算出手段８４は、上述したフローチャートで説明したように、トルクコンバータの目標速度比（目標スリップ率）から求めた伝達トルク容量と、トルクコンバータへの入力トルクとに基づいて初期係合圧を算出する。

ここで、第１ソレノイドバルブ４６がオフしていてロックアップクラッチ２４が非係合状態にあるとき、ロックアップクラッチ２４のクラッチピストン２８のフェーシング面とトルコンカバー２６の内面との間には所定の隙間（例えば、０．８〜１．２ｍｍ）があり、この隙間は第２油室３２に残留する作動油に作用する遠心力によって拡大方向に付勢される。

従って、ロックアップクラッチ２４を係合させる場合に、クラッチピストン２８は前記隙間に相当する距離をストロークしてトルコンカバー２６の内面に当接する必要があり、ロックアップクラッチ２４が係合する瞬間にショックが発生したり、応答遅れが発生する問題がある。

そこで、トルクコンバータの目標速度比から求めた伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて、初期係合圧を算出し、この初期係合圧を発生させるための初期係合電流値を第２ソレノイドバルブ４８に与えることにより、予めクラッチピストン２８のフェーシング面をトルコンカバー２６の内面に接触する寸前の位置（初期係合位置）に移動させておけば、それに続くロックアップクラッチ２４の係合時にクラッチピストン２８のフェーシング面を柔らかく且つ速やかにトルコンカバー２６の内面に当接させることができ、ショックの発生や応答遅れの発生を回避することができる。

なお、前記初期係合位置とは、クラッチピストン２８のフェーシング面がトルコンカバー２６の内面に接触する寸前の位置に限定されず、両者が僅かに接触しても実質的なトルク伝達が行われない位置であればよい。

再び図７を参照すると、ステップＳ２０でタイマＴＭＰＳが所定値より大きいと判定されると、ステップＳ２２へ進んでロックアップクラッチフィードバック制御領域か否かを判定する。

ステップＳ２２でロックアップクラッチフィードバック制御領域になくロックアップクラッチ完全係合領域にあると判定されると、ステップＳ２３へ進んでロックアップクラッチの油圧が完全係合油圧に達したか否かが判定される。

ステップＳ２３が否定判定の場合には、ステップＳ２４へ進んでロックアップクラッチ係合圧を少しずつ加算する。即ち、ロックアップクラッチ２４の係合圧が完全係合に必要な値になるまで、第２ソレノイドバルブ４８に供給する電流値を、現在の電流値に１ループ毎に所定値を加算して漸増させる。

一方、ステップＳ２２でロックアップクラッチフィードバック制御領域にあると判定されると、ステップＳ２５へ進んで目標速度比ｅｍと実速度比ｅの差が所定値より小さいか否かが判定される。

ステップＳ２５が否定判定の場合には、ステップＳ２４へ進んでロックアップクラッチ係合圧を少しずつ加算する。即ち、第２ソレノイドバルブ４８に供給する電流値を、現在の電流値に１ループ毎に所定値を加算して漸増させる。尚、電流値の加算量は、目標速度比ｅｍが大きいほど大きく設定される。

ステップＳ２３でロックアップクラッチ２４の係合圧が完全係合油圧に達したと判定されると、ステップＳ２６へ進んでロックアップクラッチ完全係合領域の制御が実行される。

このロックアップクラッチ完全係合領域の制御では、第２ソレノイドバルブ４８の電流値が最大値に固定される。その結果、図５において、ロックアップタイミングバルブ４４のスプールが左動するとともにロックアップコントロールバルブ４２のスプールが左動することにより、トルクコンバータ１４の第２油室３２が完全に大気に開放されてクラッチピストン２８の背圧が消滅し、ロックアップクラッチ２４が完全に結合される。

ステップＳ２５が肯定判定の場合、即ち目標速度比ｅｍと実速度比ｅの差が所定値より小さいと判定された場合には、ステップＳ２７へ進んでロックアップクラッチフィードバック制御領域の制御が実行される。

このロックアップクラッチフィードバック制御領域では、実速度比ｅを目標速度比ｅｍに収束させるべく、第２ソレノイドバルブ４８の電流値が増減される。

その結果、図５において、ロックアップコントロールバルブ４２のスプールが左右方向中間位置に移動し、トルクコンバータ１４の第２油室３２を所定の開度で大気に開放する。これにより、クラッチピストン２８の背圧が調整され、実速度比ｅを目標速度比ｅｍに収束させるべくロックアップクラッチ２４の係合力が制御される。

図１４は入力トルクと、スリップ率と、ロックアップクラッチ油圧の関係を示す本発明の作用を示すタイムチャートである。本発明によると、運転状態判定手段が制御領域外からロックアップクラッチの係合圧を制御する制御領域内への運転状態の移行を判定したときから所定時間Ｔ１の間に、トルクコンバータへの入力トルクがＰで示すように増加したときには、ロックアップクラッチの初期係合圧を、トルクコンバータの目標速度比から求めたロックアップクラッチ伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出するため、入力トルクが変化すると初期係合圧（初期応答圧）もＱで示すように変化し、入力トルクと自動変速機のメインシャフトの回転数に見合った初期係合圧を得ることができる。

よって、図１５の比較タイムチャートに示す特許文献１記載のロックアップクラッチの制御装置に比較して、目標スリップ率到達時間をＴ２だけ短縮することができる。

図１５の比較タイムチャートにおいて、従来の制御装置では入力トルクが所定時間Ｔ１の間にＰで示すように変化しても、ロックアップクラッチの初期係合圧ＹＭＩＮはＱ´で示すように入力トルクの変化に拘わらず自動変速機のメインシャフト回転数Ｎｍに応じて変化するので、ロックアップクラッチが想定した滑り以上に滑りを発生した場合は、ロックアップ動作が遅れ、燃費を悪化させる恐れがある。

本発明によると、ロックアップクラッチ２４を係合させる際に、初期係合圧の出力によって予めクラッチピストン２８のフェーシング面をトルコンカバー２６の内面に接触する寸前の初期係合位置に移動させているので、ロックアップクラッチ２４の係合時にクラッチピストン２８のフェーシング面がトルコンカバー２６の内面に衝突するのを防止して、ショックの発生を回避することが可能になるばかりか、ロックアップクラッチ２４を速やかに係合させて応答性を向上させることができ、しかも制御応答性やドライバビリティの悪化を回避することができる。

さらに、本発明によれば、初期係合圧をトルクコンバータの目標速度比から求めた伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出するので、トルクコンバータへの入力トルクが変化すると初期係合圧は自動変速機のメインシャフトの回転数が同じであってもトルクコンバータへの入力トルクに見合った値となる。従って、ロックアップクラッチが想定した滑り以上の滑りを発生しなくなり、ロックアップ動作が遅れ、燃費を悪化させるという問題を回避できる。

ロックアップクラッチの制御装置を搭載した車両の全体構成図である。 電子制御ユニットのブロック図である。 ロックアップクラッチの制御装置の回路構成を示すブロック図である。 ロックアップクラッチＯＦＦ時のトルクコンバータの油圧回路図である。 ロックアップクラッチＯＮ時のトルクコンバータの油圧回路図である。 メインルーチンのフローチャートである。 ロックアップクラッチＯＮジョブルーチンのフローチャートである。 ロックアップクラッチ応答初期圧算出のフローチャートである。 制御領域を示すマップである。 トルクコンバータ容量係数（τ）を求めるテーブルである。 ロックアップクラッチ必要油圧を算出するテーブルである。 ＡＴＦ油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ）を求めるテーブルである。 ＡＴＦ油温補正係数（ＫＬＣＡＤＪＥ２）を求めるテーブルであり、ＫＬＣＡＤＪＥ２は低温時に高温時と同じ油圧を与えた場合のショックを緩和するための係数である。 本発明の作用を示すフローチャートである。 比較例としての従来技術の作用を示すフローチャートである。

符号の説明

１０ クランクシャフト
１２ メインシャフト
１４ トルクコンバータ
２４ ロックアップクラッチ
２８ クラッチピストン
４６ 第１ソレノイドバルブ
４８ 第２ソレノイドバルブ
７６ 目標速度比算出手段
７８ 係合圧算出手段
８０ ロックアップクラッチ作動領域判定手段
８２ 係合圧制御手段
８４ 初期係合圧算出手段
ｅ 実速度比
ｅｍ 目標速度比

Claims (1)

1. 自動変速機のトルクコンバータの実速度比が所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する制御領域を有するロックアップクラッチの制御装置において、
   ロックアップクラッチのクラッチピストンを係合開始位置までストロークさせて該係合開始位置に保持するために必要な初期係合圧を、トルクコンバータの目標速度比から求めたロックアップクラッチ伝達トルク容量とトルクコンバータへの入力トルクとに基づいて算出する初期係合圧算出手段と、
   車両の運転状態を判定する運転状態判定手段と、
   運転状態判定手段が前記制御領域外から前記制御領域内への運転状態の移行を判定したときに、前記初期係合圧算出手段で算出した初期係合圧を所定時間出力した後、トルクコンバータの実速度比が前記所定の目標速度比となるようにロックアップクラッチの係合圧を制御する係合圧制御手段と、
   を備えたことを特徴とするロックアップクラッチの制御装置。

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