JP2006528743A - 内燃機関のための燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

本発明は内燃機関のための燃料噴射装置（２０）に関する。本発明による燃料噴射装置（２０）は、ハウジング（３０）と、閉鎖方向で作用する第１の液圧的な制御面（７３）を有する第１の弁部材（３４）と、閉鎖方向で作用する第２の液圧的な制御面（７５）を有する少なくとも１つの第２の弁部材（３６）とを有している。各弁部材（３４，３６）には、独自の液圧的な制御室（７２，７４）が対応配置されており、該制御室（７２，７４）は、１つの共通の高圧ポート（２４）に接続可能であり、かつ少なくとも部分的に、その都度の液圧的な制御面（７３，７５）により制限されるようになっている。制御室（７２，７４）の間には流体接続（６８ｂ）が存在している。本発明により、流体接続（６８ｂ）を中断することができる弁装置（７７）が設けられているようにした。

Description

背景技術
本発明は、内燃機関のための燃料噴射装置であって、ハウジングと、閉鎖方向で作用する第１の液圧的な制御面を有する第１の弁部材と、閉鎖方向で作用する第２の液圧的な制御面を有する少なくとも１つの第２の弁部材とが設けられており、各弁部材に、独自の液圧的な制御室が対応配置されており、該制御室が、１つの共通の高圧ポートに接続可能であり、かつ少なくとも部分的に、その都度の液圧的な制御面により制限されるようになっており、該制御室の間に流体接続が存在している形式のものに関する。

そのような燃料噴射装置はＤＥ１０１２２２４１Ａ１号明細書から公知である。この公知の燃料噴射装置は、燃料を直接噴射するタイプの内燃機関で使用される。そのような内燃機関では、各燃焼室に、独自の燃料噴射装置が対応配置されている。燃料噴射装置は燃料を高圧下でその都度の燃焼室内に噴射する。

特にディーゼルエンジンでは、エミッションの低下および内燃機関の効率の向上のために、燃料をできるだけ微粒化して内燃機関の燃焼室内に噴射することが望ましい。この目的を達成するために、例えば燃料を燃料噴射装置に供給する際の噴射圧は比較的高いものであることができる。

比較的多くの出口通路が存在している場合、燃料圧は、相応の噴射時間を過度に短くすることなく、少量の燃料を噴射することもできるように、明らかに減じられねばならない。しかしながら、このことは結果的に燃料の噴霧の悪化を伴うので、その代わりに、複数の弁部材を有する噴射装置が提案される。弁部材にはそれぞれ所定の出口通路が対応配置されている。僅かな燃料だけが噴射されるべきであるならば、１つの弁部材だけが開弁する。その結果、燃料は少数の出口通路だけを通して燃焼室内に噴射される。高圧であっても、少量の燃料が良好に霧化されて燃焼室内にもたらされることができる。

この公知の装置では両弁部材がストローク制御されている。その際、各弁部材には、閉鎖方向で作用する液圧的な制御面と、開放方向で作用する液圧的な圧力面とが対応配置されている。弁部材が開弁すべきであるならば、制御面にかかっている圧力は引き下げられる。

本発明の課題は、冒頭で述べた形式の燃料噴射装置を改良して、内燃機関のすべての負荷領域で、燃料を最適に噴射することができる燃料噴射装置を提供することである。

上記課題は、冒頭で述べた形式の燃料噴射装置において、流体接続を中断することができる弁装置が設けられていることにより解決される。

発明の利点
流体接続を中断することができることにより、一方の弁部材は液圧的に他方の弁部材からデカップリング（連結解除）されることができる。このことはとりわけ、２番目に開弁し、それ自体すでに僅かな圧力上昇で再び閉鎖される弁部材が、過度に早く閉弁してしまい、噴射の終了時に、望ましくないフラットな噴射圧経過が生じることを阻止することができる。このことは、燃焼室内へ燃料を調量する際の精度にとって不都合であり、特に全負荷時に、必要な燃料量の提供を困難にしてしまう。

本発明の有利な構成は従属請求項に記載されている。

まず、少なくとも２つの弁部材が同軸的に配置されており、内側の弁部材に対応配置された制御室と、流体接続とが、外側の弁部材の端部区分に形成されており、弁装置が、ピン状の、有利には円錐形の弁体を、内側の弁部材に有しており、該弁体が、内側の弁部材の開放終端位置で、流体接続の、内側の制御室への開口部を少なくともほぼ閉鎖するようにすることが提案される。そのような燃料噴射装置はコンパクトに構成されており、信頼性が高い。さらに、内側の弁部材の開放時、内側の弁部材の有効な制御面は減じられる。このことは、過度に早い閉鎖を回避するために役立つ。

その際、内側の弁部材の液圧的な制御面が全体的に円錐形であり、それにより、弁装置の弁体を形成するようになっていると特に有利である。このことは製作を簡単化する。

外側の弁部材の端部区分が、別個の円筒形の部分を有しており、該円筒形の部分内に、ステップ状の中央の貫通孔が存在しているようになっていると製作が簡単化される。

択一的には、流体接続がほぼ半径方向で延びており、弁装置が弁エッジを弁部材に滑り弁の形で有しており、該弁エッジが、この弁部材の開放終端位置で、流体接続の開口部を少なくともほぼ遮蔽するようにすることも考えられる。このことは小さな製作公差を可能にする。

流体接続が流動絞りを有しているようにすることも提案される。この場合、一方の制御室内の圧力経過の、他方の制御室内の圧力経過との液圧的なカップリングが極めて正確に調節されることができる。

一方の弁部材が連行区分を有しており、該連行区分が他方の弁部材に、少なくとも閉鎖行程の開始時に当て付けられていることにより、所定の運転状況で、共通の閉鎖が保証される。このことは、エミッションに関して好都合な噴射特性の形成を促進する。

制御面が寸法設定されて、それにより、内側の弁部材が、流体接続を閉鎖する開放終端位置に到達する前に、外側の弁部材に対応配置された制御室内の圧力が再び高められると、内側の弁部材が外側の弁部材の前に閉弁するようになっており、かつ弁装置が閉鎖され、外側の弁部材に対応配置された制御室内の圧力が最大であるときに、内側の弁部材の有効な制御面に作用する液圧的な力が、外側の弁部材がその閉鎖位置に来るやいなや内側の弁部材を閉鎖方向で運動させるに十分であるようになっていると特に有利である。この場合、部分負荷では、両弁部材の漸次の開放および閉鎖が実現されることができるのに対して、全負荷では、弁部材の漸次の開放およびほぼ同時の閉鎖が可能である。

図面
以下に、本発明の特に有利な実施例について、添付の図面を参照しながら詳細に説明する。
図１：複数の燃料噴射装置を備えた内燃機関の燃料系の概略図である。
図２：図１に示した燃料噴射装置のうちの１つの部分断面図である。
図３：図２に示した燃料噴射装置の詳細図ＩＩＩである。
図４：第１の運転状態にある、図２に示した燃料噴射装置の詳細図ＩＶである。
図５：第２の運転状態にある、図４と類似の図である。
図６：内燃機関の部分負荷時における両弁部材のストロークと、切換弁の切換位置とを、時間を横軸にとって示すグラフである。
図７：全負荷時における図６と類似のグラフである。
図８：放出される燃料量を、図１〜図５に示した燃料噴射装置の起動制御時間を横軸にとって示すグラフである。
図９：燃料噴射装置の改変された実施形態を示す、図３と類似の図である。
図１０：燃料噴射装置のさらに改変された実施形態を示す、図３と類似の図である。

実施例の説明
図１に示した燃料系には全体的に符号１０が付されている。燃料系１０には、詳細には示されていない内燃機関が属している。燃料系１０は燃料容器１２を有している。燃料容器１２から、電気的な燃料ポンプ１４が燃料を高圧燃料ポンプ１６に圧送する。高圧燃料ポンプ１６は燃料を極めて高い圧力に圧縮し、さらに燃料を燃料集合管路（「レール」）１８に圧送する。

燃料集合管路１８には、複数の燃料噴射装置２０が接続されている。燃料噴射装置２０は燃料を直接、複数の燃料噴射装置２０にそれぞれ対応配置された燃焼室２２内に噴射する。燃料噴射装置２０と燃料集合管路１８との接続はそれぞれ高圧ポート２４を介して行われる。低圧ポート２６を介して、燃料噴射装置２０は燃料容器１２に接続されている。燃料噴射装置２０の運転は開ループ／閉ループ制御装置２８により開ループ制御もしくは閉ループ制御される。

その上で、燃料噴射装置２０の詳細な構成について、特に図２〜図５を参照しながら説明する。

複数部分から成るハウジング３０内には、長手方向で延びる切欠き３２が存在している。切欠き３２内には、互いに同軸的な２つの弁部材３４，３６が配置されている。外側の弁部材３６は、その長手方向延在長さのほぼ半分の高さに、周囲を取り巻くように延びる円錐形の段部により形成され開放方向で作用する液圧的な圧力面３８ａを有している。切欠き３２はこの領域に、周囲を取り巻くように延びる拡張部により形成される圧力室４０を有している。圧力室４０は高圧通路４２を介して高圧ポート２４に接続されている。外側の弁部材３６の、図２で見て下側の端部の領域には、円錐形の段部により形成され開放方向で作用する第２の圧力面３８ｂが存在している（図３参照）。

圧力室４０から圧力面３８ｂにかけてリング室４４が延在している。外側の弁部材３６には、圧力面３８ｂのさらに下流に、シールエッジ４６が形成されている。シールエッジ４６は、弁部材３６の閉鎖時、切欠き３２の円錐形のハウジング面４８に当て付けられている。ハウジング３０は、シールエッジ４６のさらに下流で、周方向で分配配置された複数の燃料出口通路５０により貫通される。

内側の弁部材３４は２つのガイド区分５２ａ，５２ｂを有している。ガイド区分５２ａ，５２ｂでもって、内側の弁部材３４は外側の弁部材３６内で案内されている。内側の弁部材３４の、図２および図３で見て下側の端部には、円錐形の段部により形成され開放方向で作用する第１の圧力面５４ａが形成されている。第１の圧力面５４ａの下流にはシールエッジ５６が存在している。シールエッジ５６は、内側の弁部材３４の閉鎖時、やはり円錐形のハウジング面４８に当て付けられている。内側の弁部材３４の先端は、弁部材３４の開放方向で作用する別の圧力面５４ｂを形成する。内側の弁部材３４には、独自の燃料出口通路５８が対応配置されている。燃料出口通路５８はやはりハウジング３０の周囲にわたって分配配置されている。

外側の弁部材３６は、別個の中間区分６０と、別個のスリーブ状のエンドキャップ６２とを有している。中間区分６０は、半径方向で延在する鍔６４を有している。鍔６４には圧縮ばね６６が支持されている。圧縮ばね６６により、外側の弁部材３６は閉鎖方向で負荷される。外側の弁部材３６の端部区分を成すエンドキャップ６２は、側壁６２ａと天板６２ｂとを備えた円筒形の部分として形成されている。この円筒形の部分には、中央のステップ状の貫通孔６８が形成されている。この貫通孔の、比較的大きな直径を有する図２、図４および図５で見て下側の領域６８ａ内には、内側の弁部材３４のエンドプランジャ７０が滑り案内されている。

貫通孔６８の領域６８ｂは比較的小さな直径を有しており、内側の弁部材３４のエンドプランジャ７０と、外側の弁部材３６のエンドキャップ６２との間に形成される液圧的な制御室７２を、エンドキャップ６２とハウジング３０との間に形成される液圧的な制御室７４に接続しており、それゆえ、以下接続通路６８ｂと呼ぶ。制御室７４は、高圧通路７６と、該高圧通路７６内に配置された流入絞り７８とを介して高圧通路４２に常時接続されている。

制御室７２はエンドプランジャ７０側で液圧的な制御面７３により制限される。制御面７３は、外側の平らな縁部区分７３ａと、中央の、垂直に張り出した円錐形のピン区分７３ｂとを有している。これと同様に、制御室７４は、外側の弁部材３６のエンドキャップ６２側で、平らな中央区分７５ａと、斜めに切られた縁部区分７５ｂとを備えた液圧的な制御面７５により制限される。接続通路６８ｂの、内側の制御室７２への開口部（符号なし）は、ピン区分７３ｂのための弁座を形成する。こうして、接続通路６８ｂを遮断することができる弁装置７７が形成される。これらの事実を基にして、以下にさらに詳細な説明を行う。

流出絞り８０および流出通路８２は制御室７４から電磁式の切換弁８４に通じる。切換弁８４の第２のポートは低圧ポート２６に通じる。切換弁８４を介して、制御室７４は低圧ポート２６に接続されるか、または低圧ポート２６から遮断されることができる。流出絞り８０の、制御室７４への開口部は、外側の弁部材３６のエンドキャップ６２に設けられた接続通路６８ｂに対して同軸的に位置している。これに対して、高圧通路７６の開口部は、制御室７４の外側の縁部の領域に位置している。

図２〜図５に示した燃料噴射装置２０は以下のように作動する。

図４に示した構成では、一方では切換弁８４が閉鎖されており、他方では弁部材３４，３６が閉鎖されている。それゆえ、制御室７２，７４は低圧ポート２６から遮断されており、高圧ポート２４にのみ接続されている。それゆえ、両制御室７２，７４内には、最大で可能な流体圧が支配している。この最大で可能な流体圧は、高圧ポート２４における圧力もしくは燃料集合管路１８内の圧力にほぼ相当する。同じ圧力は高圧通路４２、圧力室４０およびリング室４４内にも支配しており、それにより、外側の弁部材３６の圧力面３８ａ，３８ｂにも支配している。

外側の弁部材３６のエンドキャップ６２に設けられた制御面７５の大きさと、圧縮ばね６６の力と、両圧力面３８ａ，３８ｂの寸法設定とは、制御室７４内に、最大で可能な燃料圧が支配しているとき、外側の弁部材３６に作用する合力が、外側の弁部材３６を確実にそのシールエッジ４６でもって円錐形のハウジング面４８に押し付けるように相互に調整されている。こうして、出口通路５０を通しても、出口通路５８を通しても、燃料が流出することはできない。さらに、この出発状態では、内側の弁部材３４のシールエッジ５６も、円錐形のハウジング面４８に当て付けられている。より詳細に言えば、内側の弁部材３４のシールエッジ５６は総じて、とりわけ内側の弁部材３４のエンドプランジャ７０に設けられた制御面７３に作用する液圧的な力に基づいて当て付けられている。

比較的僅少な量の燃料が燃料噴射装置２０により燃焼室２２内に噴射されるべきであるならば、切換弁８４は極めて短く開放されるにすぎない。これにより、制御室７４内の圧力は降下し、相応に、制御面７５に作用する液圧的な力も低下する。ただし、外側の弁部材３６の両圧力面３８ａ，３８ｂにはなお高い流体圧がかかっているので、今度は開放方向で作用する力が優勢となる。それゆえ、シールエッジ４６は円錐形のハウジング面４８から持ち上げられ、外側の弁部材３６は開弁する。それにより、燃料は出口通路５０に向かって流動し、出口通路５０から流出する。

内側の弁部材３４に対応配置されている制御室７２内の圧力降下は、制御室７４内の圧力降下に対して時間的に遅延されている。それというのも、外側の弁部材３６のエンドキャップ６２に設けられた接続通路６８ｂが、付加的な絞り箇所を形成しているからである。切換弁８４が再び適時に閉鎖されると、内側の弁部材３４に対応配置されている制御室７２内の圧力降下は、内側の弁部材３４が開弁する前に停止される。

内側の弁部材３４も開弁するべきであるならば、切換弁８４は相応に長く開放される。そこでまず、中間的な燃料量だけが噴射されるべき事例、例えば内燃機関の部分負荷運転時のような事例を観察する。この事例は図６に時間ｔを横軸にとって示されている。その際、切換弁８４の切換位置を表す曲線には符号８６を付した。外側の弁部材３６のストローク曲線ｈには符号８８を、内側の弁部材３４のストローク曲線ｈには符号９０を付した。燃料流ｄＱ／ｄｔを表す曲線には符号９２を付した。

外側の弁部材３６の開放行程は、上で説明したものと同様である。ただし、切換弁８４はここでは、内側の弁部材３４の圧力面５４ａに開放方向で作用する液圧的な力が、制御面７３に閉鎖方向で作用する力を凌駕するまで、制御室７２内でも圧力が降下することができる長さで開放される。これにより、内側の弁部材３４のシールエッジ５６はハウジング面４８から持ち上がる。その結果、燃料は出口通路５８にも到達し、出口通路５８を通して燃料噴射装置２０から流出する。その際、接続通路６８ｂの直径は、燃料が制御室７２から比較的ゆっくりと流出することができるように選択されている。それゆえ、総じて内側の弁部材３４は相応にゆっくりと開弁する。

切換弁８４はここで見てきた例では、内側の弁部材３４がその弁ピン７３ｂでもってエンドキャップ６２の天板６２ｂに当接し、接続通路６８ｂを閉鎖する前に再び閉鎖される。それにより、確かにまず、外側の弁部材３６に対応配置されている制御室７４内の圧力が上昇するが、接続通路６８ｂを通して、この圧力上昇は内側の制御室７２内にも伝達される。内側の制御室７２の容積が比較的小さく、かつ制御面７３が比較的大きいので、内側の弁部材３４はその閉鎖運動（曲線９０）を外側の弁部材３６の閉鎖運動（曲線８８）の前に開始する。つまり、内側の弁部材３４がその開放終端位置に到達する前に、切換弁８４が閉鎖されると、内側の弁部材３４は外側の弁部材の前に閉弁する。開放時および閉鎖時に、ステップ状、つまり段階的な噴射特性（図６の曲線９２）が得られる。

つまり、切換弁８４が、内側の弁部材３４でも開放行程が開始される長さで開放されると、このことは、燃料噴射装置２０により放出される燃料量の、突然の上昇ではなく、漸次の上昇にのみつながる。つまり、切換弁８４の起動制御時間のこの境界領域での、いわゆる「量の飛躍（Ｍｅｎｇｅｎｓｐｒｕｎｇ）」は、図２〜図５に示した燃料噴射装置２０では回避される。

放出される燃料量を、切換弁８４の起動制御時間を横軸にとって示す相応の曲線は、図８に示されている。切換弁８４の、内側の弁部材３４が開弁を開始する起動制御時間には、符号ｔ_３４を付した。時点ｔ_３４においても、この燃料噴射装置２０では、放出される燃料量Ｑの飛躍的な増加を認めることはできない。従来慣用の燃料噴射装置２０における相応の曲線は、図６に破線で示した。そこには、時点ｔ_３４での明らかな量の飛躍ＭＳが認められる。

次に、例えば内燃機関の全負荷時に生じるような、さらに別の応用事例について観察する。この事例は図７に示されている。両弁部材３４，３６の開弁は、上に述べたように実施される。ただし、切換弁８４は、弁装置７７がその弁ピン７３ｂでもって接続通路６８ｂを閉鎖する（図５参照）開放終端位置まで、内側の弁部材３４が到達することができる長さで開放され続ける。こうして、制御室７２は制御室７４から切り離されている。そして、制御室７２内の圧力はエンドプランジャ７０とエンドキャップ６２との間の漏れに基づいてさらに降下し、極端な場合、低圧ポート２６のレベルまで降下する。

燃料の噴射を終了するべきであるならば、切換弁８４は閉鎖される。これにより、制御室７４および接続通路６８ｂ内の圧力は上昇する。ただし、ピン区分７３ｂの作用面は、内側の弁部材３４の、開放方向で作用する圧力面５４ａ，５４ｂに比して小さいので、内側の弁部材３４が最初にひとりでに閉弁してしまわないことが保証されている。その代わり、内側の弁部材３４は、連行区分を成す天板６２ｂに当て付けられたピン区分７３ｂにより、外側の弁部材３６の閉鎖運動中に連行される。それゆえ、内側の弁部材３４および外側の弁部材３６は同時に閉弁する。

外側の弁部材３６がそのシールエッジ４６でもってハウジング面４８の直接的な近傍に到達するやいなや、出口通路５０および出口通路５８への燃料流は絞られる。これにより、内側の弁部材３４の圧力面５４ａ，５４ｂにかかっている圧力も降下し、開放方向で内側の弁部材３４に作用する液圧的な力は小さくなる。最終的に、ピン区分７３ｂに閉鎖方向で作用する力が優勢となり、内側の弁部材３４のエンドプランジャ７０を天板６２ｂから離間させるに十分となる。

そうすると、程度の差こそあれ急激に、エンドプランジャ７０の制御面７３全体に、相応に高い流体圧がかかる。その結果、内側の弁部材３４は極めて迅速に残りの区間をその完全に閉鎖された位置まで移動させられる。その際、極めて小さなストロークが残されているにすぎない。それというのも、内側の弁部材３４は外側の弁部材３６により既にかなりの閉鎖ストロークを強制されているからである。つまり、内側の弁部材３４は外側の弁部材３６とほぼ同時に閉弁する。それゆえ、燃料は、図２〜図５に示した燃料噴射装置２０により、極めて高い精度で燃焼室２２内にもたらされることができる。

図９には、燃料噴射装置２０の択一的な実施形態の領域が示されている。その際、上記実施例の部材および領域と等価の機能を有する部材および領域には、同一の符号を付した。それらの部材および領域についての再度の詳細な説明は省略する。相違点はエンドプランジャ７０に設けられた制御面７３の構成に関する。制御面７３はピン区分を有しておらず、全体的に円錐形に構成されている。このことは製作を簡単化する。

図１０には、さらに別の実施形態が示されている。ここでも、上記実施例の部材および領域と等価の機能を有する部材および領域には、同一の符号を付し、再度の詳細な説明は省略する。

上記実施例とは異なり、内側の弁部材３４のエンドプランジャ７０の制御面７３は、縁部側の面取り部７３ｂを備えてまっすぐに構成されている。さらに、孔６８は盲孔として形成されている。孔６８の、天板６２ｂに直接的に隣接する縁部区分から、斜めに外方にかつ上方に向かって、流体通路６８ｂが、エンドキャップ６２に設けられた制御面７５の、斜めに切られた縁部区分７５ｂまで延在している。さらに、流出絞り８０を備えた流出通路８２は、制御室７４の中央に開口しているわけではなく、斜めに切られた縁部区分７５ｂに対向して位置する領域に開口している。図１０に示した実施例では、流体通路６８ｂが、面取り部７３ｂの、半径方向外側の縁部と相俟って、制御室７２を制御室７４から遮断するもしくは制御室７２を制御室７４に接続することができる滑り弁７７を形成している。

複数の燃料噴射装置を備えた内燃機関の燃料系の概略図である。 図１に示した燃料噴射装置のうちの１つの部分断面図である。 図２に示した燃料噴射装置の詳細図ＩＩＩである。 第１の運転状態にある、図２に示した燃料噴射装置の詳細図ＩＶである。 第２の運転状態にある、図４と類似の図である。 内燃機関の部分負荷時における両弁部材のストロークと、切換弁の切換位置とを、時間を横軸にとって示すグラフである。 全負荷時における図６と類似のグラフである。 放出される燃料量を、図１〜図５に示した燃料噴射装置の起動制御時間を横軸にとって示すグラフである。 燃料噴射装置の改変された実施形態を示す、図３と類似の図である。 燃料噴射装置のさらに改変された実施形態を示す、図３と類似の図である。

Claims (8)

1. 内燃機関のための燃料噴射装置（２０）であって、ハウジング（３０）と、閉鎖方向で作用する第１の液圧的な制御面（７３）を有する第１の弁部材（３４）と、閉鎖方向で作用する第２の液圧的な制御面（７５）を有する少なくとも１つの第２の弁部材（３６）とが設けられており、各弁部材（３４，３６）に、独自の液圧的な制御室（７２，７４）が対応配置されており、該制御室（７２，７４）が、１つの共通の高圧ポート（２４）に接続可能であり、かつ少なくとも部分的に、その都度の液圧的な制御面（７３，７５）により制限されるようになっており、該制御室（７２，７４）の間に流体接続（６８ｂ）が存在している形式のものにおいて、流体接続（６８ｂ）を中断することができる弁装置（７７）が設けられていることを特徴とする、内燃機関のための燃料噴射装置。
2. 少なくとも２つの弁部材（３４，３６）が同軸的に配置されており、内側の弁部材（３４）に対応配置された制御室（７２）と、流体接続（６８ｂ）とが、外側の弁部材（３６）の端部区分（６２）に形成されており、弁装置（７７）が、ピン状の、有利には円錐形の弁体（７３ｂ）を、内側の弁部材（３４）に有しており、該弁体（７３ｂ）が、内側の弁部材（３４）の開放終端位置で、流体接続（６８ｂ）の、内側の制御室（７２）への開口部を少なくともほぼ閉鎖する、請求項１記載の燃料噴射装置。
3. 内側の弁部材（３４）の液圧的な制御面（７３）が全体的に円錐形であり、それにより、弁装置（７７）の弁体を形成する、請求項２記載の燃料噴射装置。
4. 外側の弁部材（３６）の端部区分が、別個の円筒形の部分（６２）を有しており、該円筒形の部分（６２）内に、ステップ状の中央の貫通孔（６８）が存在している、請求項２または３記載の燃料噴射装置。
5. 流体接続（６８ｂ）がほぼ半径方向で延びており、弁装置（７７）が弁エッジ（７３ｂ）を弁部材（３４）に滑り弁の形で有しており、該弁エッジ（７３ｂ）が、この弁部材（３４）の開放終端位置で、流体接続（６８ｂ）の開口部を少なくともほぼ遮蔽する、請求項１記載の燃料噴射装置。
6. 流体接続（６８ｂ）が流動絞りを有している、請求項１から５までのいずれか１項記載の燃料噴射装置。
7. 一方の弁部材（３６）が連行区分（６２ｂ）を有しており、該連行区分（６２ｂ）が他方の弁部材（３４）に、少なくとも閉鎖行程の開始時に当て付けられている、請求項１から６までのいずれか１項記載の燃料噴射装置。
8. 制御面（７３，７５）が寸法設定されて、それにより、内側の弁部材（３４）が、流体接続（６８ｂ）を閉鎖する開放終端位置に到達する前に、外側の弁部材（３６）に対応配置された制御室（７４）内の圧力が再び高められると、内側の弁部材（３４）が外側の弁部材（３６）の前に閉弁するようになっており、かつ弁装置（７７）が閉鎖され、外側の弁部材（３６）に対応配置された制御室（７４）内の圧力が最大であるときに、内側の弁部材（３４）の有効な制御面（７３ｂ）に作用する液圧的な力が、外側の弁部材（３６）がその閉鎖位置に来るやいなや内側の弁部材（３４）を閉鎖方向で運動させるに十分であるようになっている、請求項１から７までのいずれか１項記載の燃料噴射装置。

Images