JP2006254660A - 分散型電源装置 - Google Patents

Abstract

【課題】待機時にナトリウム−硫黄電池に加わるストレスの小さな分散型電源装置を提供することである。
【解決手段】分散型電源装置は、構内母線と直流回路との間に備えられ、交流電力と直流電力とを双方向に変換する交直変換装置と上記直流回路に接続され、直流電力が充放電される分散型電源とから構成されている分散型電源装置において、上記分散型電源と上記直流回路との間に、上記分散型電源から上記直流回路への方向が順方向のダイオードと、上記分散型電源と上記直流回路との間に上記ダイオードと並列に、上記分散型電源に充放電するとき閉じられ、待機時開放される開閉器と、が備えられ、上記交直変換装置は、待機時、上記直流回路の電圧が上記分散型電源の端子電圧より高くなるように電圧制御する。
【選択図】図１

Description

この発明は、負荷平準化機能と瞬時電圧低下対策機能および停電対策機能とを併せ持ち、分散型電源が備えられた分散型電源装置に関する。

分散型電源装置は、ナトリウム−硫黄電池を電力供給源とする常時インバータ給電方式の無停電電源装置を主構成要素とする。その無停電電源装置は、直流電源に相当するナトリウム−硫黄電池と交直変換装置およびインバータとを必須の構成要素としており、さらに遮断器などの開閉器や、変圧器および電力系統に接続された無瞬断バイパス回路を有する装置である。
分散型電源装置では、上記ナトリウム−硫黄電池を充電する場合には、例えば６．６ｋＶの電力系統から供給される交流電力が、変圧器で低圧、例えば２１０Ｖに降圧され、交直変換装置で直流電力に変換され、ナトリウム−硫黄電池を充電するとともに、インバータに供給され、インバータにより再び交流電力に変換され重要負荷に供給される。あるいは、充電されたナトリウム−硫黄電池から直流電力を放電させる場合には、交直変換装置から直流回路に供給される直流電力を減少させる、あるいは遮断することで、分散型電源の出力の一部又は全部がインバータを経由して重要負荷に供給される。
そして、商用系統が停電すると、ナトリウム−硫黄電池から直流電力が放電され、インバータに供給されるので、インバータから瞬断なく重要負荷に交流電力が供給される。このようにして、分散型電源装置は、無停電電源機能を実現する。また、分散型電源装置は、交直変換装置を双方向変換が可能な装置とすることで、ナトリウム−硫黄電池から重要負荷に供給する電力の余剰分を負荷平準化のために一般負荷に電力を供給することが可能となり、負荷平準化機能を大きく生かすことが出来る（例えば、特許文献１参照）。

特開２００４−２８９９８０号公報

しかし、分散型電源装置では、待機時に微小充電または微小放電をナトリウム−硫黄電池に対して行う場合や、重要負荷が回生を行うなどの場合には、過充電または過放電状態になり、ナトリウム−硫黄電池に大きなストレスが加わり、寿命を短くしてしまうという問題がある。

この発明の目的は、待機時にナトリウム−硫黄電池に加わるストレスの小さな分散型電源装置を提供することである。

この発明に係わる分散型電源装置は、構内母線と直流回路との間に備えられ、交流電力と直流電力とを双方向に変換する交直変換装置と、上記直流回路に接続され、直流電力が充放電される分散型電源とから構成されている分散型電源装置において、上記分散型電源と上記直流回路との間に、上記分散型電源から上記直流回路への方向が順方向のダイオードと、上記分散型電源と上記直流回路との間に上記ダイオードと並列に、上記分散型電源に充放電するとき閉じられ、待機時開放される開閉器と、が備えられ、上記交直変換装置は、待機時、上記直流回路の電圧が上記分散型電源の端子電圧より高くなるように電圧制御する。

この発明に係わる分散型電源装置の効果は、直流回路とナトリウム−硫黄電池との間にダイオードとそれに並列に開閉器が挿入され、待機時に開閉器を開放し、直流回路の電圧がナトリウム−硫黄電池の端子電圧を下回らないように制御されるので、待機時にナトリウム−硫黄電池に微小放電または微小充電が行われない。そして、ナトリウム−硫黄電池に加わるストレスが小さいので、寿命を延ばすことができる。

図１は、この発明の実施の形態に係わる分散型電源装置が備えられている所内系統のブロック図である。
この実施の形態に係わる所内系統１は、図１に示すように、商用系統２と連系点３において連系用遮断器４を介して連系されている。そして、所内系統１には、商用系統２が停電しているとき電力の供給が絶たれる構内負荷５と商用系統２が停電しているときも電力の供給が必要な重要負荷６とが接続されている。
そして、所内系統１に接続されている分散型電源装置７は、負荷平準化機能と重要負荷６に対する瞬時電圧低下対策機能や停電対策機能とを合わせ持ったシステムである。
負荷平準化機能は、構内負荷５および重要負荷６の消費電力が小さくなる夜間にナトリウム−硫黄電池８を充電し、構内負荷５および重要負荷６の消費電力が大きくなる昼間にナトリウム−硫黄電池８から放電して重要負荷６に電力を供給しその余剰分を構内負荷５に電力を供給することにより商用系統２から供給されるデマンド量を減少して電力料金を低減することである。
また、重要負荷６に対する瞬時電圧低下対策機能や停電対策機能は、通常は商用系統２から常時インバータ給電方式により電力を重要負荷６に供給しているが、商用系統２が瞬低または停電になったとき、ナトリウム−硫黄電池８から第２の交直変換装置１７を介して重要負荷６に電力を供給してバックアップすることである。
この重要負荷６からは回生時に直流回路１６に直流電力が供給される。

そして、分散型電源装置７は、図１に示すように、分散型電源装置７を所内系統１から接続・開放するための設備開閉器１１、設備開閉器１１と第１の交直変換装置１２との間に配設され、第１の交直変換装置１２の交流側の電流を計測するためのＰＣＳ計器用変流器１３、設備開閉器１１と第１の交直変換装置１２との間に配設され、第１の交直変換装置１２の交流側の電圧を計測するためのＰＣＳ計器用変圧器１４、設備開閉器１１と直流回路１６との間に配設され、交流を直流、または逆に直流を交流に電力を変換する第１の交直変換装置１２、第１の交直変換装置１２と第２の交直変換装置１７とを接続する直流回路１６、第２の交直変換装置１７に並列に直流回路１６に接続され、直流電力が充電され、または直流電力が放電される分散型電源としてのナトリウム−硫黄電池８、直流回路１６の直流電力を重要負荷６に供給する交流電力に変換する第２の交直変換装置１７、第２の交直変換装置１７の交流出力の電圧を計測するＩＮＶ計器用変圧器１８、直流回路１６の直流電圧を計測する直流電圧計測器２１、直流回路１６とナトリウム−硫黄電池８との間に挿入されるダイオード２２、ダイオード２２に並列に接続される開閉器２３、ナトリウム−硫黄電池８に充電およびナトリウム−硫黄電池８から放電される直流電力を計測する電力計２４、ナトリウム−硫黄電池の端子電圧を計測する直流電圧検出器２６、分散型電源装置７を制御する制御装置２５から構成されている。

第１の交直変換装置１２は、大きく分けて２つの制御がおこなわれる。一方は、ナトリウム−硫黄電池８に充電し、ナトリウム−硫黄電池８から放電して負荷平準化する連系時の電力制御である。他方は、ナトリウム−硫黄電池８への充電およびナトリウム−硫黄電池８からの放電が完了してからの直流回路１６の電圧を制御する直流電圧制御である。
そして、第１の交直変換装置１２は、図示しない電力用半導体素子が用いられて構成されている順変換動作および逆変換動作が可能な変換器である。この電力用半導体素子のゲートをＯＮ、ＯＦＦするゲートパルスのパルス幅を制御することにより、電力および電圧が制御される。

この分散型電源装置７では分散型電源としてナトリウム−硫黄電池８を用いている。なお、分散型電源は、ナトリウム−硫黄電池８以外にもレドックスフロー電池、超電導コイル電力貯蔵装置、フライホイール電力貯蔵装置、電気二重層コンデンサ、リチウムイオン電池など商用系統２から電力を受電して貯蔵し、逆に電力を放電して構内負荷５に供給できるものであれば、この発明をナトリウム−硫黄電池８と同様に適用することができる。

次に、分散型電源装置７の制御装置２５に入力される信号について説明する。
ＰＣＳ計器用変流器１３から３相のＰＣＳ電流Ｉ_Ｐａ、Ｉ_Ｐｂ、Ｉ_Ｐｃが入力される。また、ＰＣＳ計器用変圧器１４から３相のＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐａ、Ｖ_Ｐｂ、Ｖ_Ｐｃが入力される。また、ＩＮＶ計器用変圧器１８から３相のＩＮＶ電圧Ｖ_Ｌａ、Ｖ_Ｌｂ、Ｖ_Ｌｃが入力される。また、直流電圧計測器２１から直流電圧Ｖ_ｄｃが入力される。また、電力計２４からナトリウム−硫黄電池８に入出力される電池電力Ｐ_ＢＡＴが入力される。また、直流電圧検出器２６からナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴが入力される。

制御装置２５から出力される信号としては、開閉器２３を開閉するための開閉器開放信号／開閉器閉鎖信号が開閉器２３に出力される。
また、第１の交直変換装置１２と第２の交直変換装置１７とにゲートパルス信号が出力される。

制御装置２５は、図１に示すように、電池電力計画値に基づいて有効電流指令値を算出し、無効電力計画値に基づいて無効電流指令値を算出するＰＣＳ電力制御部３１、電池電圧から５％から１０％のマージンを加味した値に直流回路１６の直流電圧になるように有効電流指令値を算出するＰＣＳ直流電圧制御部３２、ナトリウム−硫黄電池８を充電および放電するときＰＣＳ電力制御部３１、待機状態にあるときＰＣＳ直流電圧制御部３２から得られる有効電流指令値を選択する第１のスイッチ３３、有効電流指令値と無効電流指令値とに基づき有効電圧指令値と無効電圧指令値を算出するＰＣＳ交流電流制御部３５、有効電圧指令値と無効電圧指令値とに基づき第１の交直変換装置１２をＰＷＭ制御するゲートパルスを出力するＰＣＳＰＷＭ制御部３６、電池電力計画値が格納されている電池電力計画値３７、分散型電源装置７の運転モードを切り替える運転モード切替部３８を有している。

次に、制御装置２５の各構成要素について説明する。図２は、電池電力計画値３７に格納されているタイムテーブルの電池電力計画値を表した図である。
電池電力計画値３７は、図２に示すように、ナトリウム−硫黄電池８に充電およびナトリウム−硫黄電池８から放電するときの電池電力計画値が時間毎に予め定められたタイムテーブルが格納されている。このタイムテーブルには１日に亘る電池電力計画値が登録されており、放電のときの電池電力計画値がプラスの値として登録されている。そして、所定の時間に亘る充電、その後の待機、さらにその後の放電、そして最後に待機からなるステージが設定されている。

運転モード切替部３８は、タイムテーブルを参照して、充電および放電のときには充放電指令信号、待機のときには待機指令信号を発する。充放電指令信号が発せられると、開閉器閉鎖信号、待機指令信号が発せられると、開閉器開放信号が開閉器２３に送信される。そして、開閉器２３は、図２に示すように、ｏｎ、ｏｆｆされる。
また、充放電指令信号が発せられると、電力制御信号が、待機指令信号が発せられると、電圧制御信号が第１のスイッチ（ＳＷ１）３３に送られる。そして、第１のスイッチ（ＳＷ１）は、図２に示すように、有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦを切り換える。
また、充放電運転から待機にする場合には、待機指令信号が発生られてから所定の時間を経過後にマージン投入信号が第２のスイッチ（ＳＷ２）４３に送られ第２のスイッチ（ＳＷ２）４３をｏｎし、待機から充放電運転にする場合には、マージン開放信号が第２のスイッチ（ＳＷ２）４３に送られ第２のスイッチ（ＳＷ２）４３をｏｆｆしてから所定の時間を経過後に充放電指令信号が発生られ、第２のスイッチ（ＳＷ２）４３は、図２に示すように、ｏｎ、ｏｆｆされる。

図３は、ＰＣＳ電力制御部３１、ＰＣＳ直流電圧制御部３２、第１のスイッチ３３、ＰＣＳ交流電流制御部３５、ＰＣＳＰＷＭ制御部３６の制御に係わるブロック線図であり、四角や丸が演算要素を表している。さらに、矢印線は信号の出力から入力を表している。なお、３相静止座標系では、ａ相が基準に取られており、ｂ相がａ相から電気角で１２０度遅れ、さらにｃ相はｂ相から１２０度遅れている。また、直交２相座標系では、α相がａ相に一致し、β相がα相から電気角で９０度遅れている。

ＰＣＳ電力制御部３１は、電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆから電力計２４の電池電力Ｐ_ＢＡＴを減算して、有効電力差分ΔＰを算出する有効電力減算器４１、有効電力差分ΔＰをＰＩ制御して有効電力差分ΔＰがゼロに収束されるように有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦを算出する自動有効電力調整器（ＡＰＲ）４２を有する。

また、ＰＣＳ電力制御部３１は、あらかじめ定められた無効電力指令値Ｑ_ｒｅｆからＰＣＳ無効電力Ｑ_Ｐを減算して無効電力差分ΔＱを算出する無効電力減算器４６、無効電力差分ΔＱをＰＩ制御して無効電力差分ΔＱがゼロに収束するように無効電流指令値Ｉ_ｑＲＥＦを算出する自動無効電力調整器４７を有する。

直流電圧制御部３２は、マージン追加指令信号が入力されたときＯＮしてナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴの５％のマージン電圧Ｖ_ｍが出力される第２のスイッチ（ＳＷ２）４３、直流回路１６の直流電圧Ｖ_ｄｃからナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴおよびマージン電圧Ｖ_ｍを減算して電圧差分ΔＶを算出する電圧減算器４４、電圧差分ΔＶをＰＩ制御して電圧差分ΔＶがゼロに収束されるように有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦを算出する自動電圧調整器（ＡＶＲ）４５を有する。

第１のスイッチ（ＳＷ１）３３は、充放電指令信号が入力されているとき、ＰＣＳ電力制御部３１の有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦを、待機指令信号が入力されているとき、ＰＣＳ直流電圧制御部３２の有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦを選択するスイッチである。

ＰＣＳ交流電流制御部３５は、第１の交直変換装置１２の交流側の３相ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐａ、Ｉ_Ｐｂ、Ｉ_Ｐｃをα相ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐαおよびβ相ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐβに変換するＰＣＳ電流３相／αβ変換部４８、α相ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐαおよびβ相ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐβをｄ軸ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐｄおよびｑ軸ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐｑに変換するＰＣＳ電流αβ／ｄｑ変換部４９、有効電流指令値Ｉ_ｄＲＥＦからｄ軸ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐｄを減算してｄ軸電流差分ΔＩ_ｄを算出するｄ軸電流減算器５１、無効電流指令値Ｉ_ｑＲＥＦからｑ軸ＰＣＳ電流Ｉ_Ｐｑを減算してｑ軸電流差分ΔＩ_ｑを算出するｑ軸電流減算器５２、ｄ軸電流差分ΔＩ_ｄをＰＩ制御する有効電流調整部５３、ｑ軸電流差分ΔＩ_ｑをＰＩ制御する無効電流調整部５４、第１の交直変換装置１２の交流側の３相ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐａ、Ｖ_Ｐｂ、Ｖ_Ｐｃをα相ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐαおよびβ相ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐβに変換するＰＣＳ電圧３相／αβ変換部５５、α相ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐαおよびβ相ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐβをｄ軸ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐｄおよびｑ軸ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐｑに変換するＰＣＳ電圧αβ／ｄｑ変換部５６、ｄ軸電流差分ΔＩ_ｄを有効電流調整部５３でＰＩ制御された信号とｄ軸ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐｄとを加算してｄ軸ＰＣＳ電圧指令値Ｖ_{ｄＲＥＦｄ}を求めるｄ軸加算器５７、ｑ軸電流差分ΔＩ_ｑを無効電流調整部５４でＰＩ制御された信号とｑ軸ＰＣＳ電圧Ｖ_Ｐｑとを加算してｑ軸ＰＣＳ電圧指令値_{ｑＲＥＦｑ}を求めるｑ軸加算器５８から構成されている。

ＰＣＳＰＷＭ制御部３６は、ｄ軸ＰＣＳ電圧指令値Ｖ_{ｄＲＥＦｄ}とｑ軸ＰＣＳ電圧指令値Ｖ_{ｑＲＥＦｑ}とをα相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_αとβ相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_βとに変換するＰＣＳｄｑ／αβ変換部５９、α相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_αとβ相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_βとを３相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_ａ、Ｖ（ハット）_ｂ、Ｖ（ハット）_ｃに変換するＰＣＳαβ／３相変換部６１、３相ＰＣＳ電圧指令値Ｖ（ハット）_ａ、Ｖ（ハット）_ｂ、Ｖ（ハット）_ｃに基づき交直変換装置１２の半導体素子のゲートをＯＮ／ＯＦＦするゲートパルスを発生するゲートパルス発生部６２から構成されている。

次に、分散型電源装置７の動作について図２を参照して説明する。
運転モード切替部３８は、電池電力計画値３７のタイムテーブルから電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆを読み出す。図２に示す例では、時刻Ａまでは充電条件であるので充放電指令信号を発しており、それに伴って開閉器投入信号が開閉器２３に、電力制御信号が第１のスイッチ３３に送られており、開閉器２３は投入状態に、第１のスイッチ３３は電力制御側に切り替えられているので、電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆどおりにナトリウム−硫黄電池８が充電されている。時刻Ａになると、電池電力計画値３７の電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがゼロになるので、運転モード切替部３８は待機指令信号を発し、それに伴って開閉器開放信号および電圧制御信号が開閉器２３と第１のスイッチ３３に送られる。そうすると、開閉器２３が開放され、第１のスイッチ３３が電圧制御側に切り替えられるので、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴに制御される。
待機信号を発してから所定の時間が経過すると運転モード切替部３８はマージン投入信号を第２のスイッチ４３に送信するので、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴよりマージン分だけ高くなるように制御される。このため、直流回路１６とナトリウム−硫黄電池８との間に設置されるダイオード２２は、非導通状態を保つことができるため、ナトリウム−硫黄電池８からの充放電は行われなくなる。
また、このような状態で所内系統１に瞬低もしくは停電が発生すると、第１の交直変換装置１２によって直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃを維持することができなくなるため、ナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴよりもマージン分だけ高く維持されていた直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃは、ナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴ以下に低下し、ダイオード２２は導通状態となって、ナトリウム−硫黄電池８から直流電力が放電するため、分散型電源装置７の瞬時電圧低下対策機能または停電対策機能が発揮できる。
時刻Ｂで電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがプラスになるように電池電力計画値３７のタイムテーブルに設定されているので、時刻Ｂになる所定の時間以前に、運転モード切替部３８はマージン開放信号を第２のスイッチ４３に送信する。そうすると、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴに制御され、その後、時刻Ｂで電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがプラスになるので、運転モード切替部３８は充放電指令信号を発し、それに伴って開閉器閉鎖信号と電力制御信号が開閉器２３と第１のスイッチ３３に送られて、開閉器２３が投入されるとともに、第１のスイッチ３３が電力制御側に切り換えられるので、ナトリウム−硫黄電池８から所定の電力が放電され、重要負荷６に送られるとともに余剰電力が所内系統１に放電される。
時刻Ｃになると、時刻Ａのときと同様に、電池電力計画値３７の電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがゼロになるので、運転モード切替部３８は待機指令信号を発し、それに伴って開閉器開放信号および電圧制御信号が開閉器２３と第１のスイッチ３３に送られ、開閉器２３が開放され、第１のスイッチ３３が電圧制御側に切り替えられるので、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴに制御される。
待機信号を発してから所定の時間が経過すると運転モード切替部３８はマージン投入信号を第２のスイッチ４３に送信するので、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴより５％〜１０％高くなるように制御されて、直流回路１６とナトリウム−硫黄電池８との間に設置されるダイオード２２は、非導通状態を保つことができるため、ナトリウム−硫黄電池８からの充放電は行われなくなる。
時刻Ｄでは電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがマイナスになるので、時刻Ｄになる所定の時間以前に、運転モード切替部３８からマージン開放信号を第２のスイッチ４３に送信されて、直流回路１６の電圧Ｖ_ｄｃがナトリウム−硫黄電池８の端子電圧Ｖ_ＢＡＴに制御される。その後、時刻Ｄになるとタイムテーブルの電池電力計画値Ｐ_ｒｅｆがマイナスになるので、運転モード切替部３８は充放電指令信号を発し、それに伴って開閉器閉鎖信号と電力制御信号が開閉器２３と第１のスイッチ３３に送られ、開閉器２３が投入されるとともに、第１のスイッチ３３が電力制御側に切り換えられるので、ナトリウム−硫黄電池８に所定の電力が充電される。

このような分散型電源装置は、直流回路１６とナトリウム−硫黄電池８との間にダイオード２２とそれに並列に開閉器２３が挿入され、待機時に開閉器２３を開放し、直流回路１６の電圧がナトリウム−硫黄電池８の端子電圧を下回らないように制御されるので、待機時にナトリウム−硫黄電池８に微小放電または微小充電が行われない。そして、ナトリウム−硫黄電池８に加わるストレスが小さいので、寿命を延ばすことができる。
また、直流回路１６の電圧がナトリウム−硫黄電池８の端子電圧より５％〜１０％高い電圧を下回らないように制御されるので、重要負荷６の負荷変動が大きくてもダイオード２２に順方向の電圧が掛かることを防げる。
また、充放電時には開閉器２３が投入されるので、ダイオード２２による電力ロスを無くすことができる。

この発明の実施の形態に係わる分散型電源装置が備えられている所内系統のブロック図である。 実施の形態に係わるタイムテーブルおよび開閉器等の開閉の様子を示す図である。 ＰＣＳ電力制御部、ＰＣＳ直流電圧制御部、第１のスイッチ、ＰＣＳ交流電流制御部、ＰＣＳＰＷＭ制御部の制御に係わるブロック線図である。

符号の説明

１ 所内系統、２ 商用系統、３ 連系点、４ 連系用遮断器、５ 構内負荷、６ 重要負荷、７ 分散型電源装置、８ ナトリウム−硫黄電池、１１ 設備開閉器、１２ 第１の交直変換装置、１３ ＰＣＳ計器用変流器、１４ ＰＣＳ計器用変圧器、１６ 直流回路、１７ 第２の交直変換装置、１８ ＩＮＶ計器用変圧器、２１ 直流電圧計測器、２２ ダイオード、２３ 開閉器、２４ 電力計、２５ 制御装置、２６ 直流電圧検出器、３１ ＰＣＳ電力制御部、３２ ＰＣＳ直流電圧制御部、３３ 第１のスイッチ、３５ ＰＣＳ交流電流制御部、３６ ＰＣＳＰＷＭ制御部、３７ 電池電力計画値、３８ 運転モード切替部、４１ 有効電力減算器、４２ 自動有効電力調整器（ＡＰＲ）、４３ 第２のスイッチ、４４ 電圧減算器、４５ 自動電圧調整器（ＡＶＲ）、４６ 無効電力減算器、４７ 自動無効電力調整器（ＡＱＲ）、４８ ＰＣＳ電流３相／αβ変換部、４９ ＰＣＳ電流αβ／ｄｑ変換部、５１ ｄ軸電流減算器、５２ ｑ軸電流減算器、５３ 有効電流調整部、５４ 無効電流調整部、５５ ＰＣＳ電圧３相／αβ変換部、５６ ＰＣＳ電圧αβ／ｄｑ変換部、５７ ｄ軸加算器、５８ ｑ軸加算器、５９ ＰＣＳｄｑ／αβ変換部、６１ ＰＣＳαβ／３相変換部、６２ ＰＣＳゲートパルス発生部。

Claims (2)

1. 構内母線と直流回路との間に備えられ、交流電力と直流電力とを双方向に変換する交直変換装置と、上記直流回路に接続され、直流電力が充放電される分散型電源とから構成されている分散型電源装置において、
   上記分散型電源と上記直流回路との間に、上記分散型電源から上記直流回路への方向が順方向のダイオードと、
   上記分散型電源と上記直流回路との間に上記ダイオードと並列に、上記分散型電源に充放電するとき閉じられ、待機時開放される開閉器と、
   が備えられ、
   上記交直変換装置は、待機時、上記直流回路の電圧が上記分散型電源の端子電圧より高くなるように電圧制御することを特徴とする分散型電源装置。
2. 上記交直変換装置は、待機時、上記直流回路の電圧が上記分散型電源の端子電圧より所定の割合高くなるように電圧制御することを特徴とする請求項１に記載する分散型電源装置。

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