JP2005533158A - The method of burning liquid hydrocarbons - Google Patents

The method of burning liquid hydrocarbons Download PDF

Info

Publication number
JP2005533158A
JP2005533158A JP2004522512A JP2004522512A JP2005533158A JP 2005533158 A JP2005533158 A JP 2005533158A JP 2004522512 A JP2004522512 A JP 2004522512A JP 2004522512 A JP2004522512 A JP 2004522512A JP 2005533158 A JP2005533158 A JP 2005533158A
Authority
JP
Grant status
Application
Patent type
Prior art keywords
step
fuel
fischer
method
combustion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2004522512A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
フランク・ハーゼ
Original Assignee
シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイShell Internationale Research Maatschappij Besloten Vennootshap
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C99/00Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
    • F23C99/006Flameless combustion stabilised within a bed of porous heat-resistant material
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23DBURNERS
    • F23D11/00Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/36Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
    • F23D11/44Preheating devices; Vaporising devices
    • F23D11/441Vaporizing devices incorporated with burners
    • F23D11/446Vaporizing devices incorporated with burners heated by an auxiliary flame
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23NREGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N5/00Systems for controlling combustion
    • F23N5/02Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium
    • F23N5/12Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using ionisation-sensitive elements, i.e. flame rods
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/30Technologies for a more efficient combustion or heat usage
    • Y02E20/34Indirect CO2 mitigation, i.e. by acting on non CO2 directly related matters of the process, e.g. more efficient use of fuels
    • Y02E20/342Cold flame

Abstract

(a)酸素含有ガス状相中にフィッシャー・トロプシュ誘導液体炭化水素の液滴混合物を得る工程、(b)該炭化水素液滴混合物を蒸発させて、酸素及び炭化水素を含むガス状混合物を得る工程、及び(c)工程(b)で得られたガス状混合物を全て燃焼させる工程を含むフィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料の燃焼方法。 (A) obtaining an oxygen-containing gaseous phase droplets mixture of a Fischer-Tropsch derived liquid hydrocarbon into, evaporated and (b) the hydrocarbon droplets mixture to obtain a gaseous mixture containing oxygen and hydrocarbons step, and (c) step (b) obtained in the gaseous mixture combustion method of Fischer-Tropsch derived liquid fuel comprising the step of all burn.

Description

本発明は、 The present invention,
(a)酸素含有ガス状相中にフィッシャー・トロプシュ誘導液体炭化水素燃料の液滴混合物を得る工程、 (A) obtaining a droplet mixture of Fischer-Tropsch derived liquid hydrocarbon fuel to the oxygen-containing gaseous phase,
(b)該炭化水素液滴混合物を、好ましくは300〜480℃の温度範囲の冷炎中で、蒸発させて、酸素及び炭化水素を含むガス状混合物を得る工程、及び(c)工程(b)で得られたガス状混合物を全て燃焼させる工程、 The (b) the hydrocarbon droplets mixture, preferably in a cool flame in the temperature range of 300-480 ° C., evaporated, obtaining a gaseous mixture comprising oxygen and hydrocarbons, and (c) step (b step of all burning the resultant gaseous mixture),
を含むフィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料の燃焼方法に向けたものである。 It is directed to the combustion process of the Fischer-Tropsch derived liquid fuel containing.

このような方法は、Modulation Burner for Liquid Fuels Based on Porous Media Combustion and Cool Flame Vaporization;D. Such methods, Modulation Burner for Liquid Fuels Based on Porous Media Combustion and Cool Flame Vaporization; D. Trimis,K. Trimis, K. Wawrzinek,O. Wawrzinek, O. Harzfeld,K. Harzfeld, K. Lucka,A. Lucka, A. Rutsche,F. Rutsche, F. Haase,K. Haase, K. Kruger,C. Kruger, C. Kuchen,Sixth International Conference on Technologies and Comusion for a Clean Environment(Clean Air VI),Vol. Kuchen, Sixth International Conference on Technologies and Comusion for a Clean Environment (Clean Air VI), Vol. 2,Paper 23.1,Porto,ポルトガル,2001年7月9〜12日に詳細に記載されている。 2, Paper 23.1, Porto, Portugal, are described in detail in the July 9-12, 2001. この論文には、いわゆる多孔質バーナーが記載されている。 This paper, the so-called porous burner is described. 多孔質バーナーは、空気と液体燃料とを混合する手段、液体燃料を冷炎中で蒸発させる空間、及び空気/蒸発燃料混合物を燃焼させる多孔質材料充填空間を備えたものである。 Porous burner are those having means for mixing the air and liquid fuel, space evaporate the liquid fuel in cold flame, and a porous material filling space for burning the air / fuel vapor mixture. この論文は、可能な液体燃料として、工業用ガス油を挙げている。 This paper, as the liquid fuel capable, cited industrial gas oil. 例えば水浴中には、排気ガスの脱硫手段も存在する。 For example, in a water bath, there desulfurization unit of the exhaust gas. この種のバーナーは、通常、2〜30kWの低出力用には、非常に好適である。 This type of burner is generally in the for low output of 2~30KW, is very suitable. このような低出力バーナーは、家庭での加熱又はボイラー用として非常に好適である。 Such low power burners are very suitable for use in heating or boiler at home. 更に、この種のバーナーは、出力調節(modulation)比を1:10よりも高くできるという利点もある。 Furthermore, this type of burner, there is an advantage that the output regulation (Modulation) ratio may be higher than 1:10. 出力調節比を高くすると、その都度、炭化水素及び一酸化炭素の一時的な多量放出を伴う始動/停止動作(events)を減少できる。 Higher output regulation ratio, each time, can reduce the start / stop operation (events) with a temporary large amount release of hydrocarbons and carbon monoxide.

工業用ガス油を使用する欠点は、バーナーの蒸発器空間で燃料が容易には蒸発しないことである。 A disadvantage of using industrial gas oils are easily fuel evaporator space of the burner is that it does not evaporate. 液体燃料の蒸発が不完全であると、バーナーから出る煙道ガス中に放出物が多くなることである。 When the liquid fuel evaporation is incomplete, it is that increases emissions in the flue gas leaving the burner. また不完全な蒸発により、燃焼帯域や下流の熱交換器表面に沈着物が生じる恐れがある。 And by incomplete evaporation, there is a possibility that deposits occur in the combustion zone and downstream of the heat exchanger surfaces. その結果、熱交換器の効率低下、不完全て燃焼、又は制御不能の火炎発火が生じる恐れがある。 As a result, decrease in efficiency of the heat exchanger, incomplete Te combustion, or there is a risk that uncontrolled flame ignition occurs.
US−A−US4264837 US-A-US4264837 EP−A−947769 EP-A-947769 US−A−5522723 US-A-5522723 EP−A−583836 EP-A-583836 WO−A−9714768 WO-A-9714768 WO−A−9714769 WO-A-9714769 WO−A−011116 WO-A-011116 WO−A−011117 WO-A-011117 WO−A−0183406 WO-A-0183406 WO−A−0183648 WO-A-0183648 WO−A−0183647 WO-A-0183647 WO−A−0183641 WO-A-0183641 WO−A−0020535 WO-A-0020535 WO−A−0020534 WO-A-0020534 EP−A−1101813 EP-A-1101813 US−A−5766274 US-A-5766274 US−A−5378348 US-A-5378348 US−A−5888376 US-A-5888376 US−A−6204426 US-A-6204426 US−A−5139415 US-A-5139415 EP−A−0949452 EP-A-0949452 EP−A−0037046 EP-A-0037046 US−A−2002194848 US-A-2002194848 WO−A−03036072 WO-A-03036072

したがって本発明の目的は、このような欠点のない方法を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide a method without this drawback.

この目的は、 This object is achieved,
(a)酸素含有ガス状相中にフィッシャー・トロプシュ誘導液体炭化水素燃料の液滴混合物を得る工程、 (A) obtaining a droplet mixture of Fischer-Tropsch derived liquid hydrocarbon fuel to the oxygen-containing gaseous phase,
(b)該炭化水素液滴混合物を蒸発させて、酸素及び炭化水素を含むガス状混合物を得る工程、及び(c)工程(b)で得られたガス状混合物を全て燃焼させる工程、 (B) evaporating the hydrocarbon droplets mixtures, oxygen and obtaining a gaseous mixture comprising a hydrocarbon, and (c) step (b) step of combusting any resulting gaseous mixture,
を含むフィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料の燃焼方法により達成される。 It is achieved by the combustion method of the Fischer-Tropsch derived liquid fuel containing.

出願人は、フィッシャー・トロプシュ誘導燃料を用いることにより、冷炎中で一層良好な蒸発が起こることを見い出した。 Applicant has found that by using a Fischer-Tropsch derived fuel has been found to occur is better vaporization in cold flame. その結果、一層良好に燃焼し、炎発火が向上すると共に、下流の熱交換器表面での汚染が少なくなる。 As a result, better combustion, thereby improving the flame ignition, contamination of downstream of the heat exchanger surface is reduced. 更に、フィッシャー・トロプシュ誘導燃料は、殆ど硫黄を含有しないので、前記燃焼の煙道ガスを浄化したり、或いは特殊の非腐蝕性材料を塗布するため、特別な方法を採る必要がない。 Further, the Fischer-Tropsch derived fuel, almost does not contain sulfur, or purify flue gases of the combustion, or for applying a special non-corrosive material, there is no need to adopt a special way.

工程(a)では、フィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料の液滴混合物がガス状連続相中で製造される。 In step (a), the liquid droplet mixture of Fischer-Tropsch derived liquid fuel is produced in a gaseous continuous phase. このガス状相は、酸素又は他のいずれかの酸化剤を含有する。 The gaseous phase contains oxygen or any other oxidizing agent. ガス状相は、好ましくは空気である。 The gaseous phase is preferably air. 前記混合物の製造は、他の方法で行ってもよい。 Preparation of the mixture may be performed in other ways. 例えば空気と液体燃料との混合物を特定の差圧で小開口に通して、ガス状相に小液滴を生成させることにより、混合物が得られる。 For example a mixture of air and liquid fuel through the small opening at a particular differential pressure, by generating small droplets in the gaseous phase, the mixture is obtained. 第二の方法は、例えばUS−A−US4264837に記載されるように、液体燃料を超音波振動により霧化させる方法である。 The second method, as for example described in US-A-US4264837, the liquid fuel is a method for atomized by ultrasonic vibrations. 好ましい方法は、まず液体燃料をスプレーノズルで霧化させ、次いで、例えば前記論文に記載されるように、空気と混合することである。 A preferred method is by first atomizing a liquid fuel spray nozzles, then, for example, as described in the article, it is to mix with the air.

液滴の大きさは、選択した方法で測定される。 The droplet size is measured by the selected method. ノズルの場合、ノズルの寸法、燃料の供給速度、燃料油の圧力、燃料の粘度(したがって、燃料の温度も)及び表面張力が、液滴の大きさに影響する。 For nozzles, nozzle dimensions, the feed rate of the fuel, the pressure of the fuel oil, the viscosity of the fuel (therefore, the temperature of the fuel as well) and surface tension will affect the size of the droplets. 所定の供給ノズルについて、燃料供給速度が高く、及び/又は燃料油の圧力が高いと、液滴が一層小さく、したがって液体燃料の蒸発が一層良くなる。 For a given feed nozzle, high fueling rate, and / or the pressure of the fuel oil is high, the droplet is further reduced, hence evaporation of the liquid fuel becomes better. 液滴の大きさは、できるだけ小さいことが好ましい。 The droplet size is preferably as small as possible. しかし、このような小液滴を得るのに必要な高圧は、経済的にも或いは技術的にも容易ではない。 However, the high pressure required to obtain such small droplets is not easy economically and or technically. 出願人は、フィッシャー・トロプシュ誘導燃料を用いると、燃焼に悪影響を与えることなく、大きな液滴が許容できることを見い出した。 Applicant, using the Fischer-Tropsch derived fuel, without adversely affecting the combustion, large droplets were found to be acceptable. 現在、燃料油は、低圧で利用できるので、大きな液滴が利用できることは、燃焼方法が技術的に一層簡単になり、かつエネルギー効率が一層向上する点で非常に有利である。 Currently, fuel oil, since available at a low pressure, be large droplets is available, the combustion process is technically becomes simpler, and the energy efficiency is very advantageous in that further improved.

酸素含有ガスは、通常、空気である。 The oxygen-containing gas, usually air. しかし、精製酸素のような他の酸素含有ガス供給源も使用できる。 However, other oxygen-containing gas supply source, such as purified oxygen can also be used. この説明の残り部分では、空気に言及したが、これにより、代替供給源を排除するものではない。 The remainder of this description, reference has been made to the air, thereby, does not exclude the alternative sources. 本発明方法における過剰空気比は、1.1〜3の範囲である(過剰空気比とは、実際の空気供給量と、燃料の化学量論的燃焼に必要な空気量との比(ラムダ=1)として定義する)。 Excess air ratio in the present invention method is in the range of 1.1 to 3 (the excess air ratio, the actual air supply amount, the ratio of the amount of air required for stoichiometric combustion of the fuel (lambda = 1) is defined as). 液体燃料は、液滴の微細スプレーとして空気中に導入することが好ましい。 Liquid fuel is preferably introduced into the air as a fine spray of droplets.

工程(b)は、好ましくはいわゆる冷炎により行われる。 Step (b) it is preferably carried out by so-called cold flame. 時にはコールド炎ともいわれる冷炎は、300℃の温度で始まり、事実上、空気比に関係なく、480℃の温度及び1バールの条件で安定化する。 Sometimes cold flame, also referred to as cold flame begins at a temperature of 300 ° C., virtually regardless of the air ratio is stabilized at conditions of temperature and 1 bar of 480 ° C.. 冷炎は、特定の最低温度(300℃)の時に形成される。 Cold flame is formed when a certain minimum temperature (300 ° C.). この温度が480℃未満に維持されていれば、これらの条件下では、必要とする活性化エネルギーが高すぎるため、自己発火は起こらない。 If this temperature is maintained below 480 ° C., under these conditions, for the activation energy required is too high, self-ignition does not occur. この温度は、好適には、熱排気ガス又は燃焼帯域に対する間接熱交換により維持される。 This temperature is preferably maintained by indirect heat exchange against hot exhaust gases or combustion zone. 冷炎中では、液滴は蒸発し、これにより工程(c)で使用されるガス状混合物を形成する。 The cold flame, the droplet evaporates, thereby forming a gaseous mixture used in step (c). 本発明方法の工程(b)及び(c)は、物理的に分離される。 Step of the present method (b) and (c) are physically separated. 工程(c)からの熱燃焼ガスが、冷炎が存在する領域に入るのを避ける方法を採ることが好ましい。 Hot combustion gases from step (c), it is preferable to adopt a method to avoid entering the area where there are cold flame. このような方法の例は、例えば流れ加速度による(through flow acceleration)火炎トラップ又は工程(a)と工程(b)間の物理的界面に配置した金属グリッドである。 Examples of such methods are, for example, due to the flow acceleration (through flow acceleration) metal grids disposed in physical interface between the flame trap or steps (a) and (b). 冷炎の例は、前記論文や、EP−A−947769に記載されている。 Examples of cold flame, the papers and are described in EP-A-947769.

或いは、工程(a)及び(b)は、まず燃料を蒸発させ、次いでこのガス状燃料を酸素含有混合物と混合するか、又はガス状燃料を不活性媒体中に蒸発させた後、酸素含有ガスと混合することにより、行ってもよい。 Alternatively, after step (a) and (b), in which first the fuel is evaporated, then either mixing the gaseous fuel and oxygen-containing mixture, or a gaseous fuel is evaporated in the inert medium, the oxygen-containing gas by mixing with, it may be performed.
工程(c)の燃焼は、種々の方法で行ってよい。 Combustion of step (c) may be performed in a variety of ways. 例えば火炎の空気力学的安定化を利用してよい。 For example by utilizing the aerodynamic stabilization of the flame. 更に好ましくは、火炎は、多孔質表面によって配置し、混合物をこの表面の一端に供給すると共に、火炎を表面の丁度、下流に存在させる。 More preferably, the flame is placed by a porous surface, the mixture is supplied to one end of the surface, just the flame surface, it is present downstream. このような表面バーナーは、EP−A−947769に記載されている。 Such a surface burner is described in EP-A-947769.

工程(c)の他の好ましい実施態様は、例えば前記論文に記載されるように、燃焼を多孔質材料中で行うものである。 Another preferred embodiment of step (c), for example as described in the paper, and performs combustion with porous material. 多孔質材料は、前記論文又はUS−A−5522723に記載されるものでよい。 The porous material may be those described in the paper or US-A-5522723. 燃焼方法は、この多孔質構造内で行ってもよいことが見い出された。 Combustion method, it may be made in the porous structure has been found. 細孔が小さすぎると、火炎を急冷し、また大きすぎると、延焼を起こす。 When the pore is too small, the flame is quenched, also is too large, causing the spread of fire. 多孔質材料は、好ましくは延焼を抑える第一帯域、いわゆる予備加熱帯域と、延焼可能な第二帯域である実際の燃焼帯域とからなる。 The porous material preferably comprises a first zone to reduce flame spread, so-called preheating zone, the actual combustion zone is spread possible second zone. 多孔質材料は、例えばアルミナ、酸化ジルコニウム又は炭化珪素から作製できる。 Porous material, such as alumina, can be made from zirconium oxide or silicon carbide.

工程(c)では、火炎検出器を用いることが好ましい。 In step (c), it is preferable to use a flame detector. 好適な検出器は、紫外線センサー及び赤外線センサーである。 Suitable detectors are UV sensors and infrared sensors. 更に好ましい検出器は、いわゆるイオン化センサーである。 Further preferred detector is a so-called ionization sensor. イオン化センサーは、連続操作は勿論、断続操作によるバーナーを監視するのに好適である。 Ionization sensors, continuous operation, of course, is suitable for monitoring the burner by intermittent operation. イオン化火炎監視器は、火炎の整流効果によるものである。 Ionization flame monitoring device is due to rectification effect of the flame. 火炎が存在すれば、バーナーとイオン化電極間に電流が流れる。 If there is a flame, a current flows between the burner and the ionization electrode. このイオン化電流は、火炎監視器で評価され、火炎が存在するかどうかを決定する。 The ionization current is evaluated by the flame monitoring device, to determine whether a flame is present. 幾つかの従来技術の用途では、イオン化センサーは、液体燃料と組合せて使用できなかった。 In some prior art applications, ionisation sensors could not be used in combination with liquid fuels. これは、センサー中の沈着物が、センサーに間違い電流を誘引するからである。 This is because the deposits in the sensor, attract mistakes current sensor. フィッシャー・トロプシュ誘導燃料、特に金属系燃焼改良剤を含有しない燃料組成物を使用すると、沈着物が少なくなるので、イオン化センサーを利用できる。 Fischer-Tropsch derived fuel, especially using a fuel composition containing no metallic combustion improvers, since deposits less available ionization sensor. 金属系燃焼改良剤の例は、フェロセン系添加物及びメチルシクロペンタジエニルマンガン−トリカルボニル(MMT)である。 Examples of the metal-based combustion improvers, ferrocene-based additive and methylcyclopentadienyl manganese - a tricarbonyl (MMT). イオン化センサーは、赤外線又は紫外線センサーよりも更に容易に入手できるという利点がある。 Ionization sensor has the advantage that more readily available than infrared or ultraviolet sensor.

フィッシャー・トロプシュ誘導燃料は、フィッシャー・トロプシュ生成物を含有する。 Fischer-Tropsch derived fuel, contains a Fischer-Tropsch product. フィッシャー・トロプシュ生成物は、(水素化処理した)フィッシャー・トロプシュ合成生成物から単離可能な中間蒸留物燃料範囲のいずれのフラクションであってもよい。 Fischer-Tropsch product can be any fraction of isolable intermediate distillate fuel range (hydrotreated) Fischer-Tropsch synthesis product. 通常のフラクションは、ナフサ、ケロシン又はガス油の沸点範囲の沸点を有する。 Normal fraction has naphtha, boiling in the range of kerosene or gas oil. ケロシン又はガス油の沸点範囲の沸点を有するフィッシャー・トロプシュ生成物は、例えば家庭環境内で取扱い易いので、このようなフィッシャー・トロプシュ生成物を使用することが好ましい。 Fischer-Tropsch products having boiling points in the range of kerosene or gas oil, for example because easy to handle in a home environment, it is preferable to use such a Fischer-Tropsch product. このようなフィッシャー・トロプシュ生成物は、好適には、160〜400℃、好ましくは約370℃以下、の沸点範囲のものが90重量%より多いフラクションを含有する。 Such a Fischer-Tropsch product is suitably, from 160 to 400 ° C., preferably about 370 ° C. or less, and a boiling range of contains more fractions than 90% by weight. フィッシャー・トロプシュ誘導ケロシン及びガス油の例は、EP−A−583836、WO−A−9714768、WO−A−9714769、WO−A−011116、WO−A−011117、WO−A−0183406、WO−A−0183648、WO−A−0183647、WO−A−0183641、WO−A−0020535、WO−A−0020534、EP−A−1101813、US−A−5766274、US−A−5378348、US−A−5888376及びUS−A−6204426に記載されている。 Examples of Fischer-Tropsch derived kerosene and gas oils are, EP-A-583836, WO-A-9714768, WO-A-9714769, WO-A-011116, WO-A-011117, WO-A-0183406, WO- A-0183648, WO-A-0183647, WO-A-0183641, WO-A-0020535, WO-A-0020534, EP-A-1101813, US-A-5766274, US-A-5378348, US-A- It is described in 5888376 and US-a-6204426.

フィッシャー・トロプシュ生成物は、イソ−及びノーマルパラフィンを好適には80重量%より多く、更に好適には95重量%より多く、また芳香族を1重量%未満含有する。 Fischer-Tropsch products, iso - and more than suitable for 80 wt% normal paraffins, more preferably more than 95 wt%, also contains aromatics less than 1 wt%. 残部は、ナフテン系化合物である。 The remainder being naphthenic compounds. 硫黄及び窒素の含有量は、非常に少なく、普通、これら化合物についての検出限界未満である。 The content of sulfur and nitrogen are very small, usually less than the detection limit for these compounds. これら元素の含有量が少ないのは、フィッシャー・トロプシュ反応を行う特定の方法によるからである。 The low content of these elements is because due to the particular method of performing Fischer-Tropsch reactions. したがって、硫黄含有量は、5ppm未満、窒素含有量は、1ppm未満である。 Therefore, the sulfur content is less than 5 ppm, the nitrogen content is less than 1 ppm. 芳香族系及びナフテン系化合物の含有量が少ないことから、フィッシャー・トロプシュと生成物の密度は、従来の鉱物誘導燃料よりも低く、0.65〜0.8g/cm の範囲である。 Since the content of the aromatic and naphthenic compounds is small, the density of the Fischer-Tropsch and products is lower than the conventional mineral derived fuels, in a range of 0.65~0.8g / cm 3.

本発明方法で使用される燃料は、フィッシャー・トロプシュ生成物以外の燃料フラクションを含有してもよい。 Fuel used in the process of the present invention may also contain fuel fractions other than the Fischer-Tropsch product. このようなフラクションの例は、原油原料を有用な生成物の品質に向上する通常の製油方法で得られるケロシン又はガス油フラクションであってよい。 Examples of such fraction can be a kerosene or gas oil fractions obtained in a conventional refinery process for improving the crude feed quality of useful products. 好ましい非フィッシャー・トロプシュ燃料成分は、現在、市販されている、硫黄含有量が極めて少ない(例えば硫黄50ppm未満)ケロシン又はディーゼルフラクションである。 Preferred non-Fischer-Tropsch fuel components are currently being marketed, the sulfur content is extremely small (e.g., less than sulfur 50 ppm) kerosene or diesel fractions. 燃料組成物には、任意にバイオ燃料のような非鉱油系燃料も存在してよい。 The fuel composition, non-mineral oil based fuels may also be present such as any biofuel. 燃料中のフィッシャー・トロプシュ生成物の含有量は、好ましくは40重量%より多く、更に好ましくは60重量%より多く、最も好ましくは80重量%より多い。 The content of the Fischer-Tropsch product in the fuel, preferably more than 40 wt%, more preferably more than 60 wt%, and most preferably more than 80 wt%. このような現在、入手し難いフィッシャー・トロプシュ生成物の含有量は最適化され、燃料全体の価格が本発明の利点と均衡することを理解すべきである。 Such current, the content of hard to obtain the Fischer-Tropsch product is optimized, the price of the entire fuel is to be understood that balances the benefits of the present invention. 数種の添加物を任意に加えたフィッシャー・トロプシュ生成物を主成分とする燃料は、幾つかの用途に有利に使用できる。 Fuel mainly containing Fischer-Tropsch product optionally added several additives can advantageously be used for some applications.

燃料は、以下の添加物の1種以上を含有してよい。 Fuel may contain one or more of the following additives. 洗剤、例えばOctel OYから得られるOMA 350;安定剤、例えばBASF社から得られるKeropon ES 3500、Octel OYから得られるFOA 528A;金属失活剤、例えばIRGAMET 30(Specialty Chemicals Inc.から得られる);分散剤(灰分を含有しない)、例えばOctel OYから得られるFOA 528A包装品に含まれるような分散剤;酸化防止剤として、Specialty Chemicals Inc. Detergents, for example OMA 350 obtained from Octel OY; stabilizers such keropon ES 3500 obtained from BASF Corp., FOA obtained from Octel OY 528A; metal deactivators, (from Specialty Chemicals Inc.) for example, Irgamet 30; dispersing agent (containing no ash), dispersing agents such as those contained in, for example, FOA 528A packaging articles obtained from Octel OY; as antioxidants, Specialty Chemicals Inc. から得られるIRGANOX L06又はIRGANOX L57;常温流れ改良剤、例えばBASF社から得られるKeroflux 3283、Infineum UK Ltd. IRGANOX L06 or obtained from IRGANOX L57; cold flow improvers, for example Keroflux 3283 obtained from BASF Corp., Infineum UK Ltd. から得られるR433又はR474;腐蝕防止剤として、Rhein Chemie GmbHから得られるAdditin RC 4801、BASFから得られるKerocorr 3232、Cibaから得られるSARKOSYL 0;付香剤、例えばHaarmann & Reimerから得られるCompensol;殺生剤(biociode)、例えばShuelke & Mayrから得られるGROTA MAR 71;潤滑強化剤、例えばOctelから得られるOLI 9000;霞み防止剤、例えばPtroliteから得られるT−9318;帯電防止剤、例えばOctelから得られるStadis 450;及び泡低下剤、例えばGoldschmidtから得られるTEGO 2079。 R433 or R474 obtained from; biocidal; Compensol obtained Tsukekozai, for example, from Haarmann & Reimer; as corrosion inhibitors, Rhein Chemie Additin RC 4801 obtained from GmbH, obtained from BASF Kerocorr 3232, SARKOSYL obtained from Ciba 0 agent (biociode), for example Shuelke & GROTA MAR 71 obtained from Mayr; lubricity enhancing agents, for example OLI 9000 obtained from Octel; haze inhibitor, for example T-9318 obtained from Ptrolite; antistatic agent, obtained for example from Octel Stadis 450; and foam-reducing agents, for example, obtained from Goldschmidt TEGO 2079. フィッシャー・トロプシュと誘導燃料は、例えばフェロセン又はMMTのような燃焼改良剤を必ずしも含有する必要のないことが見い出された。 Fischer-Tropsch and derived fuel, for example, that there is no need to necessarily contain a combustion improving agent, such as ferrocene or MMT has been found.

フィッシャー・トロプシュ生成物は、無色、無臭である。 Fischer-Tropsch products, colorless, odorless. フィッシャー・トロプシュ誘導燃料には、安全性の理由から、例えば家庭消費用天然ガスに利用されるような付臭剤が存在してもよい。 The Fischer-Tropsch derived fuel, for safety reasons, for example, odorants, such as utilized in the home consumption for natural gas may also be present. このフィッシャー・トロプシュ誘導燃料と他の非フィッシャー・トロプシュ誘導燃料とを識別するため、着色剤も存在してよい。 To identify this Fischer-Tropsch derived fuel and the other non-Fischer-Tropsch derived fuel may also be present colorants.
添加物の合計含有量は、好適には0〜1重量%の範囲、好ましくは0.5重量%未満であってよい。 The total content of additives is preferably in the range of 0 to 1% by weight, preferably may be less than 0.5 wt%.
フィッシャー・トロプシュ燃料を用いる燃焼方法は、家庭での加熱に利用することが好ましく、この場合、燃焼熱は、いわゆるボイラー中で間接熱交換により水を加熱するのに使用される。 Combustion method using a Fischer-Tropsch fuels is preferably used for heating of the home, in this case, combustion heat is used to heat water by indirect heat exchange in a so-called boiler. この方法は、出力調節範囲が2〜30kWであるため、家庭用として特に好適である。 The method for power controlling range is 2~30KW, is particularly suitable for home use. 加熱した水は、家の暖房に使用したり、或いは例えばシャワー等に消費できる。 Heated water, can be consumed in use in home heating or, or, for example, shower or the like.

このようなフィッシャー・トロプシュ燃料を用いる燃焼方法は、大空間の直接加熱に使用すると更に有利であるかも知れない。 Combustion method using such a Fischer-Tropsch fuels, it may be more advantageous when used in direct heating of large spaces. このような用途は、煙道ガスを大空間に直接供給して、この空間を昇温することを特徴とする。 Such applications, fed directly to the flue gases in large space, characterized in that the space for heating. テントやホールのような空間は、このような装置で昇温させることが多い。 Spaces such as tents and halls are often raising the temperature in such a device. この用途には、随伴する煙道ガスが大空間に安全に供給できることから、例えば天然ガス、LPG等の通常ガス状の燃料が使用される。 This application, flue gases entrained because it can safely provide the large space, such as natural gas, the normal gaseous fuel such as LPG is used. しかし、ガス状燃料を使用する欠点は、加圧ガス容器及び燃焼器具等の装置を安全に操作するには、これら装置の取扱いにプロの熟練を必要とすることである。 However, a disadvantage of using gaseous fuel, for the safe operation of equipment such as a pressurized gas container and the combustion device is that it requires a professional skilled in the handling of these devices. フィッシャー・トロプシュ誘導燃料を用いることにより、この燃焼方法では、ガス状燃料を用いた場合と同等の煙道ガスが得られる。 By using the Fischer-Tropsch derived fuel, in the combustion process, equivalent flue gas and the case of using the gaseous fuel is obtained. こうして、空間の直接加熱に液体燃料を利用できる方法が提供される。 Thus, methods available liquid fuel to direct heating of the space is provided. フィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料を使用すると、直接加熱用装置を更に非常に簡単かつ安全に利用できる。 Using the Fischer-Tropsch derived liquid fuel, a direct heating apparatus can further be very easy and safe use.

空間の直接加熱は、いわゆるふく射ヒーターで行うことが好ましい。 Direct heating of the space, it is preferable to perform a so-called radiation heater. 工程(c)は、このような装置の穿孔板の表面又は内部で行うことが好ましい。 Step (c) is preferably carried out on or inside perforated plate of such devices. 穿孔板は、好ましくはセラミック板である。 Perforated plate is preferably a ceramic plate. 穿孔板では、燃焼は、板を横断する短い溝中で起こる。 The perforated plate, combustion takes place in the short grooves across the plate. 燃焼熱により、ふく射エネルギーを発生して、周囲の空気を昇温する赤熱発光板が得られる。 The combustion heat, and generates a radiation energy, glow emission plate for raising the temperature of the ambient air is obtained. 通常、このようなふく射ヒーター用の燃料は、ガス状燃料である。 Usually, fuel for such radiation heater is a gaseous fuel. これは、周囲の空気中に煙道ガスが放出されるからである。 This is because the flue gas into the surrounding air is released. 出願人は、フィッシャー・トロプシュ燃料が、液体燃料としての欠点を生じることなく、有利に利用できることを見い出した。 Applicant Fischer-Tropsch fuel, without causing the disadvantages of a liquid fuel, was found to be advantageously utilized. 普通はガス状燃料で操作するが、現在、液体燃料で操作できるふく射ヒーターの例は、US−A−5139415、EP−A−0949452又はEP−A−0037046に記載されている。 Usually operated with gaseous fuel, but now, examples of radiation heater that can be operated with liquid fuels is described in US-A-5139415, EP-A-0949452 or EP-A-0037046.

フィッシャー・トロプシュ燃料を用いる燃焼方法は、家庭での加熱に利用することが好ましく、この場合、燃焼熱は、いわゆるボイラー中で間接熱交換により水を加熱するのに使用される。 Combustion method using a Fischer-Tropsch fuels is preferably used for heating of the home, in this case, combustion heat is used to heat water by indirect heat exchange in a so-called boiler. この方法は、出力調節範囲が2〜30kWであるため、家庭用として特に好適である。 The method for power controlling range is 2~30KW, is particularly suitable for home use. 加熱した水は、家の暖房に使用したり、或いは例えばシャワー等に消費できる。 Heated water, can be consumed in use in home heating or, or, for example, shower or the like.

このようなフィッシャー・トロプシュ燃料を用いる燃焼方法は、大空間の直接加熱に使用すると更に有利であるかも知れない。 Combustion method using such a Fischer-Tropsch fuels, it may be more advantageous when used in direct heating of large spaces. このような用途は、煙道ガスを大空間に直接供給して、この空間を昇温することを特徴とする。 Such applications, fed directly to the flue gases in large space, characterized in that the space for heating. この用途には、工程(c)は、多孔質表面を用いて行うことが好ましい。 This application, step (c) is preferably carried out using a porous surface. このようなヒーターの表面で発展したふく射熱は、ヒーターを配置した環境を加熱する。 Radiant heat evolved in the surface of such a heater heats the environment of arranging the heater.

この方法は、水蒸気の発生方法にも有利に利用できる。 This method can be advantageously used also in the method of generating steam. 特に工程(c)を例えばUS−A−5522723に記載されるような多孔質材料中で行う場合、特に有利である。 Especially when performing step (c) is a porous material as described, for example, US-A-5522723, is particularly advantageous. このような方法で発生した燃焼熱は、水蒸気の発生に使用でき、発生した水蒸気は、加熱のような種々の目的に使用してよい。 Combustion heat generated in this way can be used to generate steam, generated steam may be used for various purposes such as heating. 好ましい用途は、US−A−2002194848及びWO−A−03036072に記載され、発生した水蒸気は、まず過熱し、次いでピストンエンジン又は膨張エンジンに供給している。 A preferred application is described in US-A-2002194848 and WO-A-03036072, generated steam is first superheated and then is supplied to the piston engine or expansion engine. この用途は、時にはEnginion AGのSteamCell(商標)ともいわれている。 This application is sometimes referred to as the Enginion AG SteamCell (TM). このエンジンは、例えば自動車の動力となる機械的動力、又は電気を提供できる。 The engine may provide mechanical power, or electrical made of, for example, the power of the motor vehicle. この種のエンジンに要求される利点は、従来の燃焼エンジンの状態に比べてNo 放出量が少ないことである。 Advantages required for this type of engine is the low No x emissions in comparison with the state of the art combustion engines. フィッシャー・トロプシュ誘導燃料を用いることにより、このような用途ではNo 放出量が更に減少するかも知れない。 By using the Fischer-Tropsch derived fuel, No x emissions in such applications may be reduced further. フィッシャー・トロプシュ誘導燃料は、事実上、硫黄を含有しないという利点もある。 Fischer-Tropsch derived fuel, an advantage that virtually no sulfur. これにより、バーナーの設計を更に簡素化し、またこの種のエンジンの複雑性を低減することができる。 This further simplifies the burner design, also can reduce the complexity of this type of engine.

Claims (11)

  1. (a)酸素含有ガス状相中にフィッシャー・トロプシュ誘導液体炭化水素燃料の液滴混合物を得る工程、 (A) obtaining a droplet mixture of Fischer-Tropsch derived liquid hydrocarbon fuel to the oxygen-containing gaseous phase,
    (b)該炭化水素液滴混合物を蒸発させて、酸素及び炭化水素を含むガス状混合物を得る工程、及び(c)工程(b)で得られたガス状混合物を全て燃焼させる工程、 (B) evaporating the hydrocarbon droplets mixtures, oxygen and obtaining a gaseous mixture comprising a hydrocarbon, and (c) step (b) step of combusting any resulting gaseous mixture,
    を含むフィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料の燃焼方法。 Combustion method of Fischer-Tropsch derived liquid fuel containing.
  2. 工程(a)が、前記フィッシャー・トロプシュ誘導液体燃料をスプレーノズルにより霧化し、次いで該霧化燃料を空気と混合することにより行われる請求項1に記載の方法。 The method of claim 1 performed by step (a) the Fischer-Tropsch derived liquid fuel is atomized by a spray nozzle, then 該霧 fuels mixed with air.
  3. 工程(b)が、温度300〜480℃の冷炎中で行われる請求項1又は2に記載の方法。 Step (b) A method according to claim 1 or 2 carried out in the cold flame temperatures from 300 to 480 ° C..
  4. 工程(c)が、多孔質材料中で行われる請求項1〜3のいずれか1項に記載の方法。 Step (c) The method according to claim 1 carried out in the porous material.
  5. 燃焼熱が、水蒸気の生成に使用され、次いで該水蒸気は、実質的に過熱され、該過熱水蒸気は、ピストンエンジン又は膨張エンジンの動力に使用される請求項4に記載の方法。 Heat of combustion is used to generate steam, then the water vapor is substantially overheated, superheated steam A method according to claim 4 for use in the power of piston engines or expansion engine.
  6. 工程(c)が、多孔質表面で行われる請求項1〜3のいずれか1項に記載の方法。 Step (c) The method according to claim 1 carried out in the porous surface.
  7. 前記多孔質表面のふく射熱が、空間の加熱に使用される請求項6に記載の方法。 The radiant heat of the porous surface, The method of claim 6 that is used to heat the space.
  8. 前記火炎が空気力学的に安定化するように、工程(c)が行われる請求項1〜3のいずれか1項に記載の方法。 The flame to aerodynamically stabilize A method according to any one of claims 1 to 3, step (c) is carried out.
  9. 前記燃料が、イソ−及びノーマルパラフィンを80重量%より多く含有するフィッシャー・トロプシュ生成物を含む請求項1〜8のいずれか1項に記載の方法。 The fuel, iso - and process according to any one of claims 1 to 8 comprising a Fischer-Tropsch product containing more than 80 wt% normal paraffins.
  10. 前記燃料が、フィッシャー・トロプシュ生成物を80重量%より多く含有する請求項9に記載の方法。 The method of claim 9 wherein the fuel, which contains more than 80 wt% Fischer-Tropsch product.
  11. 前記燃料が金属系燃焼改良剤を含有せず、かつ工程(c)にイオン化センサー型の火炎検出器が存在する請求項1〜10のいずれか1項に記載の方法。 The fuel does not contain a metal-based combustion improvers, and the method according to any one of claims 1 to 10, ionization sensor type flame detector in Step (c) is present.
JP2004522512A 2002-07-19 2003-07-18 The method of burning liquid hydrocarbons Pending JP2005533158A (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP02016090 2002-07-19
PCT/EP2003/007863 WO2004010050A1 (en) 2002-07-19 2003-07-18 Process for combustion of a liquid hydrocarbon

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2005533158A true true JP2005533158A (en) 2005-11-04

Family

ID=30470232

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2004522512A Pending JP2005533158A (en) 2002-07-19 2003-07-18 The method of burning liquid hydrocarbons

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20050244764A1 (en)
EP (1) EP1534996A1 (en)
JP (1) JP2005533158A (en)
CA (1) CA2493912A1 (en)
WO (1) WO2004010050A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8845323B2 (en) * 2007-03-02 2014-09-30 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for oxy-fuel combustion
ES2362323T3 (en) * 2007-08-30 2011-07-01 Energy Conversion Technology As APPARATUS FOR EXHAUST AND METHOD FOR REGENERATION OF A TRAP NOx and particulate filter.
US8375900B2 (en) * 2009-04-15 2013-02-19 John Berkyto External combustion engine and method of converting internal combustion engine thereto
GB2510171B (en) 2013-01-28 2015-01-28 Cool Flame Technologies As Method and cleaning apparatus for removal of SOx and NOx from exhaust gas

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5139415A (en) * 1990-05-25 1992-08-18 Schwank Gmbh Radiation heater

Family Cites Families (68)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1636616A (en) * 1926-09-25 1927-07-19 Scheuermann Charles Burner cone
US1944175A (en) * 1929-10-07 1934-01-23 Phillips Petroleum Co Process of odorizing liquefied petroleum gases
US2702590A (en) * 1949-09-08 1955-02-22 Eloise B Stillman Liquid fuel circulating system for mechanically atomizing liquid fuel burner and method of controlling the output of said burner
DE1085634B (en) * 1954-11-16 1960-07-21 Combustion Eng A method for indirect heating of a guided through a conduit medium
US3399022A (en) * 1967-01-23 1968-08-27 Operation Oil Heat Associates Annular burner apparatus providing blue-flame combustion of domestic fuel oil
US3545902A (en) * 1968-09-23 1970-12-08 Frank W Bailey Blue-flame gun burner process and apparatus for liquid hydrocarbon fuel
US3652194A (en) * 1969-09-24 1972-03-28 Frank W Bailey Blue-flame liquid-fuel burner process, apparatus and utilization systems
BE757232A (en) * 1969-10-08 1971-04-08 Int Industries Ltd burners
DE2132819B2 (en) * 1971-07-01 1977-06-23 Method and apparatus for flameless combustion of gas or dampffoermigen fuel / air mixtures
NL7200207A (en) * 1972-01-06 1973-07-10
BE795261A (en) * 1972-02-10 1973-05-29 Bailey Frank W gun burners retention of blue flame and heat exchanger systems of
US3811817A (en) * 1973-02-20 1974-05-21 Bell Co Inc Lamp for producing colored flame
DE2457468A1 (en) * 1973-12-07 1975-07-17 Rio Tinto Rhodesia Ltd A process for the production of hydrocarbon fuel oil from coal
US4054407A (en) * 1975-12-29 1977-10-18 Engelhard Minerals & Chemicals Corporation Method of combusting nitrogen-containing fuels
US4033802A (en) * 1976-02-11 1977-07-05 Culpepper & Associates, Inc. Siding panel backerboard and method of manufacturing same
US4118171A (en) * 1976-12-22 1978-10-03 Engelhard Minerals & Chemicals Corporation Method for effecting sustained combustion of carbonaceous fuel
US4378205A (en) * 1980-04-10 1983-03-29 Union Carbide Corporation Oxygen aspirator burner and process for firing a furnace
US4412808A (en) * 1980-06-19 1983-11-01 Trw Inc. Dual fueled burner gun
US4445843A (en) * 1982-05-17 1984-05-01 Process Combustion Corporation Low NOx burners
US5023276A (en) * 1982-09-30 1991-06-11 Engelhard Corporation Preparation of normally liquid hydrocarbons and a synthesis gas to make the same, from a normally gaseous hydrocarbon feed
US4500417A (en) * 1982-12-28 1985-02-19 Mobil Oil Corporation Conversion of Fischer-Tropsch products
US4629413A (en) * 1984-09-10 1986-12-16 Exxon Research & Engineering Co. Low NOx premix burner
US4969302A (en) * 1985-01-15 1990-11-13 Abitibi-Price Corporation Siding panels
US5621155A (en) * 1986-05-08 1997-04-15 Rentech, Inc. Process for the production of hydrocarbons
US4864788A (en) * 1986-09-30 1989-09-12 Tippmann Eugene R Building construction element and the machine and method for its manufacture
US4764266A (en) * 1987-02-26 1988-08-16 Mobil Oil Corporation Integrated hydroprocessing scheme for production of premium quality distillates and lubricants
US4788808A (en) * 1987-03-30 1988-12-06 Slocum Donald H Building panel and method of fabrication
US4976882A (en) * 1987-10-08 1990-12-11 Exxon Chemical Patents, Inc. Alkyl phenol-sulfur condensates as fuel and lubricating oil additives
US4833170A (en) * 1988-02-05 1989-05-23 Gtg, Inc. Process and apparatus for the production of heavier hydrocarbons from gaseous light hydrocarbons
CA1303477C (en) * 1988-06-06 1992-06-16 Yoichiro Ohkubo Catalytic combustion device
DE59303606D1 (en) * 1992-02-28 1996-10-10 Fuellemann Patent Ag Burner, in particular oil burner or combined oil / gas burner
US5295818A (en) * 1992-04-06 1994-03-22 Itr Holdings Ltd. Control unit for burner assembly
JPH0626620A (en) * 1992-07-09 1994-02-04 Nippon Oil Co Ltd Catalyst combustion unit system
US5395235A (en) * 1993-04-01 1995-03-07 General Electric Company Catalytic preburner
DE4322109C2 (en) * 1993-07-02 2001-02-22 Franz Durst Burner for a gas / air mixture
US5378348A (en) * 1993-07-22 1995-01-03 Exxon Research And Engineering Company Distillate fuel production from Fischer-Tropsch wax
US5542222A (en) * 1994-12-14 1996-08-06 Abco, Inc. Corner post support member
DE19517537C2 (en) * 1995-05-12 1997-03-27 Ppv Verwaltungs Ag Control arrangement for an apparatus for producing a fuel mixture
US5560855A (en) * 1995-06-30 1996-10-01 Morton International, Inc. Method of tagging and subsequently indentifying refrigerant lubricants
US6201029B1 (en) * 1996-02-13 2001-03-13 Marathon Oil Company Staged combustion of a low heating value fuel gas for driving a gas turbine
DE69706838D1 (en) * 1996-02-23 2001-10-25 Exxonmobil Chem Patents Inc Method for generation of olefins from residual and other heavy inserts
US5766274A (en) * 1997-02-07 1998-06-16 Exxon Research And Engineering Company Synthetic jet fuel and process for its production
GB9714828D0 (en) * 1997-07-15 1997-09-17 Exxon Chemical Patents Inc Improved fuel oil compositions
CA2307725C (en) * 1997-10-28 2010-03-09 University Of Kansas Center For Research, Inc. Blended compression-ignition fuel containing light synthetic crude and blending stock
DE19814768A1 (en) * 1998-04-02 1999-10-07 Viessmann Werke Kg blue burner
DE19815785A1 (en) * 1998-04-08 1999-10-14 Schwank Gmbh radiant burner
US6162956A (en) * 1998-08-18 2000-12-19 Exxon Research And Engineering Co Stability Fischer-Tropsch diesel fuel and a process for its production
US6261441B1 (en) * 1998-09-24 2001-07-17 Mobil Oil Corporation Integrated hydroprocessing scheme with segregated recycle
US6102687A (en) * 1998-09-28 2000-08-15 U.S. Department Of Energy Simplified configuration for the combustor of an oil burner using a low pressure, high flow air-atomizing nozzle
WO2000058242A3 (en) * 1999-03-30 2001-01-11 Syntroleum Corp System and method for converting light hydrocarbons into heavier hydrocarbons with a plurality of synthesis gas subsystems
US6971211B1 (en) * 1999-05-22 2005-12-06 Crane Plastics Company Llc Cellulosic/polymer composite material
US6190623B1 (en) * 1999-06-18 2001-02-20 Uop Llc Apparatus for providing a pure hydrogen stream for use with fuel cells
US6976362B2 (en) * 2001-09-25 2005-12-20 Rentech, Inc. Integrated Fischer-Tropsch and power production plant with low CO2 emissions
CN2391882Y (en) * 1999-08-21 2000-08-16 方毅红 Color flame birthday candle
US6606856B1 (en) * 2000-03-03 2003-08-19 The Lubrizol Corporation Process for reducing pollutants from the exhaust of a diesel engine
JP2004500474A (en) * 2000-04-03 2004-01-08 シェブロン ユー.エス.エー. インコーポレイテッド Improved method for converting synthesis gas to distillate fuel
JP2003531949A (en) * 2000-05-02 2003-10-28 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー Wide cut Fischer - Tropsch diesel fuel oil
US20020112987A1 (en) * 2000-12-15 2002-08-22 Zhiguo Hou Slurry hydroprocessing for heavy oil upgrading using supported slurry catalysts
US6488726B1 (en) * 2001-02-20 2002-12-03 Jinman Lim Lamp fuel composition for colored flames and manufacturing method thereof
US6392108B1 (en) * 2001-06-15 2002-05-21 Chevron U.S.A. Inc. Inhibiting oxidation of a fischer-tropsch product using temporary antioxidants
DE20110553U1 (en) * 2001-06-26 2001-10-25 Enginion Ag steam engine
EP1414932B1 (en) * 2001-07-02 2011-02-02 Sasol Technology (Proprietary) Limited Biodiesel-fischer-tropsch hydrocarbon blend
US6596780B2 (en) * 2001-10-23 2003-07-22 Texaco Inc. Making fischer-tropsch liquids and power
US20050006280A1 (en) * 2001-10-25 2005-01-13 Chevron U.S.A. Inc. Hydroprocessing in multiple beds with intermediate flash zones
US6787025B2 (en) * 2001-12-17 2004-09-07 Chevron U.S.A. Inc. Process for the production of high quality middle distillates from mild hydrocrackers and vacuum gas oil hydrotreaters in combination with external feeds in the middle distillate boiling range
CN1714138A (en) * 2002-10-18 2005-12-28 国际壳牌研究有限公司 Fuel compositions
US7698866B2 (en) * 2004-08-04 2010-04-20 Georgia Foam, Inc. Reinforced sidings
US7658051B2 (en) * 2004-08-04 2010-02-09 Georgia Foam, Inc. Reinforced sidings

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5139415A (en) * 1990-05-25 1992-08-18 Schwank Gmbh Radiation heater

Also Published As

Publication number Publication date Type
CA2493912A1 (en) 2004-01-29 application
US20050244764A1 (en) 2005-11-03 application
WO2004010050A1 (en) 2004-01-29 application
EP1534996A1 (en) 2005-06-01 application

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Johansson et al. Emission characteristics of modern and old-type residential boilers fired with wood logs and wood pellets
US4054407A (en) Method of combusting nitrogen-containing fuels
US5235804A (en) Method and system for combusting hydrocarbon fuels with low pollutant emissions by controllably extracting heat from the catalytic oxidation stage
US3846979A (en) Two stage combustion process
US6896707B2 (en) Methods of adjusting the Wobbe Index of a fuel and compositions thereof
Naidja et al. Cool flame partial oxidation and its role in combustion and reforming of fuels for fuel cell systems
US3982910A (en) Hydrogen-rich gas generator
Houben et al. Tar reduction through partial combustion of fuel gas
US5207053A (en) Method and system for staged rich/lean combustion
US4065917A (en) Method of starting a combustion system utilizing a catalyst
US6793693B1 (en) Method for utilizing a fuel by using exothermic pre-reactions in the form of a cold flame
Kyritsis et al. Mesoscale combustion: a first step towards liquid fueled batteries
US20040058290A1 (en) Self-sustaining premixed pilot burner for liquid fuels
US4019316A (en) Method of starting a combustion system utilizing a catalyst
US20040170936A1 (en) Method and device for low-emission non-catalytic combustion of a liquid fuel
US4350133A (en) Cold start characteristics of ethanol as an automobile fuel
US6012915A (en) Method of combusting a water/fossil fuel mixed emulsion and combustion apparatus
US6871792B2 (en) Apparatus and method for preparing and delivering fuel
Tewarson Flammability parameters of materials: ignition, combustion, and fire propagation
US5318436A (en) Low NOx combustion piloted by low NOx pilots
Ng et al. Combustion performance and exhaust emissions from the non-pressurised combustion of palm oil biodiesel blends
US3533717A (en) Emulsifier burner for hydrocarbons and water with mechanical spraying a controlled flame and having an anti-atmospheric pollution effect
Feng et al. Soot formation in flames of model biodiesel fuels
US3951613A (en) Anti-pollution heating oil products and processes
US4784599A (en) Liquid fuel combustion with porous fiber burner

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20060613

RD13 Notification of appointment of power of sub attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433

Effective date: 20090608

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20090626

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20090723

RD14 Notification of resignation of power of sub attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7434

Effective date: 20090723

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100629

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20100730

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20100825

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20111018

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20120217

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20140320