JP2005236389A - アレーアンテナおよびそれを用いた無線通信装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 波形歪みや相互変調歪みが小さく、耐電力に優れた、低損失で安定な可変移相器を具備した、指向性制御可能なアレーアンテナを提供する。
【解決手段】 可変移相器Ｐを具備したアレーアンテナにおいて、可変移相器Ｐは伝送線路またはサーキュレータを有し、伝送線路の接地側またはサーキュレータの接地側端子に可変容量コンデンサＣｔが接続され、この可変容量コンデンサＣｔは、入力端子と出力端子との間に、印加電圧により誘電率が変化する薄膜誘電体層を用いた複数の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５が直流的に並列接続され、かつ高周波的に直列接続されている。バイアス信号による可変容量コンデンサＣｔの容量変化率を最大限に利用して移相量を最大限に可変することができ、かつ、波形歪みや相互変調歪みが小さく、耐電力に優れた、高周波でも低損失で安定な可変移相器Ｐを具備した適応的に指向性制御可能なアレーアンテナとすることができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、マイクロ波帯およびミリ波帯等の通信機器に用いられる可変移相器を有する指向性制御可能なアレーアンテナおよびそれを用いた無線通信装置に関するものであり、可変移相器が、印加電圧により誘電率が変化する誘電体層を有して容量を変化させることができる可変容量コンデンサを用い、その容量が変化することにより移相量を変化させることができ、特に、耐電力，低歪み，低損失等の特性に優れた可変移相器を有するアレーアンテナおよびそれを用いた無線通信装置に関する。

マイクロ波帯およびミリ波帯等の通信機器において、無線通信の高速化・大容量化や、無線通信品質の向上や、高速移動通信の実現に対する要求が年々高まっている。しかし、無線通信環境の状態によっては、マルチパスやドップラシフトが通信品質を劣化させる原因となることがある。また、近年の携帯電話等の増加により、同時に通信できるユーザー数を増加させることが必要となっている。

これらの問題を解決するための方法として、ある限られた周波数を有効に利用して同時に多くのユーザーが使用できるように、その周波数の利用効率を向上させることを目的に、アンテナの指向性を適応的に制御するアダプティブアレーアンテナ技術があり、近年では盛んに検討が行なわれている。

このアレーアンテナの指向性を適応的に制御可能とするための方法として、可変容量ダイオードや電圧制御型誘電バラクタを反射性終端部として用いてラットレースカプラー等と組み合わせることや、あるいは電圧制御型誘電バラクタをマイクロストリップ線路から延びる半径方向スタブ内に配置した可変移相回路を用いることにより、指向性を適応的に制御可能とするアレーアンテナが提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。この電圧制御型誘電バラクタは、第１の誘電定数を有し、ほぼ平坦な表面を有する基板と、第１の誘電定数よりも大きい第２の誘電定数を有し、基板のほぼ平坦な表面上にある制御可能な強誘電体層と、基板のほぼ平坦な表面とは反対の制御可能な強誘電体層の表面上にある第１および第２の電極とより成り、第１および第２の電極はその間にギャップを形成するように分離されているものであり、可変容量コンデンサに相当するものである。
特表2002−528899号公報

しかしながら、可変移相器として可変容量ダイオードを使用した可変移相回路を有する従来のアレーアンテナでは、可変容量ダイオードの高周波での損失が大きいため、可変移相回路における電力の損失が大きくなり、結果的にアレーアンテナとしての損失が大きくなるという問題点があった。

また、可変容量ダイオードを使用した可変移相回路を有する従来のアレーアンテナは、可変容量ダイオードは耐電力が低く、また容量の非線形性に起因する歪み特性が大きいため、取扱い電力が小さい受信機や受信回路等にしか用いることができなかったという問題点があった。すなわち、取扱い電力が大きい送信機や送信回路には用いることができなかったという問題点があった。

しかも、可変容量ダイオードを使用した可変移相回路を有する従来のアレーアンテナにおいては、図10に可変移相回路の例の等価回路図を示すように、バイアス信号は可変容量ダイオード201，202に対してバイアス供給回路Ｇを介してバイアス端子Ｖにより供給されるため、可変移相回路にチョークコイルＬ１，Ｌ２で構成される独立したバイアス供給回路Ｇが必要であった。このため、バイアス供給回路Ｇを設計する必要があり、その調整にも手間が必要となり、さらに、可変移相回路とバイアス供給回路Ｇとが別々に構成されているため、大型化してしまい、アレーアンテナとして全体が大型化してしまうという問題点があった。このバイアス供給回路Ｇを必要とする点では、従来の可変移相回路を有するアレーアンテナにおいては、可変容量ダイオードを可変容量コンデンサに代えても同様の問題点があった。

またさらに、可変容量ダイオードを使用した可変移相回路を有するアレーアンテナにおいては、可変容量ダイオード201，202には印加電圧に対する極性があるため、設計時のみならず実装時にも極性に対して注意が必要であり、実装に際して手間もかかるという問題点があった。

また、特許文献１において提案されたような電圧制御型誘電バラクタを用いた従来の可変移相回路においては、この可変容量コンデンサに相当する電圧制御型誘電バラクタは、高周波電圧によっても容量変動が生じるため、高周波電圧が高い場合には、可変移相回路として波形歪みや相互変調歪み等の歪み特性が大きくなるというような問題点があった。また、歪み特性を小さくするためには、可変容量コンデンサの高周波電界強度を下げて高周波電圧による容量変動を小さくする必要があり、そのためには容量形成部のギャップを広くすることが有効であるが、容量形成部のギャップを広くすると直流電界強度も小さくなるため、容量変化率も下がり、可変移相回路の移相量の可変幅が小さくなるという問題点があった。

さらに、高周波信号になると可変容量コンデンサに電流が流れやすくなることから、可変容量コンデンサを高周波で使用すると、損失抵抗により可変容量コンデンサが発熱して破壊してしまうため、可変移相回路の耐電力が低いという問題点があった。このような耐電力の問題に対しても、容量形成部のギャップを広くし（誘電体層の厚みを厚くし）、単位体積当りの発熱量を小さくすることが有効であるが、容量形成部のギャップを広くする（誘電体層の厚みを厚くする）と直流電界強度も小さくなるため、容量変化率も下がり、可変移相回路の移相量の可変幅が小さくなるというような問題点があった。このような可変移相回路をアレーアンテナへ適用した場合には、アレーアンテナの各アンテナ素子毎に構成要素の大きさが大きい可変移相回路を接続する必要があるため、アレーアンテナとして大型化してしまうという問題があった。

本発明は以上のような従来の技術における問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的は、耐電力，低歪み，低損失等の特性に優れた、特性の安定した可変移相器を有するアレーアンテナおよびそれを用いた無線通信装置を提供することにある。

また、本発明の別の目的は、可変容量素子に対する独立したバイアス供給回路を不要とし、取扱いが容易な可変移相器を有するアレーアンテナおよびそれを用いた無線通信装置を提供することにある。

本発明のアレーアンテナは、複数の放射素子と、この複数の放射素子に給電する複数の給電線路と、この給電線路の途中に挿入された可変移相器とを具備しており、この可変移相器は伝送線路またはサーキュレータを有し、前記伝送線路の接地側または前記サーキュレータの接地側端子に可変容量コンデンサが接続され、この可変容量コンデンサは入力端子と出力端子との間に、印加電圧により誘電率が変化する薄膜誘電体層を用いた複数の可変容量素子が直流的に並列接続され、かつ高周波的に直列接続されていることを特徴とするものである。

また、本発明のアレーアンテナは、上記構成において、前記可変移相器に用いられる可変容量コンデンサは、複数の前記可変容量素子の電極に接続された、抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含むバイアス供給回路を有することを特徴とするものである。

そして、本発明の無線通信装置は、上記各構成のいずれかの本発明のアレーアンテナと、このアレーアンテナに接続された送信回路および受信回路の少なくとも一つとを具備することを特徴とするものである。

本発明のアレーアンテナによれば、複数の放射素子と、この複数の放射素子に給電する複数の給電線路と、この給電線路の途中に挿入された可変移相器とを具備しており、この可変移相器は伝送線路またはサーキュレータを有し、伝送線路の接地側またはサーキュレータの接地側端子に可変容量コンデンサが接続され、この可変容量コンデンサは入力端子と出力端子との間に、印加電圧により誘電率が変化する薄膜誘電体層を用いた複数の可変容量素子が直流的に並列接続され、かつ高周波的に直列接続されていることから、可変移相器における可変容量コンデンサは複数の可変容量素子が直流的に並列接続されているため、各々の可変容量素子に所定のバイアス信号を印加することができ、これにより、バイアス信号による各々の可変容量素子の容量変化率を最大限に利用して、可変移相器に入力あるいは出力される信号の位相を適応的に変化させることで所望の移相量を得ることが可能となり、アレーアンテナとして所望の指向性を合成することができる。

また、本発明のアレーアンテナによれば、可変移相器に用いられる可変容量コンデンサは複数の可変容量素子が高周波的に直列接続されているため、可変容量素子に印加される高周波電圧が各々の可変容量素子に分圧されるので、個々の可変容量素子に印加される高周波電圧は分圧されて減少することとなり、これによって、可変容量コンデンサの高周波信号に対する容量変動を小さく抑えることができる。このため、可変移相器の波形歪みや相互変調歪み等を大幅に抑制することができ、アレーアンテナの歪み特性を向上させることができる。しかも、本発明のアレーアンテナによれば、可変移相器に用いられる可変容量コンデンサは複数の可変容量素子が高周波的に直列接続されているため、可変容量素子の誘電体層の膜厚を厚くしたのと同じ効果が得られ、可変容量コンデンサの損失抵抗による単位体積当たりの発熱量を小さくすることができる。この結果、可変移相器の耐電力が向上しアレーアンテナとしての耐電力性を向上することができる。

また、本発明のアレーアンテナによれば、可変移相器に用いる可変容量コンデンサに印加電圧により誘電率が変化する薄膜誘電体層を用いた可変容量素子を用いていることによって、可変容量素子として障壁容量である可変容量ダイオードを用いた場合に比べ、高周波でも可変容量コンデンサにおける損失を少なくすることができるため、可変移相器の通過特性が向上し、それに伴いアレーアンテナの通過特性を向上させることができる。

さらに、本発明のアレーアンテナによれば、可変移相器に用いる可変容量コンデンサが、複数の可変容量素子の電極に接続された、抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含むバイアス供給回路を有しているときには、従来の可変移相回路のように外部の配線基板に実装していた独立したバイアス供給回路が不要となり、可変移相器の小型化が図れるため、アレーアンテナ全体として小型化が可能になるとともに、可変移相器を用いたアレーアンテナの取扱いが容易となる。

以上により、本発明によれば、波形歪みや相互変調歪みが小さく、耐電力に優れ、低損失である安定した可変移相器を具備したアレーアンテナを提供することができる。また、独立したバイアス供給回路を不要とし、小型で取り扱いが容易な可変移相器を具備したアレーアンテナを提供することができる。

そして、本発明の無線通信装置によれば、上記各構成のいずれかの本発明のアレーアンテナと、このアレーアンテナに接続された送信回路および受信回路の少なくとも１つとを具備することから、波形歪みや相互変調歪みが小さく、耐電力に優れ、低損失である安定した可変移相器を具備したアレーアンテナによって、取扱い電力が大きい送信機や送信回路を用いることが可能となり、マルチパスやドップラシフト等による通信品質劣化を低減させることができる無線通信装置が実現できる。また、アンテナ構成を小型にできるため、アレーアンテナを具備した無線通信装置も小型化が可能となり、携帯無線機器としての利用が可能となる。

以下、本発明のアレーアンテナについて図面を参照しつつ詳細に説明する。

図１〜図５は、それぞれ本発明のアレーアンテナの実施の形態の一例を示すものであり、図１は可変移相器を具備するアレー本発明のアンテナの概要を示す回路図であり、複数の放射素子11と、この複数の放射素子11に給電する複数の給電線路12・13と、この給電線路12・13の途中に挿入された可変移相器Ｐと、給電源14とを具備している。また、図２は５個の可変容量素子を有する可変容量コンデンサを用いた90度ハイブリッド可変移相器Ｐの等価回路図である。また、図３〜図５は５つの可変容量素子を有する可変容量コンデンサの例を示すものであり、図３は透視状態の平面図、図４は作製途中の状態を示す平面図、図５は図３のＡ−Ａ’線断面図である。

図１に示す回路図において、11は放射素子であるアンテナ素子であり、給電線路12の一端に接続されている。給電線路12の他端は、可変移相器Ｐの入力端子Ｉに接続され、また、可変移相器Ｐの出力端子Ｏには給電線路13の一端が接続されており、可変移相器Ｐは給電線路12・13の途中に挿入されている。給電線路13の他端は給電源14の一端に接続され、給電源14の他端はグランドに接地されて、可変移相器Ｐを有するアンテナ101を構成している。そして、このようなアンテナ101を給電源14に複数個並列に接続することにより、アレーアンテナ100を構成している。

このような、構成の本発明のアレーアンテナ101においては、複数のアンテナ素子11にそれぞれ給電する複数の給電線路12・13の途中に挿入された可変移相器Ｐを有していることから、各アンテナ素子11に給電源14から給電される送信信号や、アンテナ素子11で受信した受信信号の位相を適応的に変化させることが可能となり、アレーアンテナ101として所望の指向性を合成することができる。この指向性を合成することによって、アレーアンテナ101の所望の指向性を得ることができ、また、放射指向性の主ビームの幅を調整したり、不必要なサイドローブを抑圧あるいは制御したり、放射指向性中のヌルポイントの位置を変化させたりして、所望のアンテナ利得を調整し得ることができる。

ここで、アンテナ素子11としては線状アンテナやスロットアンテナ，ループアンテナ，ヘリカルアンテナ，ホーンアンテナ，平面状アンテナ等の一般的なアンテナを用いることができる。また、近年の携帯電話等の携帯機器で使用されるホイップアンテナや、筐体内へ内蔵されるマイクロストリップアンテナや板状逆Ｆアンテナ等も用いることができる。特に、マイクロストリップアンテナや板状逆Ｆアンテナは小型化の面で有利であり、例えばセラミックスや有機材料から成る誘電体やフェライト等の磁性体から成る基体に放射電極となる導体材料を圧着工法やプレス工法，メッキ工法，印刷工法等により形成することによって、小型なアンテナ素子11を得ることができる。

また、給電源14に対するアンテナ素子11の接続方法に関しては、一つの給電源14に対して複数のアンテナ素子11を並列に接続しており、各アンテナ素子11の励振条件を独立に設定できるため設計を容易にすることができる。また、ここでは図示しないが、一つの給電源に対して、複数のアンテナ素子を直列に接続する直列給電方式も用いることが可能である。ただ、直列給電方式の場合は回路構成が簡素であり低損失であるが、アンテナ素子11間で結合条件が影響しあうため、狭帯域なアンテナとなってしまう傾向がある。また複数の給電源にそれぞれ複数のアンテナ素子を直列または並列に接続して構成してもよい。

また、アンテナ素子11の配列方法に関しては具体的に図示しないが、アンテナ素子11の配列は単純な１次元の配列のみでなく、平面的な配列，曲面的な配列，立体的な配列等を用いることができ、アレーアンテナ100の用途や指向性制御性，アンテナ素子11間の結合等を考慮して、多様性を持たせて配列することができる。

図２に示す可変移相器Ｐの等価回路図において、Ｃｔは可変容量コンデンサ、符号Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５はいずれも可変容量素子であり、Ｂ11，Ｂ12，Ｂ13は抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含む第１バイアスライン（同図では、抵抗成分Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13を含むものを示す。）であり、Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23は抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含む第２バイアスライン（同図では、抵抗成分Ｒ21，Ｒ22，Ｒ23を含むものを示す。）である。

このような構成の可変容量コンデンサＣｔにおいては、可変容量コンデンサＣｔの入力端子と出力端子との間には、高周波信号が、直列接続された可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５を介して流れることになる。このとき、第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13および第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗成分Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13およびＲ21，Ｒ22，Ｒ23は、可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５の高周波信号の周波数領域でのインピーダンスに対して大きなインピーダンス成分となっており、高周波帯のインピーダンスに悪影響を与えない。

また、可変容量素子Ｃ１の容量成分を制御するバイアス信号は、バイアス端子Ｖ１からインダクタンス（チョークコイル）Ｌを介して供給され、可変容量素子Ｃ１を介してバイアス端子Ｖ２（この例ではグランド）に流れる。この可変容量素子Ｃ１に印加される電圧に応じて、可変容量素子Ｃ１は所定の誘電率となり、その結果、所望の容量成分が得られることになる。可変容量素子Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５についても、これらは第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13および第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23を介して直流的に並列接続されているので、同様に直流的に同じ大きさのバイアス信号が印加され、所定の容量成分を得ることができる。

その結果、可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５の容量を所望の値に制御するための直流バイアス信号を、安定してそれぞれ別々に可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に供給することができ、バイアス信号の印加による可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５の薄膜誘電体層における誘電率を所望通りに変化させることができ、よって容量成分の制御が容易な可変容量コンデンサＣｔとなっている。これにより、可変容量コンデンサＣｔによってλ／４伝送線路Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４によって90度ハイブリッド回路が構成されており、反射型可変移相回路となっているため、入力信号の周波数をｆとした場合、可変容量コンデンサＣｔの初期値をＣｔ_１とすると、入力信号の位相に対して出力信号の位相は、位相θ_１＝２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_１））だけ変化する。また、可変容量コンデンサＣｔの容量値を印加電圧にてＣｔ_２に調整すると、入力信号の位相に対して出力信号の位相は、位相θ_２＝２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_２））だけ変化する。従って、可変容量コンデンサＣｔの容量値を調整することにより、位相変化（移相量）θ＝θ_１−θ_２＝２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_１））−２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_２））となる。つまり、印加電圧によって可変容量コンデンサＣｔの容量値を調整するだけで、可変移相器Ｐの移相量を所望の移相量に可変とすることができる。

このような可変移相器Ｐを具備するアレーアンテナ100によれば、各アンテナ素子11に給電源14から給電される送信信号や、アンテナ素子11で受信した受信信号の位相を適応的に変化させることが可能となり、アレーアンテナ100として所望の指向性を合成することができる。この指向性を合成することによって、アレーアンテナ100の所望の指向性を得ることができ、また、放射指向性の主ビームの幅を調整したり、不必要なサイドローブを抑圧あるいは制御したり、放射指向性中のヌルポイントの位置を変化させたりして、所望のアンテナ利得を調整し得ることができる。

また、可変容量コンデンサＣｔに入力される高周波信号、つまり可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に入力される高周波信号は、抵抗成分Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13およびＲ21，Ｒ22，Ｒ23が高周波信号の周波数領域でのインピーダンスに対して大きなインピーダンス成分となっていることから、第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13および第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23を介して漏れることがない。これによっても、バイアス信号が安定して可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に独立に印加されるようになっており、その結果、バイアス信号による各々の可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５の容量変化率を最大限に利用することができるものとなっている。

つまり、可変容量コンデンサＣｔにおいては、Ｎ個（Ｎは２以上の整数）、ここでは５個の可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５は、高周波的には直列接続された可変容量素子と見ることができる。

従って、これら直列接続された可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に印加される高周波電圧は各々の可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に分圧されるので、個々の可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に印加される高周波電圧は減少することとなる。このことから、高周波信号に対する容量変動は小さく抑えることができ、この可変移相器Ｐを用いたアレーアンテナ100の波形歪みや相互変調歪み等を抑制することができる。

また、可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５を直列接続したことにより、高周波的には容量素子の誘電体層の層厚を厚くしたのと同じ効果があり、可変容量コンデンサＣｔの損失抵抗による単位体積当りの発熱量を小さくすることができ、可変移相器Ｐおよびアレーアンテナ100の耐電力を向上することができる。

なお、図２に示す可変容量コンデンサＣｔのように奇数個の可変容量素子を用いるときには、可変容量コンデンサＣｔの信号端子とバイアス端子とを共通にすることができ、一般のコンデンサと同等に扱うことができるものとなる。

図２に示す等価回路図において、符号Ｉは入力信号端子であり、Ｏは出力信号端子であり、入出力インピーダンスＺ_０を50Ωとすると、Ｔ１，Ｔ３は特性インピーダンス35.4Ω（＝Ｚ_０／√２＝50Ω／√２）のλ／４伝送線路であり、Ｔ２，Ｔ４は特性インピーダンス50Ω（＝Ｚ_０）のλ／４伝送線路であり、Ｃｔは可変容量コンデンサであり、Ｌは制御電圧（バイアス信号）を供給するためのＲＦ阻止用インダクタンス成分を含むチョークコイルである。λ／４伝送線路Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４によって90度ハイブリッド回路を構成し、反射型可変移相回路の可変移相器Ｐとなっている。なお、直流制限容量素子は省略してある。

図２の等価回路図において、入力信号の周波数をｆとし、可変容量コンデンサＣｔの初期値をＣｔ_１とすると、入力信号の位相に対して出力信号の位相は、位相θ_１＝２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_１））だけ変化する。また、可変容量コンデンサＣｔの容量値を印加電圧にてＣｔ_２に調整すると、入力信号の位相に対して出力信号の位相は、位相θ_２＝２ｔａｎ^−１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_２））だけ変化する。可変容量コンデンサＣｔの容量値を調整することにより、位相変化（移相量）θ＝θ_１−θ_２＝２ｔａｎ^-１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_１））−２ｔａｎ^-１（１／（Ｚ_０・２πｆ・Ｃｔ_２））となる。つまり、印加電圧にて可変容量コンデンサＣｔの容量値を調整するだけで、可変移相器Ｐの移相量を所望の移相量に可変とすることができ、アレーアンテナとして所望の指向性を合成することができる。

ここでは本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器Ｐについての一例を示したが、本発明の要旨を逸脱しない範囲内であれば、目的に応じて可変移相器Ｐの構成を、例えば伝送線路を用いたローデッドライン型，分布結合型方向性結合型，180度ハイブリッド型等やサーキュレータを用いた構成等のように変形して用いることができる。

次に、本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器Ｐを構成する可変容量コンデンサＣｔの作製方法の例について説明する。

図３は本発明のアレーアンテナに用いる可変移相器Ｐにおける可変容量コンデンサＣｔについて、５つの可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５を有する可変容量コンデンサＣｔの例を示す透視状態の平面図であり、図４は図３に示す可変容量コンデンサＣｔの作製途中の状態を示す平面図であり、図５は図３に示す可変容量コンデンサＣｔのＡ−Ａ’線断面図である。

図３〜図５において、１は支持基板、２は下部電極層、31，32，33，34は導体ライン、４は薄膜誘電体層、５は上部電極層、61，62，63，64，65，66は薄膜抵抗、７は絶縁層、８は引き出し電極層、９は保護層、10は半田拡散防止層である。なお、この半田拡散防止層10と半田端子部111および112とで、それぞれ第１信号端子（入力端子）および第２信号端子（出力端子）を構成している。

支持基板１は、アルミナセラミックス等のセラミック基板や、サファイア等の単結晶基板等である。この支持基板１の上に下部電極層２，薄膜誘電体層４および上部電極層５を順次、支持基板１のほぼ全面に成膜する。これら各層の成膜終了後、上部電極層５，薄膜誘電体層４および下部電極層２を順次、所定の形状にエッチングする。

下部電極層２は、薄膜誘電体層４の形成に高温スパッタが必要となるため、その高温に耐えられるように高融点であることが必要である。具体的には、Ｐｔ，Ｐｄ等の金属材料から成るものである。この下部電極層２も、高温スパッタで形成される。さらに、下部電極層２は、高温スパッタによる形成後に、薄膜誘電体層４のスパッタ温度である700〜900℃へ加熱され、薄膜誘電体層４のスパッタ開始まで一定時間保持することにより、平坦な層となる。

下部電極層２の厚みは、第２信号端子から第５の可変容量素子Ｃ５までの抵抗成分や、第１の可変容量素子Ｃ１から第２の可変容量素子Ｃ２、第３の可変容量素子Ｃ３から第４の可変容量素子Ｃ４までの抵抗成分および下部電極層２との連続性を考慮した場合には厚い方が望ましいが、支持基板１との密着性を考慮した場合には相対的に薄い方が望ましく、両方を考慮して決定される。具体的には、0.1μｍ〜10μｍである。下部電極層２の厚みが0.1μｍよりも薄くなると、下部電極層２自身の抵抗が大きくなるほか、下部電極層２の連続性が確保できなくなる可能性がある。一方、10μｍより厚くすると、内部応力が大きくなって、支持基板１との密着性が低下したり、支持基板１の反りを生じたりするおそれがある。

薄膜誘電体層４は、少なくともＢａ，Ｓｒ，Ｔｉを含有するペロブスカイト型酸化物結晶から成る高誘電率の誘電体層であることが好ましい。この薄膜誘電体層４は、下部電極層２の表面（上面）に形成されている。例えば、ペロブスカイト型酸化物結晶が得られる誘電体材料をターゲットとして、スパッタリング法による成膜を所望の厚みになるまで行なう。このとき、基板温度を高く、例えば800℃として高温スパッタリングを行なうことにより、スパッタ後の熱処理を行なうことなく、高誘電率で容量変化率の大きい、低損失の薄膜誘電体層４を得ることができる。

上部電極層５の材料としては、この層の抵抗を下げるため、抵抗率の小さなＡｕが望ましいが、薄膜誘電体層４との密着性向上のためには、Ｐｔ等を密着層として用いることが望ましい。この上部電極層５の厚みは0.1μｍ〜10μｍとなっている。この厚みの下限については、下部電極層２と同様に、上部電極層５自身の抵抗を考慮して設定される。また、厚みの上限については、薄膜誘電体層４との密着性を考慮して設定される。

バイアス供給回路を構成する第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13は、導体ライン32，33，34と薄膜抵抗61，62，63とから構成され、第１バイアス端子（第１信号端子と共用）から第１バイアス端子と第１の可変容量素子Ｃ１との接続点の間、第２の可変容量素子Ｃ２と第３の可変容量素子Ｃ３との接続点、すなわち第２の可変容量素子Ｃ２の上部電極層５と第３の可変容量素子Ｃ３の上部電極層５とを接続する引き出し電極層８との間、第４の可変容量素子Ｃ４と第５の可変容量素子Ｃ５との接続点、すなわち第４の可変容量素子Ｃ４の上部電極層５と第５の可変容量素子Ｃ５の上部電極層５とを接続する引き出し電極層８との間にそれぞれ設けられている。

同様に、第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23は、導体ライン31と薄膜抵抗64，65，66とから構成され、第２バイアス端子（第２信号端子と共用）から第２バイアス端子と第５の可変容量素子Ｃ５との接続点の間、第３の可変容量素子Ｃ３と第４の可変容量素子Ｃ４との接続点との間、第１の可変容量素子Ｃ１と第２の可変容量素子Ｃ２との接続点との間にそれぞれ設けられている。

この導体ライン31，32，33，34は、上述の下部電極層２，薄膜誘電体層４および上部電極層５を形成した後、新たに成膜することによって形成することができる。その際には、既に形成した下部電極層２，薄膜誘電体層４および上部電極層５を保護するために、リフトオフ法を用いることが望ましい。また、これら導体ライン31〜34は、下部電極層２のパターニングの際に、同時にこれら導体ライン31〜34も形成するようにパターニングを行なうことによっても形成することができる。

この導体ライン31〜34の材料としては、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗値のばらつきを抑制するために、低抵抗であるＡｕが望ましいが、薄膜抵抗61，62，63，64，65，66の抵抗が十分に高いので、Ｐｔ等を用いて、下部電極層２と同じ材料および同じ工程で形成してもよい。

次に、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23を構成する薄膜抵抗61〜66の材料としては、タンタル（Ｔａ）を含有し、かつその比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上であるものが望ましい。具体的な材料としては、窒化タンタル（ＴａＮ）やＴａＳｉＮ，Ｔａ−Ｓｉ−Ｏを例示することができる。例えば、窒化タンタルの場合であれば、Ｔａをターゲットとして、窒素を加えてスパッタリングを行なうリアクティブスパッタ法により、所望の組成比および抵抗率の薄膜抵抗61〜66を成膜することができる。

このスパッタリングの条件を適宜選択することにより、膜厚が40ｎｍ以上で、比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上の薄膜抵抗61〜66を形成することができる。さらに、スパッタリングの終了後、レジストを塗布して所定の形状に加工した後、反応性イオンエッチング（ＲＩＥ）等のエッチングプロセスを行なうことにより、簡便にパターニングすることができる。

可変容量コンデンサＣｔを周波数１ＧＨｚで使用し、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の容量を５ｐＦとした場合には、この周波数の１／10（100ＭＨｚ）からインピーダンスに悪影響を与えないように薄膜抵抗61〜66を可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の100ＭＨｚでのインピーダンスの10倍以上の抵抗値に設定するものとすると、必要な第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗値は、約3.2ｋΩ以上であればよい。可変容量コンデンサにおける薄膜抵抗61〜66の比抵抗率は１ｍΩ・ｃｍ以上として、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗値として10ｋΩを得る場合であれば、薄膜抵抗61〜66のアスペクト比（長さ／幅）は、膜厚を50ｎｍとしたとき、50以下とできるため、素子形状を大きくすることなく実現可能なアスペクト比を有する薄膜抵抗61〜66となる。

これら薄膜抵抗61〜66を含む第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23は、支持基板１上に直接形成されている。これにより、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５上に形成する際に必要となる、下部電極層２，上部電極層４および引き出し電極層８との絶縁を確保するための絶縁層が不要となり、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５を構成する層の数を低減することが可能となる。さらに、高抵抗の薄膜抵抗61〜66を用いることにより、形状を大きくすることなく、可変容量コンデンサＣｔを作製することができる。

次に、絶縁層７は、この上に形成する引き出し電極層８と下部電極層２との絶縁を確保するために必要である。さらに、この絶縁層７は、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23を被覆しており、薄膜抵抗61〜66が酸化されるのを防止できるため、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗値を経時的に一定とすることができ、これにより信頼性を向上させることができる。絶縁層７の材料は、耐湿性を向上させるために、窒化ケイ素および酸化ケイ素の少なくとも１種類より成るものとするとよい。これらは、被覆性を考慮して、化学気相堆積（ＣＶＤ）法等により成膜することが望ましい。

また、絶縁層７は、通常のレジストを用いるドライエッチング法等により、所望の形状に加工することができる。そして、絶縁層７には、薄膜抵抗61〜66と引き出し電極層８との接続を確保するために導体ライン33，34に到達する貫通孔を設けている。その他でこの絶縁層７から露出させる部位としては、上部電極層４および半田端子部111，112のみとしておくことが、耐湿性向上の観点から好ましい。

次に、引き出し電極層８は、第１の可変容量素子Ｃ１の上部電極層５と一方の端子形成部111とを接続するとともに、または上部電極層５同士を連結させて、第２の可変容量素子Ｃ２と第３の可変容量素子Ｃ３と、第４の可変容量素子Ｃ４と第５の可変容量素子Ｃ５との各々を直列接続するものである。さらに、可変容量素子Ｃ２とＣ３と、Ｃ４とＣ５との各々にまたがる引き出し電極層８は、絶縁層７の貫通孔を通ってそれぞれ導体ライン33，34と接続している。この引き出し電極層８の材料としては、Ａｕ，Ｃｕ等の低抵抗な金属を用いることが望ましい。また、引き出し電極層８に対する絶縁層７との密着性を考慮して、Ｔｉ，Ｎｉ等の密着層を使用してもよい。

次に、半田端子部111，112を露出させて全体を被覆するように、保護層９を形成する。保護層９は、可変容量素子Ｃ１を始めとする可変容量コンデンサＣｔの構成部材を機械的に保護するほか、薬品等による汚染から保護するためのものである。ただし、この保護層９の形成時には、半田端子部111，112を露出するようにする。保護層９の材料としては、耐熱性が高く、段差に対する被覆性が優れたものが良く、具体的には、ポリイミド樹脂やＢＣＢ（ベンゾシクロブテン）樹脂等を用いる。これらは、樹脂原料を塗布した後、所定の温度で硬化させることにより形成される。

半田拡散防止層10は、半田端子部111，112形成の際のリフローや実装の際に、半田端子部111，112の半田の下部電極層２への拡散を防止するために形成する。この半田拡散防止層10の材料としては、Ｎｉが好適である。また、半田拡散防止層10の表面には、半田濡れ性を向上させるために、半田濡れ性の高いＡｕ，Ｃｕ等を0.1μｍ程度形成する場合もある。

最後に、半田端子部111，112を形成する。これは、可変容量コンデンサの外部の配線基板への実装を容易にするために形成する。これら半田端子部111，112は、半田端子部111，112に所定のマスクを用いて半田ペーストを印刷後、リフローを行なうことにより形成するのが一般的である。

以上述べた可変容量コンデンサＣｔによれば、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23もしくはその一部に、窒化タンタルを含有し、かつ比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上の薄膜抵抗61〜66を用いることにより、薄膜抵抗61〜66のアスペクト比を低減して可変容量コンデンサＣｔの小型化を実現している。さらには、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23を支持基板１上に直接形成することにより、可変容量素子Ｃ１等の各素子を構成する層の数が低減されている。また、各素子を構成する各導体層や誘電体層等の形成工程を共通化できるため、構造が比較的複雑であるにもかかわらず、非常に簡単に形成することができる。

次に、図６〜図８は、本発明のアレーアンテナに用いる可変移相器の実施の形態の他の例を示すものであり、図６は、バイアス供給回路を有した、５個の可変容量素子を有する可変容量コンデンサを用いた90度ハイブリッド可変移相器Ｐ’の等価回路図である。

また、図７および図８はそのバイアス供給回路を有する可変容量コンデンサの例を示す透視状態の平面図および作製途中の状態を示す平面図である。なお、これらの図において、図３〜図５と同様の個所には同じ符号を付してあり、それらについて重複する説明は省略する。

図６に示す等価回路図において、符号Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５はいずれも可変容量素子、Ｂ11，Ｂ12，Ｂ13は抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含む第１バイアスライン（同図では、抵抗成分Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13を示す。）、Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23は抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含む第２バイアスライン（同図では、抵抗成分Ｒ21，Ｒ22，Ｒ23を示す。）であり、ＢＩおよびＢＯは、それぞれ抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含むバイアス供給回路である第１および第２共通バイアスライン（同図では、抵抗成分ＲＩ，ＲＯを示す。）である。また、Ｖ１は第１バイアス端子、すなわちバイアス信号が供給される側の端子であり、Ｖ２は第２バイアス端子、すなわち可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に印加されたバイアス信号が接地側に落ちる端子である。

このような構成の可変容量コンデンサＣｔ’においては、可変容量コンデンサＣｔ’の入力端子と出力端子との間には、高周波信号が、直列接続された可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５を介して流れることになる。このとき、第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13および第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗成分Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13およびＲ21，Ｒ22，Ｒ23は、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の高周波信号の周波数領域でのインピーダンスに対して大きなインピーダンス成分となっており、高周波帯のインピーダンスに悪影響を与えない。

また、第１共通バイアスラインＢＩおよび第２共通バイアスラインＢＯの抵抗成分ＲＩおよびＲＯは、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の合成容量の高周波信号の周波数領域でのインピーダンスに対して大きなインピーダンス成分となっており、高周波帯のインピーダンスに悪影響を与えない。

また、可変容量コンデンサＣｔ’の容量成分を制御するバイアス信号は、第１バイアス端子Ｖ１から供給され、可変容量素子Ｃ１を介して第２バイアス端子Ｖ２（図６ではグランド）に流れる。この可変容量素子Ｃ１に印加される電圧に応じて可変容量素子Ｃ１は所定の誘電率となり、その結果、所望の容量成分が得られることになる。可変容量素子Ｃ２〜Ｃ５についても同様である。

その結果、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の容量を所望の値に制御するためのバイアス信号を、安定してそれぞれ別々に可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５に供給することができ、バイアス信号の印加による可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の薄膜誘電体層における誘電率を所望通りに変化させることができ、よって容量成分の制御が容易な可変容量コンデンサＣｔ’となっている。これにより、可変容量コンデンサＣｔ’によって所望の移相量に設定することができ、本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器Ｐ’によって所望の移相量に可変することができる。

つまり、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の高周波信号は、第１バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13および第２バイアスラインＢ21，Ｂ22，Ｂ23、ならびに第１共通バイアスラインＢＩおよび第２共通バイアスラインＢＯの抵抗成分ＲＩを介して漏れることがない。これによって、バイアス信号が安定して可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５に独立に印加され、その結果、バイアス信号による各々の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５の容量変化率を最大限に利用することができるものとなる。

また、可変容量コンデンサＣｔ’においては、Ｎ個（Ｎは２以上の整数）、ここでは５個の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５は、高周波的には直列接続された可変容量素子と見ることができる。

従って、直列接続された可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５に印加される高周波電圧が各々の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５に分圧されるので、個々の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５に印加される高周波電圧は減少することとなる。このことから、個々の可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５における高周波信号に対する容量変動は小さく抑えることができ、これら可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５による可変容量コンデンサＣｔ’を用いた可変移相器Ｐ’を具備したアレーアンテナとして、波形歪みや相互変調歪み等を抑制することができることとなる。

また、可変容量素子Ｃ１〜Ｃ５を直列接続したことにより、高周波的には、誘電体層の層厚を厚くしたのと同じ効果があり、可変容量コンデンサＣｔ’の損失抵抗による単位体積当りの発熱量を小さくすることができ、可変移相器Ｐ’の耐電力を向上することができる。

また、バイアス供給回路を可変容量コンデンサＣｔ’に有することで、従来のような外部のバイアス供給回路が不要となるため、可変移相器Ｐ’として、小型で非常に取扱いが容易なものとなる。

なお、Ｖ２をグランドに接地する場合は、第２共通バイアスラインＢＯは特に無くても構わない。また、直流制限容量素子は省略してある。

次に、この例における可変容量コンデンサＣｔ’の作製方法について説明する。

図７および図８において、１は支持基板、２は下部電極層、31，32，33，34は導体ライン、４は薄膜誘電体層、５は上部電極層、61，62，63，64，65，66は薄膜抵抗、７は絶縁層、８は引き出し電極層、９は保護層、10は半田拡散防止層、111，112および113，114は半田端子部である。なお、この半田拡散防止層10と半田端子部111および112とで、それぞれ第１信号端子（入力端子）および第２信号端子（出力端子）を構成している。また、第１バイアス端子Ｖ１および第２バイアス端子Ｖ２は、下部電極層２の形成時に同時に作製され、半田拡散防止層10と半田端子部113および114とで構成されている。

第１共通バイアスラインＢＩは、第１バイアス端子Ｖ１と第１信号端子との間に設けられており、第２共通バイアス供給ラインＢＯは、第２バイアス端子Ｖ２と第２信号端子との間に設けられている。この例における第１共通バイアスラインＢＩおよび第２共通バイアスラインＢＯは、それぞれ薄膜抵抗67および68で構成されている。

第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯを構成する薄膜抵抗67，68の材料としては、タンタル（Ｔａ）を含有し、かつその比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上であるものが望ましい。具体的な材料としては、窒化タンタルやＴａＳｉＮ，Ｔａ−Ｓｉ−Ｏを例示することができる。例えば、窒化タンタルの場合であれば、Ｔａをターゲットとして、窒素を加えてスパッタリングを行なうリアクティブスパッタ法により、所望の組成比および抵抗率の薄膜抵抗67，68を成膜することができる。

このスパッタリングの条件を適宜選択することにより、膜厚が40ｎｍ以上で、比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上の薄膜抵抗67，68を形成することができる。さらに、スパッタリングの終了後、レジストを塗布して所定の形状に加工した後、反応性イオンエッチング（ＲＩＥ）等のエッチングプロセスを行なうことにより、簡便にパターニングすることができる。

可変容量コンデンサＣｔ’を周波数１ＧＨｚで使用し、容量を１ｐＦとした場合には、この周波数でのインピーダンスに悪影響を与えないように薄膜抵抗67，68をインピーダンスの100倍以上の抵抗値に設定するものとすると、必要な第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯの抵抗値は、約16ｋΩ以上であればよい。可変容量コンデンサＣｔ’における薄膜抵抗61〜66の比抵抗率は１ｍΩ・ｃｍ以上が望ましいため、例えば第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯの抵抗値として20ｋΩを得る場合であれば、薄膜抵抗67，68のアスペクト比（長さ／幅）は、膜厚を50ｎｍとしたとき100以下とできるため、素子形状を大きくすることなく実現可能なアスペクト比を有する薄膜抵抗67，68となる。

また、絶縁層７は、この上に形成する引き出し電極層８と下部電極層２との絶縁を確保するために必要である。さらに、この絶縁層７は、第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯ、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23を被覆しており、薄膜抵抗61〜68が酸化されるのを防止できるため、第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯ、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23の抵抗値を経時的に一定とすることができ、これにより信頼性を向上させることができる。絶縁層７の材料は、耐湿性を向上させるために、窒化ケイ素および酸化ケイ素の少なくとも１種類より成るものとするとよい。これらは、被覆性を考慮して、化学気相堆積法等により成膜することが望ましい。

また、絶縁層７は、通常のレジストを用いるドライエッチング法等により、所望の形状に加工することができる。そして、絶縁層７には、薄膜抵抗61〜66と引き出し電極層８との接続を確保するために導体ライン33，34の一部を露出させるために、導体ライン33，34上の絶縁層７に導体ライン33，34に到達する貫通孔を設けている。その他でこの絶縁層７から露出させる部位としては、上部電極層４および半田端子部111，112，113，114のみとしておくことが、耐湿性向上の観点から好ましい。

また、半田端子部113，114を露出させて全体を被覆するように、保護層９を形成する。保護層９は、可変容量素子Ｃ１を始めとする可変容量コンデンサＣｔ’の構成部材を機械的に保護するほか、薬品等による汚染から保護するためのものである。ただし、この保護層９の形成時には、半田端子部113，114を露出するようにする。保護層９の材料としては、耐熱性が高く、段差に対する被覆性が優れたものが良く、具体的には、ポリイミド樹脂やＢＣＢ樹脂等を用いる。これらは、樹脂原料を塗布した後、所定の温度で硬化させることにより形成される。

半田拡散防止層10は、半田端子部113，114形成の際のリフローや実装の際に、半田端子部113，114の半田の下部電極層２への拡散を防止するために形成する。この半田拡散防止層10の材料としては、Ｎｉが好適である。また、半田拡散防止層10の表面には、半田濡れ性を向上させるために、半田濡れ性の高いＡｕ，Ｃｕ等を0.1μｍ程度形成する場合もある。

最後に、半田端子部113，114を形成する。これは、可変容量コンデンサＣｔ’の外部の配線基板への実装を容易にするために形成する。これら半田端子部113，114は、半田端子部113，114に所定のマスクを用いて半田ペーストを印刷後、リフローを行なうことにより形成するのが一般的である。

以上述べた可変容量コンデンサＣｔ’によれば、第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯ、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23もしくはその一部に、窒化タンタルを含有し、かつ比抵抗が１ｍΩ・ｃｍ以上の薄膜抵抗61〜68を用いることにより、薄膜抵抗61〜68のアスペクト比を低減して可変容量コンデンサの小型化を実現している。さらには、第１および第２共通バイアスラインＢＩ，ＢＯ、第１および第２バイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23を支持基板１上に直接形成することにより、可変容量素子Ｃ１等の各素子を構成する層の数が低減されている。また、各素子を構成する各導体層や誘電体層等の形成工程を共通化できるため、構造が比較的複雑であるにもかかわらず、非常に簡単に形成することができる。

なお、本発明は以上の実施の形態の例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えることは何ら差し支えない。例えば、上述の実施の形態の例では、バイアス供給回路である第１および第２共通バイアスラインＢＩおよびＢＯを共通にしているが、図９に示す本発明のアレーアンテナに用いる可変移相器の実施の形態のさらに他の例の等価回路図におけるように、バイアス供給回路であるバイアスラインＢ11，Ｂ12，Ｂ13，Ｂ21，Ｂ22，Ｂ23をそれぞれの可変容量素子Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５に対して個別に設けた構成とした可変容量コンデンサＣｔ”を有した可変移相器Ｐ”を具備したアレーアンテナとしても構わない。

本発明のアレーアンテナの実施の形態の一例の概要を示す回路図である。 本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器の実施の形態の一例を示す等価回路図である。 ５つの可変容量素子を有する可変容量コンデンサの例を示す透視状態の平面図である。 図３に示す可変容量コンデンサの作製途中の状態を示す平面図である。 図３のＡ−Ａ’線断面図である。 本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器の実施の形態の他の例を示す等価回路図である。 バイアス供給回路を有する可変容量コンデンサの例を示す透視状態の平面図である。 図７に示す可変容量コンデンサの作製途中の状態を示す平面図である。 バイアス供給回路を個別に設けた本発明のアレーアンテナに用いられる可変移相器の実施の形態のさらに他の例を示す等価回路図である。 従来の可変移相回路の例を示す等価回路図である。

符号の説明

100・・・アレーアンテナ
101・・・可変移相器を有するアンテナ
11・・・アンテナ素子（放射素子）
12、13・・・給電線
14・・・給電源
１・・・支持基板
２・・・下部電極層
31、32、33、34・・・導体ライン
４・・・薄膜誘電体層
５・・・上部電極層
61、62、63、64、65、66、67、68・・・薄膜抵抗
７・・・絶縁層
８・・・引出し電極層
９・・・保護層
10・・・半田拡散防止層
111、112、113、114・・・半田端子部
Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５・・・可変容量素子
Ｃｔ、Ｃｔ’、Ｃｔ”・・・可変容量コンデンサ
Ｂ11、Ｂ12、Ｂ13・・・第１バイアスライン
Ｂ21、Ｂ22、Ｂ23・・・第２バイアスライン
ＢＩ・・・第１共通バイアスライン
ＢＯ・・・第２共通バイアスライン
Ｒ11、Ｒ12、Ｒ13、Ｒ21、Ｒ22、Ｒ23、ＲＯ、ＲＩ・・・抵抗成分
Ｖ・・・バイアス端子
Ｖ１、Ｖ11、Ｖ12、Ｖ13・・・第１バイアス端子
Ｖ２、Ｖ21、Ｖ22、Ｖ23・・・第２バイアス端子
Ｐ、Ｐ’、Ｐ”・・・可変移相器

Claims (3)

1. 複数の放射素子と、該複数の放射素子に給電する複数の給電線路と、該給電線路の途中に挿入された可変移相器とを具備しており、該可変移相器は伝送線路またはサーキュレータを有し、前記伝送線路の接地側または前記サーキュレータの接地側端子に可変容量コンデンサが接続され、該可変容量コンデンサは入力端子と出力端子との間に、印加電圧により誘電率が変化する薄膜誘電体層を用いた複数の可変容量素子が直流的に並列接続され、かつ高周波的に直列接続されていることを特徴とするアレーアンテナ。
2. 前記可変移相器に用いられる可変容量コンデンサは、複数の前記可変容量素子の電極に接続された、抵抗成分およびインダクタ成分の少なくとも一方を含むバイアス供給回路を有することを特徴とする請求項１記載のアレーアンテナ。
3. 請求項１または請求項２記載のアレーアンテナと、該アレーアンテナに接続された送信回路および受信回路の少なくとも１つとを具備することを特徴とする無線通信装置。

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