JP2005227747A - Ultralightweight soundproof material - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、エンジンルームなどの非車室内側における騒音等を車室内に伝播しないようにする超軽量な防音材に関し、特に、軽量な構造にして、車室内への騒音を吸収できる超軽量な防音材に関する。 The present invention relates to an ultralight soundproofing material that prevents noise and the like in a non-vehicle interior such as an engine room from propagating into the vehicle interior, and in particular, an ultralight acoustic material that can absorb noise into the vehicle interior by using a lightweight structure. It relates to soundproofing materials.
特許文献1に示すとおり、車両においてノイズ低減と断熱とをもたらすよう、特に、フロア遮音や端部壁遮音やドアカバーや屋根内側カバーにおいて、吸音性かつ遮音性かつ振動減衰性かつ断熱性のカバーを形成するための多機能キット(41)であって、少なくとも1つの面状車体パーツ(11)と、複数層からなるノイズ低減アセンブリパッケージ(42)と、を具備してなり、前記アセンブリパッケージは、少なくとも1つのポーラスなスプリング層(13)とりわけ開放ポアを有したフォーム層を備え、前記アセンブリパッケージ(42)と前記面状車体パーツとの間には、空気層(25)が設けられ、遮音性と吸音性と振動減衰性とを最適に組み合わせるのに好適であるような超軽量キット(41)を形成するために、前記多層アセンブリパッケージ(42)は、重量層を有していないアセンブリパッケージであって、微小ポーラスを有した硬質層(14)とりわけ開放ポアを有したファイバ層またはファイバ/フォーム複合体層を備え、前記硬質層(14)は、Rt=500Nsm-3〜Rt=2500Nsm-3という空気流に対しての総抵抗を有し、とりわけ、Rt=900Nsm-3〜Rt=2000Nsm-3という空気流に対しての総抵抗を有し、および、mF=0.3kg/m2〜mF=2.0kg/m2という単位面積あたりの重量を有し、とりわけ、mF=0.5kg/m2〜mF=1.6kg/m2という単位面積あたりの重量を有していることを特徴とするキットである。この発明によるキットの利点は、今日、自動車産業において好んで使用されているような、薄いスチールシートまたは軽量アルミニウムシートまたは有機シートに対して応用した場合に、特に明瞭である。本発明によるキットのさらなる利点は、使用されているポーラススプリング層の熱伝導度が極度に小さいことにある。このため、このようなキットは、良好な音響特性(すなわち、遮音効果)を示しつつも、良好な断熱性をも有している。
As shown in
特許文献2に示すとおり、車両用の防音材10であって、車室内側100より順に、第1の通気性吸音層20、非通気性遮音層30、第2の通気性吸音層40の順に積層されており、かつ第1の通気性吸音層20の車室内側には非通気層を有せず、第2通気性吸音層40の反車室内側にも非通気層を有しないことを特徴とし、防音材を通過し車室内側に漏れた騒音を再吸収するとともに、エンジンルーム外から車室内に進入してくる騒音も吸収できる防音材を提供すること、かつ、軽量化も考慮した防音材を提供するものである。
As shown in
特許文献3に示すとおり、車体パネル(10)の室内面側に添装される自動車用インシュレータ(20)であって、このインシュレータ(20)は、繊維成形体をベースとした吸音層(21)の単層から構成され、車体パネル(10)を通じて吸音層(21)内に侵入する騒音を吸音するとともに、吸音層(21)を透過した透過騒音が車室内のパネル(40)内面で反射して、再度表面側から吸音層(21)内に再帰し、該反射騒音を吸音できる通気型インシュレータとして構成されていることを特徴とし、吸音層(21)の表裏面のうち少なくとも一方面に、吸音層(21)の面密度より高密度に設定された高密度繊維集合体からなる表皮層(22)が積層されている。また、吸音層(21)の表裏面のうち少なくとも一方面の全面、あるいは一部に発泡樹脂シート材からなる表皮層(27)が積層されている。これにより、従来の遮音層を廃止することにより、軽量化が図れるとともに、インストルメントパネル40内の音圧上昇を抑え車室内の静粛性を高める。
As shown in
特許文献4に示すとおり、積層品は、スキン剥離強度が20N/cm以下であり、L値が60以下であるポリオレフィン系樹脂発泡体と、厚さが5mm以上、密度が50kg/cm3以下の嵩高性不織布とを一体成形してなる積層体であって、該積層体の目付量が3kg/m2以下であることを特徴とするものである。これにより、軽量、かつリサイクル性に優れ、成形加工が容易で外観美麗な積層品を提供できる。
As shown in
通気抵抗を利用した表皮層と吸音層の組み合わせのダッシュサイレンサーが提案されている。
従来からの遮音構造と、特許文献1の構造と透過損失と吸音力を比較すると以下の通りである。ここで、低周波数とは1/3オクターブバンド中心周波数で315Hz以下であり、中周波数は400〜1600Hzで、高周波数は2000Hz以上である。
ここで従来の遮音タイプ構造(図33参照、以下「図33の構造」という)と、特許文献1の構造(図34参照、以下「図34の構造」という)と透過損失と吸音力を比較すると以下の通りである。
図33の構造のダッシュサイレンサーの単位面積当りの重量(以下、目付量ともいう)は6.0kg/m2であり、図34の構造の現状利用されている実効目付量は2.0kg/m2である。これらの製品は自動車ボディパネルに取り付けられている。
このボディパネルの目付量は6.2kg/m2である。
図35(a)の透過損失のグラフから図33の構造では非通気性の表皮層とパネルで二重壁構造となり、更に、中間に通気抵抗のある吸音材を利用することで重量則以上の透過損失を得ることができる。但し、ゴムシートの目付量が高い為、低い周波数で大きな透過共鳴が発生し透過損失が大幅に低下する。
図35(a)の透過損失のグラフから図34の構造では通気の表皮層とパネルで二重壁構造となるが表皮層が通気するため、高周波数での音漏れが発生し、重量則以下の透過損失しか得られない。遮音性では図34の構造では十分な透過損失を得ることができない。
図35(b)の吸音率のグラフから図33の構造では低周波数に強い表皮共振による吸音率が向上する周波数が発生するが、中周波数及び高周波数側で吸音率がほとんどない。
図35(b)の吸音率のグラフから図34の構造では通気抵抗の高い表皮層による表皮共振と背後の吸音層の吸音力を利用して中周波数から高周波数にかけ吸音力を得ている。
実際の自動車静粛性への影響はダッシュサイレンサー部では、ダッシュパネルから入射する直接音より、自動車各部より入射し、反射する間接音が多いため、従来構造と比較して特許文献1は大幅に透過損失は低下しているが、中周波数からの比較的高い吸音力で車室内の吸音力を向上され、ほぼ同等の車室内の静粛性を確保することができる。更に製品重量で大幅に軽量化できるため、最近のダッシュパネル構造として利用されてきた。
A comparison between the conventional sound insulation structure, the structure of
Here, the conventional sound insulation type structure (see FIG. 33, hereinafter referred to as “structure of FIG. 33”) and the structure of Patent Document 1 (see FIG. 34, hereinafter referred to as “structure of FIG. 34”) are compared with transmission loss and sound absorption. Then it is as follows.
The weight per unit area (hereinafter also referred to as the basis weight) of the dash silencer having the structure of FIG. 33 is 6.0 kg / m 2 , and the effective basis weight currently used in the structure of FIG. 34 is 2.0 kg / m 2. 2 . These products are mounted on automobile body panels.
The basis weight of this body panel is 6.2 kg / m 2 .
From the transmission loss graph of FIG. 35 (a), the structure of FIG. 33 has a double wall structure with a non-breathable skin layer and panel, and further uses a sound-absorbing material with ventilation resistance in the middle to exceed the weight law. Transmission loss can be obtained. However, since the basis weight of the rubber sheet is high, a large transmission resonance occurs at a low frequency, and the transmission loss is greatly reduced.
From the transmission loss graph of FIG. 35 (a), the structure of FIG. 34 has a double-walled structure with an air-permeable skin layer and panel, but because the skin layer is ventilated, sound leakage occurs at a high frequency, which is below the weight rule. Only transmission loss can be obtained. With sound insulation, sufficient transmission loss cannot be obtained with the structure of FIG.
From the graph of the sound absorption coefficient in FIG. 35 (b), the structure of FIG. 33 generates a frequency at which the sound absorption coefficient is improved by skin resonance strong against low frequencies, but there is almost no sound absorption coefficient at the medium frequency and high frequency sides.
In the structure of FIG. 34 from the graph of the sound absorption coefficient of FIG. 35B, the sound absorption force is obtained from the middle frequency to the high frequency by utilizing the skin resonance by the skin layer having a high ventilation resistance and the sound absorption force of the sound absorption layer behind.
The effect on the actual quietness of the car is that the dash silencer part has much more indirect sound that is incident and reflected from each part of the car than the direct sound that enters from the dash panel. Although the loss is reduced, the sound absorbing power in the vehicle interior is improved by a relatively high sound absorbing power from the medium frequency, and the quietness in the vehicle interior can be almost equalized. Furthermore, since the product weight can be significantly reduced, it has been used as a recent dash panel structure.
しかしながら、車両構造によっては直接音の影響が大きい自動車もあり、この図34の構造では透過損失が不足し(図35(a)参照)、車室内の静粛性が確保できないことがある。また、実際の製品は凹凸があり、吸音層の厚さが1〜30mmも変化する。これにより、高周波数では吸音層の吸音力を利用している特許文献1の図34の構造では吸音層の厚さ低減により、吸音力は低下する。更に、吸音層は厚さ30〜50mmのフェルトを成形して生産されるため、薄肉部では通気抵抗が一般面より低下して、十分な吸音力を得ることができない。本来、特許文献1の構造のダッシュサイレンサーは吸音力で車室内の静粛性を確保している為、これにより十分な性能を発揮することができなくなるおそれがある。
However, depending on the vehicle structure, there is an automobile that is greatly affected by direct sound. With the structure shown in FIG. 34, the transmission loss is insufficient (see FIG. 35A), and the quietness in the passenger compartment may not be ensured. In addition, the actual product has irregularities, and the thickness of the sound absorbing layer varies by 1 to 30 mm. Thereby, in the structure of FIG. 34 of
また従来の防音材は車室外からの透過音を低減することを目的にしており、幅広い周波数で良い吸音力を得ることができるが、車室内の反射音を吸音する対策が十分ではなく、図36に示す通り、1/3オクターブバンド中心周波数で800Hz〜1600Hzが会話明瞭度に重要でありこの会話明瞭度の観点から比較的高い1000Hz近辺の周波数の吸音が不十分である。
特許文献2では、図37に示す通り、1000Hz以上の周波数の吸音は吸音材の吸音力を利用することから、吸音層の厚さが薄くなると吸音率が低下する傾向がある。
図34の構造の防音材は車室内での反射音を吸音する機能があるが吸音周波数の制御の方策が明確でない。
特許文献3、4の従来の防音材では吸音部と表層の界面の拘束状態、表皮部の通気量で吸音特性、遮音特性が大きく影響されることを見過ごしている。 実際の製品では複雑な形状で界面の接着強度も必要となり、設計条件と異なる吸音・遮音特性となるおそれがある。また、狭いスペースでの利用ができないおそれがある。
In addition, the conventional soundproofing material aims to reduce the transmitted sound from the outside of the passenger compartment, and can obtain good sound absorption power in a wide range of frequencies, but there are not enough measures to absorb the reflected sound in the passenger compartment. As shown in FIG. 36, 800 Hz to 1600 Hz at the center frequency of 1/3 octave band is important for conversation intelligibility, and sound absorption at a relatively high frequency around 1000 Hz is insufficient from the viewpoint of this conversation intelligibility.
In
The soundproofing material having the structure shown in FIG. 34 has a function of absorbing the reflected sound in the passenger compartment, but the policy for controlling the sound absorption frequency is not clear.
In the conventional soundproofing materials disclosed in
したがって、本発明は、車体パネルから入射する直接音に対する遮音性向上、つまり、透過損失が低い中周波数からの透過損失の向上を目的とし、実際の製品の凹凸で吸音層が薄肉化しても十分吸音力を確保する、つまり、中周波数(特に人の会話に係る周波数帯の騒音レベル範囲を含む)から高周波数へかけての吸音力向上を目的とし、従来、315〜800Hzの吸音力が上がりにくい周波数での吸音力向上を目的とし、更に、吸音材の軽量化を目的とするものである。 Therefore, the present invention aims to improve the sound insulation against direct sound incident from the vehicle body panel, that is, to improve the transmission loss from a medium frequency with low transmission loss. In order to ensure sound absorption, that is, to improve sound absorption from medium frequencies (particularly including the noise level range of the frequency band related to human conversation) to high frequencies, the sound absorption of 315 to 800 Hz has been increased. The purpose is to improve the sound absorbing power at a difficult frequency, and to reduce the weight of the sound absorbing material.
上記諸課題に鑑み、本発明者は吸音層と非通気性の共振層との間の界面における接着状態に着目するとともに非通気性の共振層を極めて軽量化し、吸音層を高密度の吸音材と低密度の吸音材の2層構造にするか、或いは室内側に吸音層を設けるかにより透過損失と吸音率を周波数制御することで車外からの騒音を遮音しながら車室内の吸音を確保することで、車室内の静粛性を向上させる。
請求項1記載の発明は、厚さが1〜100mm、密度が0.01〜0.2g/cm3、好ましくは0.03〜0.08g/cm3の軽量な吸音層と、該吸音層と接着層を介して接着する、目付量(単位面積当りの重量)は600g/m2以下、好ましくは300g/m2以下の非通気性の共振層と、からなり、前記吸音層と非通気性の共振層に対する前記接着層の接着強度が剥離幅25mmで180度の剥離にて1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmに設定され、前記接着層を前記吸音層と非通気性の共振層の全界面に対して、50〜100%、好ましくは80%〜100%の面積で接着させ、前記吸音層が車体パネル側に配置され、前記非通気性の共振層は車室内側に設置され、前記吸音層は、高密度吸音層と低密度吸音層の複層体に形成されることを特徴とする超軽量な防音材である。
前記の剥離方法は「JIS K6854 図4:180度剥離」に類似し、剥離速度200mm/分で行う。
前記非通気性の共振層と吸音層との界面は前記接着層によって十分な接着力で接着されており、前記吸音層と前記非通気性の共振層とをその界面で共振させることで吸音することを特徴とする防音材である。ここでJIS
L1018 8.3.3.1編地の通気性による「フラジール形試験機」及びこの結果に相関性が極めて高い通気性試験機を用い測定するものであり、非通気性とは、その通気量が設備の最低測定能力以下である0.1cm3/cm2・sec以下であるものをいう。前記吸音層は空気層を持つことが好ましい。
In view of the above problems, the present inventor paid attention to the adhesive state at the interface between the sound absorbing layer and the non-breathable resonance layer, extremely reduced the weight of the non-breathable resonance layer, and made the sound absorption layer a high-density sound absorbing material. The sound absorption inside the vehicle is ensured while the noise from outside the vehicle is blocked by controlling the frequency of transmission loss and sound absorption rate by adopting a two-layer structure of sound absorbing material with low density or by providing a sound absorbing layer on the indoor side. This improves the quietness of the passenger compartment.
The invention according to
The peeling method is similar to “JIS K6854 FIG. 4: 180 degree peeling”, and is performed at a peeling speed of 200 mm / min.
The interface between the non-breathable resonance layer and the sound absorbing layer is bonded with a sufficient adhesive force by the adhesive layer, and absorbs sound by causing the sound absorbing layer and the non-breathable resonance layer to resonate at the interface. It is a soundproofing material characterized by this. Where JIS
L1018 8.3.3.1 Measured using a `` fragile type tester '' based on the air permeability of the knitted fabric and an air permeability tester highly correlated with this result. This refers to those having a measurement capacity of 0.1 cm 3 / cm 2 · sec or less. The sound absorbing layer preferably has an air layer.
本発明者は非通気性の共振層と吸音層との界面の状態を示す剥離強度と接着層の接着面積が吸音性に影響することを見出し本発明に至ったものである。本発明による超軽量な防音材の原理は、非通気性の共振層と吸音層との界面での共振現象による吸音である。非通気性の共振層と吸音層との間にある接着層の利用によって、界面において吸音する音の周波数を制御することができ、車室内の音は非通気性の共振層と吸音層の膜共振で吸音されるのである。 The inventor has found that the peel strength indicating the state of the interface between the non-breathable resonance layer and the sound absorbing layer and the adhesive area of the adhesive layer affect the sound absorbing property, and have led to the present invention. The principle of the ultra-lightweight soundproofing material according to the present invention is sound absorption due to a resonance phenomenon at the interface between the non-breathable resonance layer and the sound absorption layer. By using an adhesive layer between the non-breathable resonance layer and the sound absorption layer, the frequency of the sound absorbed at the interface can be controlled, and the sound in the passenger compartment is the film of the non-breathable resonance layer and the sound absorption layer. Sound is absorbed by resonance.
非通気性の共振層の配置構成としては、吸音層の全周に亘り設けても良く、また、吸音層の表面側、裏面側のいずれか一方面に設けるものである。 As an arrangement configuration of the non-breathable resonance layer, it may be provided over the entire circumference of the sound absorbing layer, or provided on either the front surface side or the back surface side of the sound absorbing layer.
吸音層と、この吸音層に対して車室内に近い側に非通気性の共振層(具体的には非通気性の薄いフィルム層または超軽量な非通気性の発泡層)を形成することが好ましい。吸音層及び接着層は非通気性又は通気性の材質である。吸音層は、吸音性があれば通気性、非通気性は関係がない。例えばウレタンモールド品の中には非通気性のものもある。 A sound-absorbing layer and a non-breathable resonance layer (specifically, a non-breathable thin film layer or an ultralight non-breathable foam layer) may be formed on the side closer to the vehicle interior than the sound-absorbing layer. preferable. The sound absorbing layer and the adhesive layer are non-breathable or breathable materials. The sound absorbing layer is not related to air permeability and non-air permeability as long as it has sound absorption. For example, some urethane molded products are non-breathable.
非通気性の共振層は、車両の音振特性等により、全面、あるいは部分的に設けても良いが、吸音層の表面側、あるいは裏面側のどちらか一方に形成する必要がある。 The non-breathable resonance layer may be provided on the entire surface or a part depending on the sound vibration characteristics of the vehicle, etc., but it is necessary to form it on either the front surface side or the back surface side of the sound absorption layer.
非通気性の共振層と吸音層との接着部の面積は50〜100%、特に80%以上が好ましい。全面接着でも部分接着でもよい。例えば、吸音層と非通気性の共振層とは、接着層によって連続的に接着されていることが好ましいが、1〜50ドット/cm2に相当する。点接着で接合してもよいし、糸状に接着されていることでもよい。また、接着フィルムを利用した場合、全面接着でもよい。 The area of the bonded portion between the non-breathable resonance layer and the sound absorbing layer is preferably 50 to 100%, particularly preferably 80% or more. Either full adhesion or partial adhesion may be used. For example, the sound absorbing layer and the non-breathable resonance layer are preferably bonded continuously by an adhesive layer, which corresponds to 1 to 50 dots / cm 2 . It may be bonded by point bonding or may be bonded in a thread form. Further, when an adhesive film is used, the entire surface may be bonded.
接着強度は、剥離幅25mmで180度の剥離にて1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmである。 The adhesive strength is 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm at 180 ° peeling with a peeling width of 25 mm.
非通気性の共振層は、非通気性の材質である。例えば、樹脂発泡体又は樹脂フィルム等である。吸音層は非通気性又は通気性の材質であり、例えば、熱可塑性フェルトであり、化繊反毛材、PET繊維をバインダー繊維でフェルト化したものである。接着層は非通気性又は通気性の材質であり、例えば、エチレンビニルアセテート(以下EVAと略す)、ウレタン系接着剤等である。 The non-breathable resonance layer is a non-breathable material. For example, a resin foam or a resin film. The sound-absorbing layer is a non-breathable or breathable material, for example, a thermoplastic felt, which is made of felted anti-wool material and PET fiber made of binder fiber. The adhesive layer is a non-breathable or breathable material, such as ethylene vinyl acetate (hereinafter abbreviated as EVA), urethane adhesive, or the like.
請求項2記載の発明は、前記高密度吸音層の密度は0.05〜0.20g/cm3、厚さが2〜70mmの範囲であり、前記低密度吸音層の密度は0.01〜0.10g/cm3、厚さが2〜70mmの範囲である請求項1の超軽量な防音材である。
The density of the high-density sound-absorbing layer is 0.05 to 0.20 g / cm 3 , the thickness is in the range of 2 to 70 mm, and the density of the low-density sound-absorbing layer is 0.01 to 2. The ultra-lightweight soundproofing material according to
請求項3記載の発明は、前記高密度吸音層の初期圧縮反発力が30〜600N、好ましくは50〜300Nで、前記低密度吸音層の初期圧縮反発力が5〜300N、好ましくは10〜100Nであり、少なくとも前記高密度吸音層の初期圧縮反発力は前記低密度吸音層の1.2〜40倍であり、前記吸音層の厚さにおける高密度吸音層の占める厚さは20〜80%であり、少なくとも前記高密度吸音層の初期圧縮反発力は低密度吸音層の1.5〜5倍であり、吸音層の厚さにおける高密度吸音層の占める厚さは40〜60%である請求項1又は2の超軽量な防音材である。
ここで、初期圧縮反発力と高密度吸音層の厚さは、バネマス系振動におけるバネの所に影響を与える。つまり、初期圧縮反発力が高い高密度吸音層は接着層による接着で非通気性の共振層の剛性を向上させ、共振周波数を高周波側へ移動する。また、高密度吸音層と低密度吸音層の剛性差が適度でないと高周波側と低周波側の共振が目的とする周波数に発生しなくなるおそれがある。
According to a third aspect of the present invention, the initial compression repulsion force of the high density sound absorption layer is 30 to 600 N, preferably 50 to 300 N, and the initial compression repulsion force of the low density sound absorption layer is 5 to 300 N, preferably 10 to 100 N. The initial compression repulsion force of at least the high-density sound absorption layer is 1.2 to 40 times that of the low-density sound absorption layer, and the thickness occupied by the high-density sound absorption layer in the thickness of the sound absorption layer is 20 to 80%. The initial compression repulsion force of at least the high-density sound-absorbing layer is 1.5 to 5 times that of the low-density sound-absorbing layer, and the thickness occupied by the high-density sound-absorbing layer in the thickness of the sound-absorbing layer is 40 to 60%. The ultra-lightweight soundproof material according to
Here, the initial compression repulsion force and the thickness of the high-density sound absorbing layer affect the location of the spring in the spring mass vibration. That is, the high-density sound-absorbing layer having a high initial compression repulsive force improves the rigidity of the non-breathable resonance layer by bonding with the adhesive layer, and moves the resonance frequency to the high frequency side. In addition, if the difference in rigidity between the high-density sound-absorbing layer and the low-density sound-absorbing layer is not appropriate, resonance between the high-frequency side and the low-frequency side may not occur at the target frequency.
吸音層に使用されている吸音材の初期圧縮反発力の測定方法はφ100mm、厚さ20mmの円柱状に吸音材をトリミングしたものを試料とする。
図1に示すように先の試料に上面から荷重を加え、5mm圧縮した時の反発力をテンシロン等の荷重測定装置で測定する。この時の荷重速度は50mm/分とする。測定の参考値に2.5mm圧縮時と7.5mm圧縮時も同時に測定する。
図1は、初期圧縮反発力の測定方法である。φ100mmの円柱状にカットした吸音材に荷重を加え、圧縮する。
図2は、初期圧縮反発力の測定結果である。PET(ポリエステル)フェルト、RSPP(シュレッタ゛ータ゛ストを原料とした再生防音材料)、PUF(ポリウレタンフォーム)についての測定結果である。ここで吸音層の圧縮反発力は制振材の弾性率に関わる値である。従来、防音材の一種であるフェルト材は制振材の一種である。制振材料は振動エネルギーを吸収し熱エネルギーに変換する。制振効果を示す特性として損失係数ηがある。この損失係数ηは以下の式で計算される。
As shown in FIG. 1, a load is applied to the previous sample from the upper surface, and the repulsive force when compressed by 5 mm is measured with a load measuring device such as Tensilon. The load speed at this time is 50 mm / min. As a reference value for measurement, measure simultaneously at 2.5 mm compression and 7.5 mm compression.
FIG. 1 shows a method for measuring the initial compression repulsion force. A load is applied to the sound absorbing material cut into a cylindrical shape of φ100 mm and compressed.
FIG. 2 shows the measurement results of the initial compression repulsion force. It is a measurement result about PET (polyester) felt, RSPP (reproduced soundproofing material using shredder dust), and PUF (polyurethane foam). Here, the compression repulsion force of the sound absorbing layer is a value related to the elastic modulus of the damping material. Conventionally, a felt material which is a kind of soundproofing material is a kind of damping material. The damping material absorbs vibration energy and converts it into heat energy. There is a loss coefficient η as a characteristic showing the damping effect. This loss coefficient η is calculated by the following equation.
前記吸音層において高密度吸音層及び低密度吸音層は2層の個別材料による複層体もしくは単一材料で高密度側と低密度側のように密度勾配がある材料であることが好ましい。
前記吸音層において高密度吸音層及び低密度吸音層が2層の個別材料による複層体は、個別の高密度と低密度の吸音材の2層の組み合わせであることが好ましい。また単一材料で高密度側と低密度側のように密度勾配がある材料は、非通気性の共振層側に高密度側が接着層で接着されていれば2層の場合と同じ効果が得られる。
The high-density sound-absorbing layer and the low-density sound-absorbing layer in the sound-absorbing layer are preferably a multi-layered body made of two individual materials or a single material having a density gradient such as a high-density side and a low-density side.
In the sound absorbing layer, the multi-layered body made of the individual materials having two layers of the high density sound absorbing layer and the low density sound absorbing layer is preferably a combination of two layers of the individual high density and low density sound absorbing materials. In addition, a single material with a density gradient such as a high density side and a low density side has the same effect as the case of two layers if the high density side is bonded to the non-breathable resonance layer side with an adhesive layer. It is done.
前記高密度吸音層の片面が前記共振層に前記接着層を介して接着されるとともに、前記低密度吸音層の片面が前記高密度吸音層の前記共振層と反対側の片面に別の接着層を介して接着されるか、若しくは積層されてもよいし、又は、単一材料で高密度側と低密度側のように密度勾配を設けたものでも良い。 One side of the high-density sound-absorbing layer is bonded to the resonance layer via the adhesive layer, and one side of the low-density sound-absorbing layer is another adhesive layer on one side of the high-density sound-absorbing layer opposite to the resonance layer It may be bonded via a layer, or may be laminated, or a single material provided with a density gradient such as a high density side and a low density side.
吸音層の材質は、熱可塑性フェルト、ポリエチレンテレフタレート等のPET系フェルト、ウレタンモールド品、ウレタン発泡のスラブ品、RSPP等が好ましい。 The material of the sound absorbing layer is preferably a thermoplastic felt, a PET felt such as polyethylene terephthalate, a urethane mold product, a urethane foam slab product, or RSPP.
請求項4記載の発明は、厚さが1〜100mm、密度が0.01〜0.2g/cm3、好ましくは0.03〜0.08g/cm3の軽量な吸音層と、該吸音層と接着層を介して接着する、目付量は600g/m2以下、好ましくは300g/m2以下の非通気性の共振層と、からなり、前記吸音層と非通気性の共振層に対する前記接着層の接着強度が剥離幅25mmで180度の剥離にて1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmに設定され、前記接着層を前記吸音層と非通気性の共振層の全界面に対して、50〜100%、好ましくは80%〜100%の面積で接着させ、前記吸音層が車体パネル側に配置され、前記非通気性の共振層は車室内側に設置され、前記吸音層は単層であり、密度は0.02〜0.20g/cm3、厚さが2〜70mmである超軽量な防音材である。吸音層は単一材料であることが望ましい。
The invention according to
請求項5記載の発明は、前記吸音層の初期圧縮反発力は2〜200N、好ましくは20〜100Nであることを特徴とする請求項4の超軽量な防音材である。
The invention according to
請求項6記載の発明は、前記接着層で接着されていない前記非通気性の共振層の車室内側の面に第2吸音層を接合させ、前記第2吸音層は密度0.01〜0.2g/cm3で厚さが1〜20mmであり、好ましくは密度0.05〜0.15g/cm3で厚さが4〜10mmであることを特徴とする請求項1乃至5いずれかの超軽量な防音材である。
According to a sixth aspect of the present invention, a second sound absorbing layer is joined to a surface on the vehicle interior side of the non-breathable resonance layer that is not bonded by the adhesive layer, and the second sound absorbing layer has a density of 0.01 to 0. a thickness of at .2g / cm 3 is 1 to 20 mm, preferably a thickness of a density 0.05~0.15g / cm 3 is
第2吸音層が非通気性の共振層の上に拘束されていればよく、非接着で単純に積層した状態(例えば、ファスナ(図示略)で第2吸音層と共振層と吸音層を一緒にダッシュパネル、又はフロア等の車体パネルに固定する場合)、20〜100mmピッチのドット接着等の局部的接着、接着層による全面接着でもよい。第2吸音層と共振層の接着強度は、剥離幅25mmで180度の剥離にて0.1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmである。第2吸音層は非通気性の共振層の片面の全面に設置する場合と、必要に応じ車室内騒音の反射が高い部位に設置する場合などがある。第2吸音層は単層又は複層いずれでもよい。複層の吸音層の積層は接着での積み重ねでもよい。複数の吸音層の接合は、接着剤、接着フィルム、機械的な接合、例えばニードルパンチ等の機械的穿孔力による接合でもよい。 It is only necessary that the second sound absorbing layer is constrained on the non-breathable resonance layer, and the second sound absorbing layer, the resonance layer, and the sound absorbing layer are joined together in a non-adhesive and simply laminated state (for example, a fastener (not shown)). In the case of fixing to a dash panel or a vehicle body panel such as a floor, local adhesion such as dot adhesion with a pitch of 20 to 100 mm, or full adhesion by an adhesive layer may be used. The adhesive strength between the second sound-absorbing layer and the resonance layer is 0.1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm when the peeling width is 25 mm and the peeling is 180 degrees. There are a case where the second sound absorbing layer is provided on the entire surface of one side of the non-breathable resonance layer and a case where the second sound absorbing layer is provided on a portion where reflection of vehicle interior noise is high as required. The second sound absorbing layer may be either a single layer or multiple layers. The multilayered sound absorbing layer may be stacked by adhesion. The joining of the plurality of sound absorbing layers may be an adhesive, an adhesive film, mechanical joining, for example, joining by mechanical punching force such as a needle punch.
請求項7記載の発明は、前記非通気性の共振層の車室内側の面に、第2接着層を介して第2吸音層を接着させ、前記第2吸音層の単位面積当りの重量は10〜2500g/m2であり、前記第2接着層を、前記非通気性の共振層と前記第2吸音層の全界面に対して1〜100%の面積で接着させることを特徴とする請求項1乃至5いずれかの超軽量な防音材である。
According to a seventh aspect of the present invention, a second sound absorbing layer is bonded to a surface of the air-impermeable resonance layer on the vehicle interior side via a second adhesive layer, and the weight of the second sound absorbing layer per unit area is 10 to 2500 g / m 2 , wherein the second adhesive layer is bonded to the entire interface between the non-breathable resonance layer and the second sound absorbing layer in an area of 1 to 100%.
非通気性の共振層をフィルム体で形成して好適である。このフィルム体の材質には、オレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル(PET)系、ポリウレタン系等の合成樹脂や、アルミニウム等の金属を採用することが好ましい。このようにフィルム体を採用した場合には、該フィルム体の単位面積当りの重量を600g/m2以下、或いは300g/m2以下とすることが望ましく、厚さ10〜600μm、或いは20〜300μmであることが好ましい。
或いは、非通気性の共振層を発泡体で形成して好適である。この発泡体の材質には、ポリプロピレン発泡体(以下、PPFという)、ポリエチレン発泡体(以下、PEFという)等のオレフィン系発泡体が好ましい。また、気泡の種類は、連続気泡型でもよいし不連続気泡(独立気泡)型でもよい。また、気泡の成形方式は、発泡剤を予め混入させておき、ガスを生成させて発泡させる方式でもよいし、機械的に発泡させる方式でもよい。このように発泡体を採用した場合には、該発泡体の単位面積当りの重量を600g/m2以下、或いは300g/m2以下とすることが望ましく、厚さ1〜7mm、或いは2〜3mmであることが好ましい。
また、非通気性の共振層をフィルム体とした場合には第2吸音層の単位面積当りの重量を500〜2500g/m2にすることが望ましく、非通気性の共振層を発泡体とした場合には第2吸音層の単位面積当りの重量を10〜1000g/m2にすることが望ましい。
非通気性の共振層と第2吸音層との接着は全面接着でも部分接着でもよい。例えば、第2吸音層と非通気性の共振層とは、第2接着層によって連続的に接着されていることが好ましいが、1〜50ドット/cm2に相当する点接着で接合してもよいし、糸状に接着されていることでもよい。また、接着フィルムを利用した場合、全面接着でもよい。また、第2接着層は、接着剤に限らず接着フィルムでもよい。
The non-breathable resonance layer is preferably formed of a film body. As the material of the film body, it is preferable to employ synthetic resin such as olefin resin, polyester (PET) such as polyethylene terephthalate, polyurethane, etc., or metal such as aluminum. When the film body is employed in this way, the weight per unit area of the film body is desirably 600 g / m 2 or less, or 300 g / m 2 or less, and the thickness is 10 to 600 μm or 20 to 300 μm. It is preferable that
Alternatively, it is preferable to form a non-breathable resonance layer with a foam. The material of the foam is preferably an olefin-based foam such as a polypropylene foam (hereinafter referred to as PPF) or a polyethylene foam (hereinafter referred to as PEF). The type of bubbles may be an open cell type or a discontinuous bubble (closed cell) type. In addition, the method for forming the bubbles may be a method in which a foaming agent is mixed in advance, a gas is generated and foamed, or a method of mechanically foaming. When the foam is used in this way, the weight per unit area of the foam is preferably 600 g / m 2 or less, or 300 g / m 2 or less, and the thickness is 1 to 7 mm, or 2 to 3 mm. It is preferable that
Further, when the non-breathable resonance layer is a film body, the weight per unit area of the second sound absorbing layer is preferably 500 to 2500 g / m 2 , and the non-breathable resonance layer is a foam. In this case, it is desirable that the weight per unit area of the second sound absorbing layer is 10 to 1000 g / m 2 .
Adhesion between the non-breathable resonance layer and the second sound absorbing layer may be full adhesion or partial adhesion. For example, the second sound-absorbing layer and the air-impermeable resonance layer are preferably bonded continuously by the second adhesive layer, but may be joined by point bonding corresponding to 1 to 50 dots / cm 2. Alternatively, it may be bonded in a thread form. Further, when an adhesive film is used, the entire surface may be bonded. Further, the second adhesive layer is not limited to an adhesive and may be an adhesive film.
請求項8記載の発明は、前記第2接着層を、前記非通気性の共振層と前記第2吸音層の全界面に対して75〜100%の面積で接着させることを特徴とする請求項7の超軽量な防音材である。
請求項9記載の発明は、前記第2接着層を、前記非通気性の共振層と前記第2吸音層の全界面に対して1〜25%の面積で接着させることを特徴とする請求項7の超軽量な防音材である。
The invention according to
The invention according to
ここで、本発明者らは、第2吸音層を備えるにあたり、第2吸音層と第2接着層との接着面積に起因して前記遮音性及び前記吸音力の性能が変化することを見出した。この点に着目し請求項7記載の発明では、第2接着層を、共振層と第2吸音層の全界面に対して1〜100%の面積で接着させるので、遮音性及び吸音力を向上させることができる。
特に、請求項8記載の如く75〜100%の面積で接着させる場合には、後述する図22,24にて例示されるように透過損失(遮音性)を効果的に向上でき、請求項9記載の如く1〜25%の面積で接着させる場合には、後述する図23,25にて例示されるように吸音率(吸音力)を効果的に向上できる。
Here, the present inventors have found that when the second sound absorbing layer is provided, the performance of the sound insulating property and the sound absorbing force changes due to the bonding area between the second sound absorbing layer and the second adhesive layer. . Focusing on this point, in the invention according to
In particular, in the case of bonding with an area of 75 to 100% as described in
請求項10記載の発明は、前記第2吸音層の単位面積当りの重量は10〜1000g/m2であることを特徴とする請求項9の超軽量な防音材である。該発明は、第2吸音層が軽いほど共振効果は高くなり遮音性に有利となるといった点に着目してなされたものであり、接着面積を1〜25%とすることによって遮音性が不利となってしまう請求項9の第2吸音層に、軽いもの(10〜1000g/m2)を採用する請求項10によれば、遮音性効果の低下を抑制でき好適である。なお、上記「軽いもの」に関し、請求項1記載の高密度吸音層および低密度吸音層のうち共振層に接着される側の吸音層(図10の例では高密度吸音層)の単位面積当たり重量と共振層の単位面積当たり重量とを加算した値よりも、第2吸音層の単位面積当たり重量の方が軽くなるようにすれば、上述した遮音性効果の低下抑制を効果的に実現できる。
The invention according to
ここで、本発明者らは、第2吸音層を備えるにあたり、第2吸音層の性状に起因して前記遮音性の性能が変化することを見出した。請求項11〜13はこの点に着目してなされたものであり、請求項11記載の発明では、前記第2吸音層は、繊維を主原料としたフェルトにて形成されており、前記繊維の向きが、前記第2吸音層の厚み方向に部分的に揃えられていることを特徴とする請求項6乃至10いずれかの超軽量な防音材である。
これによれば、後述する図22にて例示されるように、高い周波数域(約2000Hzをピーク値とした1500Hz〜2500Hzの帯域)において透過損失の向上を図ることができる。なお、上記「繊維」の材質は特定の材質に限定されるものではなく、材質例として、PET(ポリエステル)等の合成樹脂、RSPP(シュレッタ゛ータ゛ストを原料とした再生防音材料)等が挙げられる。
Here, the present inventors have found that when the second sound absorbing layer is provided, the sound insulation performance changes due to the properties of the second sound absorbing layer. Claims 11 to 13 are made by paying attention to this point. In the invention according to claim 11, the second sound absorbing layer is formed of felt made mainly of fibers, and the fibers 11. The ultralight soundproofing material according to any one of
According to this, as illustrated in FIG. 22 to be described later, transmission loss can be improved in a high frequency range (a band of 1500 Hz to 2500 Hz with a peak value of about 2000 Hz). The material of the “fiber” is not limited to a specific material, and examples of the material include synthetic resin such as PET (polyester), RSPP (reproduced soundproofing material using shredder dust), and the like.
請求項12記載の発明は、前記繊維は、複数本のニードルを前記第2吸音層の厚み方向に突き刺すことで該厚み方向に向きが揃えられていることを特徴とする請求項11の超軽量な防音材である。これによれば、繊維の向きを第2吸音層の厚み方向に部分的に揃えることを、容易に実現できる。 The invention according to claim 12 is characterized in that the fibers are aligned in the thickness direction by piercing a plurality of needles in the thickness direction of the second sound absorbing layer. Soundproofing material. According to this, it is possible to easily realize that the direction of the fibers is partially aligned in the thickness direction of the second sound absorbing layer.
請求項13記載の発明は、前記第2吸音層は、繊維を主原料としたフェルトにて形成されており、前記繊維の向きが、前記第2吸音層の厚み方向に対して垂直な方向に一様に揃えられていることを特徴とする請求項6乃至10いずれかの超軽量な防音材である。
これによれば、後述する図24にて例示されるように、低い周波数域(約1000Hzをピーク値とした500Hz〜1500Hzの帯域)において透過損失の向上を図ることができる。
According to a thirteenth aspect of the present invention, the second sound absorbing layer is formed of felt made mainly of fibers, and the direction of the fibers is in a direction perpendicular to the thickness direction of the second sound absorbing layer. 11. The ultralight soundproofing material according to any one of
According to this, as illustrated in FIG. 24 described later, it is possible to improve transmission loss in a low frequency range (a band of 500 Hz to 1500 Hz with a peak value of about 1000 Hz).
因みに、上記フェルトに熱可塑性フェルトを採用して好適である。化繊反毛材、PET繊維等の合成樹脂繊維を、低融点樹脂としてのバインダーでフェルト化したものである。以下に、フェルトを成形する工法の一例を説明すると、先ず、再生PET繊維に低融点PET樹脂をバインダとして混入し、コンベアベルト上でマット状に集積したものを加熱処理後、プレス加工により所望のマット状に成形し、この原反マットを加熱軟化させた後、所望の金型形状をもつコールドプレス成形金型によりダッシュパネルの面形状に沿った所望の形状に成形する。バインダとして熱硬化性樹脂を含浸させたものでは、ホットプレス成形を使用して所要形状に成形する。バインダとして熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でも良く、吸音特性に優れた繊維集合体から構成されれば、材質や成形工法は特に限定するものではない。 Incidentally, it is preferable to employ a thermoplastic felt as the felt. A synthetic resin fiber such as a synthetic fiber bristle material or PET fiber is felted with a binder as a low melting point resin. Hereinafter, an example of a method for forming felt will be described. First, a low-melting point PET resin is mixed as a binder into recycled PET fiber, and the material accumulated in a mat shape on a conveyor belt is heat-treated, and then pressed into a desired shape by pressing. After forming into a mat shape and heat-softening the original fabric mat, it is formed into a desired shape along the surface shape of the dash panel by a cold press mold having a desired mold shape. In a case where a thermosetting resin is impregnated as a binder, it is molded into a required shape using hot press molding. A thermoplastic resin or a thermosetting resin may be used as the binder, and the material and the molding method are not particularly limited as long as the binder is composed of a fiber assembly having excellent sound absorption characteristics.
請求項14記載の発明は、前記第2吸音層は発泡性の合成樹脂にて形成されていることを特徴とする請求項6乃至10いずれかの超軽量な防音材である。これによっても、請求項13記載の発明と同様の効果が得られる。なお、上記「発泡性の合成樹脂」の代表例としてはウレタンフォームが挙げられる。また、このようにウレタンフォームを採用する場合には、第2接着層を、非通気性の共振層と第2吸音層の全界面に対して約100%の面積で接着させるようにすれば、上記効果が好適に発揮される。
The invention according to
請求項15記載の発明は、前記第2吸音層は単層又は複層である請求項6乃至14いずれかの超軽量な防音材である。 A fifteenth aspect of the present invention is the ultralight soundproof material according to any one of the sixth to fourteenth aspects, wherein the second sound absorbing layer is a single layer or a multilayer.
請求項16記載の発明は、前記第2吸音層が複層であり、その下層が共振層と接着されるか、又は、上層と下層とが機械的穿孔力により積み重ねられる請求項6乃至14いずれかの超軽量な防音材である。より具体的には、下層がフィルム共振層と接着されるか、又は、フィルム上層と、フェルト下層とがニードルパンチにより積み重ねられることが好ましい。 According to a sixteenth aspect of the present invention, the second sound absorbing layer is a multilayer, and the lower layer is bonded to the resonance layer, or the upper layer and the lower layer are stacked by mechanical punching force. It is a super lightweight soundproof material. More specifically, it is preferable that the lower layer is bonded to the film resonance layer, or the film upper layer and the felt lower layer are stacked by needle punching.
請求項17記載の発明は、前記非通気性の共振層の構造は発泡体またはフィルム体であり、
前記発泡体の場合は、厚さ1〜7mm、好ましくは2〜3mmであり、前記フィルムの場合は厚さ10〜600μm、好ましくは20〜300μmである請求項1乃至16いずれかの超軽量な防音材である。
吸音層は非通気性または通気性の低密度の吸音特性を持っているが、非通気性の共振層は低い音または振動エネルギーで振動を容易にする為、十分軽量である必要があるからである。
In the invention described in
In the case of the foam, the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3 mm, and in the case of the film, the thickness is 10 to 600 μm, preferably 20 to 300 μm. Soundproofing material.
The sound-absorbing layer has non-breathable or breathable low-density sound-absorbing characteristics, but the non-breathable resonant layer needs to be lightweight enough to facilitate vibration with low sound or vibration energy. is there.
非通気共振フィルム層の材質は、オレフィン系樹脂フィルム、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル(PET)系フィルム、ポリウレタン系樹脂フィルム又はそれらの複合体から構成することが好ましい。非通気独立共振発泡体は、ポリプロピレン発泡体(以下、PPFという)、ポリエチレン発泡体(以下、PEFという)等のオレフィン系発泡体が好ましい。 The material of the non-breathing resonance film layer is preferably composed of an olefin resin film, a polyester (PET) film such as polyethylene terephthalate, a polyurethane resin film, or a composite thereof. The non-breathing independent resonance foam is preferably an olefin-based foam such as a polypropylene foam (hereinafter referred to as PPF) or a polyethylene foam (hereinafter referred to as PEF).
本発明によれば、会話明瞭度を改善させるため、1000〜1600Hzでの吸音力が特に良好である。これは前記吸音層がその厚さを連続的に任意に変化させるからである。この範囲での周波数でのシート共振による吸音力の向上を効果的に得ることができ、車室内の良好な静粛性が得られる。超軽量な防音材の厚さが薄くなってもシートの共振現象を利用している為、高い吸音率を得ることができる。 According to the present invention, the sound absorbing power at 1000 to 1600 Hz is particularly good in order to improve the speech intelligibility. This is because the sound absorbing layer continuously and arbitrarily changes its thickness. It is possible to effectively obtain an improvement in the sound absorption force due to the seat resonance at a frequency in this range, and good quietness in the passenger compartment can be obtained. Even if the thickness of the ultra-lightweight soundproof material is reduced, a high sound absorption coefficient can be obtained because the resonance phenomenon of the sheet is used.
従来の吸音材に対し非通気性の共振層の大幅な重量低減が可能になる。これは前記非通気性の共振層の目付量は600g/m2以下、好ましくは300g/m2以下、前記非通気性の共振層の構造は発泡体またはフィルム体であり、前記発泡体の場合は、厚さ1〜7mm、好ましくは2〜3mm、前記フィルムの場合は厚さ10〜600μm、好ましくは20〜300μmとしたからである。
例えば、目付量は、遮音タイプでは4000〜10000g/m2であり、吸音タイプでは500〜2000g/m2であるが、本発明は目付量が非通気性の共振層では200g/m2以下である。
It is possible to significantly reduce the weight of the non-breathable resonance layer with respect to the conventional sound absorbing material. The basis weight of the non-breathable resonance layer is 600 g / m 2 or less, preferably 300 g / m 2 or less. The structure of the non-breathable resonance layer is a foam or a film body. This is because the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3 mm, and in the case of the film, the thickness is 10 to 600 μm, preferably 20 to 300 μm.
For example, basis weight, in the sound insulation type was 4000~10000g / m 2, although the sound absorbing type is 500 to 2000 g / m 2, the present invention is a weight per unit area in the air-impermeable resonance layer 200 g / m 2 or less is there.
なお、接着層の厚みは、1〜100μm、好ましくは5〜50μmが好ましい。接着層の目付量は5〜200g/m2、好ましくは10〜100g/m2が好ましい。接着層の密度は任意であることが好ましい。 The adhesive layer has a thickness of 1 to 100 μm, preferably 5 to 50 μm. The basis weight of the adhesive layer is 5 to 200 g / m 2 , preferably 10 to 100 g / m 2 . The density of the adhesive layer is preferably arbitrary.
ここで全界面とは前記非通気性の共振層と吸音層とが接着可能な全ての界面をいう。全界面の面積は、例えば、非通気性の共振層、吸音層の片面の面積をそれぞれS1、S2とすると、S1=S2の場合なら、全界面の面積S=S1=S2となり、S1>S2の場合なら、S=S2、S1<S2の場合なら、S=S1である。剥離とは先の接着された吸音層と非通気性の共振層が所定の測定条件で剥がされることを言う。このときの剥離状態は、材料の表層破壊(たとえばフェルトの表層破壊)、接着剤の界面剥離(たとえば全ての接着剤が吸音層側について剥離する)、接着剤の凝集剥離(たとえば吸音層と非通気性の共振層の双方に残りながら接着剤自体が糸を引くように剥離される)、またはこの材料の表層破壊と、接着剤の界面剥離と、接着剤の凝集剥離とが複合した状態で剥離することをいう。 Here, the whole interface means all interfaces where the non-breathable resonance layer and the sound absorbing layer can be bonded. For example, if the area of one side of the non-breathable resonance layer and the sound absorbing layer is S1 and S2, respectively, the area of the entire interface is S1 = S2, and S1> S2. If S = S2, S = S1 if S1 <S2. Peeling means that the previously bonded sound absorbing layer and non-breathable resonance layer are peeled off under predetermined measurement conditions. The peeling state at this time includes surface layer destruction of the material (for example, felt surface layer destruction), adhesive interface peeling (for example, all the adhesive peels on the sound absorbing layer side), adhesive cohesive peeling (for example, non-sound absorbing layer and non-sound absorbing layer) The adhesive itself is peeled off to pull the thread while remaining on both of the breathable resonance layers), or in a state where the surface layer destruction of the material, the interface peeling of the adhesive, and the cohesive peeling of the adhesive are combined It means peeling.
以下、本発明の超軽量な防音材に係る共通形態及び該共通形態の具体例としての共通例と、実施形態1〜5及びこれらの形態の具体例としての実施例1〜5について、図面を参照して説明する。
<共通形態>
共通形態のダッシュサイレンサ1は、図3に示す通り、熱可塑性フェルトでは通気度が
10〜50cm3/cm2・secでモールドし、ウレタン発泡体(フォーム)では10cm3/cm2・sec以下の通気度を持つ吸音層2と、非通気性の共振層3との2層構造である。吸音層2と非通気性の共振層3の間にそれらを接着する接着層4が形成されている。吸音層2と非通気性の共振層3とをその界面で共振させることで吸音するものである。
Hereinafter, with respect to the common form relating to the ultra-lightweight soundproofing material of the present invention, the common example as a specific example of the common form,
<Common form>
As shown in FIG. 3, the common form of the
図4のダッシュパネル10は、車室外(エンジンルーム)と車室内とを区画する鉄製パネルであって、車室内面側に沿ってダッシュサイレンサ1が添装されている。ダッシュサイレンサ1は、燃費効率及び取付作業性を高めるために、製品重量を超軽量化するとともに、超軽量化しても充分な吸音特性を備えるように構成されている。
The
図4は共通形態のダッシュサイレンサ1である。車室内、非通気性の共振層3、接着層4、吸音層2、車のボディであるダッシュパネル10、車室外の順番に配置されている。吸音層2がダッシュパネル10側に配置され、非通気性の共振層3は車室内側に設置される。吸音層2はダッシュパネル10に接合されている。それらの間に嵩上げ材等を介装させることもある。
FIG. 4 shows a common form of the
吸音層2は、ダッシュパネル10の面形状に沿って成形されている。吸音層2の厚さは50mm以下、好ましくは、5mm〜40mmであり、任意の厚さに成形される。目付量が500〜2000g/m2、好ましくは、1000〜1600g/m2である。吸音層2の密度は0.01〜0.2g/cm3、好ましくは、0.03〜0.08g/cm3である。吸音層2の初期圧縮反発力は、2〜200N、好ましくは、20〜100Nである。ただし、局部的に厚さが1mmまで圧縮成形される場合は、この部分の密度は0.5g/cm3と極めて高くなり、吸音性能が低下するがこの部分の遮音について重量則分は確保できる。
The
吸音層2は、通気性又は非通気性の材質である。熱可塑性フェルトが好ましい。化繊反毛材、PET繊維をバインダー繊維でフェルト化したものである。例えば、再生PET繊維に低融点PET樹脂をバインダとして混入し、コンベアベルト上でマット状に集積したものを加熱処理後、プレス加工により所望のマット状に成形され、この原反マットを加熱軟化させた後、所望の金型形状をもつコールドプレス成形金型によりダッシュパネル10の面形状に沿った所望の形状に成形されるものである。バインダとして熱硬化性樹脂を含浸させたものでは、ホットプレス成形を使用して所要形状に成形される。バインダとして熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でも良く、吸音特性に優れた繊維集合体から構成されれば、材質や成形工法は特に限定するものではない。
The
図4に示す通り、吸音層2が50mm以下の範囲で厚さを任意に変化させてあることでダッシュサイレンサ1の厚みも変化している。
ランダムに吸音層2の厚みを変更することで、トータルでみると315〜4000Hzの広い周波数の範囲の音を吸音できる。
As shown in FIG. 4, the thickness of the
By changing the thickness of the
非通気性の共振層3は、吸音層2に対して車室内側に形成したものである。この非通気性の共振層3は、主として、吸音層2と膜共振することで、車室内の音を吸音するものである。非通気性の共振層3は、非通気共振フィルム層又は非通気独立共振発泡体である。この非通気性の共振層3は、目付量は200g/m2以下、好ましくは100g/m2以下である。非通気性の共振層の厚さは、発泡体であるときには、1〜7mm、好ましくは2〜3mmであり、非通気性の共振層がフィルムであるときには、10〜200μm、好ましくは20〜100μmである。非通気性の共振層の密度は、発泡体であるときには、0.02〜0.1g/cm3、好ましくは、0.03〜0.06g/cm3であり、フィルムであるときには、0.9〜1.2g/cm3、好ましくは、0.9〜1.0g/cm3である。
非通気性の共振層3の材質は、オレフィン系樹脂フィルム、ポリエチレンテレフタレート(PET)等のポリエステル系フィルム、ポリウレタン系樹脂フィルム又はそれらの複合体である。非通気共振発泡体は、ポリプロピレン発泡体(以下、PPFという)、ポリエチレン発泡体(以下、PEFという)等のオレフィン系発泡体である。
The
The material of the
接着層4の目付量は5〜200g/m2、好ましくは10〜100g/m2である。接着層4の厚みは、1〜100μm、好ましくは5〜50μmである。密度は接着剤の一般的な値でよい。接着層4の接着強度は1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmである。接着面積率は50%から100%、好ましくは80%〜100%である。全面接着でも部分接着でもよい。例えば、吸音層2と非通気性の共振層3とは、接着層によって連続的に接着されてもよいし、1〜50ドット/cm2に相当する点接着で接合してもよいし、糸状に接着されていることでもよい。また、接着フィルムを利用した場合、全面接着でもよい。接着層4の材質は、EVA系、ウレタン系、クロロプレンラテックス(CR)系、スチレン−ブタジエン系重合体(SBR)系、アクリル系、オレフィン系等の樹脂を採択する。但し、非通気性の共振層3を十分、吸音層2で強制するために、所定の接着力が確保できない材質の使用は望ましくない。
The basis weight of the
吸音層2と非通気性の共振層3の成形工法としては、防音材の抄造工法はカード機による積層、またはランダム抄造機を利用するが、非通気性の共振層3との接着面はなるべく平滑に仕上げることが好ましい。これは接着面積を確実に確保するためであり、これにより非通気性の共振層3を効率よく強制することができる。
As the molding method of the
ダッシュパネル10から入射する直接音に対する遮音性向上、つまり、透過損失が低い中周波数からの透過損失の向上の課題については、ダッシュパネル10の目付量に比べ、大幅に軽量にした非通気性の共振層3を表皮層として利用し、パネル10と非通気性の共振層3の間に通気抵抗のある吸音層2を設けた。更に従来技術ではなかった非通気性の共振層3と吸音層2の界面の制御(接着層4による接着力の制御)を行ったものである。非通気性の共振層3の目付量を大幅に下げ200g/m2以下にしたので、これにより、透過共鳴の周波数が高い方の他に低い方にも出現する(図5(a)(b)(1)参照)。また2重層構造による透過損失の向上が認められる(図5(a)(3)参照)。
The problem of improving the sound insulation against direct sound incident from the
実際の製品の凹凸で吸音層2が薄肉化しても十分吸音力を確保する、つまり、中周波数から高周波数へかけての吸音力向上の課題について、部品の立て付け、スペースの影響で吸音層2が薄くなっても、吸音層2と非通気性の共振層3との膜共振を利用することで高い吸音率を確保できる。共振層の目付量を50g/m2とした場合、吸音層2の厚さと共振周波数frとの関係は次の表1の通りになる。
車室内での音は拡散入射であり、非通気性の共振層3は軽量で剛性が低い為、共振は微少な範囲で独立して発生している。この為、例えば吸音層2の厚さLの値が30〜5mmに変化したとき、共振周波数は1531〜3750Hzで変化し、図6(a),(b)に示す通り、吸音率は幅広い範囲で確保され、非通気層のない吸音層とは異なり、高い吸音力を確保することができる。
ここで、一般的なバネ・マス系の振動モデルを考えた場合、吸音層2の空気バネと、吸音層2と非通気性の共振層3の総質量による機械的バネを利用したときの共振周波数の式は、通常のバネ振動の式においてバネ定数にあたるk=ρ・C2/Lとすることにより、共振周波数fが式2で算出される。ただし、frは共振周波数(Hz)、ρは空気密度(1.2Kg/m3)、Cは音速(340m/s)、mは非通気性の共振層3の目付量(g/m2)、Lは吸音層の厚さ(mm)である。
Here, when a general spring / mass vibration model is considered, the resonance is obtained when an air spring of the
従来、250〜500Hzの吸音力があがりにくい周波数での吸音力向上の課題について、非通気性の共振層3を吸音層2に十分接着することで、吸音層2のマスが加わり非通気性の共振層3単品の共振周波数が高周波数側へ移動するほかに、前記接着により低周波数側にも出現し(図7(a)(b)(4)参照)、吸音層2の強制力で共振による透過損失の低下量が減少する(図7(a)(b)(5)参照)。吸音層2の空気バネと、吸音層2と非通気性の共振層3の総質量によるバネマスで315〜630Hzで共振が発生し、この周波数の吸音率が向上する(図7(a)(b)(6)参照)。
Conventionally, regarding the problem of improving the sound absorption at a frequency at which the sound absorption of 250 to 500 Hz is difficult to increase, by sufficiently adhering the
この構造ではダッシュサイレンサ1とパネル10(ここでは鉄製パネル)との2重壁効果で重量則以上の透過損失を得ることができる。更にこの効果を悪化させる透過共鳴の周波数を表皮層(非通気性の共振層3)を極めて軽量にすることで透過損失が十分高い周波数領域で発生させ更に表皮層である共振層3が極めて軽量であることと共振層3と吸音層2の接着力を制御し、十分な接着力と接着面積を確保することから吸音層の制振性による透過共鳴により透過損失の低下量を低減している(図7(a)参照)。一方、吸音特性は非通気性の共振層3が極めて軽く更に吸音層2の厚さを50mm以下に制御することで、共振周波数が315〜4000Hzで制御でき、高い吸音率を得ることができる。高い方の周波数である中周波数領域(640〜1250Hz)で非通気性の共振層3単品による共振が発生し、また、非通気性の共振層3は、吸音層2と、十分な接着力と接着面積で接着されているため、吸音層2の一部の質量を利用したバネ・マス系の共振が低い方の周波数である315〜630Hzで発生し、吸音性が向上する(図7(b)参照)。この構成のダッシュサイレンサ1の非通気性の共振層3は、従来の表皮層と比べ目付量が十分軽量でありながら、ダッシュパネル10から入射する直接音(ここではエンジンルームからの音)を十分遮音し、さらに他部位(ここではエンジンルーム以外の部分)から入射し車室内で反射する間接音を吸音する効果がある。
In this structure, a transmission loss greater than the weight rule can be obtained by the double wall effect of the
共通形態によれば、非通気性の共振層3が柔軟な薄層よりなること等により、車室内の音がこの非通気性の共振層3に干渉し、吸音層2と非通気性の共振層3とが薄膜振動を行っており、これは非通気性の共振層3と吸音層2との界面での共振現象による吸音である。また、非通気性の共振層3と吸音層2との間にある接着層4の利用によって、界面において吸音する音の周波数を制御することができる。本共通形態によれば、会話明瞭度を改善させるため、1000〜1600Hzでの吸音力が特に良好である。非通気共振シ−ト層の目付量10〜500g/m2と吸音層2の厚さを1〜50mm以下で変化させることで、この範囲での周波数でのシート共振による吸音力の向上を効果的に得ることができ、車室内の良好な静粛性が得られる。ダッシュサイレンサ1の厚さが薄くなってもシートの共振現象を利用している為、高い吸音率を得ることができる。従来の防音材に対し非通気性の共振層の大幅な重量低減が可能になる。
According to the common mode, because the
(共通例)
共通例と比較例のデータ比較を行ったのでこれを図8及び図9に示す。比較例の構成は、接着層4の接着面積が20%の場合であり、接着層4の接着面積が90%であることと相違する点を除き、共通例と同じものを用いた。ダッシュサイレンサ1の厚みが22mm、吸音層2の厚みが20mm、非通気共振層3の厚みが2mm、接着層4の厚みが50μmである。ダッシュサイレンサ1は、非通気性の共振層3がポリプロピレン発泡体(PPF)で、発泡率30倍、比重0.031g/cm3、厚み2mm、目付量62g/m2であり、吸音層2が熱可塑性フェルト(ポリエステル化繊と雑綿を利用した一般的なもの)、比重0.06g/cm3、厚み20mm、目付量1200g/m2であり、接着層の接着面積は90%である。水溶性EVA系接着剤を、非通気性の共振層3としての発泡率30倍で厚さ2mmのポリプロピレン発泡体に50g/m2塗布し、熱可塑性フェルトまたはニードルパンチを行ったフェルトからなる吸音層2と圧力1kg/cm2で60秒間圧縮する。乾燥が遅い場合は加熱することで約30秒間の圧締でよい。接着後の接着強度は2〜8N/25mm
で、界面のほぼ90%が接着している。剥離状態は吸音層2の熱可塑フェルトの表層破壊である。ここでニードルパンチを行ったフェルトはそうでないフェルトに対し表層破壊強度が高くなりこの為、接着強度は5〜10N/25mmと高くなる。
(Common example)
FIG. 8 and FIG. 9 show data comparison between the common example and the comparative example. The configuration of the comparative example is the case where the adhesive area of the
Thus, almost 90% of the interface is bonded. The peeled state is a surface layer breakage of the thermoplastic felt of the
図8において、接着層の接着面積が90%である場合と、接着面積が20%である場合と比較すると、接着面積が90%の場合、400Hz以上の周波数範囲において接着面積が20%である場合より透過損失の上昇が認められる。これにより車室外から車室内に侵入する騒音を低減できる。さらにニードルパンチを行ったフェルトはそうでないフェルトに対し表層破壊強度が高く、すなわち接着強度が5〜10N/25mmとなり、図には示されていないが400Hz以上の周波数範囲において、さらに1〜3dB、透過損失が高くなる。 In FIG. 8, when the adhesion area of the adhesive layer is 90% and when the adhesion area is 20%, the adhesion area is 20% in the frequency range of 400 Hz or more when the adhesion area is 90%. An increase in transmission loss is observed. Thereby, the noise which penetrate | invades into a vehicle interior from the vehicle interior can be reduced. Further, the felt subjected to needle punching has a higher surface layer breaking strength than that of the other felt, that is, the adhesive strength is 5 to 10 N / 25 mm, and although not shown in the drawing, in the frequency range of 400 Hz or more, further 1 to 3 dB, Transmission loss increases.
図9において、接着層の接着面積が90%である場合と、接着面積が20%である場合とを比較すると、接着面積が90%の場合、630Hz〜1600Hzの周波数範囲において、接着力と接着面積により非通気性の共振層が拘束され、防振・制振され、吸音率の多少の低減が認められるが、吸音率は0.6以上はあるので車室内の騒音を吸音できる。比較例では非通気性の共振層により吸音率は上昇する。630Hz〜1600Hzの周波数以外の範囲では、接着面積が90%の場合、接着力と接着面積により非通気性の共振層と吸音層による共振現象によって、接着面積が20%の場合よりも吸音率が上昇する。これにより、この周波数領域で車室内の騒音を接着面積が20%の場合より低減できる。更に400〜500Hz付近の周波数で非通気性の共振層と吸音層の相互からなる共振周波数により、吸音率0.7を得ることができ、中周波数での車室内の騒音低減に役に立っている。 In FIG. 9, when the adhesion area of the adhesive layer is 90% and the adhesion area is 20%, the adhesion force and adhesion in the frequency range of 630 Hz to 1600 Hz when the adhesion area is 90%. The non-breathable resonance layer is constrained by the area, and vibration and vibration control is achieved, and a slight reduction in the sound absorption coefficient is recognized. However, since the sound absorption coefficient is 0.6 or more, the noise in the passenger compartment can be absorbed. In the comparative example, the sound absorption rate is increased by the non-breathable resonance layer. In the range other than the frequency of 630 Hz to 1600 Hz, when the adhesion area is 90%, the sound absorption rate is higher than that when the adhesion area is 20% due to the resonance phenomenon caused by the non-breathable resonance layer and the sound absorption layer due to the adhesion force and the adhesion area. Rise. Thereby, the noise in the passenger compartment can be reduced in this frequency region as compared with the case where the adhesion area is 20%. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.7 can be obtained by a resonance frequency composed of a non-breathable resonance layer and a sound absorption layer at a frequency in the vicinity of 400 to 500 Hz, which is useful for reducing noise in the vehicle interior at a medium frequency.
<実施形態1>
図10(a)は実施形態1のダッシュサイレンサ201である。共通形態のダッシュサイレンサ1と同様の構造を備えるので、説明は援用する。異なる構成は、吸音層202は密度が異なる高密度吸音層202a、低密度吸音層202bとから構成され、吸音層202a及び202bがダッシュパネル10側に配置され、非通気性の共振層203は車室内側に設置されることである。低密度吸音層202bはダッシュパネル10に接合されている。
<
FIG. 10A shows the dash silencer 201 of the first embodiment. Since the same structure as the
高密度吸音層202aは非通気性の共振層203に前記接着層204を介し接着されている。高密度吸音層202aの密度は0.05〜0.20g/cm3であり、厚さが2mm〜30mmの範囲である。低密度吸音層202bは、非通気性の共振層203と反対側の高密度吸音層202aの面に密度が0.01〜0.10g/cm3で厚さが2〜30mmの範囲で接着層202cを介して接着されている。高密度吸音層202aの初期圧縮反発力が30〜400Nで低密度吸音層202bの初期圧縮反発力が0.5〜200Nであり、少なくとも高密度吸音層202aの初期圧縮反発力は低密度吸音層の1.2〜40倍であり、吸音層202の厚さにおける高密度吸音層202aの占める厚さは20〜80%である。好ましくは高密度吸音層202aの初期圧縮反発力が200〜300Nで低密度吸音層202bの初期圧縮反発力が50〜100Nであり、少なくとも高密度吸音層202aの初期圧縮反発力は低密度吸音層202bの1.5〜5倍であり吸音層202の厚さにおける高密度吸音層202aの占める厚さは40〜60%である。
吸音層202において高密度吸音層202a及び低密度吸音層202bは2層の個別材料による複層体もしくは単一材料で高密度側と低密度側のように密度勾配がある材料である。
なお、吸音層202、非通気性の共振層203、接着層204の材質等は共通形態と同様である。
The high-density sound absorbing layer 202a is bonded to the non-breathable resonance layer 203 through the adhesive layer 204. The density of the high-density sound absorbing layer 202a is 0.05 to 0.20 g / cm 3 and the thickness is in the range of 2 to 30 mm. The low density sound absorbing layer 202b is an adhesive layer having a density of 0.01 to 0.10 g / cm 3 and a thickness of 2 to 30 mm on the surface of the high density sound absorbing layer 202a opposite to the non-breathable resonance layer 203. It is bonded via 202c. The initial compression repulsive force of the high density sound absorbing layer 202a is 30 to 400N and the initial compressive repulsive force of the low density sound absorbing layer 202b is 0.5 to 200N, and at least the initial compressive repulsive force of the high density sound absorbing layer 202a is the low density sound absorbing layer. Of the high-density sound absorbing layer 202a in the thickness of the sound absorbing layer 202 is 20 to 80%. Preferably, the initial compression repulsion force of the high density sound absorption layer 202a is 200 to 300N and the initial compression repulsion force of the low density sound absorption layer 202b is 50 to 100N, and at least the initial compression repulsion force of the high density sound absorption layer 202a is the low density sound absorption layer. The thickness of the sound absorbing layer 202 is 1.5 to 5 times that of 202b, and the thickness occupied by the high-density sound absorbing layer 202a is 40 to 60%.
In the sound-absorbing layer 202, the high-density sound-absorbing layer 202a and the low-density sound-absorbing layer 202b are a multi-layered body or a single material made of two individual materials, and are materials having density gradients such as a high-density side and a low-density side.
The materials of the sound absorbing layer 202, the non-breathable resonance layer 203, and the adhesive layer 204 are the same as in the common form.
図10(a)に示す実施形態1のダッシュサイレンサ201において、吸音層202を異密度の2層である高密度吸音層202a及び低密度吸音層202bにする場合と、吸音層202を非異密度にする場合との周波数VS透過損失の比較を図11に示す。吸音層202を異密度の高密度吸音層202a及び低密度吸音層202bの2層構造にすることで中周波数(640〜1250Hz)以上で更に透過損失が大幅に改善される。 In the dash silencer 201 of the first embodiment shown in FIG. 10A, when the sound absorbing layer 202 is a high density sound absorbing layer 202a and a low density sound absorbing layer 202b that are two layers having different densities, FIG. 11 shows a comparison of the frequency VS transmission loss with the case of making the frequency difference. By making the sound absorbing layer 202 into a two-layer structure of a high density sound absorbing layer 202a and a low density sound absorbing layer 202b having different densities, the transmission loss is further greatly improved at a medium frequency (640 to 1250 Hz) or higher.
図12に、図3構造と図10a構造(第2吸音層が無い場合)の場合、図17構造と図10b構造(第2吸音層がある場合)において、第1吸音層が異密度と非異密度であることを比較するときの周波数VS吸音率を示すグラフである。共通形態は吸音層が非異密度の場合、中周波数領域(640〜1250Hz)だけが著しく高い吸音率を示している。一方、第1吸音層が異密度である場合、315Hz〜4000Hzの幅広い周波数で高い吸音率を得ている。実施形態1では、中周波数領域(640〜1250Hz)の特定の周波数を持つ騒音だけでなく、幅広く吸音可能になる。実施形態1では400Hzと1600Hzの周波数の間では、共通形態の非異密度の場合よりも吸音率は低下し、共振周波数のピークが明確に現れることが判る。これは実施形態1では、接着層204を介して非通気性の共振層203と高密度吸音層202aの剛性の影響を受けているからである。この剛性が高くなると高い周波数へ共振周波数は移行することになる。また低周波数側の共振周波数は実施形態1も、同様に低周波数領域(125〜500Hz)である。これは吸音層202の異密度差による剛性差に影響はなく、非通気性の共振層203と吸音層202の質量の総和のマスと吸音層202のバネによるバネマス系振動による。 12, the structure of FIG. 3 and the structure of FIG. 10 a (when there is no second sound absorbing layer), the structure of FIG. 17 and the structure of FIG. 10 b (when the second sound absorbing layer is present), It is a graph which shows the frequency VS sound absorption rate when comparing that it is a different density. The common form shows a remarkably high sound absorption rate only in the middle frequency range (640 to 1250 Hz) when the sound absorption layer has a non-different density. On the other hand, when the first sound absorbing layer has a different density, a high sound absorption coefficient is obtained in a wide frequency range of 315 Hz to 4000 Hz. In the first embodiment, not only noise having a specific frequency in the middle frequency range (640 to 1250 Hz) but also wide sound absorption is possible. In the first embodiment, it is understood that the sound absorption coefficient is lower between the frequencies of 400 Hz and 1600 Hz than in the case of the non-different density of the common form, and the peak of the resonance frequency appears clearly. This is because the first embodiment is affected by the rigidity of the non-breathable resonance layer 203 and the high-density sound absorbing layer 202a via the adhesive layer 204. As this rigidity increases, the resonance frequency shifts to a higher frequency. The resonance frequency on the low frequency side is also in the low frequency region (125 to 500 Hz) in the first embodiment. This does not affect the rigidity difference due to the difference in density of the sound absorbing layer 202, and is due to the spring mass vibration caused by the total mass of the non-breathable resonance layer 203 and the sound absorbing layer 202 and the spring of the sound absorbing layer 202.
図13は、接着層204があり更に吸音層202が異密度の2層からなる図10(a)の構造のとき、非通気性の共振層203の質量を変化させた場合の周波数VS吸音率の比較を示すグラフである。図13のデータは第2吸音層306がないデータであり、図13は非通気性の共振層3の質量を変化させた場合の高周波側に発生する吸音率のピーク周波数の変化を示している。しかし、この現象は第2吸音層306の有無に関わらず発生する。したがって、図13は第2吸音層306がある場合、第2吸音層306が無い場合の両方に適用される。非通気性の共振層303の質量により、高周波数側の共振周波数が変化する。非通気性の共振層3の質量は60g/m2であるとき、1250Hzの共振周波数が発生するがこれは発泡体で厚みが2〜3mmであり、フィルムで20〜100μに相当する。非通気性の共振層3の質量が300g/m2であるとき、1000Hzの共振周波数が発生し、非通気性の共振層3の質量が2000g/m2であるとき、315Hzの共振周波数が発生する。非通気性の共振層3の質量が重くなると共振周波数が低周波数へ移行してしまい目的とする周波数の吸音ができなくなる。
FIG. 13 shows the frequency VS sound absorption coefficient when the mass of the non-breathable resonance layer 203 is changed in the case of the structure of FIG. 10A in which the adhesive layer 204 is provided and the sound absorbing layer 202 has two layers of different densities. It is a graph which shows comparison of these. The data in FIG. 13 is data without the second sound absorption layer 306, and FIG. 13 shows the change in the peak frequency of the sound absorption coefficient generated on the high frequency side when the mass of the
図10(a)に示す実施形態1のダッシュサイレンサ201、すなわち、吸音層202が異密度で接着層204を介して共振層203がある超軽量な防音材においては、1つは、吸音層202の空気バネと、非通気性の共振層203と吸音層202の総和の質量(マスともいう)による振動と、他は、吸音層202の空気バネと非通気性の共振層203の剛性によるバネと、非通気性の共振層203のマスによる振動とが発生する。この吸音層202の空気バネと、非通気性の共振層203と吸音層202の総和のマスによる振動は、図15(第2吸音層306がなしの折れ線参照)で低周波数領域(125〜500Hz)に吸音率のピークとして発生している。更に、吸音層202の空気バネと非通気性の共振層203の剛性によるバネと、非通気性の共振層203のマスによる振動は、図15(第2吸音層306がなしの折れ線参照)で高周波数領域(1600〜6400Hz)に吸音率のピークとして発生している。この高周波数に発生する吸音率のピークはコインシデンスの影響を受ける。これは非通気性の共振層203と高密度吸音層202aの接着層204による非通気性の共振層203の剛性が影響する。 In the dash silencer 201 of the first embodiment shown in FIG. 10A, that is, in the ultra-lightweight soundproofing material having the sound absorbing layer 202 of different density and the resonance layer 203 via the adhesive layer 204, one is the sound absorbing layer 202. Other than the air spring, vibration due to the total mass (also referred to as mass) of the non-breathable resonance layer 203 and the sound absorbing layer 202, and the other are springs due to the rigidity of the air spring of the sound absorbing layer 202 and the non-breathable resonance layer 203. And vibration due to the mass of the non-breathable resonance layer 203 occurs. The vibration due to the total mass of the air spring of the sound absorbing layer 202 and the non-breathable resonance layer 203 and the sound absorbing layer 202 is shown in FIG. 15 (see the broken line without the second sound absorbing layer 306) in the low frequency region (125 to 500 Hz). ) As a peak of sound absorption coefficient. Further, the vibration caused by the rigidity of the air spring of the sound absorbing layer 202 and the non-breathable resonance layer 203 and the mass of the non-breathable resonance layer 203 are shown in FIG. 15 (see the broken line without the second sound absorbing layer 306). It occurs as a peak of sound absorption coefficient in a high frequency region (1600 to 6400 Hz). The peak of the sound absorption coefficient generated at this high frequency is affected by coincidence. This is affected by the rigidity of the non-breathable resonance layer 203 formed by the adhesive layer 204 of the non-breathable resonance layer 203 and the high-density sound absorbing layer 202a.
(実施例1)
実施例1は共通例の吸音層を異密度にしたものであり、他は同様である。高密度吸音層202aは密度0.100g/cm3、厚さ10mm、目付量1000g/cm2、初期圧縮反発力200N、熱可塑性フェルト(PETをバインダとし化繊反毛とPE繊維とをフェルトとしたもの)、低密度吸音層202bは、密度0.04g/cm3,厚さ10mm、目付量400g/cm2、初期圧縮反発力50N、材質は綿繊維フェルトとする。接着層204の接着力は5N/25mmである。高密度吸音層202aと低密度吸音層202bとをPET系フェルトとしニードルパンチで積層してもよい。
(Example 1)
In Example 1, the sound absorbing layer of the common example has a different density, and the others are the same. The high-density sound-absorbing layer 202a has a density of 0.100 g / cm 3 , a thickness of 10 mm, a basis weight of 1000 g / cm 2 , an initial compressive repulsion force of 200 N, a thermoplastic felt (PET is used as a binder, and synthetic fiber and PE fibers are used as felt. The low-density sound absorbing layer 202b has a density of 0.04 g / cm 3 , a thickness of 10 mm, a basis weight of 400 g / cm 2 , an initial compression repulsion force of 50 N, and a material made of cotton fiber felt. The adhesive strength of the adhesive layer 204 is 5 N / 25 mm. The high-density sound-absorbing layer 202a and the low-density sound-absorbing layer 202b may be made of PET felt and laminated with a needle punch.
<実施形態2>
図10(b)に示す実施形態2のダッシュサイレンサ301は、実施形態1のダッシュサイレンサ201と同様の構造を備える上、実施形態1の非通気性の共振層203の車室内側の面に車室内側接着層305及び第2吸音層306を付加したものである。非通気性の共振層303は車室内側接着層305(厚みは任意でよく、例えば20μm〜100μm程度でよい)を介して軽量な第2吸音層306と接着されている。この第2吸音層306は、密度0.01〜0.1g/cm3で厚さが1〜10mmであり、好ましくは密度0.02〜0.04g/cm3で厚さが4〜6mmである。
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A dash silencer 301 according to the second embodiment shown in FIG. 10B has the same structure as that of the dash silencer 201 according to the first embodiment, and a vehicle interior side surface of the non-breathable resonance layer 203 according to the first embodiment. An indoor adhesive layer 305 and a second sound absorbing layer 306 are added. The non-breathable resonance layer 303 is bonded to the lightweight second sound absorbing layer 306 via a vehicle interior side adhesive layer 305 (thickness may be arbitrary, for example, about 20 μm to 100 μm). The second sound absorbing layer 306 has a density of 0.01 to 0.1 g / cm 3 and a thickness of 1 to 10 mm, preferably a density of 0.02 to 0.04 g / cm 3 and a thickness of 4 to 6 mm. is there.
実施形態2のダッシュサイレンサ301で付加する第2吸音層306は、車室内側の高周波の吸音性を改善するために設定されている。図14乃至図16に第2吸音層306の効果と接合状態による非通気性の共振層303への影響を示す。図14は第2吸音層306の付加による透過損失への影響を示し、図15及び図16は第2吸音層306の付加による吸音率への影響を示す。図14の透過損失については、(1)(2)の場合は(3)よりも改善するが、(1)の方が(2)よりも若干優れる。また、図15の吸音率は第2吸音層306がない場合であり、共振層303はそれ自体、拘束が少ない状態で共振する。これにより高周波領域(1600〜6400Hz)で共振し、高い吸音率を示す。同時に低周波数領域(125〜500Hz)で共振が発生している。共振層303が吸音性の無い材料で拘束される場合には、吸音率は矢印に示す通り高周波数領域(1600〜6400Hz)で低下する。これに対し、第2吸音層306を共振層303の上に付加すると、図16に示す通り、表皮部である共振層303が第2吸音層306で拘束され高周波数領域の吸音ピークは低下するが、第2吸音層306自体の吸音性が付加され、共振層303が吸音性のない材料で拘束される場合に対して、中周波数(640〜1250Hz)〜高周波数(1600〜6400Hz)の吸音率が向上する。 The second sound absorbing layer 306 added by the dash silencer 301 of the second embodiment is set in order to improve the high frequency sound absorbing property on the vehicle interior side. 14 to 16 show the effect of the second sound absorbing layer 306 and the influence on the non-breathable resonance layer 303 depending on the bonding state. FIG. 14 shows the effect on transmission loss due to the addition of the second sound absorbing layer 306, and FIGS. 15 and 16 show the effect on the sound absorption rate due to the addition of the second sound absorbing layer 306. The transmission loss in FIG. 14 is improved in (1) and (2) over (3), but (1) is slightly better than (2). Further, the sound absorption coefficient in FIG. 15 is the case where the second sound absorption layer 306 is not provided, and the resonance layer 303 itself resonates in a state where there are few constraints. Thereby, it resonates in a high frequency region (1600 to 6400 Hz) and shows a high sound absorption coefficient. At the same time, resonance occurs in the low frequency region (125 to 500 Hz). When the resonance layer 303 is constrained by a material that does not absorb sound, the sound absorption rate decreases in a high frequency region (1600 to 6400 Hz) as indicated by an arrow. On the other hand, when the second sound absorbing layer 306 is added on the resonance layer 303, as shown in FIG. 16, the resonance layer 303, which is the skin, is constrained by the second sound absorbing layer 306, and the sound absorption peak in the high frequency region is lowered. However, in contrast to the case where the sound absorbing property of the second sound absorbing layer 306 itself is added and the resonance layer 303 is constrained by a material having no sound absorbing property, the sound absorbing property of medium frequency (640 to 1250 Hz) to high frequency (1600 to 6400 Hz). The rate is improved.
図10(b)に示す実施形態2のダッシュサイレンサ301において、車室内側接着層305及び第2吸音層306がある超軽量な防音材においては、1つは、第1吸音層302の空気バネと、第2吸音層306と非通気性の共振層303と第1吸音層302の総和のマスによる振動が発生する。これは図16(第2吸音層306がある折れ線)で低周波数領域(125〜500Hz)に吸音率のピークとして発生している。更に吸音層302の空気バネと第2吸音層306と非通気性の共振層303のマスによる振動とがある。これは図16(第2吸音層306で共振層303を拘束する折れ線参照)で高周波数領域(1600〜6400Hz)に吸音率のピークとして発生している。このモデルも同様にコインシデンスの影響を受ける。
吸音層302の異密度化による影響は高密度吸音層302aのコインシデンスへの影響にみられ、高周波数側の吸音率のピークに影響する。
In the dash silencer 301 of the second embodiment shown in FIG. 10B, in the ultra-lightweight soundproof material having the vehicle interior side adhesive layer 305 and the second sound absorbing layer 306, one is an air spring of the first sound absorbing layer 302. As a result, vibration due to the total mass of the second sound absorbing layer 306, the air-impermeable resonance layer 303, and the first sound absorbing layer 302 is generated. This occurs as a peak of the sound absorption coefficient in the low frequency region (125 to 500 Hz) in FIG. Further, there is vibration due to the mass of the air spring of the sound absorbing layer 302, the second sound absorbing layer 306, and the non-breathable resonance layer 303. This occurs as a peak of the sound absorption coefficient in the high frequency region (1600 to 6400 Hz) in FIG. 16 (see the broken line that constrains the resonance layer 303 by the second sound absorption layer 306). This model is also affected by coincidence.
The influence due to the different density of the sound absorbing layer 302 is seen in the influence on the coincidence of the high density sound absorbing layer 302a, and affects the peak of the sound absorption coefficient on the high frequency side.
(実施例2)
実施例2は実施例1に第2吸音層306を付加し100mmドットピッチで共振層303に接着したものであり、第2吸音層は、密度0.04g/cm3,厚さ5mm、目付量200g/cm2、初期圧縮反発力50N、材質は熱可塑性フェルト(PETをバインダとし化繊反毛とPE繊維とをフェルトとしたもの)とする。
(Example 2)
In Example 2, the second sound absorbing layer 306 is added to Example 1 and adhered to the resonance layer 303 at a pitch of 100 mm. The second sound absorbing layer has a density of 0.04 g / cm 3 , a thickness of 5 mm, and a basis weight. 200 g / cm 2 , initial compressive repulsion force 50 N, material is thermoplastic felt (PET is used as binder, synthetic fiber rebound and PE fiber is used as felt).
<実施形態3>
実施形態3のダッシュサイレンサ401について図17を参照して説明する。この実施形態3は実施形態2の第1吸音層302を密度均一の単層の第1吸音層402とし(密度均一で複数層の場合も適用できる)、他は実施形態2と同様であるので、部品番号を400番台とし共通する要素は説明を援用する。図17において、車室内、第2吸音層406、接着層405(以下、第2接着層405と呼ぶこともある)、非通気性の共振層403、接着層404(以下、第1接着層404と呼ぶこともある)、第1吸音層402、車室外(エンジンルーム等)の順番で配置されていて、第1吸音層402が車のボディであるダッシュパネル10に固定され、第2吸音層406が車室内に面している。
このダッシュサイレンサ401において接着層404が無いときは非通気性の共振層403がマスとなり第1吸音層402がバネとなったバネマス系の単一の振動モデルが発生する。つまり、単純な非通気性の共振層403の膜共振が中周波数領域(640〜1250Hz)で発生している。これに対して、接着層404がある場合は、先に説明した中周波数領域(640〜1250Hz)の非通気性の共振層403の膜共振と同時に、低周波数領域(125〜500Hz)で共振が発生している。先に説明した非通気性の共振層403と第1吸音層402のマスと第1吸音層402のバネによるバネマス系が発生していることがわかる。
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A dash silencer 401 according to the third embodiment will be described with reference to FIG. In the third embodiment, the first sound absorbing layer 302 of the second embodiment is a single sound-absorbing layer 402 having a uniform density (this can also be applied to a case of a plurality of layers having a uniform density), and the others are the same as in the second embodiment. The description of the elements common to the part numbers in the 400s is used. In FIG. 17, the vehicle interior, the second sound absorbing layer 406, the adhesive layer 405 (hereinafter sometimes referred to as the second adhesive layer 405), the air-impermeable resonance layer 403, and the adhesive layer 404 (hereinafter referred to as the first adhesive layer 404). The first sound-absorbing layer 402 and the outside of the passenger compartment (engine room, etc.) are arranged in this order, and the first sound-absorbing layer 402 is fixed to the
In the dash silencer 401, when there is no adhesive layer 404, a single mass model of a spring mass system is generated in which the non-breathable resonance layer 403 is a mass and the first sound absorbing layer 402 is a spring. That is, a simple film resonance of the non-breathable resonance layer 403 occurs in the middle frequency range (640 to 1250 Hz). On the other hand, when the adhesive layer 404 is present, resonance occurs in the low frequency region (125 to 500 Hz) simultaneously with the film resonance of the non-breathable resonance layer 403 in the medium frequency region (640 to 1250 Hz) described above. It has occurred. It can be seen that the above-described spring mass system is generated by the non-breathable resonance layer 403, the mass of the first sound absorbing layer 402, and the spring of the first sound absorbing layer 402.
第2接着層405の目付量は5〜200g/m2、好ましくは10〜100g/m2である。第2接着層405の厚みは、1〜100μm、好ましくは5〜50μmである。密度は接着剤の一般的な値でよい。第2接着層405の接着強度は1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmである。接着面積率は1〜100%であり、透過損失(遮音性)を効果的に向上させたい場合には75〜100%の面積で接着させ、吸音率(吸音力)を効果的に向上させたい場合には1〜25%の面積で接着させる。なお、接着は全面接着でも部分接着でもよい。例えば、第2吸音層406と非通気性の共振層403とは、第2接着層405によって連続的に接着されてもよいし、1〜50ドット/cm2に相当する点接着で接合してもよいし、糸状に接着されていることでもよい。また、接着フィルムを利用した場合、全面接着でもよい。第2接着層405の材質は、EVA系、ウレタン系、クロロプレンラテックス(CR)系、スチレン−ブタジエン系重合体(SBR)系、アクリル系、オレフィン系等の樹脂を採択する。 The basis weight of the second adhesive layer 405 is 5 to 200 g / m 2 , preferably 10 to 100 g / m 2 . The thickness of the second adhesive layer 405 is 1 to 100 μm, preferably 5 to 50 μm. The density may be a general value of the adhesive. The adhesive strength of the second adhesive layer 405 is 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm. The adhesion area ratio is 1 to 100%, and when it is desired to effectively improve the transmission loss (sound insulation), the area is 75 to 100% and the sound absorption ratio (sound absorbing power) is effectively improved. In some cases, it is bonded with an area of 1 to 25%. Note that the adhesion may be a full adhesion or a partial adhesion. For example, the second sound absorbing layer 406 and the air-impermeable resonance layer 403 may be continuously bonded by the second adhesive layer 405, or may be joined by point bonding corresponding to 1 to 50 dots / cm 2. Alternatively, it may be bonded in a thread form. Further, when an adhesive film is used, the entire surface may be bonded. The material of the second adhesive layer 405 is selected from resins such as EVA, urethane, chloroprene latex (CR), styrene-butadiene polymer (SBR), acrylic, and olefin.
図18は接着層404の透過損失への効果を示す。図18より接着層404がある時は無いときに比べ透過損失は低周波数領域(125〜500Hz)以上で向上している。図19は、接着層404の吸音率への効果を示す。図19より吸音率は接着層404がないと中周波数領域(640〜1250Hz)だけが、著しく高い吸音率を示しているが、接着層404があると低周波数領域(125〜500Hz)から高周波数領域(1600〜6400Hz)の幅広い周波数で高い吸音率を得ている。これにより中周波数領域(640〜1250Hz)の特定の周波数を持つ騒音だけでなく、幅広く吸音可能である。この原理は共振周波数が接着層404が無いときは非通気性の共振層による中周波数領域(640〜1250Hz)の共振しか発生していないが、接着層404があると、この中周波数領域(640〜1250Hz)の共振と同時に低周波数領域(125〜500Hz)にも共振が発生することによる。 FIG. 18 shows the effect of the adhesive layer 404 on the transmission loss. From FIG. 18, the transmission loss is improved in the low frequency region (125 to 500 Hz) or more as compared with the case where the adhesive layer 404 is present and absent. FIG. 19 shows the effect of the adhesive layer 404 on the sound absorption rate. From FIG. 19, the sound absorption rate is significantly higher in the medium frequency region (640 to 1250 Hz) without the adhesive layer 404, but the high frequency is obtained from the low frequency region (125 to 500 Hz) with the adhesive layer 404. A high sound absorption coefficient is obtained in a wide frequency range (1600 to 6400 Hz). As a result, not only noise having a specific frequency in the middle frequency range (640 to 1250 Hz) but also a wide range of sound absorption is possible. In this principle, when there is no adhesive layer 404, resonance occurs only in the middle frequency range (640 to 1250 Hz) due to the non-breathable resonant layer. However, when the adhesive layer 404 is present, this middle frequency range (640 This is because resonance occurs in a low frequency region (125 to 500 Hz) simultaneously with resonance of ˜1250 Hz.
(実施例3−1)
本実施例3−1は実施例2の第1吸音層302を単層としたものであり、第1吸音層402は、密度0.04g/cm3、厚さ5mm、目付量200g/cm2、初期圧縮反発力50N、材質は熱可塑性フェルト(PETをバインダとし化繊反毛とPE繊維とをフェルトとしたもの)とする。
(Example 3-1)
In Example 3-1, the first sound absorbing layer 302 of Example 2 is a single layer, and the first sound absorbing layer 402 has a density of 0.04 g / cm 3 , a thickness of 5 mm, and a basis weight of 200 g / cm 2. The initial compressive repulsion force is 50 N, and the material is thermoplastic felt (PET is used as binder and synthetic fiber rebound and PE fiber is used as felt).
(実施例3−2)
本実施例3−2は実施例3−1と積層構造が同じであり、以下に説明する材質、寸法等が実施例3−1との違いである。すなわち、非通気性の共振層403は発泡体であり、単位面積当りの重量は約600g/m2、厚さは約100μm、密度は約1.0g/cm3である。前記発泡体はポリプロピレン発泡体(PPF)で、発泡率30倍、比重0.031g/cm3、目付量62g/m2、厚み5mm、である。また、第2吸音層406の単位面積当りの重量は約500g/m2である。また、測定サンプルサイズは700mm角の正方形である。
(Example 3-2)
Example 3-2 has the same laminated structure as Example 3-1, and the materials, dimensions, and the like described below are different from Example 3-1. That is, the non-breathable resonance layer 403 is a foam, and has a weight per unit area of about 600 g / m 2 , a thickness of about 100 μm, and a density of about 1.0 g / cm 3 . The foam is a polypropylene foam (PPF) having a foaming ratio of 30 times, a specific gravity of 0.031 g / cm 3 , a basis weight of 62 g / m 2 , and a thickness of 5 mm. The weight of the second sound absorbing layer 406 per unit area is about 500 g / m 2 . The measurement sample size is a 700 mm square.
次に、本実施例3−2における第2吸音層406と第2接着層405との接着状態(接着面積)を各種変化させた場合についてデータ比較を行ったのでこれを図20及び図21に示す。接着状態は次の(1)〜(7)の如く変化させた。(1)第2接着層405を廃止して第2吸音層406を共振層403の上に置いただけの状態、(2)正方形である測定サンプルのうち外周部分のみ接着し正方形の中央部分は接着しない状態、(3)接着面積を25%とした状態、(4)接着面積を50%とした状態、(5)接着面積を75%とした状態、(6)接着面積を100%とした状態、(7)接着面積を100%としつつスプレーボンドでさらに接着力を高めた状態。 Next, since data comparison was performed for various changes in the adhesion state (adhesion area) between the second sound absorbing layer 406 and the second adhesive layer 405 in Example 3-2, this is shown in FIGS. 20 and 21. Show. The adhesion state was changed as follows (1) to (7). (1) The state where the second adhesive layer 405 is abolished and the second sound absorbing layer 406 is simply placed on the resonance layer 403. (2) Only the outer peripheral part of the square measurement sample is adhered, and the central part of the square is adhered. No state, (3) State where the adhesive area is 25%, (4) State where the adhesive area is 50%, (5) State where the adhesive area is 75%, (6) State where the adhesive area is 100% (7) A state where the adhesive strength is further increased by spray bonding while setting the adhesive area to 100%.
図20は第2接着層405の接着状態の違いによる透過損失への影響を示す。各種接着状態(1)〜(7)の違いによっては透過損失はほとんど変化せず、いずれの接着状態であっても図20に示す透過損失となることが分かった。図21は第2接着層405の接着状態の違いによる吸音率への影響を示す。図21より、接着面積が小さいほど、全体的に吸音率が向上することが分かった。特に、500〜6300Hzではこの傾向が顕著に表われる。ただし、接着面積を小さくし過ぎると、第2吸音層406が第2接着層405から剥がれ落ちてしまうおそれが高くなる。これらの点を鑑みて、第2接着層405を、非通気性の共振層403と第2吸音層406の全界面に対して1〜100%、好ましくは10%〜25%の面積で接着させることが望ましいことが分かった。 FIG. 20 shows the influence on the transmission loss due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405. It was found that the transmission loss hardly changed depending on the difference between the various adhesion states (1) to (7), and the transmission loss shown in FIG. FIG. 21 shows the influence on the sound absorption rate due to the difference in the adhesion state of the second adhesive layer 405. From FIG. 21, it was found that the smaller the adhesion area, the better the overall sound absorption coefficient. In particular, this tendency appears remarkably at 500 to 6300 Hz. However, if the bonding area is too small, there is a high possibility that the second sound absorbing layer 406 may be peeled off from the second bonding layer 405. In view of these points, the second adhesive layer 405 is adhered to the entire interface between the non-breathable resonance layer 403 and the second sound absorbing layer 406 in an area of 1 to 100%, preferably 10% to 25%. I found it desirable.
(実施例3−3)
本実施例3−3は実施例3−1と積層構造が同じであり、以下に説明する材質、寸法等が実施例3−1との違いである。すなわち、非通気性の共振層403はオレフィン系樹脂のフィルム体であり、単位面積当りの重量は約300g/m2、厚さは約50μm、密度は約1.0g/cm3である。また、第2吸音層406の単位面積当りの重量は約2000g/m2である。また、測定サンプルサイズは700mm角の正方形である。
(Example 3-3)
This Example 3-3 has the same laminated structure as that of Example 3-1, and the materials, dimensions, and the like described below are different from Example 3-1. That is, the non-breathable resonance layer 403 is a film body of an olefin resin, and has a weight per unit area of about 300 g / m 2 , a thickness of about 50 μm, and a density of about 1.0 g / cm 3 . The weight of the second sound absorbing layer 406 per unit area is about 2000 g / m 2 . The measurement sample size is a 700 mm square.
第1吸音層402が熱可塑性フェルト(ポリエステル化繊と雑綿を利用した一般的なもの)、比重0.06g/cm3、厚み20mm、目付量1200g/m2であり、第1接着層404の接着面積は90%である。水溶性EVA系接着剤を、非通気性の共振層403としての厚さ40μmのフィルム体に所定量塗布し、熱可塑性フェルトまたはニードルパンチを行ったフェルトからなる第1吸音層402と圧力1kg/cm2で60秒間圧縮する。乾燥が遅い場合は加熱することで約30秒間の圧締でよい。接着後の接着強度は2〜8N/25mm
で、界面のほぼ90%が接着している。剥離状態は第1吸音層402の熱可塑性フェルトの表層破壊である。ここでニードルパンチを行ったフェルトはそうでないフェルトに対し表層破壊強度が高くなりこの為、接着強度は5〜10N/25mmと高くなる。
The first sound-absorbing layer 402 is a thermoplastic felt (a general one using polyester fiber and cotton), a specific gravity of 0.06 g / cm 3 , a thickness of 20 mm, and a basis weight of 1200 g / m 2 . The adhesion area is 90%. A predetermined amount of a water-soluble EVA adhesive is applied to a 40 μm-thick film body as the non-breathable resonance layer 403, and a first sound absorbing layer 402 made of a felt made of thermoplastic felt or needle punch and a pressure of 1 kg / kg. Compress at cm 2 for 60 seconds. When drying is slow, pressing for about 30 seconds may be performed by heating. Adhesive strength after bonding is 2-8N / 25mm
Thus, almost 90% of the interface is bonded. The peeled state is a surface layer breakage of the thermoplastic felt of the first sound absorbing layer 402. Here, the felt subjected to the needle punching has a higher surface layer breaking strength than the felt that does not, so that the adhesive strength is increased to 5 to 10 N / 25 mm.
第2吸音層406は、繊維を主原料とした熱可塑性フェルト(PETをバインダとし化繊反毛とPE繊維とをフェルトとしたもの)にて形成されており、複数本のニードルを第2吸音層406の厚み方向に突き刺す処理が施されている。これにより、繊維の向きが、第2吸音層406の厚み方向(図17の左右方向)に部分的に揃えられている。また、第2吸音層406は、比重0.04g/cm3、厚み5mm、目付量200g/m2、初期圧縮反発力50Nである。また、第2接着層405は水溶性EVA系接着剤であり、非通気性の共振層403に所定量塗布し、第2吸音層406と圧力1kg/cm2で60秒間圧縮する処理がなされている。乾燥が遅い場合は加熱することで約30秒間の圧締でよい。 The second sound-absorbing layer 406 is formed of a thermoplastic felt made of fibers as a main material (a material in which PET is used as a binder and synthetic fiber vellus and PE fibers are used as felt). A process of piercing in the thickness direction 406 is performed. Thereby, the direction of the fibers is partially aligned in the thickness direction of the second sound absorbing layer 406 (left and right direction in FIG. 17). The second sound absorbing layer 406 has a specific gravity of 0.04 g / cm 3 , a thickness of 5 mm, a basis weight of 200 g / m 2 , and an initial compression repulsion force of 50 N. The second adhesive layer 405 is a water-soluble EVA adhesive, and is applied to the non-breathable resonance layer 403 by a predetermined amount, and compressed with the second sound absorbing layer 406 and a pressure of 1 kg / cm 2 for 60 seconds. Yes. When drying is slow, pressing for about 30 seconds may be performed by heating.
次に、本実施例3−3における第2吸音層406と第2接着層405との接着状態(接着面積)を各種変化させた場合についてデータ比較を行ったのでこれを図22及び図23に示す。接着状態は次の(1)〜(6)の如く変化させた。(1)共振層403とともに第1,2接着層404,405を廃止して、第1吸音層402の上に第2吸音層406を直接置いただけの状態、(2)第2吸音層406と第2接着層405との接着面積を1%とした状態、(3)接着面積を25%とした状態、(4)接着面積を50%とした状態、(5)接着面積を75%とした状態、(6)接着面積を100%とした状態。 Next, since data comparison was performed for various changes in the adhesion state (adhesion area) between the second sound absorbing layer 406 and the second adhesive layer 405 in Example 3-3, this is shown in FIGS. Show. The adhesion state was changed as follows (1) to (6). (1) A state in which the first and second adhesive layers 404 and 405 are abolished together with the resonance layer 403, and the second sound absorbing layer 406 is placed directly on the first sound absorbing layer 402, and (2) the second sound absorbing layer 406 and The state where the bonding area with the second bonding layer 405 is 1%, (3) the bonding area is 25%, (4) the bonding area is 50%, and (5) the bonding area is 75%. State (6) State where the bonding area is 100%.
図22は第2接着層405の接着状態の違いによる透過損失への影響を示し、図23は第2接着層405の接着状態の違いによる吸音率への影響を示す。図22より、接着面積が大きいほど、全体的に透過損失が向上することが分かった。特に、高周波数域(約2000Hzをピーク値とした1500Hz〜2500Hzの帯域)ではこの傾向が顕著に表われる。 FIG. 22 shows the influence on the transmission loss due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405, and FIG. 23 shows the influence on the sound absorption rate due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405. From FIG. 22, it was found that the transmission loss was improved as the adhesion area was increased. In particular, this tendency appears remarkably in a high frequency range (a band of 1500 Hz to 2500 Hz with a peak value of about 2000 Hz).
図23は第2接着層405の接着状態の違いによる吸音率への影響を示す。図23より、接着面積が小さいほど、全体的に吸音率が向上することが分かった。特に、500〜6300Hzではこの傾向が顕著に表われる。従って、透過損失を向上させたい場合には接着面積を大きくし、吸音率を向上させたい場合には接着面積を小さくすればよいことが見出された。 FIG. 23 shows the influence on the sound absorption rate due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405. From FIG. 23, it was found that the smaller the adhesion area, the better the overall sound absorption coefficient. In particular, this tendency appears remarkably at 500 to 6300 Hz. Therefore, it has been found that the adhesion area should be increased if the transmission loss is to be improved, and the adhesion area should be reduced if the sound absorption rate is to be improved.
これらの点を鑑みて、透過損失向上と吸音率向上の両立を図るには、第2接着層405を、非通気性の共振層403と第2吸音層406の全界面に対して1〜100%の面積で接着させることが望ましいことが分かった。また、透過損失(遮音性)を効果的に向上させたい場合には75〜100%の面積で接着させ、吸音率(吸音力)を効果的に向上させたい場合には1〜25%の面積で接着させればよいことが分かった。また、図23に示すように、25%接着の場合と1%接着の場合とでは吸音率に殆ど差がないため、透過損失の点で有利となる25%接着の方が、1%接着に比べて優れている。なお、本実施例に係る図22と後述の実施例3−4に係る図24との比較考察は、後に詳述する。 In view of these points, in order to achieve both improvement in transmission loss and improvement in sound absorption rate, the second adhesive layer 405 is set to 1 to 100 with respect to the entire interface between the non-breathable resonance layer 403 and the second sound absorption layer 406. It has been found desirable to bond with an area of%. Also, when it is desired to effectively improve the transmission loss (sound insulation), it is bonded with an area of 75 to 100%, and when it is desired to effectively improve the sound absorption rate (sound absorbing power), the area of 1 to 25%. It was found that it would be good to bond with. Further, as shown in FIG. 23, since there is almost no difference in sound absorption rate between the case of 25% adhesion and the case of 1% adhesion, 25% adhesion, which is advantageous in terms of transmission loss, becomes 1% adhesion. It is superior compared. A comparative consideration between FIG. 22 according to the present embodiment and FIG. 24 according to a later-described embodiment 3-4 will be described in detail later.
(実施例3−4)
本実施例3−4は実施例3−3と積層構造が同じであり、第2吸音層406に熱可塑性のフェルトを採用し、前述したニードル処理に換えて加熱圧縮処理が施されている点が、実施例3−3との違いである。換言すれば、実施例3−3の第2吸音層406では、繊維の向きが厚み方向に部分的に揃えられているのに対し、本実施例3−4では、繊維の向きが厚み方向に対して垂直な方向(ダッシュパネル10の面に平行な方向)に一様に揃えられている。
(Example 3-4)
Example 3-4 has the same laminated structure as Example 3-3, adopts a thermoplastic felt for the second sound absorbing layer 406, and is subjected to heat compression treatment instead of the needle treatment described above. However, this is the difference from Example 3-3. In other words, in the second sound absorbing layer 406 of Example 3-3, the direction of the fibers is partially aligned in the thickness direction, whereas in Example 3-4, the direction of the fibers is in the thickness direction. They are uniformly aligned in a direction perpendicular to the plane (a direction parallel to the surface of the dash panel 10).
次に、本実施例3−4における第2吸音層406と第2接着層405との接着状態(接着面積)を各種変化させた場合についてデータ比較を行ったのでこれを図24及び図25に示す。接着状態は次の(1)〜(6)の如く変化させており、変化のさせ方は実施例3−3の(1)〜(6)と同様である。 Next, data comparison was performed for various changes in the adhesion state (adhesion area) between the second sound absorbing layer 406 and the second adhesive layer 405 in Example 3-4. This is shown in FIGS. 24 and 25. Show. The adhesion state is changed as in the following (1) to (6), and the method of changing is the same as in (1) to (6) of Example 3-3.
図24は第2接着層405の接着状態の違いによる透過損失への影響を示し、図25は第2接着層405の接着状態の違いによる吸音率への影響を示す。これらの図24,25より、実施例3−3に係る図22,23と同様にして、接着面積が大きいほど全体的に透過損失が向上し、接着面積が小さいほど全体的に吸音率が向上することが分かった。 FIG. 24 shows the influence on the transmission loss due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405, and FIG. 25 shows the influence on the sound absorption rate due to the difference in the adhesive state of the second adhesive layer 405. 24 and 25, similarly to FIGS. 22 and 23 according to Example 3-3, the transmission loss is improved as the adhesion area is larger, and the sound absorption coefficient is improved as the adhesion area is smaller. I found out that
そして、実施例3−3に係る図22と本実施例3−4に係る図24とを比較すると、透過損失の効果が現れる周波数の帯域が、ニードル処理が施された図22の場合とニードル処理が施されていない図24の場合とで異なる帯域となっていることが分かる。図22の場合には1000〜4000Hz(より詳細には1500〜2500Hz)にて透過損失の効果が臨界的に現れ、図24の場合には500〜2000Hz(より詳細には630〜1500Hz)にて透過損失の効果が臨界的に現れる。従って、高い周波数の帯域(1000〜4000Hz)にて透過損失の効果を発揮させたい場合にはニードル処理が施された第2吸音層406を適用し、低い周波数の帯域(500〜2000Hz)にて透過損失の効果を発揮させたい場合にはニードル処理が施されていない第2吸音層406を適用すればよいことが見出された。 And when FIG. 22 which concerns on Example 3-3 and FIG. 24 which concerns on this Example 3-4 compare, the frequency band where the effect of a transmission loss appears is the case of FIG. It can be seen that the band is different from that in the case of FIG. In the case of FIG. 22, the effect of transmission loss appears critically at 1000 to 4000 Hz (more specifically 1500 to 2500 Hz), and in the case of FIG. 24, 500 to 2000 Hz (more specifically 630 to 1500 Hz). The effect of transmission loss becomes critical. Therefore, when it is desired to exhibit the effect of transmission loss in the high frequency band (1000 to 4000 Hz), the second sound absorbing layer 406 subjected to the needle treatment is applied, and in the low frequency band (500 to 2000 Hz). It has been found that the second sound absorbing layer 406 that is not subjected to the needle treatment may be applied when it is desired to exhibit the effect of transmission loss.
<実施形態4>
図26に示す実施形態4のフロアサイレンサ501は、車室外と車室内とを区画する鉄製フロアパネル510に固定され、車室内面側に沿って添装されている。フロアサイレンサ501は、燃費効率及び取付作業性を高めるために、製品重量を超軽量化するとともに、超軽量化しても充分な吸音特性を備えるように構成されているフロアサイレンサ501である。車室内、表皮/バッキング層507、複層に構成される第2吸音層506、非通気性の共振層503、接着層504、吸音層502、車のボディであるフロアパネル510、車室外の順番に配置されている。吸音層502がフロアパネル510側に配置され、非通気性の共振層503は車室内側に設置される。吸音層502はフロアパネル510に接合されている。
<
The
実施形態4のフロアサイレンサ501は、実施形態3のダッシュサイレンサ401と物性範囲は一部が共通するので、説明は援用する。物性範囲が変更される点を説明すると、吸音層502の厚みは、5mm〜100mm、共振層503の目付量が600g/m2以下、好ましくは、300g/m2以下である。共振層503がフィルムである場合、厚みが10〜600μ、好ましくは20〜300μである。第2吸音層506の密度は0.01〜0.2好ましくは0.05〜0.15g/m3である。
Since the
表皮/バッキング層507は、表皮材とバッキング材、例えばポリエチレン、またはEVA、SBRから構成されている。第2吸音層506は単層または複層で構成される。例えば、図26では第2吸音層506は上層506aと、下層506bとからなる複層で構成されている。
上層506aの上面は表皮/バッキング層507とは接着層508を介して接合され、上層506aの下面は下層506bと接着または載せた状態で接されている。下層506bはフェルトを圧縮したハードシートであり、下層506bの下面が非通気共振層503に接着されている。上層506aは材料の吸音性による高周波吸音力の向上と下層506bの弾性共振による高周波吸音力向上の増強を図る。下層506bと吸音層502により、下層506bの剛体共振による中周波吸音力向上と、下層506bの弾性共振による高周波吸音力向上を図る。下層506bと非通気共振層503により、下層506bのマスを使用して遮音性の向上を図る。
The skin /
The upper surface of the
(実施例4−1)
実施例4−1は図26にて表皮/バッキング層507の目付量が350g/m2、上層506aがフェルトで厚みが5〜15mm、下層506bがハードシート層で厚みが2〜5mm、共振層503がフィルムで厚みが300μ、接着層504の材質はオレフィン系接着剤、フェルト層502は熱可塑性ポリエステル、アクリル、綿繊維等が混紡されたフェルトで厚みが10mm、嵩上げ材509はPPまたはPE系のビーズ発泡品、またはRSPPの圧縮成形品で厚みが5〜50mmであるモールド品である。フィルム付きのハードシート層の目付量は350g/m2である。
(Example 4-1)
In Example 4-1, the basis weight of the skin /
図27(a)は、比較例1のフロアサイレンサ501aの構造を示す。フロアサイレンサ501aは、上から、表皮/PEバッキング層507d、ハードシート層506e、フェルト層503f、嵩上げ材509aとから構成されている。バッキング層507dとハードシート層506eとフェルト層503fは予め接着され一体化しているときが多いが、車両組み付け上509a層は別体化されて居るときもある。この構造ではパッキング層507dでの車外騒音の遮音性効果はあるが室内吸音は殆どない。
図27(b)は比較例2の図34構造を適用したフロアサイレンサ501bの構造を示す。フロアサイレンサ501bは、上から表皮/PEバッキング層507g、ハードシート層506h、フェルト層503i、嵩上げ材509bとから構成されている。図27(c)は実施形態4のフロアサイレンサ501´の具体例の構造を示す。この構造はハードシートの通気量を制御することで、室内吸音を確保しながら、車外騒音の遮音性を確保している。ただし、通気性があるため、遮音性の効果は少ない。フロアサイレンサ501´は、上から、表皮/バッキング層507´、ハードシート層506´、フィルム層(非通気共振層)503´、接着層504´、フェルト層502´、嵩上げ材509´とから構成されている。ハードシート層506´とフィルム層(非通気共振層)503´とはほぼ全面接着されている。この構造も室内吸音を確保しながら、車外騒音の遮音性を確保しているが、弾性共振と剛体共振をさらに利用できる為、さらに良い吸音率の確保と非通気性フィルムによる高い遮音性を確保できる。
図28(a)に示す通り、実施形態4の透過損失は比較例1、2より向上している。特に比較例2に対して向上している。図28(b)に示す通り、具体例の吸音率は比較例1、2より向上している。特に比較例1に対して向上している。これはフィルム層503の寄与による。
FIG. 27A shows the structure of the floor silencer 501a of the first comparative example. The floor silencer 501a is composed of a skin / PE backing layer 507d, a hard sheet layer 506e, a felt layer 503f, and a raising material 509a from the top. In many cases, the backing layer 507d, the hard sheet layer 506e, and the felt layer 503f are bonded and integrated in advance, but the 509a layer is sometimes separated from the vehicle assembly. With this structure, there is a sound insulation effect of outside noise in the packing layer 507d, but there is almost no room sound absorption.
FIG. 27B shows the structure of a floor silencer 501b to which the structure of FIG. 34 of Comparative Example 2 is applied. The floor silencer 501b is composed of a skin / PE backing layer 507g, a hard sheet layer 506h, a felt layer 503i, and a raising material 509b from the top. FIG. 27C shows the structure of a specific example of the
As shown in FIG. 28 (a), the transmission loss of the fourth embodiment is improved over the first and second comparative examples. In particular, this is an improvement over Comparative Example 2. As shown in FIG. 28 (b), the sound absorption rate of the specific example is improved from that of Comparative Examples 1 and 2. In particular, this is an improvement over Comparative Example 1. This is due to the contribution of the film layer 503.
実施形態4の変更形態として、図26にてフェルトである上層506aを小孔をあけた非通気のフィルム(厚み30〜400μ、好ましくは200μ、材質はPE、PP等オレフィン系)とし、ハードシートである下層506bをフェルトとする構造がある。上層506aと下層506bとをニードルでパンチしてある。この孔空きフィルムの有無よる効果の差異を図29(a)(b)に示す。フィルム有り、フイルム無しともに透過損失及び吸音率は向上している。図29(a)の透過損失は、0.8mmの鉄板の透過損失を0dBとしたときの値で示している。
As a modification of the fourth embodiment, the
(実施例4−2)
実施例4−2は表皮/バッキング層507の目付量が350g/m2、上層506aが非通気のフィルムで厚みが200μ、ハードシート層506(熱可塑性フェルトの圧縮成形品、厚み5mm)、フィルム層503(PE系フィルム、厚み300μ)、接着層504(オレフィン系接着剤)、フェルト層502(主にポリエステル繊維による熱可塑性フェルト)の厚みが10mm、嵩上げ材509(PPビーズ発泡モールド品)の厚みが5〜40mmである。フィルム付きのハードシート層506の目付量は350g/m2である。
(Example 4-2)
In Example 4-2, the basis weight of the skin /
<実施形態5>
図30は実施形態5のフロアサイレンサ601を示す。実施形態4のフロアサイレンサ501と概ね構造は共通し、吸音層602が高密度吸音層602a、低密度吸音層602bから構成されている点が異なるだけである。実施形態2のダッシュサイレンサ301の高密度吸音層302a、302bとは物性範囲が一部共通しているので、説明は援用する。物性が変更される点は、高密度吸音層602aの厚さが2mm〜70mm、低密度吸音層602bは厚さが2〜70mmの範囲であり、高密度吸音層602aの初期圧縮反発力が30〜600N、好ましくは50〜300N、低密度吸音層602bの初期圧縮反発力が5〜300N、好ましくは10〜100Nである。
<
FIG. 30 shows a
(実施例5)
実施例5は実施例4−1の吸音層を高密度吸音層と低密度吸音層で構成したものである。高密度吸音層602aは密度0.100g/cm3、厚さ100mm、目付量1000g/cm2、初期圧縮反発力300N、熱可塑性フェルト(PETをバインダとし化繊反毛とPE繊維とをフェルトとしたもの)、低密度吸音層602bは、密度0.04g/cm3,厚さ100mm、目付量400g/cm2、初期圧縮反発力100N、材質は綿繊維フェルトとする。接着層604の接着力は5N/25mmである。高密度吸音層602aと低密度吸音層602bとをPET系フェルトとしニードルパンチで積層してもよい。
(Example 5)
In Example 5, the sound absorbing layer of Example 4-1 is composed of a high density sound absorbing layer and a low density sound absorbing layer. The high-density sound-absorbing
ここで、通気度については、JIS L1018 8.3.3.1編地の通気性による「フラジール形試験機」及びこの結果に相関性が極めて高い通気性試験機を用い測定する。 Here, the air permeability is measured using “Fragile type tester” based on the air permeability of JIS L1018 8.3.3.1 knitted fabric and the air permeability tester having an extremely high correlation with this result.
この透過損失の測定は、JIS A 1409によるが、試験体が10m2ではなく、1m2でおこなったものである。図31は測定室の平面図であり、スピーカ20とマイクロフォン31〜36が配置され、ダッシュサイレンサ1などの試験体が各部屋の壁に配置される。
This transmission loss was measured according to JIS A 1409, but the test specimen was measured at 1 m 2 instead of 10 m 2 . FIG. 31 is a plan view of the measurement chamber, in which the
この吸音率の測定は、JIS A 1416(残響室吸音)によるが、試験体が10m2ではなく、1m2でおこなったものである。図32は測定室の平面図であり、スピーカ40とマイクロフォン51〜53が配置され、測定室の床にダッシュサイレンサ1などの試験体が配置される。
The measurement of the sound absorption rate is based on JIS A 1416 (sound reverberation room sound absorption), but the test specimen was measured at 1 m 2 instead of 10 m 2 . FIG. 32 is a plan view of the measurement chamber, in which the
以上、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的範囲に属する限り種々の形態を採り得るものである。また、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲において、改変等を加えることができるものであり、それらの改変、均等物等も本発明の技術的範囲に含まれることとなる。 As mentioned above, this invention is not limited to the said embodiment, As long as it belongs to the technical scope of this invention, it can take a various form. Modifications and the like can be made without departing from the technical idea of the present invention, and such modifications and equivalents are also included in the technical scope of the present invention.
1,101,201,301,401…ダッシュサイレンサ 10…ダッシュパネル
501,601,501a,501b…フロアサイレンサ
2,102,202,302,402,502,602…吸音層
202a,302a,602a…高密度吸音層
202b,302b,602b…低密度吸音層
202c,302c…接着層
3,103,203,303,403,503,603…非通気性の共振層
4,104,204,304,404,504,604…接着層
305,405,505,605…接着層
306,406,506,606…第2吸音層
510…フロアパネル
503f,503i…フェルト層 506a…上層
506e,506h…ハードシート層
506b…下層
507,507d,507g…表皮/バッキング層
508…接着層 509,509a,509b…嵩上げ材
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1,101,201,301,401 ...
Claims (17)
該吸音層と接着層を介して接着する、目付量は600g/m2以下、好ましくは300g/m2以下の非通気性の共振層と、からなり、
前記吸音層と非通気性の共振層に対する前記接着層の接着強度が剥離幅25mmで180度の剥離にて1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmに設定され、
前記接着層を前記吸音層と非通気性の共振層の全界面に対して、50〜100%、好ましくは80%〜100%の面積で接着させ、
前記吸音層が車体パネル側に配置され、前記非通気性の共振層は車室内側に設置され、
前記吸音層は、高密度吸音層と低密度吸音層の複層体に形成されることを特徴とする超軽量な防音材。 A lightweight sound-absorbing layer having a thickness of 1 to 100 mm and a density of 0.01 to 0.2 g / cm 3 , preferably 0.03 to 0.08 g / cm 3 ;
A non-breathable resonant layer having a basis weight of 600 g / m 2 or less, preferably 300 g / m 2 or less, bonded to the sound absorbing layer and the adhesive layer;
The adhesive strength of the adhesive layer with respect to the sound absorbing layer and the non-breathable resonance layer is set to 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm at a peeling width of 25 mm and 180 degrees peeling,
The adhesive layer is bonded to the entire interface between the sound absorbing layer and the air-impermeable resonant layer in an area of 50 to 100%, preferably 80% to 100%,
The sound absorbing layer is disposed on the vehicle body panel side, the non-breathable resonance layer is disposed on the vehicle interior side,
The sound-absorbing layer is formed as a multi-layered body composed of a high-density sound-absorbing layer and a low-density sound-absorbing layer.
前記低密度吸音層の密度は0.01〜0.10g/cm3、厚さが2〜70mmの範囲である請求項1の超軽量な防音材。 The density of the high-density sound-absorbing layer is 0.05 to 0.20 g / cm 3 and the thickness is 2 to 70 mm.
The low-density density of the sound absorbing layer is 0.01~0.10g / cm 3, a thickness in the range of 2~70mm ultra-light sound insulator of claim 1.
少なくとも前記高密度吸音層の初期圧縮反発力は前記低密度吸音層の1.2〜40倍であり、前記吸音層の厚さにおける高密度吸音層の占める厚さは20〜80%であり、
少なくとも前記高密度吸音層の初期圧縮反発力は低密度吸音層の1.5〜5倍であり、
吸音層の厚さにおける高密度吸音層の占める厚さは40〜60%である請求項1又は2の超軽量な防音材。 The initial compression repulsion force of the high-density sound absorption layer is 30 to 600 N, preferably 50 to 300 N, and the initial compression repulsion force of the low-density sound absorption layer is 5 to 300 N, preferably 10 to 100 N.
At least the initial compression repulsive force of the high-density sound-absorbing layer is 1.2 to 40 times that of the low-density sound-absorbing layer, and the thickness occupied by the high-density sound-absorbing layer in the thickness of the sound-absorbing layer is 20 to 80%,
At least the initial compression repulsive force of the high-density sound-absorbing layer is 1.5 to 5 times that of the low-density sound-absorbing layer,
The ultralight-weight soundproofing material according to claim 1 or 2, wherein the thickness of the high-density sound-absorbing layer in the thickness of the sound-absorbing layer is 40 to 60%.
該吸音層と接着層を介して接着する、目付量は600g/m2以下、好ましくは300g/m2以下の非通気性の共振層と、からなり、
前記吸音層と非通気性の共振層に対する前記接着層の接着強度が剥離幅25mmで180度の剥離にて1〜20N/25mm、好ましくは3〜10N/25mmに設定され、
前記接着層を前記吸音層と非通気性の共振層の全界面に対して、50〜100%、好ましくは80%〜100%の面積で接着させ、
前記吸音層が車体パネル側に配置され、前記非通気性の共振層は車室内側に設置され、
前記吸音層は単層であり、密度は0.02〜0.20g/cm3、厚さが2〜70mmである超軽量な防音材。 A lightweight sound-absorbing layer having a thickness of 1 to 100 mm and a density of 0.01 to 0.2 g / cm 3 , preferably 0.03 to 0.08 g / cm 3 ;
A non-breathable resonant layer having a basis weight of 600 g / m 2 or less, preferably 300 g / m 2 or less, bonded to the sound absorbing layer and the adhesive layer;
The adhesive strength of the adhesive layer with respect to the sound absorbing layer and the non-breathable resonance layer is set to 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm at a peeling width of 25 mm and 180 degrees peeling,
The adhesive layer is bonded to the entire interface between the sound absorbing layer and the air-impermeable resonant layer in an area of 50 to 100%, preferably 80% to 100%,
The sound absorbing layer is disposed on the vehicle body panel side, the non-breathable resonance layer is disposed on the vehicle interior side,
The sound absorbing layer is a single layer, a density of 0.02 to 0.20 g / cm 3 and a thickness of 2 to 70 mm.
前記第2吸音層は密度0.01〜0.2g/cm3で厚さが1〜20mmであり、好ましくは密度0.05〜0.15g/cm3で厚さが4〜10mmであることを特徴とする請求項1乃至5いずれかの超軽量な防音材。 A second sound-absorbing layer is bonded to a surface on the vehicle interior side of the non-breathable resonance layer not bonded by the adhesive layer;
Said second sound absorbing layer is 1~20mm thickness at a density 0.01~0.2g / cm 3, preferably a thickness at a density 0.05~0.15g / cm 3 4~10mm The ultra-lightweight soundproofing material according to any one of claims 1 to 5.
前記第2吸音層の単位面積当りの重量は10〜2500g/m2であり、
前記第2接着層を、前記非通気性の共振層と前記第2吸音層の全界面に対して1〜100%の面積で接着させることを特徴とする請求項1乃至5いずれかの超軽量な防音材。 A second sound absorbing layer is bonded to the surface of the air-impermeable resonance layer on the vehicle interior side via a second adhesive layer;
The weight of the second sound absorbing layer per unit area is 10 to 2500 g / m 2 ;
The ultra-lightweight according to any one of claims 1 to 5, wherein the second adhesive layer is adhered to the entire interface between the non-breathable resonance layer and the second sound absorbing layer in an area of 1 to 100%. Soundproofing material.
前記繊維の向きが、前記第2吸音層の厚み方向に部分的に揃えられていることを特徴とする請求項6乃至10いずれかの超軽量な防音材。 The second sound absorbing layer is formed of felt made mainly of fiber,
The ultralight soundproofing material according to any one of claims 6 to 10, wherein the direction of the fibers is partially aligned in the thickness direction of the second sound absorbing layer.
前記繊維の向きが、前記第2吸音層の厚み方向に対して垂直な方向に一様に揃えられていることを特徴とする請求項6乃至10いずれかの超軽量な防音材。 The second sound absorbing layer is formed of felt made mainly of fiber,
The ultralight soundproofing material according to any one of claims 6 to 10, wherein the direction of the fibers is uniformly aligned in a direction perpendicular to a thickness direction of the second sound absorbing layer.
前記発泡体の場合は、厚さ1〜7mm、好ましくは2〜3mmであり、
前記フィルムの場合は厚さ10〜600μm、好ましくは20〜300μmである請求項1乃至16いずれかの超軽量な防音材。 The structure of the non-breathable resonance layer is a foam or a film body,
In the case of the foam, the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3 mm,
In the case of the film, the thickness is 10 to 600 µm, preferably 20 to 300 µm.
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