JP2005210223A - Antenna device - Google Patents

Antenna device Download PDF

Info

Publication number
JP2005210223A
JP2005210223A JP2004012210A JP2004012210A JP2005210223A JP 2005210223 A JP2005210223 A JP 2005210223A JP 2004012210 A JP2004012210 A JP 2004012210A JP 2004012210 A JP2004012210 A JP 2004012210A JP 2005210223 A JP2005210223 A JP 2005210223A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
soft magnetic
antenna
antenna substrate
magnetic material
magnetic body
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP2004012210A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Satoshi Hirano
Akira Okamoto
Takeshi Takahashi
明 岡本
平野  聡
高橋  毅
Original Assignee
Tdk Corp
Tdk株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tdk Corp, Tdk株式会社 filed Critical Tdk Corp
Priority to JP2004012210A priority Critical patent/JP2005210223A/en
Publication of JP2005210223A publication Critical patent/JP2005210223A/en
Application status is Withdrawn legal-status Critical

Links

Images

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To realize a communication environment more excellent than a conventional environment by improving antenna sensitivity and a communication distance. <P>SOLUTION: This communication system is provided with a non-contact IC card 50, and a reader/writer 1 for contactlessly reading/writing information from/to this IC card 50. The reader/writer 1 has an antenna substrate 10, a circuit substrate 20, and a soft magnetic body 30. The soft magnetic body 30 is disposed on the side opposite to a direction of radiating an electromagnetic wave for communication. The soft magnetic body 30 is provided at only the position corresponding to the inside of a loop shape of a loop antenna 11 so as not to cover the portion corresponding to the loop antenna 11. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、RFID(Radio Frequency Identification)タグ、非接触IC(Integrated Circuit)カードなどを用いた無線通信システムに利用されるアンテナ装置に関する。 The present invention relates to an antenna device used in a wireless communication system using RFID (Radio Frequency Identification) tag, and non-contact IC (Integrated Circuit) card.

近年、RFID技術を用いた無線通信システムが注目されている。 Recently, wireless communication systems using RFID technology has attracted attention. この通信システムは一般に、各種データを記憶可能なデータキャリアと、このデータキャリアに対して非接触で情報の読み書き(リード/ライト)を行うリーダライタとで構成される。 The communication system typically includes a storable data carrier various data, and a reader-writer for reading and writing information in a non-contact (read / write) with respect to the data carrier. データキャリアは、その形状や大きさなどに応じてRFIDタグ(無線ICタグ)、非接触ICカードなどと呼ばれる(以下では、総称して非接触ICカードと呼ぶ)。 Data carrier, the shape and RFID in accordance with the magnitude of the tag (wireless IC tag), such as referred to as non-contact IC card (hereinafter, referred to as non-contact IC card collectively). この非接触ICカードに利用される無線周波数帯としては、135kHz以下の帯域、13.56MHz帯、900MHz帯(915MHz帯、950MHz帯)および2.45GHz帯などがある。 As the radio frequency bands to be used in the non-contact IC card, 135 kHz band below the, 13.56 MHz band, 900 MHz band (915 MHz band, 950 MHz band), and the like, and 2.45GHz bands. この非接触ICカードは、使用者にとって取り扱いが容易であることなどから、最近では交通機関の自動改札機等、各種入退出管理に利用されている。 This non-contact IC card, etc. it is easy to handle for the user, have recently been using automatic ticket machines and the like of transportation, to the various entry and exit management. またその他にも、電子マネーや物品管理などへの応用も検討されている。 In addition Besides, applications such as electronic money and goods management have also been studied.

非接触ICカードとそのリーダライタとには、例えば13.56MHz帯用のものではループ状のアンテナが使用されている。 The non-contact IC card and its reader writer, for example, those for 13.56MHz band and a loop-shaped antenna is used. 一般に非接触ICカードとしては無電池型が多く使用されており、リーダライタのアンテナが発する電磁波を介して、電磁誘導により非接触ICカードに電力が供給され、データのリード/ライトが行われる。 The generally non-contact IC card has been used many batteryless type, via an electromagnetic wave antenna emitted interrogator, power to the contactless IC card is supplied by electromagnetic induction, the data read / write is performed. 従って、リーダライタ側から発せられる磁界の強度や分布状態が、通信距離や安定した通信動作に影響してくる。 Thus, the intensity and distribution of the magnetic field generated from the reader-writer side, come to affect the communication distance and stable communication operation. 非接触ICカードとそのリーダライタとの間でのデータの送受信が可能なエリアを通信エリアとすると、所望とする通信エリア内で磁界強度が所定値以上になっている必要がある。 When the non-contact IC card and the communication area and receives a possible area of ​​data between that writer, it is necessary to magnetic field strength in the communication area to be desired is equal to or greater than a predetermined value. 一般に通信エリア内においては、磁界強度は大きい方が好ましい。 In general, the communication area, the magnetic field intensity is larger the better.

特許文献1には、リーダライタ側におけるアンテナ装置に関する発明が記載されている。 Patent Document 1 discloses the invention relates to an antenna device in the reader writer side. この特許文献1に記載のアンテナ装置では、100kHz以下の励振周波数帯における実効比透磁率が100以上の軟磁性体を、ループアンテナの背面に近接配置(密着配置)したことを特徴としている。 In the antenna device described in Patent Document 1, the effective relative permeability of 100 or more soft magnetic material in the following excitation frequencies 100kHz, is characterized in that arranged close to the back of the loop antenna (closely-spaced). 軟磁性体の形状は、少なくともループアンテナのコイルに沿った部分のみを覆うような形状となっている。 The shape of the soft magnetic body are shaped so as to cover only a portion along the coil of at least the loop antenna. この特許文献1に記載の発明では、アンテナから放射される電磁波のうち、通信目的とする方向以外の側の電磁波を軟磁性体により吸収することにより、鉄板などの磁性体が近づいたとしても、その鉄板による影響を防止して、安定した放射電磁界を確保することを目的としている。 In the invention described in Patent Document 1, among the electromagnetic waves radiated from the antenna by absorbing an electromagnetic wave of the side other than the direction of the communication object of a soft magnetic material, even as a magnetic material such as iron plate is approaching, to prevent the influence of the iron plate, and aims to ensure a stable radiation field. なお、特許文献1では、通信周波数帯として数百kHz以下の低周波帯域しか考慮していない。 In Patent Document 1, only the low frequency band below a few hundred kHz as a communication frequency band not considered.
特開平9−284038号公報 JP-9-284038 discloses

しかしながら、この特許文献1に記載の発明では、軟磁性体を配置したことによるアンテナ特性の変化を考慮しておらず、軟磁性体を配置しない場合と比べて、その磁界強度および磁界分布が最適化されているとは限らない。 However, in the invention described in Patent Document 1, does not take into account changes in the antenna characteristics due to the arrangement of the soft magnetic material, as compared with the case of not placing a soft magnetic material, the magnetic field strength and the magnetic field distribution is optimized not necessarily to have been of. 例えばリーダライタの場合、一般にループアンテナと回路基板とを有し、ループアンテナをコイルとしたLC共振回路を構成しているが、軟磁性体を配置することにより、そのLC共振回路のインダクタンスが本来の共振条件の値からずれ、ひいては共振周波数にずれが生じて磁界分布に悪影響を与えるおそれがある。 For example, in the case of a reader-writer, generally has a loop antenna and the circuit board, but the loop antenna and an LC resonance circuit and a coil, by arranging the soft magnetic material, the inductance of the LC resonant circuit is inherently deviation from the value of the resonant condition, can adversely affect the field distribution occurs is shifted to turn the resonance frequency. また特許文献1では、通信周波数帯として数百kHz以下の低周波帯域しか考慮しておらず、最近使用されている13.56MHz帯、900MHz帯および2.45GHz帯などの高周波に対応したものとはなっていない。 The Patent Document 1, the low frequency band only not considered below several hundred kHz as a communication frequency band, 13.56 MHz band have been used recently, and those corresponding to the high frequency, such as 900MHz band and 2.45GHz band not in the.

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、アンテナ感度や通信距離を向上させ、従来よりも優れた通信環境を実現できるようにしたアンテナ装置を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems, and its object is to improve the antenna sensitivity and the communication distance is to provide an antenna apparatus capable of realizing an excellent communication environment than conventional.

本発明によるアンテナ装置は、通信対象側に電磁波を放射するループ状のアンテナと、アンテナのループ形状部分の内側に対応する位置にのみ設けられた軟磁性体とを備えたものである。 An antenna device according to the present invention is provided with a loop antenna for radiating electromagnetic waves into communication target side, and only provided the soft magnetic material at a position corresponding to the inside of the loop-shaped part of the antenna.

本発明によるアンテナ装置は、回路基板をさらに備え、軟磁性体が、アンテナと回路基板との間に配置されていても良い。 Antenna device according to the present invention further comprises a circuit board, a soft magnetic body may be disposed between the antenna and the circuit board. 本発明によるアンテナ装置はまた、アンテナと共に共振回路を形成するキャパシタをさらに備えていても良い。 An antenna device according to the present invention may also further comprise a capacitor which forms a resonant circuit together with the antenna. この場合、キャパシタのキャパシタンスが、軟磁性体を配置したことによる共振周波数の所望の値からのずれが補正されるような値に設定されていることが好ましい。 In this case, the capacitance of the capacitor, it is preferable that the deviation from the desired value of the resonance frequency due to the arrangement of the soft magnetic material is set to such a value that is corrected.

本発明によるアンテナ装置において、アンテナと軟磁性体とは、互いに接することなく間隔を空けて配置されていても良い。 In the antenna device according to the present invention, the antenna and the soft magnetic body may be spaced apart without contacting each other. この場合、間隔は2mm以下であることが好ましい。 In this case, it is preferred spacing is 2mm or less. 軟磁性体は、その主成分として、例えばフェライト、パーマロイ、珪素鋼、またはセンダストなどが含まれた材料で構成することが可能である。 Soft magnetic material as its main component, it is possible to construct for example ferrite, Permalloy, silicon steel, or materials etc. sendust.

本発明によるアンテナ装置では、アンテナのループ形状部分の内側に対応する位置にのみ軟磁性体が設けられていることで、軟磁性体をアンテナのループ部分のみを覆うような形状で構成した場合と比べて、例えばループアンテナをコイルとしたLC共振回路を構成したとしても、軟磁性体を配置したことによるインダクタンスの値のずれが軽減される。 In the antenna device according to the invention, that only soft magnetic material at a position corresponding to the inside of the loop-shaped part of the antenna is provided, a case where the soft magnetic material in a shape to cover only the loop portion of the antenna compared to, for example, be a loop antenna as was an LC resonance circuit and a coil, the deviation of the inductance value due to the arrangement of the soft magnetic material is reduced. これにより、回路の調整をほとんど行うことなく、軟磁性体を配置しない場合と比べて、アンテナ感度や通信距離が向上し、従来よりも優れた通信環境が実現される。 Thus, without performing little adjustment circuit, as compared with the case of not arranging the soft magnetic material, the antenna sensitivity and the communication distance is improved, an excellent communication environment is realized than the conventional.

さらに、共振回路のキャパシタのキャパシタンスを、軟磁性体を配置したことによる共振周波数の所望の値からのずれが補正されるような値に設定した場合には、軟磁性体を配置したことによる本来の共振条件の値からのずれがあったとしても、その磁界強度および磁界分布が最適化され、より優れた通信環境が実現される。 Further, when the capacitance of the capacitor of the resonant circuit, deviates from the desired value of the resonant frequency due to the arrangement of a soft magnetic body is set to a value as corrected is primarily due to the arrangement of the soft magnetic material if there is a deviation from the values ​​of the resonant condition also, the magnetic field strength and the magnetic field distribution is optimized, better communication environment can be realized.

本発明によるアンテナ装置によれば、アンテナのループ形状部分の内側に対応する位置にのみ軟磁性体を設けるようにしたので、アンテナ感度や通信距離を向上でき、従来よりも優れた通信環境を実現できる。 According to the antenna device according to the present invention, since the provision of the soft magnetic material only at a position corresponding to the inside of the loop-shaped part of the antenna, can be improved antenna sensitivity and the communication distance, provide excellent communication environment than conventional it can.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。 It will be described in detail with reference to the drawings, embodiments of the present invention.

図1は、本発明の一実施の形態に係るアンテナ装置を利用した通信システムの構成例を示している。 Figure 1 shows a configuration example of a communication system using an antenna apparatus according to an embodiment of the present invention. この通信システムは、非接触ICカード50と、この非接触ICカード50に対して非接触で情報の読み書き(リード/ライト)を行うリーダライタ1とを備えている。 The communication system includes a non-contact IC card 50, and a reader-writer 1 for reading and writing information in a non-contact (read / write) with respect to the non-contact IC card 50.

非接触ICカード50は、ループアンテナ51と、このループアンテナ51に電気的に接続されたICチップ52とを有している。 Non-contact IC card 50 includes a loop antenna 51, an IC chip 52 electrically connected to the loop antenna 51. ICチップ52は、メモリおよびロジック回路を含み、ループアンテナ51を介してリーダライタ1との間で各種データの読み取り/書き込みが可能に構成されている。 IC chip 52 includes a memory and a logic circuit, read / write various data are configured to be between the reader-writer 1 via the loop antenna 51.

リーダライタ1は、筐体2を備え、この筐体2の内部に、アンテナ基板10と、回路基板20と、軟磁性体30とを有している。 Writer 1 includes a housing 2, in the interior of the housing 2, the antenna substrate 10, and a circuit board 20, and a soft magnetic material 30. アンテナ基板10には、通信対象である非接触ICカード50側に向けて電磁波を放射するループアンテナ11が設けられている。 The antenna substrate 10, the loop antenna 11 for radiating electromagnetic waves are provided towards the non-contact IC card 50 side which is the communication target. 回路基板20には、ループアンテナ11と共に共振回路12(図4)を形成するキャパシタなどが設けられている。 The circuit board 20, such as a capacitor to form a resonant circuit 12 (FIG. 4) is provided with a loop antenna 11. アンテナ基板10は例えば、フレキシブル基板、ガラス基板、またはセラミックス基板などを用いて構成されている。 Antenna substrate 10 is, for example, is constructed using a flexible substrate, a glass substrate or a ceramic substrate, or the like. 回路基板20は例えば、金属基板、全面アースされた基板、またはフレキシブル基板などを用いて構成されている。 Circuit board 20 is, for example, a metal substrate, and is configured by using a whole surface grounded substrate or a flexible substrate. ここで、リーダライタ1が、本発明における「アンテナ装置」の一具体例に対応し、ループアンテナ11が、本発明における「アンテナ」の一具体例に対応する。 Here, the reader-writer 1 corresponds to an example of the "antenna device" in the present invention, the loop antenna 11 corresponds to a specific example of "antenna" in the present invention.

軟磁性体30は、ループアンテナ11による通信を目的とする電磁波の放射方向の反対側において、アンテナ基板10と回路基板20との間に配置されている。 Soft magnetic body 30 on the opposite side of the radiation direction of the electromagnetic wave for the purpose of communication by the loop antenna 11 is disposed between the antenna substrate 10 and the circuit board 20. 軟磁性体30は、例えば、その主成分としてフェライト、パーマロイ、珪素鋼、またはセンダストなどが含まれた材料で構成されている。 Soft magnetic material 30, for example, ferrite as its main component, permalloy, is formed of a material that contains such as silicon steel, or sendust.

軟磁性体30は、図2(A)に示したように、アンテナ基板10に対して近接した状態で配置されている。 Soft magnetic material 30, as shown in FIG. 2 (A), are arranged in close proximity to the antenna substrate 10. ただし、図2(B)に示したように、アンテナ基板10と軟磁性体30との間に例えばスペーサ40を設け、アンテナ基板10と軟磁性体30とが、互いに接することなく間隔を空けて配置されるように構成しても良い。 However, as shown in FIG. 2 (B), the provided spacer 40 for example between the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30, and the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30, at intervals without contact with each other arrangement may be configured to be.

図3(C)は、軟磁性体30の構成例を示している。 FIG. 3 (C) shows a configuration example of a soft magnetic material 30. 本実施の形態における軟磁性体30は、図3(C)に示した軟磁性体30Cのように、ループアンテナ11に対応する部分を覆わないよう、ループアンテナ11のループ形状部分の内側に対応する位置にのみ設けられるような形状となっている。 Soft body 30 in the present embodiment, as the soft magnetic material 30C shown in FIG. 3 (C), so as not to cover the portion corresponding to the loop antenna 11, corresponding to the inside of the loop-shaped part of the loop antenna 11 has only provided is such a shape in positions. なお、図3(C)に示した軟磁性体30Cは、ループ形状部分の内側全体を覆うような平板状となっているが、内側全体ではなく、例えば部分的に切り欠き形状を設ける程度の変形は可能である。 Incidentally, soft magnetic material 30C shown in FIG. 3 (C), but has a loop-shaped portion of the inner covers the entire flat panel shape, rather than the entire inside of the extent of providing, for example partially cutaway shape deformation is possible. また、四角形以外の形状であっても良い。 In addition, it may be a shape other than a rectangle.

図3(A),(B)は、本実施の形態における軟磁性体30の比較例としての構成例を示している。 Figure 3 (A), (B) shows a configuration example as a comparative example of the soft magnetic body 30 in this embodiment. 図3(A),(B)に示した比較例としての軟磁性体30A,30Bは、図3(C)に示した軟磁性体30Cの構成とは逆に、少なくともループアンテナ11のループ部分を覆うような形状となっている。 FIG. 3 (A), the soft magnetic material 30A as a comparative example shown in (B), 30B is contrary to the structure of the soft magnetic body 30C shown in FIG. 3 (C), the loop portion of the at least the loop antenna 11 and it has a shape such as a cover. 図3(A)に示した比較例の軟磁性体30Aは、ループアンテナ11も含めてアンテナ基板10に対応する部分全体を覆うように、平板状に構成した例である。 Soft magnetic material 30A of the comparative example shown in FIG. 3 (A), the loop antenna 11 so as to cover the entire part corresponding to the antenna substrate 10 also include an example in which a flat plate. 一部に切り欠き部分があるのは、ループアンテナ11の引き出し部である。 There is cut out portion in a part is drawn out of the loop antenna 11. 図3(B)に示した比較例の軟磁性体30Bは、ループアンテナ11に対応する部分のみを、ループアンテナ11によって形成されたコイル部分(ループ部分)に沿って覆うような形状で構成した例であり、ループアンテナ11に対応しない中央部分がくり抜かれた形状となっている。 Soft magnetic material 30B of the comparative example shown in FIG. 3 (B), only the portion corresponding to the loop antenna 11, is constituted by a shape as to cover along the coil portion formed by the loop antenna 11 (loop portion) is an example, it has a shape that a central portion hollowed out not corresponding to the loop antenna 11. 本実施の形態における軟磁性体30は、これらの比較例の軟磁性体30A,30Bの形状に比べて、共振回路12(図4)における回路調整の容易さの点で利点がある。 Soft body 30 in this embodiment, soft body 30A of these comparative examples, as compared with the shape of 30B, there is an advantage in ease of circuit adjustment in the resonant circuit 12 (FIG. 4). この点については、後に詳述する。 This point will be described in detail later.

図4は、リーダライタ1の等価回路の要部を示している。 Figure 4 shows a main portion of an equivalent circuit of the reader-writer 1. リーダライタ1は、共振回路12と、この共振回路12に電力を供給する電源回路13とを備えている。 Writer 1 includes a resonant circuit 12, and a power supply circuit 13 supplies power to the resonant circuit 12. 電源回路13は、交流電源25と、トランス24と、キャパシタ22と、キャパシタ23とを有している。 Power circuit 13 includes an AC power source 25, a transformer 24, a capacitor 22, and a capacitor 23. 交流電源25は、トランス24の1次側巻線に並列接続されている。 AC power source 25 is connected in parallel to the primary winding of the transformer 24. キャパシタ22は、トランス24の2次側巻線に並列接続されている。 Capacitor 22 is connected in parallel to the secondary winding of the transformer 24. キャパシタ23は、トランス24の2次側巻線の一端とキャパシタ22の一端との間に直列的に接続されている。 Capacitor 23 are serially connected between one end of the one end and the capacitor 22 of the secondary winding of the transformer 24.

共振回路12は、キャパシタ22,23を介してトランス24の2次側巻線に並列接続されている。 Resonant circuit 12 is connected in parallel to the secondary winding of the transformer 24 via a capacitor 22. 共振回路12は、ループアンテナ11により形成されたコイルと、このコイルに並列接続された共振用キャパシタ21とでLC共振回路を構成している。 Resonant circuit 12 constitutes a coil formed by the loop antenna 11, an LC resonant circuit connected in parallel with the resonance capacitor 21 to the coil.

共振用キャパシタ21のキャパシタンスは、軟磁性体30を配置したことによる共振周波数の所望の値からのずれが補正されるような値に設定されていることが好ましい。 The capacitance of the resonance capacitor 21, it is preferable that the deviation from the desired value of the resonant frequency due to the arrangement of the soft magnetic material 30 is set to such a value that is corrected. 非接触ICカード50を用いた通信に利用される無線周波数帯としては、例えば135kHz以下の帯域、13.56MHz帯、900MHz帯(915MHz帯、950MHz帯)および2.45GHz帯などがある。 The radio frequency band used for communication with the contactless IC card 50, for example, 135kHz following bands, 13.56 MHz band, 900 MHz band (915 MHz band, 950 MHz band), and the like, and 2.45GHz bands. 共振回路12の共振周波数は、通信に利用される無線周波数帯に対応した値に設定される。 Resonant frequency of the resonant circuit 12 is set to a value corresponding to a radio frequency band used for communication. なお、軟磁性体30を配置したことによる共振周波数のずれについての考察は、後に詳述する。 Incidentally, discussion of deviation of the resonance frequency due to the arrangement of the soft magnetic body 30 will be described in detail later.

次に、以上のように構成された通信システムの動作を説明する。 Next, a configuration has been operating in the communication system as described above. リーダライタ1側では、共振回路12の共振周波数に応じた電磁波をループアンテナ11から放射する。 In the reader-writer 1 side, radiates electromagnetic waves corresponding to the resonance frequency of the resonance circuit 12 from the loop antenna 11. このリーダライタ1が発する電磁波領域内に非接触ICカード50が近づくと、その電磁界強度に応じてループアンテナ51に電磁誘導が生じる。 When the non-contact IC card 50 to the electromagnetic wave in a region the reader-writer 1 emits approach, electromagnetic induction is generated in the loop antenna 51 in accordance with the electromagnetic field intensity. 非接触ICカード50では、この電磁誘導による起電力によってICチップ52が動作し、リーダライタ1との間で各種データの読み取り/書き込みが行われる。 In the non-contact IC card 50, the IC chip 52 operates by electromagnetic induction by the electromotive force, the read / write various data is performed between the reader writer 1.

ここで、本実施の形態では、リーダライタ1側のループアンテナ11の近傍に軟磁性体30が配置されていることにより、軟磁性体30を配置しない場合と比べて、磁界分布が改善され、従来よりも優れた通信環境が実現される。 Here, in this embodiment, by soft magnetic material 30 in the vicinity of the reader-writer 1 side of the loop antenna 11 is disposed, as compared with the case not disposing the soft magnetic material 30, the magnetic field distribution is improved, excellent communication environment is realized than the conventional. 特に、ループアンテナ11に対応する部分を覆わないよう、ループアンテナ11のループ形状部分の内側に対応する位置にのみ軟磁性体30が配置されていることで、少なくともループアンテナ11のループ部分に対応する部分のみを覆うような形状で構成した場合(図3(A),(B))と比べて、共振回路12におけるインダクタンスの値のずれが軽減される。 In particular, so as not to cover the portion corresponding to the loop antenna 11, that the soft magnetic body 30 only in a position corresponding to the inner side of the loop-shaped part of the loop antenna 11 is disposed, corresponding to the loop portion of the at least the loop antenna 11 in the case of a configuration using only shape as the cover portion (FIG. 3 (a), (B)) in comparison with the deviation of the inductance values ​​in the resonant circuit 12 is reduced. これにより、回路の調整をほとんど行うことなく、軟磁性体30を配置しない場合と比べて、アンテナ感度や通信距離を向上させることができ、従来よりも優れた通信環境が実現される。 Thus, without performing little adjustment circuit, as compared with the case of not disposing the soft magnetic material 30, it is possible to improve the antenna sensitivity and the communication distance, excellent communication environment is realized than the conventional.

次に、この軟磁性体30を配置したことによる作用、効果を、具体的な実験、シミュレーションと共に説明する。 Next, action by placing the soft magnetic body 30, the effective, specific experiments are described together with the simulation.

<磁界強度の測定(実測)> <Measurement of magnetic field strength (measured)>
まず、軟磁性体30として、図3(A)に示した比較例としての軟磁性体30Aを用いて出力電圧の測定を行った。 First, as the soft magnetic body 30 was measured for output voltage by using a soft magnetic material 30A as a comparative example shown in Figure 3 (A). この測定としてまず、リーダライタ1において、ループアンテナ11から放射される近傍磁界の強度をループアンテナ11の出力電圧として、実際に実験により測定した。 First as the measurement, the reader-writer 1, the intensity of the near magnetic field radiated from the loop antenna 11 as the output voltage of the loop antenna 11, as measured by actual experiment. 図5は、その測定環境を模式的に示している。 Figure 5 shows the measurement environment schematically. この測定では、13.56MHz±3MHzの範囲の出力電圧に相当する磁界を測定限界とし、また、磁界のアンテナ面内成分(x成分とy成分)を測定することで、出力電圧を得ている。 In this measurement, the magnetic field corresponding to the output voltage in the range of 13.56 MHz ± 3 MHz and the measuring limit, also by measuring the antenna plane component of the magnetic field (x and y components), to obtain an output voltage . 軟磁性体30Aとしては、フレキシールド(TDK株式会社の登録商標)を使用し、これをアンテナ基板10の裏側全体に貼り付けた。 The soft magnetic body 30A, using the flexible shield (registered trademark of TDK Corporation) was stuck to it throughout the back side of the antenna substrate 10. これは、フェライト粉を主成分として、バインダーと共に混練し、平面状に延ばしたものであり、今回使用したものは、透磁率μは20、厚さは0.5mmである。 This mainly of ferrite powder was kneaded together with a binder, which extended in a planar form, is that used this time, the magnetic permeability mu 20, a thickness of 0.5 mm. 軟磁性体30の形状は、図3(A)に示した板状のものに相当する。 The shape of the soft magnetic body 30 is equivalent to a plate-shaped as shown FIG. 3 (A). アンテナ基板10とプローブ60との距離は16.5mmとした。 The distance between the antenna substrate 10 and the probe 60 was set to 16.5 mm. この距離は本条件で軟磁性体30Aを貼らない状態での、最大の通信距離(実測にて確認)である。 This distance is in a state where not attach soft magnetic material 30A in this condition, the maximum communication distance (confirmed by actual measurement). 共振周波数の調整は、軟磁性体30Aを設けなかった状態で13.56MHzとなるように調整した。 Adjustment of the resonance frequency was adjusted to 13.56MHz in a state of not provided a soft magnetic body 30A. すなわち、軟磁性体30Aを設けた状態では、共振周波数の調整は行っていない。 That is, in the state in which a soft magnetic material 30A, adjustment of the resonance frequency is not performed. なお、出力電圧の測定は実質的に磁界強度を測定しているものと考えて良い。 The measurement of the output voltage may be considered to have measured substantially magnetic field strength.

図6(A),(B)は、その測定結果を示している。 FIG. 6 (A), the shows (B), the measurement result. 図6(B)は軟磁性体30Aを設けた場合の測定結果を示し、図6(A)は比較例として、軟磁性体30Aを設けなかった場合の測定結果を示している。 FIG 6 (B) shows the measurement results obtained when a soft magnetic material 30A, FIG. 6 (A) is a comparative example, shows the measurement results when not provided a soft magnetic body 30A. 図6(A),(B)において、同一色の部分は、同一の磁界強度であることを示す。 In FIG. 6 (A), (B), portions of the same color, indicating that the same magnetic field strength. また図では、同一色の部分は、同一の出力電圧であることを示す。 In the figure, portions of the same color, indicating that the same output voltage. また図では、同一の出力電圧の位置を等高線で表現している。 In the figure, representing the position of the same output voltage by contour lines.

この結果から、アンテナ基板10の上面から16.5mmの距離においては、軟磁性体30Aを貼った場合(図6(B))の方が、アンテナ基板単体の場合(図6(A))よりもxy平面内の中央部で、出力電圧が強くなっていることが分かる。 This result in the distance 16.5mm from the upper surface of the antenna substrate 10, when put a soft magnetic body 30A is towards the (FIG. 6 (B)), than in the case of the antenna substrate alone (FIG. 6 (A)) in the central portion in the xy plane, it can be seen that the output voltage is getting stronger. しかし、軟磁性体30Aを貼った状態での最大通信距離は10.0mmとなり、アンテナ基板単体の場合よりも短くなった。 However, the maximum communication distance under the condition that put a soft magnetic body 30A is shorter than the case of 10.0mm, and the antenna substrate itself. この原因は軟磁性体30Aを貼ったことにより、後述するように共振周波数が変わったためと考えられる。 The cause by which put a soft magnetic material 30A, presumably because changes the resonance frequency as described below. なお、透磁率μが7,12のフレキシールドを使用した場合も、出力電圧の向上が認められた。 It should be noted that, even if the magnetic permeability μ is using the flexible shield of 7, 12, improvement of the output voltage was observed.

<磁界強度の測定(シミュレーション)> <Measurement of magnetic field strength (simulation)>
次に、比較例としての軟磁性体30A(図3(A))を用いて、磁界強度の分布状態をシミュレーションにより計算した。 Next, the soft magnetic body 30A as a comparative example with reference to (FIG. 3 (A)), were calculated by simulation the distribution of magnetic field strength. シミュレーションのモデルは、周波数13.56MHzで非接触ICカード50と通信を行う場合を想定した。 Simulation model was assumed that communicates with the contactless IC card 50 at a frequency of 13.56 MHz. 以下に、シミュレーションに用いたパラメータを示す。 The following shows the parameters used in the simulation. また図7に、そのシミュレーションの基本モデルを模式的に示す。 The Figure 7 shows the basic model of the simulation schematically. なお、回路基板20は金属板を置くことで代用した。 The circuit board 20 has been replaced by placing a metal plate.
(A)計算領域 アンテナ基板10の中央を座標軸の原点として、x方向:±140mm、y方向:±130mm、z方向:±100mmとした。 (A) as the origin of the center of the coordinate axes of the calculation area antenna substrate 10, x-direction: ± 140 mm, y-direction: ± 130 mm, z-direction: to the ± 100 mm.
(B)入力電力 1W (B) the input power 1W
(C)アンテナ基板10、軟磁性体30A、および回路基板20のサイズ(x方向×y方向×z方向) (C) size of the antenna substrate 10, a soft magnetic body 30A and the circuit board 20, (x-direction × y direction × z-direction)
アンテナ基板:55mm×33mm×ta Antenna board: 55mm × 33mm × ta
軟磁性体:55mm×33mm×tm Soft magnetic material: 55mm × 33mm × tm
回路基板:80mm×55mm×tc Circuit board: 80mm × 55mm × tc
(ta,tm,tcは各基板の厚さ(図7参照)、単位はmm) (Ta, tm, tc is the thickness of each substrate (see FIG. 7), the unit is mm)

シミュレーションとして行った計算のパターンを以下に示す。 The pattern of calculations performed as a simulation described below. また図8に、計算パターン、計算条件をまとめたものを示す。 Also in Figure 8, it shows a summary calculation pattern, calculation conditions. d(mm)は、アンテナ基板10の下面から回路基板20の上面までの距離である(図7参照)。 d (mm) is the distance from the lower surface of the antenna substrate 10 to the upper surface of the circuit board 20 (see FIG. 7).
(1)アンテナ基板単体:[ANT] (1) the antenna substrate alone: ​​[ANT]
(2)アンテナ基板+回路基板:[ANT]+Sub (2) the antenna substrate + circuit board: [ANT] + Sub
(3)アンテナ基板+回路基板:[ANT+Sub] (3) the antenna substrate + circuit board: [ANT + Sub]
(4)アンテナ基板+回路基板+軟磁性体:[ANT]+Sub+Mag (4) the antenna substrate + circuit board + soft magnetic: [ANT] + Sub + Mag
(5)アンテナ基板+回路基板+軟磁性体:[ANT+Sub+Mag] (5) the antenna substrate + circuit board + soft magnetic: [ANT + Sub + Mag]
(6)アンテナ基板+回路基板+軟磁性体:[ANT+Sub]+Mag (6) the antenna substrate + circuit board + soft magnetic: [ANT + Sub] + Mag

ここで、アンテナ基板10、回路基板20、および軟磁性体30Aのことを、それぞれ“ANT”,“Sub”,“Mag”と記す。 Here, the antenna substrate 10, the circuit board 20, and the soft magnetic body 30A, respectively "ANT", referred to "Sub", "Mag". また、“[]”の記号は、共振周波数を通信周波数である13.56MHzに調整したことを示す。 Also, symbol "[]" indicates that adjusted to 13.56MHz as a communication frequency the resonance frequency.

すなわち、 That is,
(1)[ANT]とは、アンテナ基板10のみを配置し、かつアンテナ基板単体で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (1) The [ANT], indicates that the place only the antenna substrate 10, and was adjusted to the resonance frequency in the antenna substrate itself. これは自由空間中にアンテナ基板単体が置かれた状態に相当する。 This corresponds to a state in which the antenna substrate itself is placed in the free space.
(2)[ANT]+Subとは、アンテナ基板10と回路基板20とを配置し、かつアンテナ基板単体で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (2) [ANT] + Sub and represents that placing the antenna substrate 10 and the circuit board 20, and subjected to adjustment of the resonance frequency in the antenna substrate itself. アンテナ基板10と回路基板20とを組み合わせた状態では共振周波数の調整を行っていない。 It is in a state of combining the antenna substrate 10 and the circuit board 20 not subjected to adjustment of the resonance frequency.
(3)[ANT+Sub]とは、アンテナ基板10と回路基板20とを配置し、かつアンテナ基板10と回路基板20とを組み合わせた状態で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (3) the [ANT + Sub], indicates that the adjustments of the resonant frequency in the state in which to place the antenna substrate 10 and the circuit board 20, and a combination of the antenna substrate 10 and the circuit board 20.
(4)[ANT]+Sub+Magとは、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30Aを配置し、かつアンテナ基板単体で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (4) [ANT] + Sub + A Mag, indicates that the place soft magnetic 30A, and was adjusted to the resonance frequency in the antenna substrate itself between the antenna substrate 10 and the circuit board 20. 全体としては共振周波数の調整を行っていない。 As a whole did not make the adjustment of the resonance frequency.
(5)[ANT+Sub+Mag]とは、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30Aを配置し、かつそれらを組み合わせた全体で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (5) the [ANT + Sub + Mag], indicates that the place soft magnetic 30A between the antenna substrate 10 and the circuit board 20, and subjected to adjustment of the resonance frequency across a combination thereof.
(6)[ANT+Sub]+Magとは、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30Aを配置し、かつアンテナ基板10と回路基板20とを組み合わせた状態で共振周波数の調整を行ったことを表している。 (6) and [ANT + Sub] + Mag arranges the soft magnetic body 30A between the antenna substrate 10 and the circuit board 20, and subjected to adjustment of the resonance frequency in a state of combining the antenna substrate 10 and the circuit board 20 it represents that. 全体としては共振周波数の調整を行っていない。 As a whole did not make the adjustment of the resonance frequency.

なお、軟磁性体30Aとしては、透磁率=20、厚さ0.5mmのフレキシールド(TDK株式会社の登録商標)を使用し、これをアンテナ基板10に密着させるようにして軟磁性体30Aを貼り付けた状態を想定した。 As the soft magnetic material 30A, permeability = 20, using a thickness 0.5mm Flexield (registered trademark of TDK Corporation), a soft magnetic body 30A so as to contact it to the antenna substrate 10 the pasted state was assumed. これは、フェライト粉を主成分として、バインダーと共に混練し、平面状に延ばしたものである。 This mainly of ferrite powder was kneaded together with a binder, in which extended flatly.

図9〜図14に、上記(1)〜(6)の各パターンによる磁界分布のシミュレーション結果を示す。 In FIGS. 9 to 14 show the simulation results of the magnetic field distribution according to each pattern of (1) to (6). これらは、アンテナ基板10の中央を座標軸の原点として、y=0の位置におけるxz平面内での磁界分布である。 These are the origin of the center of the coordinate axis of the antenna substrate 10, a magnetic field distribution in the xz plane at a position of y = 0. 図では、代表的な磁界強度値の部分のみ、同一の磁界強度の位置を等高線で表現している。 In the figure, only a part of a typical magnetic field strength values, which represent the position of the same magnetic field strength contour. なお、図9〜図14は同一のスケールで図示している。 Incidentally, FIGS. 9 to 14 are shown in the same scale.

図9から、アンテナ基板10のみを配置した場合には、アンテナ基板10の周囲全体に一様に磁界が分布していることが分かる。 9, when placed only antenna substrate 10, it is seen that uniform magnetic field around the entire periphery of the antenna substrate 10 are distributed. 図10は、図9の状態から共振周波数の調整を行うことなく回路基板20を追加配置した状態に相当するが、図9の場合に比べて磁界分布の範囲が著しく縮小されていることが分かる。 Figure 10 is equivalent to the state in which additionally disposed circuit board 20 without performing the adjustment of the resonance frequency from the state of FIG. 9, it can be seen that the range of the magnetic field distribution as compared with the case of FIG. 9 is significantly reduced . 回路基板20として金属板を用いているので、アンテナ基板10の裏側(回路基板20側)に分布する磁界が回路基板20に吸収・反射され、回路基板20の裏側には磁界が分布していない。 Because it uses a metal plate as a circuit board 20, the magnetic field distribution on the back side of the antenna substrate 10 (circuit board 20 side) is absorbed and reflected on the circuit board 20, on the back side of the circuit board 20 is not a magnetic field is distributed . 図11は、図10の状態から共振周波数の調整を行った場合に相当するが、図10の場合に比べて磁界分布の範囲が拡大され改善されていることが分かる。 Figure 11 is equivalent to the case of performing the adjustment of the resonance frequency from the state of FIG. 10, it can be seen that is expanded improved range of magnetic field distribution as compared with the case of FIG. 10.

図12〜図14は、軟磁性体30Aを追加し、共振周波数の調整を種々変えた場合であるが、図10の場合に比べて磁界分布の範囲が拡大され改善されていることが分かる。 12 to 14, add the soft magnetic material 30A, is a case of changing various adjustments of the resonance frequency, it can be seen that is expanded improved range of magnetic field distribution as compared with the case of FIG. 10. 特に全体で共振周波数の調整を行った図13の場合には、磁界分布のパターンが最も良好となっている。 In the case of FIG. 13 in particular total was adjusted resonant frequency pattern of the magnetic field distribution is the most favorable.

軟磁性体30Aを追加したことの効果をさらに詳しく考察するため、アンテナ中央部における磁界強度とz方向の距離との関係を調べた。 To examine in more detail the effect of adding the soft magnetic material 30A, we examined the relationship between the distance of the magnetic field strength and the z-direction in the antenna central portion. その結果をグラフ化したものを図15、図16に示す。 15, FIG. 16 shows a graph of the results. 縦軸は磁界強度(A/m)、横軸はz方向の距離(mm)を示す。 The vertical axis field strength (A / m), the horizontal axis represents the distance in the z-direction (mm).

図15のグラフから、アンテナ基板単体([ANT])の状態が最も磁界強度が強いことが分かる。 From the graph of FIG. 15, it is seen that most field intensity is high state of the antenna substrate alone ([ANT]). また共振周波数の調整を行わずに回路基板20を追加配置した状態([ANT]+Sub)では、回路基板20による吸収・反射、共振周波数のずれによって磁界強度が著しく弱くなっている。 Also in the state added arranged circuit board 20 without adjustment of the resonance frequency ([ANT] + Sub), absorption and reflection by the circuit board 20, the magnetic field strength is significantly weaker by the shift of the resonance frequency. この状態から共振周波数の調整を行った場合([ANT+Sub])では、磁界放射パターンが改善されている。 In case of performing the adjustment of the resonance frequency from this state ([ANT + Sub]), the magnetic field radiation pattern is improved. 軟磁性体30Aを追加し、全体で共振周波数の調整を行った場合([ANT+Sub+Mag])では、[ANT+Sub]の状態よりもさらに磁界放射パターンが改善されている。 Add the soft magnetic body 30A, in case of performing adjustment of the overall resonant frequency ([ANT + Sub + Mag]), it has been improved further magnetic-field radiation pattern than the state of the [ANT + Sub].

なお、アンテナ基板単体の場合に比べて、他の場合ではz=0付近の位置において磁界強度に落ち込みがある。 Incidentally, as compared with the case of the antenna substrate itself, there is a drop in the field strength at the position near z = 0 in other cases. これは、図19(A),(B)に示したように、回路基板20を配置したことにより、アンテナ基板単体の場合に比べてアンテナ基板中心部を通る磁界Hが弱められているからと考えられる。 This is because, as shown in FIG. 19 (A), (B), by arranging the circuit board 20, because the magnetic field H passing through the antenna substrate center portion than in the case of the antenna substrate itself is weakened Conceivable.

図15のグラフから軟磁性体30Aを設けることで磁界放射パターンの改善が可能であることが分かる。 It is found that can be improved magnetic field radiation pattern by providing a soft magnetic body 30A from the graph of FIG. 15. しかしながら、図16のグラフを見ると、軟磁性体30Aを設けたとしても、全体として共振周波数の調整を行わない状態([ANT+Sub]+Mag)では、軟磁性体30Aを設けない場合([ANT+Sub])よりも磁界強度が弱くなっており、単純に軟磁性体30Aを配置しただけでは、磁界強度の改善には寄与しないことが分かる。 However, looking at the graph of Figure 16, even if provided with a soft magnetic material 30A, the state of not performing adjustment of the resonance frequency as a whole ([ANT + Sub] + Mag) In the case without the soft magnetic body 30A ([ANT + Sub] ) and the magnetic field strength becomes weaker than simply just arranging the soft magnetic material 30A, it can be seen that does not contribute to the improvement of the magnetic field strength. すなわち、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30Aを配置し、かつ所定の周波数(ここでは13.56MHz)で共振するように共振周波数の調整を行わなければ、軟磁性体30Aを配置したことによる効果を適切に評価できないことが推測できる。 That is, if done to adjust the resonant frequency so as to place the soft magnetic body 30A between the antenna substrate 10 and the circuit board 20, and resonates at a predetermined frequency (13.56 MHz in this case), a soft magnetic body 30A can be estimated can not be properly evaluated the effect of placing the.

<インダクタンスの測定> <Measurement of inductance>
以上のシミュレーションの結果から、単純に軟磁性体30Aを追加しただけでは磁界放射パターンを、必ずしも改善できないことが確認できた。 From the results of the simulation, than simply just adding the soft magnetic body 30A of the magnetic-field radiation pattern, necessarily it confirmed that not be improved. そこで、アンテナ基板10と軟磁性体30Aとを組み合わせた状態でループアンテナ11のインダクタンスを測定し、アンテナ基板単体におけるインダクタンスとの“ずれ”を確認した。 Therefore, the inductance of the loop antenna 11 is measured in a state of combining the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30A, it was confirmed "deviation" of the inductance in the antenna substrate itself.

図17は、そのインダクタンスの測定結果を示している。 Figure 17 shows the measurement results of the inductance. 以下に測定条件を示す。 The following shows the measurement conditions. 図17において、“ANT”は、アンテナ基板10のことを示す。 In Figure 17, "ANT" indicates that of the antenna substrate 10. サンプル1〜サンプル5は、いずれも軟磁性体30Aとしてフレキシールド(TDK株式会社の登録商標)を用いたものであり、これは、フェライト粉を主成分として、バインダーと共に混練し、平面状に延ばしたものである。 Sample 1 Sample 5, which were both used Flexield (registered trademark of TDK Corporation) as a soft magnetic body 30A, which is a main component ferrite powder, and kneaded with a binder, extending in a plane those were. 測定条件(1)はアンテナ基板単体による測定、測定条件(2)〜(6)はアンテナ基板10に軟磁性体30Aとして各種フレキシールドを貼った状態での測定であることを示す。 Measurement conditions (1) is measured by the antenna substrate itself, the measurement conditions (2) - (6) shows that the measurement of a state in which put a variety Flexield as a soft magnetic body 30A in the antenna substrate 10. μは軟磁性体30Aの透磁率、tmは軟磁性体30Aの厚さを示す。 μ is the magnetic permeability, tm soft magnetic 30A shows the thickness of the soft magnetic body 30A.
(1)アンテナ基板単体(2)アンテナ基板+サンプル1(μ=20,tm=0.05mm) (1) the antenna substrate alone (2) antenna substrate + Sample 1 (μ = 20, tm = 0.05mm)
(3)アンテナ基板+サンプル2(μ=20,tm=1.0mm) (3) the antenna substrate + Sample 2 (μ = 20, tm = 1.0mm)
(4)アンテナ基板+サンプル3(μ=20,tm=0.5mm) (4) the antenna substrate + Sample 3 (μ = 20, tm = 0.5mm)
(5)アンテナ基板+サンプル4(μ=12,tm=0.4mm) (5) the antenna substrate + Sample 4 (μ = 12, tm = 0.4mm)
(6)アンテナ基板+サンプル5(μ=7,tm=0.4mm) (6) the antenna substrate + Sample 5 (μ = 7, tm = 0.4mm)

図17において、Lは各測定条件でのループアンテナ11のインダクタンス(nH)の実測値を示す。 In Figure 17, L indicates the measured value of the inductance (nH) of the loop antenna 11 at each measurement condition. 図17にはまた、ΔL,F,ΔFの値も示す。 Also shown in FIG. 17, showing [Delta] L, F, the value of [Delta] F. ΔLは、測定条件(1)のアンテナ基板単体によるインダクタンスの値を基準とした、各測定条件でのインダクタンスのずれ量(nH)を示す。 ΔL represents relative to the inductance value of by the antenna substrate single measurement conditions (1), the amount of deviation of the inductance at each measurement condition (nH). すなわち、アンテナ基板単体によるインダクタンスの値をL0(=445.27)とすると、ΔL=L−L0を示す。 That is, when the value of the inductance due to the antenna substrate itself and L0 (= 445.27), shows a ΔL = L-L0. 図17に示した結果から分かるように、アンテナ基板単体の場合と比べて、軟磁性体30Aを使用した測定条件(2)〜(6)の場合は、インダクタンスの値にずれが生じている。 As can be seen from the results shown in FIG. 17, as compared with the case of the antenna substrate itself, if the measurement condition using the soft magnetic material 30A (2) ~ (6), deviation occurs in the value of the inductance. このインダクタンスの値のずれにより、共振周波数にもずれが生じる。 The deviation of the value of this inductance, deviation occurs in the resonance frequency.

図17において、Fは、共振回路12(図4参照)の共振周波数(MHz)を示す。 In Figure 17, F shows the resonant frequency of the resonant circuit 12 (see FIG. 4) (MHz). より詳しくは、LC共振回路の共振周波数の計算式F=1/(2π√LC) More particularly, the resonant frequency of the LC resonant circuit equation F = 1 / (2π√LC)
において、L=L0,F=13.56MHzとした場合のキャパシタンスC0(=309.38pF)を計算し、そのキャパシタンスC0を用いたF=1/(2π√LC0) In, L = L0, F = the capacitance C0 (= 309.38pF) in the case of a 13.56MHz calculated, F = 1 / (2π√LC0) using the capacitance C0
の計算式に、Lの値として図17の測定値を代入して計算された値をFの測定値として示す。 Of the equations, it shows the calculated values ​​by substituting the measured values ​​in Figure 17 as the value of L as a measure of F. なお、√LC,√LC0は、LC,LC0全体の平方根を取ることを示す。 Incidentally, √LC, √LC0 shows that take LC, LC0 entire root. ΔFは、測定条件(1)のアンテナ基板単体における共振周波数F=13.56MHzの値を基準とした、各測定条件での周波数のずれ量(MHz)を示す。 ΔF represents the resonance frequency F = 13.56 MHz value relative to the antenna substrate single measurement conditions (1), the deviation of the frequency at each measurement condition (MHz). すなわち、各測定条件での共振周波数をFとすると、 That is, when the resonance frequency at each measurement condition and F,
ΔF=F−13.56の値を示す。 It indicates the value of ΔF = F-13.56.

図18は、図17の測定値をグラフ化したものである。 Figure 18 is a graph of the measurements of FIG. 17. 縦軸はキャパシタンス(pF)、横軸はインダクタンス(nH)を示す。 The vertical axis indicates the capacitance (pF), the horizontal axis is the inductance (nH). また図18には、13.56MHzで共振する条件を示す曲線を同時に示す。 Also in FIG. 18 shows a curve indicating a condition that resonates at 13.56MHz simultaneously. キャパシタンスの値とインダクタンスの値との関係が、この曲線に合致すれば13.56MHzで共振する。 Relationship between the value and the inductance value of capacitance resonates at 13.56MHz be matched to this curve. 図17に示した測定条件のうち、アンテナ基板単体の場合は当然この曲線に合致する。 Among the measurement conditions shown in FIG. 17, in the case of the antenna substrate itself naturally conform to this curve. 一方、他の測定条件(2)〜(6)の場合は、キャパシタンスの値とインダクタンスの値との関係が、この曲線から外れた位置にある。 On the other hand, in the case of other measurement conditions (2) to (6), the relationship between the value and the inductance value of the capacitance is located at a position deviated from the curve. そして、そのインダクタンスのずれは、軟磁性体30Aの透磁率μと厚さtmとの積に比例するように、大きくなっていくことが確認できる。 Then, the deviation of the inductance, to be proportional to the product of the magnetic permeability μ and the thickness tm of the soft magnetic body 30A, it can be confirmed that becomes larger. すなわち、測定条件(2)〜(6)のうち、測定条件(3)の場合(μ=20,tm=1.0mm)が、透磁率μと厚さtmとの積が最も大きく、インダクタンスのずれが最も大きくなっている。 That is, of the measurement conditions (2) to (6), when the measurement condition (3) (μ = 20, tm = 1.0mm) is the largest product of the magnetic permeability mu and thickness tm, the inductance of the the deviation is the largest.

また、理想状態での共振周波数F、インダクタンスL、およびキャパシタンスCの関係(F=1/(2π√LC))と、実際に測定されたインダクタンスの値とを比較したところ、「アンテナ基板10+軟磁性体30A」の状態では、13.56MHzで共振させるためのキャパシタンスから、大きくずれていることが確認できた。 Further, the resonance frequency F in an ideal state, the inductance L, and the relationship of the capacitance C and (F = 1 / (2π√LC)), was compared with the actual value of the measured inductances, "antenna substrate 10+ soft the state of a magnetic material 30A ', the capacitance for resonating at 13.56 MHz, and it is confirmed that the deviated. 以上から、「アンテナ基板10+軟磁性体30A+回路基板20」の組み合わせで、良好な磁界放射パターンを得るためには、共振周波数を13.56MHzに調整する必要がある、というシミュレーションの結果が確認できた。 From the above, a combination of "antenna substrate 10+ soft magnetic 30A + circuit board 20 ', in order to obtain a good magnetic-field radiation pattern, it is necessary to adjust the resonance frequency 13.56 MHz, the result of the simulation can be confirmed that It was.

以上の比較例としての軟磁性体30Aの測定結果を考察し、まとめると以下のとおりとなる。 It discusses the measurement results of the soft magnetic body 30A as a comparative example described above, the summarized as follows.
1. 1. ループアンテナ11から放射される出力電圧の測定結果(実測)から、アンテナ基板10に軟磁性体30Aを貼ることで出力電圧が向上し、このことから磁界強度が向上することが確認された(図6)。 From the measurement result of the output voltage which is emitted from the loop antenna 11 (actually measured), improved output voltage by pasting a soft magnetic body 30A in the antenna substrate 10, it was confirmed that the magnetic field strength is improved from this (Fig. 6).
2. 2. また、出力電圧の測定結果(実測)から、軟磁性体30Aとしてフレキシールド(厚さ0.5mm)を貼った状態では、軟磁性体30Aを貼らない場合と比べて、最大の通信距離が悪化していることが確認された。 Further, the output voltage measurements of the (actual), in a state in which put a Flexield (thickness 0.5 mm) as the soft magnetic body 30A, as compared with the case where not attach soft magnetic body 30A, the maximum communication distance is deteriorated it was confirmed that.
3. 3. この通信距離の低下は、軟磁性体30Aをアンテナ基板10に貼ったことにより、ループアンテナ11のインピーダンスが変わったためと考えられる。 This decrease in communication distance, by which put a soft magnetic body 30A in the antenna substrate 10, presumably because the impedance of the loop antenna 11 is changed.
4. 4. 上記「2.」,「3.」の現象は、シミュレーションでも確認された(図9〜図16)。 Phenomenon of the "2.", "3." Was confirmed in the simulation (FIGS. 9 16).
5. 5. 「アンテナ基板単体」と「アンテナ基板10+軟磁性体30A」との状態で、ループアンテナ11の13.56MHzでのインダクタンスを測定した(図17)。 In the state of "antenna substrate alone" and "antenna substrate 10+ soft magnetic material 30A 'was measured inductance at 13.56MHz loop antenna 11 (FIG. 17). この結果、アンテナ基板10に軟磁性体30Aを貼ったことにより、ループアンテナ11のインダクタンスが大きくなったことが確認された。 As a result, by having put a soft magnetic body 30A in the antenna substrate 10, it was confirmed that the inductance of the loop antenna 11 is increased. つまり、インダクタンスの変化に合わせて、共振回路12(図4)のキャパシタンスを変えなければ、共振周波数が所望の値(13.56MHz)から変わってしまうことが確認された。 That is, in accordance with the change in inductance, if changing the capacitance of the resonant circuit 12 (FIG. 4), it was confirmed that the resonance frequency would change from a desired value (13.56 MHz).
6. 6. 従って、軟磁性体30Aを貼ることで、リーダライタ1のアンテナ感度を向上させるためには、軟磁性体30Aを貼ったことによるループアンテナ11の電気的特性の変化を考慮する必要がある。 Thus, by pasting a soft magnetic body 30A, in order to improve the antenna sensitivity of the reader-writer 1, it is necessary to consider the change in the electrical characteristics of the loop antenna 11 due to stuck a soft magnetic body 30A. 具体的には、軟磁性体30Aを貼ったことによるインダクタンスの変化に応じて、共振回路12のキャパシタンスを変える必要がある。 Specifically, in accordance with the change in inductance due to stuck a soft magnetic body 30A, it is necessary to change the capacitance of the resonant circuit 12. これにより、所望の共振周波数の値からのずれが補正される。 Accordingly, the deviation from the desired value of the resonance frequency is corrected.

<軟磁性体の形状、アンテナとの間隔に関する測定、考察> <The shape of the soft magnetic material, measurements on the interval between the antenna Consideration>
以上では、軟磁性体30として、比較例の軟磁性体30A(図3(A))を使用し、それをアンテナ基板10に密着させる場合について測定を行い考察を行ったが、次に、本実施の形態における軟磁性体30Cに関する測定結果と共に、軟磁性体30の形状の違い、ならびにアンテナ基板10と軟磁性体30との間隔による特性の違いについて考察する。 In the above, the soft magnetic material 30, using a soft magnetic material 30A of the comparative example (FIG. 3 (A)), but it was discussed was measured for the case to be in close contact with the antenna substrate 10, then, the together with the measurement results for the soft magnetic body 30C in the embodiment, difference in shape of the soft magnetic body 30, as well as consider the difference in characteristics due to distance between the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30.

図20は、軟磁性体30の形状の違いによるインダクタンスLのずれ量ΔLと、アンテナ基板10と軟磁性体30との間にスペーサ40を設けたことによるインダクタンスLのずれ量ΔLとをまとめて示したものである。 Figure 20 summarizes the displacement amount ΔL of the inductance L due to the difference in shape of the soft magnetic body 30, and a shift amount ΔL of the inductance L by providing the spacer 40 between the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30 there is shown. なお、ここでいうインダクタンスLの値とずれ量ΔLの値の意味は、図17に示したL,ΔLの値の意味と同様である。 Incidentally, the meaning of the value of the inductance L value and the shift amount ΔL here is the same as the meaning of L, the ΔL values ​​shown in FIG. 17.

測定条件として、軟磁性体30の形状に関しては、図3(C)に示した本実施の形態における軟磁性体30C(Case3−1〜3−3)と、2つの比較例の軟磁性体30A,30B(Case1−1〜1−3,Case2−1〜2−3)との3つのパターンを測定した。 As measurement conditions, regarding the shape of the soft magnetic body 30, a soft magnetic material 30C (Case3-1~3-3) in this embodiment shown in FIG. 3 (C), 2 two comparative examples of the soft magnetic body 30A , 30B (Case1-1~1-3, Case2-1~2-3) was measured three patterns with. また、スペーサ40の厚みに関しては、厚みがゼロ、すなわちスペーサ40を設けない場合(アンテナ基板10と軟磁性体30とが密着した状態、Case1−1,2−1,3−1)と、厚み0.5mmのスペーサ40を1枚のみ用いた場合(Case1−2,2−2,3−2)と、厚み0.5mmのスペーサ40を2枚用いた場合(合計1mmの厚み、Case1−3,2−3,3−3)との3つのパターンを測定した。 Regarding the thickness of the spacer 40, and when the thickness is not provided zero, i.e. the spacer 40 (the state in which the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30 are in close contact, Case1-1,2-1,3-1), the thickness and if a 0.5mm spacer 40 using only one (Case1-2,2-2,3-2), if the spacer 40 having a thickness of 0.5mm was used two (total 1mm thickness, Case1-3 were measured three patterns of 2-3,3-3). すなわち、軟磁性体30の形状の違い、およびスペーサ40の厚みの違いによる、各組み合わせで合計9パターンについて測定した。 That is, difference in shape of the soft magnetic body 30, and due to the difference in thickness of the spacer 40 was measured for a total of nine patterns in each combination. 各軟磁性体30としては、透磁率μ=20,厚さtm=0.5mmのフレキシールド(TDK株式会社の登録商標)を使用した。 As each of the soft magnetic body 30, the magnetic permeability mu = 20, was used with a thickness of tm = 0.5 mm Flexield (registered trademark of TDK Corporation).

図21は、図20の各パターンの測定値をグラフ化したものである。 Figure 21 is a graph of the measured values ​​of each pattern in FIG. 20. 縦軸はキャパシタンス(pF)、横軸はインダクタンス(nH)を示す。 The vertical axis indicates the capacitance (pF), the horizontal axis is the inductance (nH). 図21には、図18と同様、13.56MHzで共振する条件を示す曲線を同時に示す。 Figure 21 is similar to FIG. 18 shows a curve indicating a condition that resonates at 13.56MHz simultaneously. なお、図21では、図20の例えば“Case1−1”のことを“C11”と簡略化して表記している。 In FIG. 21, are denoted by simplifying the "C11" that, for example, "Case1-1" in FIG. 20.

図21から、本実施の形態における軟磁性体30Cの場合(C31〜C33)には、理想曲線からのインダクタンスのずれ量がほとんど発生していないことが分かる。 From Figure 21, when the soft magnetic material 30C in the present embodiment (C31~C33), it is seen that the amount of deviation of the inductance from the ideal curve is hardly generated. これに対して、比較例の軟磁性体30A,30B(C11〜C13,C21〜C23)の場合には、理想曲線からのインダクタンスのずれ量が大きく発生している。 In contrast, in the case of the soft magnetic material 30A of the comparative example, 30B (C11~C13, C21~C23) is the amount of deviation of the inductance from the ideal curve is largely generated. 比較例の軟磁性体30A,30Bに関してより詳しく見てみると、スペーサ40を設けない場合(C11,C21)に比べて、スペーサ40を設けた場合(C12,C13,C22,C23)には、理想曲線からのインダクタンスのずれ量が低く抑えられていることが分かる。 Soft magnetic material 30A of the comparative example, looking in more detail with respect to 30B, as compared with the case without the spacer 40 (C11, C21), in the case of providing the spacer 40 (C12, C13, C22, C23) is it can be seen that the amount of deviation of the inductance from the ideal curve is kept low. またスペーサ40の厚みが同一のもので比較すると、平板状の軟磁性体30Aの場合(C11〜C13)に比べて、中央部分がくり抜かれた形状の軟磁性体30Bの場合(C21〜C23)の方がインダクタンスのずれ量が低く抑えられている。 Also the thickness of the spacer 40 is compared with the same thing, if the plate-shaped soft magnetic body 30A as compared with the (C11 to C13), when the soft magnetic body 30B having a shape that the central portion hollowed out (C21~C23) the amount of deviation it is of the inductance of the have been kept low.

また、図20の各パターンに関して、アンテナ基板10の近傍の出力電圧を実際に測定した。 Further, for each pattern in FIG. 20, actually measured output voltage in the vicinity of the antenna substrate 10. 図22は、その測定環境を模式的に示している。 Figure 22 shows the measurement environment schematically. アンテナ基板10とプローブ60との距離は10.0mmであり、アンテナ基板10の上面からz方向に10.0mmの位置におけるxy面内での強度を測定した。 The distance between the antenna substrate 10 and the probe 60 is 10.0mm, and measure the intensity of in the xy plane at a position of 10.0mm in the z-direction from the upper surface of the antenna substrate 10. この測定では、13.56MHzで共振するような調整は行っていない。 In this measurement, adjustments to resonate at 13.56MHz was not performed.

図25〜図27に、出力電圧の測定結果を示す。 In FIGS. 25 27, showing a measurement result of the output voltage. 縦軸は出力電圧(dBμV)、横軸は測定条件(アンテナ基板10と軟磁性体30との距離)を示す。 The vertical axis represents the output voltage (dBĩV), the horizontal axis represents the measurement conditions (the distance between the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30). 図25〜図27には、比較のために、アンテナ基板単体での出力電圧の測定結果も示す。 In the FIGS. 25 27, for comparison, also shown measurement results of the output voltage at the antenna substrate itself. なお、単位の変換が必要となるが、出力電圧の測定は実質的に磁界強度を測定しているものと考えて良い。 Although conversion of the unit are required, the measurement of the output voltage may be considered to have measured substantially magnetic field strength.

図25,図26の測定結果から、比較例の軟磁性体30A,30Bに関しては、アンテナ基板10に軟磁性体30A,30Bを密着させた場合(C11,C21)には、アンテナ基板単体の場合に比べて、軟磁性体30A,30Bを挿入したことによる大きな効果は見られない。 Figure 25, from the measurement results shown in FIG. 26, the soft magnetic body 30A of the comparative example, with respect to 30B, in a case where the soft magnetic body 30A, and 30B are brought into close contact with the antenna substrate 10 (C11, C21), when the antenna substrate alone compared to, large effect is not seen due to the inserted soft magnetic material 30A, the 30B. しかし、アンテナ基板10に対して隙間を設けて軟磁性体30A,30Bを挿入した状態(C12,C13,C22,C23)では、アンテナ基板単体での出力電圧と比べて、大きく改善されていることが分かる。 However, it the condition (C12, C13, C22, C23) inserting soft magnetic material 30A, and 30B with a gap with respect to the antenna substrate 10, as compared with the output voltage at the antenna substrate alone are greatly improved It can be seen. なお、軟磁性体30A,30Bを密着させたC11,C21の場合であっても、共振回路の調整を行うことで出力電圧は大きく改善される。 Incidentally, soft magnetic body 30A, even if the C11, C21 was brought into close contact 30B, the output voltage is greatly improved by adjusting the resonant circuit. これは、既に図6などに示した結果などから明らかである。 This is evident from such previously results shown in such FIG.

一方、図27の測定結果から、本実施の形態における軟磁性体30Cに関しては、アンテナ基板10に軟磁性体30Cを密着させた場合(C31)であっても、アンテナ基板単体での出力電圧と比べて、ある程度の改善効果が得られていることが分かる。 On the other hand, from the measurement results shown in FIG. 27, with respect to the soft magnetic body 30C in the present embodiment, even when brought into close contact with the soft magnetic material 30C in the antenna substrate 10 (C31), the output voltage at the antenna substrate alone compared to, it can be seen that the obtained degree of improvement. そして、アンテナ基板10に対して隙間を設けて軟磁性体30Cを挿入した状態(C32,C33)では、出力電圧がさらに大きく改善されていることが分かる。 Then, in a state of inserting the soft magnetic material 30C is provided a clearance with respect to the antenna substrate 10 (C32, C33), it can be seen that the output voltage is further greatly improved.

図23は、図20のCase1−2の状態を想定した磁界分布のシミュレーション結果を表している。 23 shows a simulation result of magnetic field distribution which assumes the state of Case1-2 in Figure 20. 既に図13において、[ANT+Sub+Mag]の状態での磁界分布のシミュレーション結果を示した。 Already 13, shows the simulation results of the magnetic field distribution in the state of [ANT + Sub + Mag]. すなわち図13では、アンテナ基板10と回路基板20との間に比較例の軟磁性体30Aを密着させて配置し、かつそれらを組み合わせた全体で共振周波数の調整を行った状態での磁界分布を示した。 That is, in FIG. 13, the magnetic field distribution in a state in which the soft magnetic body 30A of the comparative example was placed in close contact between, and was adjusted resonance frequency across a combination of these between the antenna substrate 10 and the circuit board 20 Indicated. これに対し、図23は、アンテナ基板10と回路基板20との間にスペーサ40を介して比較例の軟磁性体30Aを配置し、かつスペーサ40をも考慮してそれらを組み合わせた全体で共振周波数の調整を行った状態での磁界分布を示している。 In contrast, FIG. 23, the resonance in whole through a spacer 40 is arranged a soft magnetic body 30A of the comparative example, and a combination thereof in consideration of the spacer 40 between the antenna substrate 10 and the circuit board 20 It shows the magnetic field distribution in a state of performing the frequency adjustment. スペーサ40の厚みは0.5mm、共振周波数は13.56MHzで共振するように調整を行った。 The thickness of the spacer 40 is 0.5 mm, the resonance frequency was adjusted to resonate at 13.56 MHz. なお、図23は、図9〜図14と同一のスケールで図示している。 Incidentally, FIG. 23 illustrates the same scale and FIGS. 9-14.

スペーサ40を設けたことによる磁界分布の効果をさらに詳しく考察するため、図15,図16の場合と同様にして、シミュレーションによって得られた磁界分布からアンテナ中央部における磁界強度とz方向の距離との関係を調べた。 To further detail consider the effect of the magnetic field distribution due to the provision of the spacers 40, 15, as in the case of FIG. 16, the distance from the obtained magnetic field distribution of the magnetic field strength and the z-direction in the antenna central portion by simulation We examined the relationship. その結果をグラフ化したものを図24に示す。 FIG 24 is a graph of a result. 縦軸は磁界強度(A/m)、横軸はz方向の距離(mm)を示す。 The vertical axis field strength (A / m), the horizontal axis represents the distance in the z-direction (mm). 比較のために、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30Aを密着させて配置し、全体で共振周波数の調整を行った状態([ANT+Sub+Mag])などについても同時に示す。 For comparison, it was placed in close contact with the soft magnetic body 30A between the antenna substrate 10 and the circuit board 20, a state of performing the adjustment of the overall resonant frequency ([ANT + Sub + Mag]) also shown for such.

図24から、共振周波数の調整を行った場合には、アンテナ基板10に対してスペーサ40を設けた場合の方が、軟磁性体30Aを密着させて配置した場合よりもさらに磁界強度が改善されていることが分かる。 From Figure 24, when performing adjustment of the resonance frequency, towards the case of the spacer 40 provided for the antenna substrate 10 are improved further magnetic field strength than if placed in close contact with the soft magnetic material 30A it can be seen that. この傾向は、本実施の形態における軟磁性体30Cに関しても同様と推測される。 This tendency is presumed to same applies to the soft magnetic material 30C in the present embodiment.

次に、スペーサ40の厚みの違いによる効果をさらに詳細に検討した。 It was then further studied in detail the effect of differences in the thickness of the spacer 40. ここでは、スペーサ40の厚みを0.0mm〜8.0mmの範囲で変えて、出力電圧を測定した。 Here, by changing the thickness of the spacer 40 in the range of 0.0Mm~8.0Mm, it was measured output voltage. 軟磁性体30としては、図20のCase1−1〜1−3の場合と同様、比較例の軟磁性体30Aで、フレキシールド(透磁率μ=20,厚さtm=0.5mm)を使用した。 The soft magnetic material 30, as in the case of Case1-1~1-3 in FIG. 20, a soft magnetic material 30A of the comparative example, using a flexible shield (permeability mu = 20, the thickness tm = 0.5 mm) did. また、対照実験として、アンテナ基板単体での出力電圧も測定した。 As a control experiment was also measured output voltage at the antenna substrate itself. ただし、アンテナ基板単体の場合も、スペーサ40を入れ、アンテナ基板10が回路基板20から離れることによる影響を考慮した。 However, even if the antenna substrate itself, placed spacers 40, the antenna substrate 10 in consideration of the influence due to leave from the circuit board 20.

図28にその測定結果を示す。 Figure 28 shows the measurement results. また、図29にその測定結果をグラフ化して示す。 Also shows graphs the result of the measurement in FIG. 29. 図29の縦軸は出力電圧(dBμV)、横軸はスペーサ40の厚さ(mm)を示す。 The vertical axis is the output voltage of FIG. 29 (dBμV), the horizontal axis represents the thickness of the spacer 40 (mm). なお、この測定では、各測定条件の場合において、13.56MHzで共振するような調整を行っていない。 In this measurement, in the case of each measurement conditions, not subjected to such adjustment to resonate at 13.56 MHz. 図28,図29において、“ANT”はアンテナ基板単体の場合の測定結果、“ANT+Mag”はアンテナ基板10と軟磁性体30Aとを組み合わせた場合の測定結果である。 In Figure 28, Figure 29, "ANT" measurement results in the case of the antenna substrate itself, "ANT + Mag" is the measurement result when the combination of the antenna substrate 10 and the soft magnetic body 30A. なお、いずれの場合も回路基板20を配置して測定を行っている。 Note that was measured by placing the circuit board 20 in either case. 図28において、表中の“ΔE”は、“ANT+Mag”の出力電圧から“ANT”の出力電圧を引いた数値である。 In Figure 28, "Delta] E" is in the table, a numerical value obtained by subtracting the output voltage from the output voltage of "ANT + Mag" "ANT". 図28,図29に示した結果から、スペーサ40の厚みが2mm以下では、軟磁性体30Aを入れた状態での出力電圧の改善の程度が大きいことが分かる。 Figure 28, from the results shown in FIG. 29, the thickness of the spacer 40 is 2mm or less, it is seen that a large degree of improvement of the output voltage in the state containing the soft magnetic body 30A. しかし、厚みが4mm以上になると、“ANT”と“ANT+Mag”とで出力電圧の差が少なくなっている。 However, when the thickness is more than 4 mm, the difference between the output voltage output and "ANT" and "ANT + Mag" is low. この傾向は、本実施の形態における軟磁性体30Cに関しても同様と推測される。 This tendency is presumed to same applies to the soft magnetic material 30C in the present embodiment.

以上の結果から、軟磁性体30の形状に関しては、ループアンテナ11のループ形状部分の内側に対応する位置のみを覆うような形状であれば、インダクタンスのずれがほとんどない状態で、磁界強度の改善効果が得られることが確認できた。 These results, with respect to the shape of the soft magnetic material 30, have a shape such as to cover only the position corresponding to the inside of the loop-shaped part of the loop antenna 11, while the deviation of the inductance little improvement in field strength the effect is obtained was confirmed. また、アンテナ基板10に対して間隔を空けて軟磁性体30を配置した方が、磁界強度も良好なものとなる可能性があることが分かった。 Also, those who placed a soft magnetic body 30 at a distance from the antenna substrate 10, the magnetic field strength was found to be likely to be favorable. ただし、間隔を大きく空けすぎると磁界強度の改善効果が少なくなるので、間隔は適当な範囲内に収まるよう、調整することが好ましい。 However, since too spaced large spacing effect of improving the magnetic field strength decreases, spacing to fit within a reasonable range, it is preferable to adjust.

以上説明したように、本実施の形態によるアンテナ装置としてのリーダライタ1によれば、電磁波の放射を目的とする方向の反対側において、アンテナ基板10と回路基板20との間に軟磁性体30を配置し、さらに、その軟磁性体30の形状をループアンテナ11の内部中央部分に対応する部分のみ覆うような形状にしたので、軟磁性体30を配置しない場合と比べて、回路調整などもほとんど不要で、その磁界強度および磁界分布が最適化され、アンテナ感度や通信距離が向上し、従来よりも優れた通信環境を実現できる。 As described above, according to the reader-writer 1 of the antenna device according to this embodiment, the opposite side of the direction for the purpose of emission of electromagnetic waves, the soft magnetic material 30 between the antenna substrate 10 and the circuit board 20 It was placed, further, since the shape covering only a portion corresponding to the shape of the soft magnetic body 30 inside the central portion of the loop antenna 11, as compared with the case not disposing the soft magnetic body 30, also such as a circuit adjustment most unnecessary, it is the magnetic field strength and the magnetic field distribution is optimized, antenna sensitivity and the communication distance is improved, and it is possible to realize excellent communication environment than conventional. また、前述の特許文献1(特開平9−284038号公報)では軟磁性体として透磁率μが100以上のものを使用しているが、本実施の形態では、透磁率μが7,12,20の場合などでも改善効果が得られる。 Although the permeability μ is using of 100 or more as a patent document 1 (JP-A-9-284038) in soft magnetic material described above, in this embodiment, the magnetic permeability μ is 7, 12, even in such as in the case of 20 improvement effect can be obtained.

本発明の一実施の形態に係るアンテナ装置を利用した通信システムの全体構成図である。 It is an overall configuration diagram of a communication system using an antenna apparatus according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施の形態に係るアンテナ装置の断面図である。 It is a cross-sectional view of an antenna device according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施の形態に係るアンテナ装置における軟磁性体の形状例(C)と、比較例の軟磁性体の形状例(A),(B)とを示す平面図である。 Shape example of the soft magnetic body in the antenna device according to an embodiment of the present invention (C), and the shape example of a soft magnetic material of Comparative Example (A), it is a plan view showing a (B). 本発明の一実施の形態に係るアンテナ装置の等価回路を示す回路図である。 Is a circuit diagram showing an equivalent circuit of the antenna device according to an embodiment of the present invention. 出力電圧の測定条件を示す説明図である。 It is an explanatory view showing a measurement condition of the output voltage. 軟磁性体を設けなかった場合の出力電圧(A)と軟磁性体を設けた場合の出力電圧(B)とを測定した結果を示す特性図である。 It is a characteristic diagram showing an output voltage (B) and results of measuring the case of providing an output voltage when not provided a soft magnetic body (A) and the soft magnetic material. 磁界強度のシミュレーションの計算条件を説明するための図である。 Is a diagram for describing the calculation conditions for simulation of the magnetic field strength. 磁界強度のシミュレーションの具体的な計算条件を示す図である。 It is a diagram showing a specific calculation conditions of the simulation of the magnetic field strength. アンテナ基板単体での磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 It is a diagram showing a simulation result of magnetic field distribution in the antenna substrate itself. アンテナ基板と回路基板とを組み合わせ、かつアンテナ基板単体で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 Combining the antenna substrate and the circuit board, and is a diagram showing simulation results of the magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in the antenna substrate itself. アンテナ基板と回路基板とを組み合わせ、かつアンテナと回路基板とを組み合わせた状態で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 Combining the antenna substrate and the circuit board, and is a diagram showing simulation results of the magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in a state that combines an antenna and a circuit board. アンテナ基板、回路基板、および軟磁性体を組み合わせ、かつアンテナ基板単体で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 Combining the antenna substrate, the circuit board, and the soft magnetic body and is a diagram showing simulation results of the magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in the antenna substrate itself. アンテナ基板、回路基板、および軟磁性体を組み合わせ、かつそれら全体を組み合わせた状態で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 The combination antenna substrate, circuit board, and a soft magnetic material, and is a diagram showing a simulation result of magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in a state that combines their entirety. アンテナ基板、回路基板、および軟磁性体を組み合わせ、かつアンテナと回路基板とを組み合わせた状態で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 The combination antenna substrate, circuit board, and a soft magnetic material, and is a diagram showing a simulation result of magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in a state that combines an antenna and a circuit board. 基板の厚み方向の距離と磁界強度との関係を複数の場合について示した図である。 It is a diagram showing the case the relationship between the distance and the magnetic field strength of the substrate in the thickness direction of the plurality. 図14の結果も含めて、基板の厚み方向の距離と磁界強度との関係を複数の場合について示した図である。 , Including the results of FIG. 14 is a diagram showing a case the relationship between the distance and the magnetic field strength in the thickness direction of the substrate of the plurality. アンテナと各種軟磁性体とを組み合わせた場合のインダクタンスおよび共振周波数のずれ量を測定した結果を示す図である。 Is a diagram showing the results of measuring the amount of deviation of the inductance and the resonance frequency in the case of combining an antenna and a variety of soft magnetic material. 図17の結果をグラフ化してまとめた図である。 It is a drawing showing a table to chart the results of Figure 17. 軟磁性体を設けたことによるアンテナ基板中心部の磁界分布の変化を説明するための図である。 It is a diagram for explaining a change in the magnetic field distribution of the antenna substrate center by providing the soft magnetic material. 軟磁性体の形状によるインダクタンスのずれ量と、アンテナ基板と軟磁性体との間にスペーサを設けたことによるインダクタンスのずれ量とをまとめて示した図である。 And inductance shift amount due to the shape of the soft magnetic material is a diagram showing collectively the shift amount of the inductance by providing the spacer between the antenna substrate and the soft magnetic material. 図20の結果をグラフ化してまとめた図である。 It is a drawing showing a table to chart the results of Figure 20. アンテナ基板と軟磁性体との間にスペーサを設けた場合における出力電圧のシミュレーションの計算条件を示す図である。 Is a diagram showing the calculation conditions for simulation of the output voltage in the case of providing a spacer between the antenna substrate and the soft magnetic material. アンテナ基板と軟磁性体との間にスペーサを設け、かつそれら全体を組み合わせた状態で共振周波数の調整を行った場合における磁界分布のシミュレーション結果を示す図である。 A spacer provided between the antenna substrate and the soft magnetic material, and is a diagram showing simulation results of the magnetic field distribution in the case of performing the adjustment of the resonance frequency in a state that combines their entirety. 図23の結果も含めて、基板の厚み方向の距離と磁界強度との関係を複数の場合について示した図である。 Results included in FIG. 23 is a diagram showing a case the relationship between the distance and the magnetic field strength in the thickness direction of the substrate of the plurality. 図20に示したCase1−1,1−2,1−3の場合における出力電圧の測定結果を示す図である。 It is a diagram showing a measurement result of the output voltage in the case of Case1-1,1-2,1-3 shown in FIG. 20. 図20に示したCase2−1,2−2,2−3の場合における出力電圧の測定結果を示す図である。 It is a diagram showing a measurement result of the output voltage in the case of Case2-1,2-2,2-3 shown in FIG. 20. 図20に示したCase3−1,3−2,3−3の場合における出力電圧の測定結果を示す図である。 It is a diagram showing a measurement result of the output voltage in the case of Case3-1,3-2,3-3 shown in FIG. 20. スペーサの厚みと出力電圧との関係を測定した結果を示す図である。 Is a diagram showing the results of measuring the relationship between the thickness and the output voltage of the spacer. 図28の測定結果をグラフ化して示した図である。 It illustrates graphs the measured results of FIG. 28.

符号の説明 DESCRIPTION OF SYMBOLS

1…リーダライタ(アンテナ装置)、2…筐体、10…アンテナ基板、11,51…ループアンテナ、12…共振回路、20…回路基板、21…共振用キャパシタ、30,30A,30B,30C…軟磁性体、40…スペーサ、50…非接触ICカード、52…ICチップ、60…プローブ。 1 ... writer (antenna device), 2 ... housing, 10 ... antenna substrate, 11, 51 ... loop antenna, 12 ... resonant circuit, 20 ... circuit board, 21 ... resonance capacitor, 30, 30A, 30B, 30C ... soft magnetic material, 40 ... spacer 50 ... non-contact IC card, 52 ... IC chip, 60 ... probe.

Claims (5)

  1. 通信対象側に電磁波を放射するループ状のアンテナと、 A loop antenna for radiating electromagnetic waves into communication target side,
    前記アンテナのループ形状部分の内側に対応する位置にのみ設けられた軟磁性体と を備えたことを特徴とするアンテナ装置。 Antenna apparatus characterized by comprising a only provided a soft magnetic material at a position corresponding to the inside of the loop-shaped part of the antenna.
  2. 回路基板をさらに備え、 Further comprising a circuit board,
    前記軟磁性体が、前記アンテナと前記回路基板との間に配置されている ことを特徴とする請求項1に記載のアンテナ装置。 It said soft magnetic material, the antenna device according to claim 1, characterized in that it is disposed between the circuit board and the antenna.
  3. 前記アンテナと共に共振回路を形成するキャパシタをさらに備え、 Further comprising a capacitor for forming a resonant circuit together with the antenna,
    前記キャパシタのキャパシタンスが、前記軟磁性体を配置したことによる共振周波数の所望の値からのずれが補正されるような値に設定されている ことを特徴とする請求項1または2に記載のアンテナ装置。 Capacitance of the capacitor, antenna according to claim 1 or 2, characterized in that the deviation from the desired value of the resonance frequency due to provision of the soft magnetic material is set to such a value that is corrected apparatus.
  4. 前記アンテナと前記軟磁性体とが、互いに接することなく間隔を空けて配置されている ことを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1項に記載のアンテナ装置。 It said soft magnetic material and the antenna, the antenna device according to any one of claims 1 to 3, characterized in that it is spaced apart without contacting each other.
  5. 前記間隔が2mm以下である ことを特徴とする請求項4に記載のアンテナ装置。 The antenna device according to claim 4, wherein the gap is 2mm or less.

JP2004012210A 2004-01-20 2004-01-20 Antenna device Withdrawn JP2005210223A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004012210A JP2005210223A (en) 2004-01-20 2004-01-20 Antenna device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004012210A JP2005210223A (en) 2004-01-20 2004-01-20 Antenna device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2005210223A true JP2005210223A (en) 2005-08-04

Family

ID=34898657

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2004012210A Withdrawn JP2005210223A (en) 2004-01-20 2004-01-20 Antenna device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2005210223A (en)

Cited By (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007233601A (en) * 2006-02-28 2007-09-13 National Institute Of Advanced Industrial & Technology Ic card reader
WO2008004325A1 (en) * 2006-07-07 2008-01-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device
US7365697B2 (en) 2005-05-31 2008-04-29 Denso Corporation Card type wireless device, antenna coil, and method for manufacturing communication module
US7545336B2 (en) 2005-05-31 2009-06-09 Denso Corporation Card type wireless device, antenna coil, and method for manufacturing communication module
JP2010258611A (en) * 2009-04-22 2010-11-11 Mitsubishi Cable Ind Ltd Planar antenna
US7855694B2 (en) * 2007-09-27 2010-12-21 Kabushiki Kaisha Toshiba Radio system, radio apparatus, and antenna device
WO2011013661A1 (en) * 2009-07-28 2011-02-03 ソニーケミカル&インフォメーションデバイス株式会社 Production method for antenna device
WO2011062238A1 (en) * 2009-11-20 2011-05-26 株式会社村田製作所 Antenna device and mobile communication terminal
US8336786B2 (en) 2010-03-12 2012-12-25 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device and metal article
US8413907B2 (en) 2007-07-17 2013-04-09 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and electronic apparatus
US8424769B2 (en) 2010-07-08 2013-04-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and RFID device
US8424762B2 (en) 2007-04-14 2013-04-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
WO2013080916A1 (en) * 2011-11-29 2013-06-06 デクセリアルズ株式会社 Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
US8544759B2 (en) 2009-01-09 2013-10-01 Murata Manufacturing., Ltd. Wireless IC device, wireless IC module and method of manufacturing wireless IC module
US8552870B2 (en) 2007-07-09 2013-10-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8590797B2 (en) 2008-05-21 2013-11-26 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8602310B2 (en) 2010-03-03 2013-12-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio communication device and radio communication terminal
US8613395B2 (en) 2011-02-28 2013-12-24 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8676117B2 (en) 2006-01-19 2014-03-18 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
US8690070B2 (en) 2009-04-14 2014-04-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device component and wireless IC device
US8718727B2 (en) 2009-12-24 2014-05-06 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna having structure for multi-angled reception and mobile terminal including the antenna
US8720789B2 (en) 2012-01-30 2014-05-13 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8740093B2 (en) 2011-04-13 2014-06-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device and radio communication terminal
US8752277B2 (en) 2009-07-28 2014-06-17 Dexerials Corporation Method for producing antenna device
US8770489B2 (en) 2011-07-15 2014-07-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio communication device
US8797225B2 (en) 2011-03-08 2014-08-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and communication terminal apparatus
US8797148B2 (en) 2008-03-03 2014-08-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio frequency IC device and radio communication system
US8814056B2 (en) 2011-07-19 2014-08-26 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device, RFID tag, and communication terminal apparatus
US8853549B2 (en) 2009-09-30 2014-10-07 Murata Manufacturing Co., Ltd. Circuit substrate and method of manufacturing same
US8870077B2 (en) 2008-08-19 2014-10-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and method for manufacturing same
US8878739B2 (en) 2011-07-14 2014-11-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8905296B2 (en) 2011-12-01 2014-12-09 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless integrated circuit device and method of manufacturing the same
US8917211B2 (en) 2008-11-17 2014-12-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless IC device
US8937576B2 (en) 2011-04-05 2015-01-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8944335B2 (en) 2010-09-30 2015-02-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8976075B2 (en) 2009-04-21 2015-03-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and method of setting resonant frequency of antenna device
US8981906B2 (en) 2010-08-10 2015-03-17 Murata Manufacturing Co., Ltd. Printed wiring board and wireless communication system
US8991713B2 (en) 2011-01-14 2015-03-31 Murata Manufacturing Co., Ltd. RFID chip package and RFID tag
US9024725B2 (en) 2009-11-04 2015-05-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal and information processing system
US9024837B2 (en) 2010-03-31 2015-05-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless communication device
US9104950B2 (en) 2009-01-30 2015-08-11 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless IC device
US9117157B2 (en) 2009-10-02 2015-08-25 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and electromagnetic coupling module
US9166291B2 (en) 2010-10-12 2015-10-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and communication terminal apparatus
US9165239B2 (en) 2006-04-26 2015-10-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Electromagnetic-coupling-module-attached article
US9236651B2 (en) 2010-10-21 2016-01-12 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal device
US9281873B2 (en) 2008-05-26 2016-03-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device system and method of determining authenticity of wireless IC device
US9378452B2 (en) 2011-05-16 2016-06-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device
US9460320B2 (en) 2009-10-27 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Transceiver and radio frequency identification tag reader
US9461363B2 (en) 2009-11-04 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal and information processing system
US9460376B2 (en) 2007-07-18 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device
US9543642B2 (en) 2011-09-09 2017-01-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and wireless device
US9558384B2 (en) 2010-07-28 2017-01-31 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna apparatus and communication terminal instrument
US9692128B2 (en) 2012-02-24 2017-06-27 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and wireless communication device
US9727765B2 (en) 2010-03-24 2017-08-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. RFID system including a reader/writer and RFID tag
US9761923B2 (en) 2011-01-05 2017-09-12 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US10013650B2 (en) 2010-03-03 2018-07-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication module and wireless communication device
KR101883109B1 (en) * 2017-07-20 2018-07-27 삼성전기주식회사 Antenna module
US10235544B2 (en) 2012-04-13 2019-03-19 Murata Manufacturing Co., Ltd. Inspection method and inspection device for RFID tag

Cited By (90)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7365697B2 (en) 2005-05-31 2008-04-29 Denso Corporation Card type wireless device, antenna coil, and method for manufacturing communication module
US7545336B2 (en) 2005-05-31 2009-06-09 Denso Corporation Card type wireless device, antenna coil, and method for manufacturing communication module
US8676117B2 (en) 2006-01-19 2014-03-18 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
US8725071B2 (en) 2006-01-19 2014-05-13 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
JP2007233601A (en) * 2006-02-28 2007-09-13 National Institute Of Advanced Industrial & Technology Ic card reader
JP4736045B2 (en) * 2006-02-28 2011-07-27 独立行政法人産業技術総合研究所 Ic card reader
US9165239B2 (en) 2006-04-26 2015-10-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Electromagnetic-coupling-module-attached article
KR101132460B1 (en) * 2006-07-07 2012-03-30 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 Antenna device
KR101051816B1 (en) * 2006-07-07 2011-07-25 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 The antenna device
WO2008004325A1 (en) * 2006-07-07 2008-01-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device
US8125401B2 (en) 2006-07-07 2012-02-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device
US8424762B2 (en) 2007-04-14 2013-04-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
US8662403B2 (en) 2007-07-04 2014-03-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and component for wireless IC device
US8552870B2 (en) 2007-07-09 2013-10-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8413907B2 (en) 2007-07-17 2013-04-09 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and electronic apparatus
US9460376B2 (en) 2007-07-18 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device
US9830552B2 (en) 2007-07-18 2017-11-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device
US7855694B2 (en) * 2007-09-27 2010-12-21 Kabushiki Kaisha Toshiba Radio system, radio apparatus, and antenna device
US8797148B2 (en) 2008-03-03 2014-08-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio frequency IC device and radio communication system
US8973841B2 (en) 2008-05-21 2015-03-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US9022295B2 (en) 2008-05-21 2015-05-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US8590797B2 (en) 2008-05-21 2013-11-26 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US9281873B2 (en) 2008-05-26 2016-03-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device system and method of determining authenticity of wireless IC device
US8870077B2 (en) 2008-08-19 2014-10-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and method for manufacturing same
US8917211B2 (en) 2008-11-17 2014-12-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless IC device
US8544759B2 (en) 2009-01-09 2013-10-01 Murata Manufacturing., Ltd. Wireless IC device, wireless IC module and method of manufacturing wireless IC module
US9104950B2 (en) 2009-01-30 2015-08-11 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless IC device
US8690070B2 (en) 2009-04-14 2014-04-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device component and wireless IC device
US8876010B2 (en) 2009-04-14 2014-11-04 Murata Manufacturing Co., Ltd Wireless IC device component and wireless IC device
US8976075B2 (en) 2009-04-21 2015-03-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and method of setting resonant frequency of antenna device
US9564678B2 (en) 2009-04-21 2017-02-07 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and method of setting resonant frequency of antenna device
US9203157B2 (en) 2009-04-21 2015-12-01 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and method of setting resonant frequency of antenna device
JP2010258611A (en) * 2009-04-22 2010-11-11 Mitsubishi Cable Ind Ltd Planar antenna
US8745855B2 (en) 2009-07-28 2014-06-10 Dexerials Corporation Method for producing antenna device
JP5216919B2 (en) * 2009-07-28 2013-06-19 デクセリアルズ株式会社 Manufacturing method of the antenna device
CN102549841B (en) 2009-07-28 2014-08-06 迪睿合电子材料有限公司 Production method for antenna device
CN102549841A (en) * 2009-07-28 2012-07-04 索尼化学&信息部件株式会社 Production method for antenna device
US8752277B2 (en) 2009-07-28 2014-06-17 Dexerials Corporation Method for producing antenna device
WO2011013661A1 (en) * 2009-07-28 2011-02-03 ソニーケミカル&インフォメーションデバイス株式会社 Production method for antenna device
US8853549B2 (en) 2009-09-30 2014-10-07 Murata Manufacturing Co., Ltd. Circuit substrate and method of manufacturing same
US9117157B2 (en) 2009-10-02 2015-08-25 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device and electromagnetic coupling module
US9460320B2 (en) 2009-10-27 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Transceiver and radio frequency identification tag reader
US9024725B2 (en) 2009-11-04 2015-05-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal and information processing system
US9461363B2 (en) 2009-11-04 2016-10-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal and information processing system
GB2487491A (en) * 2009-11-20 2012-07-25 Murata Manufacturing Co Antenna device and mobile communication terminal
JP2012105360A (en) * 2009-11-20 2012-05-31 Murata Mfg Co Ltd Antenna device and mobile communication terminal
US8704716B2 (en) 2009-11-20 2014-04-22 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and mobile communication terminal
US8400365B2 (en) 2009-11-20 2013-03-19 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and mobile communication terminal
GB2487491B (en) * 2009-11-20 2014-09-03 Murata Manufacturing Co Antenna device and mobile communication terminal
JP4930658B2 (en) * 2009-11-20 2012-05-16 株式会社村田製作所 The antenna device and a mobile communication terminal
WO2011062238A1 (en) * 2009-11-20 2011-05-26 株式会社村田製作所 Antenna device and mobile communication terminal
US8718727B2 (en) 2009-12-24 2014-05-06 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna having structure for multi-angled reception and mobile terminal including the antenna
US10013650B2 (en) 2010-03-03 2018-07-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication module and wireless communication device
US8602310B2 (en) 2010-03-03 2013-12-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio communication device and radio communication terminal
US8336786B2 (en) 2010-03-12 2012-12-25 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device and metal article
US8528829B2 (en) 2010-03-12 2013-09-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device and metal article
US9727765B2 (en) 2010-03-24 2017-08-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. RFID system including a reader/writer and RFID tag
US9024837B2 (en) 2010-03-31 2015-05-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and wireless communication device
US8424769B2 (en) 2010-07-08 2013-04-23 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna and RFID device
US9558384B2 (en) 2010-07-28 2017-01-31 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna apparatus and communication terminal instrument
US8981906B2 (en) 2010-08-10 2015-03-17 Murata Manufacturing Co., Ltd. Printed wiring board and wireless communication system
US8944335B2 (en) 2010-09-30 2015-02-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US9166291B2 (en) 2010-10-12 2015-10-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and communication terminal apparatus
US9236651B2 (en) 2010-10-21 2016-01-12 Murata Manufacturing Co., Ltd. Communication terminal device
US9761923B2 (en) 2011-01-05 2017-09-12 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8991713B2 (en) 2011-01-14 2015-03-31 Murata Manufacturing Co., Ltd. RFID chip package and RFID tag
US8613395B2 (en) 2011-02-28 2013-12-24 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8960561B2 (en) 2011-02-28 2015-02-24 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8757502B2 (en) 2011-02-28 2014-06-24 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8797225B2 (en) 2011-03-08 2014-08-05 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and communication terminal apparatus
US8937576B2 (en) 2011-04-05 2015-01-20 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8740093B2 (en) 2011-04-13 2014-06-03 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device and radio communication terminal
US9378452B2 (en) 2011-05-16 2016-06-28 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio IC device
US8878739B2 (en) 2011-07-14 2014-11-04 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless communication device
US8770489B2 (en) 2011-07-15 2014-07-08 Murata Manufacturing Co., Ltd. Radio communication device
US8814056B2 (en) 2011-07-19 2014-08-26 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device, RFID tag, and communication terminal apparatus
US9543642B2 (en) 2011-09-09 2017-01-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and wireless device
CN103947042A (en) * 2011-11-29 2014-07-23 迪睿合电子材料有限公司 Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
US9356351B2 (en) 2011-11-29 2016-05-31 Dexerials Corporation Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
KR20140098821A (en) * 2011-11-29 2014-08-08 데쿠세리아루즈 가부시키가이샤 Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
KR101944146B1 (en) * 2011-11-29 2019-01-30 데쿠세리아루즈 가부시키가이샤 Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
TWI578612B (en) * 2011-11-29 2017-04-11 Dexerials Corp
CN103947042B (en) * 2011-11-29 2017-04-26 迪睿合电子材料有限公司 The method of manufacturing the antenna device, a communication device, an antenna device
JP2013115647A (en) * 2011-11-29 2013-06-10 Dexerials Corp Antenna device, communication device, and manufacturing method for antenna device
WO2013080916A1 (en) * 2011-11-29 2013-06-06 デクセリアルズ株式会社 Antenna apparatus, communication apparatus, and antenna apparatus manufacturing method
US8905296B2 (en) 2011-12-01 2014-12-09 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless integrated circuit device and method of manufacturing the same
US8720789B2 (en) 2012-01-30 2014-05-13 Murata Manufacturing Co., Ltd. Wireless IC device
US9692128B2 (en) 2012-02-24 2017-06-27 Murata Manufacturing Co., Ltd. Antenna device and wireless communication device
US10235544B2 (en) 2012-04-13 2019-03-19 Murata Manufacturing Co., Ltd. Inspection method and inspection device for RFID tag
KR101883109B1 (en) * 2017-07-20 2018-07-27 삼성전기주식회사 Antenna module

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8668151B2 (en) Wireless IC device
JP5633965B2 (en) eas and rfid combinations labels or tags having a controllable read range using hybrid rfid antenna
US7589675B2 (en) Broadband antenna
CN1237479C (en) Contactless data storage medium
EP1720215B1 (en) Signal processing circuit, and non-contact IC card and tag with the use thereof
US6814284B2 (en) Enhancement antenna for article identification
KR100668558B1 (en) Antenna and rfid tag mounting the same
US7227504B2 (en) Gate antenna device
JP4058300B2 (en) Portable information device
JP4717830B2 (en) Tag device
US7315248B2 (en) Radio frequency identification tags for use on metal or other conductive objects
EP1953862A1 (en) Coil antenna and portable electronic apparatus
US20060055542A1 (en) RFID device with content insensitivity and position insensitivity
EP2102799B1 (en) A radio frequency identification tag with privacy and security capabilities
US6970141B2 (en) Phase compensated field-cancelling nested loop antenna
KR101318707B1 (en) Antenna device and mobile communication terminal
JP4998463B2 (en) Wireless ic device
JP3879098B2 (en) Booster antenna for Ic card
EP2360628B1 (en) Radio communication equipment
JP4075919B2 (en) Antenna unit and the non-contact ic tag
US7508305B2 (en) Packing material, tag, certificate, paper money, and securities
EP0578701B1 (en) Article sorting system
US6130612A (en) Antenna for RF tag with a magnetoelastic resonant core
US7183994B2 (en) Compact antenna with directed radiation pattern
US8289165B2 (en) RFID device with conductive loop shield

Legal Events

Date Code Title Description
A300 Withdrawal of application because of no request for examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300

Effective date: 20070403