JP2005047732A - Optical glass and optical element - Google Patents

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Inventor
Akio Ogaki
昭男 大垣
Original Assignee
Minolta Co Ltd
ミノルタ株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide optical glass which is substantially free from a lead compound or the like, has a high refractive index, a low specific gravity, a low coefficient of linear thermal expansion, and a low Tg, and is suitable for precision press shaping.
SOLUTION: The optical glass contains, by weight, following glass components: 15-36% B2O3, ≤17% SiO2, 1-35% TiO2, ≤34% Nb2O5, 5-35% TiO2 + Nb2O5, 11-37% ZnO, 1-13% CaO, ≤10% MgO, 1-15% CaO + MgO, ≤15% ZrO2, ≤40% La2O3, <1% Ta2O5, <1% WO3, <1% BaO, <1% SrO, ≤10% Al2O3, <3.5% Li2O, ≤10% Na2O, ≤10% K2O, ≤15% Y2O3, and ≤15% Gd2O3.
COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【0001】 [0001]
【発明の属する技術分野】 BACKGROUND OF THE INVENTION
本発明は光学ガラス及びこの光学ガラスからなる光学素子に関し、より詳細には高屈折率で、ガラス転移温度が低く、線熱膨張係数が小さく、低比重な精密プレス成形に適した光学ガラス及びこの光学ガラスからなる光学素子に関するものである。 The present invention relates to an optical element formed of the optical glass and the optical glass, a high refractive index is more, the glass transition temperature is low, small linear thermal expansion coefficient, optical glass and this is suitable for low specific gravity precision press molding it relates to an optical element formed of the optical glass.
【0002】 [0002]
【従来の技術】 BACKGROUND OF THE INVENTION
近年、急速に普及してきたデジタルカメラや家庭用ムービーカメラ等の光学機器においては、より小型且つ軽量で高性能な撮影光学系やファインダ光学系等が要望されている。 In recent years, the rapidly spreading to the digital camera and home movie camera such as optical devices have, more compact and lightweight, high-performance photographic optical system and the finder optical system and the like are desired. このような光学系を設計する上で、使用する光学ガラスは屈折率(n :1.77〜1.94)が高くて比重が小さくかつガラス転移温度(以下、「Tg」と記すことがある)の低いものが望ましい。 In designing such an optical system, the refractive index optical glass to be used (n d: from 1.77 to 1.94) higher specific gravity is small and the glass transition temperature (hereinafter, may be referred to as "Tg" low there) it is desirable.
【0003】 [0003]
一方、光学機器の小型化、軽量化を図るために上記撮影光学系やファインダ光学系等においても、非球面レンズを使用することが近年多くなってきた。 On the other hand, miniaturization of the optical device, even in the photographing optical system and the viewfinder optical system and the like in order to reduce the weight, the use of aspherical lenses have increasingly in recent years. しかし、従来の切削・研磨によってレンズを非球面形状に加工することは難しく、必然的に生産コストが高くなっていた。 However, it is difficult to process the lens in an aspherical shape by a conventional cutting and polishing, inevitably production cost was high. そこで、非球面形状など加工困難な形状のガラスを比較的容易に成形できる技術として、モールド成形法(精密プレス成形法)が注目されている。 Therefore, as a technique which can be relatively easily molded glass processing difficult shapes such as a non-spherical shape, molding method (Precision Press Molding Method) has attracted attention. この成形法によれば、従来は必要であったレンズの研磨および切削工程などが不要となり低コスト化が図れる。 According to this molding method, conventionally attained polishing and the like cutting process is unnecessary cost of the lens was required. したがって、前述の高屈折率で低比重の光学ガラスを、精密プレス成形法を用いて非球面レンズにすることができれば、低コストで、小型且つ軽量で高性能な光学系が実現でき非常に有用的である。 Therefore, the optical glass of low density with a high refractive index of above, if it is possible to aspheric lenses with a precision press-molding method, a low-cost, very useful can be realized compact and high-performance optical system with light is a basis.
【0004】 [0004]
この精密プレス成形法は再加熱方式とダイレクトプレス方式とに大別できる。 The precision press molding method can be classified into a re-heating method and a direct press method. 再加熱方式は、ほぼ最終製品形状を有するゴブプリフォームあるいは研磨プリフォームを作成した後、これらのプリフォームを軟化点以上に再び加熱し、加熱した上下一対の金型によりプレス成形して最終製品形状とする方式である。 Reheating method, substantially after creating a gob preform or polishing preform having a final product shape, these preforms were reheated to above the softening point, the final by press-forming product by heating the pair of upper and lower molds it is a method to shape. 一方、ダイレクトプレス方式は、加熱した金型上にガラス溶融炉から溶融ガラス滴を直接滴下し、プレス成形することにより最終品形状とする方式である。 On the other hand, direct press system, a glass drop molten glass melting furnace was dropped directly onto the heated mold is a method of the final product shape by press molding. これらいずれの方式の精密プレス成形法でもガラスを成形する場合に、プレス金型をTg近傍またはそれ以上の温度に加熱する必要がある。 When molding the glass in precision press molding method of any of these methods, it is necessary to heat the pressing molds Tg near or higher. したがって、ガラスのTgが高いほどプレス金型を高温に加熱しなければならず、プレス金型の表面酸化や金属組成の変化が生じやすくなる。 Thus, the higher the Tg of the glass must be heated press mold to high temperatures, changes in the surface oxide and the metal composition of the press die is likely to occur. このため、金型寿命が短くなり生産コストの上昇を招く。 Therefore, lifetime of the die causes an increase in short become production costs. 金型劣化は、窒素などの不活性ガス雰囲気下で成形を行うことにより抑制することもできるが、雰囲気制御をするためには成形装置が複雑化し、加えて不活性ガスのランニングコストも要するため生産コストが上昇する。 Mold degradation can be suppressed by performing molding in an inert gas atmosphere such as nitrogen, complicated molding device to a controlled atmosphere, in addition also because it takes the running cost of the inert gas production cost is increased. したがって、精密プレス成形法に用いるガラスとしてはTgのできるだけ低いものが望ましい。 Therefore, it is desirable as low as possible Tg of the glass used in precision press molding. また、屈伏温度(以下、「At」と記すことがある)についてもTg同様に低い方が望ましい。 Further, the deformation temperature towards Tg similarly low also (hereinafter sometimes referred to as "At") is desirable.
【0005】 [0005]
ところが、Tgを低くするのに従来から用いられてきた鉛化合物や砒素化合物について人体への悪影響が近年懸念され始めた。 However, the lead compounds, arsenic compounds have been used conventionally for decreasing the Tg adverse effect on the human body began to be feared in recent years. このためこれらの化合物を使用しないことが市場の強い要請となってきた。 For this reason that you do not want to use these compounds has been a strong demand of the market. そこで高い屈折率を有する光学ガラスにおいても、前記化合物を用いずにガラスのTgおよびAtを低くする技術がこれまでから種々提案されている。 So even in the optical glass having a high refractive index, techniques to lower the Tg and At of glass without using the compound have been proposed from the past. 例えば、特許文献1および特許文献2では、SiO −B −La −ZnO−Li O系の光学ガラスにおいて、そのガラス組成比を特定範囲にすることにより低Tgを実現する技術が提案されている。 For example, Patent Document 1 and Patent Document 2, the SiO 2 -B 2 O 3 -La 2 O 3 -ZnO-Li 2 O system optical glass, a low Tg by a specific range the glass composition ratio achieved a technique has been proposed. また特許文献3では、SiO −B −La −TiO −Li O系の光学ガラスにおいて、そのガラス組成比を特定範囲にすることにより高屈折率、低比重を実現する技術が提案されている。 The Patent Document 3, the optical glass of SiO 2 -B 2 O 3 -La 2 O 3 -TiO 2 -Li 2 O system, a high refractive index, a low specific gravity realized by a specific range the glass composition ratio a technique has been proposed.
【0006】 [0006]
【特許文献1】 [Patent Document 1]
特開平6−305769号公報(特許請求の範囲、 JP-6-305769 discloses (claims,
【0003】〜 [0003] ~
【0004】) [0004])
【特許文献2】 [Patent Document 2]
特開平14−362938号公報(特許請求の範囲、 JP 14-362938 discloses (claims,
【0011】〜 [0011] ~
【0015】) [0015])
【特許文献3】 [Patent Document 3]
特開昭61−232243号公報【0007】 JP-A-61-232243 Patent Publication No. [0007]
【発明が解決しようとする課題】 [Problems that the Invention is to Solve
しかしながら、特許文献1および特許文献2で提案されている光学ガラスはTgを低くすることにはある程度成功しているが、比重が高く、当該光学ガラスを採用した光学系では軽量化を実現しにくいという問題があった。 However, although optical glass has been proposed in Patent Documents 1 and 2 are somewhat successful in reducing the Tg, density is high, it is difficult to realize weight reduction in the optical system employing the optical glass there is a problem in that. また、特許文献3で提案されている光学ガラスはLi O成分を多く含有するため、線熱膨張が大きいという問題があった。 The optical glass proposed in Patent Document 3 for containing a large amount of Li 2 O component, there is a problem that a large linear thermal expansion.
【0008】 [0008]
本発明はこのような従来の問題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところはTgが610℃以下、屈折率n が1.77〜1.94の範囲、アッベ数ν が23〜43の範囲、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)が90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)が4.30以下である、鉛化合物を実質的に含有しない光学ガラスを提供することにある。 The present invention has been made in view of such conventional problems, the Tg of 610 ° C. or less and it is an object of the refractive index n d in the range of 1.77 to 1.94, the Abbe number [nu d range of 23 to 43, average linear thermal expansion coefficient in the range of 100 ℃ ~300 ℃ (α) is 90 × 10 -7 / ℃ less, a specific gravity ([rho) is 4.30 or less, substantially lead compounds It is to provide an optical glass which does not contain.
【0009】 [0009]
また本発明の目的は、上記の屈折率及びアッベ数を有し、生産性が高くコストパフォーマンスに優れた光学素子を提供することにある。 The object of the present invention has a refractive index and Abbe number of the is to provide an excellent optical element high cost productivity.
【0010】 [0010]
【課題を解決するための手段】 In order to solve the problems]
本発明者は前記目的を達成すべく種々の検討を重ねた結果、ガラス成分の種類とその組み合わせ、そして各ガラス成分の含有量を調整することにより前記目的を達成し得ることを見出した。 The present inventors have result of various investigations to achieve the above object, it was found that the type and the combination of the glass component, and by adjusting the content of the glass component may achieve the above objects. 具体的には、線熱膨張係数を大きくするLi Oの添加量を最小限に抑え、且つ線熱膨張係数を小さくし、低Tg化のためZnOを適量添加すると同時に低比重と高屈折率のためCaOとTiO とを所定量添加することにより低Tg、低比重、小さい線熱膨張係数、高屈折率を同時に実現し得ることを見出し本発明をなすに至った。 More specifically, to minimize the amount of Li 2 O to increase the coefficient of linear thermal expansion, and to reduce the coefficient of linear thermal expansion, when the ZnO for low Tg of appropriate amount is added low specific gravity and a high refractive index at the same time It led the CaO and TiO 2 for the low Tg by the addition of a predetermined amount, a low specific gravity, a small linear thermal expansion coefficient, to form a headline present invention that it is possible to realize a high refractive index at the same time.
【0011】 [0011]
すなわち、前記目的を達成する請求項1の発明に係る光学ガラスは、重量%で、B :15〜36%、SiO :0〜17%(ただし、ゼロを含む)、TiO :1〜35%、Nb :0〜34%(ただし、ゼロを含む)、TiO +Nb :5〜35%、ZnO:11〜37%(ただし、11を含まない)、CaO:1〜13%(ただし、13を含まない)、MgO:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、CaO+MgO:1〜15%、ZrO :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、La :0〜40%(ただし、ゼロを含む)、Ta :0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、WO :0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、BaO:0〜1%(ただし、ゼロを含み、 That is, the optical glass according to the invention of claim 1 to achieve the object, in weight%, B 2 O 3: 15~36 %, SiO 2: 0~17% ( however, including zero), TiO 2: 1~35%, Nb 2 O 5: 0~34% ( however, including zero), TiO 2 + Nb 2 O 5: 5~35%, ZnO: 11~37% ( however, not including 11), CaO : 1 to 13% (however, not including 13), MgO: 0% (however, including zero), CaO + MgO: 1~15% , ZrO 2: 0~15% ( however, including zero), la 2 O 3: 0~40% (however, including zero), Ta 2 O 5: 0~1 % ( provided that includes a zero, not including 1), WO 3: 0~1% ( provided that zero It includes, not including 1), BaO: 0~1% (provided that includes zero, を含まない)、SrO:0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、Al :0〜10%(ただし、ゼロを含む)、Li O:0〜3.5%(ただし、ゼロを含み、3.5を含まない)、Na O:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、K O:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、Y :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)の各ガラス成分を有することを特徴とする。 The not including), SrO: 0~1% (provided that includes a zero, not including 1), Al 2 O 3: 0~10% ( however, including zero), Li 2 O: 0~3.5 % (provided that includes a zero, not including 3.5), Na 2 O: 0~10 % ( however, including zero), K 2 O: 0~10% ( however, including zero), Y 2 O 3: 0~15% (however, including zero), Gd 2 O 3: 0~15 % ( however, including zero) and having a respective glass component. かかる構成により、屈折率(n )を1.77〜1.94の範囲、アッベ数(ν )を23〜43の範囲、ガラス転移温度(Tg)を610℃以下、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)を90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)を4.30以下とすることができる。 With this configuration, the range of refractive index (n d) 1.77~1.94, Abbe number ([nu d) the range of 23 to 43, a glass transition temperature (Tg) of the 610 ° C. or less, 100 ° C. to 300 ° C. the average linear thermal expansion coefficient in the range of the (α) 90 × 10 -7 / ℃ below, specific gravity ([rho) may be 4.30 or less. なお、以下「%」は特に断りのない限り「重量%」を意味するものとする。 Hereinafter "%" shall in particular means "% by weight" unless otherwise specified.
【0012】 [0012]
請求項1の発明に係る光学ガラスの中でも、屈折率(n )を1.86〜1.90の範囲と、より高屈折率にするには、次のようなガラス成分とするのがよい(請求項3)。 Among the optical glass according to the invention of claim 1 also includes a range of 1.86 to 1.90 refractive index (n d), to the higher refractive index, good to the glass components, such as: (claim 3). すなわち、B :18〜30%、SiO :2〜10%、TiO :5〜20%、Nb :0〜25%(ただし、ゼロを含む)、TiO +Nb :18〜35%、ZnO:11.5〜20%(ただし、11.5を含まない)、CaO:5〜12%、MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、CaO+MgO:5〜15%、ZrO :3〜9%、La :15〜33%、Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、Al :0〜5%(ただし、ゼロを含む)、Li O:0〜2%(ただし、ゼロを含む)、Na O:0〜3%(ただ That, B 2 O 3: 18~30% , SiO 2: 2~10%, TiO 2: 5~20%, Nb 2 O 5: 0~25% ( however, including zero), TiO 2 + Nb 2 O 5: 18~35%, ZnO: 11.5~20 % ( however, not including 11.5), CaO: 5~12%, MgO: 0~5% ( however, including zero), CaO + MgO: 5 ~15%, ZrO 2: 3~9% , La 2 O 3: 15~33%, Ta 2 O 5: 0~0.5% ( however, including zero), WO 3: 0~0.5% (including zero), BaO: 0 to 0.5% (including zero), SrO: 0 to 0.5% (including zero), Al 2 O 3: 0~5 % ( However, including zero), Li 2 O: 0~2% ( however, including zero), Na 2 O: 0~3% ( only 、ゼロを含む)、K O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、Y :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)の各ガラス成分を有するようにする。 , Including zero), K 2 O: 0~3% ( however, including zero), Y 2 O 3: 0~15 % ( however, including zero), Gd 2 O 3: 0~15 % ( provided that , to have a respective glass component including zero).
【0013】 [0013]
また、請求項1の発明に係る光学ガラスの中でも、アッベ数(ν )を36〜42の範囲と、より低分散にするには、次のようなガラス成分とするのがよい(請求項5)。 Among the optical glass according to the invention of claim 1, the range of Abbe number ([nu d) of 36-42, to lower the dispersion is preferably set to glass components as follows (claim 5). すなわち、B :18〜32%、SiO :0〜7%(ただし、ゼロを含む)、TiO :1〜6%、Nb :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、TiO +Nb :5〜18%、ZnO:18〜37%、CaO:2〜12%、MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、CaO+MgO:2〜12%、ZrO :0〜9%(ただし、ゼロを含む)、La :15〜40%、Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、Al :0〜5%(ただし、ゼロを含む)、Li O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、Na O:0〜5%( That, B 2 O 3: 18~32% , SiO 2: 0~7% ( however, including zero), TiO 2: 1~6%, Nb 2 O 5: 0~15% ( however, including zero ), TiO 2 + Nb 2 O 5: 5~18%, ZnO: 18~37%, CaO: 2~12%, MgO: 0~5% ( however, including zero), CaO + MgO: 2~12% , ZrO 2: 0-9% (including zero), La 2 O 3: 15~40 %, Ta 2 O 5: 0~0.5% ( however, including zero), WO 3: 0 to 0. 5% (including zero), BaO: 0 to 0.5% (however, including zero), SrO: 0 to 0.5% (however, including zero), Al 2 O 3: 0~5 % (including zero), Li 2 O: 0~3% ( however, including zero), Na 2 O: 0~5% ( だし、ゼロを含む)、K O:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、Y :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)の各ガラス成分を有するようにする。 However, including zero), K 2 O: 0~5% ( however, including zero), Y 2 O 3: 0~15 % ( however, including zero), Gd 2 O 3: 0~15 % ( However, to have a respective glass component including zero).
【0014】 [0014]
請求項1の発明に係る光学ガラスの中でも、比重(ρ)を3.90以下と、より低比重とするには、次のようなガラス成分とするのがよい(請求項7)。 Among the optical glass according to the invention of claim 1, and a specific gravity ([rho) of 3.90 or less, in the lower specific gravity is preferably set to glass components as follows (claim 7). すなわち、B :15〜34%、SiO :0〜17%(ただし、ゼロを含む)、TiO :5〜20%、Nb :5〜20%、TiO +Nb :10〜35%、ZnO:15〜30%、CaO:6〜12.5%、MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、CaO+MgO:6〜15%、ZrO :0〜9%(ただし、ゼロを含む)、La :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、Al :0〜8%(ただし、ゼロを含む)、Li O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、Na O:0 That, B 2 O 3: 15~34% , SiO 2: 0~17% ( however, including zero), TiO 2: 5~20%, Nb 2 O 5: 5~20%, TiO 2 + Nb 2 O 5: 10~35%, ZnO: 15~30 %, CaO: 6~12.5%, MgO: 0~5% ( however, including zero), CaO + MgO: 6~15% , ZrO 2: 0~9 % (including zero), La 2 O 3: 0~15 % ( however, including zero), Ta 2 O 5: 0~0.5 % ( however, including zero), WO 3: 0 to 0.5% (including zero), BaO: 0 to 0.5% (however, including zero), SrO: 0 to 0.5% (however, including zero), Al 2 O 3: 0 8% (including zero), Li 2 O: 0~3% ( however, including zero), Na 2 O: 0 8%(ただし、ゼロを含む)、K O:0〜8%(ただし、ゼロを含む)、Y :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)の各ガラス成分を有するようにする。 8% (including zero), K 2 O: 0~8% ( however, including zero), Y 2 O 3: 0~15 % ( however, including zero), Gd 2 O 3: 0~ 15% (including zero) to have a respective glass component.
【0015】 [0015]
また本発明によれば、前記光学ガラスからなる光学素子および前記光学ガラスを精密プレス成形して作製したことを特徴とする光学素子が提供される。 According to the present invention, the optical element characterized in that the optical elements and the optical glass comprising the optical glass produced by precision press molding is provided. このような光学素子としてはレンズやプリズム、ミラーが好ましい。 Such as optical element a lens or a prism, a mirror is preferable.
【0016】 [0016]
【発明の実施の形態】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
請求項1の発明に係る光学ガラスの各成分を前記のように限定した理由について以下説明する。 The components of the optical glass according to the invention of claim 1 is described below have been selected for the reasons as described above. まず、B はガラス骨格を構成する成分(ガラスフォーマー)であり、その含有量が15%未満であるとガラスが不安定となる。 First, B 2 O 3 is a component constituting the glass network (glass former), glass and the content thereof is less than 15% becomes unstable. 他方、B の含有量が36%を超えると所望の光学恒数が得られない。 On the other hand, B 2 O content of 3 desired optical constants can not be obtained with greater than 36%. そこでB の含有量を15〜36%の範囲と定めた。 Therefore content of B 2 O 3 is controlled to be in the range of 15-36%. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を18〜30%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content 18 to 30%. また分散をより小さくするには、含有量を18〜32%の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is preferably in the range of content of 18-32%. 比重をより小さくするには、含有量を15〜34%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content of 15-34%.
【0017】 [0017]
SiO はガラス骨格を構成する成分(ガラスフォーマー)であり、ガラス骨格を強化しガラスの耐久性を向上する効果を奏するが、その含有量が17%を超えるとガラスが高粘性になり成形性が悪化する。 SiO 2 is a component constituting the glass network (glass former), but the effect of improving the durability of the glass and enhance the glass skeleton, its content is in the glass is high viscosity exceeds 17% molding sex is worse. そこでSiO の含有量を0〜17%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 Thus, the content of SiO 2 0 to 17% (although, including zero) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を2〜10%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content of 2-10%. また分散をより小さくするには、含有量を0〜7%(ただし、ゼロを含む)の範囲が好ましい。 The variance in smaller is the content of 0-7% (including zero) range are preferred. 比重をより小さくするには、含有量を0〜17%(ただし、ゼロを含む)の範囲が好ましい。 To further reduce the specific gravity, the content of 0 to 17% (including zero) range are preferred.
【0018】 [0018]
TiO は、ガラスの比重を大きくすることなく屈折率を高める効果を奏する。 TiO 2 has an effect to increase the refractive index without increasing the specific gravity of the glass. TiO の含有量が1%未満であれば所望の効果を得ることができない。 The content of TiO 2 can not achieve the desired effect is less than 1%. 他方、含有量が35%を超えるとガラスの光透過性が悪化する。 On the other hand, the light transmission of the glass the content exceeds 35% is degraded. そこで、TiO の含有量を1〜35%の範囲とした。 Thus, the content of TiO 2 in the range 1 to 35%. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を5〜20%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content of 5-20%. また分散をより小さくするには、含有量を1〜6%の範囲とするのが好ましい。 Also a smaller dispersion is preferably in the range of content of 1-6%. 比重をより小さくするには、含有量を5〜20%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content of 5-20%.
【0019】 [0019]
Nb は、TiO と同様の効果を奏するがTiO に比べ比重がやや大きく、その含有量が34%を超えるとガラスの安定性が悪化すると共に比重が大きくなる。 Nb 2 O 5 is the same effects as TiO 2 slightly larger specific gravity compared with TiO 2, specific gravity increases with the content exceeds 34%, the stability of the glass deteriorates. そこで、Nb の含有量を0〜34%(ただし、ゼロを含む)の範囲とした。 So, the range of the content of Nb 2 O 5 0~34% (however, including zero). ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜25%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content of 0% to 25% (including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜15%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is 0 to 15% of the content (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量を5〜20%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content of 5-20%.
【0020】 [0020]
TiO とNb の含有量の総量が5%未満であれば所望の光学恒数と比重を得ることができず、他方含有量が35%を超えるとガラスの光透過性が悪化する。 It can not be obtained the desired optical constants and the specific gravity if the total content of TiO 2 and Nb 2 O 5 is less than 5%, while the content of light transmission of the glass is deteriorated when it exceeds 35% . そこで、TiO とNb の含有量の総量を5〜35%の範囲とした。 So, the total content of TiO 2 and Nb 2 O 5 in the range 5 to 35%. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を18〜35%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content 18-35%. また分散をより小さくするには、含有量を5〜18%の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is preferably in the range of content 5 to 18%. 比重をより小さくするには、含有量を10〜35%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content of 10% to 35%.
【0021】 [0021]
ZnOは、ガラスの線熱膨張係数を大きくすることなくガラス転移温度を低下させ、またガラスの耐候性を向上させる効果を奏する。 ZnO lowers the glass transition temperature without increasing the coefficient of linear thermal expansion of the glass, also exhibits the effect of improving the weather resistance of the glass. ZnOの含有量が11%以下であると前記効果が十分には得られない。 The effect and the content of ZnO is not more than 11% can not be sufficiently obtained. 他方、ZnOの含有量が37%を超えるとガラスの安定性が低下し、失透しやすくなる。 On the other hand, when the content of ZnO is more than 37% decreases the stability of the glass, it tends to be devitrified. そこでZnOの含有量を11〜37%(ただし、11を含まない)の範囲と定めた。 Thus, the content of ZnO 11-37% (but not including 11) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を11.5〜20%(ただし、11.5を含まない)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, a content of 11.5 to 20% (however, include no 11.5) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を18〜37%の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is preferably in the range of content of 18-37%. 比重をより小さくするには、含有量を15〜30%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content from 15 to 30%.
【0022】 [0022]
CaOはガラスの屈折率を小さくせずに比重を飛躍的に小さくする効果を奏する。 CaO is an effect of reducing dramatically the gravity without decreasing the refractive index of the glass. CaOの含有量が1%未満では前記効果が十分には得られない。 Content of CaO the effect is not sufficiently obtained in less than 1%. 他方、CaOの含有量が13%以上であると失透しやすくなる。 On the other hand, the content of CaO tends to be devitrified when is 13% or more. そこでCaOの含有量を1〜13%(ただし、13を含まない)の範囲と定めた。 Thus, the content of CaO 1 to 13% (provided that 13 does not include a) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を5〜12%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content from 5 to 12%. また分散をより小さくするには、含有量を2〜12%の範囲とするのが好ましい。 Also a smaller dispersion is preferably in the range of content 2 to 12%. 比重をより小さくするには、含有量を6〜12.5%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity is preferably in the range of content of 6 to 12.5%.
【0023】 [0023]
MgOはCaOと同様の効果を奏するが、その含有量が10%を超えると失透しやすくなる。 MgO is the same effect as CaO, the content tends to be devitrified exceeds 10%. そこでMgOの含有量を0〜10%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 Thus, the content of MgO 0% (however, including zero) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content of 0-5% (including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜5(ただし、ゼロを含む)%の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller, when a content 0-5 (including zero) is preferable to the percent range. 比重をより小さくするには、含有量を0〜10%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0-10% (including zero) preferably in the range of.
【0024】 [0024]
CaOとMgOの含有量の総量が1%未満では所望の比重が得られない。 Total content of CaO and MgO can not be obtained the desired specific gravity is less than 1%. 他方、CaOとMgOの含有量の総量が15%を超えるとガラスの粘性が低下し溶融性、成形性が悪化する。 On the other hand, the total content of CaO and MgO exceeds 15%, the viscosity decreases meltability, moldability is deteriorated. そこでCaOとMgOの含有量の総量を1〜15%の範囲と定めた。 Therefore the total content of CaO and MgO is controlled to be in the range of 1% to 15%. ここで、屈折率をより高くするには、総量を5〜15%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the total amount preferably in the range of 5-15%. また分散をより小さくするには、総量を2〜12%の範囲とするのが好ましい。 Also a smaller dispersion is preferably in the range of total amount 2 to 12%. 比重をより小さくするには、総量を6〜15%の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, the total amount preferably in the range from 6 to 15%.
【0025】 [0025]
ZrO は、ガラスの屈折率を高くする効果を奏するが、その含有量が15%を超えると失透しやすくなる。 ZrO 2 has the effect of increasing the refractive index of the glass, the content tends to be devitrified exceeds 15%. そこでZrO の含有量を0〜15%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 Thus, the content of ZrO 2 0 to 15% (although, including zero) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を3〜9%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content of 3-9%. また分散をより小さくするには、含有量を0〜9%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Also in a smaller variance 0 to 9% of the content (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量を0〜9%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity 0 to 9% of the content (including zero) preferably in the range of.
【0026】 [0026]
La はガラスの屈折率を高くする効果を奏するが、その含有量が40%を超えると所望の比重が得られなくなる。 Although la 2 O 3 exhibits the effect of increasing the refractive index of the glass, not the desired density is obtained and the content thereof exceeds 40%. そこでLa の含有量を0〜40%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 Therefore the La 2 O 3 content of 0-40% (including zero) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を15〜33%の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index is preferably in the range of content of 15-33%. また分散をより小さくするには、含有量を15〜40%の範囲とするのが好ましい。 Also a smaller dispersion is preferably in the range of content from 15 to 40%. 比重をより小さくするには、含有量を0〜15%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0 to 15% (although, including zero) preferably in the range of.
【0027】 [0027]
Ta とWO はガラスの屈折率を高くする効果を奏するが、添加により極端に比重が大きくなるため、その含有量がそれぞれ1%以上になると所望の比重が得られなくなる。 While ta 2 O 5 and WO 3 is an effect of increasing the refractive index of the glass, extreme since the specific gravity is increased by addition, its content is not to become more than 1%, respectively obtained the desired specific gravity. そこでTa 、WO それぞれの含有量を0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)の範囲と定めた。 Therefore Ta 2 O 5, WO 3 and the content of each of 0 to 1% (however, includes a zero, not including 1) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content 0 to 0.5% (however, including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is 0 to 0.5% of the content (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量を0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0 to 0.5% (however, including zero) preferably in the range of.
【0028】 [0028]
またBaOとSrOは、光学恒数を調整する目的で添加することができるが、その含有量がそれぞれ1%以上であると所望の比重が得られなくなる。 The BaO and SrO is can be added for the purpose of adjusting the optical constants, the content is not the desired specific gravity is 1% or more, respectively obtained. そこでBaO、SrOの含有量をそれぞれ0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)の範囲とした。 Therefore BaO, respectively 0 to 1% of the content of SrO (provided that includes a zero, not including 1) was in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content 0 to 0.5% (however, including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜0.5(ただし、ゼロを含む)%の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller, when a content of 0 to 0.5 (including zero) is preferable to the percent range. 比重をより小さくするには、含有量を0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0 to 0.5% (however, including zero) preferably in the range of.
【0029】 [0029]
Al はガラスの耐候性を飛躍的に向上させる効果を奏するが、その含有量が10%を超えるとガラスが失透しやすくなる。 Although al 2 O 3 is an effect to greatly improve the weather resistance of the glass, the glass tends to be devitrified when the content exceeds 10%. そこで、Al の含有量を0〜10%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 So, to be in the range of the content of Al 2 O 3 0~10% (however, including zero). ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content of 0-5% (including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is 0-5% content (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量を0〜8%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0-8% (however, including zero) preferably in the range of.
【0030】 [0030]
Li OはTgを極端に低下させる効果を奏するが、その含有量が3.5%以上であると所望の線熱膨張係数を得られなくなる。 Li 2 O is produces effects of reducing extremely the Tg, the content to be 3.5% or more can not be obtained the desired linear thermal expansion coefficient. そこで、Li Oの含有量を0〜3.5%(ただし、0を含み、3.5を含まない)の範囲と定めた。 Therefore, the content of Li 2 O 0~3.5% (provided that includes a 0, not including 3.5) is controlled to be in the range of. ここで、屈折率をより高くするには、含有量を0〜2%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, the content of 0-2% (including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量を0〜3%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 The variance in smaller is 0-3% content (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量を0〜3%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity, content of 0-3% (including zero) preferably in the range of.
【0031】 [0031]
Na OとK Oはガラスを安定化するとともにTgを低下させる効果を奏するが、その含有量がそれぞれ10%を超えると所望の光学恒数が得られない。 Na Although 2 O and K 2 O is an effect of lowering the Tg as well as stabilizing the glass, the content does not exceed 10% respectively desired optical constants can be obtained. そこで、Na OとK Oの含有量をそれぞれ0〜10%(ただし、ゼロを含む)の範囲と定めた。 So, to be in the range of 0 to 10% content of Na 2 O and K 2 O each (including zero). ここで、屈折率をより高くするには、含有量をそれぞれ0〜3%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Here, a higher refractive index, 0-3% content, respectively (including zero) preferably in the range of. また分散をより小さくするには、含有量をそれぞれ0〜5%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 Also in a smaller variance, 0-5% content, respectively (including zero) preferably in the range of. 比重をより小さくするには、含有量をそれぞれ0〜8%(ただし、ゼロを含む)の範囲とするのが好ましい。 To further reduce the specific gravity 0 to 8% of content respectively (including zero) preferably in the range of.
【0032】 [0032]
とGd はガラスの屈折率を高くする効果を奏するが、その効果はLa に比べ劣るため、La の一部と置換して含有させるに留まる。 Although Y 2 O 3 and Gd 2 O 3 exhibits the effect of increasing the refractive index of the glass remains in its effect because inferior to La 2 O 3, is contained by replacing a part of La 2 O 3. その含有量はそれぞれ0〜15%(ただし、ゼロを含む)の範囲である。 Its content 0-15%, respectively (including zero) in the range of.
【0033】 [0033]
その他必要により、P やGeO 、Sb などの従来公知のガラス成分及び添加剤を本発明の効果を害しない範囲で屈折率の調整等を目的としてそれぞれ5%まで添加してももちろん構わない。 The other necessary, adding up to 5% respectively for the purpose of P 2 O 5 and GeO 2, Sb 2 O 3 conventional effects refractive index in a range that does not impair the known present invention a glass component and additives adjustments such like and it may of course also.
【0034】 [0034]
本発明の光学素子は前記光学ガラスを精密プレス成形することによって作製される。 The optical element of the present invention are produced by precision press-molding said optical glass. この精密プレス成形法としては、溶融したガラスをノズルから、所定温度に加熱された金型へ滴下しプレス成形するダイレクトプレス成形法、及びプリフォーム材を金型に載置してガラス軟化点以上に加熱してプレス成形する再加熱成形法が挙げられる。 As the precision press molding, the molten glass from the nozzle, was added dropwise to a mold heated to a predetermined temperature direct press molding method for press-molding, and above the glass softening point preform is placed in a mold heated to reheat forming method may be used to press molding. このような方法によれば研磨、研削工程が不要となり、生産性が向上し、また自由曲面や非球面といった加工困難な形状の光学素子を得ることができる。 Polishing According to this method, the grinding step is not required, and productivity is improved, also it is possible to obtain an optical element of the machining difficult shapes such as free-form surface or aspherical.
【0035】 [0035]
成形条件としては、ガラス成分や成形品の形状などにより異なるが一般に、金型温度は350〜600℃の範囲が好ましく、中でもガラス転移温度に近い温度域が好ましい。 The molding conditions, such as by a different but general shape of the glass component and the molded article, the mold temperature is preferably in the range of 350 to 600 ° C., the temperature range is preferably close to inter alia the glass transition temperature. プレス時間は数秒〜数十秒の範囲が好ましい。 Press time in the range of a few seconds to a few tens of seconds is preferable. またプレス圧力はレンズの形状や大きさにより200kgf/cm 〜600kgf/cm の範囲が好ましく、高圧力でプレスするほど高精度の成形ができる。 The pressing pressure is preferably in the range of 200kgf / cm 2 ~600kgf / cm 2 by the shape and size of the lens can be molded as high-precision pressing at high pressure. 成形時のガラスの粘性としては10 〜10 12 poiseの範囲が好ましい。 Range of 10 1 to 10 12 poise as viscosity of the glass at the time of molding is preferred.
【0036】 [0036]
本発明の光学素子は、例えばデジタルカメラのレンズやレーザービームプリンタなどのコリメータレンズ、プリズム、ミラーなどとして用いることができる。 The optical element of the present invention can be used, for example, a collimator lens, such as a digital camera lens and a laser beam printer, a prism, as such a mirror.
【0037】 [0037]
【実施例】 【Example】
以下に本発明を実施例により更に具体的に説明する。 More specifically explained by examples the present invention will be described below. なお、本発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。 The present invention is not intended to be limited to these examples.
【0038】 [0038]
実施例1〜16、比較例1〜5 Examples 1-16, Comparative Examples 1-5
各成分の原料としては炭酸塩、硝酸塩、酸化物等を使用し、表1及び表2に示す目標組成となるようにガラスの原料を調合し、粉末で十分に混合して調合原料とした。 Carbonate as a raw material of each component, using nitrates, oxides, etc., Tables 1 and to prepare a raw material of the glass so that the target composition shown in Table 2, powder in mixed thoroughly with formulation material. これを1,200〜1,400℃に加熱された電気炉中の白金坩堝に投入し、溶融清澄後、撹拌均質化して予め加熱された金属製の鋳型に鋳込み、室温まで徐冷して各サンプルを製造した。 This was put into a platinum crucible in an electric furnace heated to 1,200~1,400 ° C., after melting refining, cast into preheated metallic molds stirred homogenization, the gradually cooled to room temperature the samples were manufactured. これら各サンプルについてのd線に対する屈折率(n )およびアッベ数(ν )、ガラス転移温度(Tg)、100℃から300℃の線熱膨張係数(α)、比重(ρ)を測定した。 Refractive index at the d-line of the respective samples (n d) and Abbe number ([nu d), glass transition temperature (Tg), coefficient of linear thermal expansion of 300 ° C. from 100 ℃ (α), measured specific gravity ([rho) . 測定結果を表1及び表2に合わせて示す。 The measurement results are shown in Table 1 and Table 2.
【0039】 [0039]
なお、これらの測定は日本光学硝子工業会規格(JOGIS)の試験方法に準じて行った。 In addition, these measurements were carried out in accordance with the method of test Japan Optical Glass Industrial Standard (JOGIS). 屈折率(n )とアッベ数(ν )とは−20℃/時間で徐冷した時の値である。 The refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) is a value when gradually cooled at -20 ° C. / hour. Tgおよびαの測定は熱機械的分析装置「TMA/SS6000」(Seiko Instruments Inc.社製)を用いて毎分5℃の昇温条件で行った。 Measurement of Tg and α was performed in the temperature-raising condition min 5 ° C. using a thermomechanical analyzer "TMA / SS6000" (Seiko Instruments Inc., Inc.).
【0040】 [0040]
【表1】 [Table 1]
【0041】 [0041]
【表2】 [Table 2]
【0042】 [0042]
実施例1〜16の光学ガラスは、屈折率n が1.780〜1.890の範囲、アッベ数ν が29.66〜41.66の範囲、Tgが606℃以下、ρが4.28以下、αが87以下と、高屈折率、低分散、低比重、低線熱膨張であり、またTgが低く精密プレス成形に適しするものであった。 The optical glasses of Examples 1 to 16, the range of the refractive index n d 1.780 to 1.890, the range of Abbe number [nu d is 29.66-41.66, Tg is 606 ° C. or less, [rho is 4. 28 or less, alpha is 87 or less and a high refractive index, low dispersion, a low specific gravity, low linear thermal expansion, also it was those Tg is suitable for precision press molding low. この中でも実施例1〜5の光学ガラスは、屈折率n が1.862〜1.890の範囲と高屈折率のものであった。 Optical glasses of Examples 1 to 5 Of these, the refractive index n d was in a range of the high refractive index of 1.862 to 1.890. また実施例6〜11の光学ガラスは、アッベ数ν が36.92〜41.66の範囲と低分散のものであった。 The optical glasses of Examples 6-11, the Abbe number [nu d was in a range with low dispersion of 36.92 to 41.66. さらに実施例12〜16の光学ガラスは、比重ρが3.87以下と低比重のものであった。 Further optical glasses of Examples 12 to 16, a specific gravity ρ were of less and low specific gravity 3.87.
【0043】 [0043]
これに対して、Li Oの含有量が多い比較例1および比較例2の光学ガラスは線熱膨張係数に問題があった。 In contrast, Li 2 O optical glass of high content Comparative Example 1 and Comparative Example 2 has a problem in linear thermal expansion coefficient. また、ZnOの含有が少ない比較例3の光学ガラスはガラス転移温度に問題があった。 Further, the optical glass of Comparative Example 3 containing less of ZnO has a problem in the glass transition temperature. 一方、ZnOの含有が多い比較例5の光学ガラスは液相温度が高くガラス化しなかった。 On the other hand, the optical glass of Comparative Example 5 containing many of ZnO liquidus temperature not higher vitrification. WO とTa の含有が多い比較例5の光学ガラスは比重に問題があった。 The optical glass of WO 3 and Ta 2 O Comparative Example containing many of the 5 5 has a problem in the specific gravity.
【0044】 [0044]
【発明の効果】 【Effect of the invention】
本発明の光学ガラスでは、B 、SiO 、TiO 、Nb 、ZnO、CaO、MgO、ZrO 、La 、Ta 、WO 、BaO、SrO、Al 、Li O、Na O、K O、Y 、Gd の各ガラス成分を特定量含有させることにより、人体への悪影響が懸念される鉛化合物を用いることなく高屈折率、低比重、低線熱膨張係数、低Tgを達成でき、優れた精密プレス成形性が得られる。 In the optical glass of the present invention, B 2 O 3, SiO 2 , TiO 2, Nb 2 O 5, ZnO, CaO, MgO, ZrO 2, La 2 O 3, Ta 2 O 5, WO 3, BaO, SrO, Al 2 O 3, Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, by containing specific amount of each glass component Y 2 O 3, Gd 2 O 3, the use of lead compounds which adverse effects on the human body is concerned without a high refractive index, low specific gravity, low linear thermal expansion coefficient, can achieve low Tg, resulting excellent precision press moldability.
【0045】 [0045]
また本発明の光学素子は、前記光学ガラスを精密プレス成形することにより作製するので、生産効率が高く低コスト化が図れる。 The optical element of the present invention, since the produced by precision press-molding the optical glass, the production efficiency is high cost can be reduced.

Claims (10)

  1. 重量%で、 In weight percent,
    :15〜36%、 B 2 O 3: 15~36%,
    SiO :0〜17%(ただし、ゼロを含む)、 SiO 2: 0~17% (however, including zero),
    TiO :1〜35%、 TiO 2: 1~35%,
    Nb :0〜34%(ただし、ゼロを含む)、 Nb 2 O 5: 0~34% (however, including zero),
    TiO +Nb :5〜35%、 TiO 2 + Nb 2 O 5: 5~35%,
    ZnO:11〜37%(ただし、11を含まない)、 ZnO: 11~37% (however, not including the 11),
    CaO:1〜13%(ただし、13を含まない)、 CaO: 1~13% (however, not including the 13),
    MgO:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、 MgO: 0~10% (however, including zero),
    CaO+MgO:1〜15%、 CaO + MgO: 1~15%,
    ZrO :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 ZrO 2: 0~15% (however, including zero),
    La :0〜40%(ただし、ゼロを含む)、 La 2 O 3: 0~40% (however, including zero),
    Ta :0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、 Ta 2 O 5: 0~1% (provided that includes a zero, not including 1),
    WO :0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、 WO 3: 0~1% (provided that includes a zero, not including 1),
    BaO:0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、 BaO: 0 to 1% (provided that includes a zero, not including 1),
    SrO:0〜1%(ただし、ゼロを含み、1を含まない)、 SrO: 0 to 1% (provided that includes a zero, not including 1),
    Al :0〜10%(ただし、ゼロを含む)、 Al 2 O 3: 0~10% (however, including zero),
    Li O:0〜3.5%(ただし、ゼロを含み、3.5を含まない)、 Li 2 O: 0~3.5% (provided that includes a zero, not including 3.5),
    Na O:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、 Na 2 O: 0~10% (however, including zero),
    O:0〜10%(ただし、ゼロを含む)、 K 2 O: 0~10% (however, including zero),
    :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Y 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Gd 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    の各ガラス成分を有することを特徴とする光学ガラス。 Optical glass characterized by having a respective glass component.
  2. 屈折率(n )が1.77〜1.94の範囲、アッベ数(ν )が23〜43の範囲、ガラス転移温度(Tg)が610℃以下、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)が90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)が4.30以下である請求項1に記載の光学ガラス。 Range of refractive index (n d) from 1.77 to 1.94, an Abbe's number ([nu d) in the range of 23 to 43, a glass transition temperature (Tg) of 610 ° C. or less, the average in the range of 100 ° C. to 300 ° C. linear thermal expansion coefficient (alpha) is 90 × 10 -7 / ℃ below, the optical glass according to claim 1 specific gravity ([rho) is 4.30 or less.
  3. 重量%で、 In weight percent,
    :18〜30%、 B 2 O 3: 18~30%,
    SiO :2〜10%、 SiO 2: 2~10%,
    TiO :5〜20%、 TiO 2: 5~20%,
    Nb :0〜25%(ただし、ゼロを含む)、 Nb 2 O 5: 0~25% (however, including zero),
    TiO +Nb :18〜35%、 TiO 2 + Nb 2 O 5: 18~35%,
    ZnO:11.5〜20%(ただし、11.5を含まない)、 ZnO: 11.5~20% (however, not including 11.5),
    CaO:5〜12%、 CaO: 5~12%,
    MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 MgO: 0~5% (however, including zero),
    CaO+MgO:5〜15%、 CaO + MgO: 5~15%,
    ZrO :3〜9%、 ZrO 2: 3~9%,
    La :15〜33%、 La 2 O 3: 15~33%,
    Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 Ta 2 O 5: 0~0.5% (however, including zero),
    WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 WO 3: 0~0.5% (however, including zero),
    BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 BaO: 0~0.5% (however, including zero),
    SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 SrO: 0~0.5% (however, including zero),
    Al :0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 Al 2 O 3: 0~5% (however, including zero),
    Li O:0〜2%(ただし、ゼロを含む)、 Li 2 O: 0~2% (however, including zero),
    Na O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、 Na 2 O: 0~3% (however, including zero),
    O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、 K 2 O: 0~3% (however, including zero),
    :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Y 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Gd 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    の各ガラス成分を有することを特徴とする光学ガラス。 Optical glass characterized by having a respective glass component.
  4. 屈折率(n )が1.86〜1.90の範囲、アッベ数(ν )が28〜33の範囲、ガラス転移温度(Tg)が610℃以下、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)が90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)が4.20以下である請求項3に記載の光学ガラス。 Range of refractive index (n d) from 1.86 to 1.90, an Abbe's number ([nu d) in the range of 28 to 33, a glass transition temperature (Tg) of 610 ° C. or less, the average in the range of 100 ° C. to 300 ° C. linear thermal expansion coefficient (alpha) is 90 × 10 -7 / ℃ below, the optical glass according to claim 3 specific gravity ([rho) is 4.20 or less.
  5. 重量%で、 In weight percent,
    :18〜32%、 B 2 O 3: 18~32%,
    SiO :0〜7%(ただし、ゼロを含む)、 SiO 2: 0~7% (however, including zero),
    TiO :1〜6%、 TiO 2: 1~6%,
    Nb :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Nb 2 O 5: 0~15% (however, including zero),
    TiO +Nb :5〜18%、 TiO 2 + Nb 2 O 5: 5~18%,
    ZnO:18〜37%、 ZnO: 18~37%,
    CaO:2〜12%、 CaO: 2~12%,
    MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 MgO: 0~5% (however, including zero),
    CaO+MgO:2〜12%、 CaO + MgO: 2~12%,
    ZrO :0〜9%(ただし、ゼロを含む)、 ZrO 2: 0~9% (however, including zero),
    La :15〜40%、 La 2 O 3: 15~40%,
    Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 Ta 2 O 5: 0~0.5% (however, including zero),
    WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 WO 3: 0~0.5% (however, including zero),
    BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 BaO: 0~0.5% (however, including zero),
    SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 SrO: 0~0.5% (however, including zero),
    Al :0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 Al 2 O 3: 0~5% (however, including zero),
    Li O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、 Li 2 O: 0~3% (however, including zero),
    Na O:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 Na 2 O: 0~5% (however, including zero),
    O:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 K 2 O: 0~5% (however, including zero),
    :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Y 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Gd 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    の各ガラス成分を有することを特徴とする光学ガラス。 Optical glass characterized by having a respective glass component.
  6. 屈折率(n )が1.77〜1.83の範囲、アッベ数(ν )が36〜42の範囲、ガラス転移温度(Tg)が600℃以下、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)が90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)が4.30以下である請求項5に記載の光学ガラス。 Range of refractive index (n d) from 1.77 to 1.83, an Abbe's number ([nu d) in the range of 36 to 42, a glass transition temperature (Tg) of 600 ° C. or less, the average in the range of 100 ° C. to 300 ° C. linear thermal expansion coefficient (alpha) is 90 × 10 -7 / ℃ less, a specific gravity ([rho) is 4.30 or less optical glass according to claim 5.
  7. 重量%で、 In weight percent,
    :15〜34%、 B 2 O 3: 15~34%,
    SiO :0〜17%(ただし、ゼロを含む)、 SiO 2: 0~17% (however, including zero),
    TiO :5〜20%、 TiO 2: 5~20%,
    Nb :5〜20%、 Nb 2 O 5: 5~20%,
    TiO +Nb :10〜35% TiO 2 + Nb 2 O 5: 10~35%
    ZnO:15〜30%、 ZnO: 15~30%,
    CaO:6〜12.5%、 CaO: 6~12.5%,
    MgO:0〜5%(ただし、ゼロを含む)、 MgO: 0~5% (however, including zero),
    CaO+MgO:6〜15%、 CaO + MgO: 6~15%,
    ZrO :0〜9%(ただし、ゼロを含む)、 ZrO 2: 0~9% (however, including zero),
    La :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 La 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    Ta :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 Ta 2 O 5: 0~0.5% (however, including zero),
    WO :0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 WO 3: 0~0.5% (however, including zero),
    BaO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 BaO: 0~0.5% (however, including zero),
    SrO:0〜0.5%(ただし、ゼロを含む)、 SrO: 0~0.5% (however, including zero),
    Al :0〜8%(ただし、ゼロを含む)、 Al 2 O 3: 0~8% (however, including zero),
    Li O:0〜3%(ただし、ゼロを含む)、 Li 2 O: 0~3% (however, including zero),
    Na O:0〜8%(ただし、ゼロを含む)、 Na 2 O: 0~8% (however, including zero),
    O:0〜8%(ただし、ゼロを含む)、 K 2 O: 0~8% (however, including zero),
    :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Y 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    Gd :0〜15%(ただし、ゼロを含む)、 Gd 2 O 3: 0~15% (however, including zero),
    の各ガラス成分を有することを特徴とする光学ガラス。 Optical glass characterized by having a respective glass component.
  8. 屈折率(n )が1.78〜1.84の範囲、アッベ数(ν )が29〜36の範囲、ガラス転移温度(Tg)が580℃以下、100℃〜300℃の範囲における平均線熱膨張係数(α)が90×10 −7 /℃以下、比重(ρ)が3.90以下である請求項7に記載の光学ガラス。 Range of refractive index (n d) from 1.78 to 1.84, the range of Abbe number ([nu d) is 29 to 36, a glass transition temperature (Tg) of 580 ° C. or less, the average in the range of 100 ° C. to 300 ° C. linear thermal expansion coefficient (alpha) is 90 × 10 -7 / ℃ below, the optical glass according to claim 7 specific gravity ([rho) is 3.90 or less.
  9. 請求項1〜8のいずれかに記載の光学ガラスからなることを特徴とする光学素子。 Optical element characterized by comprising the optical glass according to any one of claims 1 to 8.
  10. 請求項1〜8のいずれかに記載の光学ガラスを精密プレス成形して作製されたことを特徴とする光学素子。 Optical element characterized by being produced by precision press molding an optical glass according to any one of claims 1 to 8.
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