JP2004241651A - 油入変圧器 - Google Patents
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Abstract
【課題】漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な変圧器を製作できる構造の油入変圧器を提供する。
【解決手段】鉄心1と鉄心1に捲回軸を鉛直方向として捲回した巻線2とを備え、低電圧及びそのほぼN倍、ただしNは3などの奇数、の高電圧の切替電圧を出力する油入変圧器において、巻線2は捲回半径方向に分割した2N個のコイルユニット2a〜2gを2個づつ接続したN個のコイル対からなり、コイル対を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器を有する。
【選択図】 図1
【解決手段】鉄心1と鉄心1に捲回軸を鉛直方向として捲回した巻線2とを備え、低電圧及びそのほぼN倍、ただしNは3などの奇数、の高電圧の切替電圧を出力する油入変圧器において、巻線2は捲回半径方向に分割した2N個のコイルユニット2a〜2gを2個づつ接続したN個のコイル対からなり、コイル対を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器を有する。
【選択図】 図1
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、油入変圧器であり、特に油入変圧器でタンク内上下油温度差が大きい高さが比較的高く、H種及びC種のような公耐熱レベル使用で2/6.6kVのように切替電圧が奇数倍で異なる変圧器に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来技術として、巻線を上下に2分割しそれらを6.6kV出力時は各々を直列接続、3.3kV出力時は並列接続する6.6/3.3kV切替方式が知られており、代表例の22/6.6kV切替方式においても、図2に示すコイル2a´、コイル2b´、コイル2c´のように上中下3分割させ、それらを22kV出力時は直列接続、6.6kV出力時は並列接続させることが一般的である。しかし従来技術は、6.6kV出力時の並列接続に問題がある。それは、タンク内上下油温度の差により巻線の温度上昇が影響され、各巻線の抵抗値に差が生じ、上中下コイルの短絡インピーダンスが均衡しないということがある。短絡インピーダンスの異なるコイルを並列接続すると各コイルの短絡インピーダンス差に応じた循環電流が流れ、漂遊負荷損増加の原因となっていた。
【0003】
これは、低耐熱仕様のA種油入変圧器で変圧器高さが低く油温度上昇設計が小さいものであれば上下の油温度差は小さく実用上大きな問題にならないが、高耐熱仕様のH種及びC種で変圧器高さが高い機種になると上下油温度差が大きくなり短絡インピーダンス差に起因する循環電流による漂遊負荷損増加が問題となる。また異常な循環電流による漂遊負荷損は変圧器の局部加熱にもつながるので極力避ける必要がある。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
以上のように、従来技術では特に高耐熱仕様のH種及びC種油入変圧器で問題になるタンク内部の上下油温度差に起因する短絡インピーダンス差による循環電流による漂遊負荷損が問題となる。本発明は、上記のような漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な変圧器を製作できる構造の油入変圧器を提供するものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】
前記目的達成のために、本発明は、鉄心と該鉄心に捲回軸を鉛直方向として捲回した巻線とを備え、低電圧及びそのほぼN倍、ただしNは奇数、の高電圧の切替電圧を出力する油入変圧器において、前記巻線は捲回半径方向に分割した2N個のコイルユニットを2個づつ接続したN個のコイル対からなり、該コイル対を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器を有する油入変圧器である。
【0006】
また、本発明は、N=3の場合、上記巻線は捲回半径方向の最外又は最内から内側又は外側に向かって同数番目の位置のコイルユニットを接続した3組のコイル対からなり、結線切替器は3組のコイル対をすべて並列結線して低電圧を出力する油入変圧器である。
【0007】
そして、本発明は、捲回半径方向の中央に位置するコイル対のコイルユニット間に通油ダクトを設ける油入変圧器である。
【0008】
更に、本発明は、高電圧出力時調整コイルを捲回半径方向最内のコイルユニットの内側又は最外のコイルユニットの外側に有する油入変圧器である。
【0009】
これにより、巻線が直列結線時の各コイルユニットにおける捲回軸方向の上下の温度差による短絡インピーダンス差は解消され、各コイル対の抵抗及び漏れリアクタンスは平均化され各々の短絡インピーダンスは均衡するので、それらを並列接続しても循環電流は小さく漂遊負荷損は低減される。また、少なくとも中央部に位置するコイル対を構成する2個のコイルユニットの間に通油ダクトを設け、巻線円周方向の温度分布を均一化し短絡インピーダンスをさらに平均化すると循環電流による漂遊負荷損は低減できる。
【0010】
なお、変圧器巻線において、レア電圧低減のため、上下コイル分割、N巻き、段絶縁等を併用し、絶縁厚みを電線断面積増加に転化し低損化を図ることができる。
【0011】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を説明する。
以下に本発明の油入変圧器の実施例について説明する。実施例1の油入変圧器について、図1を用いて説明する。本実施例の油入変圧器は、鉄心1と鉄心1のほぼ水平面上に捲回される巻線2とを備え、低電圧及びそのほぼ奇数N(以下、Nが3の例を説明する)の倍数の高電圧の切替電圧を出力し、巻線2は捲回半径方向に2N、即ち6個に分割したコイルユニット1〜6からなり、コイルユニット1〜6を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器(図示せず)を有する。本実施例は22/6.6kVの切替方式を採用しており、コイルユニット1であるコイル2a、コイルユニット2であるコイル2b、コイルユニット3であるコイル2c、コイルユニット4であるコイル2d、コイルユニット5であるコイル2e、コイルユニット6であるコイル2f、(コイルユニット1〜コイルユニット6を直列接続すると19.8KVを出力する。)とその外周に巻かれた2.2kVを出力する高電圧出力時調整コイル2gにて構成される。
【0012】
また各コイルユニットは巻線抵抗及び漏れリアクタンスの平均化を図るため、接続線5a〜5cを用い、捲回半径方向の最外(高電圧出力時調整コイルを除く)又は最内から内側又は外側に向かって同数番目の位置のコイルユニットを接続した3組のコイル対A〜コイル対Cとする。ただし、コイル対A〜コイル対Cは単独で6.6KV出力する。そして、これらのコイル対A〜コイル対Cを、22kV出力時は直列結線、6.6kV出力時は並列結線を行う。なお、コイル対Aは、コイルユニット1(2a)とコイルユニット6(2f、2g)を接続線5aで接続する。(ただし、6.6kV結線時はコイルユニット6のコイル2gは使用しない。)また、コイル対Bは、コイルユニット2(2b)とコイルユニット5(2e)を接続線5bで接続する。コイル対Cは、コイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)を接続線5cで接続する。漏れインダクタンスの更なる平均化のため、各コイル対において、巻線外周側のコイルユニットのレア数又は捲回数を多くする。具体的にコイル対Aでは、コイルユニット6のレア数(又は捲回数)>コイルユニット1のレア数(又は捲回数)、コイル対Bでは、コイルユニット5のレア数(又は捲回数)>コイルユニット2のレア数(又は捲回数)、コイル対Cでは、コイルユニット4のレア数(又は捲回数)>コイルユニット3のレア数(又は捲回数)とする。また、同コイル対のコイルユニットのレア数(又は捲回数)比は約2:1が好ましい。
【0013】
本実施例において、隣接するコイルユニット間は絶縁が厳しく要求されるので絶縁補強が必要であり、コイルユニット1(2a)とコイルユニット2(2b)間に絶縁補強3a、コイルユニット2(2b)とコイルユニット3(2c)間に絶縁補強3b、コイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)間に絶縁補強3c、コイルユニット4(2d)とコイルユニット5(2e)間に絶縁補強3d、コイルユニット5(2e)とコイルユニット6(2f)間に絶縁補強3eを設ける。また、少なくともコイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)間の絶縁補強3cは通油ダクトを使用することで、巻線の円周方向の温度分布をより平滑化し短絡インピーダンスのばらつきをおさえる。
【0014】
本実施例において、22/6.6kV切替に行う直並列切替に使用するライン(引出線)は、コイル2aからライン4a、コイル2bからライン4b、コイル2cからライン4c、コイル2dからライン4d、コイル2eからライン4e、コイル2fからライン4f、コイル2gからライン4gと4hを引き出す。それらラインを用い、22kV出力時は4cを入力ラインとし、ライン4dとライン4e、ライン4bとライン4a、ライン4fとライン4gを結線し、ライン4hを出力ラインとする直列結線方式とする。6.6kV出力時は、ライン4a、ライン4b及びライン4cを一括して接続したものを入力ラインとし、ライン4d、ライン4e及びライン4fを一括して接続したものを出力ラインとする並列結線方式を行う。
【0015】
また、各コイルのレア電圧を低減し、絶縁厚みを低減することで電線断面積を増やし損失低減を行うため、上下コイル分割(直列)、N巻き、段絶縁等を併用することができる。
【0016】
以上のように、本発明によれば、特に高耐熱仕様のH種及びC種油入変圧器で問題になるタンク内部の上下油温度差に起因する短絡インピーダンス差による循環電流による漂遊負荷損の問題を解決し、漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な油入変圧器を製作できる構造とすることができる。
【0017】
【発明の効果】
本発明によれば、循環電流による漂遊負荷損が問題となる。本発明は、上記のような漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な変圧器を製作できる構造の油入変圧器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施例の油入変圧器の巻線の説明図。
【図2】従来技術の変圧器の巻線の説明図。
【符号の説明】
1 鉄心
2a〜2f コイル
2g 高電圧出力時調整コイル
3a〜3e 絶縁補強
4a〜4h ライン線
5a〜5c 接続線
【発明の属する技術分野】
本発明は、油入変圧器であり、特に油入変圧器でタンク内上下油温度差が大きい高さが比較的高く、H種及びC種のような公耐熱レベル使用で2/6.6kVのように切替電圧が奇数倍で異なる変圧器に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来技術として、巻線を上下に2分割しそれらを6.6kV出力時は各々を直列接続、3.3kV出力時は並列接続する6.6/3.3kV切替方式が知られており、代表例の22/6.6kV切替方式においても、図2に示すコイル2a´、コイル2b´、コイル2c´のように上中下3分割させ、それらを22kV出力時は直列接続、6.6kV出力時は並列接続させることが一般的である。しかし従来技術は、6.6kV出力時の並列接続に問題がある。それは、タンク内上下油温度の差により巻線の温度上昇が影響され、各巻線の抵抗値に差が生じ、上中下コイルの短絡インピーダンスが均衡しないということがある。短絡インピーダンスの異なるコイルを並列接続すると各コイルの短絡インピーダンス差に応じた循環電流が流れ、漂遊負荷損増加の原因となっていた。
【0003】
これは、低耐熱仕様のA種油入変圧器で変圧器高さが低く油温度上昇設計が小さいものであれば上下の油温度差は小さく実用上大きな問題にならないが、高耐熱仕様のH種及びC種で変圧器高さが高い機種になると上下油温度差が大きくなり短絡インピーダンス差に起因する循環電流による漂遊負荷損増加が問題となる。また異常な循環電流による漂遊負荷損は変圧器の局部加熱にもつながるので極力避ける必要がある。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
以上のように、従来技術では特に高耐熱仕様のH種及びC種油入変圧器で問題になるタンク内部の上下油温度差に起因する短絡インピーダンス差による循環電流による漂遊負荷損が問題となる。本発明は、上記のような漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な変圧器を製作できる構造の油入変圧器を提供するものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】
前記目的達成のために、本発明は、鉄心と該鉄心に捲回軸を鉛直方向として捲回した巻線とを備え、低電圧及びそのほぼN倍、ただしNは奇数、の高電圧の切替電圧を出力する油入変圧器において、前記巻線は捲回半径方向に分割した2N個のコイルユニットを2個づつ接続したN個のコイル対からなり、該コイル対を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器を有する油入変圧器である。
【0006】
また、本発明は、N=3の場合、上記巻線は捲回半径方向の最外又は最内から内側又は外側に向かって同数番目の位置のコイルユニットを接続した3組のコイル対からなり、結線切替器は3組のコイル対をすべて並列結線して低電圧を出力する油入変圧器である。
【0007】
そして、本発明は、捲回半径方向の中央に位置するコイル対のコイルユニット間に通油ダクトを設ける油入変圧器である。
【0008】
更に、本発明は、高電圧出力時調整コイルを捲回半径方向最内のコイルユニットの内側又は最外のコイルユニットの外側に有する油入変圧器である。
【0009】
これにより、巻線が直列結線時の各コイルユニットにおける捲回軸方向の上下の温度差による短絡インピーダンス差は解消され、各コイル対の抵抗及び漏れリアクタンスは平均化され各々の短絡インピーダンスは均衡するので、それらを並列接続しても循環電流は小さく漂遊負荷損は低減される。また、少なくとも中央部に位置するコイル対を構成する2個のコイルユニットの間に通油ダクトを設け、巻線円周方向の温度分布を均一化し短絡インピーダンスをさらに平均化すると循環電流による漂遊負荷損は低減できる。
【0010】
なお、変圧器巻線において、レア電圧低減のため、上下コイル分割、N巻き、段絶縁等を併用し、絶縁厚みを電線断面積増加に転化し低損化を図ることができる。
【0011】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を説明する。
以下に本発明の油入変圧器の実施例について説明する。実施例1の油入変圧器について、図1を用いて説明する。本実施例の油入変圧器は、鉄心1と鉄心1のほぼ水平面上に捲回される巻線2とを備え、低電圧及びそのほぼ奇数N(以下、Nが3の例を説明する)の倍数の高電圧の切替電圧を出力し、巻線2は捲回半径方向に2N、即ち6個に分割したコイルユニット1〜6からなり、コイルユニット1〜6を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器(図示せず)を有する。本実施例は22/6.6kVの切替方式を採用しており、コイルユニット1であるコイル2a、コイルユニット2であるコイル2b、コイルユニット3であるコイル2c、コイルユニット4であるコイル2d、コイルユニット5であるコイル2e、コイルユニット6であるコイル2f、(コイルユニット1〜コイルユニット6を直列接続すると19.8KVを出力する。)とその外周に巻かれた2.2kVを出力する高電圧出力時調整コイル2gにて構成される。
【0012】
また各コイルユニットは巻線抵抗及び漏れリアクタンスの平均化を図るため、接続線5a〜5cを用い、捲回半径方向の最外(高電圧出力時調整コイルを除く)又は最内から内側又は外側に向かって同数番目の位置のコイルユニットを接続した3組のコイル対A〜コイル対Cとする。ただし、コイル対A〜コイル対Cは単独で6.6KV出力する。そして、これらのコイル対A〜コイル対Cを、22kV出力時は直列結線、6.6kV出力時は並列結線を行う。なお、コイル対Aは、コイルユニット1(2a)とコイルユニット6(2f、2g)を接続線5aで接続する。(ただし、6.6kV結線時はコイルユニット6のコイル2gは使用しない。)また、コイル対Bは、コイルユニット2(2b)とコイルユニット5(2e)を接続線5bで接続する。コイル対Cは、コイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)を接続線5cで接続する。漏れインダクタンスの更なる平均化のため、各コイル対において、巻線外周側のコイルユニットのレア数又は捲回数を多くする。具体的にコイル対Aでは、コイルユニット6のレア数(又は捲回数)>コイルユニット1のレア数(又は捲回数)、コイル対Bでは、コイルユニット5のレア数(又は捲回数)>コイルユニット2のレア数(又は捲回数)、コイル対Cでは、コイルユニット4のレア数(又は捲回数)>コイルユニット3のレア数(又は捲回数)とする。また、同コイル対のコイルユニットのレア数(又は捲回数)比は約2:1が好ましい。
【0013】
本実施例において、隣接するコイルユニット間は絶縁が厳しく要求されるので絶縁補強が必要であり、コイルユニット1(2a)とコイルユニット2(2b)間に絶縁補強3a、コイルユニット2(2b)とコイルユニット3(2c)間に絶縁補強3b、コイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)間に絶縁補強3c、コイルユニット4(2d)とコイルユニット5(2e)間に絶縁補強3d、コイルユニット5(2e)とコイルユニット6(2f)間に絶縁補強3eを設ける。また、少なくともコイルユニット3(2c)とコイルユニット4(2d)間の絶縁補強3cは通油ダクトを使用することで、巻線の円周方向の温度分布をより平滑化し短絡インピーダンスのばらつきをおさえる。
【0014】
本実施例において、22/6.6kV切替に行う直並列切替に使用するライン(引出線)は、コイル2aからライン4a、コイル2bからライン4b、コイル2cからライン4c、コイル2dからライン4d、コイル2eからライン4e、コイル2fからライン4f、コイル2gからライン4gと4hを引き出す。それらラインを用い、22kV出力時は4cを入力ラインとし、ライン4dとライン4e、ライン4bとライン4a、ライン4fとライン4gを結線し、ライン4hを出力ラインとする直列結線方式とする。6.6kV出力時は、ライン4a、ライン4b及びライン4cを一括して接続したものを入力ラインとし、ライン4d、ライン4e及びライン4fを一括して接続したものを出力ラインとする並列結線方式を行う。
【0015】
また、各コイルのレア電圧を低減し、絶縁厚みを低減することで電線断面積を増やし損失低減を行うため、上下コイル分割(直列)、N巻き、段絶縁等を併用することができる。
【0016】
以上のように、本発明によれば、特に高耐熱仕様のH種及びC種油入変圧器で問題になるタンク内部の上下油温度差に起因する短絡インピーダンス差による循環電流による漂遊負荷損の問題を解決し、漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な油入変圧器を製作できる構造とすることができる。
【0017】
【発明の効果】
本発明によれば、循環電流による漂遊負荷損が問題となる。本発明は、上記のような漂遊負荷損の発生を抑え、低損失で高効率な変圧器を製作できる構造の油入変圧器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施例の油入変圧器の巻線の説明図。
【図2】従来技術の変圧器の巻線の説明図。
【符号の説明】
1 鉄心
2a〜2f コイル
2g 高電圧出力時調整コイル
3a〜3e 絶縁補強
4a〜4h ライン線
5a〜5c 接続線
Claims (5)
- 鉄心と該鉄心に捲回軸を鉛直方向として捲回した巻線とを備え、低電圧及びそのほぼN倍(ただしNは奇数)の高電圧の切替電圧を出力する油入変圧器において、
前記巻線は捲回半径方向に分割した2N個のコイルユニットを2個づつ接続したN個のコイル対からなり、該コイル対を直列結線又は並列結線となる接続に切り替える結線切替器を有することを特徴とする油入変圧器。 - 請求項1記載の油入変圧器において、
N=3の時、上記巻線は捲回半径方向の最外又は最内から内側又は外側に向かって同数番目の位置のコイルユニットを接続した3組のコイル対からなり、結線切替器は3組のコイル対をすべて並列結線して低電圧を出力することを特徴とする油入変圧器。 - 請求項2記載の油入変圧器において、
最外周側からのコイルユニットより最内周側からのコイルユニットのレア数又は捲回数が少ないことを特徴とする巻線構造を有する油入変圧器。 - 請求項2記載の油入変圧器において、
捲回半径方向の中央に位置するコイル対のコイルユニット間に通油ダクトを設けることを特徴とする油入変圧器。 - 請求項1記載の油入変圧器において、
高電圧出力時調整コイルを捲回半径方向最内のコイルユニットの内側又は最外のコイルユニットの外側に有することを特徴とする油入変圧器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003029896A JP2004241651A (ja) | 2003-02-06 | 2003-02-06 | 油入変圧器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003029896A JP2004241651A (ja) | 2003-02-06 | 2003-02-06 | 油入変圧器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004241651A true JP2004241651A (ja) | 2004-08-26 |
Family
ID=32956946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003029896A Pending JP2004241651A (ja) | 2003-02-06 | 2003-02-06 | 油入変圧器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004241651A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7652551B2 (en) | 2001-01-23 | 2010-01-26 | Buswell Harrie R | Toroidal inductive devices and methods of making the same |
JP2011183438A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Jfe Steel Corp | 金属帯の制振及び位置矯正装置、および該装置を用いた溶融めっき金属帯製造方法 |
CN105529165A (zh) * | 2015-10-26 | 2016-04-27 | 浙江江山变压器股份有限公司 | 一种恒磁通宽调压范围的试验用中间变压器 |
-
2003
- 2003-02-06 JP JP2003029896A patent/JP2004241651A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7652551B2 (en) | 2001-01-23 | 2010-01-26 | Buswell Harrie R | Toroidal inductive devices and methods of making the same |
JP2011183438A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Jfe Steel Corp | 金属帯の制振及び位置矯正装置、および該装置を用いた溶融めっき金属帯製造方法 |
CN105529165A (zh) * | 2015-10-26 | 2016-04-27 | 浙江江山变压器股份有限公司 | 一种恒磁通宽调压范围的试验用中间变压器 |
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