【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はビトリファイドボンドで結合された高強度ビトリファイド砥石に関し、砥石ホイールの回転破壊に強いビトリファイド砥石ホイールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、砥石ホイールは研削作業の効率化の観点から高い回転速度が求められ、すなわち破壊周速度の高い砥石ホイールが求められている。
砥石ホイールの破壊周速度を高める方法としては、砥石ホイールの構造を考慮した方法、砥石ホイールの内周部に樹脂等を含浸させ補強を施す方法、内周部と外周部を組み合わせた砥石ホイール等が考案されている（非特許文献１参照）。
【０００３】
しかし、これらの方法は製造工程が煩雑である。また、製造コストの面からも、通常の製造方法で一体ものの破壊周速度の高い砥石ホイールが求められている（特許文献１参照）。一般に破壊周速度は通常の研削作業時におけるホイール周速度の２倍で定義される。例えば破壊周速度が７２００ｍ／分であれば、研削作業時における砥石ホイールの周速度は３６００ｍ／分が保証される。
【０００４】
一般に砥粒の粒径が細かくなれば破壊周速度は増大するが、砥粒の粒径が粗くなるにつれて破壊周速度は低下する。その結果、砥粒の粒度が＃１５０より粗い場合、特に粒度が＃６０〜＃１２０では高強度のボンドが望まれている。また結合度を硬くすれば破壊周速度は増大するが、ＪＩＳ−Ｒ６２１０で規定された結合度が中程度より軟らかいＫ、Ｌ、Ｍ等の結合度では高強度のボンドを用いて破壊周速度を高くする必要があった。
【０００５】
さらに砥石の組織は砥粒率Ｖｇを用いて、組織（Ｎｏ．）＝（６２−Ｖｇ）／２ で定義されるが、組織がＮｏ．８〜１１の相対密度が比較的低い砥石では従来のボンドでは破壊周速度が十分ではなかった。
このように従来砥石で高強度で破壊周速度の高い砥石を得ようとすると、結合度が硬い砥石となり、研削性能が著しく低下するという問題点があった。
【０００６】
【非特許文献１】
「セラミック工学ハンドブック」技報堂出版
【特許文献１】
特開平３−１７７３８３号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はこのような高い破壊周速度に耐える高強度砥石ホイールを提供する事を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋭意研究の結果、高強度なビトリファイドボンドとアルミナ砥粒との組み合わせにより、この目的が達成されることを見出した。
【０００９】
即ち、本発明は、重量％でＳｉＯ２が３０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３が２３〜４０％、Ｂ２Ｏ３が５〜２５％、ＲＯ（ＲＯはＣａＯ、ＭｇＯ，ＢａＯより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が５〜１５％、Ｒ２Ｏ（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が２〜１０％から成るビトリファイドボンドで砥粒が結合されたビトリファイド砥石ホイールであって、７２００ｍ／分以上の破壊周速度を有することを特徴とする高強度ビトリファイド砥石ホイールである。
【００１０】
また、構成される砥粒がアルミナ系砥粒であって、該アルミナ系砥粒の粒度がＪＩＳ−Ｒ６００１で規定された＃６０から＃１５０で、砥粒の７０重量％以上が解砕型単結晶溶融アルミナであり、ＪＩＳ−Ｒ６２１０で規定された砥石の結合度がＫ以上、組織Ｎｏ．が６以上であることを特徴とする前記記載の高強度ビトリファイド砥石ホイールである。
【００１１】
また、ビトリファイドボンド部に、ほう酸アルミニウムの針状結晶を含むことを特徴とする請求項１記載の高強度ビトリファイド砥石ホイールである。
【００１２】
また、重量％でＳｉＯ２が３０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３が２３〜４０％、Ｂ２Ｏ３が５〜２５％、ＲＯ（ＲＯはＣａＯ、ＭｇＯ，ＢａＯより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が５〜１５％、Ｒ２Ｏ（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が２〜１０％から成るビトリファイドボンドと、砥粒とを用いて、１２００から１３５０℃で焼成することを特徴とする高強度ビトリファイド砥石ホイールの製造方法である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下本発明を詳細に説明する。
本発明では、砥石ホイールにおいて７２００ｍ／分の高い破壊周速度を得るために、ビトリファイドボンドの組成及び高強度アルミナ砥粒を用い、比較的高温で焼成することにより、上記の目的を達成したものである。
【００１４】
本発明のビトリファイドボンドは重量％でＳｉＯ２が３０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３が２３〜４０％、Ｂ２Ｏ３が５〜２５％、ＲＯ（ＲＯはＣａＯ、ＭｇＯ，ＢａＯより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が５〜１５％、Ｒ２Ｏ（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏより選ばれる１種以上の酸化物）の合計量が２〜１０％から成り、Ｆｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２等の不純物が含まれる。本発明のビトリファイドボンドは高濃度のＡｌ２Ｏ３を含有することにより、高強度を達成したものであり、Ａｌ２Ｏ３は好ましくは重量％で２５〜３５％である。
【００１５】
このような高濃度のＡｌ２Ｏ３を含有する場合、ガラスの溶融性が低下するため、Ｂ２Ｏ３を５％以上添加することが望ましい。またアルカリ及びアルカリ土類成分としては強度を低下させずにボンドの溶融性を増大できるＣａＯを５％以上添加することが望ましい。本発明はこのようなボンド組成を鋭意検討した結果、高強度が達成され、かつ研削性能が高く維持されるビトリファイドボンド組成を見出したものである。
【００１６】
Ａｌ２Ｏ３砥粒としては解砕型溶融アルミナ砥粒が強度と研削性能の両面から好ましく、７０重量％以上の解砕型溶融アルミナ砥粒、特に砥粒形態が鋭角の解砕型砥粒を含有することが望ましい。残部はＡ砥粒等の靱性の高い砥粒を含むことができる。鋭角形態の解砕型溶融アルミナ砥粒は本発明のビトリファイドボンドと共に使用することにより、砥石の組織が破壊に強い構造となり、高強度が得られると考えられる。
【００１７】
砥粒の粒度が細目になるに従って、砥石ホイールの破壊周速度は向上するため、通常のビトリファイドボンドでも高い破壊周速度が得られる。しかし本発明の砥石ホイールにおいては砥粒の粒度は＃６０から＃１５０であり、この範囲では本発明の高強度ビトリファイドボンドが効果を発揮する。
【００１８】
また本発明のビトリファイドボンドではほう酸アルミニウム（９Ａ１２０３・２Ｂ２Ｏ３又は２Ａｌ２Ｏ３・Ｂ２Ｏ３）の針状結晶が晶出するが、ガラスボンド部に適当な針状結晶が存在することによって、破壊強度が向上すると考えられる。
【００１９】
このような砥石の焼成温度は１２００℃以上、１３５０℃以下であるが、好ましくは１２５０〜１３００℃である。このように比較的高温で焼成することにより、高濃度Ａｌ２Ｏ３を含有した組成にもかかわらず溶融性を確保でき、組織の良好な砥石ホイールを作製できる。
【００２０】
【実施例】
本発明の製造に関する実施例を記載するが、該実施例は本発明を限定するものではない。
【００２１】
(実施例１)
ビトリファイドボンドとして以下の組成、ＳｉＯ２：３９重量％、Ａｌ２Ｏ３：３０重量％、Ｂ２Ｏ３：１７重量％、ＣａＯ：６重量％、ＭｇＯ：３重量％、Ｋ２Ｏ：１重量％、Ｎａ２Ｏ：３重量％、その他（Ｆｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２等）の成分１重量％を有するものを用い、砥粒として解砕型溶融アルミナ砥粒＃８０を１００％用いた。
【００２２】
これらを溶剤と共に混合し、回転試験用の直径４００ｍｍ、厚さ２０ｍｍのビトリファイド砥石ホイール及び直径１３０ｍｍ、厚さ１５ｍｍの平面研削用ビトリファイド砥石ホイールを作製した。焼成温度は１２８０℃であった。得られたビトリファイド砥石ホイールの結合度はＭ、組織は８であった。
【００２３】
上記のように作製された砥石ホイールを用いて、回転破壊試験及び研削性能試験を行った。研削性能試験は以下の条件で行った。
鋼材としてＳＣＭ４１５焼き入れ鋼（ＨＲＣ＝５８．１）を用い、湿式プランジ研削により研削加工した。テーブル送り速度を８ｍ／分とし、砥石周速を１８００ｍ／分とし、設定切り込み量を１パス当たり３４μｍとして加工した。
【００２４】
砥石のドレスは、ドレッサーとして６．５ｍｍφのインプリドレッサー＃３０を用い、砥石周速度１８００ｍ／分、リード０．１ｍｍ／回転、切り込み量３０μｍ／パス、ドレス量１．５ｍｍとして行った。
【００２５】
以上のような条件で加工した場合の、研削比は［被研削物の研削量（体積）／砥石損耗量（体積）］、研削面粗さ［一定量の被研削物の研削後の表面粗さＲａ］、法線研削抵抗［一定量の被研削物の研削後の研削抵抗：電流値による］を調べた結果、表１に示すような結果が得られた。尚これらに示される数値は、ビトリファイドボンドのみを変更して、砥粒の構成及び粒度、結合度、組織を同一にした比較例１、２及び３の比較砥石の特性を、それぞれ１．００とした場合の相対値で表されている。
【００２６】
【表１】
【００２７】
(比較例１)
ＳｉＯ２：６５重量％、Ａｌ２Ｏ３：１６重量％、ＭｇＯ：３重量％、ＣａＯ：３重量％、Ｋ２Ｏ：５重量％、Ｎａ２Ｏ：５重量％、Ｆｅ２Ｏ３：３重量％のビトリファイドボンドを用いたこと以外、実施例１と同様にしてビトリファイド砥石ホイールを作製した。得られたビトリファイド砥石の結合度はＭ、組織は８であった。このホイールを用いて得られた回転試験及び研削性能結果を表１に示す。
【００２８】
(比較例１)
ジルコニア表面層の粗粒骨材を１００メッシュのイットリア安定化ジルコニア７０重量％、微粒ボンド相を平均粒径３μｍのイットリア安定化ジルコニア粉末３０重量％とし、焼結助剤を０．３重量％とした事以外は実施例１と同様にして電子部品焼成用治具を作製した。
【００２９】
（実施例２）
ビトリファイドボンドとして以下の組成、ＳｉＯ２：４４重量％、Ａｌ２Ｏ３：２５重量％、Ｂ２Ｏ３：１５重量％、ＣａＯ：５重量％、ＭｇＯ：３重量％、Ｋ２Ｏ：２重量％、Ｎａ２Ｏ：３重量％、ＬｉＯ２：２重量％、その他（Ｆｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２等）の成分１重量％を有するものを用い、砥粒として＃８０の解砕型溶融アルミナ砥粒を９０重量％、＃８０のＡ砥粒１０重量％を用いて、実施例１と同様にビトリファイド砥石ホイールを作製した。得られたビトリファイド砥石ホイールの結合度はＫ、組織は８であった。回転試験及び研削性能結果を表１に示す。
【００３０】
（比較例２）
砥粒として＃８０の解砕型溶融アルミナ砥粒を９０重量％、＃８０のＡ砥粒１０重量％を用い、ビトリファイド砥石ホイールの結合度がＫであること以外、比較例１と同様にして回転試験及び研削性能試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３１】
（実施例３）
砥粒として＃８０の解砕型溶融アルミナ砥粒７５重量％、＃８０のＡ砥粒２５重量％を用い、結合度をＫ、組織を１１としたこと以外、実施例１と同様にビトリファイド砥石ホイールを作製した。得られたビトリファイド砥石ホイールの回転試験及び研削性能結果を表１に示す。
【００３２】
（比較例３）
砥粒として＃８０のＡ砥粒１００重量％を用いたこと以外、実施例３と同様にビトリファイド砥石ホイールを作製した。この砥石の結合度はＫ、組織は１１であった。回転試験及び研削性能結果を表１に示す。
【００３３】
【発明の効果】
本発明によると、砥石ホイールの回転破壊に強いビトリファイド砥石ホイールが得られる。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a high-strength vitrified grinding wheel bonded by vitrified bonds, and more particularly to a vitrified grinding wheel that is resistant to rotational failure of the grinding wheel.
[0002]
[Prior art]
In recent years, a grinding wheel has been required to have a high rotation speed from the viewpoint of efficient grinding operation, that is, a grinding wheel having a high breaking peripheral speed has been demanded.
As a method of increasing the breaking peripheral speed of the grinding wheel, a method considering the structure of the grinding wheel, a method of impregnating the inner periphery of the grinding wheel with a resin or the like to reinforce, a grinding wheel combining the inner periphery and the outer periphery, etc. (See Non-Patent Document 1).
[0003]
However, these methods require complicated manufacturing steps. Further, from the viewpoint of manufacturing cost, there is a demand for a grinding wheel having a high breaking peripheral speed which is integral with a normal manufacturing method (see Patent Document 1). Generally, the breaking peripheral speed is defined as twice the wheel peripheral speed during a normal grinding operation. For example, if the breaking peripheral speed is 7200 m / min, the peripheral speed of the grinding wheel during the grinding operation is guaranteed to be 3600 m / min.
[0004]
Generally, as the grain size of the abrasive grains becomes smaller, the breaking peripheral speed increases, but as the grain size of the abrasive grains becomes coarser, the breaking peripheral velocity decreases. As a result, when the grain size of the abrasive grains is coarser than # 150, especially when the grain size is # 60 to # 120, a high-strength bond is desired. Further, if the degree of bonding is made harder, the fracture peripheral velocity increases. However, in the case of K, L, M, etc., in which the degree of coupling specified by JIS-R6210 is softer than medium, the fracture peripheral velocity is increased by using a high-strength bond. Needed to be higher.
[0005]
Further, the structure of the grindstone is defined by the structure (No.) = (62−Vg) / 2 using the abrasive grain ratio Vg. With a grindstone having a relatively low relative density of 8 to 11, the breaking speed was not sufficient with the conventional bond.
As described above, when an attempt is made to obtain a grinding wheel having a high strength and a high breaking peripheral speed with a conventional grinding wheel, the grinding wheel has a high degree of bonding, and there is a problem that the grinding performance is significantly reduced.
[0006]
[Non-patent document 1]
"Ceramic Engineering Handbook" published by Gihodo [Patent Document 1]
JP-A-3-177383
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a high-strength grinding wheel withstanding such a high breaking peripheral speed.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have assiduously studied and found that this object is achieved by a combination of a high-strength vitrified bond and alumina abrasive grains.
[0009]
That is, the present invention relates to a method of producing a composition containing 30 to 50% of SiO2, 23 to 40% of Al2O3, 5 to 25% of B2O3, and RO (RO is one or more oxides selected from CaO, MgO, and BaO) by weight%. A vitrified grinding wheel in which the abrasive grains are combined by vitrified bonds in which the total amount is 5 to 15% and the total amount of R2O (R2O is at least one oxide selected from Li2O, Na2O, and K2O) is 2 to 10%. A high-strength vitrified grinding wheel having a breaking peripheral speed of 7200 m / min or more.
[0010]
Further, the abrasive grains to be formed are alumina-based abrasive grains, and the particle size of the alumina-based abrasive grains is from # 60 to # 150 defined by JIS-R6001, and 70% by weight or more of the abrasive grains is a crushed type abrasive. It is crystalline fused alumina, and the degree of bonding of the grindstone specified by JIS-R6210 is K or more, and the structure No. Is 6 or more in the high-strength vitrified grinding wheel described above.
[0011]
2. The high-strength vitrified grinding wheel according to claim 1, wherein the vitrified bond portion contains needle-like crystals of aluminum borate.
[0012]
Further, the total amount of SiO2 is 30 to 50%, Al2O3 is 23 to 40%, B2O3 is 5 to 25%, and RO (RO is at least one oxide selected from CaO, MgO, and BaO) is 5% by weight. Firing at 1200 to 1350 ° C. using a vitrified bond having a total amount of 2 to 10% of R 2 O (R 2 O is one or more oxides selected from Li 2 O, Na 2 O and K 2 O) and abrasive grains. And a method for manufacturing a high-strength vitrified grinding wheel.
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
In the present invention, in order to obtain a high fracture peripheral speed of 7200 m / min in a grinding wheel, the above object has been achieved by firing at a relatively high temperature using a vitrified bond composition and high-strength alumina abrasive grains. is there.
[0014]
The vitrified bond of the present invention is composed of 30 to 50% by weight of SiO2, 23 to 40% of Al2O3, 5 to 25% of B2O3, and RO (RO is one or more oxides selected from CaO, MgO, and BaO) in weight%. The total amount is 5 to 15%, and the total amount of R2O (R2O is one or more oxides selected from Li2O, Na2O, and K2O) is 2 to 10%, and contains impurities such as Fe2O3 and TiO2. The vitrified bond of the present invention achieves high strength by containing a high concentration of Al2O3, and Al2O3 is preferably 25 to 35% by weight.
[0015]
When such a high concentration of Al2O3 is contained, the meltability of the glass decreases, so that B2O3 is desirably added at 5% or more. As the alkali and alkaline earth components, it is preferable to add 5% or more of CaO which can increase the meltability of the bond without lowering the strength. As a result of intensive studies on such bond compositions, the present invention has found a vitrified bond composition that achieves high strength and maintains high grinding performance.
[0016]
As Al2O3 abrasive grains, crushed fused alumina abrasive grains are preferable in terms of both strength and grinding performance, and contain 70% by weight or more of crushed fused alumina abrasive grains, particularly crushed abrasive grains having an acute abrasive grain form. It is desirable. The remainder can include highly tough abrasive grains such as A abrasive grains. It is considered that by using the crushed fused alumina abrasive grains in the acute angle form together with the vitrified bond of the present invention, the structure of the grindstone has a structure resistant to breakage, and high strength can be obtained.
[0017]
As the grain size of the abrasive grains becomes finer, the breaking peripheral speed of the grinding wheel increases, so that even a normal vitrified bond can obtain a high breaking peripheral speed. However, in the grinding wheel of the present invention, the grain size of the abrasive grains is from # 60 to # 150, and within this range, the high-strength vitrified bond of the present invention exhibits an effect.
[0018]
In the vitrified bond of the present invention, acicular crystals of aluminum borate (9A1203 · 2B2O3 or 2Al2O3 · B2O3) crystallize, but it is considered that the presence of appropriate acicular crystals in the glass bond portion improves the fracture strength. .
[0019]
The firing temperature of such a grindstone is 1200 ° C. or higher and 1350 ° C. or lower, but is preferably 1250-1300 ° C. By firing at a relatively high temperature in this manner, the meltability can be ensured despite the composition containing a high concentration of Al2O3, and a grinding wheel having a good structure can be manufactured.
[0020]
【Example】
EXAMPLES Examples relating to the manufacture of the present invention will be described, but the examples do not limit the present invention.
[0021]
(Example 1)
The following composition as vitrified bond: SiO2: 39% by weight, Al2O3: 30% by weight, B2O3: 17% by weight, CaO: 6% by weight, MgO: 3% by weight, K2O: 1% by weight, Na2O: 3% by weight, etc. (Fe2O3, TiO2, etc.) having a component of 1% by weight was used, and 100% of crushed fused alumina abrasive grains # 80 were used as abrasive grains.
[0022]
These were mixed together with a solvent to prepare a vitrified grinding wheel having a diameter of 400 mm and a thickness of 20 mm for a rotation test and a vitrified grinding wheel having a diameter of 130 mm and a thickness of 15 mm for surface grinding. The firing temperature was 1280 ° C. The resulting vitrified grinding wheel had a degree of bonding of M and a texture of 8.
[0023]
Using the grinding wheel manufactured as described above, a rotational breaking test and a grinding performance test were performed. The grinding performance test was performed under the following conditions.
SCM415 hardened steel (HRC = 58.1) was used as a steel material, and was ground by wet plunge grinding. The table was fed at a speed of 8 m / min, the peripheral speed of the grindstone was 1800 m / min, and the cut amount was set to 34 μm per pass.
[0024]
The dressing of the grindstone was performed using an impregnated dresser # 30 of 6.5 mmφ as a dresser, with a grindstone peripheral speed of 1800 m / min, a lead of 0.1 mm / rotation, a cutting amount of 30 μm / pass, and a dress amount of 1.5 mm.
[0025]
In the case of processing under the above conditions, the grinding ratio is [grinding amount (volume) of grinding object / abrasion loss of grinding wheel (volume)], grinding surface roughness [surface roughness after grinding of a fixed amount of grinding object] [Ra], and the normal grinding resistance [grinding resistance after grinding a fixed amount of the object to be ground: depending on the current value] was obtained. The results shown in Table 1 were obtained. Incidentally, the numerical values shown in these figures were changed only for the vitrified bond, and the characteristics of the comparative grindstones of Comparative Examples 1, 2, and 3 in which the structure and the grain size, the bonding degree, and the structure of the abrasive grains were the same were 1.00 and 1.00, respectively. It is represented by the relative value when it is done.
[0026]
[Table 1]
(Comparative Example 1)
Except that a vitrified bond of 65 wt% SiO2, 16 wt% Al2O3, 3 wt% MgO, 3 wt% CaO, 5 wt% K2O, 5 wt% Na2O, 3 wt% Fe2O3 was used. A vitrified grinding wheel was produced in the same manner as in Example 1. The resulting vitrified grindstone had a degree of bonding of M and a texture of 8. Table 1 shows the rotation test and grinding performance results obtained using this wheel.
[0028]
(Comparative Example 1)
The coarse-grained aggregate of the zirconia surface layer is made up of 70% by weight of yttria-stabilized zirconia of 100 mesh, the fine bond phase is made up of 30% by weight of yttria-stabilized zirconia powder having an average particle size of 3 μm, and the sintering aid is made up of 0.3% by weight. A jig for firing an electronic component was prepared in the same manner as in Example 1 except for the above.
[0029]
(Example 2)
The following composition as a vitrified bond: SiO2: 44% by weight, Al2O3: 25% by weight, B2O3: 15% by weight, CaO: 5% by weight, MgO: 3% by weight, K2O: 2% by weight, Na2O: 3% by weight, LiO2 : 2% by weight and 1% by weight of other components (Fe2O3, TiO2, etc.), 90% by weight of a crushed fused alumina abrasive of # 80, and 10% by weight of A abrasive of # 80 as abrasives , A vitrified grinding wheel was produced in the same manner as in Example 1. The resulting vitrified grinding wheel had a degree of bonding of K and a texture of 8. Table 1 shows the results of the rotation test and the grinding performance.
[0030]
(Comparative Example 2)
As in Comparative Example 1, except that 90% by weight of # 80 crushed fused alumina abrasive grains and 10% by weight of A abrasive grains of # 80 were used as abrasive grains, and the degree of bonding of the vitrified grinding wheel was K. A rotation test and a grinding performance test were performed. Table 1 shows the results.
[0031]
(Example 3)
Vitrified grindstone similar to Example 1 except that 75 wt% of crushed fused alumina abrasive grains of # 80 and 25 wt% of A abrasive grains of # 80 were used as the abrasive grains, the bonding degree was K, and the structure was 11. A wheel was made. Table 1 shows the results of the rotation test and the grinding performance of the obtained vitrified grinding wheel.
[0032]
(Comparative Example 3)
A vitrified grinding wheel was produced in the same manner as in Example 3, except that 100% by weight of # 80 A abrasive was used as the abrasive. The degree of bonding of this grinding stone was K, and the structure was 11. Table 1 shows the results of the rotation test and the grinding performance.
[0033]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the vitrified grinding wheel which is strong against the rotational destruction of a grinding wheel is obtained.