JP2004160328A - Oil mist separator element - Google Patents
Oil mist separator element Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004160328A JP2004160328A JP2002327878A JP2002327878A JP2004160328A JP 2004160328 A JP2004160328 A JP 2004160328A JP 2002327878 A JP2002327878 A JP 2002327878A JP 2002327878 A JP2002327878 A JP 2002327878A JP 2004160328 A JP2004160328 A JP 2004160328A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil mist
- separator element
- layer
- fibers
- fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンのベンチレータ等に用いられるオイルミストセパレータエレメントに関する。
【０００２】
【従来の技術】
エンジンでは、クランクケース内へ燃焼室より流出するブローバイガスを大気中に放出せずに燃焼させるために、ＰＣＶ（Ｐｏｓｉｔｉｖｅ Ｃｒａｎｋｃａｓｅ Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ）システムによりブローバイガスをクランクケースから吸気系統に戻し、ブローバイガスの還元再燃焼が行なわれていることが多い。この時、クランクケース内にはオイルが微小な粒状（オイルミスト）になって存在し、このままではブローバイガスの再燃焼には不都合であり、大気汚染の原因ともなり、かつ、オイルの消費量も増す。このため、吸気系統にブローバイガスを還元する前に、オイルミストをブローバイガスより分離してクランクケース内に戻す液滴分離が行なわれている。オイルミストの分離手段としては、遠心分離や目の粗い濾網トラップ等により比較的大きな液滴を分離し、それらの分離機構を通過したブローバイガスに浮遊する比較的小さなオイルミストをセパレータエレメントによって分離する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。また、このようなセパレータエレメントとしては、ガラス繊維を主成分とし、パンチングメタル等の通気性ケーシング内に収容保持し、ベンチレータに設置できるものが知られている（例えば、特許文献２参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−３３６４１３号公報
【特許文献２】
特許第３２７８４５３号公報
【０００４】
しかしながら、前記セパレータエレメントに用いられるガラス繊維は、ガス流の影響により繊維の位置関係が激しく変動し、繊維同士の密着や繊維間の目開き等の原因により繊維層に密度むらが発生することがある。そのためセパレータのオイルミスト分離効率が時間と共に極度に低下していくという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、前記問題点を解決し、ガス流の影響により繊維の位置が変動したり、繊維同士の密着や繊維間の目開き等による繊維層の密度むらが発生しにくく、オイルミスト分離効率が長時間にわたって安定して低下しにくいオイルミストセパレータエレメントを提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、上流層と下流層を繊維接点が熱接合されたポリエステル複合繊維からなる不織布で構成し、中流層をガラス繊維集合体で構成した少なくとも３層からなる筒状セパレータエレメントを用いることで、前記課題を解決し優れた分離性能を持つオイルミストセパレータエレメントが得られることを見出し、その知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【０００７】
本発明は、次の構成を有する。
（１）少なくとも上流層、中流層及び下流層からなる３層構造を有する筒状オイルミストセパレータエレメントであって、上流層は、繊維接点が熱接合されたポリエステル複合繊維からなる不織布で構成され、続く中流層はガラス繊維集合体で構成され、下流層は前記ポリエステル複合繊維からなる不織布で構成されたことを特徴とするオイルミストセパレータエレメント。
【０００８】
（２）ポリエステル複合繊維からなる不織布が、捲縮を有する短繊維からなる不織布である、前記（１）項記載のオイルミストセパレータエレメント。
【０００９】
（３）ポリエステル複合繊維が、芯成分にポリエチレンテレフタレートを、鞘成分に芯成分より融点が１０℃以上低い共重合ポリエステルを用いた鞘芯型の複合繊維である前記（１）項または（２）項記載のオイルミストセパレータエレメント。
【００１０】
（４）共重合ポリエステルが、エチレンテレフタレート／エチレンイソフタレート共重合体である前記（３）項記載のオイルミストセパレータエレメント。
【００１１】
（５）ポリエステル複合繊維の平均繊維径が、１０〜４５μｍである前記（１）〜（４）項のいずれか１項記載のオイルミストセパレータエレメント。
【００１２】
（６）前記上流層の空隙率が、７０〜８５％である前記（１）〜（５）項のいずれか１項記載のオイルミストセパレータエレメント。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明でいう筒状とは、エレメントの横断面の形状が円形または楕円形等の筒状、あるいは横断面の形状が多角形であるような角型筒状のことである。尚、後記する製造上用いる巻き芯の形状が多角形の場合には、繊維層を巻き重ねるにつれて外径は角が丸みを帯び円形に近くなりやすいが、この形状でもセパレータエレメントとして問題なく使用できる。
【００１４】
本発明の実施形態の一例を図１に示す。セパレータエレメント１は、図２に示すように上流層２、中流層３、下流層４の少なくとも３層からなり、ブローバイガス流５は層内を通過し、オイルミストが分離される。また、本発明のセパレータエレメントは、図３のように、内部から外部へガスを通過させるように設計することが好ましい。すなわち、上流層２がセパレータエレメント内壁側に、下流層４がセパレータエレメント外壁側に位置する事が好ましい。逆に、外部から内部へガスを通過させる場合は、下流層４はセパレータエレメント内壁側になり、液滴分離されたオイルミストは内壁側に滞留する。この時、滞留したオイルミストを除去するためには、セパレータエレメントの内壁側にドレーン抜きがあるようなベンチレーターを設計することが好ましい。また、内壁側は外壁側に比べ液滴化を行う面積も小さくなる傾向がある。
【００１５】
本発明のセパレータエレメントに使用する上流層と下流層の複合繊維の材料には、ポリエステル樹脂が使用される。ポリエステル繊維は耐油性に優れ、繊維同士がその接点で強固に熱接合できるという特徴を持つ。ポリオレフィンの複合繊維は、オイルで膨潤する等耐油性が劣るため好ましくない。またナイロンは耐油性に優れているが、繊維同士の熱接合が弱く、望まれる除去効率が得られないため好ましくない。さらに、ナイロン等の構成原子に窒素原子を含む樹脂は、ＮＯＸ等の大気汚染の原因になる物質をエンジンから排出する恐れがあるという問題も発生するので好ましくない。
【００１６】
上記ポリエステル複合繊維とは、融点の異なる２種のポリエステル樹脂からなる複合繊維であり、低融点成分が繊維断面周の少なくとも一部を占め、熱処理によって繊維間に熱接合を起こさせるものであれば、鞘芯型、並列型の如何を問わない。また、鞘芯型の場合は偏心構造でも良い。ポリエステル複合繊維は、後記する加熱処理での温度調節を容易にするため、高融点成分と低融点成分の融点差が１０℃以上であることが好ましい。尚、明確な融点が無い樹脂の場合はその流動化温度を融点と見なす。融点差が１０℃未満であると温度調節が難しく、調節を誤ると、繊維間の熱接合が不十分で強度の高いセパレータエレメントが得られなかったり、逆に、より高融点の成分までもが軟化ないし融解して繊維構造を失いやすく、繊維層が膜状化することがある。また、異常収縮によりしわが発生したりして、オイルミスト分離効率の良いセパレータエレメントが得られない恐れがある。
【００１７】
ポリエステル複合繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレートを芯成分に、エチレンテレフタレート／エチレンイソフタレート共重合体を鞘成分に用いた鞘芯型の複合繊維をあげることができる。ポリエステル複合繊維は前記した組成に限定されるものではないが、前記した組成は熱接合させるための温度調節も容易で、強度も優れているため好ましい。
【００１８】
本発明に使用するポリエステル複合繊維は、捲縮を付与した短繊維であることが好ましい。これは不織布に加工した際、捲縮の無い繊維を用いた場合よりも繊維同士がよく絡み合い、３次元の格子構造を取ることができ、セパレータエレメント全体の強度が増すためである。従って、長繊維のスパンボンド不織布よりも、捲縮が付与された短繊維の不織布が好ましい。
【００１９】
上流層のポリエステル複合繊維は、接点を互いに熱接合させることで繊維の位置関係を固定し、上流層での安定したオイルミスト分離性能を保持できる。上流層のポリエステル複合繊維において、その平均繊維径は１０〜４５μｍであることが好ましい。平均繊維径が１０〜４５μｍであると、繊維間の空孔が小さいためオイルミスト分離操作を行った際のセパレータエレメントの圧力損失が大きくなり、ベンチレータ全体に大きな負荷を加えるといった問題もなく、また繊維間の空隙が大きいため、分離操作時の分離効率が劣るというような問題もない。
【００２０】
前記上流層に続く中流層は、微細なガラス繊維集合体からなり、特に耐油性に優れており、上流層よりも小さなオイルミストの分離が可能である。尚、本発明でいうガラス繊維は広く一般的に使用されているような平均繊維径１０μｍ以下のものをいう。一般に、ブローバイガス中のオイルミストは０．１μｍから１００μｍ程度の大きさで分散していることが多い。前記上流層では特に十数μｍ以上のオイルミストを分離し、上流層で分離できない小さなオイルミストを中流層で分離するというように、段階的に効果的な分離を行える。中流層に平均繊維径勾配を持たせることで更に効果的な分離を行うことも可能である。また、上流層は、中流層のガラス繊維へガス流が直に吹き付けガラス繊維の位置関係を激しく変動させる事を防止する。さらに、上流層の存在で、ある程度のオイルミストが分離されるため中流層への負荷が軽減され、圧力変動によるガラス繊維の位置関係の変動も小さくなる。従って、セパレータエレメント全体としても安定した分離効率が得られる。尚、上記のガラス繊維集合体には、ガラス繊維の接点を接合するため、本発明の効果を損なわない範囲で接着剤を用いることができる。また、上記のガラス繊維集合体には、本発明の効果を損なわない範囲で、ガラス繊維以外の微細な繊維を併用することができる。
【００２１】
下流層は、上流層と中流層でガス流から分離したオイルミストを液滴化して速やかに落下除去する役割を持つ。すなわち、上流層と中流層でガス中から分離されたオイルミストは、セパレータエレメント内部で凝集しながら下流層へとガス流に導かれ、最下流部で液滴化して落下除去される。最下流側に微細なガラス繊維を持つ構造では毛細管現象により落下しにくいため、最下流の繊維は微細なガラス繊維よりもポリエステル複合繊維が好ましい。さらに好ましくは、ポリエステル複合繊維の平均繊維径が１０〜４５μｍであることが好ましい。平均繊維径が１０〜４５μｍであると、毛細管現象の影響が小さく、空隙が大き過ぎてオイルミストを液滴化しにくくなることもない。オイルミストの液滴化とその落下がスムーズに進行するため、セパレータエレメント内部にオイルミストが滞留してガス流によってガス中に再分散してしまうという問題も起こりにくい。
【００２２】
上流層は、単独での空隙率が７０〜８５％であることが好ましい。空隙率が７０〜８５％であると、オイルミスト分離操作を行った際のセパレータエレメントの圧力損失が大きくてライフが短くなったり、ベンチレータ全体に大きな負荷が生じるといった問題もなく、また、上流層の繊維密度が小さく強度の高いセパレータエレメントが得られにくいという問題や、中流層への負荷が大きくなるという問題もなく、セパレータエレメントの分離効率が低下しにくい。
【００２３】
本発明において、上流層、中流層及び下流層の厚さの比率はオイルミストセパレータエレメントの外径によって変わる。例えば、外径が６８ｍｍの場合、これら３層の厚さの合計を１００％とした場合、いずれの層も５％以上であることが好ましい。より好ましい厚さの比率は、上流層：中流層：下流層＝２０〜６５：３０〜７５：５〜２０％である。
【００２４】
セパレータエレメントの端面は、その部分からオイルミストがショートパスする現象を生ずることを防止するため、シールされていることが好ましい。端面のシール方法としては、例えば、セパレータエレメントと同素材のエンドキャップやシートを熱で接合させる方法や、発泡体やゴム製のガスケットを接着剤で接合させる方法がある。
【００２５】
本発明のオイルミストセパレータについて、製造方法の一例を説明する。捲縮付与されたポリエステル複合繊維をカード機を通して繊維集合層とし、コンベアにて加熱帯に移送する。加熱帯では赤外線ヒーターにより、上部から加熱され、加熱帯の出口付近では熱接合温度となり、繊維集合層は繊維間が熱接合した不織布の状態となる。加熱手段としては赤外線ヒーター、熱風等が使用できるが、風圧等が影響しない赤外線ヒーターが好ましい。熱接合不織布の裏面の温度は若干低めの方がコンベアからの離脱時、コンベアへの融着によって熱接合不織布が乱されることがなく好ましい。次いで、熱接合不織布を巻き芯に巻き取る。巻き取りは、加熱帯の出口において巻き芯を熱接合不織布上に乗せて、巻き芯がその位置で回転して行われる。巻き取りの際、巻き芯や巻き取り物の自重で加圧され、空隙率は適度に減少する。自重で加圧が不十分な場合は巻き芯の回転軸に荷重を与えて空隙率を調整することができる。上流層の巻き取り終了後は、上流層の外周に、中流層としてガラス繊維不織布を巻き取る。さらに、中流層の外周に、下流層としてポリエステル複合繊維の熱接合不織布を巻き取る。下流層の巻き取り終了後、冷却固化し巻き芯を抜き取る。その後、望まれる長さに切断することでオイルミストセパレータエレメントを得ることができる。
【００２６】
【実施例】
以下、本発明を実施例によって説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。実施例、比較例において行われた試験の方法は以下の通りである。
【００２７】
（ａ）平均繊維径
繊維を走査型電子顕微鏡で撮影し、１００本の繊維を無作為に選んでそれらの繊維径を測定し、その平均値を平均繊維径とした。
【００２８】
（ｂ）上流層の空隙率
セパレータエレメント上流層の空隙率を以下の式を用いて求めた。
（上流層の見かけの体積）＝π｛（上流層の外径）２−（上流層の内径）２｝×（上流層の長さ）／４
（上流層の真体積）＝（上流層の重量）／（上流層原材料の密度）
（上流層の空隙率）＝｛１−（上流層の真体積）／（上流層の見かけの体積）｝×１００％
【００２９】
（ｃ）捲縮数
捲縮数は、ＪＩＳ Ｌ １０１５ ７−１２（１９９２）に準じて測定した。
【００３０】
（ｄ）繊維長
繊維長は、ＪＩＳ Ｌ １０１５ ７−４（１９９２）に準じて測定した。
【００３１】
（ｅ）オイルミスト分離効率安定性評価
中型トラック用エンジンのベンチレータに試作したセパレータエレメントをセットし、オイルミストを含んだガスを通過させる。セパレータエレメント前後のオイルミスト量を測定し、以下の式を用いて分離効率を計算する。
（オイルミスト分離効率）＝｛１−（セパレータエレメント通過後のブローバイガス単位体積におけるオイルミスト重量）／（セパレータエレメント通過前のブローバイガス単位体積におけるオイルミスト重量）｝×１００％
分離効率は経時的に測定し、分離効率の安定性を確認する。試験結果は表１に示した。図４に実施例１、２と比較例１の結果を詳細に示した。
【００３２】
実施例１〜８
芯側の高融点成分が融点２５３℃のポリエチレンテレフタレート、鞘側の低融点成分が融点１９５℃のエチレンテレフタレート／エチレンイソフタレート共重合体のポリエステル鞘芯型複合繊維を用いた。また、複合繊維は繊維長４５〜７０ｍｍであり、５〜１５回／２５．４ｍｍ（＝１ｉｎｃｈ）の捲縮を付与した。
上記複合繊維をカード機を通して短繊維集合層とし、遠赤外線ヒーターにより２３０〜２４０℃で加熱することで熱接合不織布を得た。この熱接合不織布をステンレス製２８ｍｍφ巻き芯に空隙率を調整しながら加圧して、径４２ｍｍまで巻き取り上流層を形成した。上流層の空隙率は実施例毎に表１に記載した。続いて、上流層の外周に、繊維径１〜１０μｍのガラス繊維を含む厚さ５ｍｍのガラス繊維不織布ＳＰＦ−２１６（商品名、日本無機（株）製）を、径６４ｍｍまで加圧しながら巻き取り、中流層を形成した。さらに中流層の外周に、上流層の熱接合不織布と同様の方法で得た熱接合不織布を、径６８ｍｍまで巻き取り、下流層を形成した。この結果、径２８〜４２ｍｍが上流層、径４２〜６４ｍｍが中流層、径６４〜６８ｍｍが下流層となった。冷却固化後、巻き芯を抜き取り、切断して外径６８ｍｍ、内径２８ｍｍ、長さ９７ｍｍのセパレータエレメントを作製した。端面はポリエステル不織布にて溶着シールした。
【００３３】
比較例１
２８ｍｍφ巻き芯にガラス繊維不織布を径６４ｍｍまで巻き、上流層と中流層を形成し、その外周に実施例１で用いたものと同様のポリエステルの複合繊維による熱接合不織布を径６８ｍｍまで巻き、下流層を形成した。冷却固化後、巻き芯を抜き取り、切断して外径６８ｍｍ、内径２８ｍｍ、長さ９７ｍｍのセパレータエレメントを作製した。端面はポリエステル不織布にて溶着シールした。
【００３４】
比較例２
高融点成分としてポリプロピレンを芯側に、低融点成分としてポリエチレンを鞘側に用いたポリオレフィンの複合繊維を用い、端面のシールにポリエチレンシートを用いた以外は、実施例１に準じた方法でセパレータエレメントを作製した。このセパレータエレメントはオイルに対して激しく膨潤するためオイルミストセパレータエレメントとしては使用不可能であった。
【００３５】
【表１】
表１、図４から明らかなように、比較例１では分離効率が使用開始から徐々に低下するのに対して、実施例では分離効率は６０時間以上安定していた。特に実施例１、２では、２００時間後も分離効率が安定していた。
【００３７】
【発明の効果】
本発明のオイルミストセパレータエレメントは、上流層は繊維接点が強固に熱接合したポリエステル複合繊維で構成され変形が少ないので、中流層のガラス繊維の位置関係の変動を軽減する。このため、繊維の密度むらが発生せず、経過時間に対して安定したオイルミストの分離が行える。また、熱接合したポリエステル複合繊維からなる上流層と下流層は非常に強度が大きいため、本発明のセパレータエレメントは補強用のコアやケース等を必要としない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のオイルミストセパレータエレメント一部切欠き斜視図。
【図２】本発明のオイルミストセパレータエレメントの層構造とブローバイガスの流れを示す説明図。
【図３】本発明のオイルミストセパレータエレメントを内部から外部へガスを通過させるように設計した時の断面図。
【図４】実施例１、２、比較例３の分離効率と経過時間の関係図。
【符号の説明】
１：オイルミストセパレータエレメント
２：上流層
３：中流層
４：下流層
５：ブローバイガス流[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an oil mist separator element used for a ventilator of a diesel engine or the like.
[0002]
[Prior art]
In the engine, in order to burn the blow-by gas flowing out of the combustion chamber into the crankcase without discharging it to the atmosphere, the blow-by gas is returned from the crankcase to the intake system by a PCV (Positive Crackcase Ventilation) system, and the blow-by gas is reduced. Reburning is often performed. At this time, the oil exists in the crankcase in the form of fine particles (oil mist), which is inconvenient for reburning the blow-by gas, causes air pollution, and reduces the amount of oil consumed. Increase. Therefore, before the blow-by gas is returned to the intake system, droplet separation is performed in which oil mist is separated from the blow-by gas and returned to the inside of the crankcase. As a means for separating oil mist, relatively large droplets are separated by centrifugation or a coarse filter trap, etc., and relatively small oil mist floating in blow-by gas that has passed through those separation mechanisms is separated by a separator element. A known method is known (for example, see Patent Document 1). Further, as such a separator element, there is known a separator element containing glass fiber as a main component, which can be housed and held in a breathable casing such as a punching metal and installed on a ventilator (for example, see Patent Document 2).
[0003]
[Patent Document 1]
JP 2001-336413 A [Patent Document 2]
Japanese Patent No. 3278453 [0004]
However, the glass fibers used for the separator element have a fierce change in the positional relationship of the fibers due to the influence of the gas flow, and density unevenness may occur in the fiber layer due to factors such as adhesion between the fibers or opening between the fibers. is there. Therefore, there has been a problem that the oil mist separation efficiency of the separator extremely decreases with time.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention solves the above problems, and the position of the fibers fluctuates due to the influence of the gas flow, the density unevenness of the fiber layer due to the adhesion between the fibers and the opening between the fibers is hardly generated, and the oil mist separation efficiency is reduced. It is an object of the present invention to provide an oil mist separator element which is stable and is hardly lowered for a long time.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have conducted intensive studies to solve the above problems, and as a result, the upstream layer and the downstream layer are formed of a nonwoven fabric made of a polyester composite fiber in which fiber contacts are thermally bonded, and the middle layer is a glass fiber aggregate. By using the cylindrical separator element having at least three layers, it was found that an oil mist separator element having excellent separation performance was obtained by solving the above-mentioned problems, and based on the findings, the present invention was completed. Was.
[0007]
The present invention has the following configuration.
(1) A tubular oil mist separator element having a three-layer structure including at least an upstream layer, a middle stream layer, and a downstream layer, wherein the upstream layer is formed of a nonwoven fabric made of a polyester composite fiber whose fiber contacts are thermally bonded, An oil mist separator element, wherein the middle layer is formed of a glass fiber aggregate, and the downstream layer is formed of a nonwoven fabric made of the polyester composite fiber.
[0008]
(2) The oil mist separator element according to the above (1), wherein the nonwoven fabric made of the polyester composite fiber is a nonwoven fabric made of crimped short fibers.
[0009]
(3) The above-mentioned item (1) or (2), wherein the polyester composite fiber is a sheath-core type composite fiber using polyethylene terephthalate as a core component and copolymerized polyester having a melting point lower than that of the core component by 10 ° C. or more as a sheath component. An oil mist separator element according to any one of the preceding claims.
[0010]
(4) The oil mist separator element according to the above (3), wherein the copolymerized polyester is an ethylene terephthalate / ethylene isophthalate copolymer.
[0011]
(5) The oil mist separator element according to any one of the above (1) to (4), wherein the average fiber diameter of the polyester composite fiber is 10 to 45 µm.
[0012]
(6) The oil mist separator element according to any one of (1) to (5), wherein the porosity of the upstream layer is 70 to 85%.
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The cylindrical shape in the present invention is a cylindrical shape in which the cross-sectional shape of the element is circular or elliptical, or a rectangular cylindrical shape in which the cross-sectional shape is polygonal. In the case where the shape of the winding core used in the production described later is polygonal, the outer diameter tends to be rounded with rounded corners as the fiber layers are wound, but this shape can be used without problem as a separator element. .
[0014]
FIG. 1 shows an example of the embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, the
[0015]
Polyester resin is used as the material of the composite fibers of the upstream layer and the downstream layer used in the separator element of the present invention. Polyester fibers have excellent oil resistance and are characterized in that the fibers can be strongly thermally bonded at their contact points. Polyolefin composite fibers are not preferred because of poor oil resistance such as swelling with oil. Nylon is excellent in oil resistance, but is not preferable because the thermal bonding between the fibers is weak and the desired removal efficiency cannot be obtained. Further, a resin containing a nitrogen atom in the constituent atoms, such as nylon is undesirable because also occurs a problem that a substance that causes air pollution, such as NO X which may be discharged from the engine.
[0016]
The above-mentioned polyester composite fiber is a composite fiber composed of two types of polyester resins having different melting points, as long as the low-melting-point component occupies at least a part of the fiber cross-sectional periphery and causes thermal bonding between the fibers by heat treatment. , Sheath-core type and parallel type. In the case of a sheath-core type, an eccentric structure may be used. The polyester composite fiber preferably has a melting point difference of 10 ° C. or more between the high melting point component and the low melting point component in order to facilitate temperature control in the heat treatment described later. In the case of a resin having no clear melting point, the fluidization temperature is regarded as the melting point. If the difference in melting point is less than 10 ° C., it is difficult to adjust the temperature. If the adjustment is incorrect, the thermal bonding between the fibers is insufficient, and a high-strength separator element cannot be obtained. The fiber structure tends to be lost due to softening or melting, and the fiber layer may be formed into a film. Moreover, wrinkles may be generated due to abnormal shrinkage, and a separator element having high oil mist separation efficiency may not be obtained.
[0017]
Examples of the polyester composite fiber include a sheath-core composite fiber using polyethylene terephthalate as a core component and an ethylene terephthalate / ethylene isophthalate copolymer as a sheath component. The polyester composite fiber is not limited to the above-mentioned composition, but the above-mentioned composition is preferable because the temperature for heat bonding can be easily adjusted and the strength is excellent.
[0018]
The polyester composite fiber used in the present invention is preferably a crimped short fiber. This is because, when processed into a nonwoven fabric, the fibers are more entangled with each other than when non-crimped fibers are used, a three-dimensional lattice structure can be obtained, and the strength of the entire separator element increases. Therefore, a crimped short fiber nonwoven fabric is preferable to a long fiber spunbond nonwoven fabric.
[0019]
The polyester composite fiber of the upstream layer fixes the positional relationship of the fibers by thermally bonding the contacts to each other, and can maintain stable oil mist separation performance in the upstream layer. In the polyester composite fiber of the upstream layer, the average fiber diameter is preferably from 10 to 45 μm. When the average fiber diameter is 10 to 45 μm, the pressure loss of the separator element when performing an oil mist separation operation becomes large because the pores between the fibers are small, and there is no problem of applying a large load to the entire ventilator, and Since the space between the fibers is large, there is no problem that the separation efficiency during the separation operation is inferior.
[0020]
The middle layer following the upstream layer is made of a fine glass fiber aggregate, has particularly excellent oil resistance, and can separate an oil mist smaller than the upstream layer. In addition, the glass fiber referred to in the present invention refers to a glass fiber having an average fiber diameter of 10 μm or less as widely used. Generally, oil mist in blow-by gas is often dispersed in a size of about 0.1 μm to 100 μm. In the upstream layer, oil mist having a size of more than tens of μm is separated, and small oil mist that cannot be separated in the upstream layer is separated in the middle layer. It is also possible to perform more effective separation by giving the middle stream layer an average fiber diameter gradient. In addition, the upstream layer prevents the gas flow from being directly blown onto the glass fibers in the middle stream layer, thereby causing the positional relationship between the glass fibers to fluctuate drastically. Further, the presence of the upstream layer separates a certain amount of oil mist, thereby reducing the load on the middle stream layer and reducing the fluctuation of the positional relationship of the glass fibers due to the pressure fluctuation. Therefore, stable separation efficiency can be obtained for the entire separator element. In addition, an adhesive can be used for the above glass fiber aggregate in order not to impair the effects of the present invention in order to join the glass fiber contacts. Further, fine fibers other than glass fibers can be used in combination with the above glass fiber aggregate within a range not to impair the effects of the present invention.
[0021]
The downstream layer has a role of dropping the oil mist separated from the gas flow in the upstream layer and the middle layer and quickly dropping and removing the oil mist. That is, the oil mist separated from the gas in the upstream layer and the middle layer is guided to the gas flow to the downstream layer while aggregating inside the separator element, and is dropped and removed at the most downstream portion as droplets. In a structure having fine glass fibers on the lowermost stream side, it is difficult to drop due to the capillary phenomenon, so that the lowermost fiber is preferably a polyester composite fiber rather than a fine glass fiber. More preferably, the average fiber diameter of the polyester composite fiber is preferably from 10 to 45 μm. When the average fiber diameter is 10 to 45 µm, the influence of the capillary phenomenon is small, and the gap is not too large, so that it is not difficult to convert the oil mist into droplets. Since the formation and drop of the oil mist proceeds smoothly, the problem that the oil mist stays inside the separator element and is re-dispersed in the gas by the gas flow hardly occurs.
[0022]
The upstream layer preferably has a porosity alone of 70 to 85%. When the porosity is 70 to 85%, there is no problem that the pressure loss of the separator element when performing the oil mist separation operation is large and the life is shortened, and a large load is generated on the entire ventilator. There is no problem that it is difficult to obtain a separator element having a low fiber density and a high strength, and there is no problem that a load on a middle flow layer increases, and the separation efficiency of the separator element does not easily decrease.
[0023]
In the present invention, the ratio of the thickness of the upstream layer, the middle layer and the downstream layer varies depending on the outer diameter of the oil mist separator element. For example, when the outer diameter is 68 mm, and when the total thickness of these three layers is 100%, it is preferable that all the layers have a thickness of 5% or more. A more preferable thickness ratio is: upstream layer: middle layer: downstream layer = 20 to 65:30 to 75: 5 to 20%.
[0024]
The end face of the separator element is preferably sealed in order to prevent a phenomenon in which oil mist is short-passed from that portion. Examples of the sealing method of the end face include a method of joining an end cap or a sheet made of the same material with a separator element by heat, and a method of joining a foam or a rubber gasket with an adhesive.
[0025]
An example of a production method for the oil mist separator of the present invention will be described. The crimped polyester composite fiber is made into a fiber aggregated layer through a carding machine and transferred to a heating zone by a conveyor. In the heating zone, heating is performed from above by an infrared heater, and the temperature of the heating zone is near the outlet of the heating zone, and the fiber assembly layer is in a nonwoven fabric state in which the fibers are thermally bonded. As a heating means, an infrared heater, hot air or the like can be used, but an infrared heater which does not affect the wind pressure or the like is preferable. It is preferable that the temperature of the back surface of the heat-bonded nonwoven fabric is slightly lower because the heat-bonded nonwoven fabric is not disturbed by fusion to the conveyor when detached from the conveyor. Next, the heat-bonded nonwoven fabric is wound around a core. Winding is performed by placing the core on the heat-bonded nonwoven fabric at the outlet of the heating zone and rotating the core at that position. At the time of winding, pressure is applied by the own weight of the winding core and the wound material, and the porosity is appropriately reduced. When the pressure is insufficient due to its own weight, a load can be applied to the rotating shaft of the winding core to adjust the porosity. After the winding of the upstream layer is completed, the glass fiber nonwoven fabric is wound on the outer periphery of the upstream layer as a middle layer. Further, a heat-bonded nonwoven fabric of polyester composite fiber is wound around the outer periphery of the middle stream layer as a downstream layer. After the winding of the downstream layer is completed, it is cooled and solidified and the core is removed. Thereafter, the oil mist separator element can be obtained by cutting to a desired length.
[0026]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples. The test methods performed in Examples and Comparative Examples are as follows.
[0027]
(A) Average fiber diameter Fibers were photographed with a scanning electron microscope, 100 fibers were randomly selected, their fiber diameters were measured, and the average value was defined as the average fiber diameter.
[0028]
(B) Porosity of upstream layer The porosity of the upstream layer of the separator element was determined using the following equation.
(Apparent volume of upstream layer) = π ｛(outside diameter of upstream layer) 2 − (inner diameter of upstream layer) 2層 × (length of upstream layer) / 4
(True volume of upstream layer) = (weight of upstream layer) / (density of raw material of upstream layer)
(Porosity of upstream layer) = {1− (true volume of upstream layer) / (apparent volume of upstream layer)} × 100%
[0029]
(C) Number of crimps The number of crimps was measured according to JIS L 1015 7-12 (1992).
[0030]
(D) Fiber length The fiber length was measured according to JIS L 10157-4 (1992).
[0031]
(E) Oil mist separation efficiency stability evaluation A prototype separator element is set on a ventilator of a medium-sized truck engine, and gas containing oil mist is passed. The amount of oil mist before and after the separator element is measured, and the separation efficiency is calculated using the following equation.
(Oil mist separation efficiency) = {1− (weight of oil mist in unit volume of blow-by gas after passing through separator element) / (weight of oil mist in unit volume of blow-by gas before passing through separator element)} × 100%
Separation efficiency is measured over time to confirm the stability of the separation efficiency. The test results are shown in Table 1. FIG. 4 shows the results of Examples 1 and 2 and Comparative Example 1 in detail.
[0032]
Examples 1 to 8
Polyester sheath-core composite fibers of a polyethylene terephthalate having a melting point of 253 ° C. on the core side and an ethylene terephthalate / ethylene isophthalate copolymer having a melting point of 195 ° C. on the sheath side were used. The composite fiber had a fiber length of 45 to 70 mm and was crimped 5 to 15 times / 25.4 mm (= 1 inch).
The conjugate fiber was made into a short fiber assembly layer through a carding machine, and heated at 230 to 240 ° C. by a far infrared heater to obtain a thermally bonded nonwoven fabric. This heat-bonded nonwoven fabric was pressed against a stainless steel 28 mmφ winding core while adjusting the porosity, and wound up to a diameter of 42 mm to form an upstream layer. The porosity of the upstream layer is described in Table 1 for each example. Subsequently, a glass fiber nonwoven fabric SPF-216 (trade name, manufactured by Nippon Inorganic Co., Ltd.) having a thickness of 5 mm containing glass fibers having a fiber diameter of 1 to 10 μm is wound around the outer periphery of the upstream layer while pressurizing to a diameter of 64 mm. , Forming a midstream layer. Further, a heat-bonded nonwoven fabric obtained by the same method as the heat-bonded nonwoven fabric of the upstream layer was wound up to a diameter of 68 mm on the outer periphery of the middle layer to form a downstream layer. As a result, the diameter 28 to 42 mm was the upstream layer, the diameter 42 to 64 mm was the middle layer, and the diameter 64 to 68 mm was the downstream layer. After cooling and solidification, the core was removed and cut to produce a separator element having an outer diameter of 68 mm, an inner diameter of 28 mm, and a length of 97 mm. The end face was welded and sealed with a polyester nonwoven fabric.
[0033]
Comparative Example 1
A glass fiber nonwoven fabric is wound around a core of 28 mmφ to a diameter of 64 mm, an upstream layer and a middle stream layer are formed, and a thermally bonded nonwoven fabric made of the same polyester composite fiber as that used in Example 1 is wound around the outer periphery thereof to a diameter of 68 mm. A layer was formed. After cooling and solidification, the core was removed and cut to produce a separator element having an outer diameter of 68 mm, an inner diameter of 28 mm, and a length of 97 mm. The end face was welded and sealed with a polyester nonwoven fabric.
[0034]
Comparative Example 2
A separator element was prepared in the same manner as in Example 1 except that a polyolefin composite fiber using polypropylene as the high melting point component on the core side and polyethylene as the low melting point component on the sheath side was used, and a polyethylene sheet was used for sealing the end face. Was prepared. This separator element swelled violently in oil and could not be used as an oil mist separator element.
[0035]
[Table 1]
As is clear from Table 1 and FIG. 4, in Comparative Example 1, the separation efficiency gradually decreased from the start of use, whereas in Example, the separation efficiency was stable for 60 hours or more. In particular, in Examples 1 and 2, the separation efficiency was stable even after 200 hours.
[0037]
【The invention's effect】
In the oil mist separator element of the present invention, the upstream layer is made of a polyester composite fiber in which fiber contacts are firmly thermally bonded and has little deformation, so that the change in the positional relationship of the glass fibers in the middle layer is reduced. For this reason, uneven density of the fiber does not occur, and the oil mist can be separated stably with respect to the elapsed time. In addition, since the upstream layer and the downstream layer made of the heat-bonded polyester composite fibers have extremely high strength, the separator element of the present invention does not require a reinforcing core or case.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a partially cutaway perspective view of an oil mist separator element of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram showing a layer structure of an oil mist separator element of the present invention and a flow of blow-by gas.
FIG. 3 is a cross-sectional view when the oil mist separator element of the present invention is designed to allow gas to pass from inside to outside.
FIG. 4 is a graph showing the relationship between separation efficiency and elapsed time in Examples 1 and 2 and Comparative Example 3.
[Explanation of symbols]
1: oil mist separator element 2: upstream layer 3: middle layer 4: downstream layer 5: blow-by gas flow
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002327878A JP4048924B2 (en) | 2002-11-12 | 2002-11-12 | Oil mist separator element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002327878A JP4048924B2 (en) | 2002-11-12 | 2002-11-12 | Oil mist separator element |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004160328A true JP2004160328A (en) | 2004-06-10 |
| JP4048924B2 JP4048924B2 (en) | 2008-02-20 |
Family
ID=32806337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002327878A Expired - Fee Related JP4048924B2 (en) | 2002-11-12 | 2002-11-12 | Oil mist separator element |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4048924B2 (en) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008526495A (en) * | 2005-01-07 | 2008-07-24 | メックス・インコーポレイテッド | Fiber bed-type collecting strip media for mist separators. |
| JP2008533348A (en) * | 2005-02-04 | 2008-08-21 | ドナルドソン カンパニー，インコーポレイティド | Aerosol separator and method |
| JP2009226322A (en) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Asahi Kasei Fibers Corp | Mist filter |
| JP2011047306A (en) * | 2009-08-26 | 2011-03-10 | Toyota Boshoku Corp | Oil mist separator |
| DE102010042883A1 (en) | 2009-10-28 | 2011-05-05 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha, Kariya-shi | Oil mist separator for use at cylinder head cover of prime mover of vehicle, has housing comprising ports and passage, and gap formed between section of filter and upper wall of housing in proximity to proximal end of plate |
| US8404014B2 (en) | 2005-02-22 | 2013-03-26 | Donaldson Company, Inc. | Aerosol separator |
| JP2013094699A (en) * | 2011-10-28 | 2013-05-20 | Toyota Boshoku Corp | Filter medium for mist separator |
| US8512435B2 (en) | 2004-11-05 | 2013-08-20 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| CN104248894A (en) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | 量瑞流体科技(上海)有限公司 | Compressed gas filter core and preparation technology thereof |
| JP2016140789A (en) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | Abnormality diagnostic device of oil mist removal device |
| JP2017078383A (en) * | 2015-10-22 | 2017-04-27 | 株式会社タツノ | Compressor unit |
| US10071332B2 (en) | 2014-09-15 | 2018-09-11 | Ge Jenbacher Gmbh & Co. Og | Filter insert |
| USRE47737E1 (en) | 2004-11-05 | 2019-11-26 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and structure |
| WO2022170234A1 (en) * | 2021-02-08 | 2022-08-11 | Porex Technologies Corporation | Seamless filtration media and methods of use |
-
2002
- 2002-11-12 JP JP2002327878A patent/JP4048924B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8512435B2 (en) | 2004-11-05 | 2013-08-20 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| US11504663B2 (en) | 2004-11-05 | 2022-11-22 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| USRE49097E1 (en) | 2004-11-05 | 2022-06-07 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and structure |
| US10610813B2 (en) | 2004-11-05 | 2020-04-07 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| USRE47737E1 (en) | 2004-11-05 | 2019-11-26 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and structure |
| US9795906B2 (en) | 2004-11-05 | 2017-10-24 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| US8641796B2 (en) | 2004-11-05 | 2014-02-04 | Donaldson Company, Inc. | Filter medium and breather filter structure |
| JP2008526495A (en) * | 2005-01-07 | 2008-07-24 | メックス・インコーポレイテッド | Fiber bed-type collecting strip media for mist separators. |
| US8177875B2 (en) | 2005-02-04 | 2012-05-15 | Donaldson Company, Inc. | Aerosol separator; and method |
| US8460424B2 (en) | 2005-02-04 | 2013-06-11 | Donaldson Company, Inc. | Aerosol separator; and method |
| JP2008533348A (en) * | 2005-02-04 | 2008-08-21 | ドナルドソン カンパニー，インコーポレイティド | Aerosol separator and method |
| US8404014B2 (en) | 2005-02-22 | 2013-03-26 | Donaldson Company, Inc. | Aerosol separator |
| JP2009226322A (en) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Asahi Kasei Fibers Corp | Mist filter |
| JP2011047306A (en) * | 2009-08-26 | 2011-03-10 | Toyota Boshoku Corp | Oil mist separator |
| DE102010042883A1 (en) | 2009-10-28 | 2011-05-05 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha, Kariya-shi | Oil mist separator for use at cylinder head cover of prime mover of vehicle, has housing comprising ports and passage, and gap formed between section of filter and upper wall of housing in proximity to proximal end of plate |
| DE102010042883B4 (en) * | 2009-10-28 | 2017-07-13 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Oil Mist Separators |
| JP2011094506A (en) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Toyota Boshoku Corp | Oil mist separator |
| DE102012217019B4 (en) | 2011-10-28 | 2021-08-19 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Filters for mist eliminators |
| JP2013094699A (en) * | 2011-10-28 | 2013-05-20 | Toyota Boshoku Corp | Filter medium for mist separator |
| CN104248894A (en) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | 量瑞流体科技(上海)有限公司 | Compressed gas filter core and preparation technology thereof |
| US10071332B2 (en) | 2014-09-15 | 2018-09-11 | Ge Jenbacher Gmbh & Co. Og | Filter insert |
| JP2016140789A (en) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | Abnormality diagnostic device of oil mist removal device |
| JP2017078383A (en) * | 2015-10-22 | 2017-04-27 | 株式会社タツノ | Compressor unit |
| WO2022170234A1 (en) * | 2021-02-08 | 2022-08-11 | Porex Technologies Corporation | Seamless filtration media and methods of use |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4048924B2 (en) | 2008-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2004160328A (en) | Oil mist separator element | |
| US6808553B2 (en) | Filter medium for turbine and methods of using and producing the same | |
| EP2321029B1 (en) | Multi-component filter media with nanofiber attachment | |
| US6409787B1 (en) | Bicomponent substrate for filter element with membrane | |
| EP1313538B1 (en) | Integrated nonwoven laminate material | |
| US7837756B2 (en) | Filter with ePTFE and method of forming | |
| KR100452179B1 (en) | High precision cylinder filter | |
| US20110210061A1 (en) | Compressed nanofiber composite media | |
| KR20140053292A (en) | Liquid filtration media containing melt-blown fibers | |
| TWI363668B (en) | Process for producing a honeycomb body with a metallic fleece, honeycomb body produced by the process and process for filtering an exhaust-gas stream | |
| AU2001285468A1 (en) | Integrated nonwoven laminate material | |
| JP5425553B2 (en) | Nonwoven fabric for air filter | |
| JP2010253419A (en) | Cylindrical filter | |
| JP2007098356A (en) | Composite pleat filter | |
| JP6685589B2 (en) | Non-woven filter material and air cleaner element | |
| JP2005512781A (en) | Multi-layer composite filter element for in-line filtration | |
| JP5823205B2 (en) | Cartridge filter | |
| JP4697135B2 (en) | Air filter media | |
| JP2002370020A (en) | Suction filter medium for turbine, its using method and manufacturing method therefor | |
| US20060156701A1 (en) | Filter elements for filters | |
| KR20170107052A (en) | Barrier vent assembly | |
| JP4359059B2 (en) | Filter material for oil filter for automatic transmission | |
| JP5710426B2 (en) | Oil impregnated filter medium | |
| JP2002370009A (en) | Suction filter medium for turbine and use method therefor | |
| CN113039003A (en) | Depth filter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051013 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20071023 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071106 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071119 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101207 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |