JP2004069778A - Photographic lens - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To realize miniaturization and to make optical performance excellent. <P>SOLUTION: The photographic lens is provided with a 1st lens 2 whose 1st surface S1 is concave, a 2nd lens 3 whose both surfaces are formed to be aspherical, a 3rd lens 4 whose 6th surface S6 is concave, a 4th lens 5 which has a 7th surface S7 stuck to the 6th surface S6, and a 5th lens 6 whose both surfaces are formed to be aspherical. Since the 1st surface S1 is concave, a distance between the 1st lens 2 and the 2nd lens 3 is shortened and the miniaturization is realized, and the optical performance is made excellent by the high-order correction of the aberration of the 2nd lens 3 and the 5th lens 6 having the aspherical surface. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【００１２】
撮影レンズ１おいて、第１のレンズ２は、例えばＢＳＣ７と呼ばれる光学ガラスからなり、被写体側及び像面側が凹面にされた両凹レンズである。すなわち、この第１のレンズ２は、被写体側から順に、第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２を有しており、第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２が、それぞれ凹面に両凹レンズである。なお、第１のレンズ２は、少なくとも被写体側、すなわち第１面Ｓ１が凹面とされていればよく、表１に示す設計データに必ずしも限定されるものではない。
【００１３】
第１のレンズ２における第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２は、それぞれ表１に示す面番号１、２に対応しており、この場合、第１面Ｓ１の曲率半径は、−１０．１００７０ｍｍであり、第２面Ｓ２の曲率半径は、４．５６１２９ｍｍであり、第１面Ｓ１と第２面Ｓ２との光軸上での距離（厚み）は、０．８０００ｍｍである。また、第１のレンズ２の屈折率は、１．５１６８０であり、アッベ数は、６４．２０である。
【００１４】
この第１のレンズ２は、被写体側の面、すなわち第１面Ｓ１が凹面とされていることにより、バックフォーカスを確保しながら、第２のレンズ３迄の距離を短くできる。具体的には、第１のレンズ２と第２のレンズ３との光軸上における距離を、０．９０００ｍｍにできる。
【００１５】
撮影レンズ１において、第２のレンズ３は、例えばＮＢＦＤ１３と呼ばれる光学ガラスからなり、被写体側及び像面側が凸面にされた両凸レンズである。すなわち、この第２のレンズ３は、被写体側から順に、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４を有しており、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４が、それぞれ凸面とされた両凸レンズである。
【００１６】
そして、第２のレンズ３における第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４は、それぞれ表１に示す面番号３、４に対応しており、この場合、第３面Ｓ３の曲率半径は、８．９２０５０ｍｍであり、第４面Ｓ４の曲率半径は、−７．７７８８１ｍｍであり、第３面Ｓ３と第４面Ｓ４との光軸上での距離（厚み）は、２．３０００ｍｍである。また、第２のレンズ２の屈折率は、１．８０６１０であり、アッベ数は、４０．７３である。
【００１７】
また、第２のレンズ３の第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４は、非球面になっている。これにより、第２のレンズ３は、球面収差を補正するように作用している。
【００１８】
そして、この第２のレンズ３においては、非球面である第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４を、以下に示す公知の非球面の式（１）により表すことができる。
【００１９】
【数１】

【００２０】
なお、この非球面の式（１）において、Ｚは非球面と光軸との交点原点とした光軸方向の座標であり、Ｘは原点を通り光軸に直交する方向の座標である。また、Ｃは、近軸曲率１／Ｒである。したがって、非球面は、光軸近傍の曲率半径Ｒと、円錐定数α_１と、４次、６次、８次、１０次の非球面項の非球面係数α_４、α_６、α_８、α_１０により求めることができる。
【００２１】
この第２のレンズ３においては、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４の円錐定数α_１、並びに４次、６次、８次、１０次の非球面項の非球面係数α_４、α_６、α_８、α_１０は、以下に示す表２の通りである。
【００２２】
【表２】

【００２３】
撮影レンズ１において、第３のレンズ４は、例えばＦＤＳ９０と呼ばれる光学ガラスからなり、両凹レンズである。すなわち、この第３のレンズ４は、被写体側から順に、第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６を有しており、第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６が、それぞれ凹面にされた両凹レンズである。
【００２４】
この第３のレンズ４における第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６は、それぞれ表１に示す面番号６、７に対応しており、この場合、第５面Ｓ５の曲率半径は、−７．１９５５５ｍｍであり、第６面Ｓ６の曲率半径は、７．６７００６ｍｍであり、第５面Ｓ５と第６面Ｓ６との光軸上での距離（厚み）は、０．８０００ｍｍである。また、第３のレンズ４の屈折率は、１．８４６６６であり、アッベ数は、２３．７８である。そして、第３のレンズ４は、主に色収差を補正するように作用する。
【００２５】
撮影レンズ１において、第４のレンズ５は、例えばＴＡＦ１と呼ばれる光学ガラスからなり、両凸レンズである。すなわち、この第４のレンズ５は、被写体側から順に、第７面Ｓ７及び第８面Ｓ８を有しており、第７面Ｓ７及び第８面Ｓ８が、それぞれ凸面にされた両凸レンズである。そして、この第４のレンズ５は、第７面Ｓ７が第３のレンズ４の第６面Ｓ６に貼り合わされ、第３のレンズ４と貼り合わせレンズを構成している。
【００２６】
第４のレンズ５において、第７面Ｓ７は第３のレンズ４の第６面Ｓ６に貼り合わされていることから、表１における面番号７に対応し、第８面Ｓ８は表１に示す面番号８に対応している。この場合、第７面Ｓ７の曲率半径は、第３のレンズ４の第６面Ｓ６と同様に７．６７００６ｍｍであり、第８面Ｓ８の曲率半径は、−５．０９８３７ｍｍであり、第７面Ｓ７と第８面Ｓ８との光軸上での距離（厚み）は、３．００００ｍｍである。また、第４のレンズ５の屈折率は１．７７２５０であり、アッベ数は、４９．６２である。
【００２７】
撮影レンズ１おいて、第５のレンズ６は、例えばポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）等といった光学プラスチックからなり、被写体側が凸面にされ、像面Ｗ側凹面にされたメニスカスレンズである。すなわち、この第５のレンズ６は、被写体側から順に、第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０を有しており、第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０が、それぞれ凸面及び凹面とされたメニスカス形状のレンズである。
【００２８】
第５のレンズ６における第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０は、それぞれ表１に示す面番号９、１０に対応しており、この場合、第９面Ｓ９の曲率半径は、５．０００００ｍｍであり、第１０面Ｓ１０の曲率半径は、５．６７８７７ｍｍであり、第９面Ｓ９と第１０面Ｓ１０との光軸上での距離（厚み）は、２．００００ｍｍである。また、第５のレンズ５の屈折率は、１．５２４７０であり、アッベ数は、５６．２０である。
【００２９】
また、この第５のレンズ６は、第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０が非球面になっており、主に、球面収差を補正するように作用する。
【００３０】
この場合、非球面である第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０は、上述した非球面の式（１）により表すことができる。なお、第９面Ｓ９及び第１０面Ｓ１０の円錐定数α_１、並びに４次、６次、８次、１０次の非球面項の非球面係数α_４、α_６、α_８、α_１０は、上述した表２に示す通りである。
【００３１】
この第４のレンズ５においては、第８面Ｓ８の曲率半径が最も小さいことから入射した光を最も屈折させるように機能する、すなわち最も大きなパワーを有している。
【００３２】
この撮影レンズ１においては、図１に示すように、第２のレンズ３と第３のレンズ４との間に絞り７が配置されている。なお、この絞り７は、表１に示す面番号５に対応した位置に配置されており、第２のレンズ３との光軸上での距離は、１．１５００ｍｍであり、第３のレンズ４との光軸上での距離は、１．１２５０ｍｍである。
【００３３】
また、この撮影レンズ１には、図１に示すように、第５のレンズ６の後段側に水晶ダミーガラス８、視感度補正ガラス９、カバーガラス１０がこの順番に貼り合わされた状態で配置されている。なお、これらの水晶ダミーガラス８、視感度補正ガラス９、カバーガラス１０は、それぞれ表１に示す面番号１１、１２、１３に対応している。この場合、水晶ダミーガラス８は、例えば厚み０．８６００ｍｍのＦＥＬ１呼ばれる光学ガラスからなり、屈折率は、１．５４８１４であり、アッベ数は、４５．８２である。視感度補正ガラス９は、例えば厚み１．１２００ｍｍのＣ５００Ｓ呼ばれる光学ガラスからなり、屈折率は、１．５２０００であり、アッベ数は、６４．００である。カバーガラス１０は、例えば厚み０．５０００ｍｍのＢＡＣＤ５呼ばれる光学ガラスからなり、屈折率は、１．５８９１３であり、アッベ数は、６１．２５である。
【００３４】
そして、撮影レンズ１は、その被写体側から通過した光が、最終的に例えばＣＣＤ（ｃｈａｒｇｅ−ｃｏｕｐｌｅｄ　ｄｅｖｉｃｅ）センサーやＣＭＯＳ（ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　ｍｅｎｔａｌ−ｏｘｉｄｅ　ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ　ｄｅｖｉｃｅ）センサー等の撮像素子の撮像面に結像するようになされている。なお、撮影レンズ１では、カバーガラス１０から像面Ｗ迄の光軸上の距離が２．１２６７ｍｍにされている。
【００３５】
ここで、上述した表１に示す設計データで設計された撮影レンズ１の球面収差図を図２に示す。図２に示す球面収差図から、Ｇ線、Ｄ線、Ｆ線、Ｓ．Ｃが±０．０３ｍｍ内に入っていて球面収差が高次補正されていることがわかる。
【００３６】
また、撮影レンズ１の非点収差図を図３に示す。図３に示す非点収差図から、非点収差が±０．１ｍｍ内に入っていて高次補正されていることがわかる。
【００３７】
さらに、撮影レンズ１のコマ収差図を図４に示し、歪曲収差図（ディストーション）を図５に示し、スポットダイアグラムを図６に示し、モジュレーショントランスファーファンクション（ＭＴＦ）特性図を図７に示す。図４乃至図７に示されているように、撮影レンズ１は、上述した表１に示すような設計データによる構成にすることにより、コマ収差、歪曲収差、スポットダイアグラムが良好に高次補正され、優れたＭＴＦ特性が得られることになる。
【００３８】
この撮影レンズ１では、第１のレンズ２の第１面Ｓ１が凹面とされていることにより、レンズのバックフォーカスを確保しながら、第１のレンズ２と第２のレンズ３との間の距離を短くできる。したがって、撮影レンズ１では、第１のレンズ１乃至第５のレンズ６に亘る鏡筒を短くすることができる。具体的には、撮影レンズ１の鏡筒を、撮影レンズ１が像面Ｗに結像した画面における対角長の３倍以下の寸法にまで短くすることが可能である。すなわち、この撮影レンズ１は、従来からのレトロフォーカスタイプの撮影レンズと比べ、鏡筒が大幅に短くなっている。
この撮影レンズ１では、第２のレンズ３の両面及び第５のレンズ６の両面が非球面であり、例えば球面収差等が高次補正された像を像面に結像させることが可能なことから、良好な光学性能が得られる。
【００３９】
また、この撮影レンズ１では、第５のレンズ６が光学プラスチックで形成されている。具体的に、撮影レンズ１では、第５のレンズ６を上述した表１に示す設計データで設計した場合、このレンズが有するパワーを抑えつつ優れた光学性能を提供できることから、例えば雰囲気温度等、使用環境の影響を受けやすい光学プラスチックを用いることができる。このように、撮影レンズ１では、第５のレンズ６の材質に廉価な光学プラスチックを用いることで、低コスト化や軽量化が図れる。また、この撮影レンズ１では、例えばＡＦ（Ａｕｔｏ　Ｆｏｃｕｓ）機能を有する機器等に用いられた場合、軽量化されたことでオートフォーカス駆動を円滑に行えることから、ＡＦ機能を有する機器等への適合性を良好にできる。
【００４０】
さらにまた、この撮影レンズ１では、第１のレンズ２乃至第５のレンズ６を上述した表１に示す設計データで設計した場合、対角線角度を７０度程度にすることができ、従来からのレトロフォーカスタイプの撮影レンズに比べて遜色のない対角線角度が得られる。
【００４１】
さらにまた、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３の屈折率をＮｄ（２）とするときに、１．５５＜Ｎｄ（２）＜１．９の関係を満たすようにされている。
【００４２】
第２のレンズ３の屈折率Ｎｄ（２）が１．５５以下になると、第２のレンズ３が球面収差を適切に補正することが困難になる。一方、第２のレンズ３の屈折率Ｎｄ（２）を１．９以上にしつつ、優れた光学性能が得られるような材料を得ることは困難である。
【００４３】
したがって、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３の屈折率Ｎｄ（２）を１．５５＜Ｎｄ（２）＜１．９の関係を満たすようにさせることで、球面収差を良好に補正することができ、優れた光学性能が得られる。
【００４４】
さらにまた、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３のアッベ数をＶｄ（２）とするときに、３５＜Ｖｄ（２）＜６２の関係を満たすようにされている。
【００４５】
第２のレンズ３におけるアッベ数Ｖｄ（２）が３５以下の場合、色収差を良好に補正することが困難になる。一方、第２のレンズ３におけるアッベ数Ｖｄ（２）が６２以上の場合、第２のレンズ３の材質として屈折率の低いガラス等を選択することになり、球面収差を良好に補正することが困難となる。
【００４６】
したがって、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３のアッベ数Ｖｄ（２）を３５＜Ｖｄ（３）＜６２の関係を満たすようにさせることで、色収差及び球面収差を良好に補正することができ、優れた光学性能が得られる。
【００４７】
さらにまた、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３の焦点距離をｆ（２）とし、第１のレンズ２乃至第５のレンズ６を合わせた焦点距離をｆ（ＡＬＬ）としたときに、ｆ（ＡＬＬ）×０．７＜ｆ（２）＜ｆ（ＡＬＬ）×１．３の関係を満たすようにされている。
【００４８】
第２のレンズ３における焦点距離ｆ（２）が、ｆ（ＡＬＬ）×０．７≧ｆ（２）の関係になった場合、撮影レンズ１では、倍率色収差が増大して光学性能が劣化してしまう。一方、第２のレンズ３における焦点距離ｆ（２）が、ｆ（ＡＬＬ）×１．３≦ｆ（２）の関係になった場合、撮影レンズ１では、球面収差を適切に補正することが困難になる。
【００４９】
したがって、この撮影レンズ１では、第２のレンズ３の焦点距離ｆ（２）をｆ（ＡＬＬ）×０．７＜ｆ（２）＜ｆ（ＡＬＬ）×１．３の関係を満たすようにさせることで、倍率色収差を抑制すると共に球面収差を良好に補正することができ、優れた光学性能が得られる。
【００５０】
さらにまた、この撮影レンズ１では、第５のレンズ６の焦点距離をｆ（６）とし、第１のレンズ２乃至第５のレンズ６を合わせた焦点距離をｆ（ＡＬＬ）としたときに、２＜ｆ（５）／ｆ（ＡＬＬ）＜１０の関係を満たすようにされている。
【００５１】
第５のレンズ６における焦点距離ｆ（５）が、２≧ｆ（５）／ｆ（ＡＬＬ）の関係になった場合、第５のレンズ６が例えば雰囲気温度の変化等、使用環境の影響を受けやすい状態で設計されてしまい、第５のレンズ６を光学プラスチックで形成することが困難になる。一方、第５のレンズ６における焦点距離ｆ（２）が、１０≦ｆ（５）／ｆ（ＡＬＬ）の関係になった場合、第５のレンズ６では、収差を適切に補正することが困難になる。
【００５２】
したがって、この撮影レンズ１では、第５のレンズ６の焦点距離ｆ（５）を２＜ｆ（５）／ｆ（ＡＬＬ）＜１０の関係を満たすようにさせることで、第５のレンズ６を光学プラスチックで形成できると共に収差を良好に補正して優れた光学性能が得られる。
【００５３】
以上のように、この撮影レンズ１では、小型化を図りながら、光学性能を良好なものとすることができる。したがって、例えばデジタルカメラ用の小型且つ光学性能の良好な撮影レンズとして、幅広く用いることができる。
【００５４】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明に係る撮影レンズによれば、鏡筒を短くして小型化を図りながら、光学性能を良好なものとすることができる。したがって、例えばデジタルカメラ用の小型且つ光学性能の良好な撮影レンズとして、幅広く用いることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した撮影レンズの構成図である。
【図２】同撮影レンズの球面収差図である。
【図３】同撮影レンズの非点収差図である。
【図４】同撮影レンズのコマ収差図である。
【図５】同撮影レンズの歪曲収差図である。
【図６】同撮影レンズのスポットダイアグラムである。
【図７】同撮影レンズのモジュレーショントランスファーファンクションを示した特性図である。
【符号の説明】
１　撮影レンズ、２　第１のレンズ、３　第２のレンズ、４　第３のレンズ、５　第４のレンズ、６　第５のレンズ、７　絞り、８　水晶ダミーガラス、９　視感度補正ガラス、１０　カバーガラス[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a photographing lens suitable for use in, for example, a small digital camera.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, as an imaging lens used for a digital camera, for example, a lens type having an excellent optical performance because it is easy to make a light incident angle perpendicular to a screen is used.
[0003]
As such a photographing lens, for example, there is a retrofocus type small short focal length lens. This retrofocus type photographing lens generally has a feature that the surface closest to the subject is convex, for example, the back focus is long and the diagonal angle can be increased.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, although the retrofocus type photographing lens has good optical performance, it has a feature that the back focus is long as described above. is there.
[0005]
Therefore, the present invention has been proposed in view of such a conventional situation, and an object of the present invention is to provide a small photographic lens having a short lens barrel while having excellent optical performance.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
A photographic lens according to the present invention that achieves this object includes a first lens to a fifth lens that are sequentially arranged from a subject side to an image plane side, and a first lens having a concave surface on the subject side. A second lens having a convex surface on the object side and at least one surface formed as an aspheric surface, a third lens having a concave surface on the image surface side, and a third surface having a convex surface on the object side. It is characterized in that it has a fourth lens bonded to the concave surface on the image surface side of the lens, and a fifth lens having a convex surface on the object side and at least one surface formed as an aspheric surface.
[0007]
According to the photographing lens of the present invention configured as described above, since the subject side of the first lens is concave, the first lens and the second lens can be secured while ensuring the back focus of the lens. And shorten the distance between them. Further, according to this photographing lens, since at least one of the second lens and the third lens has an aspherical surface, for example, an image with reduced spherical aberration is formed on the image plane. Therefore, in this photographing lens, the lens barrel can be shortened and the optical performance can be kept good.
[0008]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the following description, specific materials, numerical values, and the like are given for a photographic lens to which the present invention is applied, but the present invention is not necessarily limited to the following examples.
[0009]
1 includes a first lens 2, a second lens 3, a third lens 4, a fourth lens 5, and a third lens 5 in order from the subject side to the image plane W side. The fifth lens 6 is arranged. In this taking lens 1, an aperture 7 is arranged between the second lens 3 and the third lens 4, and a quartz dummy glass 8, a visibility correction glass 9, a cover Glasses 10 are arranged in this order.
[0010]
The design data of the photographic lens 1 having the above-described configuration is as shown in Table 1 below. In Table 1, R is a radius of curvature, D is an axial interval, Nd is a refractive index, and Vd is an Abbe number.
[0011]
[Table 1]

[0012]
In the taking lens 1, the first lens 2 is a biconcave lens made of, for example, an optical glass called BSC7 and having a concave surface on the object side and the image surface side. That is, the first lens 2 has a first surface S1 and a second surface S2 in order from the subject side, and the first surface S1 and the second surface S2 are respectively biconcave lenses with concave surfaces. The first lens 2 only needs to have a concave surface at least on the subject side, that is, the first surface S1, and is not necessarily limited to the design data shown in Table 1.
[0013]
The first surface S1 and the second surface S2 of the first lens 2 correspond to the surface numbers 1 and 2 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the first surface S1 is -10.0070 mm. The radius of curvature of the second surface S2 is 4.56129 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the first surface S1 and the second surface S2 is 0.8000 mm. The refractive index of the first lens 2 is 1.51680, and the Abbe number is 64.20.
[0014]
Since the first lens 2 has a concave surface on the subject side, that is, the first surface S1, the distance to the second lens 3 can be reduced while ensuring a back focus. Specifically, the distance on the optical axis between the first lens 2 and the second lens 3 can be 0.9000 mm.
[0015]
In the photographing lens 1, the second lens 3 is a biconvex lens made of, for example, an optical glass called NBFD13 and having a convex surface on the object side and the image surface side. That is, the second lens 3 has a third surface S3 and a fourth surface S4 in order from the subject side, and the third surface S3 and the fourth surface S4 are biconvex lenses each having a convex surface. .
[0016]
The third surface S3 and the fourth surface S4 of the second lens 3 correspond to the surface numbers 3 and 4 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the third surface S3 is 8.92050 mm The radius of curvature of the fourth surface S4 is -7.77881 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the third surface S3 and the fourth surface S4 is 2.3000 mm. The refractive index of the second lens 2 is 1.80610, and the Abbe number is 40.73.
[0017]
The third surface S3 and the fourth surface S4 of the second lens 3 are aspherical. Thereby, the second lens 3 acts to correct the spherical aberration.
[0018]
In the second lens 3, the third and fourth surfaces S3 and S4, which are aspherical surfaces, can be represented by the following known aspherical expression (1).
[0019]
(Equation 1)

[0020]
In equation (1) for the aspherical surface, Z is the coordinate in the optical axis direction at the intersection of the aspherical surface and the optical axis, and X is the coordinate in the direction passing through the origin and orthogonal to the optical axis. C is the paraxial curvature 1 / R. Accordingly, the aspherical surface has a curvature radius R in the vicinity of the optical axis, the conic constant alpha _1, 4, sixth, eighth, aspherical coefficients of the tenth order aspheric term alpha _4, alpha _6, alpha _8, alpha ₁₀ can be obtained.
[0021]
In the second lens 3, the conic constant α _{1 of} the third surface S3 and the fourth surface S4, and the aspherical coefficients α ₄ , α _{6 of} the _fourth , _sixth , eighth, and tenth aspheric terms, α ₈ and α ₁₀ are as shown in Table 2 below.
[0022]
[Table 2]

[0023]
In the photographing lens 1, the third lens 4 is made of, for example, optical glass called FDS90, and is a biconcave lens. That is, the third lens 4 has a fifth surface S5 and a sixth surface S6 in order from the subject side, and the fifth surface S5 and the sixth surface S6 are biconcave lenses each having a concave surface. .
[0024]
The fifth surface S5 and the sixth surface S6 of the third lens 4 correspond to the surface numbers 6 and 7 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the fifth surface S5 is −7.19555 mm. The radius of curvature of the sixth surface S6 is 7.67006 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the fifth surface S5 and the sixth surface S6 is 0.8000 mm. The refractive index of the third lens 4 is 1.866666, and the Abbe number is 23.78. Then, the third lens 4 acts mainly to correct chromatic aberration.
[0025]
In the photographing lens 1, the fourth lens 5 is made of, for example, an optical glass called TAF1, and is a biconvex lens. That is, the fourth lens 5 has a seventh surface S7 and an eighth surface S8 in order from the subject side, and the seventh surface S7 and the eighth surface S8 are biconvex lenses each having a convex surface. . The fourth lens 5 has the seventh surface S7 bonded to the sixth surface S6 of the third lens 4 to form a bonded lens with the third lens 4.
[0026]
In the fourth lens 5, since the seventh surface S7 is bonded to the sixth surface S6 of the third lens 4, it corresponds to the surface number 7 in Table 1, and the eighth surface S8 is the surface shown in Table 1. It corresponds to number 8. In this case, the radius of curvature of the seventh surface S7 is 7.67006 mm, similar to the sixth surface S6 of the third lens 4, the radius of curvature of the eighth surface S8 is -5.09837 mm, and the seventh surface The distance (thickness) on the optical axis between S7 and the eighth surface S8 is 3.0000 mm. The refractive index of the fourth lens 5 is 1.77250, and the Abbe number is 49.62.
[0027]
In the taking lens 1, the fifth lens 6 is a meniscus lens made of an optical plastic such as polymethyl methacrylate (PMMA) and having a convex surface on the object side and a concave surface on the image surface W side. That is, the fifth lens 6 has a ninth surface S9 and a tenth surface S10 in order from the subject side, and the ninth surface S9 and the tenth surface S10 are a meniscus shape having a convex surface and a concave surface, respectively. Lens.
[0028]
The ninth surface S9 and the tenth surface S10 in the fifth lens 6 correspond to the surface numbers 9 and 10 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the ninth surface S9 is 5.000000 mm. The radius of curvature of the tenth surface S10 is 5.678877 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the ninth surface S9 and the tenth surface S10 is 2.000 mm. The refractive index of the fifth lens 5 is 1.52470, and the Abbe number is 56.20.
[0029]
In the fifth lens 6, the ninth surface S9 and the tenth surface S10 are aspherical, and mainly act to correct spherical aberration.
[0030]
In this case, the ninth surface S9 and the tenth surface S10, which are aspherical surfaces, can be represented by the above-mentioned aspherical expression (1). Note that the conic constant α _{1 of} the ninth surface S9 and the tenth surface S10 and the aspheric coefficients α ₄ , α ₆ , α ₈ , and α ₁₀ of the _fourth , _sixth , _eighth , and _tenth aspheric terms are given by: It is as shown in Table 2 described above.
[0031]
The fourth lens 5 functions to refract incident light most because the radius of curvature of the eighth surface S8 is the smallest, that is, has the largest power.
[0032]
In the taking lens 1, as shown in FIG. 1, an aperture 7 is arranged between the second lens 3 and the third lens 4. The aperture 7 is arranged at a position corresponding to the surface number 5 shown in Table 1, the distance on the optical axis with respect to the second lens 3 is 1.1500 mm, and the third lens 4 Is 1.1250 mm on the optical axis.
[0033]
As shown in FIG. 1, the dummy lens 8, the visibility correction glass 9, and the cover glass 10 are attached to the photographing lens 1 on the rear side of the fifth lens 6 in this order. ing. The crystal dummy glass 8, the visibility correction glass 9, and the cover glass 10 correspond to the surface numbers 11, 12, and 13 shown in Table 1, respectively. In this case, the crystal dummy glass 8 is made of, for example, an optical glass called FEL1 having a thickness of 0.8600 mm, has a refractive index of 1.54814, and an Abbe number of 45.82. The visibility correction glass 9 is made of, for example, an optical glass called C500S having a thickness of 1.1200 mm, has a refractive index of 1.52000, and an Abbe number of 64.00. The cover glass 10 is made of, for example, an optical glass called BACD5 having a thickness of 0.5000 mm, has a refractive index of 1.58913, and an Abbe number of 61.25.
[0034]
Then, the light that has passed from the subject side of the photographing lens 1 finally forms an image on an image pickup surface of an image pickup device such as a CCD (charge-coupled device) sensor or a CMOS (complementary mental-oxide semiconductor device) sensor. It has been done. In the photographing lens 1, the distance on the optical axis from the cover glass 10 to the image plane W is 2.1267 mm.
[0035]
Here, FIG. 2 shows a spherical aberration diagram of the photographing lens 1 designed based on the design data shown in Table 1 described above. From the spherical aberration diagram shown in FIG. It can be seen that C is within ± 0.03 mm, and the spherical aberration is corrected to a higher order.
[0036]
FIG. 3 shows an astigmatism diagram of the photographing lens 1. From the astigmatism diagram shown in FIG. 3, it can be seen that the astigmatism is within ± 0.1 mm and the higher order correction is performed.
[0037]
FIG. 4 shows a coma aberration diagram of the photographing lens 1, FIG. 5 shows a distortion diagram (distortion), FIG. 6 shows a spot diagram, and FIG. 7 shows a modulation transfer function (MTF) characteristic diagram. As shown in FIGS. 4 to 7, the taking lens 1 has a configuration based on the design data shown in Table 1 described above, so that the coma, the distortion, and the spot diagram are favorably corrected to a higher order. And excellent MTF characteristics can be obtained.
[0038]
In this photographing lens 1, since the first surface S <b> 1 of the first lens 2 is concave, the distance between the first lens 2 and the second lens 3 is maintained while ensuring the back focus of the lens. Can be shortened. Therefore, in the photographing lens 1, the lens barrel extending from the first lens 1 to the fifth lens 6 can be shortened. Specifically, it is possible to shorten the lens barrel of the photographing lens 1 to a size that is three times or less the diagonal length of the image formed by the photographing lens 1 on the image plane W. That is, the lens barrel of the photographing lens 1 is significantly shorter than that of a conventional retro focus type photographing lens.
In this photographing lens 1, both surfaces of the second lens 3 and both surfaces of the fifth lens 6 are aspherical, and for example, it is possible to form an image on which high-order corrected spherical aberration and the like are formed on the image surface. Thus, good optical performance can be obtained.
[0039]
In the taking lens 1, the fifth lens 6 is formed of optical plastic. Specifically, in the photographic lens 1, when the fifth lens 6 is designed with the design data shown in Table 1 described above, excellent optical performance can be provided while suppressing the power of this lens. An optical plastic that is easily affected by the use environment can be used. As described above, in the photographic lens 1, by using an inexpensive optical plastic as the material of the fifth lens 6, cost reduction and weight reduction can be achieved. In addition, when the photographing lens 1 is used in, for example, a device having an AF (Auto Focus) function, the autofocus driving can be performed smoothly due to the weight reduction, so that the shooting lens 1 is suitable for a device having an AF function. Good performance.
[0040]
Furthermore, in the photographic lens 1, when the first lens 2 to the fifth lens 6 are designed with the design data shown in Table 1 described above, the diagonal angle can be set to about 70 degrees, and the conventional retro lens can be used. A diagonal angle comparable to that of a focus type photographing lens can be obtained.
[0041]
Furthermore, in the taking lens 1, when the refractive index of the second lens 3 is Nd (2), the relationship 1.55 <Nd (2) <1.9 is satisfied.
[0042]
When the refractive index Nd (2) of the second lens 3 becomes 1.55 or less, it becomes difficult for the second lens 3 to appropriately correct spherical aberration. On the other hand, it is difficult to obtain a material capable of obtaining excellent optical performance while setting the refractive index Nd (2) of the second lens 3 to 1.9 or more.
[0043]
Therefore, in the taking lens 1, spherical aberration is favorably corrected by setting the refractive index Nd (2) of the second lens 3 to satisfy the relationship of 1.55 <Nd (2) <1.9. And excellent optical performance can be obtained.
[0044]
Furthermore, in the taking lens 1, when the Abbe number of the second lens 3 is Vd (2), the relationship of 35 <Vd (2) <62 is satisfied.
[0045]
When the Abbe number Vd (2) of the second lens 3 is 35 or less, it is difficult to satisfactorily correct chromatic aberration. On the other hand, when the Abbe number Vd (2) of the second lens 3 is 62 or more, a material such as glass having a low refractive index is selected as the material of the second lens 3, and spherical aberration can be corrected well. It will be difficult.
[0046]
Therefore, in the taking lens 1, chromatic aberration and spherical aberration can be corrected well by setting the Abbe number Vd (2) of the second lens 3 to satisfy the relationship of 35 <Vd (3) <62. And excellent optical performance can be obtained.
[0047]
Furthermore, in the photographing lens 1, when the focal length of the second lens 3 is f (2) and the focal length of the first lens 2 to the fifth lens 6 is f (ALL), The relationship f (ALL) × 0.7 <f (2) <f (ALL) × 1.3 is satisfied.
[0048]
When the focal length f (2) of the second lens 3 satisfies the relationship of f (ALL) × 0.7 ≧ f (2), the chromatic aberration of magnification increases in the photographing lens 1 and the optical performance deteriorates. Would. On the other hand, when the focal length f (2) of the second lens 3 satisfies the relationship of f (ALL) × 1.3 ≦ f (2), the photographing lens 1 can appropriately correct spherical aberration. It becomes difficult.
[0049]
Therefore, in the photographing lens 1, the focal length f (2) of the second lens 3 is made to satisfy the relationship of f (ALL) × 0.7 <f (2) <f (ALL) × 1.3. Thereby, chromatic aberration of magnification can be suppressed and spherical aberration can be satisfactorily corrected, and excellent optical performance can be obtained.
[0050]
Furthermore, in the taking lens 1, when the focal length of the fifth lens 6 is f (6), and the focal length of the first lens 2 to the fifth lens 6 is f (ALL), The relationship 2 <f (5) / f (ALL) <10 is satisfied.
[0051]
When the focal length f (5) of the fifth lens 6 satisfies the relationship of 2 ≧ f (5) / f (ALL), the fifth lens 6 is not affected by the use environment such as a change in ambient temperature. The fifth lens 6 is designed to be easily received, and it is difficult to form the fifth lens 6 from optical plastic. On the other hand, when the focal length f (2) of the fifth lens 6 satisfies the relationship of 10 ≦ f (5) / f (ALL), it is difficult for the fifth lens 6 to appropriately correct aberration. become.
[0052]
Therefore, in the photographing lens 1, by setting the focal length f (5) of the fifth lens 6 to satisfy the relationship of 2 <f (5) / f (ALL) <10, the fifth lens 6 is It can be made of optical plastic and excellently corrects aberrations to obtain excellent optical performance.
[0053]
As described above, in the taking lens 1, it is possible to improve the optical performance while reducing the size. Therefore, it can be widely used, for example, as a small and excellent photographic lens for a digital camera.
[0054]
【The invention's effect】
As described above in detail, according to the photographing lens of the present invention, it is possible to improve the optical performance while shortening the lens barrel and reducing the size. Therefore, it can be widely used, for example, as a small and excellent photographic lens for a digital camera.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration diagram of a taking lens to which the present invention is applied.
FIG. 2 is a spherical aberration diagram of the imaging lens.
FIG. 3 is a diagram showing astigmatism of the taking lens;
FIG. 4 is a coma aberration diagram of the photographing lens.
FIG. 5 is a diagram illustrating distortion of the photographing lens.
FIG. 6 is a spot diagram of the photographing lens.
FIG. 7 is a characteristic diagram showing a modulation transfer function of the photographing lens.
[Explanation of symbols]
Reference Signs List 1 shooting lens, 2 first lens, 3 second lens, 4 third lens, 5 fourth lens, 6 fifth lens, 7 aperture, 8 crystal dummy glass, 9 visibility correction glass, 10 cover Glass

Claims (6)

A first lens to a fifth lens arranged in order from the subject side toward the image plane side,
The first lens having a concave surface on the object side;
A second lens having a convex surface on the object side and at least one surface formed as an aspheric surface;
The third lens having a concave image surface side;
The fourth lens having a convex surface on the object side, and the convex surface being bonded to a concave surface on the image surface side of the third lens;
An imaging lens comprising: the fifth lens having a convex surface on the subject side and at least one surface formed as an aspheric surface. 2. The photographic lens according to claim 1, wherein said fifth lens is formed of optical plastic. When the second lens has a refractive index of Nd (2),
1.55 <Nd (2) <1.9
2. The photographing lens according to claim 1, wherein the following relationship is satisfied. When the Abbe number of the second lens is Vd (2),
35 <Vd (2) <62
2. The photographing lens according to claim 1, wherein the following relationship is satisfied. When the focal length of the second lens is f (2) and the focal length of the first lens to the fifth lens is f (ALL),
f (ALL) × 0.7 <f (2) <f (ALL) × 1.3
2. The photographing lens according to claim 1, wherein the following relationship is satisfied. When the focal length of the fifth lens is f (5) and the focal length of the first lens to the fifth lens is f (ALL),
2 <f (5) / f (ALL) <10
2. The photographing lens according to claim 1, wherein the following relationship is satisfied.

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