JP2003533957A - Hts超伝導回転機械 - Google Patents
Hts超伝導回転機械Info
- Publication number
- JP2003533957A JP2003533957A JP2001552505A JP2001552505A JP2003533957A JP 2003533957 A JP2003533957 A JP 2003533957A JP 2001552505 A JP2001552505 A JP 2001552505A JP 2001552505 A JP2001552505 A JP 2001552505A JP 2003533957 A JP2003533957 A JP 2003533957A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- superconducting
- assembly
- rotating machine
- cooling
- machine according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 88
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 35
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 claims description 27
- 239000012777 electrically insulating material Substances 0.000 claims description 25
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 17
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 12
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 9
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 claims description 7
- 230000000712 assembly Effects 0.000 claims description 7
- 238000000429 assembly Methods 0.000 claims description 7
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 7
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 claims description 5
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 5
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 3
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 3
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 20
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 20
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 15
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 14
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 10
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 9
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 9
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 235000012771 pancakes Nutrition 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 4
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 4
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 3
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 3
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 3
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 2
- 101100325793 Arabidopsis thaliana BCA2 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910016315 BiPb Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000009355 Dianthus caryophyllus Nutrition 0.000 description 1
- 240000006497 Dianthus caryophyllus Species 0.000 description 1
- 101000854908 Homo sapiens WD repeat-containing protein 11 Proteins 0.000 description 1
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 1
- 101100350459 Oryza sativa subsp. japonica RR26 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100350475 Oryza sativa subsp. japonica RR42 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000220010 Rhode Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 102100020705 WD repeat-containing protein 11 Human genes 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HVBPAXNJXIULHK-UHFFFAOYSA-N barium;calcium;copper;oxomercury Chemical compound [Ca].[Cu].[Ba].[Hg]=O HVBPAXNJXIULHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 239000012772 electrical insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 description 1
- 239000011553 magnetic fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 1
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 description 1
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021521 yttrium barium copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/47—Air-gap windings, i.e. iron-free windings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
Abstract
Description
4−99−C−0296号に準ずる研究から発生した。
に使用されるトルク伝達アッセンブリに関する。 背景 超伝導空心の同期発電機は1960年代の初め以来開発されてきた。これらの
機械に対する超伝導巻線の使用は、巻線によって生成された起磁力の著しい増加
および機械中の増加した磁束密度に帰着した。初期の超伝導機械は、初期にはN
bZrやNbTi及び後にはNb3Snを伴う低温超伝導体(LTS)が巻回さ
れた界磁巻線を有していた。界磁巻線は固定された液化装置からの液体ヘリウム
で冷却された。液体ヘリウムは機械のロータへ輸送され、次に、巻線を冷却する
ために流体の潜熱及び顕熱の両方を使用すべく気化された。この方法は、非常に
大型(例えば、500MWより大型)の同期モータ及びジェネレータには実行可
能であることが判明した。1980年代の高温超伝導体(HTS)の到来により
、超伝導同期機械中のHTS巻線の実現可能性を決定すべく調査が次々に行われ
た。
を有した超伝導回転機械を特色とする。その構造は実際に、増加した出力密度特
性を有した超伝導回転機械を提供する。
で回転し、ステータ・アッセンブリから一定の間隙により離間したロータ・アッ
センブリとを有するタイプである。この構造は例えば、超伝導モータ又はジェネ
レータを生産するために使用可能である。
ンブリとロータ・アッセンブリを結合する磁束を生成する少なくとも1つのHT
S超伝導巻線アッセンブリと、このロータ・アッセンブリの少なくとも1つの超
伝導巻線を冷却するための低温冷却システムとを有する。超伝導回転機械は、5
00RPM以下において約75N・m/kg以上のトルク密度を有し、このトル
ク密度は、モータ・シャフト・トルクのモータの重量による商と等しい。高速モ
ータがギアーケースの出力速度を減少させることを必要とする場合には低速での
高トルク密度が有利である。ギアーケースは騒々しく、大型、かつ高価である。
例えば、ギアーケースを使用せずに船プロペラを運転するために本発明を使用す
ることにより船の有効なスペースを確保し、かつ全体的ノイズを縮小し得る。
ッセンブリおよびステータ・アッセンブリの間の間隙の表面積を機械の性能と関
連づける。より詳細には間隙せん断応力は、機械トルクの、間隙の面積及び半径
による商と等価の数値である。ロータが間隙せん断応力と等しい表面せん断応力
を受ける場合、設計トルクと等しいトルクが機械のシャフトに伝達される。約1
03.4〜589.5kPa(15 lbs/in2(psi)〜100psi
)の範囲の間隙せん断応力特性を達成する一方で、500RPM以下において約
75N・m/kg以上の好適なトルク密度を達成する。
では機械は、300RPM以下において約150N・m/kgのトルク密度、及
び、約206.9kPa〜689.5kPa(30 lbs/in2(psi)
〜100psi)の範囲のせん断応力特性を有する。
巻線アッセンブリの軸の周りに巻回され、この軸に沿った超伝導体テープを有し
た超伝導コイルを有する。超伝導体テープの各1周は、巻線アッセンブリの軸と
ほぼ平行に維持され幅広の表面を有する。
を画定するレーストラック形状に巻回されている。超伝導体テープは、マルチフ
ィラメント複合超伝導体の長さ全体に亙り、マトリックス形成材料によって包囲
された別個の超伝導フィラメントを有するマルチフィラメント複合超伝導体を含
む。
u3Oを含有する。代替手段として、異方性を有する高温超伝導体は希土類−酸
化銅系に属する。
同内部支持部材は超伝導巻線と隣接し、及び交互の設けられて、超伝導巻線アッ
センブリ内で生じる大きな曲げ応力の緩和を促進する。例えば、約1.02mm
(40ミル)の厚さのステンレス・スチールを超伝導巻線と交互に設けることが
可能である。内部支持部材及び超伝導巻線は積層構造を形成する。積層構造はシ
ステムに機械的強度を与え、非円形の超伝導巻線がそれら自体を互いに押し離す
ことを防止する。例えば、レーストラック形状の超伝導体巻線は、ほぼ直線の側
部を互いに押し出して、円形巻線に向かう傾向がある。内部支持部材は、ロータ
本体内部にある低温冷却管に熱伝導経路を提供する熱伝導性の被覆で覆われる。
例えば、内部支持部材を被覆するために銅を使用し得る。
バは周囲の部品から低温冷却超伝導巻線を分離する。ロータ・アッセンブリを貫
通し、ロータ・アッセンブリから間隙により離間されたシャフトが取り付けられ
る。シャフトは接線バックル・アッセンブリを使用して取り付けられ、これはロ
ータ・アッセンブリとシャフトとの間の回転力の伝達を可能にする。シャフトは
接線のアッセンブリと連結された、軸方向バックル・アッセンブリを使用しても
取り付けられる。軸方向バックル・アッセンブリは、ロータ・アッセンブリをシ
ャフトに対して軸方向に固定する。接線バックル・アッセンブリ及び軸方向バッ
クル・アッセンブリの両方は、ロータ・アッセンブリをシャフトから熱的に分離
すべく断熱バンドを利用する。低温冷却超伝導巻線がより高温のシャフトから断
熱されていない場合には、シャフトは、巨大なヒートシンクの役割を果たす。断
熱バンドは、高い引張強さおよび低い熱伝導率を備えた任意の材料から製造でき
る。ある実施形態では、断熱バンドは、強化エポキシ樹脂(例えばパラ型アラミ
ド及びエポキシの混合物)から形成される。パラ型アラミドはデラウェア州ウィ
ルミントンのE.I.デュポン・ドゥ・ヌムールによってケブラー(登録商標)
の商標で販売されている。
テータ・アッセンブリは個々のステータコイル冷却を有していてもよい。各コイ
ルは電気絶縁材料により包囲されるとともに、ステータコイルの片側に外部のソ
ースからから冷却材を受けるための冷却コンジットが取り付けられる。電気絶縁
材料は接地電位にある冷却コンジットをステータコイルに対して立て掛けること
を可能にする。冷却コンジット及び電気的に絶縁されたステータコイルは伝熱材
料によって包まれる。伝熱材料は、ステータコイルの冷却コンジットと隣接して
いない側からの冷却を促進することにより、電気絶縁材料内の温度勾配を減少さ
せる。
することは、脱イオン化水の代わりに真水の使用を可能にし、ステータ・アッセ
ンブリの空気冷却に依存する必要がないため、より小さく、より密集したステー
タコイルが可能である。ある実施形態では、システムにより良好な冷却特性を与
えるべく対抗した平行の面に2つの冷却コンジットを取り付けることが可能であ
る。さらに、多数の通路を有したコンジットが使用されてもよい。
って受ける電圧に比例して厚さが多様であり得る。個々の長菱形ステータコイル
はステータ内での位置に依存して多様な電圧を受ける。電源電圧に最も近いステ
ータコイルは最も厚い絶縁材料を必要とする。相の両端から電気的に中間に設け
られたステータコイル上の絶縁体は、前のコイルにおける電圧降下のために、最
も薄い絶縁を必要とする。従って、電気絶縁材料の厚さは、相の両端における最
大値と、位相の両端間の電気的に中間に位置するコイルにおける、最大の厚さの
約半分である最小値との間で段階的に減少する。電気絶縁材料の厚さを変えるこ
とは、それが必要でない場合にはより厚い絶縁が使用とされないため冷却を容易
にすることを促進する。奇数個のコイルを有した相については、同様の原理だが
絶縁材料の最小厚さに対して異なる絶対値が必要となる。
て、及び、同様の温度上昇のために各組のコイルのワイヤのサイズを変えること
によって、本質的に減少した温度上昇或いは電圧故障に対する増加した抵抗を得
ることが可能となる。
低温冷却システムは、複数個の低温冷却表面と、低温環境内にあり冷却表面とロ
ータ・アッセンブリ内の超伝導巻線との間で低温流体を移動させる低温流体輸送
装置とを有する。低温流体は、低温冷却表面と流体連通し、ロータ・アッセンブ
リとの熱的に伝達する閉鎖ループシステムによって輸送される。回転継手は、閉
鎖ループシステムが回転する一方で、低温冷却表面と低温流体輸送装置とを静止
している状態に維持することを可能とさせる。
温条件に適応可能なファンを使用することの利点は、低温流体が状態変化を経な
いため、流体を周囲温度に加温することを必要としない点である。さらに、低温
条件に適応可能なファンは、状態変化を必要とするコンプレッサ及び熱交換器を
追加するよりもより小型、かつそれほど高価ではない。
ドである。パルス・チューブ及び低温冷凍機も低温冷却表面として有用である。 本発明の他の利点及び特徴は以下の記載及びクレームから明白になる。 異なる図面において同一の参照符号は、類似の要素を示す。 発明の詳細な説明 図1,2を参照する。超伝導同期モータ10は、ここではギフォード・マクマ
フォン(GM)冷却システムである低温冷却システム100によって冷却された
ロータ・アッセンブリ50を有し、ステータ・アッセンブリ20によって包囲さ
れる。ステータ・アッセンブリ20及びロータ・アッセンブリ50の両方は、部
品及び超伝導モータ10の全てのユーザを保護すべくハウジング12内に搭載さ
れる。以下により詳細に記載されるように、これらの部品及びアッセンブリのそ
れぞれは、全体的性能向上及びモータ10の外形寸法の縮小の両方に寄与する特
徴を有する。より詳細には、超伝導同期モータ10は500RPM以下において
75N・m/Kg以上まで高いトルク密度を生成可能である。さらに、そのよう
なモータは約103.4〜589.5kPa(15psi〜100psi)の範
囲の、大幅に改善された間隙せん断応力特性を提供することが予想される。
は、支持チューブ34の周りに巻回された108個のステータコイル22を有し
、多相構造、ここでは9位相構造に配置されている。1相あたり12個のステー
タコイル22は12ポール構造を提供する。上面鉄36は、ステータコイル22
を磁気ワイヤで包むことにより形成される。ステータコイル22は長菱形状に巻
回され、1個のステータコイル22の長菱形が1つのポールを表す。ステータコ
イル22は、ステータコイル22の同じ相にて隣接する側を重ね合わせて、支持
チューブ34の周りに配置される。
促進すべく各ステータコイル22との熱的に接触させて設けられる。各冷却コン
ジット30は渦電流加熱を最小限にするために、薄い壁面の高電気抵抗合金から
形成される。冷却コンジット30の各冷却材通路は、隣接した冷却材通路からそ
れぞれ別個であり、電気的に分離される。冷却コンジット30が一般に導電材料
から形成されるため、ステータコイル22を接地電位にある周囲の他の部品、特
に冷却コンジット30から電気的に分離すべく、ステータコイル22を絶縁テー
プ28により包囲する。より詳細には、電気絶縁テープ28は冷却コンジット3
0を接地電位に維持することにより、イオンを含有する真水の使用を可能にする
。電気絶縁テープ28は、導体回転24の動作電圧及び同導体回転24によって
生成された熱に耐えることが可能である厚さを有した材料から形成されている。
電気絶縁テープ28の厚さは、材料の絶縁耐力(絶縁特性)及び動作電圧によっ
て決定され、典型的には約0.025cm〜0.25cm(約0.001〜0.
100インチ)の間にある。電気絶縁テープ28の材料の例にはエポキシ、マイ
カ、及びガラステープが含まれるが、これらに限定されない。
成される。各導体回転24は、絶縁体26によって隣接した回転から電気的に分
離される。絶縁体26は電気絶縁テープ28と同一の材料から形成され得るが、
より薄い厚さ(例えば約0.025cm〜0.076cm(0.001〜0.0
30インチ))を有する。
る絶縁テープ28に隣接し、かつ接触して取り付けられる。各冷却コンジット3
0は、真水外部ソース200から冷却材を受け取るべくその内部を貫通して伸び
る多数の通路を有する。図3を参照すると、各冷却コンジット30は各ステータ
コイル22の末端領域に開口(図示せず)を有する。従って、外部ソース200
から各冷却コンジット30へ流体を流入させるべく、108個の開口が、マニホ
ールド・アッセンブリ(図示せず)と流体連通している。ステータコイル22の
反対側では、108個の開口が出口202と流体連通している。一実施形態にお
いてマニホールドは、ステータ・アッセンブリ20の正面及び後方端部の周囲に
取り付けられたキャップ(図示せず)である。
銅製伝熱部材32がステータコイル22及び冷却コンジット30の周囲に設けら
れる。他の実施形態では、ステータコイル22の周囲に設けられたワイヤからこ
れを形成し得る。伝熱部材32がない場合には、ステータコイル22は冷却コン
ジット30と電気絶縁テープ28との間の接点のみで冷却される。この接点にお
ける冷却のために、電気絶縁材料28内部に熱勾配が引き起こされる。この熱勾
配は、冷却コンジット30と電気絶縁テープ28との間に熱ストレスを生成し、
それはこの界面での電気的故障によりステータ・アッセンブリ20における早期
の故障を生じ得る。さらに、高出力密度の実施形態では、冷却コンジット30は
、必要とされる高いパッケージ密度により、ステータコイル22の幅広い側に取
り付け可能でない。ピーク温度を最小化するために、伝熱部材32がステータコ
イル22及び冷却コンジット30の周囲に設けられて、ステータコイル22の冷
却コンジット30と直接接触していない側部からの熱伝達を可能とする。
の厚さを変えることによりさらに増強される。個々の長菱形のステータコイル2
2中の導体回転24を接地された伝熱部材32から分離する電気絶縁材料28は
、ステータコイル22が直列に連結されたステータ・アッセンブリ20のある位
相内のコイルの電気的配置に依存して多様な誘電応力を受ける。位相の末端にあ
る2つのステータコイル22は、電源電圧に直接接続されて、それらの電気絶縁
材料28は導体回転24と伝熱部材32との間で最大の誘電応力を受ける。位相
の両端間の電気的に中間に位置するコイルには、位相の末端と中間との間でのス
テータコイル22における電圧降下のために約半分の誘電応力にさらされる。電
気絶縁材料28の厚さは電圧の変動に正比例して均一に段階的に変えられる。一
実施形態では、電気絶縁材料28の厚さの最小厚さは、関係式Tins=(0.
5+(1/N))によって計算される。ここでTinsは電源電圧に接続された
コイルにおける電気絶縁材料28の最大厚さを表し、Nは各位相中でのステータ
コイル22の偶数の個数を表わす。電気絶縁材料28の厚さは、最大厚さ、Ti ns 、及び最小厚さの間で均一な段階的に比例して異なる。電気絶縁材料28の
厚さを変えることは、それが必要でない場合にはより厚い電気絶縁材料28が使
用とされないため冷却を容易にすることを促進する。
料28を対にして備えた二層巻線の対に各位相中のステータコイル22が配置さ
れ、接続され得る。その後、次に薄く、次に厚い電気絶縁材料28を備えたステ
ータコイル22が対にされ、このプロセスは最後に2つの中央のステータコイル
22が組になるまで継続される。
コイル22の組における2つのステータコイル22のそれぞれの断面積を変える
ことにより増強し得る。ステータコイル22内の薄い電気絶縁材料を備えた導体
回転24の断面積は、薄い電気絶縁材料28の減少した熱抵抗によってより高電
力を消費可能とするため減少可能である。これは、導体回転24の断面積を増加
させることによって厚い電気絶縁材料28を備えたもう一方のコイルでの電力浪
費を減少させるべく、同一の組のコイルにおいて空間を空ける。均一な絶縁厚さ
、及び均一なワイヤ断面積を有した従来の技術を使用した結果と比較して典型的
に、巻線の温度上昇は30パーセント減少される。上記のコイルの組の各コイル
で電気絶縁材料28の厚さを増加させることにより、導体回転24と隣接の伝熱
部材32との間において、従来技術で得られるものと同様な高温で従来技術と比
較して電圧故障に対する向上した抵抗が得られ得る。
方向バックル60によって出力シャフト82上に取り付けて固定されるロータ・
アッセンブリ50はロータ本体58を有する。以下に詳細に記載されるように、
接線バックル70及び軸方向バックル60は、出力シャフト82から低温冷却さ
れたロータ本体58を熱的に分離するとともに、ロータコイル52により生成さ
れたトルクと力とを出力シャフト82に伝達する。以下に詳細に記載されるよう
に、接線バックル70及び軸方向バックル60は、ロータ本体リブ59と出力シ
ャフトプレート84との間に取り付けられる。真空チェンバ壁面86は出力シャ
フト82と一体的に取り付けられて、ロータ・アッセンブリ50を包囲し、クリ
オスタットの役割を果たす。以下に詳細に記載されるように、ロータコイル52
から熱を発散し得るクライオクーラ104まで熱を伝導すべく低温冷却閉鎖ルー
プ118(図2に示されている)が使用される。特定の実施形態では、真空チェ
ンバ86は以下に記載された理由のために電磁遮蔽88としての役割を果たす外
部円筒形壁面を有する。
に外側へ伸びる多数のプレート84を有する。多数のプレート84には、出力シ
ャフト82の周囲に設けられた周辺拡張プレート84Aの第1の組と、出力シャ
フト82に沿って設けられた長手方向拡張プレート84Bの第2の組が含まれる
。プレート84の壁面はここでは30個のほぼ長方形のポケットを出力シャフト
82表面の周囲になし、そこに接線バックル70及び軸方向バックル60が取り
付けられる。プレート84はさらに放射状のスロットを有する。より詳細には長
手方向プレート84Bは、出力シャフト82の周囲に長手方向プレート84Bが
なす各長方形ポケットの壁面に接線バックル70を取り付けるための径方向スロ
ット85Bを有する。同様に周辺プレート84Bは、出力シャフト82の周囲に
周辺プレート84Bがなす各長方形ポケットの壁面に軸方向バックル60を取り
付けるための径方向スロット85Bを画定する。しかし、この実施形態では長方
形ポケットのアレイの中間にある長方形ポケット内に置き換えられた3つの軸方
向バックルのみを利用する。即ち、外部の周辺プレート84A上には径方向スロ
ット85Aはない。
82と一体的に取り付けられ、ロータ・アッセンブリ50を包囲する。真空チェ
ンバ86は周辺プレート84A及び長手方向プレート84Bを包囲し、ロータ本
体58及びロータコイル52を出力シャフト82に取り付け得る寸法を有する。
出力シャフト82は、真空チェンバ86およびプレート84の両端を越えて延伸
する。出力シャフト82はその一端において、モータ10が駆動する外部負荷に
接続するように延伸する。他端では出力シャフト82は、ブラシレス励磁機の回
転する方の部材16に接続される。
1〜4mm離間した)回転ディスク16を有する。回転ディスク16は、高い透
磁性を有した粉末又は積相された材料(例えば鉄)から形成され、1組のコイル
巻線が設けられる、同心の1組の溝を有する。固定ディスク14は、高い透磁性
を有した材料から形成され、1組のコイル巻線が設けられる、同心の1組の溝を
有する。実質上この構造は、トランスの二次側と相対回転するトランスの一次側
(或いはその逆)を提供する。この特定の構造での重要な特徴は、静止している
場合に固定ディスク14と回転ディスク16とによって生成された鎖交磁束が、
回転ディスクが回転する場合と同一である点である。この特徴は、回転ディスク
16を回転させる前(即ちモータ10が作動する前)に、超伝導ロータコイル5
2を帯電させることを有利に可能にする。
形成され、真空チェンバ86を包囲する電磁遮蔽88を有する。真空チェンバ8
6がステンレス・スチールなど異なる材料から形成される実施形態では、電磁遮
蔽88は、真空チェンバ86の外壁の周囲に機械的に設けることが可能である。
電磁遮蔽88は、さらに誘導体構造物(即ち、誘導電流を保持する)の役割を果
たすため、多目的である。より詳細には電磁遮蔽88は、AC磁界がロータ・ア
ッセンブリ12の超伝導巻線26に影響を及ぼす前に、ステータからAC磁界を
遮断する。さらに、電磁遮蔽60が誘導体構造物としての役割を果たすため、誘
導モードでの起動時に同期超伝導モータ10を駆動すべく使用可能である。電磁
遮蔽88は、超伝導モータ10が起動時の誘導モータとして、或いは極低温シス
テムの破滅的故障の場合におけるバックアップ・モードとしての連続的モードに
おいて駆動することを可能とする。
チールロータ本体58に取り付けられた超伝導ロータコイル52をさらに有する
。ロータ本体58は、ロータコイル52を冷却する低温冷却閉鎖ループ118を
支持する。ロータ本体58は、内面90及び外面92を備えた管状である。外面
92は、ほぼ円筒状の形状であってもよく、或いはロータコイル52を受容すべ
き平坦機械加工部を有していてもよい。平坦機械加工部は例えば、外面92にほ
ぼ五角形、六角形、又は7辺形の形状を与え得る。本発明では、12平面が12
個の平坦なロータコイル52を受容すべく機械加工された。
バックル60を取り付けるためにロータ本体リブ59を有する。ロータ本体リブ
59は、内面90の円周上に固定され、ロータ本体58の内面90から径方向に
内側を指向して伸びる。
3又はBSCCO(2.1)223と呼ばれるBi2Sr2Ca2Cu3Ox又
は(BiPb)2などの高温酸化銅セラミック超伝導材料である。YBCO(或
いはイットリウムの代わりに希土類元素が使用される超伝導体)、TBCCO(
即ち、タリウム・バリウ・ムカルシウム酸化銅系)及びHgBCCO(即ち水銀
バリウム・カルシウム酸化銅系)を含む他の高温超伝導体も本発明の範囲内であ
る。ロータコイル52は、単層、又は二層のパンケーキコイルから形成されても
よい。ある実施形態では、1組が同一の長さの連続した超伝導テープにより巻回
されている2つのコイルを備えた二層パンケーキコイルが使用されてもよい。こ
の場合、パンケーキコイルは2層パンケーキに伴われるパンケーキコイルより小
さな直径を有し得る。この方法を使用するための方法は米国特許第5,581,
220号に記載されている。それは本発明の譲受人であるアメリカン・スーパー
コンダクタに譲渡され、参照によって本明細書に組み込まれる。好適な実施形態
は、好適には超伝導セラミック酸化物、最適には酸化銅系のものを含む、高温超
伝導複合材料の磁気特性及び熱特性に基づく。
するように押し出す強大な曲げ応力を生成するため、構造物の安定を促進すべく
、上記のロータコイル52は内部支持材54を備えて形成される。この制限を克
服するために、ロータコイル52は、超伝導巻線126と内部支持材54を交互
にした内部コイル支持材54との積層形状に形成されている。内部スペーサ14
0及び外部のスペーサ142などの外部支持材は、十分にレーストラック形状な
どの非円形・非線形の形状に伴われる内部応力を緩和しない。内部スペーサ14
0及び外部スペーサ142と組み合わされた内部コイル支持材54の付加は、ロ
ータコイル52に機械強度を与えて、超伝導コイル126中の内部歪みを縮小す
る。ひとつにはピーク歪みが、超伝導コイル126の内径に位置して使用され得
る全ての外部支持構造体から遠くに取り除かれるため、内部歪みは内部コイル支
持材54の使用により縮小される。
のステンレス・スチールである。しかし、様々な実施形態が性能を最適化すべく
異なる厚さを必要とするであろうため、それらの意図された目的のために、様々
な厚さ及び材料(銅または繊維ガラスの複合材料などの)がその役割を果たすこ
とが認識され得る。ある実施形態では、熱伝導性のコーティングが、ロータ本体
58内に設けられた低温冷却管118に、より良好な熱伝導率を提供すべく内部
コイル支持材54に塗布され得る。例えば、内部コイル支持材は銅でコーティン
グされることが可能である。
複数の層は、超伝導体巻線126によって形成された環状開口136内の箇所に
おいて内部コイル支持材54を貫通して、1本、又は多数のボルトを渡すことに
より機械的連結され得、ロータ本体58にアッセンブリ及び上部キャップ144
を固定する。ボルトは内部コイル支持材54を一体化された構造体へと共に連結
して、さらに大きな機械強度に帰着する。ロータコイル52は積層構造をさらに
互いに固定するためにファスナーを使用し、或いは使用せずにエポキシ樹脂で接
着することが可能である。
にする多様な開口(図示せず)を有する。ロータコイル52内の各超伝導コイル
アッセンブリは電気接続される必要がある。内部支持部材54が各ロータコイル
52間に設けられるため、各ロータコイル52間の電気接続を可能とするために
開口が設けられる必要がある。
方向移動を防止すべく、軸方向バックル60がロータ・アッセンブリ50に組み
込まれている。軸方向バックル60は、連結部材62,64間の断熱連結バンド
66の使用により、低温冷却ロータ本体58を出力シャフト82からさらに断熱
する。
とにより、ロータ本体58に取り付けられる。ロータ本体リブ59は軸方向へU
字型連結部材62を拘束する。2つの小型連結部材64は、小型連結部材64の
1つの面上の幅が狭い肩65によって、円周状出力シャフトプレート84Aの中
の対向する径方向スロット85Aに取り付けられる。小型連結部材64の残りの
部分の幅が径方向スロット85Aより広い場合には、幅が狭い肩65は径方向ス
ロット85A内に摺動することにより、小型連結部材64がスロット85Aを越
えて移動することを防止する。2つの小型連結部材64は、断熱連結バンド66
によりU字型連結部材62に機械的に連結される。断熱連結バンド66はパラア
ラミド/エポキシの帯である。連結バンド66がU字型連結部材62と小型連結
部材64との間の唯一の直接的接続であるため、断熱連結バンド66の使用によ
って、出力シャフト82及びロータ本体58は互いに断熱される。この断熱は、
出力シャフト82が熱シンクの役割を果たすことの防止を促進する。
た球状ボール・エンド継手69の周囲を包囲する。小型連結部材のうちの1つの
中の球状ボール・エンド継手69はカム68であり、連結バンド66をプレロー
ドするために使用される。円筒状ピン72及びカム68を包囲している物は球状
ボール・エンド69である。球状ボール・エンド継手69は連結バンド66を支
持し、ずれの調整を提供する。球状ボール・エンド継手69は連結バンド66に
対する均一な荷重を維持する。連結バンド66は、張力を変化させるべくカム6
8を回転することによりプレロードされている。連結バンド66は180°離れ
ており、1つのカムが両方の連結バンド66を同時に引っ張り、両方の連結バン
ド66を一軸張力をもって設けることを可能とする。この構造は、ロータ本体5
8及び出力シャフト82を軸の両方向に制限する。
転力を伝達すべく、ロータ・アッセンブリ50には接線バックル70が組み入れ
られる。軸方向バックル60は、連結部材72,74間の断熱連結バンド66の
使用により、低温冷却ロータ本体58を出力シャフト82からさらに断熱する。
スライド取り付け領域78によって出力シャフト82に取り付けられる。これら
の陥没スライド取り付け領域78は、X型連結部材74が出力シャフト82の軸
と平行に取り付けられるように設けられている。陥没スライド取り付け領域78
は、X型連結部材74を円周方向及び軸方向に制限する長手方向プレート84B
の径方向スロット85B内へと滑降する。2つの球状ボール・エンド継手69が
、ロータ本体リブ59および球状ボール・エンド継手69によって円筒状ピン7
2を押しながら、ロータ本体リブ59の間に取り付けられる。球状ボール・エン
ド継手69は、断熱連結バンド66によってX型連結部材74に機械的に連結さ
れる。上記されたように、断熱連結バンドはパラ型アラミド/エポキシ樹脂の帯
であり、出力シャフト82からロータ本体58を断熱する。
ライド取り付け領域78を画定しない2つの脚の間に取り付けられた球状ボール
・エンド継手69の周囲と、ロータ本体リブ59内に取り付けられた球状ボール
・エンド継手69周囲とを包囲する。連結バンド66は180°離れて取り付け
られており、両方の連結バンド66を一軸張力をもって設けることを可能とする
。
軸張力にプレロードする開口80を内部を貫通して画定する。開口80は、X型
連結部材74が出力シャフト82に取り付けられる場合には出力シャフト82の
軸に対して垂直にであるように画定されて、スプリング96がX型連結部材74
を径方向に外側へ押し出すことを可能にする。スプリング96は、接線バックル
70がスプリング96の圧縮によりプレロードされることを可能にする。接線バ
ックル70がロータ・アッセンブリ50内に組み入れられる場合、スプリング9
6はさらに幾分かコンプライアンスを可能にする。圧縮したスプリング96は、
各接線バックル70が任意の製作公差、例えば連結バンド66内に調節されるこ
とによりより迅速にプレロードされることを可能にし、それによりロータ・アッ
センブリ50のより迅速な組立時間を促進する。プレロードの機能はさらに純粋
な張力にて連結バンド66を取り付けることを促進する。純粋な張力に連結バン
ド66を取り付けることによって、アッセンブリは、ロータ本体58と出力シャ
フト82との間の非常に大きなトルクを伝達できる。
を防止すべく、長手方向の出力シャフトプレート84Bはロータ本体58内で軸
方向スロット(図13A)の範囲内の寸法に形成される。突然の衝撃荷重がモー
タ10に適用される場合、金属接触が生じる。そのようなショック・システムを
設計することに対する利点は、連結バンド66を実用性を減少させる誤り及び衝
撃荷重のための寸法に連結バンド66を形成する必要がない点である。
に維持し、かつ低温流体を、ロータコイル52と隣接して、かつ熱伝達するよう
に設けられた低温冷却ループ118との間で移動させるために使用される。低温
流体は低温条件に適応可能なファン114によって低温冷却ループ118を通っ
て移動される。適切かつ効率的に駆動させるために超伝導ロータコイル52を低
温(即ち−790℃未満)に維持する必要があるため、このシステムはロータコ
イル52を低温に維持することを促進する。低温冷却システム100は、クライ
オクーラ・アッセンブリ104、取付フランジ106及び低温条件に適応可能な
ファン114に取り付けられた複数の低温冷却表面102、ここではギフォード
・マクマフォン・コールドヘッドを有する。低温冷却システム100は、効率と
メンテナンスの容易さのため、閉鎖ループシステムを利用する。
る。第1に、直列の1つ以上の低温冷却表面102は、各低温冷却表面102が
低温流体の温度を低下させるべく低度に稼動することを可能とする。さらに、低
温冷却表面102の1つが機能不全である場合にも、システムの冗長性はロスを
克服することが可能である。さらに、低温冷却表面102の1つが機能不全とな
った場合、機能不全の低温冷却表面102は適切なバルブ制御によりシステムか
ら分離可能であり、システムをシャットダウンせず、かつ、システムへ汚染物質
を導入せずにメンテナンスがなされる。
ランジ106を介して超伝導モータ10の外側に取り付けられる。固定クライオ
クーラ・アッセンブリ104は、低温冷却ループ118との流体連通にある。ロ
ータコイル52などの回転する熱負荷を備えた実施形態においてクライオクーラ
・アッセンブリ104は、ここでは磁性流体ロータリシールであるロータリシー
ル108と接続することにより回転低温冷却ループ118と接続される。ロータ
リシール108は、低温冷却ループ118がロータ・アッセンブリ50と回転す
る一方で、クライオクーラ・アッセンブリ104が固定された状態に維持される
ことを許容する。クライオクーラ・アッセンブリ104は、それが回転した場合
にクライオクーラ・アッセンブリ104内部に観察される不適当な高い重力熱伝
達のために、回転するのではなく静止状態に維持される。低温冷却ループ118
はロータコイル52と熱伝達しており、ロータコイル52を極低温に維持する。
86に対して開放している。クライオクーラ・アッセンブリ104の内部領域を
真空に維持することは、クライオクーラ・アッセンブリ104内にある低温冷却
ループ118の部分を外温から分離することを促進する。真空断熱はさらに、低
温冷却表面102の効率改善を促進する。
へ導入される。低温冷却システムは閉じた系であるが、万一、任意のリークが生
じたときのために低温流体は周期的に添加される必要がある。水素、ネオン或い
は酸素なども他の低温流体も使用されてもよい。
ープ118の部分に移動される必要がある。低温流体を物理的に移動させるため
に低温条件に適応可能なファン114が使用される。ファンの利点は、ファンが
周囲のコンプレッサの温度へ流体を加温するための熱交換器に要求しない点であ
り、かつそれは安価であり、比較的小さい。これと比較して、熱交換器と連携さ
れる先行技術の室温コンプレッサはより高価で、はるかに大型である。
インであるロータ本体58及び出力シャフト82を有していた。他の実施形態で
は、出力シャフトのロータ本体及び外部シャフトの部分は、より小型の、同一、
かつより扱いやすいセグメントから構築可能であり、これによりアッセンブリを
容易にする。
蔽及び超伝導コイルなしで示されている。この実施形態では、ロータ・アッセン
ブリ400は、4つの六角形のロータ本体セグメント300から構成される。他
の実施形態では、ロータ・アッセンブリはより少数、或いはより多数のロータ本
体セグメントを有していてもよく、他の多角形の形状であってもよい。各ロータ
本体セグメント300は、ハブ310を包囲する支持構造体302を有する。各
支持本体302は、相互連結する一方の側に陥没面320と、反対側に相補する
突出面323とを有して、アッセンブリの間にロータ本体セグメント300の重
なりを可能とする。ハブは集合として、超伝導モータ10の出力シャフト82を
収容し、これと嵌合する中空を形成する。より詳細には、出力シャフト82の外
面はハブ310の相補型非円筒形状部と係合するためのスプライン構造315を
有する。アッセンブリの間に、非円筒状スプライン構造315の表面はハブ31
0の対応する表面に適合すべく軸方向にロックし、その結果、駆動時にハブ31
0は、超伝導コイル52によって生成されたトルクを出力シャフト82へ伝達す
る。
に関連させて上記されたものと同一の接線バックル70及び軸方向バックル60
をもって対応するハブ310と機械的に連結される。図7の実施形態の場合と同
様に、接線バックル70及び軸方向バックル60は、低温冷却ロータ本体を出力
シャフト82から断熱する一方で、超伝導コイル52によって生成されたトルク
及び力を伝達する。この実施形態では、バックル・アッセンブリは、支持構造体
302をハブ310から断熱する一方で、超伝導コイル52によって生成された
トルクと力を支持構造体302からハブ310まで伝達する。ハブ310は順次
、スプライン構造によって機械的に連結された出力シャフト82にトルクと力を
伝達する。
0、並びに(それらに接続される)セグメント支持構造体302及びハブ310
の取り扱い容易性及び到達は、この実施形態のセグメントからなる構造によって
容易にされる。個々のロータ本体セグメントがより小さく、事実上同一であるた
め、セグメントから成るロータ・アッセンブリ400及びその構成部分で作業す
ること(即ちアッセンブリ、メンテナンス、及び交換)は、ワンピース・デザイ
ンのロータ・アッセンブリで作業するよりはるかに容易である。より詳細には、
内部バックル・アッセンブリへの到達の問題(即ち両端でアクセス可能でないも
の)が最小限にされる。個々のロータ本体セグメント支持構造体、ハブ、及びバ
ックル・アッセンブリが、1ユニットへと組み立てられると、図16に以下に記
載されて示されるように、それらは完全なロータ・アッセンブリへと順次組み立
てることが可能である。
も2つの外面を有する。4つのロータ本体セグメントを組み立てるためには、中
空部が位置合わせされ長尺のウェッジ・キー(図示せず)が各中空部300内で
固定されるように、各セグメントはロータ・アッセンブリの長手方向軸305に
沿って設けられる。このようにして、接線方向ロックが分割されたロータ・アッ
センブリ400に亙って提供され、超伝導コイル52によって生成されたトルク
は、ロータ本体セグメント300全体に亙り均等に分配される。各ロータ本体セ
グメント支持構造体302は、隣接したロータ本体セグメント300を固定すべ
くボルト・スクリュー(図示せず)を収容するための穴330をさらに有する。
1つの実施形態では、ボルト・スクリューはセグメントの全部に亙って延伸する
ことに十分な長さを有し得る。別の実施形態では、ボルト・スクリューを固定す
べく穴330の一端が切られ得る。
した表面350を有し、これは他のロータ本体セグメントと一体に組み立てられ
た時に、超伝導コイル52を収容するための上昇面351を形成する。多数の用
途において上昇面351は、載置された超伝導ロータコイル52上で最小のスト
レス及び歪みが生じるように平坦性を確保すべくアッセンブリの前に組み合わさ
れたセットとして機械加工される。
れに貫通して低温冷却管ループ118が配置される少なくとも1つのチャネル3
25を有する。低温チューブは超伝導コイル52を冷却するために外部ソースか
ら冷却材を受容する。冷却材は入り、次にチャネル325を横断し、次に、閉鎖
低温冷却ループによって外部ソースへと放出される。ハブ310の内径は、出力
シャフト82の非円筒状スプライン構造315と連結する、相補型非円筒状スプ
ライン構造317を有する。これは出力シャフト82がそれ以上の接続機構を必
要とせずにハブ内へと圧入されることを可能にする。ハブ310の断熱は、ハブ
310と出力シャフト82との間の温度差に帰着しない。従って、冷却材によっ
て生成された温度降下は、超伝導モータ10の出力シャフト82に出現しない。
が分割されたロータ・ボデー400の片端の出力シャフト82上に周辺に取り付
けられて示される。マニホルド360,370は、互いに断熱され、超伝導コイ
ル52を冷却するために、ロータ本体セグメント300内に冷却材を分配する。
より詳細には流入マニホルド360は、外部ソースから流入する冷却材を各ロー
タ本体セグメント支持構造体体302に設けられた各閉鎖低温冷却ループ118
に案内する。流体フィードライン365は各閉鎖低温冷却ループ118の入口を
流入マニホルド360に接続する。相応して、流体フィードライン375は各閉
鎖低温冷却ループ118の出口を、外部ソースによる冷却材の収集用の流出マニ
ホルド370に接続する。
0は取り付けられた超伝導ロータコイル52を包囲する電磁遮蔽88を有するよ
うに示される。この実施形態では、4つのロータ本体セグメント300を一体化
したものが分割されたロータ・アッセンブリ400を形成する。隣接したロータ
本体セグメント300間の各接合は対応する支持構造体302にハブ310を連
結するために軸方向圧縮装置500(単純化のために、1つの軸方向圧縮装置の
みが図19の鎖線内に示される)を有する。図17,18と関連して上記された
実施形態と異なり、図7に示されるタイプの軸方向バックル60の代わりに軸方
向圧縮装置500が使用される。軸方向圧縮装置500は、低温冷却支持構造体
と高温のハブとの間の断熱を提供する一方で、分割されたロータ・アッセンブリ
400及び出力シャフト82の軸方向移動を防止すべく、軸方向バックル60に
よって提供される張力の代わりに圧縮を使用する。
、ほぼU字型の支持部材530、及び十字型支持部材570を有する。U字型支
持部材530は圧縮ブロック510をハブ310に連結し、十字型支持部材57
0は複合材料ブロック510を支持本体302に連結している。U字型支持部材
530及び十字型支持部材570は、機械的に強い材料(例えばスチール又はス
テンレス・スチール)から典型的に形成される。圧縮ブロック510は、ガラス
強化エポキシ(例えばG−10)など、機械的に剛性を有する断熱材から形成さ
れる。
たカットアウト540に収容される。ボルト550は、U字型支持部材530を
ハブ310の各々へ固定する。U字型支持部材530は、1組の延伸するアーム
552によって画定された開口551を有する。開口551は、2つの圧縮ブロ
ック510の間に設けられた十字型支持部材570の下部アーム560を収容す
る。十字型支持部材570の2つの水平方向アーム580は、1組の対応する隣
接した支持構造体302に取り付けられている。ボルト590は、隣接した支持
構造体302の交点に形成されたカットアウト601へ、十字型支持部材570
の上部アーム600を固定する。
縮及び減圧を可能にすべく複合材料ブロック510はU字型支持部材530内に
緩く係合されている。ある実施形態では、ブロックは共に(例えばファスナー、
エポキシ樹脂により)接合され、その結果、ブロックは断熱を提供する一方で高
負荷圧縮に耐性を有する。
メント300の接合点の周辺に120°毎に設けられる。この場合、各接合点の
円周に3つの軸方向圧縮装置500が設けられる。別の実施形態では、軸方向圧
縮装置は隣接したロータ本体セグメント300の接合点の周辺に60°毎に設け
られる。この構造では、各接合点の円周に6つの軸方向圧縮装置500が設けら
れる高負荷圧縮に対する耐性は、複合材料ブロック510中に編組されたガラス
材料が利用されることを可能にする。低い熱伝導率により、編組されたガラス材
料は、分割された低温冷却ロータ・アッセンブリ400と出力シャフト82との
間の断熱をも提供可能である。
脱することなく多様な変形がなされ得ることが理解される。例えば、記載された
構成要素が超伝導ジェンテレ−他などの他の超伝導回転機械を生産するために適
応され得る。従って、他の実施形態はクレームの範囲内にある。
。
たステータコイルの単相の斜視図。
斜視図。
す断面図。
。
断面を示す斜視図。
タコイルの斜視図。
タックの断面図。
ルの断面を示す斜視図。
クルの断面を示す斜視図。
視図。
図。
れたクーラント・マニホルドの斜視図。
を示す斜視図。
Claims (31)
- 【請求項1】 ステータ・アセンブリと、 前記ステータ・アッセンブリ内で回転し、同ステータ・アッセンブリから一定
の間隙をおいて離間するように形成されたロータ・アッセンブリと、 前記ロータ・アッセンブリは、 駆動時に前記ステータ・アッセンブリを結合させる磁束を生成する少なくとも
1つの高温超伝導巻線アッセンブリ、及び、 前記ロータ・アッセンブリの少なくとも1つの超伝導巻線を冷却するための低
温冷却システムを有することと、 超伝導回転機械は、ほぼ毎分500回転以下において約75N.m/kg以上
のトルク密度を有することとからなる超伝導回転機械。 - 【請求項2】 500RPM以下では約0.2M〜2GM Nmの範囲内の
トルク出力を有する請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項3】 約103.4〜589.5kPa(約15psi〜100p
si)の範囲の間隙せん断応力を有する請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項4】 前記少なくとも1つの超伝導巻線アッセンブリは、同巻線ア
ッセンブリの第1の末端から第2の末端まで及ぶ軸を有することと、この巻線ア
ッセンブリは開口を画定して同心上に複数の回転を設けるべく前記巻線アッセン
ブリの軸の周りに巻回され、かつこの軸に沿って超伝導体テープを有する超伝導
コイルを有することと、同超伝導体テープの各1周は、巻線アッセンブリの軸と
ほぼ平行に維持され幅が広い表面を有することとからなる請求項1に記載の超伝
導回転機械。 - 【請求項5】 前記超伝導体テープは対向する1組の弓形の端部と対向する
1組のほぼ直線の側部を画定するレーストラック形状に巻回されている請求項4
に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項6】 前記超伝導体テープは、マルチフィラメント複合超伝導体の
長さ全体に亙り、マトリックス形成材料によって包囲された別個の超伝導フィラ
メントを有する前記マルチフィラメント複合超伝導体を含む請求項4に記載の超
伝導回転機械。 - 【請求項7】 前記超伝導体テープは異方性を有する高温超伝導体を含有す
る請求項4に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項8】 前記異方性を有する高温超伝導体はBi2Sr2Ca2Cu3 Oである請求項7に記載の超伝導回転機械。
- 【請求項9】 前記異方性を有する高温超伝導体は希土類−酸化銅系に属す
る請求項7に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項10】 少なくとも1つの超伝導巻線アッセンブリは、 複数の超伝導コイルと、 複数の超伝導巻線のうちの隣接するものの間に設けられた少なくとも1つの内
部支持部材とからなり、 前記少なくとも1つの内部支持部材は前記複数の超伝導コイルのうちの少なく
とも1つの幅広の表面に隣接して、内部支持部材と超伝導コイルとを交互に有し
た積層スタックを形成する前記請求項4に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項11】 前記超伝導巻線アッセンブリは、複数の超伝導コイルと、
複数の内部支持部材と、超伝導コイル及び内部支持部材を交互に設けて積層スタ
ックが形成されることとからなる請求項10に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項12】 前記少なくとも1つの内部支持部材は、0.013cm〜
0.25cm(0.005インチ〜0.1インチ)の範囲の厚さを有するステン
レス・スチールである請求項10に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項13】 前記ロータ・アッセンブリの周りに設けられた真空領域か
らなる請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項14】 前記ロータ・アッセンブリに沿って同ロータ・アッセンブ
リを貫通して設けられ、ロータ・アッセンブリから間隙により離間されたシャフ
トと、 複数の接線バックル・アッセンブリとからなり、 前記複数の接線バックル・アッセンブリは、前記ロータ・アッセンブリと前記
シャフトとの間で回転力が伝達することを可能とすべくロータ・アッセンブリを
シャフトに取り付ける請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項15】 前記接線バックル・アッセンブリは、前記ロータ・アッセ
ンブリを前記シャフトから熱的に分離するための断熱バンドからなる請求項14
に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項16】 前記断熱バンドは強化エポキシを含有する材料から形成さ
れる請求項15に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項17】 複数の軸方向バックル・アッセンブリと、同複数の軸方向
バックル・アッセンブリは前記ロータ・アッセンブリを前記シャフトに軸方向に
固定するように前記ロータ・アッセンブリを前記シャフトに取り付けることとか
らなる請求項14に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項18】 前記軸方向バックル・アッセンブリは、前記ロータ・アッ
センブリを前記シャフトから断熱するための断熱バンドからなる請求項14に記
載の超伝導回転機械。 - 【請求項19】 前記断熱バンドはパラ型アラミド/エポキシ樹脂の帯であ
る請求項18に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項20】 前記ステータ・アッセンブリは複数の長菱形のコイルから
なる請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項21】 前記ステータ・アッセンブリは、 少なくとも1つの導電性巻線を有するステータコイルと、 前記ステータコイルの周りに設けられた電気絶縁材料と、 外部ソースから冷却材を受容するための少なくとも1つの冷却コンジットと、
前記少なくとも1つの冷却コンジットは前記ステータコイル外面の第1部分に隣
接して設けられたことと、 少なくとも1つの冷却コンジット及びステータコイル外面の第2部分の周りに
設けられた熱導電部材と、該部材は、前記第2部分から前記少なくとも1つの冷
却コンジットへと熱を伝導することにより前記電気絶縁材料における温度勾配を
減少させるべく設けられたこととからなる請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項22】 前記電気絶縁材料は各ステータコイルに多様な厚さで設け
られ、この厚さは前記ステータ・アッセンブリ内の各ステータコイルの電圧差に
比例し、最大の厚さは電源電圧を受けるステータコイル上にある請求項21に記
載の超伝導回転機械。 - 【請求項23】 前記少なくとも1つの冷却コンジットは、その内部を貫通
する複数の通路からなる請求項21に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項24】 前記低温冷却システムは、 低温冷却表面を有し、低温環境を規定するクリオスタットと、 低温環境内に設けられた低温流体輸送装置とからなり、 前記クリオスタットは遠隔の熱負荷と流体連通し、前記低温流体輸送装置は低
温流体を前記クリオスタットと遠隔の熱負荷との間で移動させて、前記低温冷却
表面が同遠隔の熱負荷において収集された低温流体中の熱を除去することを可能
にする請求項1に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項25】 前記低温冷却表面と流体連通するとともに、前記遠隔の熱
負荷と熱伝達を行っている閉鎖冷却ループからなる請求項24に記載の超伝導回
転機械。 - 【請求項26】 前記遠隔の熱負荷はロータ・アッセンブリである請求項2
5に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項27】 回転継手からなり、同回転継手は、前記閉鎖冷却ループが
ロータ・アッセンブリと回転している一方で、前記クリオスタットが静止状態に
維持されることを可能にする請求項26に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項28】 前記低温流体輸送装置は低温流体中の状態変化を必要とし
ない請求項24に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項29】 前記低温流体運搬装置は低温条件に適応可能なファンであ
る請求項28に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項30】 前記複数の低温冷却表面はギフォード・マクマフォン・コ
ールドヘッドである請求項24に記載の超伝導回転機械。 - 【請求項31】 前記複数の低温冷却表面はパルス・チューブ・コールドヘ
ッドである請求項24に記載の超伝導回転機械。
Applications Claiming Priority (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US26631900P | 2000-01-11 | 2000-01-11 | |
US48148400A | 2000-01-11 | 2000-01-11 | |
US09/481,484 | 2000-01-11 | ||
US60/266,319 | 2000-01-11 | ||
US09/632,776 | 2000-08-04 | ||
US09/632,776 US6597082B1 (en) | 2000-08-04 | 2000-08-04 | HTS superconducting rotating machine |
PCT/US2000/031011 WO2001052393A1 (en) | 2000-01-11 | 2000-11-09 | Hts superconducting rotating machine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003533957A true JP2003533957A (ja) | 2003-11-11 |
JP3892299B2 JP3892299B2 (ja) | 2007-03-14 |
Family
ID=27401882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001552505A Expired - Fee Related JP3892299B2 (ja) | 2000-01-11 | 2000-11-09 | Hts超伝導回転機械 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1247325B2 (ja) |
JP (1) | JP3892299B2 (ja) |
AT (1) | ATE306139T1 (ja) |
AU (1) | AU2001230723A1 (ja) |
DE (1) | DE60023038T3 (ja) |
WO (1) | WO2001052393A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014068827A1 (ja) * | 2012-11-01 | 2014-05-08 | 川崎重工業株式会社 | 超電導回転機の固定子、超電導回転機 |
JP2014519296A (ja) * | 2011-03-15 | 2014-08-07 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | 電動機械のロータにおける超伝導巻線を支持する装置 |
JP2015527864A (ja) * | 2012-08-16 | 2015-09-17 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | 電動機械のローター内の超伝導巻線を支持する装置 |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6597082B1 (en) | 2000-08-04 | 2003-07-22 | American Superconductor Corporation | HTS superconducting rotating machine |
US6693504B1 (en) | 2000-01-11 | 2004-02-17 | American Superconductor Corporation | Internal support for superconductor windings |
DE10158757A1 (de) * | 2001-11-29 | 2003-06-18 | Siemens Ag | Schiffsantrieb |
US6759781B1 (en) * | 2003-02-14 | 2004-07-06 | American Superconductor Corporation | Rotor assembly |
US20040266628A1 (en) * | 2003-06-27 | 2004-12-30 | Superpower, Inc. | Novel superconducting articles, and methods for forming and using same |
US7774035B2 (en) | 2003-06-27 | 2010-08-10 | Superpower, Inc. | Superconducting articles having dual sided structures |
US7336059B2 (en) | 2005-11-15 | 2008-02-26 | General Electric Company | System and method for charging and discharging a superconducting coil |
US8134345B2 (en) | 2005-11-29 | 2012-03-13 | General Electric Company | Cryogenic exciter |
GB2434489B (en) | 2006-01-18 | 2011-04-20 | Alstom Power Conversion Ltd | Tubular electrical machines |
JP4981156B2 (ja) * | 2010-05-14 | 2012-07-18 | トヨタ自動車株式会社 | 超電導モータ |
US8716188B2 (en) | 2010-09-15 | 2014-05-06 | Superpower, Inc. | Structure to reduce electroplated stabilizer content |
US9130447B2 (en) * | 2010-11-08 | 2015-09-08 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Rotor core and superconducting rotating machine with the rotor core |
DE102011005296A1 (de) * | 2011-03-09 | 2012-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Synchronmaschine mit HTS-Läuferwicklung und Dämpfereinrichtung |
EP4024672A1 (en) | 2020-12-30 | 2022-07-06 | General Electric Renovables España S.L. | Armature segment, armature and methods for assembling them |
WO2023034257A1 (en) * | 2021-08-31 | 2023-03-09 | Massachusetts Institute Of Technology | Cooling system for superconducting wind power generator |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB190501526A (en) † | 1905-01-25 | 1906-01-18 | Arthur Francis Berry | Improvements in or relating to Coils or Windings for Transformers and other Electrical Apparatus. |
US3246270A (en) † | 1962-09-10 | 1966-04-12 | Westinghouse Electric Corp | Graded insulation for interleaved windings |
AT258404B (de) † | 1965-02-06 | 1967-11-27 | Siemens Ag | Maschine mit rotierender Erregerwicklung, die durch Zuganker gehalten wird |
NL6700375A (ja) † | 1967-01-11 | 1968-07-12 | ||
GB1282412A (en) * | 1968-08-09 | 1972-07-19 | English Electric Co Ltd | Dynamo electric machines |
DE1815904A1 (de) † | 1968-12-20 | 1970-07-16 | Siemens Ag | Synchrongenerator,insbesondere Turbogenerator,mit rotierender supraleitender Erregerwicklung |
US3816780A (en) * | 1972-08-18 | 1974-06-11 | Massachusetts Inst Technology | Rotor structure for supercooled field winding |
DE2442277A1 (de) † | 1974-09-04 | 1976-03-18 | Kraftwerk Union Ag | Kuehlmittelkreislauf fuer den laeufer einer elektrischen maschine mit supraleitender erregerwicklung |
US3991333A (en) † | 1975-08-20 | 1976-11-09 | General Electric Company | Winding support structure for superconducting rotor |
JPS5526653A (en) † | 1978-08-15 | 1980-02-26 | Daihen Corp | Resin-insulated winding for electric appliance and method of manufacturing the same |
JPS5989569A (ja) † | 1982-11-12 | 1984-05-23 | Fuji Electric Co Ltd | 超電導回転電機の電機子 |
US4554730A (en) † | 1984-01-09 | 1985-11-26 | Westinghouse Electric Corp. | Method of making a void-free non-cellulose electrical winding |
JPH0716297B2 (ja) * | 1987-11-27 | 1995-02-22 | 三菱電機株式会社 | 電動機 |
CA2011732A1 (en) * | 1989-03-27 | 1990-09-27 | Robert A. Hawsey | Axial gap superconducting electrical machine |
US5581220A (en) † | 1994-10-13 | 1996-12-03 | American Superconductor Corporation | Variable profile superconducting magnetic coil |
US5513498A (en) † | 1995-04-06 | 1996-05-07 | General Electric Company | Cryogenic cooling system |
US5777420A (en) * | 1996-07-16 | 1998-07-07 | American Superconductor Corporation | Superconducting synchronous motor construction |
SE510451C2 (sv) † | 1997-02-03 | 1999-05-25 | Asea Brown Boveri | Krafttransformator eller reaktor |
US5848532A (en) † | 1997-04-23 | 1998-12-15 | American Superconductor Corporation | Cooling system for superconducting magnet |
-
2000
- 2000-11-09 WO PCT/US2000/031011 patent/WO2001052393A1/en active Search and Examination
- 2000-11-09 DE DE60023038T patent/DE60023038T3/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-09 AU AU2001230723A patent/AU2001230723A1/en not_active Abandoned
- 2000-11-09 EP EP00990909A patent/EP1247325B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-09 AT AT00990909T patent/ATE306139T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-11-09 JP JP2001552505A patent/JP3892299B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014519296A (ja) * | 2011-03-15 | 2014-08-07 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | 電動機械のロータにおける超伝導巻線を支持する装置 |
US9431864B2 (en) | 2011-03-15 | 2016-08-30 | Siemens Energy, Inc. | Apparatus to support superconducting windings in a rotor of an electromotive machine |
JP2015527864A (ja) * | 2012-08-16 | 2015-09-17 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | 電動機械のローター内の超伝導巻線を支持する装置 |
WO2014068827A1 (ja) * | 2012-11-01 | 2014-05-08 | 川崎重工業株式会社 | 超電導回転機の固定子、超電導回転機 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE60023038T3 (de) | 2010-12-23 |
DE60023038T2 (de) | 2006-06-14 |
EP1247325B2 (en) | 2010-06-02 |
JP3892299B2 (ja) | 2007-03-14 |
DE60023038D1 (de) | 2006-02-16 |
EP1247325B1 (en) | 2005-10-05 |
WO2001052393A1 (en) | 2001-07-19 |
AU2001230723A1 (en) | 2001-07-24 |
ATE306139T1 (de) | 2005-10-15 |
EP1247325A1 (en) | 2002-10-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6597082B1 (en) | HTS superconducting rotating machine | |
US6693504B1 (en) | Internal support for superconductor windings | |
US6489701B1 (en) | Superconducting rotating machines | |
US6879081B1 (en) | Stator coil assembly for superconducting rotating machines | |
JP3892299B2 (ja) | Hts超伝導回転機械 | |
JP3953813B2 (ja) | 超伝導磁気コイルを備えるロータアセンブリ | |
US7489060B2 (en) | Superconducting rotating machines with stationary field coils | |
US7492073B2 (en) | Superconducting rotating machines with stationary field coils | |
US8436499B2 (en) | Electrical machine with superconducting armature coils and other components | |
JP2004266988A (ja) | 超伝導界磁コイル巻線を有する多極ロータのための極低温構造エンクロージャ | |
US8204562B2 (en) | Superconducting synchronous machine | |
WO2013133487A1 (ko) | 전도 냉각 방식 초전도 회전기 | |
WO2009045038A2 (en) | Superconducting synchronous machine | |
US6590308B2 (en) | High power density super-conducting electric machine | |
US6795720B2 (en) | High temperature superconducting synchronous rotor coil having multi-piece rotor core | |
US20110277953A1 (en) | Superconducting motor | |
WO2001052392A1 (en) | Segmented rotor assembly for superconducting rotating machines | |
WO2001052383A2 (en) | Stator support system for superconducting machines | |
JP7437579B2 (ja) | 超電導機械における界磁コイル支持構造およびモジュール式界磁コイル設計 | |
Rodenbush et al. | Performance of high temperature superconducting coils for implementation into megawatt class generators | |
CA2709819C (en) | Electric motor comprising an inductor with a superconducting element incorporated between coils | |
Colle et al. | Construction of a Flux Modulation Superconducting Machine for Aircraft | |
Colle et al. | Construction and Test of a Flux Modulation Superconducting Machine for Aircraft |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050823 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20051122 |
|
A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20051202 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060223 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060613 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060906 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061107 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061206 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111215 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111215 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121215 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131215 Year of fee payment: 7 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |