JP2003512177A - ろう付けされた多重チャネル構造物の製造方法 - Google Patents
ろう付けされた多重チャネル構造物の製造方法Info
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Abstract
Description
構造物を、ろう材として無定形ろう付け箔を使用してろう付けする製造方法に関
する。
る。一般的には、接合すべき母材部品の融点より低い融点を有するろう材をその
部品の間に挿入して組立て品を作る。次いで、その組立て品を十分な温度に加熱
してろう材を融解させる。冷却することにより、強くて、好ましくは耐食性の接
合部が形成される。
理的接触に保たれた交互の金属の平坦なプレートおよびフィンまたは波形プレー
トからなる三次元構造物である。ろう付けした接合部が、プレート/フィンの熱
交換器の場合におけるような平坦なプレートとフィンの間の、またはプレート/
プレートの場合の打ち抜かれた波形の間の接触区域を機械的に接続し、密封する
。その波形プロファイルは山形、いろいろな円形の形状の、またはいくつかの他
プロファイルの押し出された窪みを持っているかもしれない。そのろう付けした
状態では、これらの窪みは、平坦なプレートと接合され、あるいはチャネルのま
たは連結している空洞の精巧なシステムを互いに形成していることで接合されて
いる。運転中には、熱いおよび冷たい液体および/またはガスが、熱を交換しな
がら、これらのチャネルを別々に流れる。多くの場合、これらの構造物は耐熱耐
食鋼で作られており、ユーティリティ・システムにおける冷却器のように、航空
宇宙構造物における熱交換器のように、および化学、食品および他のプロセス産
業における回収熱交換器のように高温で作動する。
母材部品の間に配置された溶加材を使って製造される。粉末状の溶加材を、母材
部品の表面に噴霧する、または粉末/ポリマーの複合ペーストの形で塗布するこ
とができる。どちらの場合でも、粉末状の溶加材は多孔性であり、かなりの不純
物を酸化物の形で含んでいる。この方法で粉末溶加材を使うと、不均一な、多孔
性の、品質の劣る接合部が生じる。代わりに、箔状の溶加材を、接合すべき母材
部品間に直接配置することができる。箔は、比較すると、100%の濃さで、不
純物をほとんど伴わず、接合区域により正確に計量されることができる。制約さ
れた組立て品に箔を使うには、粉末よりもより効果的であるけれど、その箔の厚
さの変動が小さいことが必要である。これらの組み立てられた交互の母材プレー
トおよび箔のプリフォームがろう付け中に相互の動きから制約を受ける場合には
、このことが特に重要である。
幾何学的形状に関して粉末または箔の適切な量を決めるために面倒な、予備実験
を行う必要がある。さらに、制約された組立て品には、すべての部品が非常に精
密な寸法を持ち、既存の技術を使って満足させるのは困難で費用の掛かる非常に
正確な部品配置を有することが必要である。例示するために、チャネル高さが5
mmで、幅250mm×長さ100mm×厚さ0.1mmであるプレート/プレ
ート熱交換器の波形シートについて考えてみる。最適化したろう付け接合部には
0.025〜0.050mmのギャップがあるだろう。チャネル高さに1%の変
動があると、そのギャップが0.05mmだけ変化するだろう。シートの平面度
に1%の偏差があると、ギャップが1mmだけ変化するだろう。これらの局部的
な大きなギャップをふさぐ唯一の方法は、そのギャップをろう材で埋めることで
ある。ギャップが大きいとき、利用できる溶加材の量は少なく、またはその溶加
材は流れが悪く、次いで、過剰のギャップを埋めることは、プレートおよびプリ
フォームの機械的に制約された組立て品では十分ではないかもしれない。その結
果、ろう付けされていない大きな区域がある可能性がある。
を含まなければならず、かつ/または流動媒体によって加えられる圧力に安全に
耐えなければならない。これらの設計基準は構造物中の各ろう付けした接合部に
適応される。接合強度は、その接合部の寸法および微構造によって決まるパラメ
ータである。それは時間−温度のろう付け条件によって影響を受ける。熱交換器
に多数の接合部が与えられると、接合強度および完全性は予測するのがやや困難
であり、規制するのはなおさら難しい。高強度接合部の理想的な場合では、臨界
の内圧の下でろう付け構造物の発生する可能性のある破壊は、ろう付けした接合
部においてよりも、むしろ母材から作られている構造部分において起こるだろう
。
でろう付けされる。銅の溶加材は箔の形で利用できる。しかしながら、銅の使用
は、中程度の温度を受け、ほんの少しだけ腐食性の媒体を含んでいる熱交換器に
限られている。ニッケルおよびコバルトに基づく溶加材は、高温度および中程度
の腐食性の媒体に耐えられるろう付け接合部を製造する。これらの構造物を接合
するのに使用できるニッケルおよびコバルトに基づく進歩した溶加材の大部分は
、相当量のホウ素、ケイ素および/またはリンのような非金属元素を含んでいる
。したがって、そのような合金は通常の結晶形では非常に脆く、粉末、粉末−結
合剤のペーストおよびテープ、かさばった鋳造プリフォームとしてのみ利用でき
る。粉末および粉末に基づくプリフォームは複雑な形状についてのろう付けを容
易には実施できない。しかしながら、これらのニッケルおよびコバルトに基づく
合金を、超急冷凝固法技術を利用して製造され、固体状態で無定形構造を有する
延性のある柔軟な箔に変化させることができる。ろう付け用途のためのそのよう
な無定形合金は、多くの特許、例えば、米国特許第4,148,973号および
第4,745,037号に開示されている。今までに達成された超急冷凝固法技
術の実質的な長所にもかかわらず、このようにして製造される箔には、断面のお
よび縦方向の厚さ変動、時には±40%を超す変動がある。
よびプロファイルの形状および寸法の精度、に過度に頼ることなく制御された断
面寸法を有する強い接合部を提供できる複雑な三次元のプレート/プレートおよ
びプレート/フィン構造物をろう付けするという進歩した方法の必要性は常にあ
る。
示す実験データがある。これらの各試験片では、無定形の金属箔がろう材として
使われた。ろう付けされた接合部の厚さは、加えられた荷重により変化する。こ
のデータは、雑なギャップ表面の液体溶加材による湿潤および無孔ろう付け個所
の形成についての改善に荷重が重要であるということを示している。さらに、液
体溶加材の表面張力と加えられた荷重との間の自動調整の相互作用もまた、厚さ
、微構造、最も重要なのは、ろう付け部の強度を最適化する。この基本的な荷重
の効果は、ろう付けされた多重チャネル構造物を改善するための本発明の提案方
法に科学的根拠を与える。
るステップと、制約されていないスタックに該部品を組み立てるステップと、そ
のスタックの頂部に制御された荷重を加えるステップと、その組立て品を適当な
条件の下で、その中間層が融解して母材と反応する温度まで加熱するステップと
、その組立て品を冷却して、最適な寸法、形状および強度を有する均一な接合部
を有する構造物を製造するステップを含むろう付け方法に統合されている。
包含している。 本発明およびそのある種の好ましい実施形態の詳細は、図面を参照することに
よりより良く理解される。
接触表面に完全なろう付け部を持っていなければならない。加えて、実用寿命を
確実に延ばすために、これらのろう付け部は均一で、しかも強くなければならな
い。
付けされた構造物によって耐えることができる最大破裂圧力、2)持続した圧力
に対する構造物の長期にわたる寸法安定性、および3)変化しやすい圧力および
温度に対する長期にわたる機械的安定性によって特徴付けられる。その装置は、
ろう付けされた接合部または母材の構造部材内のいずれかで壊れる可能性がある
。もしもその装置がろう付けされた接合部で壊れたなら、その強度は接合部の総
接触表面とろう付け部の強度によって決まる。もしもそれが母材の構造部材で壊
れたなら、その強度はその構造部材の断面積と固有の強度によって決まる。その
装置のこれらの範囲を図1に示す。
漏れのない、強い、多重チャネルのプレート/フィンおよびプレート/プレート
のろう付けされた構造物を製造する方法を提供する。その方法は、次のステップ
、すなわち、 (a)無定形の構造を有する、母材のプレートおよびフィンの部分の融解温度
よりも低い融解温度を有する箔の形状の溶加材を選択するステップと、 (b)プレート1、フィン2およびろう材のプリフォーム3を、ろう付け作業
中に垂直方向に自由に移動できるが横方向に移動することは防止されるようにし
て、図2に示す順序に従って支持装置5の内部に組み立てるステップと、 (c)図2に示すようにスタックの頂部に定量の重量を置くことによってその
組立て品に圧縮荷重をかけるステップであって、その圧縮荷重はろう付け温度で
そのスタックを崩壊させてはならないステップと、 (d)その組立て品を炉にいれて、少なくとも溶加材の融解温度まで加熱する
ステップと、 (e)その組立て品を冷却するステップで構成されている。
、ろう付けされている部品間の最初のギャップを埋める。同時に、最も明確に、
加えられた荷重は、形成されている各個々のろう付け部を、荷重しだいで、約1
5μm〜30μmに形成する。これは、母材部品を、互いにより接近するように
移動させるか、または加えられた荷重とそのギャップの中にある融解金属の表面
張力の力との間の平衡によって移動が停止するまでさらに離れているように移動
させるかのいずれかによって発生する。融解しすぎた金属は、大きな断面を有す
るすみ肉を形成して、強い強度の接合部を生じているろう付けされたギャップの
外に部分的に放出される。ろう付けされた構造物の全体的な寸法は、使用した箔
の厚さの変動およびプレート/フィンの均一性に関係なく制御される。さらに、
その構造物の形成されたチャネルは全て等しい断面を作り出す。
さであり、その厚さは接合すべき部品間の望ましい間隔でもある。そのような間
隔がろう付けされた接合部の強度を最大にする。箔がもっと薄くなると、液体溶
加材の量が発生する可能性のある過剰のギャップを全て埋めるのに不十分になる
かもしれない。より厚い箔は非経済的であり、必要でないかもしれない。なぜな
ら、本発明に記述されている構造物の破壊が、ろう付けされた接合部ではなくて
、むしろ母材部分で起こるであろうからである。したがって、ろう付けされた構
造物の理想的な性能は、その破壊が母材の強度によって決まるときに達成される
。
サンプルを供給した。
μmおよび50μmの厚さを有するUNS4360ステンレス鋼のシートから形
成した。BNi−2用の米国溶接規格ANSI/A5.8の範囲内にあるニッケ
ルを基にした無定形合金からの箔形状の平坦な溶加材のプリフォームを切断する
のに研磨剤水ジェット切断法を使用した。
をつけたプローブを有する側面計により測定したそれらのウエブ前後のプロファ
イルは15〜20μmもある深さの局部的な溝を持っていた。3つのサンプルを
16組の同一部品のスタックとして組み立てた。各セットは、プレート/プリフ
ォーム/フィン/プリフォーム/プレートの部品から構成されていた。ろう付け
することにより、その16組のそれぞれが、実際の熱交換器のチャネルをシミュ
レートしている複数の密閉チャネルになった。各サンプルは、全てのサンプルの
ための同一の母材プレートおよびフィン部材から成っていたが、上記の厚さの1
つを有する箔のプリフォームを含んでいた。各サンプルを、完全なろう付けサイ
クルの間に全てのスタック部品を垂直方向に自由に移動させることができる特別
な保持器の厚いプレートに取り付けられた垂直誘導装置の間に組み立てた。図2
に示すように金属または黒鉛のブロックの形で、各サンプルの頂部に荷重を置い
た。構造物5の荷重をかけたサンプルを、真空炉に垂直の位置に置き、ほぼ10
90℃の温度で15分間ろう付けした。ろう付けした後、サンプルを機械的試験
用に調整した。サンプルを切断し、次いで放電法により、図3(a)に描いてあ
るように、試験片の「頚状部」に25mm×25mmの断面を有するIビーム形
状をした試験片に機械加工した。その切抜き片を金属組織のサンプルを作るのに
使用した。プリフォームの機能としてのその接合部および微構造を、光学顕微鏡
を使って、100倍という適度な倍率で測定した。
図4aおよび図4bが実証しているように25μmおよび50μmの箔を使って
製造されたサンプルを比較しているときでさえも、最初の無定形箔の厚さに関係
なく同じであることが明らかになった。この効果は、ろう付けするギャップは制
約されていないからであると確認された。実際に、過剰の液体MBF−20合金
は、融解すると、全てのギャップ表面の表面張力の力が、部品重量および外部ブ
ロックの重量である、試験片にかけられた総荷重に等しくなるまで、毛細管のギ
ャップから部分的に放出された。その総荷重は部品の重量と外部ブロックの重量
である。この過剰の融解したMBF−20金属は、特に50μmの箔では、大き
なすみ肉を形成している最初のギャップから流出して、部分的にフィンの垂直壁
を上昇した。もっと厚い溶加材は、図4aに見られる狭い空洞状の結晶化収縮パ
ターンのない有利な形状を有する、従って、図4bに描かれているようなより大
きな接合部の断面を有するより大きな接合部のすみ肉という結果になった。
比較測定器を使って測定し、次に結果を得た。
5μmおよび50μmの厚さの箔で組み立てたパック間の最初の差は0.4mm
であった。この差はろう付けされた構造物ではほぼゼロに減少した。ろう付けさ
れた状態でのこれら2つのサンプルにおける高さの差の合計は0.042mmに
すぎない。
、650℃で引張り試験をした。そのサンプルは破壊時に次の最大荷重を実証し
た。この荷重は箔の厚さと共に直線的に変化した。
および5bに描かれているように、25μmおよび37μmの平均厚さの箔を使
ってろう付けしたサンプルでは、図5aに描かれているように、ろう付け部で破
壊が起こっていることが明らかになった。同様に、25μmの箔を使ってろう付
けしたサンプルの中には、図6が実証しているように、フィン形状中の偶然のく
ぼみまたは他のくぼみを埋めるのに必要なろう付けした溶加材の量が不十分であ
ったために、大きなろう付けされていない個所が観察されたものもある。50μ
m箔のサンプルの場合には、図5bに描かれているように、破壊はフィンの中央
で発生した。したがって、この場合、ろう付けされた構造物の強度は、理想的に
母材の強度によって決まっていた。
の必要性に厳密には固執しないが、様々な変更および変形が当分野の技術者の心
に浮かぶ可能性があり、その全てが追加した請求の範囲によって定義されている
ように本発明の範囲内に入るということが理解されるだろう。
(b)は、ろう付けされた熱交換器に形成された細長い接合部の上面図であり、
(c)は、ろう付けされた熱交換器に形成された(a)および(b)に示されて
いる接合部の横断面図である。
は、ろう付け前後のプレート/プレート組立て品の概略図である。
に使用されたサンプルの写真であり、(b)は、650℃で機械的試験をした後
に本発明の実施形態を実証するために使用されたサンプルの写真である。
接合部の微構造の写真であり、(b)は、50μmの厚さの無定形箔を使用して
ろう付けされたステンレス鋼接合部の微構造の写真である。
ードの機械的試験による破壊後のサンプルの側面図を示している写真であり、(
b)は、母材の破壊位置を示している650℃での引張りモードの機械的試験に
よる破壊後のサンプルの側面図を示している写真である。
箔の形状をした薄い(25μm)予め配置された無定形ろう材で製造されたサン
プルの二等分の画面を示している写真である。
Claims (24)
- 【請求項1】 部品をろう付けする方法であって、 a)接合すべき部品の間に無定形箔形態の金属中間層を挿入するステップと、 b)制約されていないスタックに該部品を組み立てるステップと、 c)スタックの頂部に制御された荷重を加えるステップと、 d)スタックを、中間層が融解して母材と反応する温度まで加熱するステップ
と、 e)スタックを冷却して、最適な寸法、形状および強度を有する均一な接合部
を有する構造物を製造するステップとを含む方法。 - 【請求項2】 部品がプレートおよびフィンからなるグループから選択され
る請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 プレートおよびフィンが金属から作られている請求項2に記
載の方法。 - 【請求項4】 中間層が無定形の金属箔で作られている平坦なプリフォーム
からなる請求項1に記載の方法。 - 【請求項5】 無定形の金属箔は約25μmから約60μmの間の平均厚さ
を有するのが好ましく、約37μmから約50μmの間がより好ましい請求項4
に記載の方法。 - 【請求項6】 かけられる荷重の値が、ろう付け温度でスタックを崩壊させ
る原因となる値を超えない請求項1に記載の方法。 - 【請求項7】 均一なろう付けされた接合部が最適な厚さであり、しかも全
てのろう付けするギャップを細孔を残すことなく完全に密封するために形成され
た実質なすみ肉を有する請求項1に記載の方法。 - 【請求項8】 請求項2記載の方法に従って製造される製品。
- 【請求項9】 シリーズ300のステンレス鋼およびシリーズ400のステ
ンレス鋼からなるグループから選択される材料で作られる請求項8に記載の製品
。 - 【請求項10】 インコネルおよびハステロイの超合金からなるグループか
ら選択される材料で作られる請求項8に記載の製品。 - 【請求項11】 耐熱性の、高クロム、低炭素鋼からなる材料で作られる請
求項8に記載の製品。 - 【請求項12】 鉄、クロム、アルミニウムおよびイットリアを含む粉末冶
金、分散硬化した合金からなる材料で作られる請求項8に記載の製品。 - 【請求項13】 低合金の低炭素鋼からなる材料で作られる請求項8に記載
の製品。 - 【請求項14】 製品の強度が製品の母材の強度に等しい請求項8に記載の
製品。 - 【請求項15】 a)複数個の部品、およびb)最適の寸法、形状および強
度を有する均一なろう付けされた接合部を形成している前記部品間にある無定形
の箔の金属中間層を含むろう付けされた構造物であって、構造物の強度が部品の
基礎をなす材料の強度に等しい構造物。 - 【請求項16】 部品がプレートおよびフィンからなるグループから選択さ
れる請求項15に記載の構造物。 - 【請求項17】 プレートおよびフィンがそれぞれに金属である請求項16
に記載の構造物。 - 【請求項18】 無定形の金属箔は約25μmから約60μmの間の平均厚
さを有するのが好ましく、約37μmから約50μmの間がより好ましい請求項
15に記載の構造物。 - 【請求項19】 最適な厚さの、実質なすみ肉を有する均一なろう付けされ
た接合部が全てのろう付けするギャップを細孔を残すことなく完全に密封するた
めに形成されて漏れを防止している、請求項15に記載の構造物。 - 【請求項20】 部品がシリーズ300のステンレス鋼およびシリーズ40
0のステンレス鋼からなるグループから選択される材料で作られる請求項15に
記載の構造物。 - 【請求項21】 部品がインコネルおよびハステロイの超合金からなるグル
ープから選択される材料で作られる請求項15に記載の構造物。 - 【請求項22】 部品が耐熱性の、高クロム、低炭素鋼からなる材料で作ら
れる請求項15に記載の構造物。 - 【請求項23】 部品が鉄、クロム、アルミニウムおよびイットリアを含む
粉末冶金、分散硬化した合金からなる材料で作られる請求項15に記載の構造物
。 - 【請求項24】 部品が低合金の低炭素鋼からなる材料で作られる請求項1
5に記載の構造物。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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