JP2003227375A - 直噴火花点火式エンジンの制御装置 - Google Patents
直噴火花点火式エンジンの制御装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B75/12—Other methods of operation
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 インジェクタ７の先端部へのデポジットの堆
積にかかわらず、初期の適正な燃焼を実現する可能とす
る。 【解決手段】 インジェクタ７の先端部へのデポジット
の堆積により、燃料噴霧の広がり角が大きくなり（θ１
→θ２）、噴霧の貫徹力が低下する（Ｌ１→Ｌ２）。従
って、デポジットの堆積量を推定し、これに応じて、燃
料噴射時期を進角するか、点火時期を遅角することで、
成層燃焼を可能とする。
積にかかわらず、初期の適正な燃焼を実現する可能とす
る。 【解決手段】 インジェクタ７の先端部へのデポジット
の堆積により、燃料噴霧の広がり角が大きくなり（θ１
→θ２）、噴霧の貫徹力が低下する（Ｌ１→Ｌ２）。従
って、デポジットの堆積量を推定し、これに応じて、燃
料噴射時期を進角するか、点火時期を遅角することで、
成層燃焼を可能とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直噴火花点火式エ
ンジンの制御装置に関する。
ンジンの制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダ壁面、ピストン表面の温度が低
い場合、噴射供給された燃料のうち気化した燃料が燃焼
することにより、付着した液状の燃料が熱せられ、気化
し燃焼するが、気化できなかった液状の燃料は、付着し
た部位で燃え残り、炭化劣化して堆積してしまう。これ
以外にも、微量ながら混入してしまう潤滑油について同
様の現象が発生し、堆積する。このような燃え残りの堆
積物をデポジット（又は略してデポ）と称している。
い場合、噴射供給された燃料のうち気化した燃料が燃焼
することにより、付着した液状の燃料が熱せられ、気化
し燃焼するが、気化できなかった液状の燃料は、付着し
た部位で燃え残り、炭化劣化して堆積してしまう。これ
以外にも、微量ながら混入してしまう潤滑油について同
様の現象が発生し、堆積する。このような燃え残りの堆
積物をデポジット（又は略してデポ）と称している。
【０００３】インジェクタを筒内に臨ませて、燃料を筒
内に直接噴射するエンジンでは、インジェクタ先端部へ
のデポジットの堆積が問題となる。このため、特開平１
０−２７４１３４号や、特開２０００−２２７０６３号
では、インジェクタ先端部の材質、形状を工夫するなど
別構成を追加することによってデポジットの堆積を防止
するようにしている。
内に直接噴射するエンジンでは、インジェクタ先端部へ
のデポジットの堆積が問題となる。このため、特開平１
０−２７４１３４号や、特開２０００−２２７０６３号
では、インジェクタ先端部の材質、形状を工夫するなど
別構成を追加することによってデポジットの堆積を防止
するようにしている。
【０００４】また、特開平９−１５１７７０号では、イ
ンジェクタ先端部へのデポジットの堆積によって変化す
る燃料噴射量を補正するようにしている。
ンジェクタ先端部へのデポジットの堆積によって変化す
る燃料噴射量を補正するようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】直噴火花点火式エンジ
ンにおいて、インジェクタ先端部にデポジットが堆積す
ると、噴射される燃料の広がり角が変化し、それにより
燃料噴霧の貫徹力（ペネトレーション；到達距離）も変
化する。具体的には、デポジットによるコアンダ効果に
より、噴射される燃料の広がり角が大きくなり、燃料噴
霧の貫徹力が低下する。
ンにおいて、インジェクタ先端部にデポジットが堆積す
ると、噴射される燃料の広がり角が変化し、それにより
燃料噴霧の貫徹力（ペネトレーション；到達距離）も変
化する。具体的には、デポジットによるコアンダ効果に
より、噴射される燃料の広がり角が大きくなり、燃料噴
霧の貫徹力が低下する。
【０００６】その結果、初期状態での燃料噴射時期の設
定で、デポジットが堆積した劣化状態において、燃料を
噴射すると、点火プラグまで燃料が到達しないうちに点
火時期がきてしまうなど、初期に適正に設定した燃焼が
実現できず、燃焼安定性が悪化し、更にエミッションが
悪化するという問題点がある。また、前記特開平１０−
２７４１３４号や特開２０００−２２７０６３号では、
インジェクタ先端部に別構成を追加することによってデ
ポジットの堆積を防止するという構成になっているた
め、コストアップ、更には複雑化による故障頻度の増加
などを招くという問題点があった。
定で、デポジットが堆積した劣化状態において、燃料を
噴射すると、点火プラグまで燃料が到達しないうちに点
火時期がきてしまうなど、初期に適正に設定した燃焼が
実現できず、燃焼安定性が悪化し、更にエミッションが
悪化するという問題点がある。また、前記特開平１０−
２７４１３４号や特開２０００−２２７０６３号では、
インジェクタ先端部に別構成を追加することによってデ
ポジットの堆積を防止するという構成になっているた
め、コストアップ、更には複雑化による故障頻度の増加
などを招くという問題点があった。
【０００７】また、前記特開平９−１５１７７０号で
は、デポジットの堆積によって変化する燃料噴射量を補
正するという構成になっているため、補正噴射量の精度
が要求され、精度が十分に確保しずらいという問題点が
ある他、燃料噴霧の貫徹力の変化には対応できないとい
う問題点があった。本発明は、このような実情に鑑み、
インジェクタ先端部へのデポジットの堆積にかかわら
ず、初期の適正な燃焼を実現することのできる直噴火花
点火式エンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。
は、デポジットの堆積によって変化する燃料噴射量を補
正するという構成になっているため、補正噴射量の精度
が要求され、精度が十分に確保しずらいという問題点が
ある他、燃料噴霧の貫徹力の変化には対応できないとい
う問題点があった。本発明は、このような実情に鑑み、
インジェクタ先端部へのデポジットの堆積にかかわら
ず、初期の適正な燃焼を実現することのできる直噴火花
点火式エンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１の発
明では、筒内に燃料を直接噴射するインジェクタと、点
火プラグとを備える直噴火花点火式エンジンにおいて、
インジェクタ先端部への堆積物の量を推定する堆積量推
定手段と、推定された堆積量に応じて、燃料噴射時期又
は点火時期の少なくとも一方を補正する補正手段とを設
けたことを特徴とする。
明では、筒内に燃料を直接噴射するインジェクタと、点
火プラグとを備える直噴火花点火式エンジンにおいて、
インジェクタ先端部への堆積物の量を推定する堆積量推
定手段と、推定された堆積量に応じて、燃料噴射時期又
は点火時期の少なくとも一方を補正する補正手段とを設
けたことを特徴とする。
【０００９】請求項２の発明では、前記堆積量推定手段
は、エンジン運転の時間経過と共に累積的に増加させ
て、堆積量推定値を求めることを特徴とする。この場
合、前記堆積量推定値の増加度合は、エンジン運転状態
に応じて変化させるとよい（請求項３）。また、前記堆
積量推定値の増加度合を変化させるエンジン運転状態
は、インジェクタの先端温度又はこれに関連するパラメ
ータ（請求項４）、燃料カットの有無（請求項５）、燃
料噴射時期（請求項６）、燃料性状（請求項７）などと
するとよい。
は、エンジン運転の時間経過と共に累積的に増加させ
て、堆積量推定値を求めることを特徴とする。この場
合、前記堆積量推定値の増加度合は、エンジン運転状態
に応じて変化させるとよい（請求項３）。また、前記堆
積量推定値の増加度合を変化させるエンジン運転状態
は、インジェクタの先端温度又はこれに関連するパラメ
ータ（請求項４）、燃料カットの有無（請求項５）、燃
料噴射時期（請求項６）、燃料性状（請求項７）などと
するとよい。
【００１０】請求項８の発明では、前記堆積量推定手段
は、走行距離にほぼ比例させて、堆積量推定値を求める
ことを特徴とする。更に、請求項９の発明では、前記堆
積量推定手段による堆積量推定値又はこれに応じた前記
補正手段による補正値に対し、上限リミッタを設けるこ
とを特徴とする。
は、走行距離にほぼ比例させて、堆積量推定値を求める
ことを特徴とする。更に、請求項９の発明では、前記堆
積量推定手段による堆積量推定値又はこれに応じた前記
補正手段による補正値に対し、上限リミッタを設けるこ
とを特徴とする。
【００１１】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、インジェクタ
先端部へのデポジットの堆積により、燃料噴霧の点火プ
ラグへの到達時間が長くなっても、燃料噴射時期の進角
及び／又は点火時期の遅角により、初期の適正な燃焼を
実現でき、排気性能を確保することができる。
先端部へのデポジットの堆積により、燃料噴霧の点火プ
ラグへの到達時間が長くなっても、燃料噴射時期の進角
及び／又は点火時期の遅角により、初期の適正な燃焼を
実現でき、排気性能を確保することができる。
【００１２】請求項２の発明によれば、エンジン運転の
時間経過と共に累積的に増加させて、堆積量推定値を求
めることで、デポジット堆積量を簡易に推定することが
できる。請求項３の発明によれば、堆積量推定値の増加
度合をエンジン運転状態に応じて変化させることで、エ
ンジン運転状態によるデポジット付着量の変化に対応し
て、推定精度を向上させることができる。
時間経過と共に累積的に増加させて、堆積量推定値を求
めることで、デポジット堆積量を簡易に推定することが
できる。請求項３の発明によれば、堆積量推定値の増加
度合をエンジン運転状態に応じて変化させることで、エ
ンジン運転状態によるデポジット付着量の変化に対応し
て、推定精度を向上させることができる。
【００１３】請求項４の発明によれば、堆積量の推定に
インジェクタの先端温度又はこれに関連するパラメータ
を用いることで、インジェクタ先端温度が低いほどデポ
ジット付着量が増加することに対応して、推定精度を向
上させることができる。請求項５の発明によれば、堆積
量の推定に燃料カットの有無を用いることで、燃料カッ
ト時にはインジェクタ先端温度が低くなりデポジットが
堆積しやくすくなることを考慮して、推定精度を向上さ
せることができる。
インジェクタの先端温度又はこれに関連するパラメータ
を用いることで、インジェクタ先端温度が低いほどデポ
ジット付着量が増加することに対応して、推定精度を向
上させることができる。請求項５の発明によれば、堆積
量の推定に燃料カットの有無を用いることで、燃料カッ
ト時にはインジェクタ先端温度が低くなりデポジットが
堆積しやくすくなることを考慮して、推定精度を向上さ
せることができる。
【００１４】請求項６の発明によれば、堆積量の推定に
燃料噴射時期を用いることで、特定の燃料噴射時期にお
いてインジェクタ先端部へのデポジット付着量が増加す
ることを考慮して、推定精度を向上させることができ
る。請求項７の発明によれば、堆積量の推定に燃料性状
を用いることで、例えばガソリン燃料は様々な組成の炭
化水素により構成されており、組成によりデポジット付
着量が変化し、また重質であるほど高沸点成分が多くデ
ポジット付着量が増加するのに、適合させて、推定精度
を向上させることができる。
燃料噴射時期を用いることで、特定の燃料噴射時期にお
いてインジェクタ先端部へのデポジット付着量が増加す
ることを考慮して、推定精度を向上させることができ
る。請求項７の発明によれば、堆積量の推定に燃料性状
を用いることで、例えばガソリン燃料は様々な組成の炭
化水素により構成されており、組成によりデポジット付
着量が変化し、また重質であるほど高沸点成分が多くデ
ポジット付着量が増加するのに、適合させて、推定精度
を向上させることができる。
【００１５】請求項８の発明によれば、走行距離にほぼ
比例させて、堆積量推定値を求めることで、デポジット
堆積量を簡易に推定することができる。請求項９の発明
によれば、堆積量推定手段による堆積量推定値又はこれ
に応じた補正手段による補正値に対し、上限リミッタを
設けることで、デポジット堆積量はある量でサチレー
ト、すなわち、ある程度堆積すると、その表面温度が高
くなって燃焼してしまうのに、適合させることができ
る。
比例させて、堆積量推定値を求めることで、デポジット
堆積量を簡易に推定することができる。請求項９の発明
によれば、堆積量推定手段による堆積量推定値又はこれ
に応じた補正手段による補正値に対し、上限リミッタを
設けることで、デポジット堆積量はある量でサチレー
ト、すなわち、ある程度堆積すると、その表面温度が高
くなって燃焼してしまうのに、適合させることができ
る。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態を示す
直噴火花点火式エンジンのシステム図であり、先ずこれ
について説明する。エンジン１において、ピストン２に
より画成される各気筒の燃焼室３には、吸気通路４によ
り、スロットル弁５の制御を受けた空気が、吸気弁６を
介して吸入される。
に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態を示す
直噴火花点火式エンジンのシステム図であり、先ずこれ
について説明する。エンジン１において、ピストン２に
より画成される各気筒の燃焼室３には、吸気通路４によ
り、スロットル弁５の制御を受けた空気が、吸気弁６を
介して吸入される。
【００１７】そして、各気筒の燃焼室３に吸気弁６側か
ら臨ませて、燃焼室３内に燃料を直接噴射するインジェ
クタ（燃料噴射弁）７が設けられている。このインジェ
クタ７には、燃料タンク８内に配置した低圧燃料ポンプ
９により吸入吐出され、更に高圧燃料ポンプ１０により
高圧化された燃料が、図示しないプレッシャレギュレー
タにより調圧された状態で導かれている。
ら臨ませて、燃焼室３内に燃料を直接噴射するインジェ
クタ（燃料噴射弁）７が設けられている。このインジェ
クタ７には、燃料タンク８内に配置した低圧燃料ポンプ
９により吸入吐出され、更に高圧燃料ポンプ１０により
高圧化された燃料が、図示しないプレッシャレギュレー
タにより調圧された状態で導かれている。
【００１８】また、各気筒の燃焼室３にシリンダヘッド
中央部より臨ませて、点火プラグ１１が設けられてい
る。ここで、インジェクタ７及び点火プラグ１１の動作
は、エンジン制御用のコントロールユニット１２により
制御される。コントロールユニットユニット１２には、
かかる制御のため、各種センサから信号が入力されてい
る。
中央部より臨ませて、点火プラグ１１が設けられてい
る。ここで、インジェクタ７及び点火プラグ１１の動作
は、エンジン制御用のコントロールユニット１２により
制御される。コントロールユニットユニット１２には、
かかる制御のため、各種センサから信号が入力されてい
る。
【００１９】前記各種センサとしては、クランク角度を
検出すると共にエンジン回転数Ｎｅを検出可能なクラン
ク角センサ１３、吸入空気量Ｑａを検出するエアフロー
メータ１４、エンジン水温Ｔｗを検出する水温センサ１
５が設けられている。また、必要により、インジェクタ
７の先端温度Ｔを検出するインジェクタ先端温度センサ
１６、燃料性状（Ｖ）を検出する燃料性状センサ１７、
走行距離Ｄを積算する走行距離計１８などが設けられて
いる。
検出すると共にエンジン回転数Ｎｅを検出可能なクラン
ク角センサ１３、吸入空気量Ｑａを検出するエアフロー
メータ１４、エンジン水温Ｔｗを検出する水温センサ１
５が設けられている。また、必要により、インジェクタ
７の先端温度Ｔを検出するインジェクタ先端温度センサ
１６、燃料性状（Ｖ）を検出する燃料性状センサ１７、
走行距離Ｄを積算する走行距離計１８などが設けられて
いる。
【００２０】コントロールユニット１２は、これらの信
号に基づいて、燃料噴射時期及び燃料噴射量を設定する
と共に、点火時期を設定して、インジェクタ７及び点火
プラグ１１の動作を制御する。ここで特に、所定の運転
条件（例えば低・中負荷領域）では、インジェクタ７に
より燃焼室３内に圧縮行程にて燃料噴射することで、燃
焼室３内の点火プラグ１１近傍に集中的に層状の混合気
を形成して、成層燃焼を行うように制御する。尚、図２
は成層燃焼時の圧縮行程噴射について示したもので、イ
ンジェクタ７より噴射された燃料噴霧は、ピストン２の
冠面（キャビティ内面）で跳ね返り、点火プラグ１１の
近傍に導かれて、点火に至る。
号に基づいて、燃料噴射時期及び燃料噴射量を設定する
と共に、点火時期を設定して、インジェクタ７及び点火
プラグ１１の動作を制御する。ここで特に、所定の運転
条件（例えば低・中負荷領域）では、インジェクタ７に
より燃焼室３内に圧縮行程にて燃料噴射することで、燃
焼室３内の点火プラグ１１近傍に集中的に層状の混合気
を形成して、成層燃焼を行うように制御する。尚、図２
は成層燃焼時の圧縮行程噴射について示したもので、イ
ンジェクタ７より噴射された燃料噴霧は、ピストン２の
冠面（キャビティ内面）で跳ね返り、点火プラグ１１の
近傍に導かれて、点火に至る。
【００２１】また、他の運転条件（例えば高負荷領域）
では、インジェクタ７により燃焼室３内に吸気行程にて
燃料噴射することで、燃焼室３全体に略均質な混合比の
混合気を形成して、均質燃焼を行うように制御する。
尚、図３には均質燃焼時の燃料噴射期間と成層燃焼時の
燃焼期間とを模式的に示してある。次に、このような直
噴火花点火式エンジンでのインジェクタ７による燃料噴
霧について考察する。
では、インジェクタ７により燃焼室３内に吸気行程にて
燃料噴射することで、燃焼室３全体に略均質な混合比の
混合気を形成して、均質燃焼を行うように制御する。
尚、図３には均質燃焼時の燃料噴射期間と成層燃焼時の
燃焼期間とを模式的に示してある。次に、このような直
噴火花点火式エンジンでのインジェクタ７による燃料噴
霧について考察する。
【００２２】インジェクタ（特にスワラー式インジェク
タ）７において、燃料噴霧は、図４（ａ）に示すように
中空コーン状に噴射される。そして、成層燃焼時の圧縮
行程噴射においては、図３に示してあるように噴射時の
筒内圧力（雰囲気圧力）が高いため、燃料噴霧が潰され
て、図４（ｂ）に示すような形状となる。
タ）７において、燃料噴霧は、図４（ａ）に示すように
中空コーン状に噴射される。そして、成層燃焼時の圧縮
行程噴射においては、図３に示してあるように噴射時の
筒内圧力（雰囲気圧力）が高いため、燃料噴霧が潰され
て、図４（ｂ）に示すような形状となる。
【００２３】従って、成層燃焼時においては、図４
（ｂ）に示す噴霧特性、すなわち、噴霧広がり角θ１、
噴霧貫徹力（ペネトレーション；到達距離）Ｌ１を前提
として、噴射時期及び点火時期を設定してある。このよ
うな前提では、成層燃焼時の噴射時期、点火時期の燃焼
可能な組み合わせは、図５に示すＡの範囲内である。
尚、噴射時期が遅いほど、点火時期を遅くするのは、燃
料噴霧の特性が同じであれば、図２に示したようにイン
ジェクタ７により噴射された噴霧が点火プラグ１１に到
達する時間は略同一であるためである。そして、通常は
この範囲Ａ内の点ａに設定される。
（ｂ）に示す噴霧特性、すなわち、噴霧広がり角θ１、
噴霧貫徹力（ペネトレーション；到達距離）Ｌ１を前提
として、噴射時期及び点火時期を設定してある。このよ
うな前提では、成層燃焼時の噴射時期、点火時期の燃焼
可能な組み合わせは、図５に示すＡの範囲内である。
尚、噴射時期が遅いほど、点火時期を遅くするのは、燃
料噴霧の特性が同じであれば、図２に示したようにイン
ジェクタ７により噴射された噴霧が点火プラグ１１に到
達する時間は略同一であるためである。そして、通常は
この範囲Ａ内の点ａに設定される。
【００２４】しかし、エンジンを運転していると、次第
に、図４（ｃ）に示すように、インジェクタ７の先端部
に不完全燃焼燃料がデポジットとして堆積する。従っ
て、成層燃焼時の圧縮行程噴射において、デポジットが
堆積していると、図４（ｂ）に対し、図４（ｃ）に示す
ように、コアンダ効果により噴霧が広がり（噴霧広がり
角θ２＞θ１）、噴霧貫徹力（ペネトレーション；到達
距離）が低下する（Ｌ２＜Ｌ１）。
に、図４（ｃ）に示すように、インジェクタ７の先端部
に不完全燃焼燃料がデポジットとして堆積する。従っ
て、成層燃焼時の圧縮行程噴射において、デポジットが
堆積していると、図４（ｂ）に対し、図４（ｃ）に示す
ように、コアンダ効果により噴霧が広がり（噴霧広がり
角θ２＞θ１）、噴霧貫徹力（ペネトレーション；到達
距離）が低下する（Ｌ２＜Ｌ１）。
【００２５】その結果、図２で説明したインジェクタ７
からの燃料噴霧が点火プラグ１１へ到達する時間が長く
なり、図５での燃焼可能な噴射時期と点火時期の組み合
わせは、デポジット堆積無し時の範囲Ａから、デポジッ
ト堆積有り時の範囲Ｂへ変化する。すなわち、図５に示
すように、デポジット堆積無し時（Ａ）の噴射時期、点
火時期の設定点ａから、デポジット堆積有り時（Ｂ）に
は、噴射時期のみを進角させた点ｂ１、又は点火時期の
みを遅角させた点ｂ２、又は両者をそれぞれ進角、遅角
させた点ｂ３に移動させる必要がある。
からの燃料噴霧が点火プラグ１１へ到達する時間が長く
なり、図５での燃焼可能な噴射時期と点火時期の組み合
わせは、デポジット堆積無し時の範囲Ａから、デポジッ
ト堆積有り時の範囲Ｂへ変化する。すなわち、図５に示
すように、デポジット堆積無し時（Ａ）の噴射時期、点
火時期の設定点ａから、デポジット堆積有り時（Ｂ）に
は、噴射時期のみを進角させた点ｂ１、又は点火時期の
みを遅角させた点ｂ２、又は両者をそれぞれ進角、遅角
させた点ｂ３に移動させる必要がある。
【００２６】このため、コントロールユニット１２にお
いて、以下に説明するフローチャートに従って、燃料噴
射時期及び／又は点火時期を補正制御する。図６は補正
制御のフローチャートであり、所定時間毎に実行され
る。本フローが補正手段に相当する。Ｓ１では、成層燃
焼での運転中か否かを判定し、ＹＥＳの場合にＳ２へ進
む。ＮＯの場合は、別途、通常の均質燃焼時の燃料噴射
制御、点火時期制御を行うので、本フローは終了する。
いて、以下に説明するフローチャートに従って、燃料噴
射時期及び／又は点火時期を補正制御する。図６は補正
制御のフローチャートであり、所定時間毎に実行され
る。本フローが補正手段に相当する。Ｓ１では、成層燃
焼での運転中か否かを判定し、ＹＥＳの場合にＳ２へ進
む。ＮＯの場合は、別途、通常の均質燃焼時の燃料噴射
制御、点火時期制御を行うので、本フローは終了する。
【００２７】Ｓ２では、後述するデポ堆積量カウンタＣ
算出のフローチャート（例えば図７）により算出されて
記憶保持されているデポ堆積量カウンタＣを読込む。こ
のデポ堆積量カウンタＣのカウント方法については後述
するが、インジェクタ７の先端部へのデポジット堆積量
の推定値に相当するものである。Ｓ３では、通常の成層
燃焼時の燃料噴射時期算出方法を用いて、デポジット堆
積無し時の噴射時期ＩＴを算出する。
算出のフローチャート（例えば図７）により算出されて
記憶保持されているデポ堆積量カウンタＣを読込む。こ
のデポ堆積量カウンタＣのカウント方法については後述
するが、インジェクタ７の先端部へのデポジット堆積量
の推定値に相当するものである。Ｓ３では、通常の成層
燃焼時の燃料噴射時期算出方法を用いて、デポジット堆
積無し時の噴射時期ＩＴを算出する。
【００２８】Ｓ４では、通常の成層燃焼時の点火時期算
出方法を用いて、デポジット堆積無し時の点火時期ＡＤ
Ｖを算出する。Ｓ５（又はＳ５’、又はＳ５”）では、
デポ堆積量カウンタＣの値に従って、燃料噴射時期ＩＴ
及び／又は点火時期ＡＤＶを補正する。すなわち、噴射
時期のみを補正する場合は、Ｓ５において、 ＩＴ＝ＩＴ＋Ｋ１×Ｃ ・・・（１） として、噴射時期（圧縮上死点からの進角値）ＩＴに、
デポ堆積量カウンタＣと予め定められた係数Ｋ１との積
を加算することで、デポ堆積量が多いほど、噴射時期Ｉ
Ｔを進角補正する。
出方法を用いて、デポジット堆積無し時の点火時期ＡＤ
Ｖを算出する。Ｓ５（又はＳ５’、又はＳ５”）では、
デポ堆積量カウンタＣの値に従って、燃料噴射時期ＩＴ
及び／又は点火時期ＡＤＶを補正する。すなわち、噴射
時期のみを補正する場合は、Ｓ５において、 ＩＴ＝ＩＴ＋Ｋ１×Ｃ ・・・（１） として、噴射時期（圧縮上死点からの進角値）ＩＴに、
デポ堆積量カウンタＣと予め定められた係数Ｋ１との積
を加算することで、デポ堆積量が多いほど、噴射時期Ｉ
Ｔを進角補正する。
【００２９】また、点火時期のみを補正する場合は、Ｓ
５’において、 ＡＤＶ＝ＡＤＶ−Ｋ２×Ｃ ・・・（２） として、点火時期（圧縮上死点からの進角値）ＡＤＶか
ら、デポ堆積量カウンタＣと予め定められた係数Ｋ２と
の積を減算することで、デポ堆積量が多いほど、噴射時
期ＩＴを遅角補正する。
５’において、 ＡＤＶ＝ＡＤＶ−Ｋ２×Ｃ ・・・（２） として、点火時期（圧縮上死点からの進角値）ＡＤＶか
ら、デポ堆積量カウンタＣと予め定められた係数Ｋ２と
の積を減算することで、デポ堆積量が多いほど、噴射時
期ＩＴを遅角補正する。
【００３０】また、噴射時期と点火時期の両方を補正す
る場合は、Ｓ５”において、 ＩＴ＝ＩＴ＋Ｋ１×Ｃ ・・・（１） ＡＤＶ＝ＡＤＶ−Ｋ２×Ｃ ・・・（２） として、デポ堆積量が多いほど、噴射時期ＩＴを進角補
正すると共に、点火時期ＡＤＶを遅角補正する。
る場合は、Ｓ５”において、 ＩＴ＝ＩＴ＋Ｋ１×Ｃ ・・・（１） ＡＤＶ＝ＡＤＶ−Ｋ２×Ｃ ・・・（２） として、デポ堆積量が多いほど、噴射時期ＩＴを進角補
正すると共に、点火時期ＡＤＶを遅角補正する。
【００３１】Ｓ６では、補正後の噴射時期ＩＴにて燃料
噴射を行わせ、また、Ｓ７では、補正後の点火時期ＡＤ
Ｖにて点火を行わせて、本フローを終了する。次に、イ
ンジェクタ７の先端部へのデポジット堆積量の推定、す
なわちデポジット堆積量推定値に相当するデポ堆積量カ
ウンタＣの算出方法について、説明する。
噴射を行わせ、また、Ｓ７では、補正後の点火時期ＡＤ
Ｖにて点火を行わせて、本フローを終了する。次に、イ
ンジェクタ７の先端部へのデポジット堆積量の推定、す
なわちデポジット堆積量推定値に相当するデポ堆積量カ
ウンタＣの算出方法について、説明する。
【００３２】図７はデポ堆積量カウンタＣ算出の第１実
施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行され
る。本フローが堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１で
は、初期化条件か否かを判定する。ここで、初期化条件
とは、初回のエンジン始動時（エンジン新品時）であ
る。このときは、Ｓ１２へ進んで、デポ堆積量カウンタ
Ｃをクリアする（Ｃ＝０）。
施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行され
る。本フローが堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１で
は、初期化条件か否かを判定する。ここで、初期化条件
とは、初回のエンジン始動時（エンジン新品時）であ
る。このときは、Ｓ１２へ進んで、デポ堆積量カウンタ
Ｃをクリアする（Ｃ＝０）。
【００３３】Ｓ１３では、インジェクタ先端温度センサ
１６により検出されるインジェクタ先端温度Ｔを読込
む。Ｓ１４では、次式により、デポ堆積量カウンタＣを
カウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ３×（Ｔ０−Ｔ） すなわち、インジェクタ先端温度Ｔが（基準温度Ｔ０よ
り）低いほど、デポジット付着量が多くなるので、（Ｔ
０−Ｔ）と予め定めた係数Ｋ３との積を、デポ堆積量カ
ウンタＣに加算することで、デポジット堆積量を推定す
る。
１６により検出されるインジェクタ先端温度Ｔを読込
む。Ｓ１４では、次式により、デポ堆積量カウンタＣを
カウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ３×（Ｔ０−Ｔ） すなわち、インジェクタ先端温度Ｔが（基準温度Ｔ０よ
り）低いほど、デポジット付着量が多くなるので、（Ｔ
０−Ｔ）と予め定めた係数Ｋ３との積を、デポ堆積量カ
ウンタＣに加算することで、デポジット堆積量を推定す
る。
【００３４】本実施形態では、エンジン運転の時間経過
と共に累積的に増加させて、堆積量推定値（デポ堆積量
カウンタＣ）を求め、また、その増加度合は、エンジン
運転状態、特にインジェクタ７の先端温度に応じて変化
させることで、推定精度を向上させている。図８はデポ
堆積量カウンタＣ算出の第２実施形態のフローチャート
であり、所定時間毎に実行される。本フローも堆積量推
定手段に相当する。
と共に累積的に増加させて、堆積量推定値（デポ堆積量
カウンタＣ）を求め、また、その増加度合は、エンジン
運転状態、特にインジェクタ７の先端温度に応じて変化
させることで、推定精度を向上させている。図８はデポ
堆積量カウンタＣ算出の第２実施形態のフローチャート
であり、所定時間毎に実行される。本フローも堆積量推
定手段に相当する。
【００３５】Ｓ１１、Ｓ１２は図７のフローと同一であ
る。Ｓ１５では、水温センサ１５により検出されるエン
ジン水温Ｔｗを読込む。Ｓ１６では、次式により、デポ
堆積量カウンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ４×（Ｔｗ０−Ｔｗ） すなわち、エンジン水温Ｔｗが（基準温度Ｔｗ０より）
低いほど、インジェクタ先端温度が低く、デポジット付
着量が多くなるので、（Ｔｗ０−Ｔｗ）と予め定めた係
数Ｋ４との積を、デポ堆積量カウンタＣに加算すること
で、デポジット堆積量を推定する。
る。Ｓ１５では、水温センサ１５により検出されるエン
ジン水温Ｔｗを読込む。Ｓ１６では、次式により、デポ
堆積量カウンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ４×（Ｔｗ０−Ｔｗ） すなわち、エンジン水温Ｔｗが（基準温度Ｔｗ０より）
低いほど、インジェクタ先端温度が低く、デポジット付
着量が多くなるので、（Ｔｗ０−Ｔｗ）と予め定めた係
数Ｋ４との積を、デポ堆積量カウンタＣに加算すること
で、デポジット堆積量を推定する。
【００３６】本実施形態では、インジェクタ先端温度に
関連するパラメータであるエンジン水温Ｔｗを用いて、
デポジット堆積量を推定しており、特別にインジェクタ
先端温度センサを設ける必要がなくなる。図９はデポ堆
積量カウンタＣ算出の第３実施形態のフローチャートで
あり、所定時間毎に実行される。本フローも堆積量推定
手段に相当する。
関連するパラメータであるエンジン水温Ｔｗを用いて、
デポジット堆積量を推定しており、特別にインジェクタ
先端温度センサを設ける必要がなくなる。図９はデポ堆
積量カウンタＣ算出の第３実施形態のフローチャートで
あり、所定時間毎に実行される。本フローも堆積量推定
手段に相当する。
【００３７】Ｓ１１、Ｓ１２は図７のフローと同一であ
る。Ｓ１７では、エンジン負荷として、エアフローメー
タ１４により検出される吸入空気量Ｑａを読込む。Ｓ１
８では、次式により、デポ堆積量カウンタＣをカウント
アップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ５×（Ｑａ０−Ｑａ） すなわち、エンジン負荷に相当する吸入空気量Ｑａが
（基準吸入空気量Ｑａ０より）低いほど、インジェクタ
先端温度が低く、デポジット付着量が多くなるので、
（Ｑａ０−Ｑａ）と予め定めた係数Ｋ５との積を、デポ
堆積量カウンタＣに加算することで、デポジット堆積量
を推定する。
る。Ｓ１７では、エンジン負荷として、エアフローメー
タ１４により検出される吸入空気量Ｑａを読込む。Ｓ１
８では、次式により、デポ堆積量カウンタＣをカウント
アップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ５×（Ｑａ０−Ｑａ） すなわち、エンジン負荷に相当する吸入空気量Ｑａが
（基準吸入空気量Ｑａ０より）低いほど、インジェクタ
先端温度が低く、デポジット付着量が多くなるので、
（Ｑａ０−Ｑａ）と予め定めた係数Ｋ５との積を、デポ
堆積量カウンタＣに加算することで、デポジット堆積量
を推定する。
【００３８】本実施形態では、インジェクタ先端温度に
関連するパラメータである負荷、具体的には、吸入空気
量Ｑａを用いて、デポジット堆積量を推定しており、特
別にインジェクタ先端温度センサを設ける必要がなくな
る。図１０はデポ堆積量カウンタＣ算出の第４実施形態
のフローチャートであり、所定時間毎に実行される。本
フローも堆積量推定手段に相当する。
関連するパラメータである負荷、具体的には、吸入空気
量Ｑａを用いて、デポジット堆積量を推定しており、特
別にインジェクタ先端温度センサを設ける必要がなくな
る。図１０はデポ堆積量カウンタＣ算出の第４実施形態
のフローチャートであり、所定時間毎に実行される。本
フローも堆積量推定手段に相当する。
【００３９】Ｓ１１、Ｓ１２は図７のフローと同一であ
る。Ｓ１９では、減速運転時などの燃料カット中か否か
を判定する。燃料カット中でなければ、そのまま本フロ
ーを終了し、燃料カット中の場合は、Ｓ２０へ進む。Ｓ
２０では、次式により、デポ堆積量カウンタＣをカウン
トアップする。
る。Ｓ１９では、減速運転時などの燃料カット中か否か
を判定する。燃料カット中でなければ、そのまま本フロ
ーを終了し、燃料カット中の場合は、Ｓ２０へ進む。Ｓ
２０では、次式により、デポ堆積量カウンタＣをカウン
トアップする。
【００４０】Ｃ＝Ｃ＋ΔＣ
すなわち、燃料カット中には、インジェクタ先端温度が
低くなり、デポジットが堆積しやすくなるので、予め定
めた増分ΔＣを、デポ堆積量カウンタＣに加算すること
で、デポジット堆積量を推定する。尚、本実施形態で
は、燃料カット中でない場合はデポ堆積量カウンタＣの
増分を０としているが、燃料カット中の増分ΔＣより小
さな増分を加算するようにしてもよい。
低くなり、デポジットが堆積しやすくなるので、予め定
めた増分ΔＣを、デポ堆積量カウンタＣに加算すること
で、デポジット堆積量を推定する。尚、本実施形態で
は、燃料カット中でない場合はデポ堆積量カウンタＣの
増分を０としているが、燃料カット中の増分ΔＣより小
さな増分を加算するようにしてもよい。
【００４１】図１１はデポ堆積量カウンタＣ算出の第５
実施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行さ
れる。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１、
Ｓ１２は図７のフローと同一である。Ｓ２１では、現在
の噴射時期から、図１２のテーブルを参照して、デポ堆
積量カウンタの増分ＣＣを求める。
実施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行さ
れる。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１、
Ｓ１２は図７のフローと同一である。Ｓ２１では、現在
の噴射時期から、図１２のテーブルを参照して、デポ堆
積量カウンタの増分ＣＣを求める。
【００４２】Ｓ２２では、次式により、デポ堆積量カウ
ンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋ＣＣ すなわち、噴射時期に応じた増分ＣＣを、デポ堆積量カ
ウンタＣに加算することで、デポジット堆積量を推定す
る。ここで、図１２からわかるように、噴射時期が吸気
ＴＤＣに近いほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大
きくする。噴射時期が吸気ＴＤＣに近いと、噴霧がピス
トンに衝突し、衝突した噴霧がインジェクタ方向に跳ね
返るため、インジェクタ先端に燃料が付着して、デポジ
ット堆積量が増加するからである。
ンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋ＣＣ すなわち、噴射時期に応じた増分ＣＣを、デポ堆積量カ
ウンタＣに加算することで、デポジット堆積量を推定す
る。ここで、図１２からわかるように、噴射時期が吸気
ＴＤＣに近いほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大
きくする。噴射時期が吸気ＴＤＣに近いと、噴霧がピス
トンに衝突し、衝突した噴霧がインジェクタ方向に跳ね
返るため、インジェクタ先端に燃料が付着して、デポジ
ット堆積量が増加するからである。
【００４３】また、噴射時期が吸気弁フルリフトに近い
ほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大きくする。吸
気弁リフトが大きいときに噴射すると、噴霧が吸気弁に
衝突し、衝突した噴霧がインジェクタ方向に跳ね返るた
め、インジェクタ先端に燃料が付着して、デポジット堆
積量が増加するからである。また、噴射時期が圧縮ＴＤ
Ｃに近いほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大きく
する。噴射時期が圧縮ＴＤＣに近いと、筒内圧力が高
く、噴霧貫徹力が弱くなるため、インジェクタ先端近傍
の燃料噴霧密度が高くなり、デポジット堆積量が増加す
るからである。
ほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大きくする。吸
気弁リフトが大きいときに噴射すると、噴霧が吸気弁に
衝突し、衝突した噴霧がインジェクタ方向に跳ね返るた
め、インジェクタ先端に燃料が付着して、デポジット堆
積量が増加するからである。また、噴射時期が圧縮ＴＤ
Ｃに近いほど、デポ堆積量カウンタの増分ＣＣを大きく
する。噴射時期が圧縮ＴＤＣに近いと、筒内圧力が高
く、噴霧貫徹力が弱くなるため、インジェクタ先端近傍
の燃料噴霧密度が高くなり、デポジット堆積量が増加す
るからである。
【００４４】図１３はデポ堆積量カウンタＣ算出の第６
実施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行さ
れる。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１、
Ｓ１２は図７のフローと同一である。Ｓ２３では、燃料
性状センサ１７の信号を読込み、燃料の気化特性値Ｖを
求める。尚、この気化特性値Ｖはこれが大きいほど気化
が悪くなる値で、重質の度合と等しい。
実施形態のフローチャートであり、所定時間毎に実行さ
れる。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ１１、
Ｓ１２は図７のフローと同一である。Ｓ２３では、燃料
性状センサ１７の信号を読込み、燃料の気化特性値Ｖを
求める。尚、この気化特性値Ｖはこれが大きいほど気化
が悪くなる値で、重質の度合と等しい。
【００４５】Ｓ２４では、次式により、デポ堆積量カウ
ンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ６×Ｖ すなわち、ガソリン燃料は様々な組成の炭化水素により
構成されており、組成によりデポジット堆積量が異な
り、特に燃料性状が重質であるほど（気化特性が悪いほ
ど）、デポジット堆積量が増加するので、気化特性値Ｖ
と予め定めた係数Ｋ６との積を、デポ堆積量カウンタＣ
に加算することで、デポジット堆積量を推定する。
ンタＣをカウントアップする。 Ｃ＝Ｃ＋Ｋ６×Ｖ すなわち、ガソリン燃料は様々な組成の炭化水素により
構成されており、組成によりデポジット堆積量が異な
り、特に燃料性状が重質であるほど（気化特性が悪いほ
ど）、デポジット堆積量が増加するので、気化特性値Ｖ
と予め定めた係数Ｋ６との積を、デポ堆積量カウンタＣ
に加算することで、デポジット堆積量を推定する。
【００４６】図１４はデポ堆積量カウンタＣ算出の第７
実施形態のフローチャートであり、適時的に実行され
る。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ２５で
は、走行距離計１８において車速センサ信号より算出・
積算される走行距離Ｄを読込む。Ｓ２６では、次式によ
り、デポ堆積量カウンタＣを算出する。
実施形態のフローチャートであり、適時的に実行され
る。本フローも堆積量推定手段に相当する。Ｓ２５で
は、走行距離計１８において車速センサ信号より算出・
積算される走行距離Ｄを読込む。Ｓ２６では、次式によ
り、デポ堆積量カウンタＣを算出する。
【００４７】Ｃ＝Ｋ７×Ｄ
すなわち、走行距離Ｄが長くなるほどデポジット堆積量
が増加することから、走行距離Ｄに予め定めた係数Ｋ７
を乗じることで、走行距離Ｄに比例させて、デポジット
堆積量を推定する。尚、デポジット堆積量はある量でサ
チレート、すなわち、ある程度堆積すると、その表面温
度が高くなって燃焼してしまう。よって、堆積量推定手
段による堆積量推定値又はこれに応じた補正手段による
補正値に対し、上限リミッタを設けることで、上記サチ
レートに対応可能となる。
が増加することから、走行距離Ｄに予め定めた係数Ｋ７
を乗じることで、走行距離Ｄに比例させて、デポジット
堆積量を推定する。尚、デポジット堆積量はある量でサ
チレート、すなわち、ある程度堆積すると、その表面温
度が高くなって燃焼してしまう。よって、堆積量推定手
段による堆積量推定値又はこれに応じた補正手段による
補正値に対し、上限リミッタを設けることで、上記サチ
レートに対応可能となる。
【００４８】具体的には、図７〜図１４に示したデポ堆
積量カウンタ算出フローの直後に図１５のフローを実行
する。図１５のフローのＳ３１では、デポ堆積量カウン
タＣが予め定めた上限値Ｃmax を超えたか否かを判定
し、超えた場合に、Ｓ３２で、デポ堆積量カウンタＣを
上限値Ｃmax に規制する。
積量カウンタ算出フローの直後に図１５のフローを実行
する。図１５のフローのＳ３１では、デポ堆積量カウン
タＣが予め定めた上限値Ｃmax を超えたか否かを判定
し、超えた場合に、Ｓ３２で、デポ堆積量カウンタＣを
上限値Ｃmax に規制する。
【００４９】このように規制する他、図６のフローのＳ
５又はＳ５’又はＳ５”において、噴射時期の進角側へ
の補正量（Ｋ１×Ｃ）、点火時期の遅角側への補正量
（Ｋ２×Ｃ）に対し、上限リミッタを設けるようにして
も、同様の効果が得られる。
５又はＳ５’又はＳ５”において、噴射時期の進角側へ
の補正量（Ｋ１×Ｃ）、点火時期の遅角側への補正量
（Ｋ２×Ｃ）に対し、上限リミッタを設けるようにして
も、同様の効果が得られる。
【図１】 本発明の一実施形態を示すエンジンのシステ
ム図
ム図
【図２】 成層燃焼時の圧縮行程噴射の説明図
【図３】 均質燃焼時及び成層燃焼時の噴射時期の説明
図
図
【図４】 インジェクタの燃料噴霧の説明図
【図５】 成層燃焼可能な噴射時期と点火時期の組み合
わせを示す図
わせを示す図
【図６】 補正制御のフローチャート
【図７】 デポ堆積量カウンタ算出（１）のフローチャ
ート
ート
【図８】 デポ堆積量カウンタ算出（２）のフローチャ
ート
ート
【図９】 デポ堆積量カウンタ算出（３）のフローチャ
ート
ート
【図１０】 デポ堆積量カウンタ算出（４）のフローチ
ャート
ャート
【図１１】 デポ堆積量カウンタ算出（５）のフローチ
ャート
ャート
【図１２】 デポ堆積量増分算出用テーブルを示す図
【図１３】 デポ堆積量カウンタ算出（６）のフローチ
ャート
ャート
【図１４】 デポ堆積量カウンタ算出（７）のフローチ
ャート
ャート
【図１５】 上限リミッタのフローチャート
１ エンジン
２ ピストン
３ 燃焼室
７ インジェクタ
１１ 点火プラグ
１２ コントロールユニット
１３ クランク角センサ
１４ エアフローメータ
１５ 水温センサ
１６ インジェクタ先端温度センサ
１７ 燃料性状センサ
１８ 走行距離計
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 51/02 Ｆ０２Ｍ 65/00 ３０６Ａ
65/00 ３０６ Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｂ
Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｆ０２Ｍ 51/02 Ｇ
Ｆターム(参考） 3G022 AA07 CA09 DA02 FA06 GA01
GA06 GA09
3G066 AA02 AB02 AD12 BA00 BA09
BA51 CC34 CC48 CD26 DA02
DA04 DC00 DC13 DC14 DC25
3G084 BA13 BA15 BA17 CA03 CA04
DA22 DA27 EA07 EB08 EB24
FA07 FA13 FA14 FA20 FA38
3G093 BA14 BA16 BA27 CA06 CA07
DA05 DA07 DA08 DA09 DB23
EA13 FB01 FB02
3G301 HA04 HA16 JA15 JB09 KA08
KA09 LA00 LB04 MA18 MA29
NA04 NC02 NC08 NE11 NE17
NE23 PA01Z PB00Z PB02Z
PB03 PE03Z PE08Z
Claims (9)
- 【請求項１】筒内に燃料を直接噴射するインジェクタ
と、点火プラグとを備える直噴火花点火式エンジンにお
いて、 インジェクタ先端部への堆積物の量を推定する堆積量推
定手段と、推定された堆積量に応じて、燃料噴射時期又
は点火時期の少なくとも一方を補正する補正手段とを設
けたことを特徴とする直噴火花点火式エンジンの制御装
置。 - 【請求項２】前記堆積量推定手段は、エンジン運転の時
間経過と共に累積的に増加させて、堆積量推定値を求め
ることを特徴とする請求項１記載の直噴火花点火式エン
ジンの制御装置。 - 【請求項３】前記堆積量推定値の増加度合は、エンジン
運転状態に応じて変化させることを特徴とする請求項２
記載の直噴火花点火式エンジンの制御装置。 - 【請求項４】前記堆積量推定値の増加度合を変化させる
エンジン運転状態は、インジェクタの先端温度又はこれ
に関連するパラメータであることを特徴とする請求項３
記載の直噴火花点火式エンジンの制御装置。 - 【請求項５】前記堆積量推定値の増加度合を変化させる
エンジン運転状態は、燃料カットの有無であることを特
徴とする請求項３記載の直噴火花点火式エンジンの制御
装置。 - 【請求項６】前記堆積量推定値の増加度合を変化させる
エンジン運転状態は、燃料噴射時期であることを特徴と
する請求項３記載の直噴火花点火式エンジンの制御装
置。 - 【請求項７】前記堆積量推定値の増加度合を変化させる
エンジン運転状態は、燃料性状であることを特徴とする
請求項３記載の直噴火花点火式エンジンの制御装置。 - 【請求項８】前記堆積量推定手段は、走行距離にほぼ比
例させて、堆積量推定値を求めることを特徴とする請求
項１記載の直噴火花点火式エンジンの制御装置。 - 【請求項９】前記堆積量推定手段による堆積量推定値又
はこれに応じた前記補正手段による補正値に対し、上限
リミッタを設けることを特徴とする請求項１〜請求項８
のいずれか１つに記載の直噴火花点火式エンジンの制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002025518A JP4055425B2 (ja) | 2002-02-01 | 2002-02-01 | 直噴火花点火式エンジンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002025518A JP4055425B2 (ja) | 2002-02-01 | 2002-02-01 | 直噴火花点火式エンジンの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003227375A true JP2003227375A (ja) | 2003-08-15 |
| JP4055425B2 JP4055425B2 (ja) | 2008-03-05 |
Family
ID=27747650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002025518A Expired - Fee Related JP4055425B2 (ja) | 2002-02-01 | 2002-02-01 | 直噴火花点火式エンジンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4055425B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005201083A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の噴射制御装置 |
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