JP2003193129A - 伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方法 - Google Patents
伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方法Info
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- JP2003193129A JP2003193129A JP2001395821A JP2001395821A JP2003193129A JP 2003193129 A JP2003193129 A JP 2003193129A JP 2001395821 A JP2001395821 A JP 2001395821A JP 2001395821 A JP2001395821 A JP 2001395821A JP 2003193129 A JP2003193129 A JP 2003193129A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 C量が共析組成の0.8 mass%以上であって
も、パテンティング時に初析セメンタイトが生成するこ
とがないために伸線加工性に優れ、かつパテンティング
後のパーライト相のラメラー間隔が微細になるために伸
線加工性に優れる、鋼線材を、有利に製造するための方
法を提案する。 【解決手段】 C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下、S
i:0.05mass%以上2.00mass%以下、Mn:0.2 mass%以
上1.5 mass%以下、Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満
およびAl:0.6 mass%以上3.0 mass%以下を含有する鋼
素材に、熱間加工を施して鋼線材を製造するに際し、該
熱間加工の 830℃以上900 ℃以下における総加工率を20
%以上に、かつ熱間加工の終了温度を830 ℃以上に制御
する。
も、パテンティング時に初析セメンタイトが生成するこ
とがないために伸線加工性に優れ、かつパテンティング
後のパーライト相のラメラー間隔が微細になるために伸
線加工性に優れる、鋼線材を、有利に製造するための方
法を提案する。 【解決手段】 C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下、S
i:0.05mass%以上2.00mass%以下、Mn:0.2 mass%以
上1.5 mass%以下、Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満
およびAl:0.6 mass%以上3.0 mass%以下を含有する鋼
素材に、熱間加工を施して鋼線材を製造するに際し、該
熱間加工の 830℃以上900 ℃以下における総加工率を20
%以上に、かつ熱間加工の終了温度を830 ℃以上に制御
する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、PC鋼線、PC
鋼より線、ワイヤーロープのワイヤー、ばねおよびスチ
ールコードのフィラメント等の、各種線の製造に用いる
線材、とりわけ冷間伸線加工による加工強化を利用して
高強度鋼線を製造する場合に好適である、伸線加工性に
優れた高強度鋼線材の製造方法に関するものである。
鋼より線、ワイヤーロープのワイヤー、ばねおよびスチ
ールコードのフィラメント等の、各種線の製造に用いる
線材、とりわけ冷間伸線加工による加工強化を利用して
高強度鋼線を製造する場合に好適である、伸線加工性に
優れた高強度鋼線材の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】高強度鋼線の分野では、共析鋼線材をパ
テンティングにより微細パーライト組織とした後に、そ
の良好な伸線加工性を利用して、強冷間伸線加工を行
い、各種の高強度鋼線を製造する技術が、既に実用化さ
れている。例えば、高強度鋼線を得るためには、C量を
増加させるのが有効であり、特開平7−179994号公報に
は、過共析の高強度鋼線およびその製造技術が開示され
ている。すなわち、高C化によりセメンタイト量が増加
し、かつラメラー間隔が微細化されることにより、ある
程度の高強度化が達成されるのである。
テンティングにより微細パーライト組織とした後に、そ
の良好な伸線加工性を利用して、強冷間伸線加工を行
い、各種の高強度鋼線を製造する技術が、既に実用化さ
れている。例えば、高強度鋼線を得るためには、C量を
増加させるのが有効であり、特開平7−179994号公報に
は、過共析の高強度鋼線およびその製造技術が開示され
ている。すなわち、高C化によりセメンタイト量が増加
し、かつラメラー間隔が微細化されることにより、ある
程度の高強度化が達成されるのである。
【0003】しかしながら、過共析鋼では、Fe−C状態
図から明らかなように、パテンティング時に初析セメン
タイトが旧オーステナイト粒界に生成しやすく、それに
より冷間伸線加工性の低下を招きやすく、高強度鋼線を
安定して得るのが困難である。
図から明らかなように、パテンティング時に初析セメン
タイトが旧オーステナイト粒界に生成しやすく、それに
より冷間伸線加工性の低下を招きやすく、高強度鋼線を
安定して得るのが困難である。
【0004】また、高炭素鋼線材のラメラー間隔がさら
に微細化されれば、より高い伸線加工性が得られる結
果、高強度鋼線の製造が可能になるため、従来、種々の
鋼組成や熱処理法等に工夫がなされているが、いずれも
十分とは言えないことから、新しい鋼線材の開発が望ま
れていた。
に微細化されれば、より高い伸線加工性が得られる結
果、高強度鋼線の製造が可能になるため、従来、種々の
鋼組成や熱処理法等に工夫がなされているが、いずれも
十分とは言えないことから、新しい鋼線材の開発が望ま
れていた。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従って、この発明の目
的は、C量が共析組成の0.8 mass%以上であっても、パ
テンティング時に初析セメンタイトが生成することがな
いために伸線加工性に優れ、かつパテンティング後のパ
ーライト相のラメラー間隔が微細になるために伸線加工
性に優れる、鋼線材を、有利に製造するための方法を提
案することにある。
的は、C量が共析組成の0.8 mass%以上であっても、パ
テンティング時に初析セメンタイトが生成することがな
いために伸線加工性に優れ、かつパテンティング後のパ
ーライト相のラメラー間隔が微細になるために伸線加工
性に優れる、鋼線材を、有利に製造するための方法を提
案することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】発明者らは、まず、C量
が共析組成の0.8 mass%以上であっても、パテンティン
グ時に初析セメンタイトが生成することがなく、しかも
パテンティング後のパーライト相のラメラー間隔が微細
になる、鋼組成を見出し、この鋼組成を基本として、パ
テンティング後のパーライト組織をさらに微細化する方
法を究明したところ、パテンティング前の鋼組織におけ
るオーステナイト組織の微細化が極めて有効であること
を究明した。
が共析組成の0.8 mass%以上であっても、パテンティン
グ時に初析セメンタイトが生成することがなく、しかも
パテンティング後のパーライト相のラメラー間隔が微細
になる、鋼組成を見出し、この鋼組成を基本として、パ
テンティング後のパーライト組織をさらに微細化する方
法を究明したところ、パテンティング前の鋼組織におけ
るオーステナイト組織の微細化が極めて有効であること
を究明した。
【0007】すなわち、この発明で見出した鋼組成は、
高温域で(フェライト+オーステナイト+セメンタイ
ト)の3相組織が存在することに着目し、この高温度域
で熱間加工を行うことによりパテンティング前組織が微
細化される結果、その後の低温変態組織(パーライト相
など)が微細化されることを新たに知見した。さらに、
このようなパテンティング前組織を有する鋼は、パテン
ティング処理時の加熱段階で逆変態オーステナイト相が
微細化される結果、パテンティング後のパーライト組織
のコロニーサイズが微細化され、冷間伸線加工性を向上
させることも見出した。
高温域で(フェライト+オーステナイト+セメンタイ
ト)の3相組織が存在することに着目し、この高温度域
で熱間加工を行うことによりパテンティング前組織が微
細化される結果、その後の低温変態組織(パーライト相
など)が微細化されることを新たに知見した。さらに、
このようなパテンティング前組織を有する鋼は、パテン
ティング処理時の加熱段階で逆変態オーステナイト相が
微細化される結果、パテンティング後のパーライト組織
のコロニーサイズが微細化され、冷間伸線加工性を向上
させることも見出した。
【0008】この発明は、以上の知見に基づくものであ
る。すなわち、この発明の要旨行為は、次のとおりであ
る。 (1)C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下、Si:0.05ma
ss%以上2.00mass%以下、Mn:0.2 mass%以上1.5 mass
%以下、Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満およびAl:
0.6 mass%以上3.0 mass%以下を含有する鋼素材に、熱
間加工を施して鋼線材を製造するに際し、該熱間加工の
830℃以上900 ℃以下における総加工率を20%以上に、
かつ熱間加工の終了温度を830 ℃以上に制御することを
特徴とする、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方
法。
る。すなわち、この発明の要旨行為は、次のとおりであ
る。 (1)C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下、Si:0.05ma
ss%以上2.00mass%以下、Mn:0.2 mass%以上1.5 mass
%以下、Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満およびAl:
0.6 mass%以上3.0 mass%以下を含有する鋼素材に、熱
間加工を施して鋼線材を製造するに際し、該熱間加工の
830℃以上900 ℃以下における総加工率を20%以上に、
かつ熱間加工の終了温度を830 ℃以上に制御することを
特徴とする、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方
法。
【0009】(2)上記(1)において、熱間加工の 8
30℃以上900 ℃以下における総加工率を50%以上とする
ことを特徴とする、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の
製造方法。
30℃以上900 ℃以下における総加工率を50%以上とする
ことを特徴とする、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の
製造方法。
【0010】(3)上記(1)または(2)において、
熱間加工の 830℃以上900 ℃以下における少なくとも1
パスは、20%/パス以上の加工率で行うことを特徴とす
る、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方法。
熱間加工の 830℃以上900 ℃以下における少なくとも1
パスは、20%/パス以上の加工率で行うことを特徴とす
る、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方法。
【0011】
【発明の実施の形態】以下に、この発明の方法につい
て、詳しく説明する。まず、この発明の鋼素材の成分組
成について、各成分毎に限定理由を述べる。 C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下 Cは、鋼線材の強度を支配する重要な元素であり、C量
が多いほど高い強度が得られる。そのためには、0.8 ma
ss%以上は必要である。しかし、多すぎると、延性の低
下を招いて伸線加工性を低下するため、含有量は1.5 ma
ss%以下の範囲とする。
て、詳しく説明する。まず、この発明の鋼素材の成分組
成について、各成分毎に限定理由を述べる。 C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下 Cは、鋼線材の強度を支配する重要な元素であり、C量
が多いほど高い強度が得られる。そのためには、0.8 ma
ss%以上は必要である。しかし、多すぎると、延性の低
下を招いて伸線加工性を低下するため、含有量は1.5 ma
ss%以下の範囲とする。
【0012】Si:0.05mass%以上2.00mass%以下
Siは、脱酸に必要な元素であるとともに、固溶強化によ
り鋼線材の高強度化に重要な元素である。そのために
は、0.05mass%以上は必要である。しかし、多すぎる
と、延性の低下を招いて伸線加工性を低下するため、含
有量は2.00mass%以下の範囲とする。
り鋼線材の高強度化に重要な元素である。そのために
は、0.05mass%以上は必要である。しかし、多すぎる
と、延性の低下を招いて伸線加工性を低下するため、含
有量は2.00mass%以下の範囲とする。
【0013】Mn:0.2 mass%以上1.5 mass%以下
Mnは、脱酸に必要な元素であるとともに、セメンタイト
の形成を促進することにより高強度化に重要な元素であ
り、そのためには0.2 mass%以上は必要である。しか
し、多すぎると、延性の低下を招いて伸線加工性を低下
するため、含有量は1.5 mass%以下の範囲とする。
の形成を促進することにより高強度化に重要な元素であ
り、そのためには0.2 mass%以上は必要である。しか
し、多すぎると、延性の低下を招いて伸線加工性を低下
するため、含有量は1.5 mass%以下の範囲とする。
【0014】Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満
Crは、セメンタイトの形成を著しく促進させることによ
り、パテンティング後のパーライト相のラメラー間隔を
微細化するのに有効である。そのためには、0.1 mass%
以上は必要である。しかし、多すぎるとその効果が飽和
するとともに、延性の低下を招いて伸線加工性を低下す
るため、含有量は0.5 mass%未満の範囲とする。
り、パテンティング後のパーライト相のラメラー間隔を
微細化するのに有効である。そのためには、0.1 mass%
以上は必要である。しかし、多すぎるとその効果が飽和
するとともに、延性の低下を招いて伸線加工性を低下す
るため、含有量は0.5 mass%未満の範囲とする。
【0015】Al:0.6 mass%以上3.0 mass%以下
Alは、パテンティング時の初析セメンタイトの生成を抑
制するため、伸線加工性を劣化させる初析セメンタイト
を生成することなくC量の増加を可能とする重要な元素
である。また、この発明の鋼組成では、Alの存在により
高温域で(フェライト+オーステナイト+セメンタイ
ト)の3相組織が存在するようになり、該温度域での熱
間加工により組織が微細化され、その後のパテンティン
グ後のパーライトコロニー組織を微細化するため、Alは
伸線加工性の向上に寄与する重要な元素である。そのた
めには、0.6mass %以上が必要である。しかし、多すぎ
ると延性の低下を招いて伸線加工性を低下するため、含
有量は3.0 mass%以下の範囲とする。
制するため、伸線加工性を劣化させる初析セメンタイト
を生成することなくC量の増加を可能とする重要な元素
である。また、この発明の鋼組成では、Alの存在により
高温域で(フェライト+オーステナイト+セメンタイ
ト)の3相組織が存在するようになり、該温度域での熱
間加工により組織が微細化され、その後のパテンティン
グ後のパーライトコロニー組織を微細化するため、Alは
伸線加工性の向上に寄与する重要な元素である。そのた
めには、0.6mass %以上が必要である。しかし、多すぎ
ると延性の低下を招いて伸線加工性を低下するため、含
有量は3.0 mass%以下の範囲とする。
【0016】上記の成分を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物の成分組成になる鋼素材、例えば連続鋳造、
そしてビレット圧延を経て得られたビレットは、熱間加
工によって線材となる。なお、この発明では、上記した
成分組成に加えて、さらに以下に示す成分が添加されて
いても、この発明で所期する効果が発揮されることは言
うまでもない。ここで、鋼線材の化学成分として許容さ
れるのは、Cu:0.02mass%以上1.00mass%以下、Ni:0.
02mass%以上1.00mass%以下、Mo:0.02mass%以上0.30
mass%以下、V:0.005 mass%以上0.100 mass%以下、
Nb:0.005 mass%以上0.100 mass%以下、Ti:0.005 ma
ss%以上0.100 mass%以下、Ca:0.0005mass%以上0.01
00mass%以下、Mg:0.0005mass%以上0.0100mass%以下
およびREM :0.0005mass%以上0.0100mass%以下のいず
れか1種または2種以上である。
避的不純物の成分組成になる鋼素材、例えば連続鋳造、
そしてビレット圧延を経て得られたビレットは、熱間加
工によって線材となる。なお、この発明では、上記した
成分組成に加えて、さらに以下に示す成分が添加されて
いても、この発明で所期する効果が発揮されることは言
うまでもない。ここで、鋼線材の化学成分として許容さ
れるのは、Cu:0.02mass%以上1.00mass%以下、Ni:0.
02mass%以上1.00mass%以下、Mo:0.02mass%以上0.30
mass%以下、V:0.005 mass%以上0.100 mass%以下、
Nb:0.005 mass%以上0.100 mass%以下、Ti:0.005 ma
ss%以上0.100 mass%以下、Ca:0.0005mass%以上0.01
00mass%以下、Mg:0.0005mass%以上0.0100mass%以下
およびREM :0.0005mass%以上0.0100mass%以下のいず
れか1種または2種以上である。
【0017】すなわち、Cu、NiおよびMoは、固溶強化に
より鋼線材を高強度化するのに有効な元素であり、また
V、NbおよびTiは、炭窒化物の形成により鋼線材の高強
度化に寄与する元素であり、そしてCa、MgおよびREM
は、鋼中の微細な酸化物を形成し、オーステナイト粒の
微細化を通じて、パーライト組織を微細化し、伸線加工
性を向上させる効果を有するものである。しかし、いず
れについても、多すぎると、延性の低下を招いて伸線加
工性を低下するため、含有量は、上記の範囲に制御す
る。
より鋼線材を高強度化するのに有効な元素であり、また
V、NbおよびTiは、炭窒化物の形成により鋼線材の高強
度化に寄与する元素であり、そしてCa、MgおよびREM
は、鋼中の微細な酸化物を形成し、オーステナイト粒の
微細化を通じて、パーライト組織を微細化し、伸線加工
性を向上させる効果を有するものである。しかし、いず
れについても、多すぎると、延性の低下を招いて伸線加
工性を低下するため、含有量は、上記の範囲に制御す
る。
【0018】次に、この熱間加工条件について詳述す
る。さて、この発明に従う鋼において、(オーステナイ
ト+フェライト+セメンタイト)の3相組織が存在する
温度域は、おおよそ 830℃〜 900℃の範囲である。この
3相温度域で加工を加えると、混合組織のために組織の
微細化がより促進される。そこで、830 ℃以上 900℃以
下の温度範囲を主な加工温度域とした。すなわち、 830
℃未満ではオーステナイト相が減少し、(フェライト+
セメンタイト)の2相域になるため、この温度域での加
工では所期した効果が得られないのみならず、変形抵抗
が高くなり圧延の負荷が大きくなるため、少なくとも熱
間加工の終了温度を 830℃以上とする必要がある。
る。さて、この発明に従う鋼において、(オーステナイ
ト+フェライト+セメンタイト)の3相組織が存在する
温度域は、おおよそ 830℃〜 900℃の範囲である。この
3相温度域で加工を加えると、混合組織のために組織の
微細化がより促進される。そこで、830 ℃以上 900℃以
下の温度範囲を主な加工温度域とした。すなわち、 830
℃未満ではオーステナイト相が減少し、(フェライト+
セメンタイト)の2相域になるため、この温度域での加
工では所期した効果が得られないのみならず、変形抵抗
が高くなり圧延の負荷が大きくなるため、少なくとも熱
間加工の終了温度を 830℃以上とする必要がある。
【0019】次に、上記の温度域 830℃〜 900℃におけ
る加工率について述べる。まず、オーステナイト粒の微
細化を達成するためには、 830℃〜 900℃の範囲での総
加工率を20%以上、より好ましくは50%以上とすること
が肝要である。すなわち、該温度域での総加工率が20%
未満では、熱間加工による再結晶、析出およびセメンタ
イトの分断等が十分に行われないため、組織の微細化が
不十分となる。
る加工率について述べる。まず、オーステナイト粒の微
細化を達成するためには、 830℃〜 900℃の範囲での総
加工率を20%以上、より好ましくは50%以上とすること
が肝要である。すなわち、該温度域での総加工率が20%
未満では、熱間加工による再結晶、析出およびセメンタ
イトの分断等が十分に行われないため、組織の微細化が
不十分となる。
【0020】さらに、 830℃〜 900℃の範囲での加工に
おいて、少なくとも1パスは20%/パス以上の加工率で
行うことが好ましい。すなわち、例えばビレットを線材
に加工するには、通常複数パスの圧延が行われるが、こ
の複数パスのうち少なくとも1パスは20%/パス以上の
加工率で行うことによって、上記したオーステナイト粒
の微細化をより促進することができる。
おいて、少なくとも1パスは20%/パス以上の加工率で
行うことが好ましい。すなわち、例えばビレットを線材
に加工するには、通常複数パスの圧延が行われるが、こ
の複数パスのうち少なくとも1パスは20%/パス以上の
加工率で行うことによって、上記したオーステナイト粒
の微細化をより促進することができる。
【0021】
【実施例】転炉で溶製してからRH脱ガス処理を施した
後、連続鋳造、そしてビレット圧延により、表1に示す
化学成分を含有する鋼ビレットを製造し、該ビレットを
1100℃に加熱後、表1に示す条件の下に、5.5 mmφの鋼
線材に圧延した。次いで、鋼線材を950 ℃に加熱後、65
0 ℃の鉛浴にてパテンティングを行った後に、鋼線材の
引張強さ、パーライト相の平均ラメラー間隔および平均
コロニー粒径を求めた。さらに、このパテンティング後
の鋼線材に、減面率12%/パスの連続伸線加工を行い、
断線が生じるまでの伸線限界加工率を求めた。以上の各
測定結果を、表1に併記する。
後、連続鋳造、そしてビレット圧延により、表1に示す
化学成分を含有する鋼ビレットを製造し、該ビレットを
1100℃に加熱後、表1に示す条件の下に、5.5 mmφの鋼
線材に圧延した。次いで、鋼線材を950 ℃に加熱後、65
0 ℃の鉛浴にてパテンティングを行った後に、鋼線材の
引張強さ、パーライト相の平均ラメラー間隔および平均
コロニー粒径を求めた。さらに、このパテンティング後
の鋼線材に、減面率12%/パスの連続伸線加工を行い、
断線が生じるまでの伸線限界加工率を求めた。以上の各
測定結果を、表1に併記する。
【0022】なお、表1において、鋼A〜Eはいずれ
も、この発明の鋼組成を満足するもの、また鋼FはAl量
がこの発明の鋼組成の下限を逸脱した比較鋼である。ま
た、 No.1〜5,8,9,11,12は、いずれも熱間加工
条件がこの発明の範囲内にあるもの、また No.6,7,
10はいずれも熱間加工条件がこの発明の範囲を逸脱した
比較例である。
も、この発明の鋼組成を満足するもの、また鋼FはAl量
がこの発明の鋼組成の下限を逸脱した比較鋼である。ま
た、 No.1〜5,8,9,11,12は、いずれも熱間加工
条件がこの発明の範囲内にあるもの、また No.6,7,
10はいずれも熱間加工条件がこの発明の範囲を逸脱した
比較例である。
【0023】
【表1】
【0024】まず、この発明の組成および熱間加工条件
を満足したものは、いずれも初析セメンタイトが認めら
れず、ラメラー間隔およびコロニーサイズともに微細化
され、その結果、強度並びに伸線加工限界がともに良好
になることが明らかである。さらに、 No.2〜5の比較
から、総圧下率が50%以上のもの、さらに総圧下率が50
%以上かつ少なくとも1パスを20%/パス以上とした加
工を経たものは、さらにパーライト相のコロニーが微細
化され、伸線限界加工率が向上することが明らかであ
る。
を満足したものは、いずれも初析セメンタイトが認めら
れず、ラメラー間隔およびコロニーサイズともに微細化
され、その結果、強度並びに伸線加工限界がともに良好
になることが明らかである。さらに、 No.2〜5の比較
から、総圧下率が50%以上のもの、さらに総圧下率が50
%以上かつ少なくとも1パスを20%/パス以上とした加
工を経たものは、さらにパーライト相のコロニーが微細
化され、伸線限界加工率が向上することが明らかであ
る。
【0025】No.2,4 と6,7との比較、また No.9
と10との比較により、この発明の熱間加工条件を逸脱す
ると、パーライトのコロニーサイズが大きくなり、伸線
加工限界の低下を招くことが明らかである。また,No.1
2 に示すように、この発明の熱間加工条件を満足してい
ても、この発明の鋼組成の範囲を逸脱した鋼では、その
効果が得られないことも明らかである。
と10との比較により、この発明の熱間加工条件を逸脱す
ると、パーライトのコロニーサイズが大きくなり、伸線
加工限界の低下を招くことが明らかである。また,No.1
2 に示すように、この発明の熱間加工条件を満足してい
ても、この発明の鋼組成の範囲を逸脱した鋼では、その
効果が得られないことも明らかである。
【0026】
【発明の効果】この発明によれば、冷間伸線性に優れた
高強度鋼線材の製造が可能であり、この鋼線材を用いた
高加工により優れた特質の鋼線を得ることができ、この
鋼線を各種構造物に適用すれば、その軽量化並びに信頼
性の向上に大きく貢献する。
高強度鋼線材の製造が可能であり、この鋼線材を用いた
高加工により優れた特質の鋼線を得ることができ、この
鋼線を各種構造物に適用すれば、その軽量化並びに信頼
性の向上に大きく貢献する。
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フロントページの続き
Fターム(参考) 4K032 AA01 AA06 AA07 AA11 AA16
AA31 AA32 BA02 CA01 CA02
CB01 CB02 CC03 CC04
Claims (3)
- 【請求項1】C:0.8 mass%以上1.5 mass%以下、 Si:0.05mass%以上2.00mass%以下、 Mn:0.2 mass%以上1.5 mass%以下、 Cr:0.1 mass%以上0.5 mass%未満および Al:0.6 mass%以上3.0 mass%以下 を含有する鋼素材に、熱間加工を施して鋼線材を製造す
るに際し、該熱間加工の830℃以上900 ℃以下における
総加工率を20%以上に、かつ熱間加工の終了温度を830
℃以上に制御することを特徴とする、伸線加工性に優れ
る高強度鋼線材の製造方法。 - 【請求項2】 請求項1において、熱間加工の 830℃以
上900 ℃以下における総加工率を50%以上とすることを
特徴とする、伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方
法。 - 【請求項3】 請求項1または2において、熱間加工の
830℃以上900 ℃以下における少なくとも1パスは、20
%/パス以上の加工率で行うことを特徴とする、伸線加
工性に優れる高強度鋼線材の製造方法。
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JP2001395821A JP2003193129A (ja) | 2001-12-27 | 2001-12-27 | 伸線加工性に優れる高強度鋼線材の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011092905A1 (ja) | 2010-02-01 | 2011-08-04 | 新日本製鐵株式会社 | 線材、鋼線及びそれらの製造方法 |
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US8470099B2 (en) | 2009-04-21 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Wire rod, steel wire, and manufacturing method thereof |
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KR20200053971A (ko) * | 2018-11-09 | 2020-05-19 | 주식회사 포스코 | 비틀림 특성이 향상된 고강도 선재, 강선 및 이들의 제조방법 |
-
2001
- 2001-12-27 JP JP2001395821A patent/JP2003193129A/ja active Pending
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