JP2003056924A - Engine heat pump - Google Patents

Engine heat pump

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JP2003056924A
JP2003056924A JP2002227265A JP2002227265A JP2003056924A JP 2003056924 A JP2003056924 A JP 2003056924A JP 2002227265 A JP2002227265 A JP 2002227265A JP 2002227265 A JP2002227265 A JP 2002227265A JP 2003056924 A JP2003056924 A JP 2003056924A
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heat pump
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JP2002227265A
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Inventor
Isao Azuma
Toshiyuki Hayashi
Takeo Imura
Keiji Matsumoto
Hajime Nakamura
Nagahiro Ogata
Kengo Sasahara
哉 中村
武生 井村
功 東
圭司 松本
寿幸 林
謙吾 笹原
永博 緒方
Original Assignee
Yanmar Co Ltd
ヤンマー株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To solve the problem that a plurality of compressors is not able to be operated completely uniformly in the conventional engine heat pump and the maintenance work of the heat pump becomes complicated due to the uneven operating frequencies of the compressors. SOLUTION: An engine heat pump has a plurality of engine-driven compressors the operation of which is controlled by controlling engagement and disengagement of electromagnetic clutches provided in the input sections of the compressors. This heat pump is provided with a storing means which cumulatively stores the numbers of engaged and disengaged times of the electromagnetic clutches of the compressors and selects the compressor to be operated next by comparing the cumulative numbers of engaged and disengaged times of the electromagnetic clutches with each other.

Description

【発明の詳細な説明】 【0001】 【発明の属する技術分野】本発明は、車輌の室内や建物の室内の他、コンプレッサーを使用するガス冷蔵庫等における空調を行うためのエンジンヒートポンプの構成に関する。 BACKGROUND OF THE INVENTION [0001] [Technical Field of the Invention The present invention, in addition to the indoor room or building of the vehicle, relating to the configuration of the engine heat pump for performing air-conditioning in a gas refrigerator that uses a compressor. 【0002】 【従来の技術】従来のエンジンヒートポンプにおいて、 [0002] In the conventional engine heat pump,
複数個(主に二個)のコンプレッサー(所謂マルチコンプレッサー)を有する室外機を備えたものは公知となっている。 Plurality (mainly two) those with an outdoor unit having a compressor (so-called multi-compressor) of is known. そして、複数のコンプレッサーを有する室外機を備えたエンジンヒートポンプにおいて、コンプレッサーのON─OFF制御に関わる電磁クラッチやリレースイッチが、係合時又はON時に最も負担のかかるものであるが、コンプレッサーの何れかを選択して運転する場合に、特定のコンプレッサーに運転回数が偏っていると、これらの電磁クラッチやリレースイッチの寿命に偏りが生じ、また、コンプレッサーの運転時間が偏っていると、コンプレッサー本体の運転寿命が均一にならず、 Then, in the engine heat pump with the outdoor unit having a plurality of compressors, an electromagnetic clutch and a relay switch according to ON─OFF control of compressor, but those consuming the most burden at the time or ON engagement, either the compressor when operating by selecting, when the operating frequency to a particular compressor is biased, bias occurs in the life of these electromagnetic clutch and relay switch, and when the operation time of the compressor is biased, the compressor body operating life does not become uniform,
メンテナンス等に不具合を生じる。 It causes problems in maintenance or the like. 従って、従来より、 Therefore, conventionally,
前回に選択運転していたコンプレッサーを記憶し、次に何れのコンプレッサーを運転するかを選択する時に、前回に選択運転していたものとは別のコンプレッサーを使用することで交互運転する方法を用いていた。 Storing the compressor which has been selected operation to last, the next time for selecting whether to operate any compressor, using a method of alternate operation by using a separate compressor and what was selected operation to the previous which was. 例えば2 For example, 2
台のコンプレッサーを用いたエンジンヒートポンプの場合には、図11に示す制御フローチャートを用いて、どちらか一方のみの電磁クラッチがONする毎に、いずれの電磁クラッチがONしたかをフラグ0又は1で記憶し、その記憶されたフラグを基に、次に1台のみコンプレッサーを運転する場合に、記憶されたものと反対側の電磁クラッチをONして、交互運転するようにしているのである。 In the case of the engine heat pump with pedestal compressor using the control flowchart shown in FIG. 11, each either only the electromagnetic clutch is ON, or in a flag 0 or 1 any of the electromagnetic clutch is ON stored, based on the stored flags, when operating then only one compressor, and oN the opposite side of the electromagnetic clutch and being stored, with each other to as to alternate operation. 【0003】 【発明が解決しようとする課題】以上のような従来のエンジンヒートポンプにおいて、従来のエンジンヒートポンプにおける問題点を以下に説明する。 [0003] In the above conventional engine heat pump such as that INVENTION SUMMARY is], explaining the problem in the following in a conventional engine heat pump. コンプレッサーを交互運転するための運転方法であるが、従来において前回運転していたコンプレッサーの記憶装置はRAMであり、電源を切ればクリアされ、電源をリセットすると、常に特定のコンプレッサーから運転が行われるので、このコンプレッサーの運転頻度が高くなってしまう。 Is a driving method for alternately driving the compressor, the storage device of the compressor which has been previously operated in the conventional is a RAM, cleared if off the power, resetting the power, always operating from a particular compressor is performed since, the operation frequency of the compressor is increased. また、従来の、図11に示す運転制御フローチャートに基づく図14図示のエンジンヒートポンプにおけるマルチコンプレッサーの運転タイムチャートにおいて、 Also, conventional, in the operation time chart of the multi-compressor in Figure 14 shown in the engine heat pump based on the operation control flowchart shown in FIG. 11,
(a)、(b)、(c)の運転パターンならば理想的な交互運転が得られるが、(d)の運転パターンの場合には、停止前には前回運転していたコンプレッサーとして、いつもコンプレッサーBを記憶しているため、運転停止状態から1台のみ運転する状態に切り換える(「停止」→「1台」と表している)場合には、常にコンプレッサーAが運転開始するものであり、一方、コンプレッサーBは、常にコンプレッサーAに遅れて2台運転する場合(「1台」→「2台」と表している)に運転開始する。 (A), (b), but if the operation pattern of (c) is an ideal alternate operation is obtained, as a compressor in the case of driving patterns, which had previously operated before stopping (d), always because storing the compressor B, and when to switch to a state of operating only one of the operation stop state (representing a "stop" → "one") is always that the compressor a initiates operation, on the other hand, the compressor B is always when driving two late to the compressor a to the start of the operation ( "one" → in which represents the "two"). 運転開始時での電磁クラッチの係合時、或いはリレースイッチのON時のストレスは、「停止」→「1台」 Upon engagement of the electromagnetic clutch at the time of the start of operation, or stress at the time of ON of the relay switch, "Stop" → "one"
の場合の方が「1台」→「2台」の場合よりも大きく、 Greater than those of the case of the "one" → "two",
従って、運転開始回数はコンプレッサーA・Bとも結果的に同じでも、コンプレッサーAに係る電磁クラッチD Therefore, even the operation start count and also the result the same compressor A · B, the electromagnetic clutch D according to the compressor A
A及びリレースイッチRAに負担が集中する。 Burden on the A and the relay switch RA is concentrated. このように、従来のエンジンヒートポンプにおいては、複数コンプレッサーを完全に均一に運転することはできず、運転頻度の偏りから、メンテナンス作業を煩雑にしてしまうという不具合があった。 Thus, in the conventional engine heat pump, can not be operated completely uniform multiple compressors, the deviation of the operating frequency, there is a problem arises in that complicated maintenance work. 【0004】 【課題を解決するための手段】本発明は、以上のような問題を解決するため、次のような手段を用いるものである。 [0004] The present invention SUMMARY OF] In order to solve the above problems, is to use the following means. 複数個のエンジン駆動式コンプレッサーを有し、各コンプレッサーの運転制御を、各コンプレッサーの入力部に各々配設した電磁クラッチの係合離脱制御に基づくものとしたエンジンヒートポンプにおいて、各コンプレッサーにおける電磁クラッチの係合切換回数を累積して記憶する記憶手段を設け、各電磁クラッチの係合切換累積回数を比較して、該回数が平均化するように、次に運転するコンプレッサーを選択するよう構成した。 Has a plurality of engine-driven compressor, the operation control of the compressor, the engine heat pump were based on disengagement control of the electromagnetic clutch each is disposed in the input portion of the compressor, the electromagnetic clutch in the compressor a storage means for accumulating and storing the engaging edged 換回 number provided, by comparing the engaging edged conversion cumulative number of the electromagnetic clutch, 該回 number to average, and configured to select the compressor next operation. 【0005】次に、本発明の作用について説明する。 [0005] Next, a description of the operation of the present invention. 複数のコンプレッサーの交互運転においては、各コンプレッサーに配設された各電磁クラッチの係合切換回数、或いは電磁クラッチの係合継続時間を記憶することで、電源をOFFしても、その記憶がなされており、次に電源をONする時に、前回までの各電磁クラッチの係合切換回数、或いは各電磁クラッチの係合継続時間が判別できて、次に運転するコンプレッサーの選択の決め手となり、電磁クラッチの係合切換回数、又はコンプレッサーの運転時間の均一化を図ることができる。 In alternate operation of the plurality of compressors, engaging edged 換回 number of each electromagnetic clutch disposed in each compressor, or by storing the engagement duration of the electromagnetic clutch, even if the power is turned OFF, the storage is made and, then when turning oN the power supply, engaging edged 換回 number of each electromagnetic clutch up to the previous, or can determine engagement duration of each electromagnetic clutch, then it becomes decisive compressor selection to operate, the electromagnetic clutch it is possible to achieve the engagement edged 換回 number or uniformity of the operating time of the compressor. 【0006】 【発明の実施の形態】本発明の解決すべき課題及び構成は以上の如くであり、次に添付の図面に示した本発明の実施例を説明する。 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION problem to be solved to be and construction of the present invention have been described above, it will now be described an embodiment of the present invention shown in the accompanying drawings. 図1は暖房時におけるエンジンヒートポンプの冷媒送路を示す回路図、図2は冷房時におけるエンジンヒートポンプの冷媒送路を示す回路図、図3 Figure 1 is a circuit diagram showing a refrigerant sending passage of the engine heat pump at the time of heating, FIG. 2 is a circuit diagram showing a refrigerant sending passage of the engine heat pump at the time of cooling, 3
はエンジンヒートポンプにおける室外機の正面断面図、 Front sectional view of the outdoor unit in the engine heat pump,
図4はマルチコンプレッサーを付設したエンジンの側面図、図5はマルチコンプレッサー単体の側面図、図6は入力プーリーが同径である二個のコンプレッサーよりなるマルチコンプレッサーへのエンジン伝動ベルトの巻回構造を示す図4中X−X線矢視図、図7は入力プーリーが異径である二個のコンプレッサーよりあるマルチコンプレッサーへのエンジン伝動ベルトの巻回構造を示す図4中X−X線矢視図、図8は図6図示のマルチコンプレッサーを用いた場合における圧送容量とエンジン回転数との関連表図、図9は図7図示のマルチコンプレッサーを用いた場合における圧送容量とエンジン回転数との関連表、図10はマルチコンプレッサーの制御回路図、図11はコンプレッサーを1台のみ運転する場合の選択用フローチャートで Figure 4 is a side view of an engine attached multi compressor, FIG. 5 is a side view of a multi-compressor alone, Figure 6 is wound in an engine transmission belt to multi compressor input pulley consists of two compressors is the same diameter structure Figure X-X taken along the line diagram 4 showing a 7 input pulley different diameter a is two in FIG. 4 in X-X taken along the line showing the winding structure of the engine transmission belt to multi compressor in from the compressor view, and FIG. 8 is related table view of the pumping capacity and engine speed in the case of using the multi-compressor of Figure 6 shown, FIG. 9 is a pumping capacity and engine speed in the case of using the multi-compressor of Figure 7 shown Related table, 10 is a control circuit diagram of a multi-compressor, FIG. 11 is a flow chart for the selection of when driving only one compressor って、前回に1台のみ運転したコンプレッサーの記憶を基にした制御フローチャート、図1 I, control flowchart based on a memory of the compressor was operated only one in the previous, Figure 1
2は同じく両コンプレッサーの電磁クラッチの係合切換回数の累計を基にした制御フローチャート、図13は同じく両コンプレッサーの運転累計時間を基にした制御フローチャート、図14は図11のフローチャートを基にしたコンプレッサーの交互運転を示すタイムチャートであって、(a)は「停止→1台→停止」の繰り返しパターン、(b)は「停止→1台→2台→停止」の繰り返しパターン、(c)は「1台→2台→1台→2台」の繰り返しパターン、(d)は「停止→1台→2台→1台→停止」の繰り返しパターンを示すタイムチャート、図15 2 also control flowchart based on total engagement edged 換回 number of the electromagnetic clutch of the two compressors, 13 also control flowchart based on the operation total time of both compressors, 14 based on a flowchart of FIG. 11 a time chart showing the alternate operation of the compressor, (a) repeating pattern of "stop → 1 single → stop", (b) the repeating pattern of "stop → 1 single → 2 units → stop", (c) is a repeating pattern, (d) is a time chart showing the repeating pattern of "stop → one → 2 units → one → stop" of "one → 2 units → one → 2 units", as shown in FIG. 15
は「停止→1台→2台→1台→停止」の繰り返しパターンにおいて、「停止→1台」及び「1台→2台」の切換時に図12のフローチャートを基に制御した場合のタイムチャート、図16は図14における(a)及び(b) In repeated pattern of "Stop → one → 2 units → one → Stop", "Stop → one" and "one → 2 units" in the time chart in the case of control based on the flowchart of FIG. 12 to switching , 16 in FIG. 14 (a) and (b)
の繰り返しパターンのタイムチャートであって、1台ずつの運転時間が異なる場合のタイムチャート、図17は図15のタイムチャートであって、1台ずつの運転時間が異なる場合のタイムチャート、図18は図17の場合において、「2台→1台」切換時に図13のフローチャートを基にした場合のタイムチャート、図19は過熱度検出用の温度センサー取付位置を示す回路図、図20はエンジンヒートポンプの室外機における暖房時のPID A repeating pattern of a time chart, the time chart in the case where the operating time of each one is different, and FIG. 17 is a time chart of FIG. 15, a time chart when the operation time of each one is different, Fig. 18 in the case of FIG. 17, "two → 1 single" time chart in the case based on a flowchart of FIG. 13 in switching, FIG. 19 is a circuit diagram showing a temperature sensor mounting position for superheat degree detection, FIG. 20 is an engine PID at the time of heating in the outdoor unit of the heat pump
制御による電子膨張弁制御による熱交換器を通過する冷媒過熱度の反応を示すタイムチャートであって、反応速度を早めた場合のタイムチャート、図21は同じく反応速度を遅らせた場合のタイムチャート、図22は過熱度0°C付近において目標過熱度を上昇し、過熱度上昇開始時に目標過熱度を初期値に戻すよう設定した場合の制御フローチャート、図23は図22のフローチャートを採用した場合の過熱度反応に対する目標過熱度の変更パターンを示す相関図、図24は過熱度0°C付近おいて電子膨張弁を一定時間毎に段階的に閉弁するよう設定した場合の制御フローチャート、図25は、同一時間軸を有するタイムチャートであって、(a)は過熱度反応を示すタイムチャート、(b)は目標過熱度の変更を示すタイムチャート、( Control a time chart showing the response of refrigerant superheat passing through the heat exchanger by the electronic expansion valve control by a time chart in a case where early reaction rate, the time chart in the case of FIG. 21 which also delayed kinetics, Figure 22 is raised the target degree of superheat in the vicinity of the superheat degree 0 ° C, the control flow chart in the case where the target degree of superheat at the start superheat increase was set to return to the initial value, 23 is a case of adopting the flowchart of FIG. 22 correlation diagram showing the target superheat degree changing pattern for superheat reaction, FIG. 24 is a control flowchart in the case of setting to stepwise closes the superheat 0 ° keep near the C-electronic expansion valve at predetermined time intervals, FIG. 25 is a time chart having a same time axis, (a) shows the time chart showing the degree of superheat reaction, (b) is a time chart showing the change of the target degree of superheat, ( c)は電子膨張弁の開度を示すタイムチャート、図26は複数室内機を備えたエンジンヒートポンプにおける室外機と室内機との間の通信回路を示すブロック図、図27は図26図示のコントローラー内における、運転モード選択用の内部構成を示すブロック図、図28は複数室内機を備えたエンジンヒートポンプにおける室外機の運転モードを選択する制御フローチャートであって、室内機の暖房・冷房希望数の総和より選択する場合のフローチャート、図29は同じく、室内機の暖房・冷房希望の空調負荷の総和より選択する場合のフローチャート、図30は同じく、室内機の暖房・冷房希望の空調負荷と室内機容量の総和より選択する場合のフローチャート、図31は三相交流電源の欠相・逆相検出するための電源をコントローラー内 c) is a time chart showing the opening of the electronic expansion valve, Fig. 26 is a block diagram showing a communication circuit between the outdoor unit and the indoor unit in the engine heat pump having a plurality indoor units, 27 26 shown controller in the inner block diagram showing an internal configuration for the operation mode selection, FIG. 28 is a control flowchart for selecting the operating mode of the outdoor unit in the engine heat pump having a plurality indoor units, the indoor unit heating and cooling desired number of flowchart for selecting from the sum, Figure 29 also shows a flowchart of the case of selecting from the sum of the air conditioning load of heating and cooling the desired indoor unit, FIG. 30 also, the heating and cooling desired indoor air conditioning load and an indoor unit flowchart for selecting than the total volume, Figure 31 is the controller of the power supply for detecting loss of phase-reversed phase of the three-phase AC power source マイコンに入力する場合の回路図と電源電圧波形及びマイコン入力電圧波形の様式図、図32は欠相・逆相判定制御フローチャート、図33は三相交流電源への正常接続時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b) Style diagram of the circuit diagram and the supply voltage waveform and the microcomputer input voltage waveform in the case of input to the microcomputer, Figure 32 is open phase, reverse phase determination control flowchart, FIG. 33 shows voltage waveforms in the normal connection to the three-phase AC power source in a manner diagram, (a) the supply voltage waveform, (b)
はマイコン入力電圧波形を示す様式図、図34は同じく逆相時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b)はマイコン入力電圧波形を示す様式図、図35は同じく欠相時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b)はマイコン入力電圧波形を示す様式図、図36は三相・単相共用電源を使用する場合の各相電圧の位相制御のタイミング切換を示すタイムチャートで、(a)は三相交流電源接続時の場合、(b)は単相電源接続時の場合のタイムチャート、 Manner diagram showing a microcomputer input voltage waveform in a manner showing the voltage waveforms at the time of FIG. 34 is also reversed phase, (a) shows the source voltage waveform, (b) the manner diagram showing a microcomputer input voltage waveform, FIG. 35 also in a manner showing the voltage waveforms at the time of open phase, (a) shows the source voltage waveform, (b) each of the cases manner diagram showing a microcomputer input voltage waveform, Figure 36 is to use a three-phase, single-phase common power supply in a time chart showing the timing changeover of the phase control of the phase voltage, (a) shows the case when the three-phase AC power supply connection, (b) is a time chart of the case in the single-phase power connection,
図37はマルチコンプレッサーの故障判定のための制御フローチャート、図38はマルチコンプレッサーの故障予知のための制御フローチャート、図39は故障時におけるコンプレッサーの代替運転制御フローチャート、図40はエンジンヒートポンプの各ユニットを交流配線した場合の配線図、図41は同じく直流配線した場合の配線図である。 Figure 37 control flowchart for the determination of multi-compressor failure, control flowchart for Figure 38 is of the multi-compressor failure prediction, FIG. 39 is an alternate operation control flowchart of the compressor in the event of a fault, each unit of Figure 40 is an engine heat pump wiring diagram in the case of AC wiring, Fig. 41 is a same wiring diagram in the case where the DC wiring. 【0007】本発明に係る実施例は、複数の室内機を備えた型式のエンジンヒートポンプであって、この構成について、図1及び図2より、冷媒の流れを基に説明する。 Examples of the [0007] present invention provides a type of engine heat pump having a plurality of indoor units, this configuration, from FIG. 1 and FIG. 2 will be described with reference to flow of the refrigerant. まず、図1の暖房時においては、室外機内のマルチコンプレッサーMCより高温・高圧の冷媒ガスが、オイルセパレーター1・四方弁2を介して各室内機内の室内熱交換器9・9・・・内に圧送される。 First, at the time of heating Figure 1, refrigerant gas having a high temperature and high pressure from the multi-compressor MC for outdoor unit is, the oil separator 1, the four-way valve 2 through the indoor unit of the indoor heat exchanger 9.9 in.. It is pumped in. 該冷媒ガスは、 The refrigerant gas,
室内熱交換器9において凝縮されて液化する際に放熱し、この放熱にて室内を暖める。 Is condensed radiator when liquefied in the indoor heat exchanger 9, heat the room at this radiator. 液化した低音・低圧の冷媒は、開弁した各室内機内の室内電子膨張弁10を通過して室外機に入り、リキッドレシーバー3を経て室外電子膨張弁4にて減圧膨張されることにより、室外熱交換器5・5にて蒸発しやすい状態となる。 Liquefied bass-pressure refrigerant enters the outdoor unit through the indoor electronic expansion valve 10 of each indoor unit which is opened by being decompressed and expanded by the outdoor electronic expansion valve 4 through the liquid receiver 3, the outdoor the evaporation easy to state in the heat exchanger 5, 5. 冷媒は、室外熱交換器5(この場合は蒸発器の機能を発揮する。)を通過中に外気より蒸発熱を奪い、一部が気化する。 Refrigerant (in this case serves the function of the evaporator.) The outdoor heat exchanger 5 to deprive heat of vaporization from the outside air while passing through a portion is vaporized. 更に廃熱回収器7を通過中に、エンジンEからの冷却水から熱を奪って、完全に気化し、四方弁2を経てアキュムレーター8からマルチコンプレッサーMCに戻り、再び前記の如く高温・高圧にされてマルチコンプレッサーMC Further passing through the waste heat recovery unit 7, removes heat from the cooling water from the engine E, and completely vaporized, return to the multi-compressor MC from the accumulator 8 through the four-way valve 2, the high temperature and high pressure as again It is to be a multi-compressor MC
により圧送されるのである。 It is being pumped by. 【0008】次に、図2図示の冷房時には、マルチコンプレッサーMCより高温・高圧の冷媒ガスが、オイルセパレーター1・四方弁2を介して、今度は、室外機内において、廃熱回収器7を経て室外熱交換器5・5内に圧送される。 [0008] Then, at the time of cooling of Figure 2 shown, refrigerant gas having a high temperature and high pressure from the multi-compressor MC, via the oil separator 1, the four-way valve 2, in turn, in the outdoor machine, through the waste heat recovery unit 7 It is pumped to the outdoor heat exchanger 5 within 5. 冷媒は、室外熱交換器5(この場合は凝縮器の機能を発揮する。)において凝縮されて待機中に放熱し液化する。 Refrigerant (in this case serves the function of the condenser.) The outdoor heat exchanger 5 is condensed to radiate liquefied while waiting in. 液化した冷媒は室内機内に入り、室内電子膨張弁10にて減圧膨張されて蒸発しやすい状態となり、室内熱交換器9内にて室内空気より気化熱を奪って気化し、これによって室内を冷却する。 Liquefied refrigerant enters the indoor unit, a state in which at room electronic expansion valve 10 tends to evaporate is decompressed and expanded, vaporized depriving heat of vaporization than the room air at the indoor heat exchanger 9, thereby cooling the room to. 気化した冷媒は、再度室外機に入り、四方弁2を経てアキュムレーター8からマルチコンプレッサーMCに戻るのである。 Vaporized refrigerant, again enters the outdoor unit is return from the accumulator 8 to a multi-compressor MC through the four-way valve 2. 【0009】このような冷媒の循環系を構成するエンジンヒートポンプにおいて、次に、室外機の構成について、図3より説明する。 [0009] In the engine heat pump constituting a circulating system such refrigerant, Next, the configuration of the outdoor unit will be described from FIG 3. 箱型のフレームFの上部に排風口が複数(この実施例では二個)形成されており、各排風口に対峙させて、該フレームF内に室外冷却ファン6 The upper part air discharge outlet of the frame F of the box-shaped is formed (two in this example) more, by facing to each air discharge port, the outdoor fan 6 into the frame F
・6が配設されている。 · 6 is disposed. 該フレームFの側面部には、室外熱交換器5・5とラジエーターの放熱フィン部分を立設して、熱交換室R1を形成している。 The side portions of the frame F, erected radiating fins part of the outdoor heat exchanger 5, 5 and radiator, to form a heat exchange chamber R1. 熱交換室内下部の図示されない裏側部分には室外熱交換器5より連設される図1及び図2図示の廃熱回収器7が配設されており、11・11は、該廃熱回収器7への冷却水の供給・ The rear portion (not shown) of the heat exchange chamber bottom and FIGS illustrated waste heat recovery unit 7 is provided continuously from the outdoor heat exchanger 5 is disposed, 11, 11, the waste heat recovery device supply of cooling water to the 7-
非供給を決定するためのサーモスタットである。 A thermostat for determining the non-supply. 【0010】更に、該フレームF内の下部左側にはエンジンルームR2を形成し、一方、下部右側においては、 Furthermore, the lower left side in the frame F to form an engine room R2, whereas, in the lower right side,
四方弁2、図1及び図2図示の冷媒回路に介設した電磁弁SV1〜SV8や、室外電子膨張弁4、更には冷媒回路中において液体冷媒を受けるリキッドレシーバー3 Four-way valve 2, and an electromagnetic valve SV1~SV8 which is interposed in a refrigerant circuit of FIG. 1 and FIG. 2 illustrates, the outdoor electronic expansion valve 4, liquid receiver 3 further receives the liquid refrigerant in the refrigerant circuit
を、その上端を熱交換室R1内の室外冷却ファン6の直下に至る様態にて立設している。 And it is erected its upper end in a manner that leads directly below the outdoor fan 6 in the heat exchange chamber R1. また、この部位における図示されない裏側部分には、各種電子部品よりなる制御コントローラーCが配設されている。 Also, the rear portion (not shown) at this site, the control controller C consisting various electronic components are arranged. 【0011】フレームF内において、上部の熱交換室R [0011] In the frame F, the upper portion of the heat exchange chamber R
1と下部のエンジンルームR2とは横架されたドレンパン12にて隔てられており、熱交換室R1内にて発生する水漏れや結露した水を該ドレンパン12が受け、エンジンルームR2内に浸入しないようにしている。 1 and the lower portion of the engine room R2 are separated by the drain pan 12 that are laterally placed, received water leakage and condensation water generated in the heat exchanger chamber R1 is the drain pan 12, entering into the engine room R2 It is so as not to. エンジンルームR2内においてはエンジンEを配設し、これにエアクリーナー13、吸気サイレンサー14、図示されない排気マフラー、換気ダクト等が付勢されており、また、エンジン出力プーリーより伝動ベルト15を介してマルチコンプレッサーMCを配設しており、また、図3 In the engine room R2 disposed the engine E, this air cleaner 13, the intake silencer 14, not shown exhaust muffler are energized such ventilation duct, also via a transmission belt 15 from the engine output pulley has provided a multi-compressor MC, also, FIG. 3
には図示されないオイルセパレーター1を配設している。 It is provided an oil separator 1, not shown in. 【0012】エンジンヒートポンプにおける室外機の概略構成は以上の如くであり、次に、図4乃至図9より、 [0012] schematic configuration of the outdoor unit in the engine heat pump is as described above, then, from 4 to 9,
マルチコンプレッサーMCの実施例について説明する。 It will be described embodiment of a multi-compressor MC.
マルチコンプレッサーは、複数のコンプレッサーをエンジンよりベルト伝動して駆動するものであって、本実施例では、二個のコンプレッサーを使用する。 Multi compressor, a plurality of compressors be one driven by belt transmission from the engine, in the present embodiment uses two compressors. 即ち、二個のコンプレッサーのうち、2台とも運転したり、或いは、どちらか1台のみを運転し、更にエンジン回転数を調節することで、様々な冷媒の圧送容量を得て、幅の広い空気調節が可能となっている。 That is, among the two compressors, both cars or driving, or driving only either one, further by adjusting the engine speed to obtain the pumping capacity of the various refrigerants, wide It has become a possible air conditioning. 【0013】ここで、従来においては図6の如く、同一のコンプレッサーA・Bを2個具備し、エンジンEの出力プーリーPEより各コンプレッサーA・Bの同一径r [0013] Here, in the conventional as shown in FIG. 6, the same compressor A · B includes two identical diameter r of the compressor A · B from the output pulley PE of the engine E
の入力プーリーPA・PBに伝動ベルト15を巻回してベルト伝動していたものであって、従って、各コンプレッサーA・Bの単位エンジン回転数に対する圧送容量比(以下、単に「容量比」とする。)は同一であった。 Turn the power transmission belt 15 around the input pulley PA · PB be those that were belt transmission, therefore, the pumping capacity ratio with respect to the unit engine rotational speeds of the compressor A · B (hereinafter, simply referred to as "volume ratio" of .) was the same. 従って、図8の表の如く、低い容量を得るためにコンプレッサーを1台のみ運転する場合、どちらのコンプレッサーを運転しても、エンジン回転数の増減に対する容量比の変位量は一定であり、その下限も限定されている。 Therefore, as in the table of FIG. 8, when driving only one compressor in order to obtain a low volume, be operated either compressor, the displacement amount of volume ratio to engine speed decrease is constant, its lower limit has also been limited. 図8図示の実施例においては、容量比(図8内では「圧縮機容量」としている)は、エンジン回転数の下限において得られる15.4%が、容量比の下限となる。 In the embodiment of FIG. 8 illustrated, volume ratio (the inside 8 is set to "compressor capacity") is 15.4% obtained in the lower limit of the engine speed, the lower limit of the volume ratio. 【0014】しかして、本発明では、温度のより一層の微調整を得るために、更に小さな圧送容量を得るべく、 [0014] Thus, in the present invention, in order to obtain a more fine adjustment of the temperature, in order to further obtain a small pumping capacity,
1台のコンプレッサーBの容量比を少なくするために、 In order to reduce the volume ratio of the single compressor B,
図7に示すように、その入力プーリーPBを、従来の入力プーリーPAよりも小径(本実施例では、従来の入力プーリーPAの半径r×0.8=r')としている。 As shown in FIG. 7, the input pulley PB, (in this embodiment, the radius r × 0.8 = r 'of a conventional input pulley PA) diameter smaller than the conventional input pulley PA is set to. 従って、図9の如く、コンプレッサーA・Bのどちらか1 Thus, as shown in FIG. 9, either the compressor A · B 1
台を運転する場合に、得られる圧送容量に幅ができ、エンジン回転数の下限における圧送容量の下限も、コンプレッサーBのみを運転している場合には、13.7% When operating the stand, the resulting pumping capacity can range, the lower limit of the pumping capacity in the lower limit engine speed even when you are driving only the compressor B is 13.7%
と、従来より少ない容量が得られるのである。 When is the less than the conventional capacity. なお、従来の型式の如く、同一容量のコンプレッサーを2台設けたマルチコンプレッサーをそのまま使用して、入力プーリー比を変更するだけで、このような少量の圧送容量が得られるので、コスト抑制にも繋がる。 Incidentally, as in the conventional type, a multi-compressor provided with two compressor of the same capacity as it is used, simply by changing the input pulley ratio, since a small amount of pumping capacity such is obtained, also cost savings lead. 【0015】また、図5及び図10の如く、各コンプレッサーA・Bの入力プーリーPA・PBと各コンプレッサー内の動力部との間には、各々電磁クラッチDA・D Further, as shown in FIG. 5 and FIG. 10, between the input pulley PA · PB and a power unit in each compressor of the compressor A · B, each electromagnetic clutch DA · D
Bが介設されており、図10の如く、制御コントローラーCより各電磁クラッチDA・DBに、各々リレースイッチRA・RBを介設する制御電動系を配設しており、 B is interposed, as shown in FIG. 10, each electromagnetic clutch DA · DB from the control controller C, has been provided a control electric system that interposed each relay switch RA · RB,
スイッチ操作にてON・OFF操作することで、各リレースイッチRA・RBがON・OFFされ、該リレースイッチがON時に電磁クラッチが係合し、該リレースイッチがOFF時に電磁クラッチが離脱する。 By ON · OFF operation at the switch operation, the relay switch RA · RB is ON · OFF, the relay switch is engaged ON at the electromagnetic clutch, the relay switch is OFF the electromagnetic clutch is disengaged. 即ち、リレースイッチRA・RBのON・OFF操作に基づく電磁クラッチDA・DBの係合・離脱選択により、コンプレッサーA・Bの2台運転、或いはどちらか1台のみの運転が選択される。 That is, the engagement and disengagement selection of the electromagnetic clutch DA-DB based on ON-OFF operation of the relay switch RA-RB, 2 units compressor operation A-B, or the operation of only one either is selected. また、電磁クラッチDA・DBやリレースイッチRA・RBからのON・OFFの切換等のデータが、制御コントローラーC内のマイクロコンピューターCPUにおけるメモリー部MRに記憶され、これを基に、各リレースイッチRA・RBのON・OFF制御が、制御コントローラーCからの出力制御にて行われる。 The data switching 換等 the ON · OFF from the electromagnetic clutch DA · DB and a relay switch RA · RB is stored in memory section MR in the microcomputer CPU in the control controller C, and based on this, each relay switch RA · ON · OFF control of the RB is performed by the output control from the control controller C. 【0016】ここで、図6及び図7図示のどちらのマルチコンプレッサーMCの場合にも、片方のコンプレッサーに運転が集中しては、運転寿命に差が生じ、同一時期にメンテナンス作業を施せなくなって煩雑となり、どちらかのコンプレッサーのメンテナンス作業を怠ってしまうという事態にもなりかねない。 [0016] Here, in either case of a multi-compressor MC in FIGS. 6 and 7 illustrated, and concentrated operating on one of the compressor, a difference occurs in the operating life, longer Hodokose maintenance work in the same one time becomes complicated, it could also be a situation that would neglect the maintenance work of one of the compressor. そこで、両コンプレッサーのうち、どちらかのコンプレッサーのみを運転する場合に、両コンプレッサーの運転頻度が均一になるように、交互運転することが必要である。 Therefore, among the two compressors, when operating only either the compressor, as the operating frequency of both the compressor becomes uniform, it is necessary to alternate operation. この交互運転制御について、図10乃至図18より説明する。 This alternate operation control will be described from FIG 10 to FIG 18. なお、図1 It should be noted that, as shown in FIG. 1
4乃至図18において、は図11図示の制御フローチャートを採用したこと、は図12図示の制御フローチャートを採用したこと、は図13図示の制御フローチャートを採用したことを示す。 In 4 to 18, it is due to its use of the control flowchart of FIG. 11 shown, adopting the control flowchart of FIG. 12 shown, indicating that it has adopted a control flowchart of FIG. 13 shown. 【0017】従来は、この交互運転をするために、図1 [0017] Conventionally, in order to make this alternate operation, FIG. 1
0図示の制御コントローラーCにおいて、図11図示の如く、運転停止状態(以後「停止」)から1台のみ運転(以後「1台」)、或いは2台運転状態(以後「2 0 In the control controller C shown, as shown in FIG. 11 shown, shutdown state (hereinafter "stop") only one operation from (hereinafter "one"), or two operating state (hereinafter "2
台」)から「1台」に切換え)毎に、選択係合した電磁クラッチDA又はDBを示すフラグを(電磁クラッチD Each switching) to "one" from the base "), selected engagement electromagnetic clutch DA or flag (electromagnetic clutch D indicating the DB
AのみONの場合にはフラグ1を、電磁クラッチDBのみONの場合にはフラグ0を)メモリー部Mに記録して、前回に1台のみで運転したコンプレッサーを記憶し、次に、前回1台のみで運転していたのと反対側のコンプレッサーを運転するよう、そのコンプレッサーのリレースイッチをONするよう構成している。 The flag 1 in the case of A only ON, the flag 0 in the case of ON only electromagnetic clutch DB) recorded in the memory unit M, and store the compressor was operated with only one in the previous, next, previous 1 to drive the other side of the compressor as was driving only with base, and configured to turn ON the relay switch of the compressor. 即ち前回にコンプレッサーAのみ運転していて、フラグ1が記録されている場合には次回の1台のみの運転時において、リレーRB(図11乃至図13では「リレーB」)がON I.e. is driving only the compressor A to the last, during the operation of only one of the next if the flag 1 is recorded, the relay RB (in FIGS. 11 to 13 "Relay B") is ON
し、コンプレッサーBのみを運転するとともに、フラグ0をメモリー部Mに代入する。 And, while operating only the compressor B, and assigns a flag 0 in the memory unit M. 前回にコンプレッサーB Compressor B in the previous
のみが運転されていた場合には、フラグ0が記録されており、次回の1台のみの運転時には、リレーRA(図1 If only has been operated, the flag 0 is recorded, at the time of operation of only one of the next relay RA (Fig. 1
1乃至図13では「リレーA」)がONして、コンプレッサーAのみを運転し、同時にフラグ1が代入される。 1 to FIG. 13 "Relay A") is turned ON, and driving only the compressor A, is substituted flag 1 at the same time. 【0018】この制御ルーチンを具備したマルチコンプレッサーの運転においては、図14の(a)如く、「停止→1台→停止」の繰り返し、(b)の如く、「停止→ [0018] In the operation of the multi-compressor equipped with this control routine, Shiku (a) of FIG. 14, the repetition of "Stop → 1 single → Stop", as in (b), "Stop →
1台→2台→停止」の繰り返し、(c)の如く、「1台→2台→1台→2台」の繰り返しのパターンで運転する時には、理想的な運転パターンとなるが、(d)の「停止→1台→2台→1台→停止」と運転切換する場合には、「停止→1台」と運転切換する場合に、その前の「2台→1台」と運転切換した時にコンプレッサーBのみを運転していたとして記憶しているので、必ずコンプレッサーAが運転開始することとなり、従って、コンプレッサーBは、常にコンプレッサーAのみが運転されている状態から2台目として運転される。 One → 2 units → Stop "repetition of, as (c), when operated at a repetition of the pattern of" one → 2 units → one → 2 units "is an ideal operation pattern, (d in the case of "stop → 1 single → two → 1 single → stop" and the operation changeover is of), in the case of change operation as "stop → 1 single", the operation changeover and the previous "two → 1 single" remembers as was driving only the compressor B when, always at a the compressor a initiates operation, thus, the compressor B is always operated as a second unit from the state in which only the compressor a is operated that. 電磁クラッチやリレースイッチは、「停止→1台」の運転切換時におけるON切換時の方が、「1台→2台」の運転切換時におけるON切換時よりもストレスが高く、従って、この運転パターンの場合には、コンプレッサーAの電磁クラッチDA又はリレースイッチRAの耐用寿命が短くなり、 Electromagnetic clutch and relay switch, towards the ON switching in the operation switching of "Stop → 1 single" is a higher stress than the ON switching in the operation switching of "one → 2 units", therefore, this operation If the pattern is the service life of the electromagnetic clutch DA or relay switch RA compressor a becomes shorter,
電磁クラッチ等のメンテナンスを両コンプレッサーで均一に施せないという不具合がある。 There is a problem that no Hodokose maintenance such as an electromagnetic clutch uniformly in both the compressor. 【0019】また、従来のフラグ0又は1を記憶する手段はRAMであって、エンジンヒートポンプの主電源をOFFすれば、全てクリアされてしまって、前回に1台のみ運転していたコンプレッサーは、次回に運転開始する際には不明となってしまうという不具合もある。 Further, the means for storing the conventional flag 0 or 1 a RAM, if OFF the main power of the engine heat pump, all got cleared, the compressor was driving only one in the last time, there is also a problem that is at the time of the start of the operation to the next becomes unknown. 【0020】そこで、図10の該メモリー部MR内において、ROMも設け、その中に記憶されるデーターは、 [0020] Therefore, in the said memory part MR of FIG. 10, ROM is also provided, data stored therein,
エンジンヒートポンプの主電源やマルチコンプレッサーの電源等をOFFしてもクリアされないものとし、ここに書き込むデーターとして、まず、電磁クラッチの係合(ON)切換回数を考える。 Shall be OFF the power or the like of the main power supply and a multi-compressor of the engine heat pump does not clear, as data to be written here, first, consider the engagement (ON) switching circuit number of the electromagnetic clutch. これは、電磁クラッチやリレースイッチの摩耗度を、両コンプレッサーで均一にする考えに基づくものであって、図12に示す如く、「停止→1台」と運転切換する時、又は「1台→2台」と運転切換する時と、いずれにしても、係合切換された電磁クラッチについて、その切換をメモリー部MRに記憶して、累積回数を記憶するのであり、「1台→2台」と運転切換する時には、当然に未だ係合(ON)されていない電磁クラッチを係合するものであるが、「停止→1 This is be based on the idea that the degree of wear of the electromagnetic clutch and relay switches, uniform in both the compressor, as shown in FIG. 12, when the change operation as "Stop → one", or "one → and when driving switching the two ", in any event, the electromagnetic clutch is engaged edged conversion, and stores the switching in the memory unit MR, and of storing the cumulative number," one → 2 units " and when the operation changeover is is to engage the electromagnetic clutch naturally not yet engaged (oN), "stop → 1
台」と運転切換する場合には、該メモリー部MRに記録された各コンプレッサーA・Bのうち、運転始動回数、 When operating switching a trapezoidal "is among the compressors A · B recorded in the memory unit MR, operation start times,
即ち、電磁クラッチDA・DB(図12においては「クラッチA」「クラッチB」)が係合(ON)された回数が少ない方を選択運転するのである。 That is, the electromagnetic clutch DA · DB (in FIG. 12 "Clutch A", "clutch B") is to drive select whichever number of is engaged (ON) is small. 【0021】なお、この制御手段では、「2台→1台」 [0021] It should be noted that, in this control means, "two → 1 single"
と運転する時には、片側の電磁クラッチを離脱操作(その側のリレースイッチをOFF)するものであって、図12の電磁クラッチの係合(ON)切換回数を記憶する手段では、運転選択手段として使用できない。 And when operating the one side of the electromagnetic clutch disengagement operation be those (the side of the relay switch OFF) to, by a means for storing the engagement (ON) switching circuit number of the electromagnetic clutch 12, as an operation selecting means I can not use it. そこで、 there,
「2台→1台」と運転する場合には、従来の、前回に1 In the case of operation as a "two → 1 single" is, in the prior art, in the last 1
台のみ運転していたコンプレッサーの記憶を基に、反対側のコンプレッサーを選択運転する運転方法を用いるものとする。 Based on the storage of compressor was driving only platform, and those using the operating method of selecting operating the opposite side of the compressor. 即ち、「停止→1台」、「1台→2台」と運転する時には、図12図示の制御フローチャートを基に運転選択し()、「2台→1台」と運転する時には、 In other words, "stop → 1 single" when operating as a "one → 2 units", the operation selection based on the control flowchart of FIG. 12 shown (), when operating as a "two → 1 single" is
図11図示の制御フローチャートにて運転選択する()のである。 Figure 11 is in the control flowchart shown the operation to select (). なお、「2台→1台」と運転切換する時には、前回に1台のみONしていたリレースイッチの記憶はクリアされていない(電源ONで維持されているからである。)ので、この運転選択手段を用いても不具合は生じない。 Incidentally, when the change operation as "two → 1 single" is stored in the relay switch which has been turned ON only one in the last time (because is maintained in the power ON.) That uncleared so, this operation not caused trouble even using the selection means. 【0022】この運転選択方法を用いると、前記図14 [0022] With this operation selection method, FIG. 14
の(d)の如く、「停止→1台→2台→1台→停止」の繰り返し運転パターンにおいて、二度目以降に「停止→ Of (d) as, in the repetition operation pattern of "Stop → 1 single → 2 units → 1 single → Stop", "stop for the second time after →
1台」と運転切換する場合に、前回に1台のみ運転していたコンプレッサーBとは関係なく、それまでの両コンプレッサーA・Bにおける電磁クラッチDA・DBの係合累積回数を比較し、該回数の少ない方の電磁クラッチを係合(ON)するのであるから、図15の如く、二度目の「停止→1台」と運転切換する時に、コンプレッサーBが選択される場合もあり、図14(d)に示す如く、「停止→1台」と運転切換する場合に、常に一定のコンプレッサー(この実施例ではコンプレッサーA)のみが選択運転されることによる電磁クラッチ(DA)やリレースイッチ(RA)の摩耗度の偏りを生ずるという不具合を生じないのである。 When the operation changeover as one ", regardless of the compressor B was driving only one in the previous, to compare the engagement accumulated number of the electromagnetic clutch DA · DB in both compressor A · B In the meantime, the since the number of lesser electromagnetic clutch is to engage (oN), as shown in FIG. 15, when the operation changeover second time as "stop → 1 single" sometimes compressor B is selected, FIG. 14 as (d), the in the case of "stop → 1 single" and change operation, a constant and compressor electromagnetic clutch (DA) and a relay switch due to only selected operation (compressor a in this example) (RA ) it is not caused a problem that results in a deviation of the degree of wear. 【0023】しかし、この運転選択制御パターンを用いると、電磁クラッチ等の使用頻度は均一化されるものの、コンプレッサー自体の運転継続時間は考慮されていない。 [0023] However, the use of this operation selection control pattern, although the frequency of use of such an electromagnetic clutch is uniform, continuous driving time of the compressor per se is not considered. つまり、「停止→1台→2台→1台→停止」を繰り返す運転パターンにおいて、図16(b)、図17、 That is, in operation pattern repeating "Stop → 1 single → 2 units → 1 single → Stop", FIG. 16 (b), the 17,
及び図18は、一回目のこの運転パターンにおいて、コンプレッサーAの運転継続時間がコンプレッサーBの運転継続時間に比べて長くなっている場合を示しているが、前記の図12図示の制御フローチャートを採用した()図17の場合には、図16(b)に比して、二回目の「停止→1台」において選択するコンプレッサーを変更できる(図16(b)においてはコンプレッサーA And Figure 18 is employed in this operation pattern one time, but the operation duration of the compressor A indicates a case that is longer than the operating duration of the compressor B, and control flowchart of the Figure 12 illustration of the () in the case of FIG. 17 is different from the FIG. 16 (b), the can change the compressor to select the "stop → 1 single" a second time (the compressor in FIG. 16 (b) a
のみが選択され、図17の場合にはコンプレッサーBが選択される場合もあり。 Only is selected, in some cases the compressor B is selected in the case of FIG. 17. )が、二回目の運転パターン時における「2台→1台」切換時においては、「停止→1 ) Is, at the time of the second time of the operation pattern "two → 1 single" In the switching time, "Stop → 1
台」で選択されたコンプレッサー(B)の反対側のコンプレッサー(A)が画一的に選択される()。 The opposite side of the compressor (A) is chosen uniformly selected compressors stand "(B) (). ここで、二回目の運転パターン時におけるコンプレッサーA Here, compressor A at the time of the second time of the operation pattern
とコンプレッサーBの運転継続時間は同一となっているものの、一回目の運転パターンにおいては、コンプレッサーAの運転継続時間の方が長くなっているため、累計すれば、コンプレッサーAの運転累積時間が長くなってしまう。 And although the operation duration of compressor B has become the same, in one round of operation patterns, since the direction of operation continuation time of the compressor A is long, if the cumulative, long operating accumulated time of the compressor A turn into. 即ち、図11の制御フローチャートを用いて「2台→1台」と運転切換をする時に、運転継続時間を考慮した場合には、その前に1台のみで運転していたコンプレッサーを引続き運転した方がよくても、図11図示の選択制御がなされるため、その反対側のコンプレッサーが画一的に選択されてしまう。 That is, when the change operation as "two → 1 single" using the control flowchart of FIG. 11, when considering the operation duration and subsequently driving the compressor was operated with only one before that at best it is, since the selection control 11 shown is made, the opposite side of the compressor will be selected to uniformly. 両コンプレッサーA Both compressor A
・Bの運転寿命を均一化するには、厳密に交互運転をするよりも、運転継続時間を均一にしなければならない。 · To equalize the operating life of B is strictly than the alternate operation, it must be uniform operating duration.
一方、「停止→1台」の運転切換時における電磁クラッチのON切換回数の均一化は保持しなければならないから、運転継続時間の均一化調節は、「2台→1台」の運転切換時にて行わなければならない。 On the other hand, you do not need the hold ON switching circuit number of homogenization of the electromagnetic clutch in operation when switching "Stop → 1 single", the uniform adjustment of the operation continuation time, the operating time of switching "Two → 1 single" It is must take place Te. 【0024】そこで、前記メモリー部MRには、両コンプレッサーA・Bにおける電磁クラッチDA・DBの係合(ON)継続時間を累積記憶するようにし(勿論、電源をOFFしてもクリアされないROMを使用している。)、図18の如く、「2台→1台」と運転切換する時にのみ、図13図示の運転選択制御フローチャートの如く、該累積時間を比較して、少ない方のコンプレッサーにおけるリレースイッチをONする制御がなされる()のであり、図18に示す如く、両コンプレッサーA・Bの運転継続時間の均一化が図れるのである。 [0024] Therefore, in the said memory unit MR, so as to accumulatively stored engagement (ON) the duration of the electromagnetic clutch DA · DB in both compressor A · B (of course, the ROM also not clear OFF the power are using.), as shown in FIG. 18, only when the change operation as "two → 1 single" as the operation selection control flowchart of FIG. 13 shown, by comparing the cumulative time, the compressor having the smaller control for turning oN the relay switch is made () it is than, as shown in FIG. 18, it is the attained is uniform operation duration of both compressor a · B. 【0025】以上でマルチコンプレッサーMCの構成についての説明を終わり、次に、暖房時の室外機における過熱度制御の構成について説明する。 [0025] more than the end of the description of the configuration of the multi-compressor MC, the following describes the configuration of the superheat control in the heating at the time of the outdoor unit. 過熱度とは、室外熱交換器5及び廃熱回収器7を通過する間の冷媒の上昇温度であって、即ち室内暖房用の熱を、冷媒が気化することにより、どれだけ外気より取り込んだかを示すものである。 Superheat and is a temperature rise of the refrigerant while passing through the outdoor heat exchanger 5 and the waste heat recovery device 7, i.e., heat for room heating, by which the refrigerant vaporizes, how it is taken from the outside air It shows a. この過熱度は、図1、図2及び図19の如く、 The superheating degree, as shown in FIG. 1, 2 and 19,
暖房時での冷媒系における室外熱交換器5の入口側と、 An inlet side of the outdoor heat exchanger 5 in the refrigerant system at the time of heating,
廃熱回収器7の出口側に温度センサーS1・S2を配設し、両温度センサーS1・S2の示す温度差より検出されるものであって、得たい室温より算定される過熱度の目標値にするため、実際過熱度と目標過熱度との差を基に、室外電子膨張弁4がPID制御されて、熱交換器5 Disposed a temperature sensor S1 · S2 to the outlet side of the waste heat recovery unit 7, there is to be detected from the temperature difference indicated by the two temperature sensors S1 · S2, the target value of the superheat degree is calculated from the room temperature to be obtained for, on the basis of the difference between the actual degree of superheat and the target degree of superheat, the outdoor electronic expansion valve 4 is PID controlled, heat exchanger 5
及び廃熱回収器7における冷媒の通過量を調節するものであり、該室外電子膨張弁4を開弁して、圧送されてくる液体冷媒を多量に減圧膨張して吹き出すほど、過熱度は上昇する。 And it is intended to regulate the passage amount of the refrigerant in the waste heat recovery device 7, by opening the the outdoor electronic expansion valve 4, as blow out liquid refrigerant pressure-fed large amounts decompressed and expanded to superheat rise to. 【0026】このPID制御による室外電子膨張弁4の開閉制御において、図20に示す如き過熱度反応を起こしてハンチングするのを回避すべく、PID定数は、図21に示すように、反応を遅くするよう設定されている。 [0026] In the switching control of the outdoor electronic expansion valve 4 according to the PID control, in order to avoid the hunting undergo such superheat reaction shown in FIG. 20, PID constants, as shown in FIG. 21, slow down the reaction It is set to. この場合における反応開始時間の遅れを解消し、かつ、反応開始後には緩やかに目標過熱度に近づくようにして、目標過熱度を越えてしまわないようにすべく、図22乃至図25に示す如き補助制御をなす。 Eliminating a delay in reaction initiation time in this case, and, slowly so as to approach the target degree of superheat after the start of the reaction, in order to in order not to exceed the target degree of superheat, as shown in FIGS. 22 to 25 form an auxiliary control. 即ち、図2 That is, FIG. 2
2の如く、温度の応答性が見られなくなる過熱度0°C 2 As, no longer observed responsiveness of the temperature superheat 0 ° C
付近(センサーのばらつきにより、確実に0°Cにならない場合がある。)、即ち、t1°C(≒0°C)まで過熱度が下がった場合には、温度上昇開始を早めるべく、本来の目標過熱度T1°CをT2°Cに上げる。 Near (due to variations in the sensor, which may not be reliably to 0 ° C.), I.e., when the lowered degree of superheat until t1 ° C (≒ 0 ° C), in order speed up the temperature increase start, the original increasing the target degree of superheat T1 ° C to T2 ° C. 実際過熱度の変位に伴う目標過熱度の変更の様態は、図2 Aspects of the actual target degree of superheat due to the superheat of the displacement change, FIG. 2
3にて図示している。 It is shown in 3. 過熱度が上昇を開始して、t2° Superheat starts to rise, t2 °
C(>t1°C)に達すると、再び目標過熱度をT1° Upon reaching C (> t1 ° C), again a target degree of superheat T1 °
Cに下げて、その後は、本来のPID制御における温度上昇開始後の漸次的上昇にて目標過熱度T1°Cに達するものである。 Lower and C, then is to reach the target degree of superheat T1 ° C in gradual rise after starting the temperature increase in the original PID control. この一連の温度変化と、目標過熱度の変更のタイムチャートを図25(a)及び(b)にて図示している。 This series of temperature changes, are shown the time charts of the target superheat degree changing in FIG. 25 (a) and (b). 【0027】更に、目標過熱度を高めのT2°Cに設定している間は、最初は温度上昇を早めるために、目標設定に合わせて室外電子膨張弁4を大きく開弁しているが、その状態を維持していては、一旦温度上昇が開始された時に、突発的に温度上昇して、過熱度が目標値を越えてしまうおそれがある。 Furthermore, while setting a target degree of superheat to T2 ° C higher is initially to accelerate the temperature rise, while larger opening the outdoor electronic expansion valve 4 in accordance with the target setting, is maintains its state once when the temperature rise is started, and sudden temperature rise, there is a possibility that the degree of superheat exceeds the target value. そこで、この間、即ち、過熱度が0°Cにて推移している間、図24に示す如く、一定待機時間毎に該室外電子膨張弁4を一定開度(a S Therefore, during this time, i.e., while the degree of superheat is remained at 0 ° C, as shown in FIG. 24, constant opening degree the outdoor electronic expansion valves 4 every predetermined waiting time (a S
TEP)ずつ閉弁するようにして、温度上昇が開始する直前には該室外電子膨張弁4がかなり閉弁して、急激には温度上昇しないようにしている。 TEP) each as closed, fairly closed is the outdoor electronic expansion valve 4 is just before the temperature rise is started, abruptly is not to increase the temperature. なお、室外電子膨張弁4が全く閉弁してしまえば、冷媒が通過しなくなり、 Incidentally, once the outdoor electronic expansion valve 4 is completely closed, it will not pass the refrigerant,
過熱度上昇もあり得ないので、最低開度bを設定している。 Since not also superheat increases, and sets the minimum opening b. 図25の(c)は、室外電子膨張弁4の開度に関するタイムチャートを表している。 (C) in FIG. 25 represents a time chart for the opening degree of the outdoor electronic expansion valve 4. 【0028】以上のような補助制御を、PID制御に並列して行うことによって、従来の電子膨張弁のPID制御による過熱度制御における過熱度上昇反応の遅れと、 The auxiliary control as described above, by performing in parallel with the PID control, the delay degree of superheat increased reaction in the superheat degree control by the PID control of a conventional electronic expansion valve,
過度の過熱度上昇という不具合が解消されるのである。 Is the problem can be solved that excessive degree of superheat increases. 【0029】次に、図1、図2及び図26の如く、複数の室内機を備えたエンジンヒートポンプにおける暖房・ Next, FIG. 1, as shown in FIG. 2 and FIG. 26, heating and in the engine heat pump having a plurality of indoor units
冷房選択構造について説明する。 For cooling selection structure is described. 室内機においては、図26図示の如く、リモコンスイッチ等によって、希望の室温を設定するが、実際室温と設定室温との間に差がある場合には、室内機より室外機の制御コントローラーC In the indoor unit, as shown in FIG. 26 depicted, by the remote control switch or the like, but to set the room temperature desired, if there is a difference between the actual room temperature and the set room temperature, controls the controller C of the outdoor unit from the indoor unit
に温度調節するように信号が発せられる。 Signal is issued so that the temperature adjusted to. この信号を発している状態を「サーモON」と呼ぶ。 A state in which emit the signal is referred to as a "thermo-ON". 一方、実際室温が設定室温と一致している時には、現状の温度を維持すべく、室内機より室外機に信号が発せられる。 On the other hand, when the actual room temperature is consistent with the set room temperature, to maintain the temperature of the current, signal is issued to the outdoor unit from the indoor unit. この信号を発している状態を「サーモOFF」と呼ぶ。 A state in which emit the signal is referred to as a "thermo-OFF". 更に、図27の如く、制御コントローラーC内において、室内機からの信号がROM又はRAMに書き込まれ、これらの記憶装置内のデータを基に選択モード決定のための演算がマイクロコンピューターCPUにてなされ、室内機に対して信号が発せられるものであり、室外機が暖房又は冷房のどちらかに設定されて運転している場合には、室外機が「サーモON」、全室内機の設定温度が室温に一致したとして、室外機がその状態を保持するようになっている状態を、室外機が「サーモOFF」している状態と呼ぶことにしている。 Furthermore, as shown in FIG. 27, in the control controller C, the signal from the indoor unit is written to the ROM or RAM, operation for selecting the mode determined based on the data in these storage devices have been made in micro-computer CPU , which signal is emitted to the indoor unit, when the outdoor unit is operating is set to either heating or cooling the outdoor unit "thermo oN", sets the temperature of the entire indoor units as matched to room temperature, a state in which the outdoor unit is adapted to hold the state, the outdoor unit is to be referred to as a state in which the "thermo OFF". 【0030】室外機においては、設定温度と実際室温とどちらが高いかによって、図1及び図2図示の四方弁2 [0030] In the outdoor unit, the actual room temperature and Which do higher the set temperature, Figures 1 and 2 shown in the four-way valve 2
を切り換えて暖房か冷房かを決定する。 To determine whether heating or cooling by switching. 四方弁をどちらかのモード(暖房か冷房か)に設定している間は、もう一方のモードでは運転できないので、両方のモード選択指令が室内機より発せられた場合、即ち、設定室温を実際室温より高くする指令も低くする指令も両方発せられた場合にはどちらかのモードを選択しなければならない。 While you are setting the four-way valve in either mode (or heating or cooling), if can not be operated in other modes, for both mode select command is issued from the indoor unit, i.e., the actual setting room temperature when emitted both also command to lower command for above room temperature has to select either mode. 従来は、先押し優先で、例えば最初にある室内機より冷房モードが発せられれば、後で他に多くの室内機より暖房モードが発せられても、冷房しか運転しない。 Conventionally, in the previous press priority, for example, as long first cooling mode than indoor units is issued, even if other many heating mode from the indoor unit later emitted, cooling only driving. 複数室の暖房か冷房かの選択は、多数の室が望む方や、或いは室内機全体が設定している温度と実際室温との差から考えて望ましい方に優先権を持たせるのが望ましい。 Heating or cooling of the selection of multiple chambers, or who have a large number of chambers desired, or towards the entire indoor unit is desirable Considering the difference between the actual room temperature that is set to be given priority desired.
そこで、複数の室内機よりリモコンスイッチにてモード指令が発せられた時(室内機通信)におけるモード選択方法として、次のようなものが考えられる。 Therefore, as the mode selecting method in when the mode command by the remote control switch from the plurality of indoor units has been issued (the indoor unit communication), it is considered as follows. 【0031】まず、図28は、サーモONしている複数の室内機のうち、冷房、即ち、設定温度を実際室温より低くしている室内機の運転台数(N C )と、暖房、即ち、設定温度を実際室温より高くしている室内機の運転台数(N H )とを比較し、多い方のモードに決定して運転する方法を示すものである。 Firstly, FIG. 28, among the plurality of indoor units are thermo ON, cooling, i.e., the number of operating indoor units that are lower than the actual room temperature setting (N C), heating, i.e., comparing the number of operating indoor units are the set temperature and the actual higher than room temperature (N H), illustrates a method of operating determined in many people mode. 即ち、何れかの室内機でリモコンスイッチが押されて室内機通信、即ち、室内機より室外機に信号が発せられた場合に、まず、室外機においては、「サーモOFF」して、各室内機を待機状態、即ち「サーモOFF」の状態にする(室内機通信時に室外機を「サーモOFF」するのは、図29、図30 That is, any of the indoor unit communication remote control switch is pushed in the indoor unit, i.e., when the signal to the outdoor unit from the indoor unit is issued, first, in the outdoor unit, and "thermo OFF", the indoor machine standby state, that is, the state of "thermo OFF" (for "thermo OFF" outdoor unit when the indoor unit communication, 29, 30
において同様とする。 The same in. )。 ). この間に、暖房・冷房設定の室内機の運転台数の各総和(N C ,N H )を比較して、 During this time, it compares each sum of number of operating indoor heating and cooling settings (N C, N H),
室外機がどちらの運転パターンで運転するかを決定するのである。 The outdoor unit is to determine whether the operation in either operation pattern. これにより、空調を希望する複数室のうち、 As a result, out of the multiple chambers who wish to air conditioning,
希望数の多い方のモードで運転される。 It is operated with a better mode of a large number of hope. なお、両方の運転台数が等しい(N C =N H )場合には、先押し優先、 Note that when both the number of operating units are equal (N C = N H), the above push priority,
即ち、次に何れかの室内機が選択した選択モードで運転されることとなる。 In other words, then one of the indoor unit is to be operated in selected mode selected. 【0032】図29は、サーモON中の複数の室内機のうち、冷房モードを選択している室内機における設定温度と実際温度との差(以後、「空調負荷ΔT」と呼ぶ) [0032] Figure 29, among the plurality of indoor units in the thermo ON, the difference between the actual temperature and the set temperature in the indoor unit is selected cooling mode (hereinafter, referred to as "air conditioning load ΔT")
の総和(ΣΔT C )と、冷房モードを選択している空調負荷ΔTの総和(ΣΔT H )とを比較し、多い方のモードに決定して運転する方法を示すものである。 The sum of (ΣΔT C), compares the sum of the air conditioning load ΔT is selected cooling mode (ΣΔT H), it illustrates a method of operating determined in many people mode. この場合は、暖房を希望する室と冷房を希望する室が同数であれば、設定した温度と実際の温度との差が大きい方に選択されるし、また、たとえ暖房を希望する室の数の方が冷房を希望する室の数よりも上まわっても、冷房を希望する室の空調負荷ΔTの総和が、暖房を希望する室の空調負荷ΔTの総和よりも多ければ、冷房に設定されるということも起こり得る。 In this case, if the same number chamber and the chamber to the desired cooling to the desired heating, to be chosen larger the difference between the actual temperature and the set temperature and, if the number of chambers desired heating even around upper it is than the number of chambers desired cooling of the sum of the air conditioning load ΔT of the chamber to the desired cooling is the more than the sum of the air conditioning load ΔT of the chamber to the desired heating, is set to cooling It can also happen that that. 室外機におけるコンプレッサーの駆動負荷(冷媒の供給容量)は、空調負荷ΔTの総和に比例するものである。 Compressor driving load in the outdoor unit (supply capacity of the refrigerant) is proportional to the sum of the air conditioning load [Delta] T. つまり、コンプレッサーの駆動負荷の大きい方のモードが常に選択されるのである。 That is, the larger mode of the driving load of the compressor is always selected. 前記の冷房・暖房の希望室数より決定するかこの方法を採用するかは、室内機を備えた複数室を有する建物等の用途や構造等から決定するとよい。 Whether to adopt this method or determining than the desired room number of the cooling and heating, it may be determined from the application and structure, such as a building or the like having a plurality room with the indoor unit. なお、冷房と暖房の空調負荷の総和が等しい(ΣΔT C =ΣΔT H )場合には、 Note that if the sum of the air-conditioning load of the cooling and heating are equal (ΣΔT C = ΣΔT H) is
先押し優先となる。 The previous press priority. 【0033】但し、図29の方法は、全室内機が画一容量であれば有効だが、室内機容量が室によって異なる場合がある。 [0033] However, the method of FIG. 29, the entire indoor unit but effective if uniform capacity, there is a case where the indoor unit capacity varies depending chamber. コンプレッサーの駆動負荷、即ち、冷媒の供給容量は、室内機の容量にも比例するから、この場合には、単に室内温度と設定温度の差である空調負荷ΔTを総和するだけでは、正確な冷媒の供給量に相当することにはならず、各室内機の容量も比較対象に入れるべきである。 Compressor drive load, i.e., the supply capacity of the refrigerant, since also proportional to the capacity of the indoor unit, in this case, is simply the sum of the air conditioning load ΔT is a difference between the indoor temperature and the set temperature, accurate refrigerant shall not be equivalent to the supply amount, the capacity of the indoor units should also be taken into comparison. そこで、図30の如く、サーモONしている室内機の空調負荷(ΔT C , ΔT H )とその室内機の容量(V C ,H )を、適当な比率にて加算した数(K 1 Δ Therefore, as shown in FIG. 30, the air-conditioning load of the indoor unit that is thermo-ON (ΔT C, ΔT H) to the number that the capacity of the indoor units (V C, V H) was added at an appropriate ratio (K 1 Δ
C +K 2C ,K 1 ΔT H +K 2H )の総和(Σ T C + K 2 V C, the sum of K 1 ΔT H + K 2 V H) (Σ
(K 1 ΔT C +K 2C ),Σ(K 1 ΔT H +K (K 1 ΔT C + K 2 V C), Σ (K 1 ΔT H + K
2H ))を比較する方法を用いる。 Using the method of comparing the 2 V H)). (K 1,2は適当な定数である。)こうして、冷房、暖房を各々希望する室内機に供給すべき冷媒容量が、どちらの方が多くなるかがより正確に比較され、供給すべき量の多い方のモードが選択されるのである。 (K 1, K 2 is a suitable constant.) In this way, cooling, refrigerant capacity to be supplied to the indoor unit to the desired respectively heating, Which people increases are compared more accurately, to be supplied than is better mode of a lot of amount is selected. なお、この総和が等しい(Σ Incidentally, the sum is equal to (sigma
(K 1 ΔT C +K 2C )=Σ(K 1 ΔT H +K (K 1 ΔT C + K 2 V C) = Σ (K 1 ΔT H + K
2H ))場合には、先押し優先となる。 2 If V H)) is a former press priority. 【0034】以上のようにして、室外機の運転モードが決定され、四方弁2の切換にて、全室内機を冷房或いは暖房設定するのであるが、この時、希望のモードに設定されなくなった室内機では、サーモOFFとし、即ち、 [0034] As described above, it determines the operation mode of the outdoor unit at the switching of the four-way valve 2, although to a cooling or heating set all indoor units, this time, no longer set to the desired mode in the indoor unit, and thermo-OFF, that is,
室温が設定温度と等しくなったと擬制させて、待機状態にする。 By fiction room temperature is equal to the set temperature, the standby state. そして、その後何れかの室内機よりサーモON And, thermo ON from subsequent one of the indoor unit
されて、その結果、今度は待機状態である室内機の希望モードにて室外機が運転されるようになれば、該室内機においては、待機状態から運転状態に移行し、速やかに希望のモードで運転されるのである。 Is, as a result, if so turn the outdoor unit is operated in the desired mode indoor unit is in the standby state, in the indoor machines, shifts to the operating state from the standby state, promptly desired mode in is being operated. 【0035】次に、室外機において、三相交流電源に接続した室外熱交換器5における室外冷却ファン6・6 Next, in the outdoor unit, the outdoor cooling in the outdoor heat exchanger 5 connected to a three-phase AC power supply fan 6.6
と、廃熱回収器7における冷却水ポンプの欠相及び逆相を検出する手段について説明する。 If it will be described means for detecting the open phase and reverse phase of the cooling water pump in the waste heat recovery device 7. 従来は、各部材の接続コードに欠相又は逆相検出リレーを配設していたが、 Conventionally, it had been arranged open phase or reverse phase detection relay connection code of each member,
本実施例では、電源を制御コントローラーCの中に取り込み、その中において、図31の如く、専用ICにて各相のゼロクロスポイントを検出するようになっていて、 In this embodiment takes the power in the control controller C, and therein, as shown in FIG. 31, be adapted to detect a zero-cross point of each phase in a dedicated IC,
ゼロクロスポイント時に出力0とする間歇パルス波に変換し、マイクロコンピューター(マイコンCPU)に該パルス波を送るよう構成している。 Converted into intermittent pulse wave to output 0 when the zero cross point, and configured to send the pulse wave to a microcomputer (microcomputer CPU). 【0036】この構成による欠相及び逆相判定について、図32及び図33より説明する。 [0036] For open-phase and reverse-phase determination by this configuration will be described from FIGS. 32 and 33. まず、三相交流電源とは、図33(a)の如く、R相、S相、T相において、それぞれ隣接相の交流電圧より120°位相がずれた交流電圧が発せられており、従って、図33(b)の如く、各相のゼロクロスポイントは、隣接相より60° First, the three-phase AC power supply, as shown in FIG. 33 (a), R phase, S phase, in T-phase AC voltage has been issued with shift 120 ° phase relative to the AC voltages of the adjacent phases, therefore, as shown in FIG. 33 (b), the zero cross point of each phase, 60 ° from the adjacent phase
位相がずれていることとなる。 So that the phase is shifted. 判定は、マイコンにおいて、専用ICが、まずR相のゼロクロスポイントを検出すると、タイマーセットされて、その後、ゼロクロスポイント一相分の位相差(60°)に相当する時間t 1経過時と、二相分の位相差(60°×2)に相当する時間t 2経過時に、ICのゼロクロスポイントを確認し、正常接続、逆相接続、或いは欠相を判定するものである。 Determination, the microcomputer, a dedicated IC is the first to detect a zero-cross point of the R-phase, is a timer set, then the time elapsed time t 1 corresponding to the zero-crossing point phase difference one phase (60 °), two phase difference of the phase at time of the corresponding time t 2 elapses (60 ° × 2), check the zero-cross point of the IC, it is to determine the successful connection, reverse phase connection, or open-phase.
各判定は、まず、図33(b)の如く、t 1経過時にS Each determination is first, as in FIG. 33 (b), S at t 1 elapsed
相のゼロクロスポイントを、次いでt 2経過時にT相のゼロクロスポイントを検出した場合には、正常接続であると判定される。 The zero-crossing point of the phase, and then when it detects a zero-cross point of the T-phase at the time t 2 has elapsed, is judged to be normal connections. 電源により発生する出力波形が図34 Output waveform diagram generated by the power supply 34
のようであり、図32のように、t 1経過時に、S相でなくT相のゼロクロスポイントが検出され、更にt 2経過時にT相のゼロクロスポイントを検出された場合には、逆相接続と判定される。 Is like a, as shown in FIG. 32, when the t 1 elapses is detected zero crossing point of the T-phase rather than S phase, when it is detected a zero-cross point of the T-phase addition at t 2 elapsed, reverse phase connection It is determined to be. そして図35の如き電源波形で、図32のように、t 1経過時、或いはt 2経過時に、どのゼロクロスポイントも検出できなければ、欠相と判定されるのである。 And in such power waveform of FIG. 35, as shown in FIG. 32, when t 1 elapses, or to t 2 after a lapse of, if can also detect any zero-cross point, it being determined that the open-phase. 判定結果は、何らかの方法で表示し、更には電源を自動的にOFFして、逆相、欠相が判定される間は運転不可能にして安全を図ることが考えられる。 The result of the determination displayed in some way, even with the power automatically OFF, reverse-phase, while the phase loss is determined is considered be made safe to the inoperable. ゼロクロスポイントの検出専用ICやマイコンCPUは、制御コントローラーC内に配設されていて、 Zero crossing point detection only IC or a microcomputer CPU is not disposed in the control controller C,
従来の欠相検出リレーや逆相検出リレーのような配設スペースは不要であり、わざわざこのような検出手段の配設スペースを取らずに欠相・逆相が判定できるのである。 Installation space such as a conventional phase loss detection relay or reversed-phase detection relay is not necessary, it can be determined open phase, reverse phase purposely without taking space for disposing such detection means. 【0037】なお、単相・三相交流電源を共用する場合には、室外冷却ファン6用のモーターや冷却水ポンプ用のモーターの回転数制御を同一にする必要がある。 [0037] In the case of sharing the AC power single phase, three phase, it is necessary that the motor rotational speed control of outdoor cooling motor and the cooling water pump for the fan 6 to the same. そこで、前記の逆相・欠相検出のためのゼロクロスポイント検出機能を利用し、図36の(a)の如く、三相電源接続時において、各相における単相接続時でのゼロクロスポイント(図36(b)図示)との位相差を補正して出力するようにする。 Therefore, by using the zero-cross point detection for the reverse-phase-phase loss detection, as shown in FIG. 36 (a), at the time of three-phase power supply connected, the zero cross point (Figure at the time of single-phase connection in each phase 36 (b) by correcting the phase difference between the illustrated) so as to output. 即ち、図中の波形における網掛け部分の電圧をカットして、負荷にかける電圧の実行値を制御するのである。 That is, by cutting the voltage of the shaded portion of the waveform in the figure is to control the execution value of the voltage applied to the load. 【0038】次に、エンジンヒートポンプにおけるコンプレッサーの故障診断及び応急運転について図36乃至図38より説明する。 Next, an explanation from FIG. 36 to FIG. 38 for fault diagnosis and emergency operation of the compressor in the engine heat pump. コンプレッサーに関わる故障としては主にコンプレッサーのロック(焼付き)、圧縮異常、電磁クラッチの故障があるが、これらは、従来より様々な検出センサーにおける異常検出から推測されるものである。 Mainly compressor lock as a failure related to the compressor (burn), compression abnormality, there is a failure of the electromagnetic clutch, it is intended to be inferred from the abnormality detection in various detection sensors conventionally. 例えば、ロックは、エンストの場合に、電磁クラッチの故障は、ガバナにおいてエンジン回転センサーがエンジンの過回転を示しているのが認められる場合に、また、圧縮異常は、冷媒回路における吐出温度センサーや、低圧センサー、高圧センサーにて吐出温度の異常検出が認められる場合に、各々そのように推測される。 For example, locking in the case of engine failure, failure of the electromagnetic clutch, when the is observed engine speed sensor indicates the over-rotation of the engine in the governor, also compression abnormalities, Ya discharge temperature sensor in the refrigerant circuit , when the low pressure sensor, abnormality detection of the discharge temperature at the high pressure sensor is recognized, it is estimated respectively as such. 【0039】しかし、各異常検出が認められた場合に、 [0039] However, in the case where each anomaly detection was observed,
それが直接的にコンプレッサーの故障に由来するものとは判定できず、いくつかの段階の確認作業を踏まえて判定しなければならない。 It can not be determined from those derived from the failure of direct compressor, it must be determined in light of some of the steps of the review work. 例えば、エンジンの過回転の場合には、ガバナやコントローラーに故障がないかを確認した上でなければならないし、エンストの場合には、アーマチャが回転可能かどうかを確認し、吐出温度が異常の場合には、センサー不良等によるものでないかどうか確認しなければならない。 For example, in the case of overspeed of the engine, to must after confirming whether there is a fault in the governor or controller, in the case of engine failure, check whether the armature is rotatable, the discharge temperature is abnormal case, you must confirm whether or not due to sensor failure or the like. このように、従来は、ある故障アラーム(異常の検出)が発生しても、直接的にコンプレッサーの故障と断定できず、確認作業が煩雑で時間がかかっていた。 In this way, the prior art, even if a failure alarm (anomaly detection) occurs, can not be concluded that the failure of direct compressor, confirmation work was at stake is cumbersome and time. また、故障箇所の確認のために故障を示したままに運転を再開して、他の箇所も故障してしまうという事態を引き起こしかねなかった。 In addition, to resume the operation still point to the failure to confirm the failure location, it did not can cause a situation that also other parts break down. また、マルチコンプレッサーにおいては、何れかのコンプレッサーが故障しても異常が検出できない場合があり、前部のコンプレッサーが故障してから始めて故障アラームが発生するという具合で、修理完了までエンジンヒートポンプを全部運転停止しなければならず、その間、各室においては空調が使えない不具合を強いることとなる。 Further, in the multi-compressor, may either the compressor can not be detected abnormality failed, in so on failure alarm front of the compressor starting from a failure occurs, all the engine heat pump to a repair completion It must be shut down, during which time, and forcing a problem that can not use the air conditioning in each room. 【0040】そこで、コンプレッサー系の直接的な故障診断、或いは故障予知を可能とするべく、ガバナにおけるエンジン回転センサー、冷媒回路における高圧センサー、低圧センサー、及び吐出温度センサーの示す値を、 [0040] Therefore, a direct fault diagnosis of the compressor system, or in order to enable the PFA, the engine speed sensor in the governor, pressure sensor in the refrigerant circuit, the low pressure sensor, and a value indicated by the discharge temperature sensor,
制御コントローラーC内のマイクロコンピューターにて演算し、それが、コンプレッサー本体、或いはコンプレッサー駆動部(エンジン等)におけるコンプレッサーに関する故障であることを直接的に特定し、故障判断を行うとともに、故障であることを外部に表示するように構成する。 Calculated in microcomputer in the control controller C, which is a compressor main body, or directly identify that the fault relates compressor in the compressor driving unit (engine or the like), along with the failure determination, it is faulty the be configured to display on the outside. また、このような既存のセンサーに加えて、マルチコンプレッサーにおける個々のコンプレッサーに回転センサーを設け、それの示す値を、該演算回路に組み込むことにより、より直接的に、また、個々のコンプレッサーについて故障を確認できる。 In addition to such existing sensors, provided the rotation sensor to the individual compressors in a multi-compressor, a value indicated by the it, by incorporating into the calculation circuit, more directly, also faults for each compressor It can be confirmed. 【0041】図37は、個々のコンプレッサーに回転センサーを取り付けた場合の該マイクロコンピューターにおける故障判定手順である。 FIG. 37 is a failure determination procedure in the microcomputer when fitted with a rotation sensor to the individual compressors. まず、該回転センサーが設定値を示さない場合には、コンプレッサー系統の故障と直接的に判定され、外部に表示する。 First, when the rotation sensor is not shown the set value is directly determined and malfunction of the compressor system, to display to the outside. この場合には、コンプレッサーのロックか電磁クラッチの故障が考えられるので、どちらの故障かを確認する。 In this case, since the failure of the lock or electromagnetic clutch of the compressor can be considered, to confirm either of failure. そして、運転中の吐出温度センサーの検出値、低圧センサーにおける低圧レベル、及び過熱度センサーにそれぞれしきい値を設け、これらの検出値を総合判定して、異常値が確認された場合、また、低圧センサーと高圧センサーにより、冷媒の高圧値と低圧値の差が一定値(しきい値Xkg/c Then, the detection value of the discharge temperature sensor during operation, a low pressure level, and each threshold superheat sensor provided in the low-pressure sensor, when comprehensively judging these detected values, the abnormal value has been confirmed, also, the low-pressure sensor and pressure sensor, the difference between the high value and low value of the refrigerant is constant value (threshold XKG / c
2 )以上にならない場合には、コンプレッサー本体の故障、即ち、圧縮異常と判定されるのである。 when m 2) not more than the failure of the compressor body, that is, being determined to compression abnormal. 【0042】また、図38のように、完全に故障してしまう前に、故障の前兆をいち早く検出して、故障予知するため、まず、エンジン回転数より(伝動効率を考慮して)算出されるコンプレッサーの理論回転数と、実際回転数との差にしきい値を設けることで、このしきい値を越える場合にエンジン系統の故障(エンジンのロック) Further, as shown in FIG. 38, prior to break down completely, and quickly detect a sign of failure, for failure prediction, first, the engine rotational speed (taking into account the transmission efficiency) is calculated compressor and the theoretical rotational speed of that, by providing a threshold to the difference between the actual rotational speed, engine failure strain to exceed that threshold (lock engine)
を予知するようにする。 The so as to predict. また、コンプレッサー本体の故障(圧縮異常)を予知するため、運転中の吐出温度、低圧レベル、過熱度に対して、第二水準のしきい値を設け、更に、低圧センサーと高圧センサーより求められる冷媒の低圧値と高圧値との差にも第二水準のしきい値を設けて、これらのしきい値と検出値との比較より、故障予知できるようにする。 Further, in order to predict failure of the compressor main body (compression abnormal), discharge temperature, low pressure level during operation, relative to degree of superheat, the second level of the threshold provided, further, obtained from the low pressure sensor and the pressure sensor to the difference between the low value and high value of the refrigerant by providing a threshold value of the second level from the comparison between the detection value and the threshold values, to allow the failure prediction. 【0043】そして、このように故障診断するとともに、修理中の応急運転が必要となる。 [0043] and, this way as well as fault diagnosis, it becomes necessary emergency operation during repair. そこで、図39の如く、図37における手順にて、マルチコンプレッサーのいずれかのコンプレッサー(この実施例では、二台のコンプレッサーよりなる)に異常が見られた場合には、 Therefore, as shown in FIG. 39, in the procedure of FIG. 37, (in this example, it consists of two sets of compressors) either compressor of a multi-compressor when abnormality is found in the
1台のみ運転している場合には、その1台の運転を休止して残りの1台を運転するようにし、2台とも運転している場合には、まず1台のみ運転して新たに故障診断し、なおかつ故障が判定された場合には、その1台を休止して、残りの1台を運転するように、自動制御機構を設けたのである。 If only one is driving, so as to operate the remaining one paused the operation of one that, if you are driving both cars, first only to newly operated one and fault diagnosis, yet when a failure is determined, at rest the one that, to operate the remaining one is the providing an automatic control mechanism. 【0044】最後に、複数の制御用基板を備えたエンジンヒートポンプにおける雷サージ、及びノイズフィルターの取付構成について図40及び図41より説明する。 [0044] Finally, a lightning surge in the engine heat pump having a plurality of control board, and the mounting structure of the noise filter will be described from FIG 40 and FIG 41.
ここでは、室外機内部の各基板を、基本ユニットBU、 Here, each substrate inside the outdoor unit, the basic unit BU,
マルチユニットMU、及びオプションユニットOUと称しているが、オプションユニットOUは新たに追加する制御用基板を指す。 Multi-unit MU, and although called optional unit OU, the optional unit OU refers to control board to be newly added. 従来は、図40のように、基本ユニットBUのみに組み込まれた雷サージKS及びノイズフィルターNFの効果を得るべく、商品電源SDから各ユニットに並列で回路を構成していたが、マルチユニットMUやオプションユニットPUにおいては、耐ノイズ性が不十分となり、また、配線が長くなると、耐ノイズ性は更に低下し、ユニットのレイアウトも制限されてしまう。 Conventionally, as shown in FIG. 40, to obtain the effect of only the built-in lightning surge KS and noise filter NF base unit BU, but constituted the circuit in parallel to each of the units from the product supply SD, multi-unit MU in and optional unit PU, noise resistance becomes insufficient, and when the wiring becomes long, noise resistance is reduced further, the layout of the units will also be limited. 全ユニットに雷サージKS及びノイズフィルターN All units lightning surge KS and noise filter N
Fを取り付ければ、最もよい効果を表すが、高コストを招く。 By attaching the F, it represents the best effect, leading to high cost. 【0045】そこで、図41の如く、基本ユニットBU [0045] Therefore, as shown in FIG. 41, the basic unit BU
のみに雷サージKS及びノイズフィルターNFを取り付けた上で、電源回路に関しては、基本ユニットBUとマルチユニットMU及びオプションユニットOUとの間を直列回路にて結ぶものであり、電源は、基本ユニットB Only after having attached the lightning surge KS and noise filter NF, with respect to the power supply circuit, which connects between the base unit BU and multi-unit MU and the optional unit OU in the series circuit, the power supply, the basic unit B
Uを通過した後にマルチユニットMU及びオプションユニットOUに供給される回路とした。 And the circuit is supplied to the multi-unit MU and the optional unit OU after passing through the U. これにより、基本ユニットBUにて雷サージやノイズカットした電源をマルチユニットMU及びオプションユニットOUに供給するので、雷サージKSやノイズフィルターNFのないマルチユニットMUやオプションユニットOUでも、基本ユニットBUと同等の耐ノイズ性を実現できる。 As a result, the supply of the power that was lightning surge and noise cut in the basic unit BU in multi-unit MU and the optional unit OU, lightning surge KS or noise filter NF-free multi-unit even MU and optional unit OU, and the basic unit BU You can achieve the same noise immunity. また、 Also,
簡易な回路構成のまま耐ノイズ性を確保でき、かつ、レイアウトの自由度も高くなる。 Can be secured while noise resistance of simple circuit configuration and higher degree of freedom in layout. そして、雷サージKS及びノイズフィルターNFを取り付けるのを基本ユニットBUのみとしているから、コスト低下できる。 Then, in attaching the lightning surge KS and noise filter NF because as the only basic unit BU, it can decrease the cost. 【0046】 【発明の効果】本発明は以上の如くエンジンヒートポンプを構成するものなので、以下のような効果を奏する。 [0046] Since the present invention is such that constitutes the above as the engine heat pump according to the present invention, the following effects.
請求項1の如く、複数のコンプレッサーを有するエンジンヒートポンプにおいて、各コンプレッサーに配設された各電磁クラッチの係合切換回数を記憶し、その回数を比較することで次に選択運転する(一台のみで運転する)コンプレッサーを選択するので、各コンプレッサーの電磁クラッチの摩耗度を均一化することができ、全電磁クラッチを同時にメンテナンスできる。 Claim as 1, in the engine heat pump having a plurality of compressors, stores engaging edged 換回 number of each electromagnetic clutch disposed in each compressor, only then select driving (single by comparing the number of times in so selecting the operation to) the compressor, it is possible to equalize the wear of the electromagnetic clutch of each compressor, the entire electromagnetic clutch can maintain simultaneously.

【図面の簡単な説明】 【図1】暖房時におけるエンジンヒートポンプの冷媒送路を示す回路図である。 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a circuit diagram showing a refrigerant sending passage of the engine heat pump at the time of heating. 【図2】冷房時におけるエンジンヒートポンプの冷媒送路を示す回路図である。 2 is a circuit diagram showing a refrigerant sending passage of the engine heat pump at the time of cooling. 【図3】エンジンヒートポンプにおける、室外機の正面断面図である。 In [3] the engine heat pump is a front sectional view of the outdoor unit. 【図4】マルチコンプレッサーを付設したエンジンの側面図である。 4 is a side view of an engine attached to a multi-compressor. 【図5】マルチコンプレッサー単体の側面図である。 FIG. 5 is a side view of a multi-compressor alone. 【図6】入力プーリーが同径である二個のコンプレッサーよりなるマルチコンプレッサーへのエンジン伝動ベルトの巻回構造を示す図4中X−X線矢視図である。 [6] Input pulley is two in FIG. 4 in X-X view taken along the line diagram showing a winding structure of an engine transmission belt to multi compressor consisting compressor is the same diameter. 【図7】入力プーリーが異径である二個のコンプレッサーよりあるマルチコンプレッサーへのエンジン伝動ベルトの巻回構造を示す図4中X−X線矢視図である。 [7] input pulley is 4 in X-X view taken along the line diagram showing a winding structure of an engine transmission belt to multi compressor with from two compressor is different diameter. 【図8】図6図示のマルチコンプレッサーを用いた場合における圧送容量とエンジン回転数との関連表図である。 8 is a related table view of the pumping capacity and engine speed in the case of using the multi-compressor of Figure 6 shown. 【図9】図7図示のマルチコンプレッサーを用いた場合における圧送容量とエンジン回転数との関連表図である。 9 is a related table view of the pumping capacity and engine speed in the case of using the multi-compressor of Figure 7 shown. 【図10】マルチコンプレッサーの制御回路図である。 FIG. 10 is a control circuit diagram of a multi-compressor. 【図11】コンプレッサーを1台のみ運転する場合の選択用フローチャートであって、前回に1台のみ運転したコンプレッサーの記憶を基にした制御フローチャート図である。 [11] A selection flowchart in the case of operating only one compressor is a control flowchart based on a memory of the compressor was operated only one in the last. 【図12】同じく両コンプレッサーの電磁クラッチの係合切換回数の累計を基にした制御フローチャート図である。 [12] which is also a control flowchart based on a total of engaging edged 換回 number of both compressor electromagnetic clutch. 【図13】同じく両コンプレッサーの運転継続累計時間を基にした制御フローチャート図である。 [13] which is also a control flowchart based on a continuous operation cumulative time of both compressors. 【図14】図11のフローチャートを基にしたコンプレッサーの交互運転を示すタイムチャートであって、 [14] A time chart showing alternate operation of the compressor based on a flowchart of FIG. 11,
(a)は「停止→1台→停止」の繰り返しパターン、 (A) is a repeating pattern of "Stop → 1 single → Stop",
(b)は「停止→1台→2台→停止」の繰り返しパターン、(c)は「1台→2台→1台→2台」の繰り返しパターン、(d)は「停止→1台→2台→1台→停止」の繰り返しパターンを示すタイムチャート図である。 (B) is a repeating pattern of "Stop → one → 2 units → Stop", (c) is a repeating pattern of "one → 2 units → one → 2 units", (d) is "Stop → one → two → 1 single → is a time chart showing the repeating pattern of stop ". 【図15】「停止→1台→2台→1台→停止」の繰り返しパターンにおいて、「停止→1台」及び「1台→2 [15] In the repeating pattern of "Stop → one → 2 units → one → Stop", "Stop → one" and "one → 2
台」の切換時に図12のフローチャートを基に制御した場合のタイムチャート図である。 Is a time chart of a case of controlling to a flowchart of FIG. 12 when switching platform. " 【図16】図14における(a)及び(b)の繰り返しパターンのタイムチャートであって、1台ずつの運転時間が異なる場合のタイムチャート図である。 [16] A time chart of a repeating pattern of in FIGS. 14 (a) and 14 (b), operation time of each one is a time chart of a case where different. 【図17】図15のタイムチャートであって、1台ずつの運転時間が異なる場合のタイムチャート図である。 17] A timing chart of FIG. 15, the operating time of each one is a time chart of a case where different. 【図18】図17の場合において、「2台→1台」切換時に図13のフローチャートを基にした場合のタイムチャート図である。 In the case of FIG. 18 FIG. 17 is a time chart of a case based on a flowchart of FIG. 13 when switching "Two → 1 units." 【図19】過熱度検出用の温度センサー取付位置を示す回路図である。 19 is a circuit diagram showing a temperature sensor mounting position for superheat degree detection. 【図20】室外機における暖房時のPID制御による電子膨張弁制御による熱交換器を通過する冷媒過熱度の反応を示すタイムチャートであって、反応速度を早めた場合のタイムチャート図である。 [Figure 20] A time chart showing the response of refrigerant superheat passing through the heat exchanger by the electronic expansion valve control by PID control of the heating in the outdoor unit, a time chart of a case where early reaction rate. 【図21】同じく反応速度を遅らせた場合のタイムチャート図である。 21 is a time chart of a case where also delayed kinetics. 【図22】過熱度0°C付近において目標過熱度を上昇し、過熱度上昇開始時に目標過熱度を初期値に戻すよう設定した場合の制御フローチャート図である。 [Figure 22] to increase the target degree of superheat in the vicinity of the superheat degree 0 ° C, is a control flowchart in the case of setting so as to return the target degree of superheat to the initial value at the start superheat increases. 【図23】図22のフローチャートを採用した場合の過熱度反応に対する目標過熱度の変更パターンを示す相関図である。 23 is a correlation diagram showing the target superheat degree changing pattern for superheat reaction in the case of adopting a flowchart of FIG. 22. 【図24】過熱度0°C付近おいて電子膨張弁を一定時間毎に段階的に閉弁するよう設定した場合の制御フローチャート図である。 FIG. 24 is a control flowchart when the superheat 0 ° keep near the C set to stepwise closes the electronic expansion valve at predetermined time intervals. 【図25】同一時間軸を有するタイムチャートであって、(a)は過熱度反応を示すタイムチャート、(b) [Figure 25] A time chart having the same time axis, (a) a time chart showing the degree of superheat reaction, (b)
は目標過熱度の変更を示すタイムチャート、(c)は電子膨張弁の開度を示すタイムチャート図である。 It is a time chart showing the change of the target degree of superheat, (c) is a time chart showing the opening of the electronic expansion valve. 【図26】複数室内機を備えたエンジンヒートポンプにおける室外機と室内機との間の通信回路を示すブロック図である。 FIG. 26 is a block diagram showing a communication circuit between the outdoor unit and the indoor unit in the engine heat pump with multiple indoor units. 【図27】図26図示のコントローラー内における、運転モード選択用の内部構成を示すブロック図である。 In [27] Figure 26 the illustration of the controller is a block diagram showing an internal configuration for the operation mode selected. 【図28】複数室内機を備えたエンジンヒートポンプにおける室外機の運転モードを選択する制御フローチャートであって、室内機の暖房・冷房希望数の総和より選択する場合のフローチャート図である。 [Figure 28] A control flowchart for selecting the operating mode of the outdoor unit in the engine heat pump having a plurality indoor units, a flow chart of a case of selecting from heating and cooling desired number of the sum of the indoor unit. 【図29】同じく、室内機の暖房・冷房希望の空調負荷の総和より選択する場合のフローチャート図である。 [29] Also, a flowchart of the case be selected from the sum of the air conditioning load of heating and cooling the desired indoor unit. 【図30】同じく、室内機の暖房・冷房希望の空調負荷と室内機容量の総和より選択する場合のフローチャート図である。 [Figure 30] Also, a flowchart of the case be selected from the total sum of air conditioning loads and the indoor unit capacity of the heating and cooling desired indoor unit. 【図31】三相交流電源の欠相・逆相検出するための電源をコントローラー内のマイコンに入力する場合の回路図と電源電圧波形及びマイコン入力電圧波形の様式図である。 FIG. 31 is a style diagram of the circuit diagram and the supply voltage waveform and the microcomputer input voltage waveform when entering the power to detect loss of phase-reversed phase of the three-phase AC power supply to the microcomputer in the controller. 【図32】欠相・逆相判定制御フローチャート図である。 32 is a phase loss, reverse phase determination control flowchart. 【図33】三相交流電源への正常接続時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b)はマイコン入力電圧波形を示す様式図である。 [Figure 33] in a manner showing the voltage waveforms in the normal connection to the three-phase AC power source, a style diagram showing (a) a power supply voltage waveform, (b) the microcomputer input voltage waveform. 【図34】同じく逆相時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b)はマイコン入力電圧波形を示す様式図である。 [34] Also in a manner showing the voltage waveforms at the time of reverse phase, is a manner diagram showing (a) a power supply voltage waveform, (b) the microcomputer input voltage waveform. 【図35】同じく欠相時における電圧波形を示す様式図で、(a)は電源電圧波形、(b)はマイコン入力電圧波形を示す様式図である。 [Figure 35] Also in a manner showing the voltage waveforms at the time of open phase, a manner diagram showing (a) a power supply voltage waveform, (b) the microcomputer input voltage waveform. 【図36】三相・単相共用電源を使用する場合の各相電圧の位相制御のタイミング切換を示すタイムチャートで、(a)は三相交流電源接続時の場合、(b)は単相電源接続時の場合のタイムチャート図である。 [Figure 36] a time chart showing the timing changeover of the phase control of the phase voltages in the case of using a three-phase, single-phase common power supply, (a) shows the case when the three-phase AC power supply connection, (b) is a single-phase it is a time chart of the case when the power supply is connected. 【図37】マルチコンプレッサーの故障判定のための制御フローチャート図である。 FIG. 37 is a control flowchart for a multi-compressor failure determination. 【図38】マルチコンプレッサーの故障予知のための制御フローチャート図である。 38 is a control flowchart for a multi-compressor failure prediction. 【図39】故障時におけるコンプレッサーの代替運転制御フローチャート図である。 FIG. 39 is an alternative operational control flow chart of the compressor at the time of failure. 【図40】エンジンヒートポンプの各ユニットを交流配線した場合の配線図である。 FIG. 40 is a wiring diagram in the case of alternating current branch each unit of the engine heat pump. 【図41】同じく直流配線した場合の配線図である。 41 is a same wiring diagram in the case where the DC wiring. 【符号の説明】 E エンジンMC マルチコンプレッサーA コンプレッサーB コンプレッサーC 制御コントローラーDA・DB 電磁クラッチF フレームRA・RB リレースイッチS1・S2 温度センサー2 四方弁4 室外電子膨張弁5 室外熱交換器6 室外冷却ファン7 廃熱回収器 [EXPLANATION OF SYMBOLS] E engine MC Multi Compressor A compressor B Compressor C control controller DA · DB electromagnetic clutch F frame RA · RB relay switches S1 · S2 temperature sensor 2 four-way valve 4 outdoor electronic expansion valve 5 outdoor heat exchanger 6 outdoor cooling fan 7 waste heat recovery equipment

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 哉 大阪府大阪市北区茶屋町1番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内(72)発明者 井村 武生 大阪府大阪市北区茶屋町1番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内(72)発明者 林 寿幸 大阪府大阪市北区茶屋町1番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内(72)発明者 笹原 謙吾 大阪府大阪市北区茶屋町1番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内(72)発明者 松本 圭司 大阪府大阪市北区茶屋町1番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内 ────────────────────────────────────────────────── ─── of the front page continued (72) inventor Nakamura Hara Osaka-shi, Osaka, Kita-ku, Chayamachi No. 1 No. 32 lamenting over diesel within Co., Ltd. (72) inventor Takeo Imura Osaka-shi, Osaka, Kita-ku, Chayamachi No. 1 No. 32 lamenting over diesel within Co., Ltd. (72) inventor Toshiyuki Hayashi Osaka-shi, Osaka, Kita-ku, Chayamachi No. 1 No. 32 lamenting over diesel within Co., Ltd. (72) inventor Kengo Sasahara Osaka-shi, Osaka, Kita-ku, Chayamachi No. 1 No. 32 lamenting over diesel within Co., Ltd. (72) inventor Matsumoto Keiji Osaka-shi, Osaka, Kita-ku, Chayamachi No. 1 No. 32 lamenting over diesel within Co., Ltd.

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 【請求項1】 複数個のエンジン駆動式コンプレッサーを有し、各コンプレッサーの運転制御を、各コンプレッサーの入力部に各々配設した電磁クラッチの係合離脱制御に基づくものとしたエンジンヒートポンプにおいて、 Have Claims 1. A plurality of engine-driven compressor, and that the operation control of the compressor, based on each disengagement control of the electromagnetic clutch which is disposed in the input portion of the compressor in the engine heat pump,
    各コンプレッサーにおける電磁クラッチの係合切換回数を累積して記憶する記憶手段を設け、各電磁クラッチの係合切換累積回数を比較して、該回数が平均化するように、次に運転するコンプレッサーを選択することを特徴とするエンジンヒートポンプ。 Storage means for cumulatively storing the number of engaging edged 換回 of the electromagnetic clutch in each compressor provided by comparing the engaging edged conversion cumulative number of the electromagnetic clutch, so 該回 speed is averaged, the compressor next operation engine heat pump and selects.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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