JP2003050059A - 冷凍空調装置 - Google Patents
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
- F24F5/0007—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/14—Thermal energy storage
Abstract
(57)【要約】
【課題】 蓄熱式の冷凍空調装置で非共沸混合冷媒によ
る蓄熱効率の低下を防止し蓄熱槽に均一に蓄熱する。ま
た熱伝達媒体を変更しても効率よく蓄熱する。 【解決手段】 熱源装置で生成した冷熱または温熱を蓄
熱熱交換器１１を介して蓄熱槽１０で蓄熱材に蓄熱する
ように構成し、さらに蓄熱された冷熱または温熱を負荷
装置である室内熱交換器５に供給するように構成し、熱
源装置の熱伝達媒体として非共沸混合冷媒を用い、蓄熱
熱交換器１１の冷媒の流れ方向を正逆に切換え可能とし
た。この正逆の切換えを、温度検知器２５を用いて検知
した冷媒の温度や、冷媒の圧力や、蓄熱材の蓄熱状態
や、所定の時間間隔で行なう。また、蓄熱熱交換器１１
内の冷媒の温度変化幅が所定値以下になるような圧力損
失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成する。
る蓄熱効率の低下を防止し蓄熱槽に均一に蓄熱する。ま
た熱伝達媒体を変更しても効率よく蓄熱する。 【解決手段】 熱源装置で生成した冷熱または温熱を蓄
熱熱交換器１１を介して蓄熱槽１０で蓄熱材に蓄熱する
ように構成し、さらに蓄熱された冷熱または温熱を負荷
装置である室内熱交換器５に供給するように構成し、熱
源装置の熱伝達媒体として非共沸混合冷媒を用い、蓄熱
熱交換器１１の冷媒の流れ方向を正逆に切換え可能とし
た。この正逆の切換えを、温度検知器２５を用いて検知
した冷媒の温度や、冷媒の圧力や、蓄熱材の蓄熱状態
や、所定の時間間隔で行なう。また、蓄熱熱交換器１１
内の冷媒の温度変化幅が所定値以下になるような圧力損
失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷熱または温熱を
蓄熱する蓄熱槽を備えた冷凍空調装置に係わり、特に熱
伝達媒体として非共沸混合冷媒を用いた場合の、蓄熱槽
内に設けられた蓄熱熱交換器の改良に関するものであ
る。
蓄熱する蓄熱槽を備えた冷凍空調装置に係わり、特に熱
伝達媒体として非共沸混合冷媒を用いた場合の、蓄熱槽
内に設けられた蓄熱熱交換器の改良に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、冷房負荷のピーク時における
電力需要の軽減およびオフピーク時における電力需要の
拡大を図る手段として、冷房負荷のオフピーク時に蓄熱
槽に冷熱を蓄え、ピーク時にはその冷熱を冷房運転に活
用する蓄熱式の冷凍空調装置の開発が進んでいる。
電力需要の軽減およびオフピーク時における電力需要の
拡大を図る手段として、冷房負荷のオフピーク時に蓄熱
槽に冷熱を蓄え、ピーク時にはその冷熱を冷房運転に活
用する蓄熱式の冷凍空調装置の開発が進んでいる。
【０００３】図３０は、例えば特公平８−２５０８２４
０号公報に示された従来の冷凍空調装置を示す冷媒回路
図である。図において、１は圧縮機、２は冷房時と暖房
時の冷媒の流れを切換える四方弁、３は室外熱交換器、
４は第１膨張弁、５は室内熱交換器であり、これらは配
管で接続されて冷凍サイクルを構成している。１１は蓄
熱槽１０内に設置された蓄熱熱交換器であり、その入口
側配管は第２膨張弁２０を介して、室外熱交換器３と第
１膨張弁４の間の配管に接続されている。また、蓄熱熱
交換器１１の出口側配管は、第１電磁弁２１によって室
内熱交換器５と四方弁２の間の配管に接続されるととも
に、第２電磁弁２２によって第１膨張弁４と室外熱交換
器３の間の配管に接続されている。そして、第１電磁弁
２１と第２電磁弁２２によって、蓄熱運転と蓄熱利用冷
房運転の冷媒回路が切換え可能に構成されている。ま
た、室外熱交換器３と第１膨張弁４の間の配管には第３
電磁弁２３が設けられている。さらにこの冷凍空調装置
内には、冷媒として単一冷媒であるフロンＲ２２が封入
されている。
０号公報に示された従来の冷凍空調装置を示す冷媒回路
図である。図において、１は圧縮機、２は冷房時と暖房
時の冷媒の流れを切換える四方弁、３は室外熱交換器、
４は第１膨張弁、５は室内熱交換器であり、これらは配
管で接続されて冷凍サイクルを構成している。１１は蓄
熱槽１０内に設置された蓄熱熱交換器であり、その入口
側配管は第２膨張弁２０を介して、室外熱交換器３と第
１膨張弁４の間の配管に接続されている。また、蓄熱熱
交換器１１の出口側配管は、第１電磁弁２１によって室
内熱交換器５と四方弁２の間の配管に接続されるととも
に、第２電磁弁２２によって第１膨張弁４と室外熱交換
器３の間の配管に接続されている。そして、第１電磁弁
２１と第２電磁弁２２によって、蓄熱運転と蓄熱利用冷
房運転の冷媒回路が切換え可能に構成されている。ま
た、室外熱交換器３と第１膨張弁４の間の配管には第３
電磁弁２３が設けられている。さらにこの冷凍空調装置
内には、冷媒として単一冷媒であるフロンＲ２２が封入
されている。
【０００４】図３１は、図３０に示した蓄熱式の冷凍空
調装置に係わる蓄熱槽１０の構成を詳しく示す図であ
り、図３１（ａ）は上面図、図３１（ｂ）は縦断面図で
ある。蓄熱熱交換器１１は、図３１に示すように垂直方
向に蛇行した伝熱管で構成されており、蓄熱運転時の圧
力損失を低減するために、複数、例えば４本の伝熱管を
並列に接続し、さらに伝熱管として平滑管が用いられて
いる。また伝熱管の蛇行のピッチはほぼ等間隔である。
さらに蓄熱熱交換器１１の入口部には複数の伝熱管に冷
媒を分配するディストリビュータ１２が設けられてお
り、また出口部には複数の伝熱管からの冷媒を合流させ
るヘッダー１３が設けられている。蓄熱槽１０の内部は
水で満たされており、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１
１で水を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させ
て蓄熱槽１０内に冷熱を蓄えるように構成されている。
調装置に係わる蓄熱槽１０の構成を詳しく示す図であ
り、図３１（ａ）は上面図、図３１（ｂ）は縦断面図で
ある。蓄熱熱交換器１１は、図３１に示すように垂直方
向に蛇行した伝熱管で構成されており、蓄熱運転時の圧
力損失を低減するために、複数、例えば４本の伝熱管を
並列に接続し、さらに伝熱管として平滑管が用いられて
いる。また伝熱管の蛇行のピッチはほぼ等間隔である。
さらに蓄熱熱交換器１１の入口部には複数の伝熱管に冷
媒を分配するディストリビュータ１２が設けられてお
り、また出口部には複数の伝熱管からの冷媒を合流させ
るヘッダー１３が設けられている。蓄熱槽１０の内部は
水で満たされており、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１
１で水を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させ
て蓄熱槽１０内に冷熱を蓄えるように構成されている。
【０００５】次に、上記のように構成された従来の冷凍
空調装置の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作
について説明する。蓄熱運転時は、第１電磁弁２１を
開、第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。
また、第２膨張弁２０は適当な開度になるように制御さ
れている。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図３０中の
実線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧
の冷媒蒸気は四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化
し、第２膨張弁２０で低圧に減圧されて蓄熱熱交換器１
１に流入する。蓄熱熱交換器１１に流入した冷媒は、蓄
熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発する。この際、蓄熱
熱交換器１１は複数の平滑管を並列に接続した伝熱管で
構成されているため、蒸発時の圧力損失は非常に小さ
く、蒸発温度もほぼ一定となる。このため蓄熱熱交換器
１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着生成する。
蓄熱熱交換器１１で蒸発した冷媒は、第１電磁弁２１お
よび四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
空調装置の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作
について説明する。蓄熱運転時は、第１電磁弁２１を
開、第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。
また、第２膨張弁２０は適当な開度になるように制御さ
れている。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図３０中の
実線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧
の冷媒蒸気は四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化
し、第２膨張弁２０で低圧に減圧されて蓄熱熱交換器１
１に流入する。蓄熱熱交換器１１に流入した冷媒は、蓄
熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発する。この際、蓄熱
熱交換器１１は複数の平滑管を並列に接続した伝熱管で
構成されているため、蒸発時の圧力損失は非常に小さ
く、蒸発温度もほぼ一定となる。このため蓄熱熱交換器
１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着生成する。
蓄熱熱交換器１１で蒸発した冷媒は、第１電磁弁２１お
よび四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
【０００６】蓄熱利用冷房運転時は、第１電磁弁２１を
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉とする。
この時の冷媒の流れは、図３０中の破線矢印で示すよう
に、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は四方弁
２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨張弁２０
を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。なお、この運転
時は第２膨張弁２０の開度を全開としている。蓄熱熱交
換器１１に流入した高圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の氷
でさらに冷却され、過冷却度が増大して流出する。この
過冷却度が増大した液冷媒は第２電磁弁２２を通って第
１膨張弁４で低圧に減圧され、室内熱交換器５に流入し
て蒸発し、四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉とする。
この時の冷媒の流れは、図３０中の破線矢印で示すよう
に、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は四方弁
２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨張弁２０
を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。なお、この運転
時は第２膨張弁２０の開度を全開としている。蓄熱熱交
換器１１に流入した高圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の氷
でさらに冷却され、過冷却度が増大して流出する。この
過冷却度が増大した液冷媒は第２電磁弁２２を通って第
１膨張弁４で低圧に減圧され、室内熱交換器５に流入し
て蒸発し、四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
【０００７】暖房運転時は、四方弁２を切換え、第１電
磁弁２１，第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を開に
する。そして蓄熱槽１０を介さないで冷凍サイクルを構
成する。
磁弁２１，第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を開に
する。そして蓄熱槽１０を介さないで冷凍サイクルを構
成する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の冷
凍空調装置では、冷媒として蒸発時に温度変化の生じな
いフロンＲ２２のような単一冷媒を用いているため、蓄
熱熱交換器１１を複数の平滑管を並列に接続した伝熱管
で構成して圧力損失を低減することにより、蓄熱運転時
にほぼ一定の蒸発温度を得ることができ、この結果、蓄
熱熱交換器１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着
生成し、効率の良い蓄熱運転が可能となる。
凍空調装置では、冷媒として蒸発時に温度変化の生じな
いフロンＲ２２のような単一冷媒を用いているため、蓄
熱熱交換器１１を複数の平滑管を並列に接続した伝熱管
で構成して圧力損失を低減することにより、蓄熱運転時
にほぼ一定の蒸発温度を得ることができ、この結果、蓄
熱熱交換器１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着
生成し、効率の良い蓄熱運転が可能となる。
【０００９】ところが、近年地球環境保護の意識が高ま
っており、フロンＲ２２はオゾン層破壊係数が高く、オ
ゾン層破壊係数の低い冷媒を用いることが熱望されてい
る。そこで例えばフロンＲ４０７Ｃはオゾン層破壊係数
がゼロであるが、その性質はフロンＲ２２のような単一
冷媒とは多少異なり、フロンＲ３２／Ｒ１２５／Ｒ１３
４ａが２３／２５／５２重量％で構成されている非共沸
混合冷媒である。蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合
冷媒を用いると、蓄熱運転時の蓄熱熱交換器内の蒸発温
度は一定にはならず、蒸発温度が低い蓄熱熱交換器入口
部では氷は厚くなり、蒸発温度が高い蓄熱熱交換器出口
部では氷が生成されなくなる。この結果、蓄熱熱交換器
の伝熱管表面に生成される氷厚が不均一となり、蓄熱運
転時の効率が低下したり、蓄熱槽全体としては充分な製
氷量が得られなかったりするという問題があった。ま
た、蒸発温度が最も低い蓄熱熱交換器入口部の氷厚は最
も厚くなるため、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱
槽の変形や破損を引き起こすという問題もあった。
っており、フロンＲ２２はオゾン層破壊係数が高く、オ
ゾン層破壊係数の低い冷媒を用いることが熱望されてい
る。そこで例えばフロンＲ４０７Ｃはオゾン層破壊係数
がゼロであるが、その性質はフロンＲ２２のような単一
冷媒とは多少異なり、フロンＲ３２／Ｒ１２５／Ｒ１３
４ａが２３／２５／５２重量％で構成されている非共沸
混合冷媒である。蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合
冷媒を用いると、蓄熱運転時の蓄熱熱交換器内の蒸発温
度は一定にはならず、蒸発温度が低い蓄熱熱交換器入口
部では氷は厚くなり、蒸発温度が高い蓄熱熱交換器出口
部では氷が生成されなくなる。この結果、蓄熱熱交換器
の伝熱管表面に生成される氷厚が不均一となり、蓄熱運
転時の効率が低下したり、蓄熱槽全体としては充分な製
氷量が得られなかったりするという問題があった。ま
た、蒸発温度が最も低い蓄熱熱交換器入口部の氷厚は最
も厚くなるため、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱
槽の変形や破損を引き起こすという問題もあった。
【００１０】本発明は、上記のような問題を解決するた
めになされたもので、冷媒として蒸発過程で温度変化の
生じる非共沸混合冷媒を用い、効率よく蓄熱槽に蓄熱で
き、しかも信頼性の高い冷凍空調装置を得ることを目的
とする。さらに、熱伝達媒体として１つの非共沸混合冷
媒を用いるのみではなく、他の非共沸混合冷媒や蒸発過
程で温度変化の生じない共沸冷媒や単一冷媒を用いて
も、装置構成を変更せずに、効率よく蓄熱槽に蓄熱でき
る冷凍空調装置を得ることを目的としている。
めになされたもので、冷媒として蒸発過程で温度変化の
生じる非共沸混合冷媒を用い、効率よく蓄熱槽に蓄熱で
き、しかも信頼性の高い冷凍空調装置を得ることを目的
とする。さらに、熱伝達媒体として１つの非共沸混合冷
媒を用いるのみではなく、他の非共沸混合冷媒や蒸発過
程で温度変化の生じない共沸冷媒や単一冷媒を用いて
も、装置構成を変更せずに、効率よく蓄熱槽に蓄熱でき
る冷凍空調装置を得ることを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る冷凍空調
装置は、非共沸混合冷媒を熱伝達媒体として用いて冷熱
または温熱を生成する熱源装置と、蓄熱熱交換器および
蓄熱材を有し熱源装置で生成した冷熱または温熱を蓄熱
熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、蓄熱槽に
蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装置とを備
え、蓄熱熱交換器の伝熱管の間に蓄熱材が凝固して融合
したブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が小さく
なるように、非共沸混合冷媒の蓄熱熱交換器の入口出口
間での温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を
有するように蓄熱熱交換器を構成した。
装置は、非共沸混合冷媒を熱伝達媒体として用いて冷熱
または温熱を生成する熱源装置と、蓄熱熱交換器および
蓄熱材を有し熱源装置で生成した冷熱または温熱を蓄熱
熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、蓄熱槽に
蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装置とを備
え、蓄熱熱交換器の伝熱管の間に蓄熱材が凝固して融合
したブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が小さく
なるように、非共沸混合冷媒の蓄熱熱交換器の入口出口
間での温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を
有するように蓄熱熱交換器を構成した。
【００１２】また、この発明に係る冷凍空調装置は、熱
伝達媒体を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装置
と、蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し熱源装置で生成し
た冷熱または温熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱
する蓄熱槽と、蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供
給される負荷装置とを備え、熱伝達媒体として非共沸混
合冷媒を用いたときと、単一冷媒または共沸冷媒または
前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒を用いた
ときのいずれにおいても、蓄熱熱交換器の伝熱管の間に
蓄熱材が凝固して融合したブリッジングによる伝熱効率
の低下の影響が小さくなるように、蓄熱熱交換器の入口
出口間での熱伝達媒体の温度変化幅が３．５℃以下とな
る冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器を構成し
た。
伝達媒体を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装置
と、蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し熱源装置で生成し
た冷熱または温熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱
する蓄熱槽と、蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供
給される負荷装置とを備え、熱伝達媒体として非共沸混
合冷媒を用いたときと、単一冷媒または共沸冷媒または
前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒を用いた
ときのいずれにおいても、蓄熱熱交換器の伝熱管の間に
蓄熱材が凝固して融合したブリッジングによる伝熱効率
の低下の影響が小さくなるように、蓄熱熱交換器の入口
出口間での熱伝達媒体の温度変化幅が３．５℃以下とな
る冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器を構成し
た。
【００１３】さらに、熱源装置に熱伝達媒体を搬送する
圧縮機を備え、熱源装置の圧縮機の運転効率低下が少な
くなるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を小さくし、
蓄熱熱交換器の伝熱管の間に蓄熱材が凝固して融合した
ブリッジングによる伝熱効率低下の影響が小さくなるよ
うに、蓄熱熱交換器の入口出口間での温度変化幅が３．
５℃以下となるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を大
きくして、この両方で決められる範囲となるように蓄熱
熱交換器を構成した。
圧縮機を備え、熱源装置の圧縮機の運転効率低下が少な
くなるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を小さくし、
蓄熱熱交換器の伝熱管の間に蓄熱材が凝固して融合した
ブリッジングによる伝熱効率低下の影響が小さくなるよ
うに、蓄熱熱交換器の入口出口間での温度変化幅が３．
５℃以下となるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を大
きくして、この両方で決められる範囲となるように蓄熱
熱交換器を構成した。
【００１４】また、この発明に係る冷凍空調装置は、単
一冷媒または共沸冷媒を用いて冷熱または温熱を生成す
る熱源装置と、単一冷媒または共沸冷媒の入口出口間で
の温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有す
る蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し、熱源装置で生成し
た冷熱または温熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱
する蓄熱槽と、蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供
給される負荷装置を備える単一冷媒または共沸冷媒を用
いた冷凍空調装置の蓄熱熱交換器を変更せずにレトロフ
ィットすることで単一冷媒または共沸冷媒から非共沸混
合冷媒に切替え、さらに、蓄熱熱交換器の入口出口間で
の非共沸混合冷媒の温度変化幅が３．５℃以下であるよ
うにした。
一冷媒または共沸冷媒を用いて冷熱または温熱を生成す
る熱源装置と、単一冷媒または共沸冷媒の入口出口間で
の温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有す
る蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し、熱源装置で生成し
た冷熱または温熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱
する蓄熱槽と、蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供
給される負荷装置を備える単一冷媒または共沸冷媒を用
いた冷凍空調装置の蓄熱熱交換器を変更せずにレトロフ
ィットすることで単一冷媒または共沸冷媒から非共沸混
合冷媒に切替え、さらに、蓄熱熱交換器の入口出口間で
の非共沸混合冷媒の温度変化幅が３．５℃以下であるよ
うにした。
【００１５】また、この発明に係る冷凍空調装置は、非
共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装
置と、非共沸混合冷媒の入口出口間での温度変化幅が
３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有する蓄熱熱交換器
および蓄熱材を有し、熱源装置で生成した冷熱または温
熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、
蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装
置を備える非共沸混合冷媒を用いた冷凍空調装置の蓄熱
熱交換器を変更せずにレトロフィットすることで非共沸
混合冷媒から単一冷媒または共沸冷媒に切替え、さら
に、蓄熱熱交換器の入口出口間での単一冷媒または共沸
冷媒の温度変化幅が３．５℃以下であるようにした。
共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装
置と、非共沸混合冷媒の入口出口間での温度変化幅が
３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有する蓄熱熱交換器
および蓄熱材を有し、熱源装置で生成した冷熱または温
熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、
蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装
置を備える非共沸混合冷媒を用いた冷凍空調装置の蓄熱
熱交換器を変更せずにレトロフィットすることで非共沸
混合冷媒から単一冷媒または共沸冷媒に切替え、さら
に、蓄熱熱交換器の入口出口間での単一冷媒または共沸
冷媒の温度変化幅が３．５℃以下であるようにした。
【００１６】また、この発明に係る冷凍空調装置は、非
共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装
置と、非共沸混合冷媒の入口出口間での温度変化幅が
３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有する蓄熱熱交換器
および蓄熱材を有し、熱源装置で生成した冷熱または温
熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、
蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装
置を備える非共沸混合冷媒を用いた冷凍空調装置の蓄熱
熱交換器を変更せずにレトロフィットすることで非共沸
混合冷媒から前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合
冷媒に切替え、さらに、蓄熱熱交換器の入口出口間での
切替えた後の非共沸混合冷媒の温度変化幅が３．５℃以
下であるようにした。
共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱を生成する熱源装
置と、非共沸混合冷媒の入口出口間での温度変化幅が
３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有する蓄熱熱交換器
および蓄熱材を有し、熱源装置で生成した冷熱または温
熱を蓄熱熱交換器を介して蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、
蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装
置を備える非共沸混合冷媒を用いた冷凍空調装置の蓄熱
熱交換器を変更せずにレトロフィットすることで非共沸
混合冷媒から前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合
冷媒に切替え、さらに、蓄熱熱交換器の入口出口間での
切替えた後の非共沸混合冷媒の温度変化幅が３．５℃以
下であるようにした。
【００１７】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１は本発明の実
施の形態１による冷凍空調装置を示す冷媒回路図であ
る。この冷凍空調装置は、例えば冷房機能と暖房機能と
蓄熱機能を有する構成である。図において、１は圧縮
機、２は冷房時と暖房時の冷媒の流れを切換える第１四
方弁、３は室外熱交換器、４は第１膨張弁、５は室内熱
交換器であり、これらは配管で接続されて冷凍サイクル
を構成している。１１は蓄熱槽１０内に設置された蓄熱
熱交換器であり、この蓄熱熱交換器１１の両端の配管に
は、第２四方弁２４を接続しており、この第２四方弁２
４を切換えることによって、蓄熱熱交換器１１内の冷媒
の流れ方向を正逆に切換え可能としている。また蓄熱熱
交換器１１の入口側配管は第２膨張弁２０を介して、室
外熱交換器３と第１膨張弁４の間の配管に接続してい
る。また蓄熱熱交換器１１の出口側配管は第１電磁弁２
１によって室内熱交換器５と第１四方弁２の間の配管に
接続するとともに、第２電磁弁２２によって第１膨張弁
４と室外熱交換器３の間の配管に接続している。この第
１電磁弁２１と第２電磁弁２２を切換えることにより、
蓄熱利用冷房運転と蓄熱運転とで、蓄熱熱交換器１１の
出口側配管を第１膨張弁４への流れと第１四方弁２への
流れとに切換え可能としている。また、室外熱交換器３
と第１膨張弁４の間の配管には第３電磁弁２３を設けて
いる。この冷凍空調装置内には、熱伝達媒体（以下、冷
媒と記す）として非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７
Ｃが封入されている。２５は第２膨張弁２０と第２四方
弁２４の間の配管に設けられた温度検知器であり、蓄熱
熱交換器１１の入口部の冷媒温度を検知することができ
る。
施の形態１による冷凍空調装置を示す冷媒回路図であ
る。この冷凍空調装置は、例えば冷房機能と暖房機能と
蓄熱機能を有する構成である。図において、１は圧縮
機、２は冷房時と暖房時の冷媒の流れを切換える第１四
方弁、３は室外熱交換器、４は第１膨張弁、５は室内熱
交換器であり、これらは配管で接続されて冷凍サイクル
を構成している。１１は蓄熱槽１０内に設置された蓄熱
熱交換器であり、この蓄熱熱交換器１１の両端の配管に
は、第２四方弁２４を接続しており、この第２四方弁２
４を切換えることによって、蓄熱熱交換器１１内の冷媒
の流れ方向を正逆に切換え可能としている。また蓄熱熱
交換器１１の入口側配管は第２膨張弁２０を介して、室
外熱交換器３と第１膨張弁４の間の配管に接続してい
る。また蓄熱熱交換器１１の出口側配管は第１電磁弁２
１によって室内熱交換器５と第１四方弁２の間の配管に
接続するとともに、第２電磁弁２２によって第１膨張弁
４と室外熱交換器３の間の配管に接続している。この第
１電磁弁２１と第２電磁弁２２を切換えることにより、
蓄熱利用冷房運転と蓄熱運転とで、蓄熱熱交換器１１の
出口側配管を第１膨張弁４への流れと第１四方弁２への
流れとに切換え可能としている。また、室外熱交換器３
と第１膨張弁４の間の配管には第３電磁弁２３を設けて
いる。この冷凍空調装置内には、熱伝達媒体（以下、冷
媒と記す）として非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７
Ｃが封入されている。２５は第２膨張弁２０と第２四方
弁２４の間の配管に設けられた温度検知器であり、蓄熱
熱交換器１１の入口部の冷媒温度を検知することができ
る。
【００１８】図２は、図１に示した蓄熱式の冷凍空調装
置に係わる蓄熱槽１０の構成を詳しく示す図であり、図
２（ａ）は上面図、図２（ｂ）は縦断面図である。蓄熱
熱交換器１１は、図２に示すように垂直方向に蛇行した
伝熱管で構成されており、蓄熱運転時の圧力損失を低減
するために、複数、例えば４本の伝熱管を並列に接続
し、さらに伝熱管には平滑管を用いる。また伝熱管の蛇
行のピッチを等しく構成している。さらに蓄熱熱交換器
１１の入口部および出口部にはそれぞれ複数の伝熱管に
冷媒を分配するディストリビュータ１２が設けられてい
る。蓄熱槽１０内は蓄熱材として例えば水で満たされて
おり、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１１で水を冷却氷
化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱槽１０内
に冷熱を蓄えるように構成している。
置に係わる蓄熱槽１０の構成を詳しく示す図であり、図
２（ａ）は上面図、図２（ｂ）は縦断面図である。蓄熱
熱交換器１１は、図２に示すように垂直方向に蛇行した
伝熱管で構成されており、蓄熱運転時の圧力損失を低減
するために、複数、例えば４本の伝熱管を並列に接続
し、さらに伝熱管には平滑管を用いる。また伝熱管の蛇
行のピッチを等しく構成している。さらに蓄熱熱交換器
１１の入口部および出口部にはそれぞれ複数の伝熱管に
冷媒を分配するディストリビュータ１２が設けられてい
る。蓄熱槽１０内は蓄熱材として例えば水で満たされて
おり、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１１で水を冷却氷
化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱槽１０内
に冷熱を蓄えるように構成している。
【００１９】次に上記のように構成された冷凍空調装置
の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作について
説明する。ここで蓄熱運転とは、圧縮機１，凝縮器とし
て動作する室外熱交換器３，および第２膨張弁２０で構
成される熱源装置によって生成される冷熱を、蒸発器と
して動作する蓄熱熱交換器１１を介して蓄熱槽１０に蓄
熱する運転のことである。また、蓄熱利用冷房運転と
は、蓄熱熱交換器１１を凝縮器として動作させ、蓄熱槽
１０に蓄熱した冷熱を負荷装置である室内熱交換器５に
供給する運転のことである。なお、蓄熱運転時の蓄熱熱
交換器１１内の冷媒の流れが図１中の１１ａから１１ｂ
となる場合を蓄熱運転Ａ、またこの逆に１１ｂから１１
ａとなる場合を蓄熱運転Ｂと定義する。蓄熱運転時およ
び蓄熱利用冷房運転時には、第１四方弁２を実線で示す
ように接続する。
の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作について
説明する。ここで蓄熱運転とは、圧縮機１，凝縮器とし
て動作する室外熱交換器３，および第２膨張弁２０で構
成される熱源装置によって生成される冷熱を、蒸発器と
して動作する蓄熱熱交換器１１を介して蓄熱槽１０に蓄
熱する運転のことである。また、蓄熱利用冷房運転と
は、蓄熱熱交換器１１を凝縮器として動作させ、蓄熱槽
１０に蓄熱した冷熱を負荷装置である室内熱交換器５に
供給する運転のことである。なお、蓄熱運転時の蓄熱熱
交換器１１内の冷媒の流れが図１中の１１ａから１１ｂ
となる場合を蓄熱運転Ａ、またこの逆に１１ｂから１１
ａとなる場合を蓄熱運転Ｂと定義する。蓄熱運転時およ
び蓄熱利用冷房運転時には、第１四方弁２を実線で示す
ように接続する。
【００２０】蓄熱運転時において、第１電磁弁２１を
開、第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。
まず蓄熱運転開始時は、例えば蓄熱熱交換器１１内の冷
媒の流れが１１ａから１１ｂとなる蓄熱運転Ａとなるよ
うに第２四方弁２４を実線のように接続する。この蓄熱
運転Ａ時の冷媒の流れは、図１中実線矢印で示すよう
に、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は第１四
方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化する。そして、
第２膨張弁２０で低圧に減圧されて第２四方弁２４を通
って蓄熱熱交換器１１に１１ａから流入する。蓄熱熱交
換器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を
奪って蒸発した後、蓄熱熱交換器１１の１１ｂから流出
し、第２四方弁２４，第１電磁弁２１，第１四方弁２を
通って圧縮機１に戻る。この時蓄熱熱交換器１１内の水
は冷却され、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱槽
１０内に冷熱を蓄える。
開、第２電磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。
まず蓄熱運転開始時は、例えば蓄熱熱交換器１１内の冷
媒の流れが１１ａから１１ｂとなる蓄熱運転Ａとなるよ
うに第２四方弁２４を実線のように接続する。この蓄熱
運転Ａ時の冷媒の流れは、図１中実線矢印で示すよう
に、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は第１四
方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化する。そして、
第２膨張弁２０で低圧に減圧されて第２四方弁２４を通
って蓄熱熱交換器１１に１１ａから流入する。蓄熱熱交
換器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を
奪って蒸発した後、蓄熱熱交換器１１の１１ｂから流出
し、第２四方弁２４，第１電磁弁２１，第１四方弁２を
通って圧縮機１に戻る。この時蓄熱熱交換器１１内の水
は冷却され、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱槽
１０内に冷熱を蓄える。
【００２１】この蓄熱運転Ａ時の動作を圧力−エンタル
ピー線図上に示したものを図３に示す。図において、横
軸はエンタルピー、縦軸は圧力である。また図中ａ点は
圧縮機１出口、ｂ点は室外熱交換器３出口、ｃ点は蓄熱
熱交換器１１の入口、ｄは蓄熱熱交換器１１の出口を示
す。蓄熱熱交換器１１は図２に示したように複数の平滑
管を並列に接続した伝熱管で構成されているため、蒸発
時に圧力損失は非常に小さく、単一冷媒を用いた場合に
は蒸発圧力もほぼ一定となる。ところが、本実施の形態
の冷凍空調装置では、冷媒として非共沸混合冷媒を用い
ているため、蒸発温度は蓄熱熱交換器１１の入口部が最
も低く、蓄熱熱交換器１１の出口部が最も高くなる。例
えば冷媒としてフロンＲ４０７Ｃを用いた場合は、図３
に示したようにｃ点の蓄熱熱交換器１１の入口部が−６
℃となり、ｄ点の蓄熱熱交換器１１の出口部が−１℃と
なる。
ピー線図上に示したものを図３に示す。図において、横
軸はエンタルピー、縦軸は圧力である。また図中ａ点は
圧縮機１出口、ｂ点は室外熱交換器３出口、ｃ点は蓄熱
熱交換器１１の入口、ｄは蓄熱熱交換器１１の出口を示
す。蓄熱熱交換器１１は図２に示したように複数の平滑
管を並列に接続した伝熱管で構成されているため、蒸発
時に圧力損失は非常に小さく、単一冷媒を用いた場合に
は蒸発圧力もほぼ一定となる。ところが、本実施の形態
の冷凍空調装置では、冷媒として非共沸混合冷媒を用い
ているため、蒸発温度は蓄熱熱交換器１１の入口部が最
も低く、蓄熱熱交換器１１の出口部が最も高くなる。例
えば冷媒としてフロンＲ４０７Ｃを用いた場合は、図３
に示したようにｃ点の蓄熱熱交換器１１の入口部が−６
℃となり、ｄ点の蓄熱熱交換器１１の出口部が−１℃と
なる。
【００２２】この結果、蓄熱運転Ａ時には、蓄熱熱交換
器１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着生成せ
ず、蒸発温度の低い蓄熱熱交換器１１の入口部の氷厚が
厚くなり、逆に蒸発温度の高い蓄熱熱交換器１１の出口
部の氷厚が薄くなる。この状態で蓄熱運転Ａが進行する
と、蓄熱熱交換器１１の入口部に過大の氷が生成され、
蓄熱熱交換器１１全体としては効率が低下し、蒸発温度
または蒸発圧力の低下が生じる。
器１１の伝熱管表面には均一な厚さで氷が付着生成せ
ず、蒸発温度の低い蓄熱熱交換器１１の入口部の氷厚が
厚くなり、逆に蒸発温度の高い蓄熱熱交換器１１の出口
部の氷厚が薄くなる。この状態で蓄熱運転Ａが進行する
と、蓄熱熱交換器１１の入口部に過大の氷が生成され、
蓄熱熱交換器１１全体としては効率が低下し、蒸発温度
または蒸発圧力の低下が生じる。
【００２３】そこで、本実施の形態では、蓄熱運転の途
中で蓄熱熱交換器１１の冷媒の流れ方向を逆にし、氷厚
の均一化を図っている。即ち、蓄熱熱交換器１１の入口
部に設けた温度検知器２５によって、蓄熱熱交換器１１
の不均一着氷による効率低下を検知し、蓄熱運転Ｂに移
行する。この温度検知器２５で検知される冷媒温度が所
定の値以下、例えば−７℃以下となった場合には、蓄熱
熱交換器１１の入口側では十分に製氷された状態になっ
たと判断することができる。このため、第２四方弁２４
を切換えて、蓄熱運転Ｂを実行する。この蓄熱運転Ｂ
は、第１電磁弁２１、第２電磁弁２２および第３電磁弁
２３の開閉状態は、蓄熱運転Ａと同様であり、第２四方
弁２４を図１の点線に示すように切換えて行う。
中で蓄熱熱交換器１１の冷媒の流れ方向を逆にし、氷厚
の均一化を図っている。即ち、蓄熱熱交換器１１の入口
部に設けた温度検知器２５によって、蓄熱熱交換器１１
の不均一着氷による効率低下を検知し、蓄熱運転Ｂに移
行する。この温度検知器２５で検知される冷媒温度が所
定の値以下、例えば−７℃以下となった場合には、蓄熱
熱交換器１１の入口側では十分に製氷された状態になっ
たと判断することができる。このため、第２四方弁２４
を切換えて、蓄熱運転Ｂを実行する。この蓄熱運転Ｂ
は、第１電磁弁２１、第２電磁弁２２および第３電磁弁
２３の開閉状態は、蓄熱運転Ａと同様であり、第２四方
弁２４を図１の点線に示すように切換えて行う。
【００２４】蓄熱運転Ｂ時の冷媒の流れは、図１中一点
鎖線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧
の冷媒蒸気は第１四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮
液化し、第２膨張弁２０で低圧に減圧されて第２四方弁
２４を通って蓄熱熱交換器１１の１１ｂに流入する。蓄
熱熱交換器１１を１１ｂから１１ａに流れる冷媒は、蓄
熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発した後、第２四方弁
２４，第１電磁弁２１，第１四方弁２を通って圧縮機１
に戻る。
鎖線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧
の冷媒蒸気は第１四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮
液化し、第２膨張弁２０で低圧に減圧されて第２四方弁
２４を通って蓄熱熱交換器１１の１１ｂに流入する。蓄
熱熱交換器１１を１１ｂから１１ａに流れる冷媒は、蓄
熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発した後、第２四方弁
２４，第１電磁弁２１，第１四方弁２を通って圧縮機１
に戻る。
【００２５】この蓄熱運転Ｂ時の蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の流れ方向は、図２の一点鎖線矢印で示すように、
実線矢印で示した蓄熱運転Ａ時の流れと反対になる。図
４は蓄熱運転Ａと蓄熱運転Ｂの蓄熱熱交換器１１内の温
度分布を示すグラフで、横軸に蓄熱熱交換器の位置、縦
軸に温度（℃）を示す。図４の一点鎖線で示すように、
蓄熱運転Ｂ時における蓄熱熱交換器１１内の温度変化は
蓄熱運転Ａ時とは逆になる。この蓄熱運転Ｂ時には、蓄
熱運転Ａ時に製氷量の少なかった部分の蒸発温度が低く
なって製氷量が増加し、逆に蓄熱運転Ａ時に製氷量の多
かった部分の蒸発温度が高くなって製氷量が減少するた
め、蓄熱熱交換器１１全体の製氷量が均一化する。
冷媒の流れ方向は、図２の一点鎖線矢印で示すように、
実線矢印で示した蓄熱運転Ａ時の流れと反対になる。図
４は蓄熱運転Ａと蓄熱運転Ｂの蓄熱熱交換器１１内の温
度分布を示すグラフで、横軸に蓄熱熱交換器の位置、縦
軸に温度（℃）を示す。図４の一点鎖線で示すように、
蓄熱運転Ｂ時における蓄熱熱交換器１１内の温度変化は
蓄熱運転Ａ時とは逆になる。この蓄熱運転Ｂ時には、蓄
熱運転Ａ時に製氷量の少なかった部分の蒸発温度が低く
なって製氷量が増加し、逆に蓄熱運転Ａ時に製氷量の多
かった部分の蒸発温度が高くなって製氷量が減少するた
め、蓄熱熱交換器１１全体の製氷量が均一化する。
【００２６】蓄熱利用冷房運転時は、第１電磁弁２１を
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉とする。
またこの時の第２四方弁２４は、蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の流れが１１ａから１１ｂとなるように設定されて
いる。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図１中破線矢印
で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸
気は第１四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、
第２膨張弁２０を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。
なお、この運転時は第２膨張弁２０の開度は全開として
いる。蓄熱熱交換器１１を１１ａから１１ｂに流れる高
圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の氷によって、例えば４０
℃から０℃程度に冷却され、過冷却度が増大して流出す
る。この過冷却度が増大した液冷媒は第２電磁弁２２を
通って第１膨張弁４で低圧に減圧され、室内熱交換器５
に流入して蒸発し、第１四方弁２を通って圧縮機１に戻
る。
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉とする。
またこの時の第２四方弁２４は、蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の流れが１１ａから１１ｂとなるように設定されて
いる。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図１中破線矢印
で示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸
気は第１四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、
第２膨張弁２０を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。
なお、この運転時は第２膨張弁２０の開度は全開として
いる。蓄熱熱交換器１１を１１ａから１１ｂに流れる高
圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の氷によって、例えば４０
℃から０℃程度に冷却され、過冷却度が増大して流出す
る。この過冷却度が増大した液冷媒は第２電磁弁２２を
通って第１膨張弁４で低圧に減圧され、室内熱交換器５
に流入して蒸発し、第１四方弁２を通って圧縮機１に戻
る。
【００２７】このように、本実施の形態では、第２四方
弁２４を切換え、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向
を逆にすることにより、冷媒として非共沸混合冷媒を用
いても、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の蒸発
温度の高温部分と低温部分とを逆転して、蓄熱熱交換器
１１に均一な厚さの氷を生成でき、効率のよい蓄熱運転
が可能となる。また蓄熱熱交換器１１の一部に過大な氷
が生成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽１
０の変形や破損を引き起こすのを防止でき、信頼性の高
い冷凍空調装置が得られる。
弁２４を切換え、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向
を逆にすることにより、冷媒として非共沸混合冷媒を用
いても、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の蒸発
温度の高温部分と低温部分とを逆転して、蓄熱熱交換器
１１に均一な厚さの氷を生成でき、効率のよい蓄熱運転
が可能となる。また蓄熱熱交換器１１の一部に過大な氷
が生成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽１
０の変形や破損を引き起こすのを防止でき、信頼性の高
い冷凍空調装置が得られる。
【００２８】また本実施の形態では、安価な温度検知器
２５によって蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度を検
知して、この冷媒温度が所定の温度以下となった場合
に、第２四方弁２４を切換えるので、確実に蓄熱熱交換
器１１内の冷媒の流れ方向を逆に切換えることができ
る。また、冷媒温度の検知場所は蓄熱熱交換器１１の入
口部に限るものではなく、第２四方弁２４から、第１電
磁弁２１と第２電磁弁２２との分岐部までの配管に設け
て、蓄熱熱交換器１１の出口部の温度を検知して切換え
るようにしてもよい。さらには、蓄熱槽１０内の蓄熱熱
交換器１１に温度検知器を設けて、蓄熱槽１０内の冷媒
温度から蓄熱状態を検知し、この結果に応じて冷媒の流
れを切換えるように構成してもよい。
２５によって蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度を検
知して、この冷媒温度が所定の温度以下となった場合
に、第２四方弁２４を切換えるので、確実に蓄熱熱交換
器１１内の冷媒の流れ方向を逆に切換えることができ
る。また、冷媒温度の検知場所は蓄熱熱交換器１１の入
口部に限るものではなく、第２四方弁２４から、第１電
磁弁２１と第２電磁弁２２との分岐部までの配管に設け
て、蓄熱熱交換器１１の出口部の温度を検知して切換え
るようにしてもよい。さらには、蓄熱槽１０内の蓄熱熱
交換器１１に温度検知器を設けて、蓄熱槽１０内の冷媒
温度から蓄熱状態を検知し、この結果に応じて冷媒の流
れを切換えるように構成してもよい。
【００２９】また蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度
を検知する代わりに、蓄熱熱交換器１１の入口部に圧力
検知器を設け、この圧力検知器によって蓄熱熱交換器１
１を流れる冷媒の圧力を検知し、蓄熱熱交換器入口部の
冷媒温度を推算して冷媒の流れを切換えるように構成し
ても、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
に切換えることができる。圧力検知器の設置場所も蓄熱
熱交換器１１の入口部に限らず、蓄熱熱交換器１１の出
口部や、蓄熱槽１０内の蓄熱熱交換器１１に設けても、
上記と同様の効果を奏する。
を検知する代わりに、蓄熱熱交換器１１の入口部に圧力
検知器を設け、この圧力検知器によって蓄熱熱交換器１
１を流れる冷媒の圧力を検知し、蓄熱熱交換器入口部の
冷媒温度を推算して冷媒の流れを切換えるように構成し
ても、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
に切換えることができる。圧力検知器の設置場所も蓄熱
熱交換器１１の入口部に限らず、蓄熱熱交換器１１の出
口部や、蓄熱槽１０内の蓄熱熱交換器１１に設けても、
上記と同様の効果を奏する。
【００３０】また温度検知器や圧力検知器の代わりに、
蓄熱槽１０内の氷の状態として例えば氷の厚さを検知す
る氷厚検知器を蓄熱槽１０に設け、氷厚が所定の厚さに
なったことを検知したときに、第２四方弁２４を切換え
るように制御してもよい。蓄熱槽１０内の氷の状態を検
知することで、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ
方向を逆に切換えることができ、さらに氷が融合して伝
熱管や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすこともな
く、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。即ち、検知
器の検知結果から蓄熱槽１０内の蓄熱状態を把握するこ
とができるなら、検知器の設置場所はどこでもよく、検
知対象とする状態量はなんでもよい。また本実施の形態
では蓄熱材として水を用い、蓄熱槽１０に満たした水を
氷にして冷熱を蓄熱しているが、例えばエチレングリコ
ールやヘキサデカンなどの潜熱蓄熱材を蓄熱槽１０に格
納しこれによって冷熱や温熱を蓄熱してもよい。
蓄熱槽１０内の氷の状態として例えば氷の厚さを検知す
る氷厚検知器を蓄熱槽１０に設け、氷厚が所定の厚さに
なったことを検知したときに、第２四方弁２４を切換え
るように制御してもよい。蓄熱槽１０内の氷の状態を検
知することで、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ
方向を逆に切換えることができ、さらに氷が融合して伝
熱管や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすこともな
く、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。即ち、検知
器の検知結果から蓄熱槽１０内の蓄熱状態を把握するこ
とができるなら、検知器の設置場所はどこでもよく、検
知対象とする状態量はなんでもよい。また本実施の形態
では蓄熱材として水を用い、蓄熱槽１０に満たした水を
氷にして冷熱を蓄熱しているが、例えばエチレングリコ
ールやヘキサデカンなどの潜熱蓄熱材を蓄熱槽１０に格
納しこれによって冷熱や温熱を蓄熱してもよい。
【００３１】ただし、上記実施の形態で述べたように、
蓄熱材として水を用いるのが値段や取り扱いやすさの点
から望ましく、蓄熱状態検知手段として温度検知器２５
を用い、温度検知器２５を蓄熱熱交換器１１の入口部に
設けると、蓄熱運転Ａでも蓄熱運転Ｂでも蓄熱熱交換器
１１の流入する冷媒の温度を検知することができ、また
配管に取りつけるだけでよいので、容易に実施できる。
蓄熱材として水を用いるのが値段や取り扱いやすさの点
から望ましく、蓄熱状態検知手段として温度検知器２５
を用い、温度検知器２５を蓄熱熱交換器１１の入口部に
設けると、蓄熱運転Ａでも蓄熱運転Ｂでも蓄熱熱交換器
１１の流入する冷媒の温度を検知することができ、また
配管に取りつけるだけでよいので、容易に実施できる。
【００３２】また上記では蓄熱運転時にのみ蓄熱熱交換
器１１内の冷媒の流れ方向を切換えているが、蓄熱利用
冷房運転時にも蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を
切換えてもよい。蓄熱利用冷房運転時に冷媒の流れ方向
を切換えると、蓄熱槽１０内で均一に氷が解け、安定し
て冷熱を供給できる。
器１１内の冷媒の流れ方向を切換えているが、蓄熱利用
冷房運転時にも蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を
切換えてもよい。蓄熱利用冷房運転時に冷媒の流れ方向
を切換えると、蓄熱槽１０内で均一に氷が解け、安定し
て冷熱を供給できる。
【００３３】また上記では蓄熱槽１０に冷熱を蓄熱する
構成について述べたが、熱源装置で生成した温熱を蓄熱
槽１０に蓄熱する空調装置において、蓄熱熱交換器１１
の冷媒の流れ方向を切換えるようにしても、上記と同
様、蓄熱槽１０内に均一に温熱を蓄熱することができ
る。
構成について述べたが、熱源装置で生成した温熱を蓄熱
槽１０に蓄熱する空調装置において、蓄熱熱交換器１１
の冷媒の流れ方向を切換えるようにしても、上記と同
様、蓄熱槽１０内に均一に温熱を蓄熱することができ
る。
【００３４】また本実施の形態では、１台の室外熱交換
器に１台の室内熱交換器を接続した例で説明したが、こ
れに限ることはなく、１台の室外熱交換器に複数台の室
内熱交換器が接続された冷凍空調装置でも同様の効果を
発揮する。
器に１台の室内熱交換器を接続した例で説明したが、こ
れに限ることはなく、１台の室外熱交換器に複数台の室
内熱交換器が接続された冷凍空調装置でも同様の効果を
発揮する。
【００３５】また本実施の形態では、冷凍空調装置の冷
媒としてオゾン層破壊係数がゼロのフロンＲ４０７Ｃを
用いた場合について説明したが、これに限るものではな
く、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒でもよい。
また地球温暖化防止の観点から、プロパンやブタン、ア
ンモニアなどの自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒でも同
様の効果を発揮する。
媒としてオゾン層破壊係数がゼロのフロンＲ４０７Ｃを
用いた場合について説明したが、これに限るものではな
く、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒でもよい。
また地球温暖化防止の観点から、プロパンやブタン、ア
ンモニアなどの自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒でも同
様の効果を発揮する。
【００３６】実施の形態２．図５は本発明の実施の形態
２による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。図にお
いて、３４は第４電磁弁、３５は第５電磁弁、３６は第
６電磁弁、３７は第７電磁弁である。蓄熱熱交換器１１
の入口側配管には第４電磁弁３４と第５電磁弁３５を設
け、蓄熱熱交換器１１の出口側配管には第６電磁弁３６
と第７電磁弁３７を設けており、この電磁弁の開閉の組
合せによって、蓄熱運転時の冷媒の流れ方向を正逆に切
換え可能としている。なお、図１に示したものと同一の
構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省
略する。
２による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。図にお
いて、３４は第４電磁弁、３５は第５電磁弁、３６は第
６電磁弁、３７は第７電磁弁である。蓄熱熱交換器１１
の入口側配管には第４電磁弁３４と第５電磁弁３５を設
け、蓄熱熱交換器１１の出口側配管には第６電磁弁３６
と第７電磁弁３７を設けており、この電磁弁の開閉の組
合せによって、蓄熱運転時の冷媒の流れ方向を正逆に切
換え可能としている。なお、図１に示したものと同一の
構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省
略する。
【００３７】本実施の形態では、蓄熱運転初期の蓄熱運
転Ａ時に第４電磁弁３４を開、第５電磁弁３５を閉、第
６電磁弁３６を開、第７電磁弁３７を閉として、蓄熱熱
交換器１１内の冷媒の流れ方向を１１ａから１１ｂの方
向とする。その後、所定の時間経過後に第４電磁弁３４
を閉、第５電磁弁３５を開、第６電磁弁３６を閉、第７
電磁弁３７を開として蓄熱運転Ｂに移行し、蓄熱熱交換
器１１の冷媒の流れ方向を１１ｂから１１ａの方向とす
る。このように、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷
媒の流れ方向を正逆に切換可能としたことにより、蓄熱
熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の蒸発温度の高温部
分と低温部分とを逆転でき、蓄熱熱交換器１１に氷を均
一に生成できる。
転Ａ時に第４電磁弁３４を開、第５電磁弁３５を閉、第
６電磁弁３６を開、第７電磁弁３７を閉として、蓄熱熱
交換器１１内の冷媒の流れ方向を１１ａから１１ｂの方
向とする。その後、所定の時間経過後に第４電磁弁３４
を閉、第５電磁弁３５を開、第６電磁弁３６を閉、第７
電磁弁３７を開として蓄熱運転Ｂに移行し、蓄熱熱交換
器１１の冷媒の流れ方向を１１ｂから１１ａの方向とす
る。このように、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷
媒の流れ方向を正逆に切換可能としたことにより、蓄熱
熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の蒸発温度の高温部
分と低温部分とを逆転でき、蓄熱熱交換器１１に氷を均
一に生成できる。
【００３８】本実施の形態では、蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の流れ方向の切換を、安価なタイマーにより制御し
ている。即ち例えば蓄熱運転時間が８時間の場合、蓄熱
運転Ａを４時間、蓄熱運転Ｂを４時間と設定することに
より、温度検知器や圧力検知器を用いずに、安価にしか
も確実に、均一製氷を実現することができる。
冷媒の流れ方向の切換を、安価なタイマーにより制御し
ている。即ち例えば蓄熱運転時間が８時間の場合、蓄熱
運転Ａを４時間、蓄熱運転Ｂを４時間と設定することに
より、温度検知器や圧力検知器を用いずに、安価にしか
も確実に、均一製氷を実現することができる。
【００３９】なお、蓄熱運転Ａと蓄熱運転Ｂの運転時間
は同一である必要はなく、例えば蓄熱運転時間が８時間
の場合、蓄熱運転Ａを５時間、蓄熱運転Ｂを３時間とし
たり、あるいは蓄熱運転Ａを３時間、蓄熱運転Ｂを５時
間としてもよい。
は同一である必要はなく、例えば蓄熱運転時間が８時間
の場合、蓄熱運転Ａを５時間、蓄熱運転Ｂを３時間とし
たり、あるいは蓄熱運転Ａを３時間、蓄熱運転Ｂを５時
間としてもよい。
【００４０】また蓄熱運転Ａと蓄熱運転Ｂとの切換は、
一回に限るものではなく、蓄熱運転時間が８時間の場
合、蓄熱運転Ａおよび蓄熱運転Ｂを２時間毎に切換える
ように制御すれば、より確実に均一製氷が実現できる。
一回に限るものではなく、蓄熱運転時間が８時間の場
合、蓄熱運転Ａおよび蓄熱運転Ｂを２時間毎に切換える
ように制御すれば、より確実に均一製氷が実現できる。
【００４１】実施の形態３．図６は本発明の実施の形態
３による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。図にお
いて、１は圧縮機、２は冷房時と暖房時の冷媒の流れを
切換える四方弁、３は室外熱交換器、４は第１膨張弁、
５は室内熱交換器であり、これらは配管で接続されて冷
凍サイクルを構成している。１１は蓄熱槽１０内に設置
された蓄熱熱交換器であり、その入口側配管は第２膨張
弁２０を介して、室外熱交換器３と第１膨張弁４の間の
配管に接続している。また蓄熱熱交換器１１の出口側配
管は、第１電磁弁２１を介して室内熱交換器５と四方弁
２の間の配管に接続するとともに、第２電磁弁２２を介
して第１膨張弁４と室外熱交換器３の間の配管に接続し
ている。この第１電磁弁２１と第２電磁弁２２を開閉す
ることにより、蓄熱利用冷房運転と蓄熱運転とで冷媒回
路を切換え可能に構成している。また室外熱交換器３と
第１膨張弁４の間の配管には第３電磁弁２３を設けてい
る。さらにこの冷凍空調装置内には、冷媒として非共沸
混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃを封入している。
３による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。図にお
いて、１は圧縮機、２は冷房時と暖房時の冷媒の流れを
切換える四方弁、３は室外熱交換器、４は第１膨張弁、
５は室内熱交換器であり、これらは配管で接続されて冷
凍サイクルを構成している。１１は蓄熱槽１０内に設置
された蓄熱熱交換器であり、その入口側配管は第２膨張
弁２０を介して、室外熱交換器３と第１膨張弁４の間の
配管に接続している。また蓄熱熱交換器１１の出口側配
管は、第１電磁弁２１を介して室内熱交換器５と四方弁
２の間の配管に接続するとともに、第２電磁弁２２を介
して第１膨張弁４と室外熱交換器３の間の配管に接続し
ている。この第１電磁弁２１と第２電磁弁２２を開閉す
ることにより、蓄熱利用冷房運転と蓄熱運転とで冷媒回
路を切換え可能に構成している。また室外熱交換器３と
第１膨張弁４の間の配管には第３電磁弁２３を設けてい
る。さらにこの冷凍空調装置内には、冷媒として非共沸
混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃを封入している。
【００４２】蓄熱熱交換器１１は、図３１と同様に垂直
方向に蛇行した伝熱管で構成しており、蓄熱運転時の圧
力損失を低減するために、複数、例えば４本の伝熱管を
並列に接続し、また伝熱管には平滑管を用いる。さらに
蓄熱熱交換器１１の中央部から上流側は外径６．３５ｍ
ｍの伝熱管１１ｃを用い、中央部から下流側は外径４ｍ
ｍの伝熱管１１ｄを用いる。蓄熱槽１０内は、蓄熱材と
して例えば水で満たされており、蓄熱運転時には、蓄熱
熱交換器１１で水を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付
着生成させて蓄熱槽１０内に冷熱を蓄えるように構成し
ている。
方向に蛇行した伝熱管で構成しており、蓄熱運転時の圧
力損失を低減するために、複数、例えば４本の伝熱管を
並列に接続し、また伝熱管には平滑管を用いる。さらに
蓄熱熱交換器１１の中央部から上流側は外径６．３５ｍ
ｍの伝熱管１１ｃを用い、中央部から下流側は外径４ｍ
ｍの伝熱管１１ｄを用いる。蓄熱槽１０内は、蓄熱材と
して例えば水で満たされており、蓄熱運転時には、蓄熱
熱交換器１１で水を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付
着生成させて蓄熱槽１０内に冷熱を蓄えるように構成し
ている。
【００４３】次に上記のように構成された冷凍空調装置
の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作について
説明する。蓄熱運転時は、第１電磁弁２１を開、第２電
磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。この蓄熱運
転時の冷媒の流れは、図６中実線矢印で示すように、圧
縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は四方弁２を経
て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨張弁２０で低圧
に減圧されて蓄熱熱交換器１１に流入する。蓄熱熱交換
器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を奪
って蒸発し、伝熱管表面には氷が付着生成する。この蓄
熱熱交換器１１で蒸発した冷媒は、第１電磁弁２１およ
び四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
の蓄熱運転時および蓄熱利用冷房運転時の動作について
説明する。蓄熱運転時は、第１電磁弁２１を開、第２電
磁弁２２を閉、第３電磁弁２３を閉とする。この蓄熱運
転時の冷媒の流れは、図６中実線矢印で示すように、圧
縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は四方弁２を経
て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨張弁２０で低圧
に減圧されて蓄熱熱交換器１１に流入する。蓄熱熱交換
器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を奪
って蒸発し、伝熱管表面には氷が付着生成する。この蓄
熱熱交換器１１で蒸発した冷媒は、第１電磁弁２１およ
び四方弁２を通って圧縮機１に戻る。
【００４４】蓄熱熱交換器１１内では蒸発時に温度変化
の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発するため、蓄熱熱交換
器１１の伝熱管温度は入口部が最も低くなり、冷媒の流
れ方向に徐々に上昇して、蓄熱熱交換器１１の出口部が
最も高くなる。ところが本実施の形態では、蒸発温度の
高い蓄熱熱交換器１１の出口側の伝熱管１１ｄの管径
を、蒸発温度の低い入口側の伝熱管１１ｃの管径よりも
小さくしているので、出口部の伝熱管内の冷媒流速が入
口部よりも増加し、冷媒熱伝達率も出口部の方が入口部
よりも増大する。このため蓄熱熱交換器１１の出口部
は、フロンＲ４０７Ｃの蒸発温度変化により伝熱管温度
は上昇し、蓄熱槽１０内の水温との温度差が小さくなる
ものの、伝熱特性が入口部よりも高いため、小さな温度
差でも氷が生成され、結果として、蓄熱熱交換器１１全
体の氷厚は均一化する。
の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発するため、蓄熱熱交換
器１１の伝熱管温度は入口部が最も低くなり、冷媒の流
れ方向に徐々に上昇して、蓄熱熱交換器１１の出口部が
最も高くなる。ところが本実施の形態では、蒸発温度の
高い蓄熱熱交換器１１の出口側の伝熱管１１ｄの管径
を、蒸発温度の低い入口側の伝熱管１１ｃの管径よりも
小さくしているので、出口部の伝熱管内の冷媒流速が入
口部よりも増加し、冷媒熱伝達率も出口部の方が入口部
よりも増大する。このため蓄熱熱交換器１１の出口部
は、フロンＲ４０７Ｃの蒸発温度変化により伝熱管温度
は上昇し、蓄熱槽１０内の水温との温度差が小さくなる
ものの、伝熱特性が入口部よりも高いため、小さな温度
差でも氷が生成され、結果として、蓄熱熱交換器１１全
体の氷厚は均一化する。
【００４５】蓄熱利用冷房運転時は、第１電磁弁２１を
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉としてい
る。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図６中破線矢印で
示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気
は四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨
張弁２０を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。なお、
この運転時は第２膨張弁２０は全開としている。蓄熱熱
交換器１１に流入した高圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の
氷で例えば４０℃程度から０℃程度に冷却され、過冷却
度が増大して流出する。この過冷却度が増大した液冷媒
は第２電磁弁２２を通って第１膨張弁４で低圧に減圧さ
れ、室内熱交換器５に流入して蒸発し、四方弁２を通っ
て圧縮機１に戻る。この蓄熱利用冷房運転で蓄熱槽１０
に生成されている氷を解氷して得た冷熱を負荷装置であ
る室外熱交換器５へ供給する際にも、蓄熱熱交換器１１
の出口側の伝熱特性を入口側よりも高くしているので、
均一に解氷でき、冷熱を安定して供給できる。
閉、第２電磁弁２２を開、第３電磁弁２３を閉としてい
る。この蓄熱運転時の冷媒の流れは、図６中破線矢印で
示すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気
は四方弁２を経て室外熱交換器３で凝縮液化し、第２膨
張弁２０を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。なお、
この運転時は第２膨張弁２０は全開としている。蓄熱熱
交換器１１に流入した高圧の液冷媒は、蓄熱槽１０内の
氷で例えば４０℃程度から０℃程度に冷却され、過冷却
度が増大して流出する。この過冷却度が増大した液冷媒
は第２電磁弁２２を通って第１膨張弁４で低圧に減圧さ
れ、室内熱交換器５に流入して蒸発し、四方弁２を通っ
て圧縮機１に戻る。この蓄熱利用冷房運転で蓄熱槽１０
に生成されている氷を解氷して得た冷熱を負荷装置であ
る室外熱交換器５へ供給する際にも、蓄熱熱交換器１１
の出口側の伝熱特性を入口側よりも高くしているので、
均一に解氷でき、冷熱を安定して供給できる。
【００４６】このように本実施の形態では、蓄熱熱交換
器１１の中央部から下流側の伝熱管の管径を、中央部か
ら上流側の伝熱管１１ｃの管径よりも小さなものを用
い、蒸発温度の高い中央部から下流側の伝熱管１１ｄの
伝熱特性を向上させているので、蒸発温度変化の生じる
非共沸混合冷媒を用いても、蒸発温度が高い出口部の製
氷量を増加して蒸発温度が低い入口部の製氷量と同程度
にすることができ、蓄熱熱交換器１１にほぼ均一に氷を
生成できる。また冷熱の利用時にも、安定して冷熱を供
給できる。
器１１の中央部から下流側の伝熱管の管径を、中央部か
ら上流側の伝熱管１１ｃの管径よりも小さなものを用
い、蒸発温度の高い中央部から下流側の伝熱管１１ｄの
伝熱特性を向上させているので、蒸発温度変化の生じる
非共沸混合冷媒を用いても、蒸発温度が高い出口部の製
氷量を増加して蒸発温度が低い入口部の製氷量と同程度
にすることができ、蓄熱熱交換器１１にほぼ均一に氷を
生成できる。また冷熱の利用時にも、安定して冷熱を供
給できる。
【００４７】なお上記実施の形態では、蓄熱熱交換器１
１の中央部から下流側の伝熱管の管径を、中央部から上
流側の伝熱管の管径よりも小さなものを用い、蒸発温度
の高い中央部から下流側の伝熱管の伝熱特性を向上させ
る例について説明したが、これに限るものではなく、蓄
熱熱交換器１１の中央部から下流側の伝熱管に、中央部
から上流側の伝熱管よりも伝熱特性の高いものを用いて
もよい。例えば、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の管径は全
て同一のものを用い、中央部から上流側の伝熱管を平滑
管とし、中央部から下流側の伝熱管を内面溝付管とすれ
ば、簡単な構成で製氷量を均一化させることができる。
また、蓄熱熱交換器の材質を変えて、入口側はステンレ
スなどの伝熱特性の低いものを用い、出口側は銅などの
伝熱特性の高いものを用いて伝熱管を構成してもよい。
また、必ずしも中央部で分けて上流側と下流側の伝熱管
の伝熱特性を変えなくてもよく、３種類以上の伝熱特性
の異なる伝熱管を用い、下流側の伝熱特性が上流側の伝
熱特性よりも高くなるように構成すればよい。
１の中央部から下流側の伝熱管の管径を、中央部から上
流側の伝熱管の管径よりも小さなものを用い、蒸発温度
の高い中央部から下流側の伝熱管の伝熱特性を向上させ
る例について説明したが、これに限るものではなく、蓄
熱熱交換器１１の中央部から下流側の伝熱管に、中央部
から上流側の伝熱管よりも伝熱特性の高いものを用いて
もよい。例えば、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の管径は全
て同一のものを用い、中央部から上流側の伝熱管を平滑
管とし、中央部から下流側の伝熱管を内面溝付管とすれ
ば、簡単な構成で製氷量を均一化させることができる。
また、蓄熱熱交換器の材質を変えて、入口側はステンレ
スなどの伝熱特性の低いものを用い、出口側は銅などの
伝熱特性の高いものを用いて伝熱管を構成してもよい。
また、必ずしも中央部で分けて上流側と下流側の伝熱管
の伝熱特性を変えなくてもよく、３種類以上の伝熱特性
の異なる伝熱管を用い、下流側の伝熱特性が上流側の伝
熱特性よりも高くなるように構成すればよい。
【００４８】実施の形態４．図７は本発明の実施の形態
４に係わる蓄熱槽を示す構成図である。蓄熱熱交換器１
１の入口部で非共沸混合冷媒を複数、例えば２つの流路
に分岐している。そして、蓄熱熱交換器１１の中央部か
ら上流側の伝熱管１１ｃは、２つの流路を並列に接続し
て構成され、この２つの流路は中央部で合流し、この中
央部から下流側の伝熱管１１ｄは１つの流路で構成され
ている。なお、ここでは蓄熱槽１０のみを示し、冷凍空
調装置を構成する他の各部分は、図６に示したものと同
様であり、その重複する説明を省略する。
４に係わる蓄熱槽を示す構成図である。蓄熱熱交換器１
１の入口部で非共沸混合冷媒を複数、例えば２つの流路
に分岐している。そして、蓄熱熱交換器１１の中央部か
ら上流側の伝熱管１１ｃは、２つの流路を並列に接続し
て構成され、この２つの流路は中央部で合流し、この中
央部から下流側の伝熱管１１ｄは１つの流路で構成され
ている。なお、ここでは蓄熱槽１０のみを示し、冷凍空
調装置を構成する他の各部分は、図６に示したものと同
様であり、その重複する説明を省略する。
【００４９】蓄熱運転時に蓄熱熱交換器１１に流入した
冷媒は、まず２つに分岐され、２つの流路を並列に接続
した伝熱管１１ｃ内を流れ、蒸発する。この冷媒は、蓄
熱熱交換器１１の概略中央部で合流し、伝熱管１１ｄに
流入して蒸発する。従って、蒸発温度の高い蓄熱熱交換
器１１の出口側の伝熱管１１ｄ内の冷媒流速は、蒸発温
度の低い入口側の伝熱管１１ｃよりも大きくなり、冷媒
熱伝達率も出口部の方が入口部よりも増大する。このた
め蓄熱熱交換器１１の出口部は、フロンＲ４０７Ｃの蒸
発温度変化により伝熱管温度は上昇し、蓄熱槽１０内の
水温との温度差が小さくなるものの、伝熱特性が入口部
よりも高いため、小さな温度差でも氷が生成され、結果
として、蓄熱熱交換器１１全体の氷厚は均一化する。
冷媒は、まず２つに分岐され、２つの流路を並列に接続
した伝熱管１１ｃ内を流れ、蒸発する。この冷媒は、蓄
熱熱交換器１１の概略中央部で合流し、伝熱管１１ｄに
流入して蒸発する。従って、蒸発温度の高い蓄熱熱交換
器１１の出口側の伝熱管１１ｄ内の冷媒流速は、蒸発温
度の低い入口側の伝熱管１１ｃよりも大きくなり、冷媒
熱伝達率も出口部の方が入口部よりも増大する。このた
め蓄熱熱交換器１１の出口部は、フロンＲ４０７Ｃの蒸
発温度変化により伝熱管温度は上昇し、蓄熱槽１０内の
水温との温度差が小さくなるものの、伝熱特性が入口部
よりも高いため、小さな温度差でも氷が生成され、結果
として、蓄熱熱交換器１１全体の氷厚は均一化する。
【００５０】このように本実施の形態では、蓄熱熱交換
器１１の出口側の流路数を入口側の流路数より少なくし
て、蓄熱熱交換器１１の出口部の流路の断面積の合計
が、入口部の流路の断面積の合計よりも小さくなるよう
に構成したので、蒸発温度の高い出口側の伝熱特性を蒸
発温度の低い入口側よりも向上でき、簡単な構成によっ
て、非共沸混合冷媒の蒸発温度が高い出口部の製氷量を
増加して蒸発温度が低い入口部の製氷量と同程度とし、
蓄熱槽１０内での均一製氷を実現することができる。
器１１の出口側の流路数を入口側の流路数より少なくし
て、蓄熱熱交換器１１の出口部の流路の断面積の合計
が、入口部の流路の断面積の合計よりも小さくなるよう
に構成したので、蒸発温度の高い出口側の伝熱特性を蒸
発温度の低い入口側よりも向上でき、簡単な構成によっ
て、非共沸混合冷媒の蒸発温度が高い出口部の製氷量を
増加して蒸発温度が低い入口部の製氷量と同程度とし、
蓄熱槽１０内での均一製氷を実現することができる。
【００５１】なお、本実施の形態では上流側の伝熱管１
１ｃを２本とし、下流側の伝熱管１１ｄを１本とした
が、これに限るものではない。蓄熱熱交換器１１の出口
部の伝熱特性を入口部の伝熱特性よりも高くするには、
出口部の流路の断面積の合計が、入口部の流路の断面積
の合計よりも小さくなるように構成すればよい。例え
ば、上流側の伝熱管１１ｃを３本以上とし、下流側の伝
熱管１１ｄを上流側よりも少なくしてもよい。また、蓄
熱熱交換器１１の中央部で２つに分けて伝熱管で形成さ
れる流路の数を変えなくても、例えば上流側から下流側
へ徐々に伝熱管の本数を減らすように構成してもよい。
このとき上流側と下流側で伝熱管の管径を変えてもよい
が、蓄熱熱交換器１１の出口部の流路の断面積の合計
が、入口部の流路の断面積の合計よりも小さくなるよう
に構成する。
１ｃを２本とし、下流側の伝熱管１１ｄを１本とした
が、これに限るものではない。蓄熱熱交換器１１の出口
部の伝熱特性を入口部の伝熱特性よりも高くするには、
出口部の流路の断面積の合計が、入口部の流路の断面積
の合計よりも小さくなるように構成すればよい。例え
ば、上流側の伝熱管１１ｃを３本以上とし、下流側の伝
熱管１１ｄを上流側よりも少なくしてもよい。また、蓄
熱熱交換器１１の中央部で２つに分けて伝熱管で形成さ
れる流路の数を変えなくても、例えば上流側から下流側
へ徐々に伝熱管の本数を減らすように構成してもよい。
このとき上流側と下流側で伝熱管の管径を変えてもよい
が、蓄熱熱交換器１１の出口部の流路の断面積の合計
が、入口部の流路の断面積の合計よりも小さくなるよう
に構成する。
【００５２】実施の形態５．図８は本発明の実施の形態
５に係わる蓄熱熱交換器１１を示す斜視図である。蓄熱
熱交換器１１は２つの流路を並列に接続して構成され、
またこの２つの流路はそれぞれその概略中央部１１ｅで
折り返し、さらに中央部から上流側の伝熱管１１ｃと中
央部から下流側の伝熱管１１ｄは熱的に接触するよう
に、例えばはんだ付けされている。図でははんだ付けし
た部分を斜線で示している。なお、ここでは蓄熱熱交換
器１１のみを示し、冷凍空調装置を構成する他の各部分
は、図６に示したものと同様であり、その重複する説明
を省略する。なお、ここで２本の伝熱管が熱的に接触し
ているとは、２本の伝熱管の少なくとも一部が、直接、
または熱伝導率の高いものを介在させて接触することに
より、伝熱管同士が熱伝導しうる構成のことをいう。
５に係わる蓄熱熱交換器１１を示す斜視図である。蓄熱
熱交換器１１は２つの流路を並列に接続して構成され、
またこの２つの流路はそれぞれその概略中央部１１ｅで
折り返し、さらに中央部から上流側の伝熱管１１ｃと中
央部から下流側の伝熱管１１ｄは熱的に接触するよう
に、例えばはんだ付けされている。図でははんだ付けし
た部分を斜線で示している。なお、ここでは蓄熱熱交換
器１１のみを示し、冷凍空調装置を構成する他の各部分
は、図６に示したものと同様であり、その重複する説明
を省略する。なお、ここで２本の伝熱管が熱的に接触し
ているとは、２本の伝熱管の少なくとも一部が、直接、
または熱伝導率の高いものを介在させて接触することに
より、伝熱管同士が熱伝導しうる構成のことをいう。
【００５３】蓄熱運転時に蓄熱熱交換器１１に流入した
冷媒は、まず上流側の伝熱管１１ｃ内を流れ、蒸発す
る。この冷媒は、蓄熱熱交換器１１の概略中央部１１ｅ
で折り返され、下流側の伝熱管１１ｄに流入し、蒸発す
る。この構成では蒸発温度の低い上流側伝熱管１１ｃと
蒸発温度の高い下流側伝熱管１１ｄがはんだ付けされて
おり、熱的に接触しているため、蓄熱熱交換器１１の伝
熱管の壁面温度は均一化する。この結果、蒸発時に温度
変化の生じる非共沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱交換器
１１全体に付着生成される氷厚は均一化する。
冷媒は、まず上流側の伝熱管１１ｃ内を流れ、蒸発す
る。この冷媒は、蓄熱熱交換器１１の概略中央部１１ｅ
で折り返され、下流側の伝熱管１１ｄに流入し、蒸発す
る。この構成では蒸発温度の低い上流側伝熱管１１ｃと
蒸発温度の高い下流側伝熱管１１ｄがはんだ付けされて
おり、熱的に接触しているため、蓄熱熱交換器１１の伝
熱管の壁面温度は均一化する。この結果、蒸発時に温度
変化の生じる非共沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱交換器
１１全体に付着生成される氷厚は均一化する。
【００５４】なお本実施の形態では、蒸発温度の低い上
流側伝熱管１１ｃと蒸発温度の高い下流側伝熱管１１ｄ
の熱的な接触手段として伝熱管をはんだ付けする方法に
ついて説明したがこれに限ることはなく、伝熱管を単純
に接触させるだけでも伝熱管の管壁を伝導して熱が伝わ
るため、同様の効果を発揮する。また、必ずしも中央部
で折り返してその伝熱管の上流側と下流側とを熱的に接
触させる必要はなく、例えば複数の伝熱管に分岐して蓄
熱熱交換器１１に流入する構成のものにおいて、異なる
伝熱管の上流側と下流側とを熱的に接触するように構成
してもよい。この時熱的に接触させる上流側と下流側の
伝熱管を流れる冷媒の流れ方向は、同一方向でも逆方向
でもよいが、逆方向のほうが伝熱管の壁面温度の均一化
を一層図ることができる。また図９に示すように、上流
側伝熱管１１ｃと下流側伝熱管１１ｄをアルミニウム製
または銅製の薄板４０で部分的に熱的に接触させてもよ
い。さらに図１０に示すように２組のアルミニウム製あ
るいは銅製の板材４１ａ、４１ｂを接合し、この間に２
つの冷媒流路を形成して、それぞれを上流側伝熱管１１
ｃと下流側伝熱管１１ｄとしてもよい。
流側伝熱管１１ｃと蒸発温度の高い下流側伝熱管１１ｄ
の熱的な接触手段として伝熱管をはんだ付けする方法に
ついて説明したがこれに限ることはなく、伝熱管を単純
に接触させるだけでも伝熱管の管壁を伝導して熱が伝わ
るため、同様の効果を発揮する。また、必ずしも中央部
で折り返してその伝熱管の上流側と下流側とを熱的に接
触させる必要はなく、例えば複数の伝熱管に分岐して蓄
熱熱交換器１１に流入する構成のものにおいて、異なる
伝熱管の上流側と下流側とを熱的に接触するように構成
してもよい。この時熱的に接触させる上流側と下流側の
伝熱管を流れる冷媒の流れ方向は、同一方向でも逆方向
でもよいが、逆方向のほうが伝熱管の壁面温度の均一化
を一層図ることができる。また図９に示すように、上流
側伝熱管１１ｃと下流側伝熱管１１ｄをアルミニウム製
または銅製の薄板４０で部分的に熱的に接触させてもよ
い。さらに図１０に示すように２組のアルミニウム製あ
るいは銅製の板材４１ａ、４１ｂを接合し、この間に２
つの冷媒流路を形成して、それぞれを上流側伝熱管１１
ｃと下流側伝熱管１１ｄとしてもよい。
【００５５】このように本実施の形態では、蓄熱熱交換
器の入口部の伝熱管と出口部の伝熱管を熱的に接触させ
たものであるので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混
合冷媒を用いても、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部
分と高温部分とを熱伝導させて伝熱管表面温度を均一化
するため、蓄熱熱交換器内での均一製氷が実現できる。
器の入口部の伝熱管と出口部の伝熱管を熱的に接触させ
たものであるので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混
合冷媒を用いても、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部
分と高温部分とを熱伝導させて伝熱管表面温度を均一化
するため、蓄熱熱交換器内での均一製氷が実現できる。
【００５６】実施の形態６．図１１は本発明の実施の形
態６による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は複数、例えば４つの伝熱管を並列に接続
して構成され、さらに冷媒の流れ方向が逆である伝熱管
１１ｆ（冷媒は図に向かって右方向に流れる）と伝熱管
１１ｇ（冷媒は図に向かって左方向に流れる）を交互に
蓄熱槽１０内に配置している。そして隣合う伝熱管との
間にはある程度の間隔、例えば伝熱管の直径の２倍以上
の間隔を開けて配置している。なお、図６に示したもの
と同一の構成部品には同一符号を付して、その重複する
説明を省略する。
態６による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は複数、例えば４つの伝熱管を並列に接続
して構成され、さらに冷媒の流れ方向が逆である伝熱管
１１ｆ（冷媒は図に向かって右方向に流れる）と伝熱管
１１ｇ（冷媒は図に向かって左方向に流れる）を交互に
蓄熱槽１０内に配置している。そして隣合う伝熱管との
間にはある程度の間隔、例えば伝熱管の直径の２倍以上
の間隔を開けて配置している。なお、図６に示したもの
と同一の構成部品には同一符号を付して、その重複する
説明を省略する。
【００５７】蓄熱熱交換器１１内では蒸発時に温度変化
の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発するため、蓄熱熱交換
器１１の伝熱管温度は入口部から出口部に向かうにした
がって徐々に上昇し、蓄熱熱交換器１１の入口部分の氷
厚が厚く、出口部分の氷厚が薄くなる。ところが本実施
の形態では、冷媒の流れ方向が異なる伝熱管１１ｆと伝
熱管１１ｇを交互に蓄熱槽１０内に配置し、伝熱管１１
ｆの蒸発温度の高い入口部の隣に伝熱管１１ｇの蒸発温
度の低い出口部を配置するように構成する。従って、図
１２に示すように伝熱管１１ｆに付着する氷の厚さが厚
い部分と、伝熱管１１ｇに付着する氷の厚さが薄い部分
とが隣合い、また伝熱管１１ｆに付着する氷の厚さが薄
い部分と、伝熱管１１ｇに付着する氷の厚さが厚い部分
とが隣合うことになる。即ち、伝熱管１１ｆと伝熱管１
１ｇの間の空間にはほぼ均一に氷が生成されていく。こ
のため、従来装置で生じるような伝熱管の入口部分で過
大に氷が生成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄
熱槽の変形や破損を引き起こすことのを防止できる。
の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発するため、蓄熱熱交換
器１１の伝熱管温度は入口部から出口部に向かうにした
がって徐々に上昇し、蓄熱熱交換器１１の入口部分の氷
厚が厚く、出口部分の氷厚が薄くなる。ところが本実施
の形態では、冷媒の流れ方向が異なる伝熱管１１ｆと伝
熱管１１ｇを交互に蓄熱槽１０内に配置し、伝熱管１１
ｆの蒸発温度の高い入口部の隣に伝熱管１１ｇの蒸発温
度の低い出口部を配置するように構成する。従って、図
１２に示すように伝熱管１１ｆに付着する氷の厚さが厚
い部分と、伝熱管１１ｇに付着する氷の厚さが薄い部分
とが隣合い、また伝熱管１１ｆに付着する氷の厚さが薄
い部分と、伝熱管１１ｇに付着する氷の厚さが厚い部分
とが隣合うことになる。即ち、伝熱管１１ｆと伝熱管１
１ｇの間の空間にはほぼ均一に氷が生成されていく。こ
のため、従来装置で生じるような伝熱管の入口部分で過
大に氷が生成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄
熱槽の変形や破損を引き起こすことのを防止できる。
【００５８】このように本実施の形態では、複数の伝熱
管を冷媒の流れ方向が互いに異なるように配置したの
で、冷媒としてフロンＲ４０７Ｃなどの非共沸混合冷媒
を用いたときに、一つの伝熱管の蒸発温度の低い入口部
とこれに並設される他の伝熱管の蒸発温度の高い出口部
が隣合うことになる。このため、氷厚の厚い伝熱管の隣
に氷厚の薄い伝熱管が配置されて、それぞれの伝熱管表
面に付着生成する氷が不均一であっても、伝熱管１１ｆ
と伝熱管１１ｇの間の空間には均一に氷が付着生成する
ことになる。従って隣合う伝熱管に付着生成する氷同士
が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形や破損を引き起こすの
を防止でき、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
管を冷媒の流れ方向が互いに異なるように配置したの
で、冷媒としてフロンＲ４０７Ｃなどの非共沸混合冷媒
を用いたときに、一つの伝熱管の蒸発温度の低い入口部
とこれに並設される他の伝熱管の蒸発温度の高い出口部
が隣合うことになる。このため、氷厚の厚い伝熱管の隣
に氷厚の薄い伝熱管が配置されて、それぞれの伝熱管表
面に付着生成する氷が不均一であっても、伝熱管１１ｆ
と伝熱管１１ｇの間の空間には均一に氷が付着生成する
ことになる。従って隣合う伝熱管に付着生成する氷同士
が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形や破損を引き起こすの
を防止でき、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
【００５９】実施の形態７．図１３は本発明の実施の形
態７による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は複数、例えば２本の伝熱管１１ｆ，１１
ｇを並列に接続して構成し、また伝熱管１１ｆと１１ｇ
を冷媒の流れ方向が逆になるように配置し、さらにこの
２本の伝熱管１１ｆと１１ｇを熱的に接触するようには
んだ付けしている。図でははんだ付けした部分を斜線で
示している。ここで２本の伝熱管が熱的に接触している
とは、２本の伝熱管の少なくとも一部が、直接、または
銅やアルミニウムなどの熱伝導率の高いものを介在させ
て接触することにより、伝熱管同士が熱伝導しうる構成
のことをいう。なお、図６に示したものと同一の構成部
品には同一符号を付して、その重複する説明を省略す
る。
態７による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は複数、例えば２本の伝熱管１１ｆ，１１
ｇを並列に接続して構成し、また伝熱管１１ｆと１１ｇ
を冷媒の流れ方向が逆になるように配置し、さらにこの
２本の伝熱管１１ｆと１１ｇを熱的に接触するようには
んだ付けしている。図でははんだ付けした部分を斜線で
示している。ここで２本の伝熱管が熱的に接触している
とは、２本の伝熱管の少なくとも一部が、直接、または
銅やアルミニウムなどの熱伝導率の高いものを介在させ
て接触することにより、伝熱管同士が熱伝導しうる構成
のことをいう。なお、図６に示したものと同一の構成部
品には同一符号を付して、その重複する説明を省略す
る。
【００６０】蓄熱運転時に蓄熱熱交換器１１に流入した
フロンＲ４０７Ｃなどの非共沸混合冷媒は、伝熱管１１
ｆ，１１ｇ内を流れ、蒸発温度が上昇しながら蒸発す
る。本実施の形態では、冷媒の流れ方向の逆である２本
の伝熱管をはんだ付けし、特にその流れの入口部と出口
部が熱的に接触するようにはんだ付けしている。即ち、
伝熱管１１ｆの蒸発温度の低い部分は、伝熱管１１ｇの
蒸発温度の高い部分と熱的に接触し、また伝熱管１１ｆ
の蒸発温度の高い部分は、伝熱管１１ｇの蒸発温度の低
い部分と熱的に接触している。このため蒸発時に入口部
と出口部で温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用いて
も、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の壁面温度は均一化し、
その表面に付着生成する氷の厚さも均一になる。
フロンＲ４０７Ｃなどの非共沸混合冷媒は、伝熱管１１
ｆ，１１ｇ内を流れ、蒸発温度が上昇しながら蒸発す
る。本実施の形態では、冷媒の流れ方向の逆である２本
の伝熱管をはんだ付けし、特にその流れの入口部と出口
部が熱的に接触するようにはんだ付けしている。即ち、
伝熱管１１ｆの蒸発温度の低い部分は、伝熱管１１ｇの
蒸発温度の高い部分と熱的に接触し、また伝熱管１１ｆ
の蒸発温度の高い部分は、伝熱管１１ｇの蒸発温度の低
い部分と熱的に接触している。このため蒸発時に入口部
と出口部で温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用いて
も、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の壁面温度は均一化し、
その表面に付着生成する氷の厚さも均一になる。
【００６１】なお上記の実施の形態では、冷媒の流れ方
向の逆である伝熱管１１ｆと１１ｇの熱的な接触手段と
して伝熱管をはんだ付けする方法について説明したがこ
れに限ることはなく、伝熱管を単純に接触させるだけで
も同様の効果を発揮する。また図９と同様の構成とし、
伝熱管１１ｆと伝熱管１１ｇを部分的にアルミニウム製
または銅製の薄板で接続することにより熱的に接触させ
てもよい。さらに図１０と同様の構成とし、２組のアル
ミニウム製または銅製の板材を接合し、この間に２つの
冷媒流路を形成して、一方を伝熱管１１ｆとし、他方を
伝熱管１１ｆと逆方向に流れる伝熱管１１ｇとしてもよ
い。
向の逆である伝熱管１１ｆと１１ｇの熱的な接触手段と
して伝熱管をはんだ付けする方法について説明したがこ
れに限ることはなく、伝熱管を単純に接触させるだけで
も同様の効果を発揮する。また図９と同様の構成とし、
伝熱管１１ｆと伝熱管１１ｇを部分的にアルミニウム製
または銅製の薄板で接続することにより熱的に接触させ
てもよい。さらに図１０と同様の構成とし、２組のアル
ミニウム製または銅製の板材を接合し、この間に２つの
冷媒流路を形成して、一方を伝熱管１１ｆとし、他方を
伝熱管１１ｆと逆方向に流れる伝熱管１１ｇとしてもよ
い。
【００６２】また、上記の実施の形態では、２本の伝熱
管１１ｆ，１１ｇを並列に接続して蓄熱熱交換器１１を
構成したものについて説明したが、これに限るものでは
ない。例えば熱的に接触させた１対の伝熱管１１ｆ，１
１ｇを間隔を開けて並列に複数配置して蓄熱熱交換器を
構成してもよい。また、３本以上でかつ偶数の伝熱管を
はんだ付けなどによって熱的に接触させるように構成し
てもよい。伝熱管を熱的に接触させることにより、伝熱
管の壁面温度の均一化を図っているので、一方向に流れ
る伝熱管と逆方向に流れる伝熱管の数は、同じであるの
が好ましい。
管１１ｆ，１１ｇを並列に接続して蓄熱熱交換器１１を
構成したものについて説明したが、これに限るものでは
ない。例えば熱的に接触させた１対の伝熱管１１ｆ，１
１ｇを間隔を開けて並列に複数配置して蓄熱熱交換器を
構成してもよい。また、３本以上でかつ偶数の伝熱管を
はんだ付けなどによって熱的に接触させるように構成し
てもよい。伝熱管を熱的に接触させることにより、伝熱
管の壁面温度の均一化を図っているので、一方向に流れ
る伝熱管と逆方向に流れる伝熱管の数は、同じであるの
が好ましい。
【００６３】このように本実施の形態では、蓄熱熱交換
器１１を複数本の伝熱管で構成し、冷媒の流れ方向が逆
である伝熱管を交互に配置し、この冷媒の流れ方向が逆
である少なくとも２本の伝熱管を熱的に接触させたもの
であるので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合冷媒
を用いても、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部分と高
温部分とを熱伝導させて伝熱管表面温度を均一化し、蓄
熱熱交換器内での均一製氷が実現できる。
器１１を複数本の伝熱管で構成し、冷媒の流れ方向が逆
である伝熱管を交互に配置し、この冷媒の流れ方向が逆
である少なくとも２本の伝熱管を熱的に接触させたもの
であるので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合冷媒
を用いても、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部分と高
温部分とを熱伝導させて伝熱管表面温度を均一化し、蓄
熱熱交換器内での均一製氷が実現できる。
【００６４】実施の形態８．図１４は本発明の実施の形
態８による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は、伝熱管を例えば垂直方向に蛇行させて
配設したもので構成している。またこの伝熱管の蛇行の
ピッチは、蒸発温度の低い入口部で大きくし、蒸発温度
の高い出口部で小さくしている。なお、図６に示したも
のと同一の構成部品には同一符号を付して、その重複す
る説明を省略する。
態８による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。蓄熱
熱交換器１１は、伝熱管を例えば垂直方向に蛇行させて
配設したもので構成している。またこの伝熱管の蛇行の
ピッチは、蒸発温度の低い入口部で大きくし、蒸発温度
の高い出口部で小さくしている。なお、図６に示したも
のと同一の構成部品には同一符号を付して、その重複す
る説明を省略する。
【００６５】蓄熱運転において、蓄熱熱交換器１１内で
は蒸発時に温度変化の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発す
るので、蓄熱熱交換器１１の伝熱管温度は入口部から出
口部に向かうにしたがって徐々に上昇する。このため、
蓄熱熱交換器１１の入口部に生成される氷厚が厚く、出
口部の氷厚が薄くなる。ところが本実施の形態では、蒸
発温度の低い入口部の伝熱管の蛇行のピッチを大きく
し、蒸発温度の高い出口部の伝熱管の蛇行のピッチを小
さくしている。即ち、伝熱管入口部分で過大に氷が生成
されても、この部分の製氷可能な空間は広いので、蛇行
によって隣合う伝熱管に生成される氷同士が融合して伝
熱管や蓄熱槽の変形や破損を引き起こすことを防止で
き、装置の信頼性が向上する。また、蓄熱熱交換器１１
は、垂直方向に限らず水平方向に蛇行した伝熱管で構成
されていても同様であり、蒸発温度の低い入口部の氷の
生成する空間が、出口部の空間よりも大きくなるように
構成すればよい。
は蒸発時に温度変化の生じるフロンＲ４０７Ｃが蒸発す
るので、蓄熱熱交換器１１の伝熱管温度は入口部から出
口部に向かうにしたがって徐々に上昇する。このため、
蓄熱熱交換器１１の入口部に生成される氷厚が厚く、出
口部の氷厚が薄くなる。ところが本実施の形態では、蒸
発温度の低い入口部の伝熱管の蛇行のピッチを大きく
し、蒸発温度の高い出口部の伝熱管の蛇行のピッチを小
さくしている。即ち、伝熱管入口部分で過大に氷が生成
されても、この部分の製氷可能な空間は広いので、蛇行
によって隣合う伝熱管に生成される氷同士が融合して伝
熱管や蓄熱槽の変形や破損を引き起こすことを防止で
き、装置の信頼性が向上する。また、蓄熱熱交換器１１
は、垂直方向に限らず水平方向に蛇行した伝熱管で構成
されていても同様であり、蒸発温度の低い入口部の氷の
生成する空間が、出口部の空間よりも大きくなるように
構成すればよい。
【００６６】図１５は本実施の形態の他の例による蓄熱
槽を示す上面図である。この蓄熱槽１０は円筒形を成
し、垂直方向に蛇行した伝熱管を８本備えて蓄熱熱交換
器１１を構成している。伝熱管それぞれの入口部は円筒
形の外周側に位置し、伝熱管それぞれの出口部は円筒形
の中心部分で合流するような構成である。図に示すよう
に、伝熱管の蛇行のピッチは外周側である入口部で大き
く構成し、中心部分である出口部に向かって徐々に小さ
くなるように構成している。このため、蒸発温度の低い
入口部の伝熱管において、蛇行によって隣合う伝熱管１
１ｈ，１１ｉの間隔が広くなり、蒸発温度の高い出口部
の伝熱管では狭くなっている。特にこの構成では、蓄熱
槽１０を円筒形とし、伝熱管１１ｈ，１１ｉのように１
つの伝熱管において蛇行している隣の伝熱管との間隔
を、入口部から出口部へと狭くしていると共に、伝熱管
１１ｈ，１１ｊのように隣合う他の伝熱管との間隔も入
口部から出口部へと狭くなっている。即ち、入口部の伝
熱管の周囲の空間を、出口部の伝熱管の周囲の空間より
も大きくしたので、蒸発温度の低い入口部に生成される
氷厚が厚くなっても、この部分の氷が融合して伝熱管や
蓄熱槽の変形や破損を引き起こすことを防止でき、簡単
な構成で信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。また、
本実施の形態では、蛇行のピッチを蓄熱熱交換器１１の
入口部から出口部に向かって徐々に小さくしたものを示
したが、これに限るものではなく、段階的にピッチを変
えてもよい。例えば一本の伝熱管の中央部の１個所でピ
ッチを変えてもよいし、数個所でピッチを変えてもよ
い。
槽を示す上面図である。この蓄熱槽１０は円筒形を成
し、垂直方向に蛇行した伝熱管を８本備えて蓄熱熱交換
器１１を構成している。伝熱管それぞれの入口部は円筒
形の外周側に位置し、伝熱管それぞれの出口部は円筒形
の中心部分で合流するような構成である。図に示すよう
に、伝熱管の蛇行のピッチは外周側である入口部で大き
く構成し、中心部分である出口部に向かって徐々に小さ
くなるように構成している。このため、蒸発温度の低い
入口部の伝熱管において、蛇行によって隣合う伝熱管１
１ｈ，１１ｉの間隔が広くなり、蒸発温度の高い出口部
の伝熱管では狭くなっている。特にこの構成では、蓄熱
槽１０を円筒形とし、伝熱管１１ｈ，１１ｉのように１
つの伝熱管において蛇行している隣の伝熱管との間隔
を、入口部から出口部へと狭くしていると共に、伝熱管
１１ｈ，１１ｊのように隣合う他の伝熱管との間隔も入
口部から出口部へと狭くなっている。即ち、入口部の伝
熱管の周囲の空間を、出口部の伝熱管の周囲の空間より
も大きくしたので、蒸発温度の低い入口部に生成される
氷厚が厚くなっても、この部分の氷が融合して伝熱管や
蓄熱槽の変形や破損を引き起こすことを防止でき、簡単
な構成で信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。また、
本実施の形態では、蛇行のピッチを蓄熱熱交換器１１の
入口部から出口部に向かって徐々に小さくしたものを示
したが、これに限るものではなく、段階的にピッチを変
えてもよい。例えば一本の伝熱管の中央部の１個所でピ
ッチを変えてもよいし、数個所でピッチを変えてもよ
い。
【００６７】このように本実施の形態では、蓄熱熱交換
器１１は、伝熱管を間隔を隔てて鉛直方向または水平方
向に蛇行するように形成するとともに、蓄熱時の入口部
の伝熱管の蛇行のピッチを出口部のピッチよりも大きく
したので、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部分で製氷
空間を広くし蒸発温度の高温部分で製氷空間を狭くし
て、蒸発温度の低い入口部に生成される氷厚が厚くなっ
ても、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形や
破損を引き起こすことを防止でき、簡単な構成で信頼性
の高い冷凍空調装置が得られる。
器１１は、伝熱管を間隔を隔てて鉛直方向または水平方
向に蛇行するように形成するとともに、蓄熱時の入口部
の伝熱管の蛇行のピッチを出口部のピッチよりも大きく
したので、非共沸混合冷媒の蒸発温度の低温部分で製氷
空間を広くし蒸発温度の高温部分で製氷空間を狭くし
て、蒸発温度の低い入口部に生成される氷厚が厚くなっ
ても、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形や
破損を引き起こすことを防止でき、簡単な構成で信頼性
の高い冷凍空調装置が得られる。
【００６８】実施の形態９．図１６は本発明の実施の形
態９による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。本実
施の形態では、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を、非
共沸混合冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度上昇を打ち
消す程度に大きくしている。具体的には例えば、蓄熱熱
交換器１１を構成する伝熱管の管径を小さくしたり、並
列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長さを長
くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管にした
り、また伝熱管の途中で絞りをつけたりすることで、冷
媒圧力損失を増大することができる。なお、図６に示し
たものと同一の構成部品には同一符号を付して、その重
複する説明を省略する。
態９による冷凍空調装置を示す冷媒回路図である。本実
施の形態では、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を、非
共沸混合冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度上昇を打ち
消す程度に大きくしている。具体的には例えば、蓄熱熱
交換器１１を構成する伝熱管の管径を小さくしたり、並
列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長さを長
くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管にした
り、また伝熱管の途中で絞りをつけたりすることで、冷
媒圧力損失を増大することができる。なお、図６に示し
たものと同一の構成部品には同一符号を付して、その重
複する説明を省略する。
【００６９】蓄熱運転時の動作を圧力−エンタルピー線
図上に示したものを図１７に示す。図中ａ点が圧縮機１
の出口、ｂ点が室外熱交換器３の出口、ｃ点が蓄熱熱交
換器１１の入口、ｄが蓄熱熱交換器１１の出口を示す。
蓄熱熱交換器１１は、図中一点鎖線で示すフロンＲ４０
７Ｃの等温線と一致するように冷媒圧力損失を増大させ
ている。このため蓄熱熱交換器１１内でのフロンＲ４０
７Ｃの蒸発温度は概略一定となり、その表面に付着生成
する氷の厚みも均一化される。なお圧力一定のもとでの
フロンＲ４０７Ｃの蒸発温度変化は約５℃であり、蓄熱
熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．８ｋｇ／ｃｍ2 程度
とすることにより、蒸発温度は概略一定となる。ただ
し、この冷媒圧力損失の数値は、非共沸混合冷媒の種類
に応じて設定される数値である。
図上に示したものを図１７に示す。図中ａ点が圧縮機１
の出口、ｂ点が室外熱交換器３の出口、ｃ点が蓄熱熱交
換器１１の入口、ｄが蓄熱熱交換器１１の出口を示す。
蓄熱熱交換器１１は、図中一点鎖線で示すフロンＲ４０
７Ｃの等温線と一致するように冷媒圧力損失を増大させ
ている。このため蓄熱熱交換器１１内でのフロンＲ４０
７Ｃの蒸発温度は概略一定となり、その表面に付着生成
する氷の厚みも均一化される。なお圧力一定のもとでの
フロンＲ４０７Ｃの蒸発温度変化は約５℃であり、蓄熱
熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．８ｋｇ／ｃｍ2 程度
とすることにより、蒸発温度は概略一定となる。ただ
し、この冷媒圧力損失の数値は、非共沸混合冷媒の種類
に応じて設定される数値である。
【００７０】冷媒圧力損失を０．８ｋｇ／ｃｍ2 程度に
設定するには、例えば、製氷運転時の冷凍能力６４００
ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装置において、従来の蓄熱
熱交換器を構成する伝熱管では、外径６．３５ｍｍ、肉
厚０．４７ｍｍ、総延長２１６ｍとし、１本あたり４．
５ｍの管長さの平滑管を４８本程度並設することで、冷
媒圧力損失を０．１ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定していたと
ころを、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
２１６ｍとし、１本あたり３６ｍの管長さの平滑管を６
本程度並設することで冷媒圧力損失を０．８ｋｇ／ｃｍ
2 程度に設定できる。
設定するには、例えば、製氷運転時の冷凍能力６４００
ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装置において、従来の蓄熱
熱交換器を構成する伝熱管では、外径６．３５ｍｍ、肉
厚０．４７ｍｍ、総延長２１６ｍとし、１本あたり４．
５ｍの管長さの平滑管を４８本程度並設することで、冷
媒圧力損失を０．１ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定していたと
ころを、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
２１６ｍとし、１本あたり３６ｍの管長さの平滑管を６
本程度並設することで冷媒圧力損失を０．８ｋｇ／ｃｍ
2 程度に設定できる。
【００７１】このように本実施の形態では、非共沸混合
冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度上昇を打ち消すよう
な冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成
して、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の温度を概略一定とし
たので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用
いても、蓄熱熱交換器１１の構成によって伝熱管の壁面
温度は均一化するため、蓄熱槽１０内での均一製氷を実
現できる。
冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度上昇を打ち消すよう
な冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成
して、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の温度を概略一定とし
たので、蒸発時に温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用
いても、蓄熱熱交換器１１の構成によって伝熱管の壁面
温度は均一化するため、蓄熱槽１０内での均一製氷を実
現できる。
【００７２】実施の形態１０．実施の形態９では、蓄熱
熱交換器１１内の非共沸混合冷媒の温度を概略一定とす
ることにより均一製氷を実現し、効率の良い製氷運転を
実現したが、本実施の形態では蓄熱熱交換器１１の冷媒
圧力損失を、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の
温度の変化幅が所定温度以下となるように設定する。特
に実施の形態９では、蓄熱効率に着目して蓄熱熱交換器
内での冷媒の温度変化を０になるように冷媒圧力損失を
設定したが、この設定では冷凍サイクルの運転効率が低
下する可能性がある。そこで、本実施の形態では、蓄熱
効率と共に冷凍サイクルの運転効率にも着目し、蓄熱熱
交換器内での冷媒の温度変化が０と同等の蓄熱効率が得
られ、かつ冷凍サイクルの運転効率の低下を防止できる
範囲になるように冷媒圧力損失を設定した。ここでは、
蓄熱材として水を用い、氷の状態で冷熱を蓄熱してお
り、非共沸混合冷媒の温度は氷を作るための温度、例え
ば−５℃付近になるように運転している。そして、この
非共沸混合冷媒の温度変化幅を、所定温度として例えば
３．５℃以下となるように、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧
力損失を設定している。
熱交換器１１内の非共沸混合冷媒の温度を概略一定とす
ることにより均一製氷を実現し、効率の良い製氷運転を
実現したが、本実施の形態では蓄熱熱交換器１１の冷媒
圧力損失を、蓄熱熱交換器１１内での非共沸混合冷媒の
温度の変化幅が所定温度以下となるように設定する。特
に実施の形態９では、蓄熱効率に着目して蓄熱熱交換器
内での冷媒の温度変化を０になるように冷媒圧力損失を
設定したが、この設定では冷凍サイクルの運転効率が低
下する可能性がある。そこで、本実施の形態では、蓄熱
効率と共に冷凍サイクルの運転効率にも着目し、蓄熱熱
交換器内での冷媒の温度変化が０と同等の蓄熱効率が得
られ、かつ冷凍サイクルの運転効率の低下を防止できる
範囲になるように冷媒圧力損失を設定した。ここでは、
蓄熱材として水を用い、氷の状態で冷熱を蓄熱してお
り、非共沸混合冷媒の温度は氷を作るための温度、例え
ば−５℃付近になるように運転している。そして、この
非共沸混合冷媒の温度変化幅を、所定温度として例えば
３．５℃以下となるように、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧
力損失を設定している。
【００７３】図１８は、蓄熱材として水を用い、氷の状
態で冷熱を蓄熱しており、非共沸混合冷媒の温度は氷を
作るための温度、例えば−５℃付近になるように運転し
た時の、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅［℃］と蓄熱
熱交換器１１での製氷運転中の平均熱通過率[ｋｃａｌ
／ｍ2 ｈ℃]の関係を解析し求めた結果を示すグラフで
ある。なお、平均熱通過率は、下式で求められる値であ
り、平均熱通過率が大きいということは同じ温度差、同
じ伝熱面積で多量の伝熱量を得ることができ、伝熱効率
の良いことを示す。
態で冷熱を蓄熱しており、非共沸混合冷媒の温度は氷を
作るための温度、例えば−５℃付近になるように運転し
た時の、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅［℃］と蓄熱
熱交換器１１での製氷運転中の平均熱通過率[ｋｃａｌ
／ｍ2 ｈ℃]の関係を解析し求めた結果を示すグラフで
ある。なお、平均熱通過率は、下式で求められる値であ
り、平均熱通過率が大きいということは同じ温度差、同
じ伝熱面積で多量の伝熱量を得ることができ、伝熱効率
の良いことを示す。
【００７４】
【数１】
【００７５】蓄熱熱交換器１１での温度変化幅は、蓄熱
熱交換器１１の入口部と出口部との配管に温度検知器を
設け、この温度検知器によって蓄熱熱交換器１１の入口
部および出口部での非共沸混合冷媒の温度を検知し、そ
の温度差を計算したものである。また、温度検知器で温
度を計測する代わりに圧力検知器を設けて圧力を検出
し、その圧力から算出した飽和温度を用いてもよい。図
１８で示されるように、平均熱通過率は蓄熱熱交換器１
１での温度変化幅が３．５℃より大きくなると急激に低
下する。ところが、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が
３．５℃以下の場合の平均熱通過率はほとんど変化せ
ず、温度変化幅が０℃、すなわち蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の温度変化がなく均一な製氷を実現できるときの平
均熱通過率とほぼ同一となっている。
熱交換器１１の入口部と出口部との配管に温度検知器を
設け、この温度検知器によって蓄熱熱交換器１１の入口
部および出口部での非共沸混合冷媒の温度を検知し、そ
の温度差を計算したものである。また、温度検知器で温
度を計測する代わりに圧力検知器を設けて圧力を検出
し、その圧力から算出した飽和温度を用いてもよい。図
１８で示されるように、平均熱通過率は蓄熱熱交換器１
１での温度変化幅が３．５℃より大きくなると急激に低
下する。ところが、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が
３．５℃以下の場合の平均熱通過率はほとんど変化せ
ず、温度変化幅が０℃、すなわち蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の温度変化がなく均一な製氷を実現できるときの平
均熱通過率とほぼ同一となっている。
【００７６】蓄熱熱交換器１１の入口部と出口部とで非
共沸混合冷媒の温度に変化があると、蓄熱材である水の
凝固温度と冷媒の温度との温度差が大きい箇所での氷の
成長が早くなる一方で、水の凝固温度と冷媒の温度との
温度差が小さい箇所での氷の成長が遅くなる。蓄熱熱交
換器１１での温度変化幅が３．５℃よりも大きい場合、
例えば蓄熱熱交換器１１の入口部での冷媒温度を−１０
℃、出口部での冷媒温度を−５℃とし、温度変化幅が５
℃の場合、入口部での水の凝固温度と冷媒の温度との温
度差は１０℃、出口部では５℃となる。冷媒の温度が直
線的に変化するとし、入口部での温度差の１０℃に対す
る温度変化と、出口部での温度差５℃に対する温度変化
では、出口部の方が入口部よりも水の凝固温度と冷媒の
温度との温度差の変化割合が大きくなる。このことか
ら、氷の成長の早い部分と遅い部分での氷厚の差が激し
くなり、不均一の度合いの大きい製氷状態となる。従っ
て氷の成長が早く氷厚の大きい部分では伝熱管の間に生
成された氷が早期に融合するというブリッジングを生じ
る。このブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が大
きくなって蓄熱熱交換器１１での伝熱効率が低下し、製
氷運転の蓄熱効率が低下する。
共沸混合冷媒の温度に変化があると、蓄熱材である水の
凝固温度と冷媒の温度との温度差が大きい箇所での氷の
成長が早くなる一方で、水の凝固温度と冷媒の温度との
温度差が小さい箇所での氷の成長が遅くなる。蓄熱熱交
換器１１での温度変化幅が３．５℃よりも大きい場合、
例えば蓄熱熱交換器１１の入口部での冷媒温度を−１０
℃、出口部での冷媒温度を−５℃とし、温度変化幅が５
℃の場合、入口部での水の凝固温度と冷媒の温度との温
度差は１０℃、出口部では５℃となる。冷媒の温度が直
線的に変化するとし、入口部での温度差の１０℃に対す
る温度変化と、出口部での温度差５℃に対する温度変化
では、出口部の方が入口部よりも水の凝固温度と冷媒の
温度との温度差の変化割合が大きくなる。このことか
ら、氷の成長の早い部分と遅い部分での氷厚の差が激し
くなり、不均一の度合いの大きい製氷状態となる。従っ
て氷の成長が早く氷厚の大きい部分では伝熱管の間に生
成された氷が早期に融合するというブリッジングを生じ
る。このブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が大
きくなって蓄熱熱交換器１１での伝熱効率が低下し、製
氷運転の蓄熱効率が低下する。
【００７７】一方、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が
３．５℃以下の場合には、蓄熱熱交換器１１の伝熱管表
面に生成される氷厚のばらつきの程度は小さく、ほぼ均
一に製氷されるため、各伝熱管周りの氷のブリッジング
は各伝熱管周りでほぼ同時に起こり、３．５℃よりも大
きい温度変化幅がある場合と比較すると、製氷運転のな
かでブリッジングの生じる時間が遅くなる。このためブ
リッジングによる伝熱効率の低下の影響が小さくなって
蓄熱熱交換器１１での伝熱効率がよくなり、蓄熱効率の
よい製氷運転が実現できる。
３．５℃以下の場合には、蓄熱熱交換器１１の伝熱管表
面に生成される氷厚のばらつきの程度は小さく、ほぼ均
一に製氷されるため、各伝熱管周りの氷のブリッジング
は各伝熱管周りでほぼ同時に起こり、３．５℃よりも大
きい温度変化幅がある場合と比較すると、製氷運転のな
かでブリッジングの生じる時間が遅くなる。このためブ
リッジングによる伝熱効率の低下の影響が小さくなって
蓄熱熱交換器１１での伝熱効率がよくなり、蓄熱効率の
よい製氷運転が実現できる。
【００７８】なお、冷媒の温度が、蓄熱熱交換器１１の
入口部１１ａで低く、蓄熱熱交換器１１の出口部１１ｂ
で高くなる場合と、蓄熱熱交換器１１の入口部１１ａで
高く、蓄熱熱交換器１１の出口部１１ｂで低くなる場合
の、いずれにおいても温度変化幅が同一であれば同様の
特性となり、上記と同様のことが言える。すなわち蓄熱
熱交換器１１での冷媒の温度変化幅が３．５℃以下の場
合には、蓄熱効率のよい製氷運転を実現できる。図１８
は蓄熱材として水を用い、非共沸混合冷媒の温度が−５
℃付近の特性であり、蓄熱熱交換器１１の非共沸冷媒の
温度変化幅を３．５℃以下にするのが蓄熱効率の点から
望ましい。ところが、エチレングリコールなどの他の蓄
熱材を用いる場合には、冷媒の温度を蓄熱に適した温度
にする必要があり、その時の蓄熱熱交換器１１での温度
変化幅と蓄熱熱交換器１１の平均熱通過率の関係は図１
８とは少し異なる可能性がある。ただしその場合でも、
所定温度よりも大きくなると平均熱通過率が大きく低下
する傾向があるので、平均熱通過率が大きく低下する最
少の温度変化幅の値を所定温度とし、この所定温度以下
になるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
ればよい。
入口部１１ａで低く、蓄熱熱交換器１１の出口部１１ｂ
で高くなる場合と、蓄熱熱交換器１１の入口部１１ａで
高く、蓄熱熱交換器１１の出口部１１ｂで低くなる場合
の、いずれにおいても温度変化幅が同一であれば同様の
特性となり、上記と同様のことが言える。すなわち蓄熱
熱交換器１１での冷媒の温度変化幅が３．５℃以下の場
合には、蓄熱効率のよい製氷運転を実現できる。図１８
は蓄熱材として水を用い、非共沸混合冷媒の温度が−５
℃付近の特性であり、蓄熱熱交換器１１の非共沸冷媒の
温度変化幅を３．５℃以下にするのが蓄熱効率の点から
望ましい。ところが、エチレングリコールなどの他の蓄
熱材を用いる場合には、冷媒の温度を蓄熱に適した温度
にする必要があり、その時の蓄熱熱交換器１１での温度
変化幅と蓄熱熱交換器１１の平均熱通過率の関係は図１
８とは少し異なる可能性がある。ただしその場合でも、
所定温度よりも大きくなると平均熱通過率が大きく低下
する傾向があるので、平均熱通過率が大きく低下する最
少の温度変化幅の値を所定温度とし、この所定温度以下
になるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
ればよい。
【００７９】図１９は、横軸に蓄熱熱交換器１１での冷
媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその冷媒圧力損失
がある場合、冷媒としてフロンＲ２２とフロンＲ４０７
Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口
温度−入口温度）［℃］を表すグラフである。ここで、
この特性は、冷媒の温度が、蓄熱材を水として氷の状態
で蓄熱する時の冷媒の温度である−５℃付近のものであ
る。図１９から、冷媒にフロンＲ４０７Ｃを用いた場合
には、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．２５ｋ
ｇ／ｃｍ2 以上に設定すると、蓄熱熱交換器１１での温
度変化幅を３．５℃以下に設定できる。また、蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 より大
きくしても、蓄熱熱交換器１１での冷媒の温度変化幅が
３．５℃以下となり、蓄熱効率のよい製氷運転を実現で
きるが、冷媒圧力損失を余りに大きくすると、製氷運転
中の冷凍サイクルの効率が低下してしまい、好ましくな
い。
媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその冷媒圧力損失
がある場合、冷媒としてフロンＲ２２とフロンＲ４０７
Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口
温度−入口温度）［℃］を表すグラフである。ここで、
この特性は、冷媒の温度が、蓄熱材を水として氷の状態
で蓄熱する時の冷媒の温度である−５℃付近のものであ
る。図１９から、冷媒にフロンＲ４０７Ｃを用いた場合
には、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．２５ｋ
ｇ／ｃｍ2 以上に設定すると、蓄熱熱交換器１１での温
度変化幅を３．５℃以下に設定できる。また、蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 より大
きくしても、蓄熱熱交換器１１での冷媒の温度変化幅が
３．５℃以下となり、蓄熱効率のよい製氷運転を実現で
きるが、冷媒圧力損失を余りに大きくすると、製氷運転
中の冷凍サイクルの効率が低下してしまい、好ましくな
い。
【００８０】ここで、蓄熱槽１０への蓄熱効率の向上と
共に冷凍サイクルの運転効率も向上できる冷凍空調装置
について説明する。この時、冷媒としては、例えば非共
沸混合冷媒であるＲ４０７Ｃを使用するものとする。図
２０は、横軸に蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失［ｋ
ｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその圧力損失がある場合の冷凍サ
イクルの運転効率を示す特性図である。なお、図２０で
は蓄熱熱交換器１１での平均熱通過率は一定値とし、前
述の圧力損失による平均熱通過率の変化は考慮していな
い。一般に冷凍空調装置の運転効率は、熱源装置である
圧縮機の運転効率がよいほどよくなるが、蒸発器である
蓄熱熱交換器１１での圧力損失が大きくなると、圧縮機
の吸入圧力は低下し、圧縮機での圧縮比が大きくなる。
圧縮比が大きくなると、圧縮機の運転効率は低下し、冷
凍空調装置を構成する冷凍サイクルの運転効率も低下す
る。従って、冷凍サイクルを運転する場合に、圧縮機の
運転効率を考えると、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損
失はできるだけ小さい方が望ましい。図２０に示される
ように、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０のとき
の冷凍サイクルの運転効率と比較すると、冷媒圧力損失
が０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度では運転効率が５％程度低下
している。すなわち冷凍サイクルの運転効率の低下を所
定値例えば５％に押さえるためには、０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以下の冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１
を構成するのが望ましい。ただし、この運転効率低下の
許容の程度を表わす所定値は、冷凍空調装置の利用状況
に応じて設定すればよい。冷凍サイクルの運転効率をも
っと良くしたい場合には、運転効率低下を３％程度に設
定して、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋｇ
／ｃｍ2 よりも小さい０．４ｋｇ／ｃｍ2 としてもよ
い。また、冷凍サイクルの運転効率をあまり重視してい
ない場合には、運転効率低下を８％程度に設定して、蓄
熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 よ
りも大きい０．７ｋｇ／ｃｍ2 としてもよい。
共に冷凍サイクルの運転効率も向上できる冷凍空調装置
について説明する。この時、冷媒としては、例えば非共
沸混合冷媒であるＲ４０７Ｃを使用するものとする。図
２０は、横軸に蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失［ｋ
ｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその圧力損失がある場合の冷凍サ
イクルの運転効率を示す特性図である。なお、図２０で
は蓄熱熱交換器１１での平均熱通過率は一定値とし、前
述の圧力損失による平均熱通過率の変化は考慮していな
い。一般に冷凍空調装置の運転効率は、熱源装置である
圧縮機の運転効率がよいほどよくなるが、蒸発器である
蓄熱熱交換器１１での圧力損失が大きくなると、圧縮機
の吸入圧力は低下し、圧縮機での圧縮比が大きくなる。
圧縮比が大きくなると、圧縮機の運転効率は低下し、冷
凍空調装置を構成する冷凍サイクルの運転効率も低下す
る。従って、冷凍サイクルを運転する場合に、圧縮機の
運転効率を考えると、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損
失はできるだけ小さい方が望ましい。図２０に示される
ように、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０のとき
の冷凍サイクルの運転効率と比較すると、冷媒圧力損失
が０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度では運転効率が５％程度低下
している。すなわち冷凍サイクルの運転効率の低下を所
定値例えば５％に押さえるためには、０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以下の冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１
を構成するのが望ましい。ただし、この運転効率低下の
許容の程度を表わす所定値は、冷凍空調装置の利用状況
に応じて設定すればよい。冷凍サイクルの運転効率をも
っと良くしたい場合には、運転効率低下を３％程度に設
定して、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋｇ
／ｃｍ2 よりも小さい０．４ｋｇ／ｃｍ2 としてもよ
い。また、冷凍サイクルの運転効率をあまり重視してい
ない場合には、運転効率低下を８％程度に設定して、蓄
熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 よ
りも大きい０．７ｋｇ／ｃｍ2 としてもよい。
【００８１】また、図２１は横軸に蓄熱熱交換器１１で
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその冷媒圧力
損失がある場合の蓄熱熱交換器１１の熱通過率を示す特
性図である。前に述べたように、蓄熱熱交換器１１での
温度変化幅が３．５℃以下の方が蓄熱熱交換器１１での
伝熱効率の良い運転を実現できる。このため、蓄熱熱交
換器１１での伝熱効率を考えると、蓄熱熱交換器１１で
の冷媒圧力損失は０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上にするのが
好ましい。
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸にその冷媒圧力
損失がある場合の蓄熱熱交換器１１の熱通過率を示す特
性図である。前に述べたように、蓄熱熱交換器１１での
温度変化幅が３．５℃以下の方が蓄熱熱交換器１１での
伝熱効率の良い運転を実現できる。このため、蓄熱熱交
換器１１での伝熱効率を考えると、蓄熱熱交換器１１で
の冷媒圧力損失は０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上にするのが
好ましい。
【００８２】図２２は、横軸に蓄熱熱交換器１１での冷
媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸に冷凍サイクルの運
転効率を示す特性図である。この時の冷凍サイクルの運
転効率は、図２０と図２１に基づいて、蓄熱熱交換器１
１における平均熱通過率の変化を考慮したものである。
冷凍サイクルの運転効率低下を５％とすると、図２２に
示した特性曲線から、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失
は、０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以下に設定することが好ましい。
媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］、縦軸に冷凍サイクルの運
転効率を示す特性図である。この時の冷凍サイクルの運
転効率は、図２０と図２１に基づいて、蓄熱熱交換器１
１における平均熱通過率の変化を考慮したものである。
冷凍サイクルの運転効率低下を５％とすると、図２２に
示した特性曲線から、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失
は、０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以下に設定することが好ましい。
【００８３】以下、冷媒圧力損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ
2 以上でかつ０．６ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定する構成を
具体的に示す。冷媒圧力損失を大きくするには、例えば
蓄熱熱交換器１１を構成する伝熱管の管径を小さくした
り、並列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長
さを長くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管に
したり、また伝熱管の途中で絞りをつけたりすればよ
い。例えば、製氷運転時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ
／ｈである冷凍空調装置において、蓄熱熱交換器１１の
伝熱管を外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
２１６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．４ｍ
の管長さの平滑管を１９本程度並設することで冷媒圧力
損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あた
り３６ｍの管長さの平滑管を６本程度並設することで冷
媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定できる。ま
た、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１本あた
りの長さを１１．４ｍから３６ｍの間の長さの平滑管を
用い、総延長が２１６ｍとなるような本数を並設するよ
うに構成すればよい。
2 以上でかつ０．６ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定する構成を
具体的に示す。冷媒圧力損失を大きくするには、例えば
蓄熱熱交換器１１を構成する伝熱管の管径を小さくした
り、並列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長
さを長くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管に
したり、また伝熱管の途中で絞りをつけたりすればよ
い。例えば、製氷運転時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ
／ｈである冷凍空調装置において、蓄熱熱交換器１１の
伝熱管を外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
２１６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．４ｍ
の管長さの平滑管を１９本程度並設することで冷媒圧力
損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あた
り３６ｍの管長さの平滑管を６本程度並設することで冷
媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定できる。ま
た、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１本あた
りの長さを１１．４ｍから３６ｍの間の長さの平滑管を
用い、総延長が２１６ｍとなるような本数を並設するよ
うに構成すればよい。
【００８４】また、伝熱管として平滑管ではなく内面溝
付管を用いて、冷媒圧力損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 か
ら０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定する構成を具体的に示
す。例えば、製氷運転時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ
／ｈである冷凍空調装置において、蓄熱熱交換器１１の
伝熱管を外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
１７２ｍの溝付管で構成する際、１本あたり９．１ｍの
管長さの溝付管を１９本程度並設することで冷媒圧力損
失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あたり
２４．６ｍの管長さの溝付管を７本程度並設することで
冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定できる。
また、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１本あ
たりの長さを９．１ｍから２４．６ｍの間の長さの内面
溝付管を用い、総延長が１７２ｍとなるような本数を並
設して構成すればよい。
付管を用いて、冷媒圧力損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 か
ら０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定する構成を具体的に示
す。例えば、製氷運転時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ
／ｈである冷凍空調装置において、蓄熱熱交換器１１の
伝熱管を外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長
１７２ｍの溝付管で構成する際、１本あたり９．１ｍの
管長さの溝付管を１９本程度並設することで冷媒圧力損
失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あたり
２４．６ｍの管長さの溝付管を７本程度並設することで
冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定できる。
また、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１本あ
たりの長さを９．１ｍから２４．６ｍの間の長さの内面
溝付管を用い、総延長が１７２ｍとなるような本数を並
設して構成すればよい。
【００８５】また、蓄熱熱交換器１１を構成する伝熱管
の並列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長さ
を長くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管にし
たりして、冷媒圧力損失を設定するのに限るものではな
く、他の構成によって冷媒圧力損失を設定してもよい。
例えば、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱管の途中で
絞りをつけたりすることで、冷媒圧力損失を大きく設定
することもできる。
の並列に接続する伝熱管数を削減したり、伝熱管の長さ
を長くしたり、伝熱管を平滑管ではなく内面溝付管にし
たりして、冷媒圧力損失を設定するのに限るものではな
く、他の構成によって冷媒圧力損失を設定してもよい。
例えば、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱管の途中で
絞りをつけたりすることで、冷媒圧力損失を大きく設定
することもできる。
【００８６】このように本実施の形態では、非共沸混合
冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度変化幅が所定温度以
下となるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換
器１１を構成したので、蒸発時に温度変化の生じる非共
沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱交換器１１の構成によっ
て伝熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程度の小さ
い、ほぼ均一な製氷を実現でき、蓄熱効率のよい製氷運
転を実現できる。
冷媒の蓄熱熱交換器１１内での温度変化幅が所定温度以
下となるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換
器１１を構成したので、蒸発時に温度変化の生じる非共
沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱交換器１１の構成によっ
て伝熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程度の小さ
い、ほぼ均一な製氷を実現でき、蓄熱効率のよい製氷運
転を実現できる。
【００８７】実施の形態１１．実施の形態１０では、熱
伝達媒体として１つの非共沸混合冷媒を用い、蓄熱熱交
換器１１内の非共沸混合冷媒の温度の変化幅を所定温度
以下とすることで、蓄熱効率の良い製氷運転を実現し、
またさらに蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋ
ｇ／ｃｍ2 以下にすることにより冷凍サイクルの運転効
率の低下を防止した。本実施の形態では、少なくとも１
つの非共沸混合冷媒に対すると共に、単一冷媒や共沸冷
媒や前記の非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒の
いずれか１つまたは複数に対して蓄熱熱交換器１１内の
熱伝達媒体の温度の変化幅が所定温度以下になるように
蓄熱熱交換器１１を構成した。
伝達媒体として１つの非共沸混合冷媒を用い、蓄熱熱交
換器１１内の非共沸混合冷媒の温度の変化幅を所定温度
以下とすることで、蓄熱効率の良い製氷運転を実現し、
またさらに蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．６ｋ
ｇ／ｃｍ2 以下にすることにより冷凍サイクルの運転効
率の低下を防止した。本実施の形態では、少なくとも１
つの非共沸混合冷媒に対すると共に、単一冷媒や共沸冷
媒や前記の非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒の
いずれか１つまたは複数に対して蓄熱熱交換器１１内の
熱伝達媒体の温度の変化幅が所定温度以下になるように
蓄熱熱交換器１１を構成した。
【００８８】現在、蓄熱機能を有する冷凍空調装置の多
くには単一冷媒であるフロンＲ２２が用いられている。
しかしフロンＲ２２はオゾン層破壊係数が高くオゾン層
保護のため２０２０年にフロンＲ２２は全廃されること
が、１９９２年に締結されたモントリオール議定書によ
り定められている。従って現在フロンＲ２２を用いてい
る蓄熱機能を有する冷凍空調装置は遅くとも２０２０年
には使用する熱伝達媒体を変更することが求められる。
その際、熱力学的性質が類似しており、オゾン層を破壊
しない非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃへの熱伝
達媒体の変更が多く実施されると考えられる。この変更
の際、熱伝達媒体の変更に対応して冷凍空調装置も新た
なものとするよりは、冷凍空調装置はそのままで、熱伝
達媒体の変更のみを行うレトロフィットの方がコスト面
で望ましい。レトロフィットを行う場合には、２つの熱
伝達媒体、例えばフロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのど
ちらも用いた運転が冷凍空調装置の構成を変更せずに行
われることになるので、蓄熱熱交換器１１としてはどち
らの熱伝達媒体を用いても効率よく運転できることが求
められる。さらには、あらかじめ使用が考えられる熱伝
達媒体の全てに対して、効率よく運転できる冷凍空調装
置を構成しておくことは、非常に有効である。
くには単一冷媒であるフロンＲ２２が用いられている。
しかしフロンＲ２２はオゾン層破壊係数が高くオゾン層
保護のため２０２０年にフロンＲ２２は全廃されること
が、１９９２年に締結されたモントリオール議定書によ
り定められている。従って現在フロンＲ２２を用いてい
る蓄熱機能を有する冷凍空調装置は遅くとも２０２０年
には使用する熱伝達媒体を変更することが求められる。
その際、熱力学的性質が類似しており、オゾン層を破壊
しない非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃへの熱伝
達媒体の変更が多く実施されると考えられる。この変更
の際、熱伝達媒体の変更に対応して冷凍空調装置も新た
なものとするよりは、冷凍空調装置はそのままで、熱伝
達媒体の変更のみを行うレトロフィットの方がコスト面
で望ましい。レトロフィットを行う場合には、２つの熱
伝達媒体、例えばフロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのど
ちらも用いた運転が冷凍空調装置の構成を変更せずに行
われることになるので、蓄熱熱交換器１１としてはどち
らの熱伝達媒体を用いても効率よく運転できることが求
められる。さらには、あらかじめ使用が考えられる熱伝
達媒体の全てに対して、効率よく運転できる冷凍空調装
置を構成しておくことは、非常に有効である。
【００８９】また今日では、図２３に示すように、現在
冷媒として単一冷媒のフロンＲ２２を用い、室外ユニッ
ト３０と室内ユニット３１から構成される蓄熱機能を有
しない冷凍空調装置に、新たに蓄熱ユニット３２を付加
して蓄熱機能を有する冷凍空調装置に変更することが多
く行われている。このような場合には現在は例えばフロ
ンＲ２２を用いて冷凍空調装置の運転が行われ、製氷運
転などの蓄熱運転もフロンＲ２２を用いて行われる。と
ころが、前記の２０２０年までには冷媒が非共沸混合冷
媒であるフロンＲ４０７Ｃに変更され、レトロフィット
を実施した後、製氷運転などの蓄熱運転を含む冷凍空調
装置の運転はフロンＲ４０７Ｃを用いて行われることに
なる。従って、新たに付加される蓄熱ユニット３２内の
蓄熱熱交換器１１では、冷媒として単一冷媒であるフロ
ンＲ２２と非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃのど
ちらを用いても効率よく蓄熱運転できることが求められ
る。
冷媒として単一冷媒のフロンＲ２２を用い、室外ユニッ
ト３０と室内ユニット３１から構成される蓄熱機能を有
しない冷凍空調装置に、新たに蓄熱ユニット３２を付加
して蓄熱機能を有する冷凍空調装置に変更することが多
く行われている。このような場合には現在は例えばフロ
ンＲ２２を用いて冷凍空調装置の運転が行われ、製氷運
転などの蓄熱運転もフロンＲ２２を用いて行われる。と
ころが、前記の２０２０年までには冷媒が非共沸混合冷
媒であるフロンＲ４０７Ｃに変更され、レトロフィット
を実施した後、製氷運転などの蓄熱運転を含む冷凍空調
装置の運転はフロンＲ４０７Ｃを用いて行われることに
なる。従って、新たに付加される蓄熱ユニット３２内の
蓄熱熱交換器１１では、冷媒として単一冷媒であるフロ
ンＲ２２と非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃのど
ちらを用いても効率よく蓄熱運転できることが求められ
る。
【００９０】本実施の形態では、単一冷媒であるフロン
Ｒ２２と非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃのどち
らにおいても、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が所定
温度例えば３．５℃以下となるように蓄熱熱交換器１１
での冷媒圧力損失を設定する。図１９に示した蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交
換器１１での温度変化［℃］（出口温度−入口温度）の
関係を示すグラフには、単一冷媒であるフロンＲ２２と
非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃの場合の関係を
示している。実施の形態１０で述べたように、フロンＲ
４０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力
損失が、０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．６ｋｇ／
ｃｍ2 以下となるように設定すると、フロンＲ４０７Ｃ
を用いた時の蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５
℃以下となり、蓄熱効率の良い製氷運転を行うことが可
能となる。一方、フロンＲ２２を用いた場合の蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失が、０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下
となるように設定すると、フロンＲ２２を用いた時の蓄
熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５℃以下となり、
蓄熱効率の良い製氷運転を行うことが可能となる。すな
わち、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃいずれにおいて
も蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５℃以下とす
るには、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．２５
ｋｇ／ｃｍ2以上でかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定
するとよい。このように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損
失を設定すると、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのい
ずれにおいても蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．
５℃以下となり、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのい
ずれを用いても蓄熱効率よく製氷運転を行うことが可能
となる。また、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失をこの
範囲内に設定すると、図２０に示すように冷凍サイクル
の運転効率もよい状態で維持できる。
Ｒ２２と非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃのどち
らにおいても、蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が所定
温度例えば３．５℃以下となるように蓄熱熱交換器１１
での冷媒圧力損失を設定する。図１９に示した蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交
換器１１での温度変化［℃］（出口温度−入口温度）の
関係を示すグラフには、単一冷媒であるフロンＲ２２と
非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃの場合の関係を
示している。実施の形態１０で述べたように、フロンＲ
４０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力
損失が、０．２５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．６ｋｇ／
ｃｍ2 以下となるように設定すると、フロンＲ４０７Ｃ
を用いた時の蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５
℃以下となり、蓄熱効率の良い製氷運転を行うことが可
能となる。一方、フロンＲ２２を用いた場合の蓄熱熱交
換器１１での冷媒圧力損失が、０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下
となるように設定すると、フロンＲ２２を用いた時の蓄
熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５℃以下となり、
蓄熱効率の良い製氷運転を行うことが可能となる。すな
わち、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃいずれにおいて
も蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．５℃以下とす
るには、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．２５
ｋｇ／ｃｍ2以上でかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定
するとよい。このように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損
失を設定すると、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのい
ずれにおいても蓄熱熱交換器１１での温度変化幅が３．
５℃以下となり、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのい
ずれを用いても蓄熱効率よく製氷運転を行うことが可能
となる。また、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失をこの
範囲内に設定すると、図２０に示すように冷凍サイクル
の運転効率もよい状態で維持できる。
【００９１】蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．２
５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下に設
定する構成を具体的に示す。例えば、製氷運転時の冷凍
能力が６４００ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装置におい
て、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長２１
６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．４ｍの管
長さの平滑管を１９本程度並設することで、冷媒圧力損
失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あたり
２１．６ｍの管長さの平滑管を１０本程度並設すること
で、冷媒圧力損失を０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき
る。また、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１
本あたりの長さを１１．４ｍから２１．６ｍの間の長さ
の平滑管を用い、総延長が２１６ｍとなるような本数を
並設するように構成すればよい。また、内面溝付管で構
成したり、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱管の途中
に絞りをつけたりして、冷媒圧力損失を大きくして設定
してもよい。
５ｋｇ／ｃｍ2 以上でかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 以下に設
定する構成を具体的に示す。例えば、製氷運転時の冷凍
能力が６４００ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装置におい
て、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総延長２１
６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．４ｍの管
長さの平滑管を１９本程度並設することで、冷媒圧力損
失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１本あたり
２１．６ｍの管長さの平滑管を１０本程度並設すること
で、冷媒圧力損失を０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき
る。また、その間の冷媒圧力損失にしようとすれば、１
本あたりの長さを１１．４ｍから２１．６ｍの間の長さ
の平滑管を用い、総延長が２１６ｍとなるような本数を
並設するように構成すればよい。また、内面溝付管で構
成したり、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱管の途中
に絞りをつけたりして、冷媒圧力損失を大きくして設定
してもよい。
【００９２】なお、上記では、非共沸混合冷媒としてフ
ロンＲ４０７Ｃとし、単一冷媒としてフロンＲ２２を用
い、フロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに冷媒を変更す
る場合について説明したが、これに限るものではない。
少なくとも２つの冷媒で、少なくともその一方の冷媒を
非共沸混合冷媒とし、他方の冷媒を単一冷媒または共沸
冷媒または一方の冷媒とは異なる非共沸混合冷媒とし、
それらの冷媒に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部と
出口部との冷媒の温度変化幅が所定値以下になるよう
に、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を有する構成とす
ればよい。例えば、２つの冷媒の一方の非共沸混合冷媒
として、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒を用い
てもよい。また地球温暖化防止の観点から、非共沸混合
冷媒としてプロパンやブタン、アンモニア、炭酸ガスな
どの自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒を用いてもよい。
また、２つの冷媒の他方の冷媒、すなわち単一冷媒また
は共沸冷媒または前記一方の非共沸混合冷媒と異なる非
共沸混合冷媒として、例えばフロンＲ１２３、プロパン
やブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒（単一
冷媒）、自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒、フロンＲ４
１０Ａ（共沸冷媒）、フロンＲ４０４Ａ（非共沸混合冷
媒）などを用いてもよい。また上記では、単一冷媒であ
るフロンＲ２２から非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０
７Ｃに冷媒を変更する場合について説明したが、非共沸
混合冷媒から、単一冷媒または共沸冷媒または前記非共
沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更した
り、その逆の変更を行う場合にも、変更前の冷媒と変更
後の冷媒の両方に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部
と出口部との冷媒の温度変化幅が所定値以下になるよう
な冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成
すればよい。特に、地球温暖化防止の観点から、地球温
暖化作用の強いフロンＲ４０７Ｃ（非共沸混合冷媒）か
ら、単一冷媒であり、地球温暖化作用の低いプロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒に変更す
る場合において、本実施の形態は有効である。
ロンＲ４０７Ｃとし、単一冷媒としてフロンＲ２２を用
い、フロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに冷媒を変更す
る場合について説明したが、これに限るものではない。
少なくとも２つの冷媒で、少なくともその一方の冷媒を
非共沸混合冷媒とし、他方の冷媒を単一冷媒または共沸
冷媒または一方の冷媒とは異なる非共沸混合冷媒とし、
それらの冷媒に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部と
出口部との冷媒の温度変化幅が所定値以下になるよう
に、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を有する構成とす
ればよい。例えば、２つの冷媒の一方の非共沸混合冷媒
として、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒を用い
てもよい。また地球温暖化防止の観点から、非共沸混合
冷媒としてプロパンやブタン、アンモニア、炭酸ガスな
どの自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒を用いてもよい。
また、２つの冷媒の他方の冷媒、すなわち単一冷媒また
は共沸冷媒または前記一方の非共沸混合冷媒と異なる非
共沸混合冷媒として、例えばフロンＲ１２３、プロパン
やブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒（単一
冷媒）、自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒、フロンＲ４
１０Ａ（共沸冷媒）、フロンＲ４０４Ａ（非共沸混合冷
媒）などを用いてもよい。また上記では、単一冷媒であ
るフロンＲ２２から非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０
７Ｃに冷媒を変更する場合について説明したが、非共沸
混合冷媒から、単一冷媒または共沸冷媒または前記非共
沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更した
り、その逆の変更を行う場合にも、変更前の冷媒と変更
後の冷媒の両方に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部
と出口部との冷媒の温度変化幅が所定値以下になるよう
な冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成
すればよい。特に、地球温暖化防止の観点から、地球温
暖化作用の強いフロンＲ４０７Ｃ（非共沸混合冷媒）か
ら、単一冷媒であり、地球温暖化作用の低いプロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒に変更す
る場合において、本実施の形態は有効である。
【００９３】また、２つの冷媒に対するのみではなく、
将来使用されるであろう複数の冷媒に対して、蓄熱熱交
換器１１での入口部と出口部との冷媒の温度変化幅が所
定値以下になるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱
熱交換器１１を構成すれば、冷媒の変更に速やかに対応
でき、常に蓄熱効率がよく、冷媒の選択性もでき、さら
に汎用性の高い冷凍空調装置が得られる。
将来使用されるであろう複数の冷媒に対して、蓄熱熱交
換器１１での入口部と出口部との冷媒の温度変化幅が所
定値以下になるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱
熱交換器１１を構成すれば、冷媒の変更に速やかに対応
でき、常に蓄熱効率がよく、冷媒の選択性もでき、さら
に汎用性の高い冷凍空調装置が得られる。
【００９４】次に、例えば、２つの冷媒、単一冷媒や共
沸冷媒と非共沸混合冷媒との間で途中で冷媒を変更する
レトロフィットを実施する場合に対応するための蓄熱熱
交換器について、冷媒圧力損失の設定範囲の中で、最適
な冷媒圧力損失を設定する方法を説明する。例えば非共
沸混合冷媒としてフロンＲ４０７Ｃ、単一冷媒としてＲ
２２を用いるとすると、両方の冷媒を用いた時に蓄熱効
率のよい製氷運転を実現するためには、蓄熱運転中の蓄
熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．４ｋｇ／ｃｍ2
程度となるように設定すればよい。以下、蓄熱熱交換器
１１での冷媒圧力損失を０．４ｋｇ／ｃｍ2 とした場合
の作用について説明する。図２４、図２５、図２６は蓄
熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０ｋｇ／ｃｍ 2 、
０．８ｋｇ／ｃｍ2 、０．４ｋｇ／ｃｍ2 となるように
設定したときに、冷凍空調装置の冷媒としてフロンＲ２
２、フロンＲ４０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１
内の温度分布を示すグラフであり、それぞれのグラフに
おいて横軸は蓄熱熱交換器内での位置を示し１１ａが入
口部、１１ｂが出口部である。縦軸は温度を示してい
る。
沸冷媒と非共沸混合冷媒との間で途中で冷媒を変更する
レトロフィットを実施する場合に対応するための蓄熱熱
交換器について、冷媒圧力損失の設定範囲の中で、最適
な冷媒圧力損失を設定する方法を説明する。例えば非共
沸混合冷媒としてフロンＲ４０７Ｃ、単一冷媒としてＲ
２２を用いるとすると、両方の冷媒を用いた時に蓄熱効
率のよい製氷運転を実現するためには、蓄熱運転中の蓄
熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．４ｋｇ／ｃｍ2
程度となるように設定すればよい。以下、蓄熱熱交換器
１１での冷媒圧力損失を０．４ｋｇ／ｃｍ2 とした場合
の作用について説明する。図２４、図２５、図２６は蓄
熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０ｋｇ／ｃｍ 2 、
０．８ｋｇ／ｃｍ2 、０．４ｋｇ／ｃｍ2 となるように
設定したときに、冷凍空調装置の冷媒としてフロンＲ２
２、フロンＲ４０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１
内の温度分布を示すグラフであり、それぞれのグラフに
おいて横軸は蓄熱熱交換器内での位置を示し１１ａが入
口部、１１ｂが出口部である。縦軸は温度を示してい
る。
【００９５】蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０ｋ
ｇ／ｃｍ2 であるときには、図２４にあるように冷媒に
フロンＲ２２を用いたときには蓄熱熱交換器１１での温
度変化がなく、伝熱管表面に生成される氷厚が均一とな
り効率のよい製氷運転が行える。逆に冷媒にフロンＲ４
０７Ｃを用いたときには蓄熱熱交換器１１での温度変化
幅が５℃と大きく、温度が低い部分で氷が厚く、温度が
高い部分で氷が薄くなることから伝熱管表面に生成され
る氷厚が不均一となり、早期にブリッジングを生じる。
従ってブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が大き
くなり、蓄熱熱交換器１１での伝熱効率が低下し、製氷
運転の効率が低下する。
ｇ／ｃｍ2 であるときには、図２４にあるように冷媒に
フロンＲ２２を用いたときには蓄熱熱交換器１１での温
度変化がなく、伝熱管表面に生成される氷厚が均一とな
り効率のよい製氷運転が行える。逆に冷媒にフロンＲ４
０７Ｃを用いたときには蓄熱熱交換器１１での温度変化
幅が５℃と大きく、温度が低い部分で氷が厚く、温度が
高い部分で氷が薄くなることから伝熱管表面に生成され
る氷厚が不均一となり、早期にブリッジングを生じる。
従ってブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が大き
くなり、蓄熱熱交換器１１での伝熱効率が低下し、製氷
運転の効率が低下する。
【００９６】蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．
８ｋｇ／ｃｍ2 であるときには、図２５にあるように冷
媒にフロンＲ４０７Ｃを用いたときには蓄熱熱交換器１
１での温度変化がほとんどなく、伝熱管表面に生成され
る氷厚が均一となり効率のよい製氷運転が行える。逆に
冷媒にフロンＲ２２を用いたときには蓄熱熱交換器１１
での温度変化幅が５．５℃程度で大きくなり、温度が低
い部分で氷が厚く、温度が高い部分で氷が薄くなること
から伝熱管表面に生成される氷厚が不均一となり、早期
にブリッジングを生じる。従ってブリッジングによる伝
熱効率の低下の影響が大きくなり、蓄熱熱交換器１１で
の伝熱効率が低下し、製氷運転の効率が低下する。
８ｋｇ／ｃｍ2 であるときには、図２５にあるように冷
媒にフロンＲ４０７Ｃを用いたときには蓄熱熱交換器１
１での温度変化がほとんどなく、伝熱管表面に生成され
る氷厚が均一となり効率のよい製氷運転が行える。逆に
冷媒にフロンＲ２２を用いたときには蓄熱熱交換器１１
での温度変化幅が５．５℃程度で大きくなり、温度が低
い部分で氷が厚く、温度が高い部分で氷が薄くなること
から伝熱管表面に生成される氷厚が不均一となり、早期
にブリッジングを生じる。従ってブリッジングによる伝
熱効率の低下の影響が大きくなり、蓄熱熱交換器１１で
の伝熱効率が低下し、製氷運転の効率が低下する。
【００９７】蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．
４ｋｇ／ｃｍ2 であるときには、図２６にあるように冷
媒にフロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれを用いても
温度変化幅は２．５℃程度となる。この場合、フロンＲ
４０７Ｃ、フロンＲ２２いずれにおいても蓄熱熱交換器
１１での温度変化幅は３．５℃よりも小さく、冷媒とし
てフロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれを用いても、
伝熱管表面に生成される氷厚はほぼ均一となり、効率の
よい製氷運転を行える。上記のように、２つの冷媒を用
いる場合、蓄熱熱交換器１１の入口部１１ａと出口部１
１ｂとの温度差が、２つの冷媒でほぼ同じになるような
冷媒圧力損失を有するようにすると、両方の冷媒を用い
た時の蓄熱効率をほぼ同一にでき、最適な冷凍空調装置
を構成することができる。
４ｋｇ／ｃｍ2 であるときには、図２６にあるように冷
媒にフロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれを用いても
温度変化幅は２．５℃程度となる。この場合、フロンＲ
４０７Ｃ、フロンＲ２２いずれにおいても蓄熱熱交換器
１１での温度変化幅は３．５℃よりも小さく、冷媒とし
てフロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれを用いても、
伝熱管表面に生成される氷厚はほぼ均一となり、効率の
よい製氷運転を行える。上記のように、２つの冷媒を用
いる場合、蓄熱熱交換器１１の入口部１１ａと出口部１
１ｂとの温度差が、２つの冷媒でほぼ同じになるような
冷媒圧力損失を有するようにすると、両方の冷媒を用い
た時の蓄熱効率をほぼ同一にでき、最適な冷凍空調装置
を構成することができる。
【００９８】以上のように、本実施の形態では、蓄熱熱
交換器１１内での非共沸混合冷媒の温度の変化幅が所定
温度以下となると共に、単一冷媒または共沸冷媒または
前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれ
かを用いたときも、蓄熱熱交換器１１内での冷媒の温度
の変化幅が所定温度以下となるような冷媒圧力損失を有
するように蓄熱熱交換器１１を構成した。この構成によ
って、冷媒のレトロフィットとして、単一冷媒または共
沸冷媒または非共沸混合冷媒のいずれかから前記非共沸
混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を切り替えた
場合、あるいは非共沸混合冷媒から単一冷媒または共沸
冷媒または前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかに冷媒を切り替えた場合、どちらの場合に
おいても非共沸混合冷媒を用いた運転と、単一冷媒また
は共沸冷媒または前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸
混合冷媒のいずれかを用いた運転との、それぞれの運転
において、伝熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程
度の小さい、ほぼ均一な製氷を実現でき、蓄熱効率のよ
い製氷運転を実現できる。
交換器１１内での非共沸混合冷媒の温度の変化幅が所定
温度以下となると共に、単一冷媒または共沸冷媒または
前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれ
かを用いたときも、蓄熱熱交換器１１内での冷媒の温度
の変化幅が所定温度以下となるような冷媒圧力損失を有
するように蓄熱熱交換器１１を構成した。この構成によ
って、冷媒のレトロフィットとして、単一冷媒または共
沸冷媒または非共沸混合冷媒のいずれかから前記非共沸
混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を切り替えた
場合、あるいは非共沸混合冷媒から単一冷媒または共沸
冷媒または前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかに冷媒を切り替えた場合、どちらの場合に
おいても非共沸混合冷媒を用いた運転と、単一冷媒また
は共沸冷媒または前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸
混合冷媒のいずれかを用いた運転との、それぞれの運転
において、伝熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程
度の小さい、ほぼ均一な製氷を実現でき、蓄熱効率のよ
い製氷運転を実現できる。
【００９９】実施の形態１２．実施の形態１０では蓄熱
熱交換器１１の冷媒圧力損失を、蓄熱熱交換器１１内で
の非共沸混合冷媒の温度の変化幅が所定温度以下となる
ようにすることで、蓄熱効率のよい製氷運転を実現し
た。本実施の形態では、蓄熱熱交換器の入口部と出口部
とにおいて、蓄熱材の温度と非共沸混合冷媒の温度との
温度差を計算し、入口部温度差と出口部温度差の割合が
所定範囲になるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を設
定する。ここでは、蓄熱材として水を用い、水の融解潜
熱を利用して氷の状態で冷熱を蓄熱するものとする。そ
して、蓄熱熱交換器の入口部と出口部での蓄熱材の温度
は、凝固温度（０℃）で計算を行なうものとする。ま
た、非共沸混合冷媒としてフロンＲ４０７Ｃを用いる。
熱交換器１１の冷媒圧力損失を、蓄熱熱交換器１１内で
の非共沸混合冷媒の温度の変化幅が所定温度以下となる
ようにすることで、蓄熱効率のよい製氷運転を実現し
た。本実施の形態では、蓄熱熱交換器の入口部と出口部
とにおいて、蓄熱材の温度と非共沸混合冷媒の温度との
温度差を計算し、入口部温度差と出口部温度差の割合が
所定範囲になるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を設
定する。ここでは、蓄熱材として水を用い、水の融解潜
熱を利用して氷の状態で冷熱を蓄熱するものとする。そ
して、蓄熱熱交換器の入口部と出口部での蓄熱材の温度
は、凝固温度（０℃）で計算を行なうものとする。ま
た、非共沸混合冷媒としてフロンＲ４０７Ｃを用いる。
【０１００】図２７は、熱伝達媒体として非共沸混合冷
媒を用いた時の蓄熱熱交換器１１内の位置に対する温度
変化を説明するグラフで、横軸に蓄熱熱交換器１１内の
位置、縦軸に温度を示し、水の凝固温度（０℃）も共に
示している。このグラフに示すように、蓄熱熱交換器１
１内での非共沸混合冷媒の温度変化は蓄熱熱交換器１１
で生じる冷媒圧力損失によって、圧力損失が小さい場合
には単調増加、または圧力損失が大きい場合には単調減
少となる。従って、水の凝固温度（０℃）と蓄熱熱交換
器１１の入口部１１ａおよび出口部１１ｂでの非共沸混
合冷媒の温度との温度差をとると、入口部温度差と出口
部温度差のどちらか一方が水の凝固温度（０℃）と非共
沸混合冷媒の温度差の最大値、どちらか他方が水の凝固
温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の最小値とな
る。水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の
最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合
冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とすると、本実施の形
態では、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞ ０．５ となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
る。
媒を用いた時の蓄熱熱交換器１１内の位置に対する温度
変化を説明するグラフで、横軸に蓄熱熱交換器１１内の
位置、縦軸に温度を示し、水の凝固温度（０℃）も共に
示している。このグラフに示すように、蓄熱熱交換器１
１内での非共沸混合冷媒の温度変化は蓄熱熱交換器１１
で生じる冷媒圧力損失によって、圧力損失が小さい場合
には単調増加、または圧力損失が大きい場合には単調減
少となる。従って、水の凝固温度（０℃）と蓄熱熱交換
器１１の入口部１１ａおよび出口部１１ｂでの非共沸混
合冷媒の温度との温度差をとると、入口部温度差と出口
部温度差のどちらか一方が水の凝固温度（０℃）と非共
沸混合冷媒の温度差の最大値、どちらか他方が水の凝固
温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の最小値とな
る。水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の
最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合
冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とすると、本実施の形
態では、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞ ０．５ となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
る。
【０１０１】図２８は、蓄熱材として水を用い、氷の状
態で冷熱を蓄熱しており、非共沸混合冷媒の温度は氷を
作るための温度、例えば−７℃付近になるように運転し
た時の、ΔＴmin ／ΔＴmax と蓄熱熱交換器１１での製
氷運転中の平均熱通過率［ｋｃａｌ／ｍ2 ｈ℃］の関係
を解析し求めた結果を示すグラフである。この特性は、
冷媒の種類や蓄熱するときの冷媒の温度が変わっても、
ほぼ同様の関係を示している。図２８に示されるように
平均熱通過率はΔＴmin ／ΔＴmax ≦０．５となると急
激に低下する一方で、ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５とな
る場合の平均熱通過率は、ΔＴmin ＝ΔＴmax 、すなわ
ち、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の温度が同一で均一な製
氷を実現できるときの平均熱通過率と同等となる。ΔＴ
min ／ΔＴmax ≦０．５とした場合には、水の凝固温度
と冷媒の温度差が最大となる地点（温度差がΔＴmax と
なる地点）での氷の成長が早くなる一方で、水の凝固温
度と冷媒の温度差が最小となる地点（温度差がΔＴmin
となる地点）での氷の成長が遅くなる。その上、温度差
がΔＴmin となる地点付近での水の凝固温度（０℃）と
冷媒との温度差の変化割合が大きくなることから、氷の
成長の早い部分と遅い部分での差が激しくなり、不均一
の度合いの大きい製氷状態となる。従って氷の成長が早
く氷厚の大きい部分では伝熱管の間に生成された氷が早
期にブリッジングを生じ、このブリッジングによる伝熱
効率の低下の影響が大きくなり、蓄熱熱交換器１１での
伝熱効率が低下し、製氷運転の蓄熱効率が低下する。
態で冷熱を蓄熱しており、非共沸混合冷媒の温度は氷を
作るための温度、例えば−７℃付近になるように運転し
た時の、ΔＴmin ／ΔＴmax と蓄熱熱交換器１１での製
氷運転中の平均熱通過率［ｋｃａｌ／ｍ2 ｈ℃］の関係
を解析し求めた結果を示すグラフである。この特性は、
冷媒の種類や蓄熱するときの冷媒の温度が変わっても、
ほぼ同様の関係を示している。図２８に示されるように
平均熱通過率はΔＴmin ／ΔＴmax ≦０．５となると急
激に低下する一方で、ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５とな
る場合の平均熱通過率は、ΔＴmin ＝ΔＴmax 、すなわ
ち、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の温度が同一で均一な製
氷を実現できるときの平均熱通過率と同等となる。ΔＴ
min ／ΔＴmax ≦０．５とした場合には、水の凝固温度
と冷媒の温度差が最大となる地点（温度差がΔＴmax と
なる地点）での氷の成長が早くなる一方で、水の凝固温
度と冷媒の温度差が最小となる地点（温度差がΔＴmin
となる地点）での氷の成長が遅くなる。その上、温度差
がΔＴmin となる地点付近での水の凝固温度（０℃）と
冷媒との温度差の変化割合が大きくなることから、氷の
成長の早い部分と遅い部分での差が激しくなり、不均一
の度合いの大きい製氷状態となる。従って氷の成長が早
く氷厚の大きい部分では伝熱管の間に生成された氷が早
期にブリッジングを生じ、このブリッジングによる伝熱
効率の低下の影響が大きくなり、蓄熱熱交換器１１での
伝熱効率が低下し、製氷運転の蓄熱効率が低下する。
【０１０２】一方、ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５とした
場合には、水の凝固温度（０℃）と冷媒との温度差の変
化割合が小さくなることから、蓄熱熱交換器１１の伝熱
管表面に生成される氷厚のばらつきの程度は小さく、ほ
ぼ均一に製氷されるため、各伝熱管周りの氷のブリッジ
ングは各伝熱管周りでほぼ同時に起き、製氷運転のなか
でブリッジングの生じる時間が遅くなる。従ってブリッ
ジングによる伝熱効率の低下の影響が小さくなり、蓄熱
熱交換器１１での伝熱効率がよくなり、蓄熱効率のよい
製氷運転が実現できる。
場合には、水の凝固温度（０℃）と冷媒との温度差の変
化割合が小さくなることから、蓄熱熱交換器１１の伝熱
管表面に生成される氷厚のばらつきの程度は小さく、ほ
ぼ均一に製氷されるため、各伝熱管周りの氷のブリッジ
ングは各伝熱管周りでほぼ同時に起き、製氷運転のなか
でブリッジングの生じる時間が遅くなる。従ってブリッ
ジングによる伝熱効率の低下の影響が小さくなり、蓄熱
熱交換器１１での伝熱効率がよくなり、蓄熱効率のよい
製氷運転が実現できる。
【０１０３】熱伝達媒体として例えばフロンＲ４０７
Ｃ、蓄熱材として水を用いる場合、蓄熱運転でのフロン
Ｒ４０７Ｃの入口温度は例えば−７℃程度で行なわれ
る。蓄熱熱交換器１１での冷媒入口温度が−７℃である
場合、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差
の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混
合冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とし、ΔＴmin ／Δ
Ｔmax ＞０．５となるようにするためには、蓄熱熱交換
器１１での冷媒出口温度が、 −１４℃＜冷媒出口温度＜−３．５℃ であればよい。このように冷媒出口温度を設定するため
には、蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化（出口温度−
入口温度）が、 −７℃＜蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化＜＋３．５
℃ となるように設定すればよい。図１９によれば、このよ
うな蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化を生じさせるに
は、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．２５ｋｇ
／ｃｍ2 より大きく設定すればよいことがわかる。また
蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以上大きくしても、蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変
化が−７℃より高い範囲内であれば、蓄熱熱交換器１１
での伝熱効率のよい運転を実現できるが、冷媒圧力損失
を余りに大きくすると、製氷運転中の冷凍サイクルの運
転効率が低下してしまい、好ましくない。従ってフロン
Ｒ４０７Ｃを用いる場合には、蓄熱熱交換器１１での冷
媒圧力損失を蓄熱熱交換器１１での温度変化が３．５℃
の温度上昇となる０．２５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ
０．６ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定することにより、蓄熱熱
交換器１１での温度変化がほぼ０℃と同等となり、かつ
冷凍サイクルの運転効率も良好に維持できる。冷媒圧力
損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．６ｋｇ
／ｃｍ2 以下に設定するための蓄熱熱交換１１の具体的
な構成は、実施の形態１０と同様である。
Ｃ、蓄熱材として水を用いる場合、蓄熱運転でのフロン
Ｒ４０７Ｃの入口温度は例えば−７℃程度で行なわれ
る。蓄熱熱交換器１１での冷媒入口温度が−７℃である
場合、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差
の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混
合冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とし、ΔＴmin ／Δ
Ｔmax ＞０．５となるようにするためには、蓄熱熱交換
器１１での冷媒出口温度が、 −１４℃＜冷媒出口温度＜−３．５℃ であればよい。このように冷媒出口温度を設定するため
には、蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化（出口温度−
入口温度）が、 −７℃＜蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化＜＋３．５
℃ となるように設定すればよい。図１９によれば、このよ
うな蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変化を生じさせるに
は、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．２５ｋｇ
／ｃｍ2 より大きく設定すればよいことがわかる。また
蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を０．６ｋｇ／ｃｍ
2 以上大きくしても、蓄熱熱交換器１１での冷媒温度変
化が−７℃より高い範囲内であれば、蓄熱熱交換器１１
での伝熱効率のよい運転を実現できるが、冷媒圧力損失
を余りに大きくすると、製氷運転中の冷凍サイクルの運
転効率が低下してしまい、好ましくない。従ってフロン
Ｒ４０７Ｃを用いる場合には、蓄熱熱交換器１１での冷
媒圧力損失を蓄熱熱交換器１１での温度変化が３．５℃
の温度上昇となる０．２５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ
０．６ｋｇ／ｃｍ2 以下に設定することにより、蓄熱熱
交換器１１での温度変化がほぼ０℃と同等となり、かつ
冷凍サイクルの運転効率も良好に維持できる。冷媒圧力
損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．６ｋｇ
／ｃｍ2 以下に設定するための蓄熱熱交換１１の具体的
な構成は、実施の形態１０と同様である。
【０１０４】以上のように本実施の形態では、水の凝固
温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の最大値をΔＴ
max 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差
の最小値をΔＴmin とすると、ΔＴmin ／ΔＴmax ＞
０．５となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を
有するように蓄熱熱交換器１１を構成したので、蒸発時
に温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱
交換器１１の構成によって伝熱管表面に生成される氷厚
のばらつきの程度の小さい、ほぼ均一な製氷を実現で
き、効率のよい製氷運転を実現できる。
温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差の最大値をΔＴ
max 、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の温度差
の最小値をΔＴmin とすると、ΔＴmin ／ΔＴmax ＞
０．５となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を
有するように蓄熱熱交換器１１を構成したので、蒸発時
に温度変化の生じる非共沸混合冷媒を用いても、蓄熱熱
交換器１１の構成によって伝熱管表面に生成される氷厚
のばらつきの程度の小さい、ほぼ均一な製氷を実現で
き、効率のよい製氷運転を実現できる。
【０１０５】なお、上記の説明では、蓄熱熱交換器１１
の入口部と出口部での蓄熱材の温度を水の凝固温度（０
℃）としたが、蓄熱熱交換器１０の入口部近傍と出口部
近傍における蓄熱槽１０内の水の温度を計測してその温
度を用いても良い。特に、蓄熱材として水とエチレング
リコールの混合液などを用いた場合には、混合液の濃度
によって凝固温度が変化するので、蓄熱熱交換器１１の
入口部近傍と出口部近傍で蓄熱材の温度を計測し、計測
した蓄熱材の温度と熱伝達媒体の温度との温度差を計算
して用いる方が好ましい。この場合にも、その計算した
温度差を用い、入口部温度差と出口部温度差の割合が所
定範囲となるように、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失
を設定すればよい。
の入口部と出口部での蓄熱材の温度を水の凝固温度（０
℃）としたが、蓄熱熱交換器１０の入口部近傍と出口部
近傍における蓄熱槽１０内の水の温度を計測してその温
度を用いても良い。特に、蓄熱材として水とエチレング
リコールの混合液などを用いた場合には、混合液の濃度
によって凝固温度が変化するので、蓄熱熱交換器１１の
入口部近傍と出口部近傍で蓄熱材の温度を計測し、計測
した蓄熱材の温度と熱伝達媒体の温度との温度差を計算
して用いる方が好ましい。この場合にも、その計算した
温度差を用い、入口部温度差と出口部温度差の割合が所
定範囲となるように、蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失
を設定すればよい。
【０１０６】また、上記説明では、冷熱を蓄熱槽に蓄熱
する場合についてのものであり、温熱を蓄熱する場合に
は温度などの数値は異なってくる。ただし、蓄熱熱交換
器の入口部での蓄熱材の凝固温度と冷媒温度との温度差
を入口部温度差とし、蓄熱熱交換器の出口部での蓄熱材
の凝固温度と冷媒温度との温度差を出口部温度差とした
とき、入口部温度差と出口部温度差の割合を所定範囲に
なるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を有するように
設定すれば、冷熱を蓄熱する場合でも温熱を蓄熱する場
合でも、蓄熱効率のよい蓄熱熱交換器を得ることができ
る。また、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の配置構成によっ
ては、蓄熱熱交換器１１での入口部温度差と出口部温度
差の割合に対する蓄熱熱交換器１１の平均熱通過率の関
係は図２８とは少し異なる可能性がある。例えば、入口
部の伝熱管の間隔が疎であり、出口部の伝熱管の間隔が
密になっているものを用いる場合には、入口部温度差と
出口部温度差の割合が０．５より小さくても入口部での
ブリッジングは生じない。ただしその場合でも、割合の
所定範囲で平均熱通過率がほぼ一定となり、所定範囲外
では大きく低下する傾向があるので、この所定範囲にな
るように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定すれば
よい。
する場合についてのものであり、温熱を蓄熱する場合に
は温度などの数値は異なってくる。ただし、蓄熱熱交換
器の入口部での蓄熱材の凝固温度と冷媒温度との温度差
を入口部温度差とし、蓄熱熱交換器の出口部での蓄熱材
の凝固温度と冷媒温度との温度差を出口部温度差とした
とき、入口部温度差と出口部温度差の割合を所定範囲に
なるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を有するように
設定すれば、冷熱を蓄熱する場合でも温熱を蓄熱する場
合でも、蓄熱効率のよい蓄熱熱交換器を得ることができ
る。また、蓄熱熱交換器１１の伝熱管の配置構成によっ
ては、蓄熱熱交換器１１での入口部温度差と出口部温度
差の割合に対する蓄熱熱交換器１１の平均熱通過率の関
係は図２８とは少し異なる可能性がある。例えば、入口
部の伝熱管の間隔が疎であり、出口部の伝熱管の間隔が
密になっているものを用いる場合には、入口部温度差と
出口部温度差の割合が０．５より小さくても入口部での
ブリッジングは生じない。ただしその場合でも、割合の
所定範囲で平均熱通過率がほぼ一定となり、所定範囲外
では大きく低下する傾向があるので、この所定範囲にな
るように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定すれば
よい。
【０１０７】実施の形態１３．実施の形態１２では、熱
伝達媒体として１つの非共沸混合冷媒を対象として、入
口温度差と出口温度差の割合を所定範囲とすることで蓄
熱運転の効率を良くできた。本実施の形態では、少なく
とも１つの非共沸混合冷媒を対象とすると共に、単一冷
媒や共沸冷媒や前記の非共沸混合冷媒とは異なる非共沸
混合冷媒のいずれか１つまたは複数の熱伝達媒体に対し
ても、蓄熱熱交換器１１の入口温度差と出口温度差の割
合を所定範囲とするように蓄熱熱交換器１１を構成し
た。これによって、複数の熱伝達媒体に対して蓄熱運転
の効率を良くでき、熱伝達媒体の変更に対応できる冷凍
空調装置を得るものである。ここでは実施の形態１２と
同様、蓄熱材を水とし、蓄熱材の入口温度および出口温
度は水の凝固温度（０℃）を用いる。水の凝固温度（０
℃）と前記使用冷媒との温度差の最大値をΔＴmax 、水
の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒との温度差の最小値
をΔＴmin とした時、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
る。この使用冷媒とは、少なくとも２つの冷媒であり、
その一方は非共沸混合冷媒であり、他方は、単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかである。この少なくとも２つの使用冷媒に
対して上記の関係が成立するように蓄熱熱交換器１１の
冷媒圧力損失を設定する。
伝達媒体として１つの非共沸混合冷媒を対象として、入
口温度差と出口温度差の割合を所定範囲とすることで蓄
熱運転の効率を良くできた。本実施の形態では、少なく
とも１つの非共沸混合冷媒を対象とすると共に、単一冷
媒や共沸冷媒や前記の非共沸混合冷媒とは異なる非共沸
混合冷媒のいずれか１つまたは複数の熱伝達媒体に対し
ても、蓄熱熱交換器１１の入口温度差と出口温度差の割
合を所定範囲とするように蓄熱熱交換器１１を構成し
た。これによって、複数の熱伝達媒体に対して蓄熱運転
の効率を良くでき、熱伝達媒体の変更に対応できる冷凍
空調装置を得るものである。ここでは実施の形態１２と
同様、蓄熱材を水とし、蓄熱材の入口温度および出口温
度は水の凝固温度（０℃）を用いる。水の凝固温度（０
℃）と前記使用冷媒との温度差の最大値をΔＴmax 、水
の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒との温度差の最小値
をΔＴmin とした時、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ となるように蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を設定す
る。この使用冷媒とは、少なくとも２つの冷媒であり、
その一方は非共沸混合冷媒であり、他方は、単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかである。この少なくとも２つの使用冷媒に
対して上記の関係が成立するように蓄熱熱交換器１１の
冷媒圧力損失を設定する。
【０１０８】例えば非共沸混合冷媒として、フロンＲ４
０７Ｃを用い、単一冷媒、共沸冷媒、前記非共沸混合冷
媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれかとして単一冷媒
であるフロンＲ２２を用いた場合、フロンＲ４０７Ｃを
用いて製氷運転を実施したときの蓄熱熱交換器１１入口
での冷媒温度が例えば−７℃、フロンＲ２２を用いて製
氷運転を実施したときの蓄熱熱交換器１１入口での冷媒
温度が例えば−３．５℃である場合にはフロンＲ４０７
Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口
温度−入口温度）が３．５℃より小さく、フロンＲ２２
を用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温
度−入口温度）が−３．５℃より大きくなるように蓄熱
熱交換器１１での冷媒圧力損失を設定する。このように
冷媒圧力損失を設定することで、水の凝固温度（０℃）
と使用冷媒の温度差の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度
（０℃）と使用冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とする
と、フロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれにおいても
０．５＜ΔＴmin ／ΔＴmax の関係が満たされる。実施
の形態１２で述べたようにこの関係が満たされると、フ
ロンＲ２２およびフロンＲ４０７Ｃのいずれを用いても
効率よく蓄熱運転を行うことが可能となる。従ってレト
ロフィットを行いフロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに
切り換えても、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのどち
らを用いた運転においても効率のよい蓄熱運転が可能と
なる。
０７Ｃを用い、単一冷媒、共沸冷媒、前記非共沸混合冷
媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれかとして単一冷媒
であるフロンＲ２２を用いた場合、フロンＲ４０７Ｃを
用いて製氷運転を実施したときの蓄熱熱交換器１１入口
での冷媒温度が例えば−７℃、フロンＲ２２を用いて製
氷運転を実施したときの蓄熱熱交換器１１入口での冷媒
温度が例えば−３．５℃である場合にはフロンＲ４０７
Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口
温度−入口温度）が３．５℃より小さく、フロンＲ２２
を用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温
度−入口温度）が−３．５℃より大きくなるように蓄熱
熱交換器１１での冷媒圧力損失を設定する。このように
冷媒圧力損失を設定することで、水の凝固温度（０℃）
と使用冷媒の温度差の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度
（０℃）と使用冷媒の温度差の最小値をΔＴmin とする
と、フロンＲ２２、フロンＲ４０７Ｃいずれにおいても
０．５＜ΔＴmin ／ΔＴmax の関係が満たされる。実施
の形態１２で述べたようにこの関係が満たされると、フ
ロンＲ２２およびフロンＲ４０７Ｃのいずれを用いても
効率よく蓄熱運転を行うことが可能となる。従ってレト
ロフィットを行いフロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに
切り換えても、フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃのどち
らを用いた運転においても効率のよい蓄熱運転が可能と
なる。
【０１０９】フロンＲ２２とフロンＲ４０７Ｃを用いた
時に蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入口温
度）を上記で示した所定温度（フロンＲ２２の場合には
−３．５℃より大、フロンＲ４０７Ｃの場合には３．５
℃より小）になるようにするためには、図１９に基づい
て蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を設定すればよ
い。図１９に示した蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失
と冷媒圧力損失がある場合のフロンＲ２２とフロンＲ４
０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化の
関係より、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．２
５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 より
小さくなるように設定すると、フロンＲ４０７Ｃを用い
た場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入
口温度）を３．５℃より小さく、フロンＲ２２を用いた
場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入口
温度）を−３．５℃より大きくでき、フロンＲ２２とフ
ロンＲ４０７Ｃのいずれを用いても効率よく蓄熱運転を
行うことが可能となる。また、蓄熱熱交換器１１の冷媒
圧力損失をこの範囲内に設定すると、図２０に示すよう
に冷凍サイクルの運転効率もよい状態で維持できる。
時に蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入口温
度）を上記で示した所定温度（フロンＲ２２の場合には
−３．５℃より大、フロンＲ４０７Ｃの場合には３．５
℃より小）になるようにするためには、図１９に基づい
て蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失を設定すればよ
い。図１９に示した蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失
と冷媒圧力損失がある場合のフロンＲ２２とフロンＲ４
０７Ｃを用いた場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化の
関係より、蓄熱熱交換器１１での冷媒圧力損失が０．２
５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 より
小さくなるように設定すると、フロンＲ４０７Ｃを用い
た場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入
口温度）を３．５℃より小さく、フロンＲ２２を用いた
場合の蓄熱熱交換器１１での温度変化（出口温度−入口
温度）を−３．５℃より大きくでき、フロンＲ２２とフ
ロンＲ４０７Ｃのいずれを用いても効率よく蓄熱運転を
行うことが可能となる。また、蓄熱熱交換器１１の冷媒
圧力損失をこの範囲内に設定すると、図２０に示すよう
に冷凍サイクルの運転効率もよい状態で維持できる。
【０１１０】蓄熱熱交換器１１の冷媒圧力損失を０．２
５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 より
小さく設定する構成を具体的に示す。例えば、製氷運転
時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装
置において、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総
延長２１６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．
４ｍの管長さの平滑管を１９本程度並設することで、冷
媒圧力損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１
本あたり２１．６ｍの管長さの平滑管を１０本程度並設
することで、冷媒圧力損失を０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度に
設定できる。また、その間の冷媒圧力損失にしようとす
れば、１本あたりの長さを１１．４ｍから２１．６ｍの
間の長さの平滑管を用い、総延長が２１６ｍとなるよう
な本数を並設するように構成すればよい。また、内面溝
付管で構成したり、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱
管の途中に絞りをつけたりして、冷媒圧力損失を大きく
して設定してもよい。
５ｋｇ／ｃｍ2 より大きくかつ０．５ｋｇ／ｃｍ2 より
小さく設定する構成を具体的に示す。例えば、製氷運転
時の冷凍能力が６４００ｋｃａｌ／ｈである冷凍空調装
置において、外径６．３５ｍｍ、肉厚０．４７ｍｍ、総
延長２１６ｍの平滑管で構成する際、１本あたり１１．
４ｍの管長さの平滑管を１９本程度並設することで、冷
媒圧力損失を０．２５ｋｇ／ｃｍ2 程度に設定でき、１
本あたり２１．６ｍの管長さの平滑管を１０本程度並設
することで、冷媒圧力損失を０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度に
設定できる。また、その間の冷媒圧力損失にしようとす
れば、１本あたりの長さを１１．４ｍから２１．６ｍの
間の長さの平滑管を用い、総延長が２１６ｍとなるよう
な本数を並設するように構成すればよい。また、内面溝
付管で構成したり、伝熱管の管径を小さくしたり、伝熱
管の途中に絞りをつけたりして、冷媒圧力損失を大きく
して設定してもよい。
【０１１１】なお、上記では、非共沸混合冷媒としてフ
ロンＲ４０７Ｃとし、単一冷媒としてフロンＲ２２を用
い、フロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに冷媒を変更す
る場合について説明したが、これに限るものではない。
少なくとも２つの冷媒で、少なくともその一方の冷媒を
非共沸混合冷媒とし、他方の冷媒を単一冷媒または共沸
冷媒または一方の冷媒とは異なる非共沸混合冷媒とし、
それらの冷媒に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部温
度差と出口部温度差の割合が所定範囲になるような冷媒
圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成すれば
よい。例えば、２つの冷媒の一方の非共沸混合冷媒とし
て、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒を用いても
よい。また地球温暖化防止の観点から、非共沸混合冷媒
としてプロパンやブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの
自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒を用いてもよい。ま
た、２つの冷媒の他方の冷媒、すなわち単一冷媒または
共沸冷媒または前記一方の非共沸混合冷媒と異なる非共
沸混合冷媒として、例えばフロンＲ１２３、プロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒（単一冷
媒）、自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒、フロンＲ４１
０Ａ（共沸冷媒）、フロンＲ４０４Ａ（非共沸混合冷
媒）などを用いてもよい。また上記では、単一冷媒であ
るフロンＲ２２から非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０
７Ｃに冷媒を変更する場合について説明したが、非共沸
混合冷媒から、単一冷媒または共沸冷媒または前記非共
沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更した
り、その逆の変更を行う場合にも、変更前の冷媒と変更
後の冷媒の両方に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部
温度差と出口部温度差の割合が所定範囲になるようなに
冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成す
ればよい。特に、地球温暖化防止の観点から、地球温暖
化作用の強いフロンＲ４０７Ｃ（非共沸混合冷媒）か
ら、単一冷媒であり、地球温暖化作用の低いプロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒に変更す
る場合において、本実施の形態は有効である。
ロンＲ４０７Ｃとし、単一冷媒としてフロンＲ２２を用
い、フロンＲ２２からフロンＲ４０７Ｃに冷媒を変更す
る場合について説明したが、これに限るものではない。
少なくとも２つの冷媒で、少なくともその一方の冷媒を
非共沸混合冷媒とし、他方の冷媒を単一冷媒または共沸
冷媒または一方の冷媒とは異なる非共沸混合冷媒とし、
それらの冷媒に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部温
度差と出口部温度差の割合が所定範囲になるような冷媒
圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成すれば
よい。例えば、２つの冷媒の一方の非共沸混合冷媒とし
て、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒を用いても
よい。また地球温暖化防止の観点から、非共沸混合冷媒
としてプロパンやブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの
自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒を用いてもよい。ま
た、２つの冷媒の他方の冷媒、すなわち単一冷媒または
共沸冷媒または前記一方の非共沸混合冷媒と異なる非共
沸混合冷媒として、例えばフロンＲ１２３、プロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒（単一冷
媒）、自然冷媒を用いた非共沸混合冷媒、フロンＲ４１
０Ａ（共沸冷媒）、フロンＲ４０４Ａ（非共沸混合冷
媒）などを用いてもよい。また上記では、単一冷媒であ
るフロンＲ２２から非共沸混合冷媒であるフロンＲ４０
７Ｃに冷媒を変更する場合について説明したが、非共沸
混合冷媒から、単一冷媒または共沸冷媒または前記非共
沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更した
り、その逆の変更を行う場合にも、変更前の冷媒と変更
後の冷媒の両方に対して、蓄熱熱交換器１１での入口部
温度差と出口部温度差の割合が所定範囲になるようなに
冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交換器１１を構成す
ればよい。特に、地球温暖化防止の観点から、地球温暖
化作用の強いフロンＲ４０７Ｃ（非共沸混合冷媒）か
ら、単一冷媒であり、地球温暖化作用の低いプロパンや
ブタン、アンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒に変更す
る場合において、本実施の形態は有効である。
【０１１２】また、２つの冷媒に対するのみではなく、
将来使用されるであろう複数の冷媒に対して、蓄熱熱交
換器１１での入口部温度差と出口部温度差の割合が所定
範囲になるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交
換器１１を構成すれば、冷媒の変更に速やかに対応で
き、常に蓄熱効率がよく、冷媒の選択性もでき、さらに
汎用性の高い冷凍空調装置が得られる。
将来使用されるであろう複数の冷媒に対して、蓄熱熱交
換器１１での入口部温度差と出口部温度差の割合が所定
範囲になるような冷媒圧力損失を有するように蓄熱熱交
換器１１を構成すれば、冷媒の変更に速やかに対応で
き、常に蓄熱効率がよく、冷媒の選択性もでき、さらに
汎用性の高い冷凍空調装置が得られる。
【０１１３】以上のように本実施の形態では、蓄熱熱交
換器１１を、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の
温度差の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非
共沸混合冷媒の温度差の最小値をΔＴmin としたとき、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ とすると共に、単一冷媒、共沸冷媒、前記非共沸混合冷
媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれかを用いたとき
も、水の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒の温度差の最
大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒
の温度差の最小値をΔＴmin としたとき、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ とするように構成したので、冷媒のレトロフィットとし
て、単一冷媒、共沸冷媒、非共沸混合冷媒のいずれかか
ら前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒
を変更した場合、または非共沸混合冷媒から単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかに冷媒を変更した場合、どちらの場合にお
いても非共沸混合冷媒を用いた運転、または単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかを用いた運転、それぞれの運転において伝
熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程度の小さい、
ほぼ均一な製氷を実現でき、効率のよい蓄熱運転を実現
できる。
換器１１を、水の凝固温度（０℃）と非共沸混合冷媒の
温度差の最大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と非
共沸混合冷媒の温度差の最小値をΔＴmin としたとき、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ とすると共に、単一冷媒、共沸冷媒、前記非共沸混合冷
媒とは異なる非共沸混合冷媒のいずれかを用いたとき
も、水の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒の温度差の最
大値をΔＴmax 、水の凝固温度（０℃）と前記使用冷媒
の温度差の最小値をΔＴmin としたとき、 ΔＴmin ／ΔＴmax ＞０．５ とするように構成したので、冷媒のレトロフィットとし
て、単一冷媒、共沸冷媒、非共沸混合冷媒のいずれかか
ら前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒
を変更した場合、または非共沸混合冷媒から単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかに冷媒を変更した場合、どちらの場合にお
いても非共沸混合冷媒を用いた運転、または単一冷媒、
共沸冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷
媒のいずれかを用いた運転、それぞれの運転において伝
熱管表面に生成される氷厚のばらつきの程度の小さい、
ほぼ均一な製氷を実現でき、効率のよい蓄熱運転を実現
できる。
【０１１４】実施の形態１４．実施の形態１〜実施の形
態１３では、蓄熱槽１０への蓄熱時および蓄熱利用時の
どちらにおいても、蓄熱槽１０に貯留してある例えば水
などの蓄熱材に、非共沸混合冷媒を介して熱の受け渡し
を行うものについて説明した。これはいわゆる内融式蓄
熱槽と称されるものである。本実施の形態では、本発明
を外融式蓄熱槽に適用したものについて説明する。な
お、本実施の形態による冷凍空調装置は、例えば暖房機
能を有さず、冷房機能のみのものとする。
態１３では、蓄熱槽１０への蓄熱時および蓄熱利用時の
どちらにおいても、蓄熱槽１０に貯留してある例えば水
などの蓄熱材に、非共沸混合冷媒を介して熱の受け渡し
を行うものについて説明した。これはいわゆる内融式蓄
熱槽と称されるものである。本実施の形態では、本発明
を外融式蓄熱槽に適用したものについて説明する。な
お、本実施の形態による冷凍空調装置は、例えば暖房機
能を有さず、冷房機能のみのものとする。
【０１１５】図２９は本発明の実施の形態１４による冷
凍空調装置を示す冷媒回路図である。図において、１は
圧縮機、３は室外熱交換器、４は膨張弁、１０は蓄熱
槽、１１は蓄熱槽１０内に設置された蓄熱熱交換器であ
り、これらは配管で接続されて冷凍サイクルを構成して
いる。５は室内熱交換器であり、蓄熱槽１０内に例えば
水をポンプ（Ｐ）で循環させることによって、蓄熱槽１
０に蓄熱した冷熱を利用する構成である。このように、
蓄熱利用時に直接蓄熱槽１０の蓄熱熱交換器１１の回り
に水などを循環させて、伝熱管の回りに付着生成した氷
を解氷して冷熱を得る構成のものを、外融式蓄熱槽と称
している。
凍空調装置を示す冷媒回路図である。図において、１は
圧縮機、３は室外熱交換器、４は膨張弁、１０は蓄熱
槽、１１は蓄熱槽１０内に設置された蓄熱熱交換器であ
り、これらは配管で接続されて冷凍サイクルを構成して
いる。５は室内熱交換器であり、蓄熱槽１０内に例えば
水をポンプ（Ｐ）で循環させることによって、蓄熱槽１
０に蓄熱した冷熱を利用する構成である。このように、
蓄熱利用時に直接蓄熱槽１０の蓄熱熱交換器１１の回り
に水などを循環させて、伝熱管の回りに付着生成した氷
を解氷して冷熱を得る構成のものを、外融式蓄熱槽と称
している。
【０１１６】外融式蓄熱槽においても、蓄熱運転は内融
式蓄熱槽と同様の動作を行うので、蓄熱運転時に蓄熱熱
交換器１１を流れる冷媒の流れ方向を正逆に切換えれ
ば、均一に蓄熱槽１０内に氷を生成することができる。
以下、動作について詳しく説明する。蓄熱熱交換器１１
の両端の配管には、四方弁２４を接続しており、この四
方弁２４を切換えることによって、蓄熱熱交換器１１内
の冷媒の流れ方向を正逆に切換え可能としている。また
蓄熱熱交換器１１の入口側配管を膨張弁４に接続し、出
口側配管を圧縮機１に接続している。２５は膨張弁４と
四方弁２４の間の配管に設けられた温度検知器であり、
蓄熱熱交換器１１の入口部の冷媒温度を検知することが
できる。さらにこの冷凍空調装置内には、冷媒として非
共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃが封入されてい
る。
式蓄熱槽と同様の動作を行うので、蓄熱運転時に蓄熱熱
交換器１１を流れる冷媒の流れ方向を正逆に切換えれ
ば、均一に蓄熱槽１０内に氷を生成することができる。
以下、動作について詳しく説明する。蓄熱熱交換器１１
の両端の配管には、四方弁２４を接続しており、この四
方弁２４を切換えることによって、蓄熱熱交換器１１内
の冷媒の流れ方向を正逆に切換え可能としている。また
蓄熱熱交換器１１の入口側配管を膨張弁４に接続し、出
口側配管を圧縮機１に接続している。２５は膨張弁４と
四方弁２４の間の配管に設けられた温度検知器であり、
蓄熱熱交換器１１の入口部の冷媒温度を検知することが
できる。さらにこの冷凍空調装置内には、冷媒として非
共沸混合冷媒であるフロンＲ４０７Ｃが封入されてい
る。
【０１１７】蓄熱槽１０内は蓄熱材として例えば水で満
たされており、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１１で水
を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱
槽１０内に冷熱を蓄えるように構成している。なお、蓄
熱運転時の蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れが図２９中
の１１ａから１１ｂとなる場合を蓄熱運転Ａ、またこの
逆に１１ｂから１１ａとなる場合を蓄熱運転Ｂと定義す
る。
たされており、蓄熱運転時には、蓄熱熱交換器１１で水
を冷却氷化し、伝熱管の表面に氷を付着生成させて蓄熱
槽１０内に冷熱を蓄えるように構成している。なお、蓄
熱運転時の蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れが図２９中
の１１ａから１１ｂとなる場合を蓄熱運転Ａ、またこの
逆に１１ｂから１１ａとなる場合を蓄熱運転Ｂと定義す
る。
【０１１８】蓄熱運転時において、例えば蓄熱熱交換器
１１内の冷媒の流れが１１ａから１１ｂとなる蓄熱運転
Ａとなるように四方弁２４を実線のように接続する。こ
の蓄熱運転Ａ時の冷媒の流れは、図２９中実線矢印で示
すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は
室外熱交換器３で凝縮液化し、膨張弁４で低圧に減圧さ
れて四方弁２４を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。
蓄熱熱交換器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水
から熱を奪って蒸発した後、蓄熱熱交換器１１から流出
し、四方弁２４を通って圧縮機１に戻る。
１１内の冷媒の流れが１１ａから１１ｂとなる蓄熱運転
Ａとなるように四方弁２４を実線のように接続する。こ
の蓄熱運転Ａ時の冷媒の流れは、図２９中実線矢印で示
すように、圧縮機１で吐出された高温高圧の冷媒蒸気は
室外熱交換器３で凝縮液化し、膨張弁４で低圧に減圧さ
れて四方弁２４を通って蓄熱熱交換器１１に流入する。
蓄熱熱交換器１１に流入した冷媒は、蓄熱槽１０内の水
から熱を奪って蒸発した後、蓄熱熱交換器１１から流出
し、四方弁２４を通って圧縮機１に戻る。
【０１１９】非共沸混合冷媒は、蓄熱熱交換器１１内で
蒸発する際、温度変化が生じ、蓄熱熱交換器１１の伝熱
管温度は冷媒の流れ方向に徐々に上昇する。この結果、
蓄熱運転Ａ時には、蓄熱熱交換器１１の伝熱管表面には
均一な厚さで氷が付着生成せず、蒸発温度の低い蓄熱熱
交換器１１の入口部の氷厚が厚くなり、逆に蒸発温度の
高い蓄熱熱交換器１１の出口部の氷厚が薄くなる。この
状態で蓄熱運転Ａが進行すると、蓄熱熱交換器１１の入
口部に過大の氷が生成され、蓄熱熱交換器１１全体とし
ては効率が低下し、蒸発温度または蒸発圧力の低下が生
じる。
蒸発する際、温度変化が生じ、蓄熱熱交換器１１の伝熱
管温度は冷媒の流れ方向に徐々に上昇する。この結果、
蓄熱運転Ａ時には、蓄熱熱交換器１１の伝熱管表面には
均一な厚さで氷が付着生成せず、蒸発温度の低い蓄熱熱
交換器１１の入口部の氷厚が厚くなり、逆に蒸発温度の
高い蓄熱熱交換器１１の出口部の氷厚が薄くなる。この
状態で蓄熱運転Ａが進行すると、蓄熱熱交換器１１の入
口部に過大の氷が生成され、蓄熱熱交換器１１全体とし
ては効率が低下し、蒸発温度または蒸発圧力の低下が生
じる。
【０１２０】そこで、本実施の形態では、蓄熱運転の途
中で蓄熱熱交換器１１の冷媒の流れ方向を逆にし、氷厚
の均一化を図っている。即ち、蓄熱熱交換器１１の入口
部に設けた温度検知器２５によって、蓄熱熱交換器１１
の不均一着氷による効率低下を検知し、蓄熱運転Ｂに移
行する。この温度検知器２５で検知される冷媒温度が所
定の値以下、例えば−７℃以下となった場合には、蓄熱
熱交換器１１の入口側では十分に製氷された状態になっ
たと判断することができる。このため、四方弁２４を切
換えて、蓄熱運転Ｂを実行する。この蓄熱運転Ｂは四方
弁２４を図２９の点線に示すように切換えて行う。
中で蓄熱熱交換器１１の冷媒の流れ方向を逆にし、氷厚
の均一化を図っている。即ち、蓄熱熱交換器１１の入口
部に設けた温度検知器２５によって、蓄熱熱交換器１１
の不均一着氷による効率低下を検知し、蓄熱運転Ｂに移
行する。この温度検知器２５で検知される冷媒温度が所
定の値以下、例えば−７℃以下となった場合には、蓄熱
熱交換器１１の入口側では十分に製氷された状態になっ
たと判断することができる。このため、四方弁２４を切
換えて、蓄熱運転Ｂを実行する。この蓄熱運転Ｂは四方
弁２４を図２９の点線に示すように切換えて行う。
【０１２１】蓄熱運転Ｂ時の冷媒の流れは、図２９中一
点鎖線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高
圧の冷媒蒸気は室外熱交換器３で凝縮液化し、膨張弁４
で低圧に減圧されて四方弁２４を通って蓄熱熱交換器１
１ｂに流入する。蓄熱熱交換器１１を１１ｂから１１ａ
に流れる冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発
した後、四方弁２４を通って圧縮機１に戻る。
点鎖線矢印で示すように、圧縮機１で吐出された高温高
圧の冷媒蒸気は室外熱交換器３で凝縮液化し、膨張弁４
で低圧に減圧されて四方弁２４を通って蓄熱熱交換器１
１ｂに流入する。蓄熱熱交換器１１を１１ｂから１１ａ
に流れる冷媒は、蓄熱槽１０内の水から熱を奪って蒸発
した後、四方弁２４を通って圧縮機１に戻る。
【０１２２】この蓄熱運転Ｂ時の蓄熱熱交換器１１内の
冷媒の流れ方向は、実線矢印で示した蓄熱運転Ａ時の流
れと反対になる。これに伴って蓄熱運転Ｂ時における蓄
熱熱交換器１１内の温度変化は蓄熱運転Ａ時とは逆にな
るので、蓄熱運転Ｂ時には、蓄熱運転Ａ時に製氷量の少
なかった部分の蒸発温度が低くなって製氷量が増加し、
逆に蓄熱運転Ａ時に製氷量の多かった部分の蒸発温度が
高くなって製氷量が減少するため、蓄熱熱交換器１１全
体の製氷量が均一化する。このように、蓄熱運転におい
て、蓄熱熱交換器内での非共沸混合冷媒の蒸発温度の高
温部分と低温部分とを逆転することによって、蓄熱熱交
換器に均一な厚さの氷を生成でき、効率の高い蓄熱運転
が可能となる。また蓄熱熱交換器の一部に過大な氷が生
成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形
や破損を引き起こすのを防止でき、信頼性の高い冷凍空
調装置が得られる。
冷媒の流れ方向は、実線矢印で示した蓄熱運転Ａ時の流
れと反対になる。これに伴って蓄熱運転Ｂ時における蓄
熱熱交換器１１内の温度変化は蓄熱運転Ａ時とは逆にな
るので、蓄熱運転Ｂ時には、蓄熱運転Ａ時に製氷量の少
なかった部分の蒸発温度が低くなって製氷量が増加し、
逆に蓄熱運転Ａ時に製氷量の多かった部分の蒸発温度が
高くなって製氷量が減少するため、蓄熱熱交換器１１全
体の製氷量が均一化する。このように、蓄熱運転におい
て、蓄熱熱交換器内での非共沸混合冷媒の蒸発温度の高
温部分と低温部分とを逆転することによって、蓄熱熱交
換器に均一な厚さの氷を生成でき、効率の高い蓄熱運転
が可能となる。また蓄熱熱交換器の一部に過大な氷が生
成され、この部分の氷が融合して伝熱管や蓄熱槽の変形
や破損を引き起こすのを防止でき、信頼性の高い冷凍空
調装置が得られる。
【０１２３】蓄熱利用冷房運転時は、ポンプ（Ｐ）によ
って例えば水を蓄熱槽１０と室内熱交換器５を循環させ
る。即ち、蓄熱槽１０では５℃程度の水を蓄熱熱交換器
１１の回りに流し、蓄熱槽１０内の氷を解氷して０℃程
度の水を得る。この低温の水で運ばれる冷熱を室内熱交
換器５で利用する。冷熱利用後、温度上昇した５℃程度
の水を再び蓄熱槽１０に戻す。
って例えば水を蓄熱槽１０と室内熱交換器５を循環させ
る。即ち、蓄熱槽１０では５℃程度の水を蓄熱熱交換器
１１の回りに流し、蓄熱槽１０内の氷を解氷して０℃程
度の水を得る。この低温の水で運ばれる冷熱を室内熱交
換器５で利用する。冷熱利用後、温度上昇した５℃程度
の水を再び蓄熱槽１０に戻す。
【０１２４】このように、本実施の形態では、四方弁２
４を切換え、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
にすることにより、冷媒として非共沸混合冷媒を用いて
も、蓄熱熱交換器１１に均一な厚さの氷を生成でき、効
率のよい蓄熱運転が可能となる。また蓄熱熱交換器１１
の一部に過大な氷が生成され、この部分の氷が融合して
伝熱管や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすのを防止
でき、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
４を切換え、蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
にすることにより、冷媒として非共沸混合冷媒を用いて
も、蓄熱熱交換器１１に均一な厚さの氷を生成でき、効
率のよい蓄熱運転が可能となる。また蓄熱熱交換器１１
の一部に過大な氷が生成され、この部分の氷が融合して
伝熱管や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすのを防止
でき、信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
【０１２５】また本実施の形態では、安価な温度検知器
２５によって蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度を検
知して、この冷媒温度が所定の温度以下となった場合
に、四方弁２４を切換えるので、確実に蓄熱熱交換器１
１内の冷媒の流れ方向を逆に切換えることができる。ま
た、冷媒温度の検知場所は蓄熱熱交換器１１の入口部に
限るものではなく、四方弁２４から圧縮機１までの配管
に設けて、蓄熱熱交換器１１の出口部の温度を検知して
切換えるようにしてもよい。さらには、蓄熱槽１０内の
蓄熱熱交換器１１に温度検知器を設けて、蓄熱槽１０内
の冷媒温度から蓄熱状態を検知し、この結果に応じて冷
媒の流れを切換えるように構成してもよい。
２５によって蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度を検
知して、この冷媒温度が所定の温度以下となった場合
に、四方弁２４を切換えるので、確実に蓄熱熱交換器１
１内の冷媒の流れ方向を逆に切換えることができる。ま
た、冷媒温度の検知場所は蓄熱熱交換器１１の入口部に
限るものではなく、四方弁２４から圧縮機１までの配管
に設けて、蓄熱熱交換器１１の出口部の温度を検知して
切換えるようにしてもよい。さらには、蓄熱槽１０内の
蓄熱熱交換器１１に温度検知器を設けて、蓄熱槽１０内
の冷媒温度から蓄熱状態を検知し、この結果に応じて冷
媒の流れを切換えるように構成してもよい。
【０１２６】また蓄熱熱交換器１１に流入する冷媒温度
を検知する代わりに、蓄熱熱交換器１１の入口部に圧力
検知器を設け、この圧力検知器によって蓄熱熱交換器１
１を流れる冷媒の圧力を検知し、蓄熱熱交換器入口部の
冷媒温度を推算して冷媒の流れを切換えるように構成し
ても、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
に切換えることができる。圧力検知器の設置場所も蓄熱
熱交換器１１の入口部に限らず、蓄熱熱交換器１１の出
口部や、蓄熱槽１０内の蓄熱熱交換器１１に設けても、
上記と同様の効果を奏する。
を検知する代わりに、蓄熱熱交換器１１の入口部に圧力
検知器を設け、この圧力検知器によって蓄熱熱交換器１
１を流れる冷媒の圧力を検知し、蓄熱熱交換器入口部の
冷媒温度を推算して冷媒の流れを切換えるように構成し
ても、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向を逆
に切換えることができる。圧力検知器の設置場所も蓄熱
熱交換器１１の入口部に限らず、蓄熱熱交換器１１の出
口部や、蓄熱槽１０内の蓄熱熱交換器１１に設けても、
上記と同様の効果を奏する。
【０１２７】また温度検知器や圧力検知器の代わりに、
蓄熱槽１０内の氷の状態として例えば氷の厚さを検知す
る氷厚検知器を蓄熱槽１０に設け、氷厚が所定の厚さに
なったことを検知したときに、四方弁２４を切換えるよ
うに制御してもよい。蓄熱槽１０内の氷の状態を検知す
ることで、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向
を逆に切換えることができ、さらに氷が融合して伝熱管
や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすこともなく、信
頼性の高い冷凍空調装置が得られる。即ち、検知器の検
知結果から蓄熱槽１０内の蓄熱状態を把握することがで
きるなら、検知器の設置場所はどこでもよく、検知対象
とする状態量はなんでもよい。また本実施の形態では蓄
熱材として水を用い、蓄熱槽１０に満たした水を氷にし
て冷熱を蓄熱しているが、例えばエチレングリコールや
ヘキサデカンなどの潜熱蓄熱材を蓄熱槽１０に格納しこ
れによって冷熱を蓄熱してもよい。
蓄熱槽１０内の氷の状態として例えば氷の厚さを検知す
る氷厚検知器を蓄熱槽１０に設け、氷厚が所定の厚さに
なったことを検知したときに、四方弁２４を切換えるよ
うに制御してもよい。蓄熱槽１０内の氷の状態を検知す
ることで、確実に蓄熱熱交換器１１内の冷媒の流れ方向
を逆に切換えることができ、さらに氷が融合して伝熱管
や蓄熱槽１０の変形や破損を引き起こすこともなく、信
頼性の高い冷凍空調装置が得られる。即ち、検知器の検
知結果から蓄熱槽１０内の蓄熱状態を把握することがで
きるなら、検知器の設置場所はどこでもよく、検知対象
とする状態量はなんでもよい。また本実施の形態では蓄
熱材として水を用い、蓄熱槽１０に満たした水を氷にし
て冷熱を蓄熱しているが、例えばエチレングリコールや
ヘキサデカンなどの潜熱蓄熱材を蓄熱槽１０に格納しこ
れによって冷熱を蓄熱してもよい。
【０１２８】ただし、上記実施の形態で述べたように、
蓄熱材として水を用いるのが値段や取り扱いやすさの点
から望ましく、蓄熱状態検知手段として温度検知器２５
を用い、温度検知器２５を蓄熱熱交換器１１の入口部に
設けると、蓄熱運転Ａでも蓄熱運転Ｂでも蓄熱熱交換器
１１の流入する冷媒の温度を検知することができ、また
配管に取りつけるだけでよいので、容易に実施できる。
蓄熱材として水を用いるのが値段や取り扱いやすさの点
から望ましく、蓄熱状態検知手段として温度検知器２５
を用い、温度検知器２５を蓄熱熱交換器１１の入口部に
設けると、蓄熱運転Ａでも蓄熱運転Ｂでも蓄熱熱交換器
１１の流入する冷媒の温度を検知することができ、また
配管に取りつけるだけでよいので、容易に実施できる。
【０１２９】また上記では蓄熱槽１０に冷熱を蓄熱する
構成について述べたが、熱源装置で生成した温熱を蓄熱
槽１０に蓄熱する空調装置において、蓄熱熱交換器１１
の冷媒の流れ方向を切換えるようにしても、上記と同
様、蓄熱槽１０内に均一に温熱を蓄熱することができ
る。
構成について述べたが、熱源装置で生成した温熱を蓄熱
槽１０に蓄熱する空調装置において、蓄熱熱交換器１１
の冷媒の流れ方向を切換えるようにしても、上記と同
様、蓄熱槽１０内に均一に温熱を蓄熱することができ
る。
【０１３０】また本実施の形態では、蓄熱槽を有する冷
凍空調装置として、１台の室外熱交換器と１台の室内熱
交換器を備えた最も簡単なものを示したが、これに限る
ことはなく、１台の室外熱交換器に複数台の室内熱交換
器が接続された冷凍空調装置でも同様の効果を発揮す
る。
凍空調装置として、１台の室外熱交換器と１台の室内熱
交換器を備えた最も簡単なものを示したが、これに限る
ことはなく、１台の室外熱交換器に複数台の室内熱交換
器が接続された冷凍空調装置でも同様の効果を発揮す
る。
【０１３１】また本実施の形態では、冷凍空調装置の冷
媒としてオゾン層破壊係数がゼロのフロンＲ４０７Ｃを
用いた場合について説明したが、これに限るものではな
く、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒でもよい。
また地球温暖化防止の観点から、プロパンやブタン、ア
ンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒を用いた非共沸混合
冷媒でも同様の効果を発揮する。
媒としてオゾン層破壊係数がゼロのフロンＲ４０７Ｃを
用いた場合について説明したが、これに限るものではな
く、フロンＲ４０４Ａや他の非共沸混合冷媒でもよい。
また地球温暖化防止の観点から、プロパンやブタン、ア
ンモニア、炭酸ガスなどの自然冷媒を用いた非共沸混合
冷媒でも同様の効果を発揮する。
【０１３２】また、このような外融式蓄熱槽において、
実施の形態２〜実施の形態１３のいずれかに示したよう
な構成を適用しても、内融式蓄熱槽における効果と同様
の効果を奏する。
実施の形態２〜実施の形態１３のいずれかに示したよう
な構成を適用しても、内融式蓄熱槽における効果と同様
の効果を奏する。
【０１３３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ほぼ均一
に蓄熱できる蓄熱効率の良い冷凍空調装置が得られる。
に蓄熱できる蓄熱効率の良い冷凍空調装置が得られる。
【０１３４】また、冷媒のレトロフィットとして、単一
冷媒、共沸冷媒、非共沸混合冷媒のいずれかから前記非
共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更し
た場合、または非共沸混合冷媒から単一冷媒、共沸冷
媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒のい
ずれかに冷媒を変更した場合、どちらの場合においても
非共沸混合冷媒を用いた運転、あるいは単一冷媒、共沸
冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒の
いずれかを用いた運転、それぞれの運転においてほぼ均
一に蓄熱でき蓄熱効率の良い冷凍空調装置が得られる。
冷媒、共沸冷媒、非共沸混合冷媒のいずれかから前記非
共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に冷媒を変更し
た場合、または非共沸混合冷媒から単一冷媒、共沸冷
媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒のい
ずれかに冷媒を変更した場合、どちらの場合においても
非共沸混合冷媒を用いた運転、あるいは単一冷媒、共沸
冷媒、前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒の
いずれかを用いた運転、それぞれの運転においてほぼ均
一に蓄熱でき蓄熱効率の良い冷凍空調装置が得られる。
【０１３５】さらに、冷凍サイクルの運転効率の低下を
防止でき、かつほぼ均一に蓄熱でき蓄熱効率の良い冷凍
空調装置が得られる。
防止でき、かつほぼ均一に蓄熱でき蓄熱効率の良い冷凍
空調装置が得られる。
【図１】 本発明の実施の形態１による冷凍空調装置を
示す冷媒回路図である。
示す冷媒回路図である。
【図２】 実施の形態１に係わる蓄熱槽を示す図であ
り、図２（ａ）は蓄熱槽の上面図、図２（ｂ）は蓄熱槽
の縦断面図である。
り、図２（ａ）は蓄熱槽の上面図、図２（ｂ）は蓄熱槽
の縦断面図である。
【図３】 実施の形態１に係わる冷凍空調装置の蓄熱運
転時の動作状態を表す特性図である。
転時の動作状態を表す特性図である。
【図４】 実施の形態１に係わる蓄熱熱交換器の温度分
布を示すグラフである。
布を示すグラフである。
【図５】 本発明の実施の形態２による冷凍空調装置を
示す冷媒回路図である。
示す冷媒回路図である。
【図６】 本発明の実施の形態３による冷凍空調装置を
示す冷媒回路図である。
示す冷媒回路図である。
【図７】 本発明の実施の形態４に係わる蓄熱槽を示す
構成図である。
構成図である。
【図８】 本発明の実施の形態５に係わる蓄熱熱交換器
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図９】 実施の形態５に係わる蓄熱熱交換器の他の構
成を示す斜視図である。
成を示す斜視図である。
【図１０】 実施の形態５に係わる蓄熱熱交換器のさら
に他の構成を示す斜視図である。
に他の構成を示す斜視図である。
【図１１】 本発明の実施の形態６による冷凍空調装置
を示す冷媒回路図である。
を示す冷媒回路図である。
【図１２】 実施の形態６に係わる伝熱管の回りに付着
する氷を示す説明図である。
する氷を示す説明図である。
【図１３】 本発明の実施の形態７による冷凍空調装置
を示す冷媒回路図である。
を示す冷媒回路図である。
【図１４】 本発明の実施の形態８による冷凍空調装置
を示す冷媒回路図である。
を示す冷媒回路図である。
【図１５】 実施の形態８に係わる蓄熱槽の他の構成を
示す上面図である。
示す上面図である。
【図１６】 本発明の実施の形態９による冷凍空調装置
を示す冷媒回路図である。
を示す冷媒回路図である。
【図１７】 実施の形態９に係わる冷凍空調装置の蓄熱
運転時の動作状態を表す特性図である。
運転時の動作状態を表す特性図である。
【図１８】 本発明の実施の形態１０に係わる蓄熱熱交
換器での温度変化幅と蓄熱熱交換器の平均熱通過率との
関係を示すグラフである。
換器での温度変化幅と蓄熱熱交換器の平均熱通過率との
関係を示すグラフである。
【図１９】 実施の形態１０に係わる蓄熱熱交換器での
冷媒圧力損失と蓄熱熱交換器での温度変化との関係を示
すグラフである。
冷媒圧力損失と蓄熱熱交換器での温度変化との関係を示
すグラフである。
【図２０】 実施の形態１０に係わり、蓄熱熱交換器で
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と冷凍サイクルの運転
効率の関係を示す特性図である。
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と冷凍サイクルの運転
効率の関係を示す特性図である。
【図２１】 実施の形態１０に係わり、蓄熱熱交換器で
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交換器の平均
熱通過率の関係を示す特性図である。
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交換器の平均
熱通過率の関係を示す特性図である。
【図２２】 実施の形態１０に係わり、蓄熱熱交換器で
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交換器の平均
熱通過率を考慮した冷凍サイクルの運転効率の関係を示
す特性図である。
の冷媒圧力損失［ｋｇ／ｃｍ2 ］と蓄熱熱交換器の平均
熱通過率を考慮した冷凍サイクルの運転効率の関係を示
す特性図である。
【図２３】 本発明の実施の形態１１に係わる冷凍空調
装置を示す冷媒回路図である。
装置を示す冷媒回路図である。
【図２４】 実施の形態１１に係わり、冷媒圧力損失が
０ｋｇ／ｃｍ2 の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分布を
示すグラフである。
０ｋｇ／ｃｍ2 の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分布を
示すグラフである。
【図２５】 実施の形態１１に係わり、冷媒圧力損失が
０．８ｋｇ／ｃｍ2の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分
布を示すグラフである。
０．８ｋｇ／ｃｍ2の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分
布を示すグラフである。
【図２６】 実施の形態１１に係わり、冷媒圧力損失が
０．４ｋｇ／ｃｍ2の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分
布を示すグラフである。
０．４ｋｇ／ｃｍ2の場合の蓄熱熱交換器の冷媒温度分
布を示すグラフである。
【図２７】 本発明の実施の形態１２に係わる蓄熱熱交
換器の冷媒温度分布を示すグラフである。
換器の冷媒温度分布を示すグラフである。
【図２８】 実施の形態１２に係わる蓄熱熱交換器での
凝固温度と冷媒温度の温度差の変化割合と蓄熱熱交換器
の平均熱通過率との関係を示すグラフである。
凝固温度と冷媒温度の温度差の変化割合と蓄熱熱交換器
の平均熱通過率との関係を示すグラフである。
【図２９】 本発明の実施の形態１４による冷凍空調装
置を示す冷媒回路図である。
置を示す冷媒回路図である。
【図３０】 従来の冷凍空調装置を示す冷媒回路図であ
る。
る。
【図３１】 従来の冷凍空調装置に係わる蓄熱槽の構成
を示す図であり、図３１（ａ）は上面図、図３１（ｂ）
は縦断面図である。
を示す図であり、図３１（ａ）は上面図、図３１（ｂ）
は縦断面図である。
１ 圧縮機、２ 第１四方弁、３ 室外熱交換器、４
第１膨張弁、５ 室内熱交換器、１０ 蓄熱槽、１１
蓄熱熱交換器、２０ 第２膨張弁、２１ 第１電磁弁、
２２ 第２電磁弁、２３ 第３電磁弁、２４ 第２四方
弁、２５ 温度検知器。
第１膨張弁、５ 室内熱交換器、１０ 蓄熱槽、１１
蓄熱熱交換器、２０ 第２膨張弁、２１ 第１電磁弁、
２２ 第２電磁弁、２３ 第３電磁弁、２４ 第２四方
弁、２５ 温度検知器。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 河西 智彦
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
Ｆターム(参考） 3L092 UA02 UA04 UA31 VA07 WA13
XA08 YA12
Claims (6)
- 【請求項１】 非共沸混合冷媒を熱伝達媒体として用い
て冷熱または温熱を生成する熱源装置と、蓄熱熱交換器
および蓄熱材を有し前記熱源装置で生成した冷熱または
温熱を前記蓄熱熱交換器を介して前記蓄熱材に蓄熱する
蓄熱槽と、前記蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供
給される負荷装置とを備える冷凍空調装置であって、前
記蓄熱熱交換器の伝熱管の間に前記蓄熱材が凝固して融
合したブリッジングによる伝熱効率の低下の影響が小さ
くなるように、前記非共沸混合冷媒の前記蓄熱熱交換器
の入口出口間での温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒
圧力損失を有するように前記蓄熱熱交換器を構成したこ
とを特徴とする冷凍空調装置。 - 【請求項２】 熱伝達媒体を用いて冷熱または温熱を生
成する熱源装置と、蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し前
記熱源装置で生成した冷熱または温熱を前記蓄熱熱交換
器を介して前記蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、前記蓄熱槽
に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負荷装置とを
備える冷凍空調装置であって、前記熱伝達媒体として非
共沸混合冷媒を用いたときと、単一冷媒または共沸冷媒
または前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒を
用いたときのいずれにおいても、前記蓄熱熱交換器の伝
熱管の間に前記蓄熱材が凝固して融合したブリッジング
による伝熱効率の低下の影響が小さくなるように、前記
蓄熱熱交換器の入口出口間での前記熱伝達媒体の温度変
化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を有するように
前記蓄熱熱交換器を構成したことを特徴とする冷凍空調
装置。 - 【請求項３】 熱源装置に熱伝達媒体を搬送する圧縮機
を備え、前記熱源装置の圧縮機の運転効率低下が少なく
なるように蓄熱熱交換器の冷媒圧力損失を小さくし、前
記蓄熱熱交換器の伝熱管の間に蓄熱材が凝固して融合し
たブリッジングによる伝熱効率低下の影響が小さくなる
ように、前記蓄熱熱交換器の入口出口間での温度変化幅
が３．５℃以下となるように前記蓄熱熱交換器の冷媒圧
力損失を大きくして、この両方で決められる範囲となる
ように前記蓄熱熱交換器を構成したことを特徴とする請
求項１または２に記載の冷凍空調装置。 - 【請求項４】 単一冷媒または共沸冷媒を用いて冷熱ま
たは温熱を生成する熱源装置と、前記単一冷媒または前
記共沸冷媒の入口出口間での温度変化幅が３．５℃以下
となる冷媒圧力損失を有する蓄熱熱交換器および蓄熱材
を有し、前記熱源装置で生成した冷熱または温熱を前記
蓄熱熱交換器を介して前記蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、
前記蓄熱槽に蓄熱された冷熱または温熱が供給される負
荷装置を備える単一冷媒または共沸冷媒を用いた冷凍空
調装置の前記蓄熱熱交換器を変更せずにレトロフィット
することで単一冷媒または共沸冷媒から非共沸混合冷媒
に切替えた冷凍空調装置であって、前記蓄熱熱交換器の
入口出口間での前記非共沸混合冷媒の温度変化幅が３．
５℃以下であることを特徴とする冷凍空調装置。 - 【請求項５】 非共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱
を生成する熱源装置と、前記非共沸混合冷媒の入口出口
間での温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を
有する蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し、前記熱源装置
で生成した冷熱または温熱を前記蓄熱熱交換器を介して
前記蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、前記蓄熱槽に蓄熱され
た冷熱または温熱が供給される負荷装置を備える非共沸
混合冷媒を用いた冷凍空調装置の前記蓄熱熱交換器を変
更せずにレトロフィットすることで非共沸混合冷媒から
単一冷媒または共沸冷媒に切替えた冷凍空調装置であっ
て、前記蓄熱熱交換器の入口出口間での前記単一冷媒ま
たは前記共沸冷媒の温度変化幅が３．５℃以下であるこ
とを特徴とする冷凍空調装置。 - 【請求項６】 非共沸混合冷媒を用いて冷熱または温熱
を生成する熱源装置と、前記非共沸混合冷媒の入口出口
間での温度変化幅が３．５℃以下となる冷媒圧力損失を
有する蓄熱熱交換器および蓄熱材を有し、前記熱源装置
で生成した冷熱または温熱を前記蓄熱熱交換器を介して
前記蓄熱材に蓄熱する蓄熱槽と、前記蓄熱槽に蓄熱され
た冷熱または温熱が供給される負荷装置を備える非共沸
混合冷媒を用いた冷凍空調装置の前記蓄熱熱交換器を変
更せずにレトロフィットすることで前記非共沸混合冷媒
から前記非共沸混合冷媒とは異なる非共沸混合冷媒に切
替えた冷凍空調装置であって、前記蓄熱熱交換器の入口
出口間での切替えた後の前記非共沸混合冷媒の温度変化
幅が３．５℃以下であることを特徴とする冷凍空調装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002220734A JP2003050059A (ja) | 1998-03-02 | 2002-07-30 | 冷凍空調装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4975398 | 1998-03-02 | ||
| JP10-49753 | 1998-03-02 | ||
| JP2002220734A JP2003050059A (ja) | 1998-03-02 | 2002-07-30 | 冷凍空調装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01012499A Division JP3360637B2 (ja) | 1998-03-02 | 1999-01-19 | 冷凍空調装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003050059A true JP2003050059A (ja) | 2003-02-21 |
Family
ID=26390205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002220734A Pending JP2003050059A (ja) | 1998-03-02 | 2002-07-30 | 冷凍空調装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003050059A (ja) |
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2002
- 2002-07-30 JP JP2002220734A patent/JP2003050059A/ja active Pending
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