JP2002538297A - 焼結超硬合金体及びその用途 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
少なくとも一つの硬質構成成分及びＣｏ−Ｎｉ−Ｆｅバインダを含む焼結超硬合金体が開示され、バインダは約４０〜９０重量％のコバルトを含み、バインダの残部はニッケルと鉄から成り、偶発的な不純物を除けばバインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満のニッケルと、バインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満である鉄とを含み、さらにバインダは約１．５：１〜１：１．５のＮｉ：Ｆｅ比を有する。焼結超硬合金体の機械的特性、さらに詳細には靭性及び疲労抵抗の改善を達成するため、超硬合金体内部でバインダ濃度に勾配を持たせるように提案するものである。
Description
【０００１】
本発明は、焼結超硬合金体（サーメット）に関する。これは、少なくとも一つ
の硬成分と、４０〜９０重量％のコバルトを含むコバルト−ニッケル−鉄バイン
ダとを含む。バインダの残部は、偶発的な不純物を除けばニッケル及び鉄から成
り、含まれるニッケルはバインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満
であり、含まれる鉄はバインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満で
あり、さらにバインダは、約１．５：１〜１：１．５のＮｉ：Ｆｅ比を有する。
の硬成分と、４０〜９０重量％のコバルトを含むコバルト−ニッケル−鉄バイン
ダとを含む。バインダの残部は、偶発的な不純物を除けばニッケル及び鉄から成
り、含まれるニッケルはバインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満
であり、含まれる鉄はバインダの少なくとも４重量％であって３６重量％未満で
あり、さらにバインダは、約１．５：１〜１：１．５のＮｉ：Ｆｅ比を有する。
【０００２】
この種類の焼結超硬合金体（サーメット）は、ＷＯ９９／１０５４９、ＷＯ９
９／１０５５０、ＷＯ９９／１０５５１、ＷＯ９９／１０５５２及びＷＯ９９／
１０５５３として発行された国際特許出願に記述されている。前記の国際特許出
願はさらに、切削工具、切削バイト、ならびに、ドリル及び超硬合金工具及びす
べての種類の工具インサート製作用としての、これらの焼結超硬合金体の用途を
説明している。前記国際特許出願の全体的な内容は、ここでは明示的に引例とし
て取り入れられている。
９／１０５５０、ＷＯ９９／１０５５１、ＷＯ９９／１０５５２及びＷＯ９９／
１０５５３として発行された国際特許出願に記述されている。前記の国際特許出
願はさらに、切削工具、切削バイト、ならびに、ドリル及び超硬合金工具及びす
べての種類の工具インサート製作用としての、これらの焼結超硬合金体の用途を
説明している。前記国際特許出願の全体的な内容は、ここでは明示的に引例とし
て取り入れられている。
【０００３】 「サーメット」という用語は本願で用いられる場合は常に、少なくとも一つの
金属相及び炭化タングステン（ＷＣ）のような少なくとも一つのセラミック相を
含む材料のみを示す。本明細書中の用語においては、ダイアモンド及び黒鉛それ
自体は「セラミック」であるとは想定されない。したがって、金属基質中に埋め
込まれているか又は金属合金と結合しているダイアモンド又は黒鉛を含む材料は
、本発明で意味するところの「サーメット」を形成しない。
金属相及び炭化タングステン（ＷＣ）のような少なくとも一つのセラミック相を
含む材料のみを示す。本明細書中の用語においては、ダイアモンド及び黒鉛それ
自体は「セラミック」であるとは想定されない。したがって、金属基質中に埋め
込まれているか又は金属合金と結合しているダイアモンド又は黒鉛を含む材料は
、本発明で意味するところの「サーメット」を形成しない。
【０００４】 コバルト、ニッケル又は鉄から成るバインダを含む超硬合金の場合、一定の焼
結状況下かつ硬成分混合粉末に対して特定の助剤が添加された後では、バインダ
が濃縮されていると同時に固溶化炭化物に乏しいか、又は含まない層が焼結超硬
合金体の表面付近に形成され、その濃縮層の下には、バインダに乏しいのと同時
に固溶化炭化物が濃縮されている層が形成されることは、独国特許３２，１１，
０４７号及び米国特許（再発行）３４，１８０号から知られている。
結状況下かつ硬成分混合粉末に対して特定の助剤が添加された後では、バインダ
が濃縮されていると同時に固溶化炭化物に乏しいか、又は含まない層が焼結超硬
合金体の表面付近に形成され、その濃縮層の下には、バインダに乏しいのと同時
に固溶化炭化物が濃縮されている層が形成されることは、独国特許３２，１１，
０４７号及び米国特許（再発行）３４，１８０号から知られている。
【０００５】
本発明の目的は、コバルト、ニッケル及び鉄から成るバインダを含むが、Ｃｏ
−Ｎｉ−Ｆｅバインダを有する目下利用可能なサーメットと比較すると、改良さ
れた機械的特性、特に強化された疲労抵抗と同時に強化された靭性を示す、新規
な焼結超硬合金体を供することである。
−Ｎｉ−Ｆｅバインダを有する目下利用可能なサーメットと比較すると、改良さ
れた機械的特性、特に強化された疲労抵抗と同時に強化された靭性を示す、新規
な焼結超硬合金体を供することである。
【０００６】
この目的は、超硬合金体の内部においてＣｏ−Ｎｉ−Ｆｅバインダの濃度が勾
配を有し、またＣｏ―Ｎｉ−Ｆｅバインダが面心立方構造を備え、張力、歪又は
他の応力によって誘起される相転移を経験しない、当初に規定された種類の、本
発明に基づいた焼結超硬合金体において解決される。
配を有し、またＣｏ―Ｎｉ−Ｆｅバインダが面心立方構造を備え、張力、歪又は
他の応力によって誘起される相転移を経験しない、当初に規定された種類の、本
発明に基づいた焼結超硬合金体において解決される。
【０００７】 Ｃｏ−Ｎｉ―Ｆｅバインダの濃度は、好ましくは勾配を有し、この勾配は、超
硬合金体内部からその表面に向かって増大する。合金として存在するのが好まし
いが、必ずしも合金として存在する必要性はない、コバルト、ニッケル及び鉄か
ら成る三成分バインダが、過去にしばしば用いられたコバルトバインダに類似し
た作用を見せるのは予期されないことであったため、この勾配材料は、当業者に
とっては驚くべきものであろう。とりわけ、上記のような焼結超硬合金中のバイ
ンダ分布の結果が得られるとは、予想されていなかった。
硬合金体内部からその表面に向かって増大する。合金として存在するのが好まし
いが、必ずしも合金として存在する必要性はない、コバルト、ニッケル及び鉄か
ら成る三成分バインダが、過去にしばしば用いられたコバルトバインダに類似し
た作用を見せるのは予期されないことであったため、この勾配材料は、当業者に
とっては驚くべきものであろう。とりわけ、上記のような焼結超硬合金中のバイ
ンダ分布の結果が得られるとは、予想されていなかった。
【０００８】 もしＣｏ―Ｎｉ―Ｆｅバインダが超硬合金体の表面付近の領域（「バインダ濃
縮領域」、ＢＥＺ）に濃縮されるのであれば、特に有利である。
縮領域」、ＢＥＺ）に濃縮されるのであれば、特に有利である。
【０００９】 バインダ濃縮領域（ＢＥＺ）は、好ましくは、超硬合金体の表面から計測して
、４０μｍまでの深さに位置する。
、４０μｍまでの深さに位置する。
【００１０】 本発明に基づく焼結超硬合金体の好適な実施例においては、バインダ成分の各
々（Ｃｏ：Ｎｉ：Ｆｅ）の比は、バインダの濃縮領域（ＢＥＺ）の内部と外部と
では同一である。この実施例においては、濃縮領域へのバインダの分散は、一致
的に、即ちバインダの組成変化を伴わずに進行する。複雑な多種組成システムで
は金属合金の成分の非一致的挙動が常態であって、そうではない反応よりも頻繁
であるので、このこともまた当業者には驚くべきことであろう。
々（Ｃｏ：Ｎｉ：Ｆｅ）の比は、バインダの濃縮領域（ＢＥＺ）の内部と外部と
では同一である。この実施例においては、濃縮領域へのバインダの分散は、一致
的に、即ちバインダの組成変化を伴わずに進行する。複雑な多種組成システムで
は金属合金の成分の非一致的挙動が常態であって、そうではない反応よりも頻繁
であるので、このこともまた当業者には驚くべきことであろう。
【００１１】 本発明に基づく焼結超硬合金体のＣｏ−Ｎｉ―Ｆｅバインダは、面心立方構造
を有し、張力、歪又は他の応力によって誘起される相転移を経験しない。Ｃｏ―
Ｎｉ−Ｆｅバインダは、実質的にオーステナイト状である。
を有し、張力、歪又は他の応力によって誘起される相転移を経験しない。Ｃｏ―
Ｎｉ−Ｆｅバインダは、実質的にオーステナイト状である。
【００１２】 好ましくは、超硬合金体におけるバインダの割合は４〜１０重量％となる。
【００１３】 どの所望された組み合わせにおいても、少なくとも一つの硬成分が、好ましく
は、炭化物、窒化物、炭窒化物、これらの混合物及びその固溶体から選択される
。特に好ましい硬成分は、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム、ニ
オブ、タンタル、クロム、モリブデン及びタングステンの炭化物であり、これら
の複数の炭化物の混合物も同様に好適である。炭窒化物の中ではチタン、ジルコ
ニウム、ハフニウム、バナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン及び
タングステンの炭窒化物、これらの混合物も、硬成分として好ましい。
は、炭化物、窒化物、炭窒化物、これらの混合物及びその固溶体から選択される
。特に好ましい硬成分は、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム、ニ
オブ、タンタル、クロム、モリブデン及びタングステンの炭化物であり、これら
の複数の炭化物の混合物も同様に好適である。炭窒化物の中ではチタン、ジルコ
ニウム、ハフニウム、バナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン及び
タングステンの炭窒化物、これらの混合物も、硬成分として好ましい。
【００１４】 本発明に基づく焼結超硬合金体は、好ましくは、切削インサート、割り出し可
能切削インサート、ならびに超硬合金工具及びあらゆる種類の工具インサートの
製作用として用いられる。
能切削インサート、ならびに超硬合金工具及びあらゆる種類の工具インサートの
製作用として用いられる。
【００１５】 本発明は、図面と共に実施例を参照することで、さらに詳細にわたって説明さ
れるであろう。
れるであろう。
【００１６】
［実施例１］ 最初に、一般的な粉末冶金方法に基づいて硬成分９４重量％とバインダ金属６
重量％とから成る混合粉末を調製する。混合粉末は、以下の組成（重量％につい
ては、それぞれ混合粉末全体量に対する。）を有する。 ８６．５％ 粒径５．０μｍのＷＣ ５．０％ Ｔａ（Ｎｂ）Ｃ７０／３０ １．８％ ＴｉＣＮ７０／３０ ０．７％ ＴｉＣ ３．６％ Ｃｏ １．２％ Ｎｉ １．２％ Ｆｅ
重量％とから成る混合粉末を調製する。混合粉末は、以下の組成（重量％につい
ては、それぞれ混合粉末全体量に対する。）を有する。 ８６．５％ 粒径５．０μｍのＷＣ ５．０％ Ｔａ（Ｎｂ）Ｃ７０／３０ １．８％ ＴｉＣＮ７０／３０ ０．７％ ＴｉＣ ３．６％ Ｃｏ １．２％ Ｎｉ １．２％ Ｆｅ
【００１７】 硬成分混合物が炭窒化チタン１．８％を含むため、この組成は、混合粉末中に
「窒素濃縮」を有するとして、当業者によって参照される。
「窒素濃縮」を有するとして、当業者によって参照される。
【００１８】 次に、この混合粉末から立方体形状の切削工具ブランク（素地）を従来の方法
で作成し、圧縮して圧粉体を形成する。この圧粉体を、好ましくは「焼結ＨＩＰ
（sinter HIPping）」として知られるプロセスを用いて、約１３００〜１７６０
℃の間の温度、好ましくは約１４００〜１６００℃の間の温度で、約１．７〜２
０６ＭＰａ．の圧力下で焼結及び／又は熱静水圧圧縮成形する。焼結は、好まし
くは、特別な温度−時間サイクルを用いて、減圧下又は不活性ガス雰囲気中又は
還元ガス雰囲気中で実施される。
で作成し、圧縮して圧粉体を形成する。この圧粉体を、好ましくは「焼結ＨＩＰ
（sinter HIPping）」として知られるプロセスを用いて、約１３００〜１７６０
℃の間の温度、好ましくは約１４００〜１６００℃の間の温度で、約１．７〜２
０６ＭＰａ．の圧力下で焼結及び／又は熱静水圧圧縮成形する。焼結は、好まし
くは、特別な温度−時間サイクルを用いて、減圧下又は不活性ガス雰囲気中又は
還元ガス雰囲気中で実施される。
【００１９】 この方法で製造した焼結超硬合金体は、以下のような物理特性を有していた。 密度：１３．９６ｇ／ｃｍ3 磁気飽和：１１４［４πσ］ 磁界強度（Ｈｃ）：９９［Ｏｅ］ ビッカース硬度（ＨＶ３０）：１５１０ 気孔率：＜Ａ０２ ｅ．Ｂ （焼結超硬合金の気孔率は、ＡＳＴＭに基づいて以下のように分類される。 タイプＡ：直径１０μｍ未満の孔 タイプＢ：直径１０〜４０μｍの孔 タイプＣ：遊離炭素による不規則な孔）
【００２０】 バインダ合金の三要素の分布及び本体の内部からその表面方向に向かって増大
する各々の濃度勾配は、図１より明らかである。バインダ濃縮は、（元の表面か
らの距離にして）約４０μｍまでの深さの領域に位置する。（図１を参照のこと
。）
する各々の濃度勾配は、図１より明らかである。バインダ濃縮は、（元の表面か
らの距離にして）約４０μｍまでの深さの領域に位置する。（図１を参照のこと
。）
【００２１】 ［実施例２］ 混合粉末を以下の組成で調製した。 ８６．５％ ＷＣ（平均粒径５．０μｍ） ５．０％ Ｔａ（Ｎｂ）Ｃ ７０／３０ ２．５％ ＴｉＣ ３．６％ Ｃｏ １．２％ Ｎｉ １．２％ Ｆｅ
【００２２】 この混合粉末を、実施例１で説明したように、焼結超硬合金体を作成するのに
用いた。この例では、硬成分混合物は炭窒化物を含まず、カーバイドのみを含む
が、それ故硬成分混合物が「炭素濃縮」（化学量論比以上のＣ含有量）を有する
として参照される。
用いた。この例では、硬成分混合物は炭窒化物を含まず、カーバイドのみを含む
が、それ故硬成分混合物が「炭素濃縮」（化学量論比以上のＣ含有量）を有する
として参照される。
【００２３】 この方法を用いて製造した焼結超硬合金体の物理学的特性を以下に示す。 密度：１３．８７ｇ／ｃｍ3 磁気飽和：１１８［４πσ］ 磁界強度（Ｈｃ）：１０３［Ｏｅ］ ビッカース硬度（ＨＶ３０）：１５１０ 気孔率：＜Ａ０２ ｅ．Ｂ Ｃ０６．
【００２４】 図２は、このように製造されたサーメットのバインダ合金内の元素分布を示す
。遊離炭素を含まない領域は、約１５０〜２５０μｍの深さであると測定された
。
。遊離炭素を含まない領域は、約１５０〜２５０μｍの深さであると測定された
。
【００２５】 ［実施例３］ 混合粉末を以下の組成で調製した。 ８６．５％ ＷＣ（平均粒子サイズ５．０μｍ） ５．０％ Ｔａ（Ｎｂ）Ｃ ７０／３０ ２．０％ ＴｉＣ ０．５％ ＴｉＣＮ ７０／３０ ３．６％ Ｃｏ １．２％ Ｎｉ １．２％ Ｆｅ
【００２６】 化学量論比以上のＣ含有量をのぞいて、この例では、硬成分混合物は、主成分
として炭化タングステンを含むほかに、炭窒化チタン及び炭化チタンの両方、さ
らに炭化タンタルニオブを含む。
として炭化タングステンを含むほかに、炭窒化チタン及び炭化チタンの両方、さ
らに炭化タンタルニオブを含む。
【００２７】 焼結超硬合金体は、実施例１に説明されたように、この混合粉末から製造され
た。この合金体の物理特性は、以下の通りである。 密度：１３．８８ｇ／ｃｍ３ 磁気飽和：１１７［４πσ］ 磁界強度（Ｈｃ）：９９［Ｏｅ］ ビッカース硬度（ＨＶ３０）：１５３０ 気孔率：＜Ａ０２ ｅ．Ｂ Ｃ０６．
た。この合金体の物理特性は、以下の通りである。 密度：１３．８８ｇ／ｃｍ３ 磁気飽和：１１７［４πσ］ 磁界強度（Ｈｃ）：９９［Ｏｅ］ ビッカース硬度（ＨＶ３０）：１５３０ 気孔率：＜Ａ０２ ｅ．Ｂ Ｃ０６．
【００２８】 これらのサーメットに対するバインダの濃度勾配は、図３に説明されている。
この例では、固溶化炭化物に乏しい領域は、焼結超硬合金体のもとの表面から５
〜１０μｍの間の距離であると測定され、その一方で遊離炭化物を含まない領域
は、１５０〜３００μｍの深さに存在する。
この例では、固溶化炭化物に乏しい領域は、焼結超硬合金体のもとの表面から５
〜１０μｍの間の距離であると測定され、その一方で遊離炭化物を含まない領域
は、１５０〜３００μｍの深さに存在する。
【００２９】 本発明に基づく焼結超硬合金体は、従来の方法（ＰＶＤ、ＣＶＤ）の被着コー
ティングとともに提供されてもよい。
ティングとともに提供されてもよい。
【図１】 実施例１に基づいて組成された焼結超硬合金体のＣｏ−Ｎｉ―Ｆｅバインダの
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として、元素の濃度を示す。
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として、元素の濃度を示す。
【図２】 実施例２に基づいて組成された焼結超硬合金体のＣｏ−Ｎｉ―Ｆｅバインダの
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として、元素の濃度を示す。
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として、元素の濃度を示す。
【図３】 実施例３に基づいて組成された焼結超硬合金体のＣｏ−Ｎｉ―Ｆｅバインダの
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として元素の濃度を示す。
エネルギー分散スペクトル（ＥＤＳ）である。図中では、バインダ合金の各々、
三つの元素であるＣｏ、Ｎｉ及びＦｅのＫ線が、層の深さ、即ち超硬合金体の表
面からの距離の関数として元素の濃度を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｕ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ， ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，Ｌ Ｋ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，Ｔ Ｍ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 ヴォルフ、 マンフレート ドイツ連邦共和国 デー−95488 エッカ ースドルフ ラートハウスシュトラーセ 12ベー (72)発明者 シュミット、 ディーター ドイツ連邦共和国 デー−95445 バイロ イト ホフマン−フォン−ファラースレー ベン−シュトラーセ 32 Ｆターム(参考） 3C046 FF31 FF32 FF39 FF46 FF53 4K018 AB02 AC01 AD03 BA04 BA14 CA11 DA11 DA32 DA33 KA15
Claims (11)
- 【請求項１】 焼結超硬合金体であって、少なくとも一つの硬成分及びＣｏ
−Ｎｉ−Ｆｅバインダを含み、このバインダは約４０〜９０重量％のコバルトを
含み、バインダの残部はニッケル及び鉄から成り、偶発的な不純物を除いてバイ
ンダ中の少なくとも４重量％であって３６重量％未満であるニッケルと、バイン
ダ中の少なくとも４重量％であって３６重量％未満である鉄とを含み、バインダ
は約１．５：１〜１：１．５のＮｉ：Ｆｅ比を有するものであって、Ｃｏ−Ｎｉ
−Ｆｅバインダの濃度が超硬合金体内部において勾配を有することと、Ｃｏ−Ｎ
ｉ−Ｆｅバインダが実質的に面心立方構造を備え、張力、歪又は他の応力により
誘起される相転移を経験しないこととを特徴とする、焼結超硬合金体。 - 【請求項２】 Ｃｏ−Ｎｉ−Ｆｅバインダの濃度が勾配を有し、その勾配が
前記超硬合金体の内部からその表面へ向かって増大するのを特徴とする、請求項
１に記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項３】 Ｃｏ−Ｎｉ−Ｆｅバインダが前記焼結超硬合金体の表面付近
の一領域（ＢＥＺ）に濃縮されることを特徴とする、請求項１又は２のいずれか
に記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項４】 前記濃縮領域（ＢＥＺ）が前記超硬合金体の前記表面から計
測して約４０μｍまでの深さに位置することを特徴とする、請求項３に記載の焼
結超硬合金体。 - 【請求項５】 バインダの各々の成分の比（Ｃｏ：Ｎｉ：Ｆｅ）がバインダ
中の濃縮領域（ＢＥＺ）と、その部分の外側とで同一であることを特徴とする、
請求項１〜４のいずれかに記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項６】 Ｃｏ−Ｎｉ−Ｆｅバインダが実質的にオーステナイト状であ
ることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項７】 前記焼結超硬合金体中のバインダの割合が４〜１０重量％に
達する、請求項１〜６のいずれかに記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項８】 少なくとも一つの硬成分が、炭化物、窒化物、炭窒化物、そ
れらの混合物、及びそれらの固溶体から成るグループから選択される、請求項１
〜７のいずれかに記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項９】 少なくとも一つの硬成分が、チタン、ジルコニウム、ハフニ
ウム、バナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン及び／又はタングス
テンの炭化物から選択された少なくとも一つの炭化物を含む、請求項８に記載の
焼結超硬合金体。 - 【請求項１０】 少なくとも一つの硬成分が、チタン、ジルコニウム、ハフ
ニウム、バナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン及び／又はタング
ステンの炭窒化物から選択された少なくとも一つの炭窒化物を含む、請求項８に
記載の焼結超硬合金体。 - 【請求項１１】 切削インサート、割り出し可能切削インサート、又は超硬
合金工具及び工具インサート製作用としての、請求項１〜１０のいずれかに基づ
く焼結超硬合金体の用途。
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