JP2002316237A - Resin coated sand for shell mold - Google Patents

Resin coated sand for shell mold

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JP2002316237A
JP2002316237A JP2001123319A JP2001123319A JP2002316237A JP 2002316237 A JP2002316237 A JP 2002316237A JP 2001123319 A JP2001123319 A JP 2001123319A JP 2001123319 A JP2001123319 A JP 2001123319A JP 2002316237 A JP2002316237 A JP 2002316237A
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shell mold
coated sand
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mold
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Isamu Ide
Toru Seki
Takeshi Yui
勇 井出
将夫 富士
健 油井
徹 関
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Lignyte Co Ltd
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a resin coated sand for shell mold in which the shell mold can be protected from the high temperature of the molten metal without using any releasing agent, the quality of the casting surface can be improved, and cracks of the shell mold can be prevented even when the addition of a substance with cushioning effect is reduced. SOLUTION: When preparing the resin coated sand for the shell mold which is prepared by coating a thermosetting resin and a carbon material on a surface of a refractory aggregate, the quantity of the gas generated when heating the mold formed by using this resin coated sand at 1,000 deg.C is set to be not less than 20 mL per 1 cm<3> of the mold.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、シェルモールド用
のレジンコーテッドサンドに関するものである。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a resin-coated sand for shell molding.
【0002】[0002]
【従来の技術】シェルモールドは、硅砂など鋳型用の耐
火骨材を粘結剤によって結合させて造型することによっ
て得られるものであり、寸法精度が良好である等の優れ
た特性を有するために従来から多用されている。
2. Description of the Related Art A shell mold is obtained by molding a refractory aggregate for a mold such as silica sand with a binder, and has excellent characteristics such as good dimensional accuracy. It has been widely used in the past.
【0003】そしてこのシェルモールド用の粘結剤とし
てはフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂が一般に用いら
れており、耐火骨材と熱硬化性樹脂を混合し、耐火骨材
の表面に熱硬化性樹脂を被覆したレジンコーテッドサン
ドを調製し、このレジンコーテッドサンドを加熱された
金型などにふりかけたり充填したりして、熱硬化性樹脂
粘結剤を溶融・硬化させることによって、シェルモール
ドを造型するようにしている。
As a binder for the shell mold, a thermosetting resin such as a phenol resin is generally used, and a refractory aggregate and a thermosetting resin are mixed to form a thermosetting resin on the surface of the refractory aggregate. A resin-coated resin-coated sand is prepared, and the resin-coated sand is sprinkled or filled into a heated mold or the like, and a thermosetting resin binder is melted and cured to form a shell mold. I am trying to do it.
【0004】しかしながら、このようにして得られたシ
ェルモールドを用いて鋳物の鋳造を行なうにあたって、
シェルモールドの表面に高温度の溶融金属である溶湯が
接触する際に、溶湯とシェルモールドとの界面において
溶湯のいわゆる「差し込み」や「焼き付き」が生じ、鋳
物の肌を荒らしたり、あるいは鋳物の表面に砂落ち不良
が生じたりするおそれがあるという問題があり、また鋳
物の表面の鋳肌はシェルモールドの表面がそのまま転写
して形成されるので、シェルモールドの表面状態の影響
を大きく受けるという問題もある。さらにシェルモール
ドと溶湯との界面においてシェルモールドが急激に熱膨
張されてクラックが生じ易く、このクラックに溶湯が差
し込まれるおそれがあるという問題もある。
However, in casting a casting using the shell mold thus obtained,
When the molten metal, which is a high-temperature molten metal, comes into contact with the surface of the shell mold, so-called “insertion” or “seizure” of the molten metal occurs at the interface between the molten metal and the shell mold, roughening the skin of the casting, or There is a problem that there is a risk of poor sand removal on the surface, and the casting surface of the casting is greatly affected by the surface condition of the shell mold because the surface of the shell mold is formed by transferring the surface of the shell mold as it is. There are also problems. Furthermore, there is also a problem that the shell mold is rapidly thermally expanded at the interface between the shell mold and the molten metal, so that a crack is easily generated, and the molten metal may be inserted into the crack.
【0005】そこで、シェルモールドを溶湯の高温から
保護し、同時にシェルモールドの表面を滑らかにして鋳
肌を向上させるために、シェルモールドの表面に黒鉛、
ジルコン、酸化アルミニウムなどを含んだ塗型剤を塗布
することが、特公昭58−28015号公報、特公昭5
8−19376号公報、特公昭58−47251号公
報、特公昭58−47252号公報などで提供されてい
る。
Therefore, in order to protect the shell mold from the high temperature of the molten metal, and at the same time, to smooth the surface of the shell mold and improve the casting surface, graphite,
Application of a mold wash containing zircon, aluminum oxide and the like is disclosed in JP-B-58-28015 and JP-B-5-28015.
Nos. 8-19376, JP-B-58-47251 and JP-B-58-47252.
【0006】しかし、塗型剤は水に分散させたりアルコ
ールなどの溶剤に分散させたりして使用されるものであ
り、分散の作業や塗布、乾燥などの煩雑な作業が必要で
あるという問題があり、さらにシェルモールドの型面が
複雑な凹凸形状に形成されていると、均一な厚みで塗型
剤を塗布することができず、このときには塗型剤の効果
が半減されたり塗型剤がシェルモールドから剥がれたり
して、シェルモールドを溶湯の高温から保護したり、シ
ェルモールドの表面を滑らかにして鋳肌を向上させると
いう効果を安定して得ることが難しいという問題があっ
た。
However, the coating agent is used by dispersing it in water or dispersing it in a solvent such as alcohol, and has the problem that complicated operations such as dispersion work, coating and drying are required. In addition, if the mold surface of the shell mold is formed in a complicated uneven shape, it is not possible to apply the coating agent with a uniform thickness, and at this time the effect of the coating agent is reduced by half or the There has been a problem that it is difficult to protect the shell mold from the high temperature of the molten metal by peeling off from the shell mold or to stably obtain the effect of smoothing the surface of the shell mold and improving the casting surface.
【0007】また、シェルモールドにクラックが生じる
問題を解決するために、レジンコーテッドサンドにビス
フェノールA、石油系樹脂、ロジンなどクッション効果
のある物質を添加する試みがなされている。しかし、こ
れらの物質を添加したものではシェルモールドの急激な
熱膨張を抑制してクラックを防止する効果はある程度あ
るものの、溶湯の注湯時に熱分解や揮発を起こして悪臭
を発生したり、シェルモールドの崩壊性が悪くなるとい
う問題が生じるものであった。
Further, in order to solve the problem of cracks occurring in the shell mold, attempts have been made to add a material having a cushioning effect, such as bisphenol A, petroleum resin or rosin, to resin-coated sand. However, although the addition of these substances has the effect of suppressing the rapid thermal expansion of the shell mold and preventing cracks to some extent, it causes thermal decomposition and volatilization during pouring of the molten metal, causing odors and There is a problem that the disintegration of the mold is deteriorated.
【0008】[0008]
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
みてなされたものであり、塗型剤を用いる必要なくシェ
ルモールドを溶湯の高温から保護することができると共
に鋳物の鋳肌を向上させることができ、またクッション
効果のある物質の添加量を少なくしてもシェルモールド
のクラックを防止することができるシェルモールド用レ
ジンコーテッドサンドを提供することを目的とするもの
である。
DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above points, and can protect a shell mold from a high temperature of a molten metal without using a coating agent and improve the casting surface of a casting. It is an object of the present invention to provide a resin-coated sand for a shell mold that can prevent cracks in a shell mold even when the amount of a substance having a cushioning effect is reduced.
【0009】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明の請求項1に係る
シェルモールド用レジンコーテッドサンドは、耐火骨材
の表面に熱硬化性樹脂と炭素質材料とを被覆して調製さ
れるシェルモールド用レジンコーテッドサンドであっ
て、このレジンコーテッドサンドを用いて造型された鋳
型を1000℃で240秒加熱したときのガス発生量
が、鋳型1cm3当り20mL以上であることを特徴と
するものである。
The resin-coated sand for shell mold according to the first aspect of the present invention is used for shell mold prepared by coating the surface of a refractory aggregate with a thermosetting resin and a carbonaceous material. The resin-coated sand is characterized in that the amount of gas generated when a mold formed using the resin-coated sand is heated at 1000 ° C. for 240 seconds is 20 mL or more per 1 cm 3 of the mold.
【0010】また請求項2の発明は、請求項1におい
て、熱硬化性樹脂がフェノール樹脂であることを特徴と
するものである。
A second aspect of the present invention is characterized in that, in the first aspect, the thermosetting resin is a phenol resin.
【0011】また請求項3の発明は、請求項2におい
て、フェノール樹脂がノボラック型フェノール樹脂であ
ることを特徴とするものである。
The invention of claim 3 is characterized in that, in claim 2, the phenol resin is a novolak type phenol resin.
【0012】また請求項4の発明は、請求項2におい
て、フェノール樹脂がレゾール型フェノール樹脂である
ことを特徴とするものである。
A fourth aspect of the present invention is characterized in that, in the second aspect, the phenol resin is a resol type phenol resin.
【0013】また請求項5の発明は、請求項2におい
て、フェノール樹脂がノボラック型フェノール樹脂とレ
ゾール型フェノール樹脂との混合物であることを特徴と
するものである。
According to a fifth aspect of the present invention, in the second aspect, the phenol resin is a mixture of a novolak type phenol resin and a resol type phenol resin.
【0014】また請求項6の発明は、請求項1乃至5の
いずれかにおいて、炭素質材料の固定炭素量が50〜9
8質量%であることを特徴とするものである。
According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the first to fifth aspects, the fixed carbon amount of the carbonaceous material is 50 to 9%.
8% by mass.
【0015】また請求項7の発明は、請求項1乃至6の
いずれかにおいて、耐火骨材に熱硬化性樹脂を配合する
際に同時に炭素質材料を配合して、耐火骨材の表面に熱
硬化性樹脂と炭素質材料とを被覆して成ることを特徴と
するものである。
According to a seventh aspect of the present invention, in the method of any one of the first to sixth aspects, a carbonaceous material is simultaneously added to the refractory aggregate when the thermosetting resin is added to the refractory aggregate. It is characterized by being coated with a curable resin and a carbonaceous material.
【0016】また請求項8の発明は、請求項1乃至6の
いずれかにおいて、熱硬化性樹脂と炭素質材料とを混合
した状態で耐火骨材に配合して、耐火骨材の表面に熱硬
化性樹脂と炭素質材料とを被覆して成ることを特徴とす
るものである。
The invention of claim 8 is the invention according to any one of claims 1 to 6, wherein the thermosetting resin and the carbonaceous material are mixed with the refractory aggregate to form a mixture on the surface of the refractory aggregate. It is characterized by being coated with a curable resin and a carbonaceous material.
【0017】[0017]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。
Embodiments of the present invention will be described below.
【0018】本発明において耐火骨材としては、山砂、
硅砂、特殊砂、回収して再生した再生砂など、シェルモ
ールドに使用可能なものであれば、制限されることなく
使用することができる。
In the present invention, as the refractory aggregate, mountain sand,
Any material that can be used for the shell mold, such as silica sand, special sand, and recycled sand that has been collected and recycled, can be used without limitation.
【0019】また本発明において粘結剤としては、フェ
ノール樹脂、フラン樹脂、ウレタン樹脂、アミンポリオ
ール樹脂、ポリエーテルポリオールなどの熱硬化性樹脂
を用いるものであり、これらに必要に応じて、硬化剤と
してヘキサメチレンテトラミン、イソシアネート、有機
エステル類などを、硬化促進剤として第三級アミン、S
2、ピリジン誘導体、有機スルホン酸などを配合し
て、加熱硬化型の自硬化性にして使用することができ
る。
In the present invention, a thermosetting resin such as a phenol resin, a furan resin, a urethane resin, an amine polyol resin, or a polyether polyol is used as a binder, and if necessary, a curing agent may be used. As a curing accelerator, tertiary amine, S
O 2 , a pyridine derivative, an organic sulfonic acid, or the like may be blended to form a heat-curable self-curing material for use.
【0020】これらの熱硬化性樹脂のなかでも、フェノ
ール樹脂が固定炭素量が多いなどの理由で特に望まし
い。フェノール樹脂はフェノール類とホルムアルデヒド
類を反応触媒の存在下で反応させることによって調製す
ることができる。
Among these thermosetting resins, a phenol resin is particularly desirable because it has a large amount of fixed carbon. Phenol resins can be prepared by reacting phenols with formaldehydes in the presence of a reaction catalyst.
【0021】ここで、フェノール類はフェノール及びフ
ェノールの誘導体を意味するものであり、例えばフェノ
ールの他にm−クレゾール、レゾルシノール、3,5−
キシレノールなどの3官能性のもの、ビスフェノール
A、ジヒドロキシジフェニルメタンなどの4官能性のも
の、o−クレゾール、p−クレゾール、p−ter−ブ
チルフェノール、p−フェニルフェノール、p−クミル
フェノール、p−ノニルフェノール、2,4又は2,6
−キシレノールなどの2官能性のo−又はp−置換のフ
ェノール類を挙げることができ、さらに塩素又は臭素で
置換されたハロゲン化フェノールなども用いることがで
きる。勿論、これらから一種を選択して用いる他、複数
種のものを混合して用いることもできる。
Here, phenol means phenol and a derivative of phenol. For example, in addition to phenol, m-cresol, resorcinol, 3,5-
Trifunctional ones such as xylenol, tetrafunctional ones such as bisphenol A and dihydroxydiphenylmethane, o-cresol, p-cresol, p-ter-butylphenol, p-phenylphenol, p-cumylphenol, p-nonylphenol , 2,4 or 2,6
Examples thereof include bifunctional o- or p-substituted phenols such as xylenol, and halogenated phenols substituted with chlorine or bromine can also be used. Of course, one of these can be selected and used, or a plurality of types can be mixed and used.
【0022】またアルデヒド類としては、水溶液の形態
であるホルマリンが最適であるが、パラホルムアルデヒ
ドやアセトアルデヒド、ベンズアルデヒド、トリオキサ
ン、テトラオキサンのような形態のものを用いることも
でき、その他、ホルムアルデヒドの一部を2−フルアル
デヒドやフルフリルアルコールに置き換えて使用するこ
とも可能である。
As the aldehyde, formalin which is in the form of an aqueous solution is most suitable, but it is also possible to use aldehydes in the form of paraformaldehyde, acetaldehyde, benzaldehyde, trioxane, tetraoxane, etc. It can be used in place of 2-furaldehyde or furfuryl alcohol.
【0023】上記のフェノール類とアルデヒド類の配合
比率は、モル比で1:0.5〜1:3.5の範囲になる
ように設定するのが好ましい。また反応触媒としては、
ノボラック型フェノール樹脂を調製する場合は、塩酸、
硫酸、リン酸などの無機酸、あるいはシュウ酸、パラト
ルエンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、キシレンスル
ホン酸などの有機酸、さらに酢酸亜鉛などを用いること
ができる。レゾール型フェノール樹脂を調製する場合
は、アルカリ土類金属の酸化物や水酸化物を用いること
ができ、さらにジメチルアミン、トリエチルアミン、ブ
チルアミン、ジブチルアミン、トリブチルアミン、ジエ
チレントリアミン、ジシアンジアミドなどの脂肪族の第
一級、第二級、第三級アミン、N,N−ジメチルベンジ
ルアミンなどの芳香環を有する脂肪族アミン、アニリ
ン、1,5−ナフタレンジアミンなどの芳香族アミン、
アンモニア、ヘキサメチレンテトラミンなどや、その他
二価金属のナフテン酸や二価金属の水酸化物を用いるこ
ともできる。
The mixing ratio of the above-mentioned phenols and aldehydes is preferably set so as to be in the range of 1: 0.5 to 1: 3.5 in molar ratio. As a reaction catalyst,
When preparing a novolak type phenol resin, use hydrochloric acid,
Inorganic acids such as sulfuric acid and phosphoric acid, organic acids such as oxalic acid, paratoluenesulfonic acid, benzenesulfonic acid and xylenesulfonic acid, and zinc acetate can be used. When preparing a resole type phenol resin, an oxide or hydroxide of an alkaline earth metal can be used, and further, an aliphatic secondary metal such as dimethylamine, triethylamine, butylamine, dibutylamine, tributylamine, diethylenetriamine, and dicyandiamide can be used. Primary, secondary and tertiary amines, aliphatic amines having an aromatic ring such as N, N-dimethylbenzylamine, aniline, aromatic amines such as 1,5-naphthalenediamine,
Ammonia, hexamethylenetetramine, and other divalent metal naphthenic acids and divalent metal hydroxides can also be used.
【0024】ノボラック型フェノール樹脂とレゾール型
フェノール樹脂は、それぞれ単独で使用しても、両者を
任意の割合で混合して使用してもいずれでもよい。また
希釈して使用する場合は、アルコール類、ケトン類、エ
ステル類、多価アルコール類などの溶剤を用いることが
できる。
The novolak-type phenolic resin and the resol-type phenolic resin may be used alone, or may be used by mixing both at an arbitrary ratio. When diluted and used, solvents such as alcohols, ketones, esters, and polyhydric alcohols can be used.
【0025】さらに本発明において炭素質材料として
は、天然黒鉛、人造黒鉛、キッシュ黒鉛、メソフェース
カーボン、石油ピッチコークス、石炭ピッチコークス、
カーボンブラック、樹脂炭、無煙炭、プリカーサー、木
炭、有機物を炭化させたものなどを挙げることができ
る。また炭素質材料として炭素の化合物である炭化ケイ
素などを用いることもできる。これらのうち一種を単独
で用いる他、二種以上を併用することもできるが、非極
性の炭素質材料が好ましい。炭素質材料は均一な混合性
などの面から、粒径が200μm以下の粉末として用い
るのが望ましい。また炭素質材料は、JIS K 69
10に準拠して測定した固定炭素量が50〜98質量%
の範囲のものが好ましい。固定炭素量が98質量%を超
えるものであると、後述のようにシェルモールドに溶湯
を注湯する際に、炭素質材料からのガスの発生量が少な
いために好ましくない。逆に固定炭素量が50質量%未
満のものであると、添加量が多いときにはシェルモール
ドに溶湯を注湯する際にガスの発生量が多くなり過ぎ
て、鋳物の内部にまでガスが入り込みガス欠陥が発生す
るおそれがあり、好ましくない。
Further, in the present invention, the carbonaceous material includes natural graphite, artificial graphite, quiche graphite, mesophase carbon, petroleum pitch coke, coal pitch coke,
Examples thereof include carbon black, resin charcoal, anthracite, precursor, charcoal, and carbonized organic matter. In addition, silicon carbide, which is a compound of carbon, or the like can be used as the carbonaceous material. Among these, one kind may be used alone, or two or more kinds may be used in combination, but a non-polar carbonaceous material is preferable. The carbonaceous material is desirably used as a powder having a particle size of 200 μm or less from the viewpoint of uniform mixing properties. The carbonaceous material is JIS K69
The fixed carbon amount measured according to 10 is 50 to 98% by mass.
Are preferred. If the fixed carbon amount exceeds 98% by mass, the amount of gas generated from the carbonaceous material when pouring the molten metal into the shell mold as described below is not preferable. Conversely, if the amount of fixed carbon is less than 50% by mass, when the amount of addition is large, the amount of gas generated when pouring the molten metal into the shell mold becomes too large, and the gas enters the inside of the casting and the gas enters. A defect may occur, which is not preferable.
【0026】そして、熱硬化性樹脂と炭素質材料を耐火
骨材に配合して混合することによって、熱硬化性樹脂と
炭素質材料からなる被覆層を耐火骨材の表面に被覆した
レジンコーテッドサンドを得ることができるものであ
る。耐火骨材に熱硬化性樹脂を配合する際に同時に炭素
質材料を配合し、これを混合することによってレジンコ
ーテッドサンドを調製するか、あるいは予め熱硬化性樹
脂と炭素質材料を混合しておき、これを耐火骨材に配合
して混合することによってレジンコーテッドサンドを調
製するのが望ましい。このようにすれば、熱硬化性樹脂
と炭素質材料が均一に分散された被覆層を耐火骨材の表
面に被覆することができるものである。
The resin-coated sand in which the coating layer made of the thermosetting resin and the carbonaceous material is coated on the surface of the refractory aggregate by mixing and mixing the thermosetting resin and the carbonaceous material with the refractory aggregate. Can be obtained. At the same time as the thermosetting resin is mixed with the refractory aggregate, a carbonaceous material is simultaneously compounded and mixed to prepare a resin-coated sand, or the thermosetting resin and the carbonaceous material are previously mixed. It is desirable to prepare a resin-coated sand by blending this with a refractory aggregate and mixing. By doing so, the surface of the refractory aggregate can be coated with the coating layer in which the thermosetting resin and the carbonaceous material are uniformly dispersed.
【0027】熱硬化性樹脂と炭素質材料を耐火骨材の表
面に被覆する方法としては、ドライホットコート法、コ
ールドコート法、セミホットコート法、粉末溶剤法など
がある。
As a method for coating the surface of the refractory aggregate with a thermosetting resin and a carbonaceous material, there are a dry hot coating method, a cold coating method, a semi-hot coating method, a powdered solvent method and the like.
【0028】ドライホットコート法は、固形の熱硬化性
樹脂と炭素質材料粉末とを130〜180℃に加熱した
耐火骨材に添加して混合し、耐火骨材による加熱によっ
て固形の熱硬化性樹脂を溶融させて、溶融した熱硬化性
樹脂に炭素質材料粉末を混合させた状態で、溶融熱硬化
性樹脂で耐火骨材の表面を濡らして炭素質材料含有熱硬
化性樹脂被覆層としてコートさせ、この後、この混合を
保持したまま冷却することによって、粒状でさらさらし
たレジンコーテッドサンドを得る方法である。
In the dry hot coating method, a solid thermosetting resin and a carbonaceous material powder are added to a refractory aggregate heated to 130 to 180 ° C. and mixed, and the solid thermosetting resin is heated by the refractory aggregate. After melting the resin and mixing the carbonaceous material powder with the molten thermosetting resin, wet the surface of the refractory aggregate with the molten thermosetting resin and coat it as a carbonaceous material-containing thermosetting resin coating layer. Then, the mixture is cooled while maintaining the mixture to obtain granular and coated resin-coated sand.
【0029】コールドコート法は、熱硬化性樹脂をメタ
ノールなどの溶剤に溶解して液状になし、これと炭素質
材料粉末とを耐火骨材に添加して混合し、溶剤を揮発さ
せることによって、レジンコーテッドサンドを得る方法
である。
In the cold coating method, a thermosetting resin is dissolved in a solvent such as methanol to form a liquid, and this and a carbonaceous material powder are added to a refractory aggregate, mixed, and the solvent is volatilized. This is a method of obtaining resin-coated sand.
【0030】セミホットコート法は、上記の溶剤に溶解
した熱硬化性樹脂と分散混合した炭素質材料粉末とを、
50〜90℃に加熱した耐火骨材に添加して混合し、溶
剤を揮発させることによって、レジンコーテッドサンド
を得る方法である。
In the semi-hot coating method, a thermosetting resin dissolved in the above-mentioned solvent and a carbonaceous material powder dispersed and mixed are mixed,
This is a method in which a resin-coated sand is obtained by adding and mixing to a refractory aggregate heated to 50 to 90 ° C. and volatilizing a solvent.
【0031】粉末溶剤法は、固形の熱硬化性樹脂を粉砕
し、この粉砕樹脂と炭素質材料粉末とを耐火骨材に添加
してさらにメタノールなどの溶剤を添加し、これを混合
して溶剤を揮発させることによって、レジンコーテッド
サンドを得る方法である。
In the powdered solvent method, a solid thermosetting resin is pulverized, the pulverized resin and a carbonaceous material powder are added to a refractory aggregate, a solvent such as methanol is further added, and these are mixed to form a solvent. Is a method of obtaining a resin-coated sand by volatilizing the resin.
【0032】以上のいずれの方法においても粒状でさら
さらしたレジンコーテッドサンドを得ることができる
が、作業性などの点においてドライホットコート法が好
ましい。また上記のように耐火骨材に熱硬化性樹脂や炭
素質材料を混合する際に、必要に応じて硬化剤や、耐火
骨材と熱硬化性樹脂と炭素質材料を親和させるためのシ
ランカップリング剤など各種のカップリング剤、またワ
ックスなどを配合することもできる。
In any of the above methods, a granular and coated resin-coated sand can be obtained, but a dry hot coating method is preferred in terms of workability and the like. Also, as described above, when mixing the thermosetting resin or the carbonaceous material with the refractory aggregate, a curing agent, if necessary, or a silane cup for making the refractory aggregate, the thermosetting resin and the carbonaceous material compatible. Various coupling agents such as a ring agent, and a wax can also be compounded.
【0033】上記のようにして得られたレジンコーテッ
ドサンドを、既知の方法に従って、例えば加熱された金
型に振り掛けたり充填したりして、熱硬化性樹脂粘結剤
を溶融・硬化させることによって、熱硬化性樹脂による
砂の結合作用でシェルモールドを造型することができ
る。そしてこのシェルモールドに高温の溶湯を注湯する
ことによって、鋳物を鋳造することができるものであ
る。
The resin-coated sand obtained as described above is sprinkled or filled in a known method, for example, in a heated mold to melt and cure the thermosetting resin binder. The shell mold can be formed by the binding action of sand by the thermosetting resin. Then, a casting can be cast by pouring a high-temperature molten metal into the shell mold.
【0034】ここで、溶湯は一般に900〜1900℃
程度の高温を有するので、シェルモールドに溶湯を注湯
すると、シェルモールドにはこの高温が作用し、レジン
コーテッドサンドの耐火骨材に被覆された熱硬化性樹脂
や炭素質材料から熱分解ガスや吸着水のガスなどが発生
する。そして本発明では、シェルモールドに1000℃
の温度が240秒間作用した際に発生するガスのトータ
ル量がシェルモールド1cm3当り20mL(ミリリッ
トル)以上になるように、レジンコーテッドサンドの耐
火骨材に被覆する熱硬化性樹脂や炭素質材料の量や比率
などを設定するようにしてある。このような多量のガス
を発生させるためには、耐火骨材に被覆する熱硬化性樹
脂や炭素質材料の量や比率は、その種類に応じて一概に
は規定できないが、耐火骨材100質量部に対して、熱
硬化性樹脂を1.5〜5.0質量部、炭素質材料を0.
1〜3.0質量部の範囲に設定するのが好ましい。
Here, the molten metal is generally 900 to 1900 ° C.
When the molten metal is poured into the shell mold, this high temperature acts on the shell mold, causing the pyrolysis gas or the like from the thermosetting resin or carbonaceous material coated on the refractory aggregate of the resin-coated sand. Generates gas such as adsorbed water. In the present invention, the shell mold is set at 1000 ° C.
Of the thermosetting resin or the carbonaceous material coated on the refractory aggregate of the resin-coated sand so that the total amount of gas generated when the temperature of the resin acts for 240 seconds becomes 20 mL (milliliter) or more per 1 cm 3 of the shell mold. The amount and ratio are set. In order to generate such a large amount of gas, the amount and ratio of the thermosetting resin or the carbonaceous material to be coated on the refractory aggregate cannot be unconditionally defined according to the type thereof, but 100 mass of the refractory aggregate is required. Parts to 1.5 to 5.0 parts by mass of the thermosetting resin and 0.
It is preferable to set in the range of 1 to 3.0 parts by mass.
【0035】シェルモールドに溶湯を注湯する際にこの
ような多量のガスを発生させることによって、このガス
がシェルモールドの表面と溶湯との間にエアーカーテン
のようなガスバリアを形成し、シェルモールドに高温の
溶湯が直接接触することを抑制することができる。従っ
て、シェルモールドを溶湯の高温から保護することがで
き、溶湯とシェルモールドとの界面において溶湯のいわ
ゆる「差し込み」や「焼き付き」が生じることを防ぐこ
とができ、鋳物の肌が荒れたり鋳物の表面に砂落ち不良
が生じたりすることを防止することができるものであ
り、また鋳物の表面にシェルモールドの表面がそのまま
転写されることを防いで、鋳物の鋳肌を向上させること
ができるものである。シェルモールドに1000℃の温
度が240秒間作用した際に発生するガスのトータル量
がシェルモールド1cm3当り20mL未満であると、
このような効果を十分に得ることができない。しかし、
ガスの発生が多すぎると、鋳物の内部にまでガスが入り
込むガス欠陥が発生するおそれがあるので、シェルモー
ルドに1000℃の温度が240秒間作用した際に発生
するガスのトータル量がシェルモールド1cm3当り5
0mLを超えないように、レジンコーテッドサンドを調
製するのが好ましい。
By generating such a large amount of gas when the molten metal is poured into the shell mold, the gas forms a gas barrier such as an air curtain between the surface of the shell mold and the molten metal, and Can be prevented from coming into direct contact with the high-temperature molten metal. Therefore, the shell mold can be protected from the high temperature of the molten metal, so-called “insertion” or “seizing” of the molten metal can be prevented from occurring at the interface between the molten metal and the shell mold, and the surface of the casting becomes rough or the casting becomes rough. It can prevent the occurrence of sand dropping on the surface, and can prevent the surface of the shell mold from being transferred to the surface of the casting as it is, and can improve the casting surface of the casting It is. When the total amount of gas generated when the temperature of 1000 ° C. acts on the shell mold for 240 seconds is less than 20 mL per 1 cm 3 of the shell mold,
Such effects cannot be sufficiently obtained. But,
If the generation of gas is too large, there is a possibility that a gas defect that gas enters into the inside of the casting may occur. Therefore, when a temperature of 1000 ° C. is applied to the shell mold for 240 seconds, a total amount of gas generated by the shell mold is 1 cm. 3 per 5
It is preferable to prepare the resin-coated sand so as not to exceed 0 mL.
【0036】ここで、シェルモールドのような鋳型にお
いて、溶湯を注湯して鋳物ができるのは、溶湯が耐火骨
材の表面で凝固するからではなく、耐火骨材と溶湯が濡
れないからである。仮に耐火骨材に溶湯が良く濡れる
と、シェルモールド中に溶湯が浸入し、いわゆる「焼き
付き」や「差し込み」となってしまう。本発明では上記
ように溶湯を注湯する際にガスを多量に発生させてシェ
ルモールドの表面にガスバリアを形成させることによっ
て、耐火骨材に対する溶湯の濡れを抑制するようにした
ものであるが、また一般に、砂などの耐火骨材と溶湯
(溶融鉄)との濡れは酸化鉄の存在で促進されることが
知られている。そこで本発明では耐火骨材の表面に炭素
質材料を被覆することによって、シェルモールド中のガ
ス雰囲気を還元性に保ち、酸化鉄の生成を防止して、溶
湯との濡れの悪さを維持し、鋳物の鋳肌を向上させるよ
うにしているのである。このようにして、塗型剤を用い
るような必要なく、また用いても少ない使用量でシェル
モールドを溶湯の高温から保護することができると共に
鋳物の鋳肌を向上させることができるものである。
Here, in a mold such as a shell mold, casting is performed by pouring the molten metal, not because the molten metal solidifies on the surface of the refractory aggregate, but because the refractory aggregate and the molten metal do not wet. is there. If the molten metal is sufficiently wetted with the refractory aggregate, the molten metal penetrates into the shell mold, resulting in so-called "burn-in" or "insertion". In the present invention, when the molten metal is poured as described above, a large amount of gas is generated to form a gas barrier on the surface of the shell mold, so that the molten metal is prevented from wetting to the refractory aggregate. It is generally known that the wettability between a refractory aggregate such as sand and molten metal (molten iron) is promoted by the presence of iron oxide. Therefore, in the present invention, by coating the surface of the refractory aggregate with a carbonaceous material, the gas atmosphere in the shell mold is kept reducible, the generation of iron oxide is prevented, and poor wettability with the molten metal is maintained. This is to improve the casting surface of the casting. In this manner, the shell mold can be protected from the high temperature of the molten metal and the casting surface of the casting can be improved with a small amount of use, even without the necessity of using a mold wash.
【0037】また、レジンコーテッドサンドの耐火骨材
に被覆する炭素質材料によって、シェルモールドの熱伝
導性を高く得ることができ、シェルモールドに溶湯を注
湯する際の熱を拡散して裏側に逃がすことができる。従
って、クッション効果のある物質を用いるような必要な
く、また用いても少ない使用量でシェルモールドの急激
な熱膨張を抑制してクラックの発生を防止することがで
きるものである。
Further, the heat conductivity of the shell mold can be increased by the carbonaceous material coated on the refractory aggregate of the resin coated sand, and the heat when the molten metal is poured into the shell mold is diffused to the back side. You can escape. Therefore, it is not necessary to use a substance having a cushioning effect, and even if it is used, it is possible to suppress the rapid thermal expansion of the shell mold and to prevent the occurrence of cracks with a small amount of use.
【0038】[0038]
【実施例】次に、本発明を実施例によって具体的に説明
する。
Next, the present invention will be described specifically with reference to examples.
【0039】(実施例1)反応容器にフェノール940
質量部、37質量%ホルマリン665質量部、シュウ酸
5.6質量部を仕込み、約60分を要して還流させ、そ
のまま180分間反応させた後、水と未反応のフェノー
ルを留去することによって、軟化点が92℃の固形のノ
ボラック型フェノール樹脂を得た。
Example 1 Phenol 940 was added to a reaction vessel.
Parts by mass, 665 parts by mass of 37% by mass formalin, and 5.6 parts by mass of oxalic acid, refluxed for about 60 minutes, reacted for 180 minutes, and then distilled off water and unreacted phenol. As a result, a solid novolak-type phenol resin having a softening point of 92 ° C. was obtained.
【0040】次に、鋳型として一度使用してから回収・
再生したフラッタリー硅砂からなる再生砂30kgを1
40℃に加熱してワールミキサーに仕込み、これに上記
のノボラック型フェノール樹脂900gと、炭素質材料
として固定炭素量が75質量%の石炭系コークスの粒径
100μm以下の粉末90gを加え、30秒間混練した
後に、さらにヘキサメチレンテトラミン135gを30
0gの水に溶解して添加し、砂粒の塊が崩壊するまで混
練した。次いでさらにこれに、ステアリン酸カルシウム
15gを添加し、30秒間混練した後にこれを払い出
し、エアーレーションを行なうことによって、レジンコ
ーテッドサンドを得た。
Next, once used as a mold,
30 kg of recycled sand consisting of recycled fluttery silica sand
The mixture was heated to 40 ° C. and charged in a whirl mixer. To the mixture, 900 g of the novolak-type phenol resin described above and 90 g of coal-based coke having a fixed carbon content of 75 mass% as a carbonaceous material and a particle size of 100 μm or less were added, and the mixture was added for 30 seconds. After kneading, a further 135 g of hexamethylenetetramine was added to 30 g
Dissolved in 0 g of water and added, and kneaded until the lumps of sand particles collapsed. Next, 15 g of calcium stearate was further added thereto, and after kneading for 30 seconds, the mixture was discharged and aerated to obtain a resin-coated sand.
【0041】(実施例2)炭素質材料として、石炭系コ
ークス粉の代りに、杉を800℃で炭化した固定炭素量
が85質量%の粒径100μm以下の粉末を用いるよう
にした他は、実施例1と同様にしてレジンコーテッドサ
ンドを得た。
Example 2 As a carbonaceous material, a powder having a fixed carbon content of 85% by mass and a particle size of 100 μm or less was obtained by carbonizing cedar at 800 ° C. instead of coal-based coke powder. Resin coated sand was obtained in the same manner as in Example 1.
【0042】(実施例3)実施例1で調製したノボラッ
ク型フェノール樹脂を反応容器に1000g入れ、これ
に炭素質材料として実施例1で用いた石炭系コークス粉
100gを加え、160℃に加熱してよく混合した。得
られた混合物の軟化点は97℃であった。
Example 3 1000 g of the novolak type phenolic resin prepared in Example 1 was put into a reaction vessel, and 100 g of the coal-based coke powder used in Example 1 as a carbonaceous material was added thereto, followed by heating to 160 ° C. Well mixed. The resulting mixture had a softening point of 97 ° C.
【0043】そして実施例1のノボラック型フェノール
樹脂と炭素質材料の代りにこの混合物990gを再生砂
に加えて混練するようにした他は、実施例1と同様にし
てレジンコーテッドサンドを得た。
A resin-coated sand was obtained in the same manner as in Example 1 except that 990 g of this mixture was added to regenerated sand and kneaded instead of the novolak-type phenol resin and the carbonaceous material of Example 1.
【0044】(実施例4)反応容器にフェノール940
質量部、37質量%ホルマリン1065質量部、ヘキサ
メチレンテトラミン94質量部を仕込み、約60分を要
して80℃まで昇温した後、80℃で240分間反応さ
せ、次いで直ちに13300Paの減圧下で65℃まで
脱液した後、速やかに反応物を反応容器からステンレス
バットに払い出した。次にこのバットを−10℃の冷蔵
庫に入れて冷却し、冷凍した樹脂を粗砕機で粉砕した
後、流動層型乾燥機で乾燥させることによって、軟化点
が83℃の固形のレゾール型フェノール樹脂を得た。
Example 4 Phenol 940 was added to a reaction vessel.
Parts by mass, 1065 parts by mass of 37% by mass formalin, and 94 parts by mass of hexamethylenetetramine were charged, and the temperature was raised to 80 ° C. in about 60 minutes, followed by reaction at 80 ° C. for 240 minutes, and immediately under reduced pressure of 13300 Pa. After draining to 65 ° C., the reaction product was immediately discharged from the reaction vessel into a stainless steel vat. Next, this vat is cooled in a refrigerator at -10 ° C, and the frozen resin is pulverized by a crusher and then dried by a fluidized-bed dryer to obtain a solid resol-type phenol resin having a softening point of 83 ° C. Got.
【0045】そして、実施例1のノボラック型フェノー
ル樹脂の代りにこのレゾール型フェノール樹脂900g
を再生砂に加えると共にヘキサメチレンテトラミンは加
えないで混練するようにした他は、実施例1と同様にし
てレジンコーテッドサンドを得た。
Then, instead of the novolak type phenolic resin of Example 1, 900 g of this resol type phenolic resin was used.
Was added to the recycled sand and kneaded without adding hexamethylenetetramine, to obtain a resin-coated sand in the same manner as in Example 1.
【0046】(比較例1)炭素質材料として、石炭系コ
ークス粉の代りに、固定炭素量が99.5質量%の人造
黒鉛の粒径100μm以下の粉末を用いるようにした他
は、実施例1と同様にしてレジンコーテッドサンドを得
た。
(Comparative Example 1) As a carbonaceous material, in place of coal-based coke powder, a powder of artificial graphite having a fixed carbon amount of 99.5 mass% and a particle diameter of 100 µm or less was used. Resin-coated sand was obtained in the same manner as in Example 1.
【0047】(比較例2)炭素質材料として、石炭系コ
ークス粉の代りに、比較例1と同じ人造黒鉛の粉末を用
いるようにした他は、実施例3と同様にしてレジンコー
テッドサンドを得た。
Comparative Example 2 A resin-coated sand was obtained in the same manner as in Example 3 except that the same artificial graphite powder as in Comparative Example 1 was used instead of coal-based coke powder as the carbonaceous material. Was.
【0048】(比較例3)再生砂に対するノボラック型
フェノール樹脂と炭素質材料の混合物の配合量を660
gに設定するようにした他は、実施例3と同様にしてレ
ジンコーテッドサンドを得た。
(Comparative Example 3) The blending amount of the mixture of the novolak type phenol resin and the carbonaceous material to the recycled sand was 660.
A resin-coated sand was obtained in the same manner as in Example 3 except that g was set.
【0049】上記の実施例1乃至4及び比較例1乃至3
で得たレジンコーテッドサンドについて、各種の試験を
行なった。結果を表1表に示す。
The above Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 3
Various tests were conducted on the resin-coated sand obtained in the above. The results are shown in Table 1.
【0050】ここで、融着点はJACT試験法C−1
に、常温曲げ強さはJIS K 6910の曲げ強さに
それぞれ準拠してして試験を行ない、熱膨張量はJAC
T試験法SM−7に準拠して不活性雰囲気中において1
000℃の測定温度で試験を行なった。また通気度の測
定は、JACT試験法SM−6の通気度試験法に準拠し
て、直径50mm、厚さ10mmの試験片を作製し、こ
の試験片を株式会社ハツネン製の機種「TY−2」、機
番「0074」のハツネン電気式通気度試験機により行
なった。
Here, the fusion point was determined according to JACT test method C-1.
In addition, a room temperature bending strength was tested in accordance with the bending strength of JIS K 6910, and a thermal expansion amount was measured according to JAC.
1 in an inert atmosphere according to T test method SM-7
The test was performed at a measurement temperature of 000 ° C. The measurement of the air permeability was carried out in accordance with the air permeability test method of JACT test method SM-6, by preparing a test piece having a diameter of 50 mm and a thickness of 10 mm, and using the test piece as a model “TY-2” manufactured by Hatsunen Co. The test was performed using a Hatsunen electric air permeability tester with a machine number of "0074".
【0051】また、ガス発生量の測定は、JIS K
6910の曲げ強さの測定に用いるためのA法(落下
法)によって、幅10mm、高さ10mm、長さ60m
mの試験片を作製し、この試験片をJACT試験法SC
−1に準拠して1000℃で加熱し、加熱開始後10秒
ごとに240秒後までガスの発生量を測定し、そのトー
タル量の最大値を次式のように試験片の体積で割って、
ガス発生量とした。
The measurement of the amount of gas generated is based on JIS K
According to the method A (drop method) used for measuring the bending strength of 6910, the width is 10 mm, the height is 10 mm, and the length is 60 m.
m was prepared, and this test piece was subjected to JACT test method SC.
Heating at 1000 ° C. in accordance with -1 and measuring the amount of gas generated every 10 seconds after the start of heating up to 240 seconds later, dividing the maximum value of the total amount by the volume of the test piece as in the following equation ,
The amount of gas generated was used.
【0052】ガス発生量(mL/cm3)=発生したガ
ス量(mL)/試験片の体積(cm3) また、鋳肌の測定は次のようにして行なった。まず、実
施例1乃至4及び比較例1乃至3で得たレジンコーテッ
ドサンドを300℃に加熱した金型に吹き込み、60秒
間焼成することによって、内径100mm、高さ100
mm、肉厚20mmのルツボ状のシェルモールドを造型
した。そしてのシェルモールドに1400℃のダクタイ
ル鋳鉄の溶湯を流し込んで冷却することによって鋳物を
鋳造し、得られた鋳物をシェルモールドから取り出し、
鋳物の表面を目視で観察することによって、鋳肌の状態
が非常に良好ものを「◎」、良好なものを「○」、普通
のものを「△」、悪いものを「×」と判定した。尚、比
較のために、比較例3のレジンコーテッドサンドから造
型したシェルモールドの内面に鋳鉄用の黒鉛−ジルコン
系塗型剤を塗布し、これを比較例4として同様に鋳肌の
測定を行った。
Gas generation amount (mL / cm 3 ) = volume of gas generated (mL) / volume of test piece (cm 3 ) The casting surface was measured as follows. First, the resin-coated sands obtained in Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 3 were blown into a mold heated to 300 ° C. and baked for 60 seconds to obtain an inner diameter of 100 mm and a height of 100 mm.
A crucible-shaped shell mold having a thickness of 20 mm and a thickness of 20 mm was formed. A casting is cast by pouring a molten metal of 1400 ° C. ductile cast iron into the shell mold and cooling, and the obtained casting is taken out of the shell mold.
By visually observing the surface of the casting, the state of the casting surface was judged to be "◎" for a very good condition, "○" for a good condition, "△" for a normal condition, and "x" for a bad condition. . For comparison, a graphite-zircon type coating agent for cast iron was applied to the inner surface of a shell mold formed from the resin-coated sand of Comparative Example 3 and the casting surface was measured in the same manner as Comparative Example 4. Was.
【0053】[0053]
【表1】 [Table 1]
【0054】表1にみられるように、各実施例のものは
鋳肌が非常に良好であった。一方、比較例1,2のもの
では鋳肌は普通のレベルであったが、比較例3のもので
は鋳肌が悪いものであった。また比較例3のシェルモー
ルドに塗型剤を塗布した比較例4では、鋳肌は普通のレ
ベルに向上したに過ぎないものであった。
As can be seen from Table 1, the cast surface of each of the examples was very good. On the other hand, the casting surface of Comparative Examples 1 and 2 had an ordinary level, but the casting surface of Comparative Example 3 had a poor casting surface. In Comparative Example 4 in which the coating agent was applied to the shell mold of Comparative Example 3, the casting surface was only improved to a normal level.
【0055】[0055]
【発明の効果】上記のように本発明に係るシェルモール
ド用レジンコーテッドサンドは、耐火骨材の表面に熱硬
化性樹脂と炭素質材料とを被覆して調製されるものであ
り、レジンコーテッドサンドを用いて造型された鋳型を
1000℃で加熱したときのガス発生量が、鋳型1cm
3当り20mL以上になるよう、レジンコーテッドサン
ドを調製するようにしたので、このように多量に発生す
るガスがシェルモールドの表面と溶湯との間にバリアを
形成し、シェルモールドに高温の溶湯が直接接触するこ
とを抑制することができると共に鋳物の表面にシェルモ
ールドの表面がそのまま転写されることを防ぐことがで
き、また炭素質材料によってシェルモールドと溶湯との
濡れの悪さを高めることができ、塗型剤を用いるような
必要なく、シェルモールドを溶湯の高温から保護するこ
とができると共に鋳物の鋳肌を向上させることができる
ものである。また、炭素質材料によってシェルモールド
の熱伝導性を高め、シェルモールドに溶湯を注湯する際
の熱を拡散して裏側に逃がすことができるものであり、
クッション効果のある物質の使用量を少なくしても、シ
ェルモールドの急激な熱膨張を抑制してクラックの発生
を防止することができるものである。
As described above, the resin-coated sand for shell mold according to the present invention is prepared by coating the surface of a refractory aggregate with a thermosetting resin and a carbonaceous material. The amount of gas generated when the mold molded using the mold is heated at 1000 ° C. is 1 cm
Since the resin-coated sand was prepared so as to be 20 mL per 3 or more, the gas generated in such a large amount forms a barrier between the surface of the shell mold and the molten metal, and a high-temperature molten metal is formed in the shell mold. Direct contact can be suppressed, and the surface of the shell mold can be prevented from being transferred to the surface of the casting as it is, and the poor wetting between the shell mold and the molten metal can be enhanced by the carbonaceous material. Further, the shell mold can be protected from the high temperature of the molten metal and the casting surface of the casting can be improved without the necessity of using a mold wash. In addition, the heat conductivity of the shell mold is enhanced by the carbonaceous material, and the heat when the molten metal is poured into the shell mold can be diffused and released to the back side.
Even if the amount of the substance having a cushioning effect is reduced, it is possible to suppress rapid thermal expansion of the shell mold and prevent the occurrence of cracks.
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考) B22C 1/22 B22C 1/22 M (72)発明者 富士 将夫 大阪府堺市築港新町2丁5番地リグナイト 株式会社内 (72)発明者 油井 健 大阪府堺市築港新町2丁5番地リグナイト 株式会社内 Fターム(参考) 4E092 AA02 AA03 AA04 AA05 AA45 AA46 AA47 BA12 Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification FI FI Theme Court II (Reference) B22C 1/22 B22C 1/22 M (72) Inventor Masao Fuji 2-5-5 Chikko Shinmachi, Sakai City, Osaka Lignite Co., Ltd. (72) Inventor Takeshi Yui 2-5 Chikushinmachi, Sakai City, Osaka Lignite F-Term Co., Ltd. (Reference) 4E092 AA02 AA03 AA04 AA05 AA45 AA46 AA47 BA12

Claims (8)

    【特許請求の範囲】[Claims]
  1. 【請求項1】 耐火骨材の表面に熱硬化性樹脂と炭素質
    材料とを被覆して調製されるシェルモールド用レジンコ
    ーテッドサンドであって、このレジンコーテッドサンド
    を用いて造型された鋳型を1000℃で240秒加熱し
    たときのガス発生量が、鋳型1cm3当り20mL以上
    であることを特徴とするシェルモールド用レジンコーテ
    ッドサンド。
    1. A resin-coated sand for shell molding prepared by coating a surface of a refractory aggregate with a thermosetting resin and a carbonaceous material, wherein a mold formed using the resin-coated sand is 1000 A resin-coated sand for shell molding, wherein the amount of gas generated when heated at 240 ° C. for 240 seconds is 20 mL or more per 1 cm 3 of a mold.
  2. 【請求項2】 熱硬化性樹脂がフェノール樹脂であるこ
    とを特徴とする請求項1に記載のシェルモールド用レジ
    ンコーテッドサンド。
    2. The resin coated sand for a shell mold according to claim 1, wherein the thermosetting resin is a phenol resin.
  3. 【請求項3】 フェノール樹脂がノボラック型フェノー
    ル樹脂であることを特徴とする請求項2に記載のシェル
    モールド用レジンコーテッドサンド。
    3. The resin-coated sand for shell molding according to claim 2, wherein the phenol resin is a novolak-type phenol resin.
  4. 【請求項4】 フェノール樹脂がレゾール型フェノール
    樹脂であることを特徴とする請求項2に記載のシェルモ
    ールド用レジンコーテッドサンド。
    4. The resin coated sand for a shell mold according to claim 2, wherein the phenol resin is a resol type phenol resin.
  5. 【請求項5】 フェノール樹脂がノボラック型フェノー
    ル樹脂とレゾール型フェノール樹脂との混合物であるこ
    とを特徴とする請求項2に記載のシェルモールド用レジ
    ンコーテッドサンド。
    5. The resin-coated sand for a shell mold according to claim 2, wherein the phenol resin is a mixture of a novolak type phenol resin and a resol type phenol resin.
  6. 【請求項6】 炭素質材料の固定炭素量が50〜98質
    量%であることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか
    に記載のシェルモールド用レジンコーテッドサンド。
    6. The resin-coated sand for shell mold according to claim 1, wherein the fixed carbon amount of the carbonaceous material is 50 to 98% by mass.
  7. 【請求項7】 耐火骨材に熱硬化性樹脂を配合する際に
    同時に炭素質材料を配合して、耐火骨材の表面に熱硬化
    性樹脂と炭素質材料とを被覆して成ることを特徴とする
    請求項1乃至6のいずれかに記載のシェルモールド用レ
    ジンコーテッドサンド。
    7. A method in which a carbonaceous material is simultaneously mixed with the thermosetting resin in the refractory aggregate, and the surface of the refractory aggregate is coated with the thermosetting resin and the carbonaceous material. The resin coated sand for shell mold according to any one of claims 1 to 6.
  8. 【請求項8】 熱硬化性樹脂と炭素質材料とを混合した
    状態で耐火骨材に配合して、耐火骨材の表面に熱硬化性
    樹脂と炭素質材料とを被覆して成ることを特徴とする請
    求項1乃至6のいずれかに記載のシェルモールド用レジ
    ンコーテッドサンド。
    8. A method in which a thermosetting resin and a carbonaceous material are mixed and mixed with a refractory aggregate, and the surface of the refractory aggregate is coated with the thermosetting resin and the carbonaceous material. The resin coated sand for shell mold according to any one of claims 1 to 6.
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