JP2002205217A - 高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれた超硬合金製小径エンドミル - Google Patents
高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれた超硬合金製小径エンドミルInfo
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- JP2002205217A JP2002205217A JP2001001212A JP2001001212A JP2002205217A JP 2002205217 A JP2002205217 A JP 2002205217A JP 2001001212 A JP2001001212 A JP 2001001212A JP 2001001212 A JP2001001212 A JP 2001001212A JP 2002205217 A JP2002205217 A JP 2002205217A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれ
た超硬合金製小径エンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製小径エンドミルを、以下いず
れも質量％で、硬質相として炭化タングステンを８０〜
９２％含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、
結合相に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１
〜３％、Ａｌ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと
不可避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の
素地に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する
炭化タングステン基超硬合金で構成する。
た超硬合金製小径エンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製小径エンドミルを、以下いず
れも質量％で、硬質相として炭化タングステンを８０〜
９２％含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、
結合相に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１
〜３％、Ａｌ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと
不可避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の
素地に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する
炭化タングステン基超硬合金で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた高温硬
さと耐熱塑性変形性を有し、したがって高熱発生を伴な
う高速切削加工でも、すぐれた耐摩耗性を発揮する超硬
合金製小径エンドミル（以下、小径エンドミルという）
に関するものである。
さと耐熱塑性変形性を有し、したがって高熱発生を伴な
う高速切削加工でも、すぐれた耐摩耗性を発揮する超硬
合金製小径エンドミル（以下、小径エンドミルという）
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、先端切刃部の直径が３ｍ
ｍ以下の小径エンドミルとして、炭化タングステン基超
硬合金（以下、単に超硬合金という）製のものが多く提
案されており、かつこれが例えば金型加工などにおける
面削加工や溝加工、さらに肩加工などに用いられること
は良く知られるところである。
ｍ以下の小径エンドミルとして、炭化タングステン基超
硬合金（以下、単に超硬合金という）製のものが多く提
案されており、かつこれが例えば金型加工などにおける
面削加工や溝加工、さらに肩加工などに用いられること
は良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の小径エンドミルは、いずれもこれを鋼などの通
常の条件での切削加工に用いた場合には問題はないが、
これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発生する
高熱によって、特に先端切刃部におけるすくい面と逃げ
面の交わる切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形
を起し易く、さらに前記切刃稜線部の高温硬さの著しい
低下とも相俟って切刃の摩耗進行が促進し、この結果比
較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の小径エンドミルは、いずれもこれを鋼などの通
常の条件での切削加工に用いた場合には問題はないが、
これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発生する
高熱によって、特に先端切刃部におけるすくい面と逃げ
面の交わる切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形
を起し易く、さらに前記切刃稜線部の高温硬さの著しい
低下とも相俟って切刃の摩耗進行が促進し、この結果比
較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する小径エンドミルを開発すべく研究を行った
結果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末と、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３％、Ａｉ：
０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物か
らなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用いて、配
合組成を、ＷＣ：８０〜９２％、Ｃｏ−Ｎｉ系合金：残
り、としてなる圧粉体の焼結体からなる超硬合金は、走
査型電子顕微鏡による組織観察で、これを構成する結合
相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微細な金属間化合物が分
散析出した組織をもち、前記微細な金属間化合物は高い
高温硬さを有し、一方前記Ｃｏ−Ｎｉ系合金はすぐれた
耐熱塑性変形性を有することから、この超硬合金で構成
された小径エンドミルは、ＷＣの硬質相の作用と相俟っ
て、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変形性を具備するよう
になり、したがって高熱発生を伴なう高速切削加工に用
いても偏摩耗が抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗
性を発揮するようになる、という研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する小径エンドミルを開発すべく研究を行った
結果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末と、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３％、Ａｉ：
０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物か
らなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用いて、配
合組成を、ＷＣ：８０〜９２％、Ｃｏ−Ｎｉ系合金：残
り、としてなる圧粉体の焼結体からなる超硬合金は、走
査型電子顕微鏡による組織観察で、これを構成する結合
相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微細な金属間化合物が分
散析出した組織をもち、前記微細な金属間化合物は高い
高温硬さを有し、一方前記Ｃｏ−Ｎｉ系合金はすぐれた
耐熱塑性変形性を有することから、この超硬合金で構成
された小径エンドミルは、ＷＣの硬質相の作用と相俟っ
て、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変形性を具備するよう
になり、したがって高熱発生を伴なう高速切削加工に用
いても偏摩耗が抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗
性を発揮するようになる、という研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、硬質相としてＷＣを８０〜９２％
含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、結合相
に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３
％、Ａｉ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可
避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の素地
に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する超硬
合金で構成してなる、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の
すぐれた小径エンドミルに特徴を有するものである。
されたものであって、硬質相としてＷＣを８０〜９２％
含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、結合相
に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３
％、Ａｉ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可
避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の素地
に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する超硬
合金で構成してなる、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の
すぐれた小径エンドミルに特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の小径エンドミルにおい
て、これを構成する超硬合金（焼結体）の結合相の組成
を上記の通りに限定したのは、Ｎｉ、Ｔｉ、およびＡｌ
のうちのいずれの成分でも、その含有量がＮｉでは１９
％未満、Ｔｉでは１％未満、そしてＡｌでは０．１％未
満になると、素地に所望のすぐれた耐熱塑性変形性を確
保するのが困難になると共に、金属間化合物の析出も不
十分となって所望の高温硬さの向上を図ることができ
ず、一方これらの成分のうちのいずれかでもＮｉでは２
８％、Ｔｉでは３％、そしてＡｌでは１％を越えると、
結合相の靭性が急激に低下するようになって、切刃にチ
ッピング（微小欠け）が発生し易くなるという理由によ
るものであり、望ましくはＮｉ：２１〜２５％、Ｔｉ：
１．５〜２％、Ａｌ：０．１〜０．５％の含有がよい。
また、硬質相を形成するＷＣの割合を８０〜９２％とし
たのは、その割合が８０％未満では、相対的に結合相の
割合が多くなり過ぎて、所望のすぐれた耐摩耗性を確保
することができず、一方その含有割合が９２％を越える
と、相対的に結合相の割合が少なくなりすぎて、切刃に
チッピングが発生し易くなるという理由からであり、望
ましくは８２〜８８％の含有がよい。
て、これを構成する超硬合金（焼結体）の結合相の組成
を上記の通りに限定したのは、Ｎｉ、Ｔｉ、およびＡｌ
のうちのいずれの成分でも、その含有量がＮｉでは１９
％未満、Ｔｉでは１％未満、そしてＡｌでは０．１％未
満になると、素地に所望のすぐれた耐熱塑性変形性を確
保するのが困難になると共に、金属間化合物の析出も不
十分となって所望の高温硬さの向上を図ることができ
ず、一方これらの成分のうちのいずれかでもＮｉでは２
８％、Ｔｉでは３％、そしてＡｌでは１％を越えると、
結合相の靭性が急激に低下するようになって、切刃にチ
ッピング（微小欠け）が発生し易くなるという理由によ
るものであり、望ましくはＮｉ：２１〜２５％、Ｔｉ：
１．５〜２％、Ａｌ：０．１〜０．５％の含有がよい。
また、硬質相を形成するＷＣの割合を８０〜９２％とし
たのは、その割合が８０％未満では、相対的に結合相の
割合が多くなり過ぎて、所望のすぐれた耐摩耗性を確保
することができず、一方その含有割合が９２％を越える
と、相対的に結合相の割合が少なくなりすぎて、切刃に
チッピングが発生し易くなるという理由からであり、望
ましくは８２〜８８％の含有がよい。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の小径エンドミ
ルを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
０．８μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、およびそれぞ
れ表１、２に示される平均粒径、並びに成分組成を有す
るガスアトマイズＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用意し、これ
ら原料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、減圧乾燥した
後、１５０ＭＰａの圧力でプレス成形して、直径：８ｍ
ｍ×長さ：６５ｍｍの寸法をもった丸棒圧粉体とし、こ
の丸棒圧粉体を、１．３Ｐａの真空雰囲気中、１３５０
〜１４５０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度
に１時間保持後、炉冷の条件で焼結し、さらに圧力：１
００ＭＰａ、温度：１３５０℃、保持時間：２時間の条
件でＨＩＰ処理を施し、この結果得られた丸棒焼結体に
研削加工を施して、先端切刃部の外径：１ｍｍ、切刃部
の長さ：１．５ｍｍ、シャンク部径：６ｍｍ、全長：５
０ｍｍの寸法をもった超硬合金製の小径エンドミルとし
ての本発明ボールエンドミル（以下、本発明エンドミル
という）１〜９、および比較ボールエンドミル（以下、
比較エンドミルという）１〜６をそれぞれ製造した。な
お、比較エンドミル１〜６は、これを構成する超硬合金
の結合相の構成成分のうちのいずれかの含有割合がこの
発明の範囲から外れた組成を有するものである。
ルを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
０．８μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、およびそれぞ
れ表１、２に示される平均粒径、並びに成分組成を有す
るガスアトマイズＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用意し、これ
ら原料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、減圧乾燥した
後、１５０ＭＰａの圧力でプレス成形して、直径：８ｍ
ｍ×長さ：６５ｍｍの寸法をもった丸棒圧粉体とし、こ
の丸棒圧粉体を、１．３Ｐａの真空雰囲気中、１３５０
〜１４５０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度
に１時間保持後、炉冷の条件で焼結し、さらに圧力：１
００ＭＰａ、温度：１３５０℃、保持時間：２時間の条
件でＨＩＰ処理を施し、この結果得られた丸棒焼結体に
研削加工を施して、先端切刃部の外径：１ｍｍ、切刃部
の長さ：１．５ｍｍ、シャンク部径：６ｍｍ、全長：５
０ｍｍの寸法をもった超硬合金製の小径エンドミルとし
ての本発明ボールエンドミル（以下、本発明エンドミル
という）１〜９、および比較ボールエンドミル（以下、
比較エンドミルという）１〜６をそれぞれ製造した。な
お、比較エンドミル１〜６は、これを構成する超硬合金
の結合相の構成成分のうちのいずれかの含有割合がこの
発明の範囲から外れた組成を有するものである。
【０００８】なお、本発明エンドミル１〜９および比較
エンドミル１〜８について、走査型電子顕微鏡を用い
て、その組織を観察したところ、いずれもＷＣ相と結合
相からなり、前記結合相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微
細な金属間化合物が分散析出した組織を示した。
エンドミル１〜８について、走査型電子顕微鏡を用い
て、その組織を観察したところ、いずれもＷＣ相と結合
相からなり、前記結合相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微
細な金属間化合物が分散析出した組織を示した。
【０００９】つぎに、上記本発明エンドミル１〜９およ
び比較エンドミル１〜８について、 被削材：平面寸法が１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さが４
００ｍｍのＪＩＳ・ＳＫＤ１１の角材、 回転速度：５００００ｍｉｎ-1、 切り込み：軸方向０．１ｍｍ、径方向０．２ｍｍ、 送り：２０００ｍｍ／ｍｉｎ、 の条件で合金鋼の乾式高速溝切削加工試験を行ない、先
端切刃部の逃げ面摩耗幅が０．１ｍｍに至るまでの切削
長を測定し、この測定結果を表１、２にそれぞれ５本の
平均値として示した。
び比較エンドミル１〜８について、 被削材：平面寸法が１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さが４
００ｍｍのＪＩＳ・ＳＫＤ１１の角材、 回転速度：５００００ｍｉｎ-1、 切り込み：軸方向０．１ｍｍ、径方向０．２ｍｍ、 送り：２０００ｍｍ／ｍｉｎ、 の条件で合金鋼の乾式高速溝切削加工試験を行ない、先
端切刃部の逃げ面摩耗幅が０．１ｍｍに至るまでの切削
長を測定し、この測定結果を表１、２にそれぞれ５本の
平均値として示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【発明の効果】表１、２に示される結果から、本発明エ
ンドミル１〜９は、いずれもすぐれた高温硬さおよび耐
熱塑性変形性を有することから、高硬度鋼である合金鋼
の切削加工を高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏
摩耗やチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮
するのに対して、比較エンドミル１〜８に見られるよう
に、これを構成する超硬合金の結合相の構成成分のうち
のいずれかでも、この発明の範囲から外れると、高温硬
さや耐熱塑性変形性が不充分となったり、切刃にチッピ
ングが発生したりするようになって、摩耗進行が加速さ
れることから、比較的短時間で使用寿命に至ることが明
らかである。上述のように、この発明の小径エンドミル
は、各種の鋼などの通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、特に高速切削加工においてもすぐれた耐摩耗性を発
揮し、使用寿命の延命化を可能にするものであるから、
切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に
十分満足に対応できるものである。
ンドミル１〜９は、いずれもすぐれた高温硬さおよび耐
熱塑性変形性を有することから、高硬度鋼である合金鋼
の切削加工を高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏
摩耗やチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮
するのに対して、比較エンドミル１〜８に見られるよう
に、これを構成する超硬合金の結合相の構成成分のうち
のいずれかでも、この発明の範囲から外れると、高温硬
さや耐熱塑性変形性が不充分となったり、切刃にチッピ
ングが発生したりするようになって、摩耗進行が加速さ
れることから、比較的短時間で使用寿命に至ることが明
らかである。上述のように、この発明の小径エンドミル
は、各種の鋼などの通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、特に高速切削加工においてもすぐれた耐摩耗性を発
揮し、使用寿命の延命化を可能にするものであるから、
切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に
十分満足に対応できるものである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年１月１５日（２００１．１．１
５）
５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する小径エンドミルを開発すべく研究を行った
結果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末と、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３％、Ａｌ：
０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物か
らなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用いて、配
合組成を、ＷＣ：８０〜９２％、Ｃｏ−Ｎｉ系合金：残
り、としてなる圧粉体の焼結体からなる超硬合金は、走
査型電子顕微鏡による組織観察で、これを構成する結合
相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微細な金属間化合物が分
散析出した組織をもち、前記微細な金属間化合物は高い
高温硬さを有し、一方前記Ｃｏ−Ｎｉ系合金はすぐれた
耐熱塑性変形性を有することから、この超硬合金で構成
された小径エンドミルは、ＷＣの硬質相の作用と相俟っ
て、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変形性を具備するよう
になり、したがって高熱発生を伴なう高速切削加工に用
いても偏摩耗が抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗
性を発揮するようになる、という研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する小径エンドミルを開発すべく研究を行った
結果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末と、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３％、Ａｌ：
０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物か
らなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金粉末を用いて、配
合組成を、ＷＣ：８０〜９２％、Ｃｏ−Ｎｉ系合金：残
り、としてなる圧粉体の焼結体からなる超硬合金は、走
査型電子顕微鏡による組織観察で、これを構成する結合
相がＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微細な金属間化合物が分
散析出した組織をもち、前記微細な金属間化合物は高い
高温硬さを有し、一方前記Ｃｏ−Ｎｉ系合金はすぐれた
耐熱塑性変形性を有することから、この超硬合金で構成
された小径エンドミルは、ＷＣの硬質相の作用と相俟っ
て、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変形性を具備するよう
になり、したがって高熱発生を伴なう高速切削加工に用
いても偏摩耗が抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗
性を発揮するようになる、という研究結果を得たのであ
る。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、硬質相としてＷＣを８０〜９２％
含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、結合相
に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３
％、Ａｌ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可
避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の素地
に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する超硬
合金で構成してなる、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の
すぐれた小径エンドミルに特徴を有するものである。
されたものであって、硬質相としてＷＣを８０〜９２％
含有し、残りが結合相からなり、前記結合相が、結合相
に占める割合で、Ｎｉ：１９〜２８％、Ｔｉ：１〜３
％、Ａｌ：０．１〜１％、を含有し、残りがＣｏと不可
避不純物からなる組成、並びにＣｏ−Ｎｉ系合金の素地
に微細な金属間化合物が分散析出した組織を有する超硬
合金で構成してなる、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の
すぐれた小径エンドミルに特徴を有するものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 以下いずれも質量％で、硬質相として炭
化タングステンを８０〜９２％含有し、残りが結合相か
らなり、前記結合相が、結合相に占める割合で、 Ｎｉ：１９〜２８％、 Ｔｉ：１〜３％、 Ａｉ：０．１〜１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成、並
びにＣｏ−Ｎｉ系合金の素地に微細な金属間化合物が分
散析出した組織を有する炭化タングステン基超硬合金で
構成したことを特徴とする高温硬さおよび耐熱塑性変形
性のすぐれた超硬合金製小径エンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001001212A JP2002205217A (ja) | 2001-01-09 | 2001-01-09 | 高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれた超硬合金製小径エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001001212A JP2002205217A (ja) | 2001-01-09 | 2001-01-09 | 高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれた超硬合金製小径エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002205217A true JP2002205217A (ja) | 2002-07-23 |
Family
ID=18869871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001001212A Withdrawn JP2002205217A (ja) | 2001-01-09 | 2001-01-09 | 高温硬さおよび耐熱塑性変形性のすぐれた超硬合金製小径エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002205217A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108715986A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-10-30 | 哈尔滨工程大学 | 一种通过调节织构来提高奥氏体镍钛基形状记忆合金室温塑性的方法 |
-
2001
- 2001-01-09 JP JP2001001212A patent/JP2002205217A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108715986A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-10-30 | 哈尔滨工程大学 | 一种通过调节织构来提高奥氏体镍钛基形状记忆合金室温塑性的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080401 |