JP2002086541A - 同方向回転二軸押出機 - Google Patents
同方向回転二軸押出機Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】可塑化・混練部は備わっているが、金属同志
の接触も、樹脂の過度の温度上昇もない、同方向回転二
軸押出機を提供する。 【解決手段】上流側の第１の輸送部（Ｔ１）が二条フル
フライトスクリュ（３、３’）から、その下流側の第１
の混練部（Ｍ１）がロータおよび／またはニーデイング
ディスク（５、５’）から、下流端の第２の輸送部（Ｔ
２）が二条フルフライトスクリュからなっている同方向
回転二軸押出機において、第１の混練部（Ｍ１）の下流
側に第２の混練部（Ｍ２）を設け、この第２の混練部を
完全噛み合い一条幅広フルフライトスクリュ（１０、１
０’）から構成し、そのスクリュの直径あるいは外径
（ｄ）を、押出シリンダ（１、１’）の内径（Ｄ）の８
６〜９６％に選定する。
の接触も、樹脂の過度の温度上昇もない、同方向回転二
軸押出機を提供する。 【解決手段】上流側の第１の輸送部（Ｔ１）が二条フル
フライトスクリュ（３、３’）から、その下流側の第１
の混練部（Ｍ１）がロータおよび／またはニーデイング
ディスク（５、５’）から、下流端の第２の輸送部（Ｔ
２）が二条フルフライトスクリュからなっている同方向
回転二軸押出機において、第１の混練部（Ｍ１）の下流
側に第２の混練部（Ｍ２）を設け、この第２の混練部を
完全噛み合い一条幅広フルフライトスクリュ（１０、１
０’）から構成し、そのスクリュの直径あるいは外径
（ｄ）を、押出シリンダ（１、１’）の内径（Ｄ）の８
６〜９６％に選定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、押出シリンダ内で
同方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、上流側
が二条フルフライトスクリュからなる輸送部、その下流
側がロータおよび／またはニーデイングディスクからな
る第１の混練部、その下流側が第２の混練部、そして下
流端が二条フルフライトスクリュからなる輸送部となっ
ている同方向回転二軸押出機に関するものである。
同方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、上流側
が二条フルフライトスクリュからなる輸送部、その下流
側がロータおよび／またはニーデイングディスクからな
る第１の混練部、その下流側が第２の混練部、そして下
流端が二条フルフライトスクリュからなる輸送部となっ
ている同方向回転二軸押出機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】同方向回転二軸押出機は、文献名を挙げ
るまでもなく従来周知で、図２に示されているように構
成されている。すなわち、押出シリンダ３０、３０’
と、この押出シリンダ３０、３０’の内部で同方向に回
転駆動される２本のスクリュ３１、３１’とからなって
いる。そして、これらのスクリュ３１、３１’は、図２
において樹脂材料の供給側である左端側に位置する部分
が二条フルフライトスクリュ３２、３２’から、その下
流側がロータ３３、３３’およびニーデイングディスク
３５、３５’から、そして押出端部である最下流端が二
条フルフライトスクリュ３６、３６’からなっている。
ロータ３３、３３’は、スクリュのリードの大きいフル
フライト３４、３４’から構成され、またニーデイング
ディスク３５、３５’は、位相を順次ずらしてスクリュ
軸の長手方向に重ね組み合わせた平板から構成されてい
る。したがって、ロータ３３、３３’およびニーデイン
グディスク３５、３５’からなる部分は、樹脂材料の可
塑化・混練部Ｋとなっている。最下流端は、二条フルフ
ライトスクリュ３６、３６’からなり、最上流側の二条
フルフライトスクリュ３２、３２’部分と同様に混練作
用は小さく、主として輸送作用を奏する輸送部Ｙ２とな
っている。
るまでもなく従来周知で、図２に示されているように構
成されている。すなわち、押出シリンダ３０、３０’
と、この押出シリンダ３０、３０’の内部で同方向に回
転駆動される２本のスクリュ３１、３１’とからなって
いる。そして、これらのスクリュ３１、３１’は、図２
において樹脂材料の供給側である左端側に位置する部分
が二条フルフライトスクリュ３２、３２’から、その下
流側がロータ３３、３３’およびニーデイングディスク
３５、３５’から、そして押出端部である最下流端が二
条フルフライトスクリュ３６、３６’からなっている。
ロータ３３、３３’は、スクリュのリードの大きいフル
フライト３４、３４’から構成され、またニーデイング
ディスク３５、３５’は、位相を順次ずらしてスクリュ
軸の長手方向に重ね組み合わせた平板から構成されてい
る。したがって、ロータ３３、３３’およびニーデイン
グディスク３５、３５’からなる部分は、樹脂材料の可
塑化・混練部Ｋとなっている。最下流端は、二条フルフ
ライトスクリュ３６、３６’からなり、最上流側の二条
フルフライトスクリュ３２、３２’部分と同様に混練作
用は小さく、主として輸送作用を奏する輸送部Ｙ２とな
っている。
【０００３】従来の同方向回転二軸押出機も、可塑化・
混練部Ｋを有するので、上流側の輸送部Ｙ１に樹脂材料
を供給すると共に、スクリュ３１、３１’を回転駆動す
ると、供給された樹脂材料は可塑化・混練部Ｋにおいて
可塑化・混練されて溶融状態になる。そして、二条フル
フライトスクリュ３６、３６’により下流側へ輸送さ
れ、例えば押出ダイから外部へ押し出される。
混練部Ｋを有するので、上流側の輸送部Ｙ１に樹脂材料
を供給すると共に、スクリュ３１、３１’を回転駆動す
ると、供給された樹脂材料は可塑化・混練部Ｋにおいて
可塑化・混練されて溶融状態になる。そして、二条フル
フライトスクリュ３６、３６’により下流側へ輸送さ
れ、例えば押出ダイから外部へ押し出される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来の
同方向回転二軸押出機によっても樹脂材料を可塑化・混
練し、そして押出すことはできるが、ロータ３３、３
３’あるいはニーデイングディスク３５、３５’のみで
可塑化・混練されるようになっているので、色々な問題
がある。例えば、ロータ３３、３３’においては樹脂材
料は押出シリンダ３０、３０’の内周壁面と、ロータ３
３、３３’のフライト３４、３４’の傾斜面との間に噛
み込まれて高い剪断応力を受け可塑化混練されるが、こ
のとき樹脂材料は圧縮される。そうすると、その反力に
よりロータ３３、３３’は互いに離間する方向に反発
し、押出シリンダ３０、３０’の内周壁に押しつけられ
る状態が生じる。したがって、ロータ３３、３３’と一
体の二条フルフライトスクリュ３２、３２’、３６、３
６’も、押出シリンダ３０、３０’の内周壁に押しつけ
られる状態が生じる。そうすると、金属同志の接触が生
じやすくなる。特に、スクリュ軸が長くなると撓み量も
大きくなり、また軸受の構造上、この金属接触の傾向が
強くなる。このような金属接触が生じると幅広スクリュ
になっていてもカジリが発生する。さらには、ニーデイ
ングディスク３５、３５’においては、ニーデイングデ
ィスク３５、３５’が平板と平板との位相のズレによっ
て構成されているので、樹脂材料は位相のズレの隙間か
らリークしやすくなる。リークするので、ロータ３３、
３３’のような高い剪断応力は生じない。したがって、
反力は小さく金属同志の接触の問題は少ない。しかしな
がら、ニーデイングディスク３５、３５’における樹脂
材料の滞留時間の分布が広くなってしまうので、樹脂材
料の温度が上昇しやすいという問題がある。本発明は、
上記したような従来の問題を解決した同方向回転二軸押
出機を提供することを目的とし、具体的には可塑化・混
練部は備わっているが、金属同志の接触も、樹脂の過度
の温度上昇もない、同方向回転二軸押出機を提供するこ
とを目的としている。
同方向回転二軸押出機によっても樹脂材料を可塑化・混
練し、そして押出すことはできるが、ロータ３３、３
３’あるいはニーデイングディスク３５、３５’のみで
可塑化・混練されるようになっているので、色々な問題
がある。例えば、ロータ３３、３３’においては樹脂材
料は押出シリンダ３０、３０’の内周壁面と、ロータ３
３、３３’のフライト３４、３４’の傾斜面との間に噛
み込まれて高い剪断応力を受け可塑化混練されるが、こ
のとき樹脂材料は圧縮される。そうすると、その反力に
よりロータ３３、３３’は互いに離間する方向に反発
し、押出シリンダ３０、３０’の内周壁に押しつけられ
る状態が生じる。したがって、ロータ３３、３３’と一
体の二条フルフライトスクリュ３２、３２’、３６、３
６’も、押出シリンダ３０、３０’の内周壁に押しつけ
られる状態が生じる。そうすると、金属同志の接触が生
じやすくなる。特に、スクリュ軸が長くなると撓み量も
大きくなり、また軸受の構造上、この金属接触の傾向が
強くなる。このような金属接触が生じると幅広スクリュ
になっていてもカジリが発生する。さらには、ニーデイ
ングディスク３５、３５’においては、ニーデイングデ
ィスク３５、３５’が平板と平板との位相のズレによっ
て構成されているので、樹脂材料は位相のズレの隙間か
らリークしやすくなる。リークするので、ロータ３３、
３３’のような高い剪断応力は生じない。したがって、
反力は小さく金属同志の接触の問題は少ない。しかしな
がら、ニーデイングディスク３５、３５’における樹脂
材料の滞留時間の分布が広くなってしまうので、樹脂材
料の温度が上昇しやすいという問題がある。本発明は、
上記したような従来の問題を解決した同方向回転二軸押
出機を提供することを目的とし、具体的には可塑化・混
練部は備わっているが、金属同志の接触も、樹脂の過度
の温度上昇もない、同方向回転二軸押出機を提供するこ
とを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、混
練部をロータまたはニーデイングディスク以外の構造を
した部材から構成することにより達成される。さらに具
体的には、大きな剪断応力により可塑化・混練してもス
クリュ軸に互いに離間する方向の反発力が生じることが
なく、また溶融樹脂の放熱効果の高い構造のスクリュを
採用することにより達成される。すなわち、請求項１に
記載の発明は、上記目的を達成するために、押出シリン
ダ内で同方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、
上流側が二条フルフライトスクリュからなる第１の輸送
部、その下流側がロータおよび／またはニーデイングデ
ィスクからなる第１の混練部、その下流側が第２の混練
部、そして下流端が二条フルフライトスクリュからなる
第２の輸送部となっている同方向回転二軸押出機であっ
て、前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフ
ライトスクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記
押出シリンダの内径の８６〜９６％に選定されている。
請求項２に記載の発明は、押出シリンダ内で同方向に回
転駆動される二軸スクリュからなり、上流側の輸送部に
供給される樹脂材料が、第１の混練部および第２の混練
部を経て溶融され、そして下流端から溶融樹脂材料とし
て押し出されるようになっている同方向回転二軸押出機
であって、前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広
フルフライトスクリュからなり、そのスクリュの外径
は、前記押出シリンダの内径の８６〜９６％に選定され
ている。請求項３に記載の発明は、押出シリンダ内で同
方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、その上流
側において供給される樹脂材料が、第１の混練部および
第２の混練部を経て溶融され、そして下流端から溶融樹
脂材料として押し出されるようになっている同方向回転
二軸押出機であって、前記第１の混練部がロータおよび
／またはニーデイングディスクからなり、前記第２の混
練部は完全噛み合い一条幅広フルフライトスクリュから
なり、そのスクリュの外径は、前記押出シリンダの内径
の８６〜９６％に選定されている。
練部をロータまたはニーデイングディスク以外の構造を
した部材から構成することにより達成される。さらに具
体的には、大きな剪断応力により可塑化・混練してもス
クリュ軸に互いに離間する方向の反発力が生じることが
なく、また溶融樹脂の放熱効果の高い構造のスクリュを
採用することにより達成される。すなわち、請求項１に
記載の発明は、上記目的を達成するために、押出シリン
ダ内で同方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、
上流側が二条フルフライトスクリュからなる第１の輸送
部、その下流側がロータおよび／またはニーデイングデ
ィスクからなる第１の混練部、その下流側が第２の混練
部、そして下流端が二条フルフライトスクリュからなる
第２の輸送部となっている同方向回転二軸押出機であっ
て、前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフ
ライトスクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記
押出シリンダの内径の８６〜９６％に選定されている。
請求項２に記載の発明は、押出シリンダ内で同方向に回
転駆動される二軸スクリュからなり、上流側の輸送部に
供給される樹脂材料が、第１の混練部および第２の混練
部を経て溶融され、そして下流端から溶融樹脂材料とし
て押し出されるようになっている同方向回転二軸押出機
であって、前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広
フルフライトスクリュからなり、そのスクリュの外径
は、前記押出シリンダの内径の８６〜９６％に選定され
ている。請求項３に記載の発明は、押出シリンダ内で同
方向に回転駆動される二軸スクリュからなり、その上流
側において供給される樹脂材料が、第１の混練部および
第２の混練部を経て溶融され、そして下流端から溶融樹
脂材料として押し出されるようになっている同方向回転
二軸押出機であって、前記第１の混練部がロータおよび
／またはニーデイングディスクからなり、前記第２の混
練部は完全噛み合い一条幅広フルフライトスクリュから
なり、そのスクリュの外径は、前記押出シリンダの内径
の８６〜９６％に選定されている。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
１により説明する。本実施の形態に係わる同方向回転二
軸押出機は、図１の（イ）に示されているように、軸方
向に所定長さの双胴型をした押出シリンダ１、１’を備
えている。そして、この押出シリンダ１、１’内に２本
のスクリュ２、２’が回転可能に設けられている。これ
らのスクリュ２、２’は、図１の（イ）において左端側
の上流部は、主として輸送機能を奏する第１の輸送部Ｔ
１となり、完全噛み合い二条フルフライトスクリュ３、
３’から構成されている。そして、その下流側の補助混
練部すなわち第１の混練部Ｍ１は、本実施の形態ではニ
ーデイングディスク５、５’から構成されている。ニー
デイングディスク５、５’は、平板と平板との位相のズ
レによって構成されている。
１により説明する。本実施の形態に係わる同方向回転二
軸押出機は、図１の（イ）に示されているように、軸方
向に所定長さの双胴型をした押出シリンダ１、１’を備
えている。そして、この押出シリンダ１、１’内に２本
のスクリュ２、２’が回転可能に設けられている。これ
らのスクリュ２、２’は、図１の（イ）において左端側
の上流部は、主として輸送機能を奏する第１の輸送部Ｔ
１となり、完全噛み合い二条フルフライトスクリュ３、
３’から構成されている。そして、その下流側の補助混
練部すなわち第１の混練部Ｍ１は、本実施の形態ではニ
ーデイングディスク５、５’から構成されている。ニー
デイングディスク５、５’は、平板と平板との位相のズ
レによって構成されている。
【０００７】第１の混練部Ｍ１の下流側の第２の混練部
Ｍ２は、本実施の形態では完全噛み合い一条幅広フルフ
ライトスクリュ１０、１０’から構成されている。そし
て、この一条幅広フルフライトスクリュ１０、１０’の
外径ｄは、押出シリンダ１、１’の内径Ｄの８６〜９６
％に選定されている。換言すると、一条幅広フルフライ
トスクリュ１０、１０’のフライトの外周面１１、１
１’と、押出シリンダ１、１’の内周面との間の間隔Ｓ
は、従来のそれよりもシリンダ内径の２〜７％程度大き
くなっている。これにより、詳しくは後述するように樹
脂材料に高い剪断力を与えることができ、また温度上昇
を抑えることができる。この第２の混練部Ｍ２の下流側
は、二条フルフライトスクリュ８、８’からなる第２の
輸送部Ｔ２となり、そしてその下流端に図１には示され
ていないが、押出ダイ等が取り付けられている。
Ｍ２は、本実施の形態では完全噛み合い一条幅広フルフ
ライトスクリュ１０、１０’から構成されている。そし
て、この一条幅広フルフライトスクリュ１０、１０’の
外径ｄは、押出シリンダ１、１’の内径Ｄの８６〜９６
％に選定されている。換言すると、一条幅広フルフライ
トスクリュ１０、１０’のフライトの外周面１１、１
１’と、押出シリンダ１、１’の内周面との間の間隔Ｓ
は、従来のそれよりもシリンダ内径の２〜７％程度大き
くなっている。これにより、詳しくは後述するように樹
脂材料に高い剪断力を与えることができ、また温度上昇
を抑えることができる。この第２の混練部Ｍ２の下流側
は、二条フルフライトスクリュ８、８’からなる第２の
輸送部Ｔ２となり、そしてその下流端に図１には示され
ていないが、押出ダイ等が取り付けられている。
【０００８】次に、上記実施の形態の作用を説明する。
ホッパから樹脂材料を、図１の（イ）において左端部の
押出シリンダ１、１’内へ連続的に供給する。また、図
１に示されていないが、駆動装置によりスクリュ２、
２’を同方向に回転駆動する。そうすると、樹脂材料は
第１の輸送部Ｔ１において押出シリンダ１、１’の外部
から加えられる熱と、二条フルフライトスクリュ２、
２’の回転駆動による摩擦作用、剪断作用等により生じ
る熱とにより一部溶融されながら、第１の混練部Ｍ１へ
と送られる。第１の混練部Ｍ１において、ニーデイング
ディスク５、５’により、従来周知のようにして可塑化
・混練される。なお、第１の混練部Ｍ１では、次の第２
の混練部Ｍ２で完全に溶融されるので、ある程度溶融さ
れているだけで充分である。
ホッパから樹脂材料を、図１の（イ）において左端部の
押出シリンダ１、１’内へ連続的に供給する。また、図
１に示されていないが、駆動装置によりスクリュ２、
２’を同方向に回転駆動する。そうすると、樹脂材料は
第１の輸送部Ｔ１において押出シリンダ１、１’の外部
から加えられる熱と、二条フルフライトスクリュ２、
２’の回転駆動による摩擦作用、剪断作用等により生じ
る熱とにより一部溶融されながら、第１の混練部Ｍ１へ
と送られる。第１の混練部Ｍ１において、ニーデイング
ディスク５、５’により、従来周知のようにして可塑化
・混練される。なお、第１の混練部Ｍ１では、次の第２
の混練部Ｍ２で完全に溶融されるので、ある程度溶融さ
れているだけで充分である。
【０００９】次いで、第２の混練部Ｍ２へと送られる。
第２の混練部Ｍ２は、一条幅広フルフライトスクリュ１
０、１０’からなり、この一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０、１０’の外径ｄは、押出シリンダ１、１’の内
径Ｄの８６〜９６％に選定されているので、一条幅広フ
ルフライトスクリュ１０、１０’の外周面１１、１１’
と、押出シリンダ１、１’の内周面との間の間隔Ｓは大
きい。したがって、一対の一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０、１０’の谷部にある溶融状態の樹脂材料Ｊは、
隣接する一条幅広フルフライトスクリュ１０、１０’の
フライトの外周面１１、１１’に乗り上げ、そして上記
隙間Ｓ部分に流れ込む。このように乗り上げ、そして流
れ込んでいる状態が図１の（ロ）、（ハ）に示されてい
る。
第２の混練部Ｍ２は、一条幅広フルフライトスクリュ１
０、１０’からなり、この一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０、１０’の外径ｄは、押出シリンダ１、１’の内
径Ｄの８６〜９６％に選定されているので、一条幅広フ
ルフライトスクリュ１０、１０’の外周面１１、１１’
と、押出シリンダ１、１’の内周面との間の間隔Ｓは大
きい。したがって、一対の一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０、１０’の谷部にある溶融状態の樹脂材料Ｊは、
隣接する一条幅広フルフライトスクリュ１０、１０’の
フライトの外周面１１、１１’に乗り上げ、そして上記
隙間Ｓ部分に流れ込む。このように乗り上げ、そして流
れ込んでいる状態が図１の（ロ）、（ハ）に示されてい
る。
【００１０】このように溶融状態の樹脂材料Ｊが、隙間
Ｓ部分に流れ込むので、樹脂材料Ｊには大きな剪断力が
作用する。その結果、樹脂材料Ｊはより完全に溶融、分
散される。このように、大きな剪断力を受けているとき
に生じる熱は、上記隙間Ｓ部分では薄いフイルム状にな
っているので、押出シリンダ１、１’の内周面に伝達さ
れる。したがって、押出シリンダ１、１’を冷却するこ
とにより、あるいは放熱フイン等を取り付けた放熱構造
にすることにより、放熱することができ、樹脂材料Ｊ中
に蓄熱される熱量を最小限に抑えることができる。ま
た、溶融状態の樹脂材料Ｊが上記隙間Ｓ中ではフイルム
状になっているので、フイルム状の溶融樹脂Ｊが一条幅
広フルフライトスクリュ１０、１０’のフライト１１、
１１’の外周面と、押出シリンダ１、１’の内周面との
間の潤滑の作用も奏する。したがって、第１の混練部Ｍ
１がロータから構成され、前述したように、ロータを互
いに離間する方向の力が生じても、一条幅広フルフライ
トスクリュ１０、１０’のフライトの外周面１１、１
１’と押出シリンダ１、１’の内周面との直接的な金属
接触が避けられる。さらには、高い剪断力を受けている
溶融状態の樹脂材料Ｊは、一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０，１０’の外周面１１、１１’と、押出シリンダ
１、１’の内周面との間の略全周に存在するので、一条
幅広フルフライトスクリュ１０、１０’を互いに離間す
る方向に作用する反力は生じない。生じても小さい。
Ｓ部分に流れ込むので、樹脂材料Ｊには大きな剪断力が
作用する。その結果、樹脂材料Ｊはより完全に溶融、分
散される。このように、大きな剪断力を受けているとき
に生じる熱は、上記隙間Ｓ部分では薄いフイルム状にな
っているので、押出シリンダ１、１’の内周面に伝達さ
れる。したがって、押出シリンダ１、１’を冷却するこ
とにより、あるいは放熱フイン等を取り付けた放熱構造
にすることにより、放熱することができ、樹脂材料Ｊ中
に蓄熱される熱量を最小限に抑えることができる。ま
た、溶融状態の樹脂材料Ｊが上記隙間Ｓ中ではフイルム
状になっているので、フイルム状の溶融樹脂Ｊが一条幅
広フルフライトスクリュ１０、１０’のフライト１１、
１１’の外周面と、押出シリンダ１、１’の内周面との
間の潤滑の作用も奏する。したがって、第１の混練部Ｍ
１がロータから構成され、前述したように、ロータを互
いに離間する方向の力が生じても、一条幅広フルフライ
トスクリュ１０、１０’のフライトの外周面１１、１
１’と押出シリンダ１、１’の内周面との直接的な金属
接触が避けられる。さらには、高い剪断力を受けている
溶融状態の樹脂材料Ｊは、一条幅広フルフライトスクリ
ュ１０，１０’の外周面１１、１１’と、押出シリンダ
１、１’の内周面との間の略全周に存在するので、一条
幅広フルフライトスクリュ１０、１０’を互いに離間す
る方向に作用する反力は生じない。生じても小さい。
【００１１】本発明は、上記実施の形態に限定されるこ
となく、色々な形で実施できる。例えば第１の混練部Ｍ
１は、ロータから構成することもできる。ロータで構成
するときはフライトのリードを小さくして剪断力による
スクリュ間の反発力を小さくすることができる。このよ
うに実施すると、輸送作用は大きくなり混練作用は小さ
くなるが、その下流側に第２の混練部Ｍ２が設けられて
いるので、問題はない。また、第１の混練部Ｍ１は、ロ
ータとニーデイングディスクとから構成できることも明
らかである。さらには、本実施の形態によると、第２の
混練部Ｍ２における分散化・混練作用は大きいので、第
１の混練部Ｍ１を、フライトのピッチ、フライトの溝の
深さ等において混練作用のあるスクリュから構成するこ
ともできる。また、第２の輸送部Ｔ２を一条幅広フルフ
ライトスクリュから構成することができることも明らか
である。さらには、押出シリンダ１、１’の下流端に吸
引力のある歯車ポンプ等が設けられているときは、ある
いは大気中は排出されるときは、格別に第２の輸送部Ｔ
２がなくてもよい。なお、第２の混練部Ｍ２の軸方向の
長さを適宜選定することにより、分散、混練度を調節で
きることは明らかである。
となく、色々な形で実施できる。例えば第１の混練部Ｍ
１は、ロータから構成することもできる。ロータで構成
するときはフライトのリードを小さくして剪断力による
スクリュ間の反発力を小さくすることができる。このよ
うに実施すると、輸送作用は大きくなり混練作用は小さ
くなるが、その下流側に第２の混練部Ｍ２が設けられて
いるので、問題はない。また、第１の混練部Ｍ１は、ロ
ータとニーデイングディスクとから構成できることも明
らかである。さらには、本実施の形態によると、第２の
混練部Ｍ２における分散化・混練作用は大きいので、第
１の混練部Ｍ１を、フライトのピッチ、フライトの溝の
深さ等において混練作用のあるスクリュから構成するこ
ともできる。また、第２の輸送部Ｔ２を一条幅広フルフ
ライトスクリュから構成することができることも明らか
である。さらには、押出シリンダ１、１’の下流端に吸
引力のある歯車ポンプ等が設けられているときは、ある
いは大気中は排出されるときは、格別に第２の輸送部Ｔ
２がなくてもよい。なお、第２の混練部Ｍ２の軸方向の
長さを適宜選定することにより、分散、混練度を調節で
きることは明らかである。
【００１２】
【発明の効果】以上のように、本発明によると、押出シ
リンダ内で同方向に回転駆動される二軸スクリュからな
る第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフライト
スクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記押出シ
リンダの内径の８６〜９６％に選定されているので、溶
融・混練時に一対の一条幅広フルフライトスクリュの谷
部にある溶融状態の樹脂材料は、隣接する一条幅広フル
フライトスクリュのフライトの外周面に乗り上げ、そし
て押出シリンダの内周面と一条幅広フルフライトスクリ
ュのフライトの外周面との間の隙間部分に流れ込む。し
たがって、樹脂材料には大きな剪断力が作用し、樹脂材
料はより完全に溶融、分散される。このように、完全に
溶融・分散されるので、第２の混練部の上流側の第１の
混練部をロータあるいはニーデイングディスクから構成
するとき、ロータあるいはニーデイングディスクに過酷
な可塑化・混練機能を要求する必要がない。したがっ
て、従来のスクリュの金属同志の接触の問題も、樹脂材
料の温度上昇の問題も小さくなる。上記のように、本発
明によると、ロータあるいはニーデイングディスクによ
り生じる従来の問題が解決されるが、さらに次のような
効果も得られる。すなわち、大きな剪断力を受けている
ときに生じる熱は、上記隙間部分では薄いフイルム状に
なっているので、押出シリンダの内周面に伝達され、放
熱される。また、溶融状態の樹脂材料が上記隙間中では
フイルム状になっているので、フイルム状の溶融樹脂が
一条幅広フルフライトスクリュのフライトの外周面と、
押出シリンダの内周面との間の潤滑の作用も奏する。し
たがって、第１の混練部がロータから構成され、前述し
たように、ロータを互いに離間する方向の力が例え生じ
ても、一条幅広フルフライトスクリュのフライトの外周
面と押出シリンダの内周面との直接的な金属接触が避け
られる。さらには、高い剪断力を受けている溶融状態の
樹脂材料は、一条幅広フルフライトスクリュの外周面
と、押出シリンダの内周面との間の略全周に存在するの
で、一条幅広フルフライトスクリュを互いに離間する方
向に作用する反力は生じない効果も得られる。
リンダ内で同方向に回転駆動される二軸スクリュからな
る第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフライト
スクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記押出シ
リンダの内径の８６〜９６％に選定されているので、溶
融・混練時に一対の一条幅広フルフライトスクリュの谷
部にある溶融状態の樹脂材料は、隣接する一条幅広フル
フライトスクリュのフライトの外周面に乗り上げ、そし
て押出シリンダの内周面と一条幅広フルフライトスクリ
ュのフライトの外周面との間の隙間部分に流れ込む。し
たがって、樹脂材料には大きな剪断力が作用し、樹脂材
料はより完全に溶融、分散される。このように、完全に
溶融・分散されるので、第２の混練部の上流側の第１の
混練部をロータあるいはニーデイングディスクから構成
するとき、ロータあるいはニーデイングディスクに過酷
な可塑化・混練機能を要求する必要がない。したがっ
て、従来のスクリュの金属同志の接触の問題も、樹脂材
料の温度上昇の問題も小さくなる。上記のように、本発
明によると、ロータあるいはニーデイングディスクによ
り生じる従来の問題が解決されるが、さらに次のような
効果も得られる。すなわち、大きな剪断力を受けている
ときに生じる熱は、上記隙間部分では薄いフイルム状に
なっているので、押出シリンダの内周面に伝達され、放
熱される。また、溶融状態の樹脂材料が上記隙間中では
フイルム状になっているので、フイルム状の溶融樹脂が
一条幅広フルフライトスクリュのフライトの外周面と、
押出シリンダの内周面との間の潤滑の作用も奏する。し
たがって、第１の混練部がロータから構成され、前述し
たように、ロータを互いに離間する方向の力が例え生じ
ても、一条幅広フルフライトスクリュのフライトの外周
面と押出シリンダの内周面との直接的な金属接触が避け
られる。さらには、高い剪断力を受けている溶融状態の
樹脂材料は、一条幅広フルフライトスクリュの外周面
と、押出シリンダの内周面との間の略全周に存在するの
で、一条幅広フルフライトスクリュを互いに離間する方
向に作用する反力は生じない効果も得られる。
【図１】本発明の実施の形態を模式的に示す図で、その
（イ）は軸方向の断面図、その（ロ）は溶融状態を示す
要部の断面図、その（ハ）は（ロ）においてハーハ方向
に見た側面図である。
（イ）は軸方向の断面図、その（ロ）は溶融状態を示す
要部の断面図、その（ハ）は（ロ）においてハーハ方向
に見た側面図である。
【図２】従来例を模式的に示す軸方向の断面図である。
１、１’ 押出シリンダ ２、
２’ スクリュ ３、３’ ２条フルフライトスクリュ ５、５’ ニーデイングディスク １０、１０’ １条幅広フルフライトスクリュ Ｔ１ 第１の輸送部 Ｍ１
第１の混練部 Ｍ２ 第２の混練部 Ｔ２
第２の輸送部
２’ スクリュ ３、３’ ２条フルフライトスクリュ ５、５’ ニーデイングディスク １０、１０’ １条幅広フルフライトスクリュ Ｔ１ 第１の輸送部 Ｍ１
第１の混練部 Ｍ２ 第２の混練部 Ｔ２
第２の輸送部
Claims (3)
- 【請求項１】 押出シリンダ内で同方向に回転駆動され
る二軸スクリュからなり、上流側が二条フルフライトス
クリュからなる第１の輸送部、その下流側がロータおよ
び／またはニーデイングディスクからなる第１の混練
部、その下流側が第２の混練部、そして下流端が二条フ
ルフライトスクリュからなる第２の輸送部となっている
同方向回転二軸押出機であって、 前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフライ
トスクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記押出
シリンダの内径の８６〜９６％に選定されていることを
特徴とする同方向回転二軸押出機。 - 【請求項２】 押出シリンダ内で同方向に回転駆動され
る二軸スクリュからなり、上流側の輸送部に供給される
樹脂材料が、第１の混練部および第２の混練部を経て溶
融され、そして下流端から溶融樹脂材料として押し出さ
れるようになっている同方向回転二軸押出機であって、 前記第２の混練部は、完全噛み合い一条幅広フルフライ
トスクリュからなり、そのスクリュの外径は、前記押出
シリンダの内径の８６〜９６％に選定されていることを
特徴とする同方向回転二軸押出機。 - 【請求項３】 押出シリンダ内で同方向に回転駆動され
る二軸スクリュからなり、その上流側において供給され
る樹脂材料が、第１の混練部および第２の混練部を経て
溶融され、そして下流端から溶融樹脂材料として押し出
されるようになっている同方向回転二軸押出機であっ
て、 前記第１の混練部がロータおよび／またはニーデイング
ディスクからなり、前記第２の混練部は完全噛み合い一
条幅広フルフライトスクリュからなり、そのスクリュの
外径は、前記押出シリンダの内径の８６〜９６％に選定
されていることを特徴とする同方向回転二軸押出機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000278099A JP4297601B2 (ja) | 2000-09-13 | 2000-09-13 | 同方向回転二軸押出機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000278099A JP4297601B2 (ja) | 2000-09-13 | 2000-09-13 | 同方向回転二軸押出機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002086541A true JP2002086541A (ja) | 2002-03-26 |
| JP4297601B2 JP4297601B2 (ja) | 2009-07-15 |
Family
ID=18763313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000278099A Expired - Lifetime JP4297601B2 (ja) | 2000-09-13 | 2000-09-13 | 同方向回転二軸押出機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4297601B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011046079A (ja) * | 2009-08-26 | 2011-03-10 | Polyplastics Co | スクリューエレメントピース及びスクリュー |
| JP2011104870A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Japan Steel Works Ltd:The | 二軸スクリュ式押出機の混練方法及び装置 |
| JP2011524278A (ja) * | 2008-06-20 | 2011-09-01 | バイエル・マテリアルサイエンス・アクチェンゲゼルシャフト | プラスチック組成物を押し出しするプロセス |
| KR101446809B1 (ko) | 2007-07-25 | 2014-10-02 | 부스 아게 | 연속 합성용 혼합 및 반죽 기계와, 혼합 및 반죽 기계를이용한 연속 합성 방법 |
| JP2020015227A (ja) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | 東芝機械株式会社 | スクリュ、押出機および混練補助エレメント |
| CN111712368A (zh) * | 2018-02-13 | 2020-09-25 | 株式会社日本制钢所 | 双轴挤出机、减速器以及挤出方法 |
| WO2024087253A1 (zh) * | 2022-10-24 | 2024-05-02 | 五邑大学 | 挤出机及挤出加工方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5747633A (en) * | 1980-07-16 | 1982-03-18 | Berstorff Gmbh Masch Hermann | Biaxial screw type degassing extruding machine for degassing thermoplastic material or similar material |
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| JPH10180842A (ja) * | 1996-12-25 | 1998-07-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高混練押出機とそれを用いた押出方法 |
-
2000
- 2000-09-13 JP JP2000278099A patent/JP4297601B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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| JP2011104870A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Japan Steel Works Ltd:The | 二軸スクリュ式押出機の混練方法及び装置 |
| CN111712368A (zh) * | 2018-02-13 | 2020-09-25 | 株式会社日本制钢所 | 双轴挤出机、减速器以及挤出方法 |
| JP2020015227A (ja) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | 東芝機械株式会社 | スクリュ、押出機および混練補助エレメント |
| JP7089970B2 (ja) | 2018-07-25 | 2022-06-23 | 芝浦機械株式会社 | スクリュ、押出機および混練補助エレメント |
| WO2024087253A1 (zh) * | 2022-10-24 | 2024-05-02 | 五邑大学 | 挤出机及挤出加工方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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