JP2001058346A - ベント式単軸スクリュ押出機 - Google Patents
ベント式単軸スクリュ押出機Info
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
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- B29C48/64—Screws with two or more threads
- B29C48/65—Screws with two or more threads neighbouring threads or channels having different configurations, e.g. one thread being lower than its neighbouring thread
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 含水率が高い原料（プラスチック複合材料）
を予備乾燥せずに押出成形が可能であり、かつ、押出用
スクリュやシリンダを長くすることなく、省エネルギー
と省スペース化が図れるベント式単軸スクリュ押出機を
提供する。 【解決手段】 押出用スクリュ３を回転自在に内蔵する
シリンダ２の側壁に原料を投入するホッパ１と原料から
水分を除湿するベント部１２とを連設し、ホッパ１から
ベント部１２の連設位置までを第１ステージとし、ベン
ト部１２の連設位置からシリンダ２の押出側先端までを
第２ステージとするベント式単軸スクリュ押出機におい
て、押出用スクリュ３の第１ステージ部分は螺旋状のメ
インフライト７とこのメインフライト７に隣接して螺旋
状に設けられたバリヤフライト８とを有し、バリヤフラ
イト８はそのフライトの高さをメインフライト７より低
く形成すると共に、バリヤフライト８のリードはメイン
フライト７のリードより大きく形成することを特徴とす
る。
を予備乾燥せずに押出成形が可能であり、かつ、押出用
スクリュやシリンダを長くすることなく、省エネルギー
と省スペース化が図れるベント式単軸スクリュ押出機を
提供する。 【解決手段】 押出用スクリュ３を回転自在に内蔵する
シリンダ２の側壁に原料を投入するホッパ１と原料から
水分を除湿するベント部１２とを連設し、ホッパ１から
ベント部１２の連設位置までを第１ステージとし、ベン
ト部１２の連設位置からシリンダ２の押出側先端までを
第２ステージとするベント式単軸スクリュ押出機におい
て、押出用スクリュ３の第１ステージ部分は螺旋状のメ
インフライト７とこのメインフライト７に隣接して螺旋
状に設けられたバリヤフライト８とを有し、バリヤフラ
イト８はそのフライトの高さをメインフライト７より低
く形成すると共に、バリヤフライト８のリードはメイン
フライト７のリードより大きく形成することを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オレフィン系樹脂
のＰＰ樹脂、ＰＥ樹脂やＡＢＳ樹脂、そしてＲ・ＰＶＣ
樹脂等に木粉や粉末セルロース並びに他の充填材料をブ
レンドした含水率の高いプラスチック複合材料をホッパ
から投入し、予備乾燥や予備除湿乾燥を必要としない
で、押出成形を可能にしたベント式単軸スクリュ押出機
に関する。
のＰＰ樹脂、ＰＥ樹脂やＡＢＳ樹脂、そしてＲ・ＰＶＣ
樹脂等に木粉や粉末セルロース並びに他の充填材料をブ
レンドした含水率の高いプラスチック複合材料をホッパ
から投入し、予備乾燥や予備除湿乾燥を必要としない
で、押出成形を可能にしたベント式単軸スクリュ押出機
に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、建築資材等の原料として、プラス
チック材料に木粉や粉末セルロース及び種々の充填材が
ブレンドされた、プラスチック複合材料が実用化され始
めている。
チック材料に木粉や粉末セルロース及び種々の充填材が
ブレンドされた、プラスチック複合材料が実用化され始
めている。
【０００３】例えば、塩化ビニール（以下、ＰＶＣとい
う）に木粉をブレンドし、それを予備除湿乾燥して、木
粉の水分を出きるだけ少なくして、一般的な単軸スクリ
ュ押出機で成形され、木目模様を出して木質感を高めて
いる。
う）に木粉をブレンドし、それを予備除湿乾燥して、木
粉の水分を出きるだけ少なくして、一般的な単軸スクリ
ュ押出機で成形され、木目模様を出して木質感を高めて
いる。
【０００４】また、地球環境の問題で敬遠されているＰ
ＶＣを使用しないで、このＰＶＣに代わる建築資材とし
てオレフィン系材料（ＰＰ、ＰＥ等）やＡＢＳ樹脂に木
粉がブレンドされ実用化されつつあるが、いずれにして
も木粉や粉末セルロース等には水分が多く含まれてい
る。
ＶＣを使用しないで、このＰＶＣに代わる建築資材とし
てオレフィン系材料（ＰＰ、ＰＥ等）やＡＢＳ樹脂に木
粉がブレンドされ実用化されつつあるが、いずれにして
も木粉や粉末セルロース等には水分が多く含まれてい
る。
【０００５】ところで、これら含水率の高い複合材料を
従来の単軸スクリュ押出機を用いて押出成形すると製品
表面に気泡が生じ不具合となってしまう。しかしなが
ら、従来において含水率の高い複合材料を直接使用して
押出成形する専用の押出機は無かった。
従来の単軸スクリュ押出機を用いて押出成形すると製品
表面に気泡が生じ不具合となってしまう。しかしなが
ら、従来において含水率の高い複合材料を直接使用して
押出成形する専用の押出機は無かった。
【０００６】そこで、プラスチック複合材料を予備乾
燥をしてから従来の単軸スクリュ押出機を用いて押出成
形するか、無乾燥状態の材料を用いて押出成形が可能
なベント式単軸スクリュ押出機を用いて押出成形してい
た。なお、従来のベント式単軸スクリュ押出機は、シリ
ンダ側壁にベント開口部を連設し、このベント開口部か
ら材料に含まれる水分、およびシリンダ内で高温化のた
めに発生するガス等を気化状態で脱気するものである。
燥をしてから従来の単軸スクリュ押出機を用いて押出成
形するか、無乾燥状態の材料を用いて押出成形が可能
なベント式単軸スクリュ押出機を用いて押出成形してい
た。なお、従来のベント式単軸スクリュ押出機は、シリ
ンダ側壁にベント開口部を連設し、このベント開口部か
ら材料に含まれる水分、およびシリンダ内で高温化のた
めに発生するガス等を気化状態で脱気するものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、プラスチック
複合材料を予備乾燥をしてから押出成形する場合、押出
機とは別に除湿乾燥機を必要とし、設備費も増えるし、
作業性も煩雑になるといった問題があった。
複合材料を予備乾燥をしてから押出成形する場合、押出
機とは別に除湿乾燥機を必要とし、設備費も増えるし、
作業性も煩雑になるといった問題があった。
【０００８】また、従来のベント式単軸スクリュ押出機
は、材料投入口からベント開口部までの第１ステージで
材料を混練・溶融すると共に材料に含まれる水分を気化
状態にしてから脱気する構成のものである。従って、前
述した含水率の高い複合材料を処理する場合、従来の技
術では、第１ステージ部分を長く設計せざるを得なかっ
た。例えば、押出用スクリュの有効長さＬがシリンダの
内径Ｄに対してその比（Ｌ／Ｄ）が３０及至は３２以上
になっていた。このように、押出用スクリュやシリンダ
が長くなると、押出用スクリュを片持ちで連結し回転さ
せる駆動部に負担がかかったり、シリンダの外周面を加
熱し材料を溶融するためのヒータ容量が多くかかった
り、横長の装置を設置する空間を多く必要とするといっ
た問題があった。
は、材料投入口からベント開口部までの第１ステージで
材料を混練・溶融すると共に材料に含まれる水分を気化
状態にしてから脱気する構成のものである。従って、前
述した含水率の高い複合材料を処理する場合、従来の技
術では、第１ステージ部分を長く設計せざるを得なかっ
た。例えば、押出用スクリュの有効長さＬがシリンダの
内径Ｄに対してその比（Ｌ／Ｄ）が３０及至は３２以上
になっていた。このように、押出用スクリュやシリンダ
が長くなると、押出用スクリュを片持ちで連結し回転さ
せる駆動部に負担がかかったり、シリンダの外周面を加
熱し材料を溶融するためのヒータ容量が多くかかった
り、横長の装置を設置する空間を多く必要とするといっ
た問題があった。
【０００９】本発明は、前記問題点に鑑み創案されたも
のであり、含水率が高いプラスチック複合材料を予備乾
燥せずに押出成形が可能であり、かつ、押出用スクリュ
やシリンダを長くすることなく、省エネルギーと省スペ
ース化が図れるベント式単軸スクリュ押出機を提供する
ことを技術的課題とする。
のであり、含水率が高いプラスチック複合材料を予備乾
燥せずに押出成形が可能であり、かつ、押出用スクリュ
やシリンダを長くすることなく、省エネルギーと省スペ
ース化が図れるベント式単軸スクリュ押出機を提供する
ことを技術的課題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を達成するため
に、本発明のベント式単軸スクリュ押出機は、以下の手
段を採用した。
に、本発明のベント式単軸スクリュ押出機は、以下の手
段を採用した。
【００１１】すなわち、本発明のベント式単軸スクリュ
押出機は、押出用スクリュを回転自在に内蔵するシリン
ダの側壁に原料を投入するホッパと前記原料から水分を
除湿するベント部とを連設し、前記ホッパから前記ベン
ト部の連設位置までを第１ステージとし、前記ベント部
の連設位置から前記シリンダの押出側先端までを第２ス
テージとするベント式単軸スクリュ押出機において、前
記押出用スクリュの第１ステージ部分は螺旋状のメイン
フライトとこのメインフライトに隣接して螺旋状に設け
られたバリヤフライトとを有し、前記バリヤフライトは
そのフライトの高さを前記メインフライトより低く形成
すると共に、前記バリヤフライトのリードは前記メイン
フライトのリードより大きく形成することを特徴とす
る。なお、前記メインフライトのリードは前記シリンダ
の内径Ｄに対して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄに形成する
と好適である。
押出機は、押出用スクリュを回転自在に内蔵するシリン
ダの側壁に原料を投入するホッパと前記原料から水分を
除湿するベント部とを連設し、前記ホッパから前記ベン
ト部の連設位置までを第１ステージとし、前記ベント部
の連設位置から前記シリンダの押出側先端までを第２ス
テージとするベント式単軸スクリュ押出機において、前
記押出用スクリュの第１ステージ部分は螺旋状のメイン
フライトとこのメインフライトに隣接して螺旋状に設け
られたバリヤフライトとを有し、前記バリヤフライトは
そのフライトの高さを前記メインフライトより低く形成
すると共に、前記バリヤフライトのリードは前記メイン
フライトのリードより大きく形成することを特徴とす
る。なお、前記メインフライトのリードは前記シリンダ
の内径Ｄに対して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄに形成する
と好適である。
【００１２】この構成により、ホッパから搬送された原
料は、シリンダの内径Ｄよりやや小さいリードのメイン
フライトによってスクリュ溝に沿って搬送される一方で
フライトを乗り越え時にシリンダ内壁との間で圧縮・せ
ん断されて徐々に溶融する。また、メインフライトの溶
融化作用に加え、メインフライトと隣接するバリヤフラ
イトによって原料の未溶融体部分が捕捉され溶融体部分
のみを通過させるように作用し、バリヤフライトを乗り
越えていく原料に対してもせん断力による溶融化作用が
働くため、第１ステージを短くしても従来と同等以上に
原料が効率よく溶融でき、原料内の水分も効率よく気化
できる。
料は、シリンダの内径Ｄよりやや小さいリードのメイン
フライトによってスクリュ溝に沿って搬送される一方で
フライトを乗り越え時にシリンダ内壁との間で圧縮・せ
ん断されて徐々に溶融する。また、メインフライトの溶
融化作用に加え、メインフライトと隣接するバリヤフラ
イトによって原料の未溶融体部分が捕捉され溶融体部分
のみを通過させるように作用し、バリヤフライトを乗り
越えていく原料に対してもせん断力による溶融化作用が
働くため、第１ステージを短くしても従来と同等以上に
原料が効率よく溶融でき、原料内の水分も効率よく気化
できる。
【００１３】また、本発明のベント式単軸スクリュ押出
機は、前記ホッパの連設位置のシリンダ内壁に矩形状の
縦溝を複数本設け、この縦溝に対応する部位の前記押出
用スクリュのフライトを２条ねじ形状に形成するものも
例示できる。この例示の場合、前記矩形状の縦溝の長さ
Ｌ3 は前記内径Ｄに対してその比を４（Ｌ3 ／Ｄ＝４）
とし、この２条ねじ形状のフライトのリードは前記内径
Ｄに対して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄに形成すると好適
である。
機は、前記ホッパの連設位置のシリンダ内壁に矩形状の
縦溝を複数本設け、この縦溝に対応する部位の前記押出
用スクリュのフライトを２条ねじ形状に形成するものも
例示できる。この例示の場合、前記矩形状の縦溝の長さ
Ｌ3 は前記内径Ｄに対してその比を４（Ｌ3 ／Ｄ＝４）
とし、この２条ねじ形状のフライトのリードは前記内径
Ｄに対して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄに形成すると好適
である。
【００１４】この例示によれば、ホッパに投入した原料
を２条ねじのフライトで混練し、原料から水分を絞り出
して矩形状の縦溝内に分離する一方で、水分を絞り出し
た原料を前方へ確実に搬送する。
を２条ねじのフライトで混練し、原料から水分を絞り出
して矩形状の縦溝内に分離する一方で、水分を絞り出し
た原料を前方へ確実に搬送する。
【００１５】さらに、本発明のベント式単軸スクリュ押
出機は、前記ホッパの連設位置のシリンダ外壁に加熱手
段および冷却手段を設置し、この加熱手段および冷却手
段を用いて前記シリンダ内の温度を制御する構成のもの
も例示できる。
出機は、前記ホッパの連設位置のシリンダ外壁に加熱手
段および冷却手段を設置し、この加熱手段および冷却手
段を用いて前記シリンダ内の温度を制御する構成のもの
も例示できる。
【００１６】この例示によれば、投入された原料に対し
所望の温度で加熱することで、縦溝内に分離された水分
の気化が容易にでき、原料の溶融も効率的にできる。さ
らにまた、本発明のベント式単軸スクリュ押出機は、前
記ベント部の連設位置近傍の前記第１ステージ終端にお
ける前記押出用スクリュに、その周面に沿って環状凸部
を設け、前記環状凸部の頂部と前記シリンダ内壁とのス
キマを前記原料の種類に応じて変更可能とする構成のも
のも例示できる。
所望の温度で加熱することで、縦溝内に分離された水分
の気化が容易にでき、原料の溶融も効率的にできる。さ
らにまた、本発明のベント式単軸スクリュ押出機は、前
記ベント部の連設位置近傍の前記第１ステージ終端にお
ける前記押出用スクリュに、その周面に沿って環状凸部
を設け、前記環状凸部の頂部と前記シリンダ内壁とのス
キマを前記原料の種類に応じて変更可能とする構成のも
のも例示できる。
【００１７】この例示によれば、第１ステージ終端に環
状凸部を設けたことで、第１ステージのシリンダ内の圧
力を高めることができるので、第１ステージにおける原
料の溶融や、原料内の水分の気化が効率良くできる。ま
た、スキマを調節することにより、第１ステージのシリ
ンダ内を所望の圧力に高めることができる。
状凸部を設けたことで、第１ステージのシリンダ内の圧
力を高めることができるので、第１ステージにおける原
料の溶融や、原料内の水分の気化が効率良くできる。ま
た、スキマを調節することにより、第１ステージのシリ
ンダ内を所望の圧力に高めることができる。
【００１８】さらにまた、本発明のベント式単軸スクリ
ュ押出機は、前記ベント部の連設位置に対応する部位の
前記押出用スクリュは、２条ねじ形状に形成したフライ
トを有し、このフライトのリードを、前記内径Ｄに対し
てその比が１．２Ｄ及至１．３Ｄである構成のものも例
示できる。
ュ押出機は、前記ベント部の連設位置に対応する部位の
前記押出用スクリュは、２条ねじ形状に形成したフライ
トを有し、このフライトのリードを、前記内径Ｄに対し
てその比が１．２Ｄ及至１．３Ｄである構成のものも例
示できる。
【００１９】この例示によれば、ベント部近傍のフライ
トを搬送強化用の２条ねじに形成し、そのフライトのリ
ードもシリンダ内径Ｄよりも大きくすることによって、
脱気された原料がベント穴より漏れないように確実に搬
送でき、シリンダ先端にある金型（ダイ）に対する流動
抵抗を強くすることができる。
トを搬送強化用の２条ねじに形成し、そのフライトのリ
ードもシリンダ内径Ｄよりも大きくすることによって、
脱気された原料がベント穴より漏れないように確実に搬
送でき、シリンダ先端にある金型（ダイ）に対する流動
抵抗を強くすることができる。
【００２０】さらにまた、本発明のベント式単軸スクリ
ュ押出機は、前記押出用スクリュの有効長さＬが前記内
径Ｄに対してその比が２６（Ｌ／Ｄ＝２６）であり、前
記第１ステージの長さＬ1 が前記内径Ｄに対してその比
が１４（Ｌ1 ／Ｄ＝１４）であり、前記第２ステージの
長さＬ2 が前記内径Ｄに対してその比が１２（Ｌ2 ／Ｄ
＝１２）である構成のものも例示できる。
ュ押出機は、前記押出用スクリュの有効長さＬが前記内
径Ｄに対してその比が２６（Ｌ／Ｄ＝２６）であり、前
記第１ステージの長さＬ1 が前記内径Ｄに対してその比
が１４（Ｌ1 ／Ｄ＝１４）であり、前記第２ステージの
長さＬ2 が前記内径Ｄに対してその比が１２（Ｌ2 ／Ｄ
＝１２）である構成のものも例示できる。
【００２１】この例示によれば、従来のＬ／Ｄ＝３２以
上の長いベント式単軸スクリュ押出機に比して、Ｌ／Ｄ
＝２６の短いベント式単軸スクリュ押出機にしたことに
よって、省スペース化による空間の有効利用、保温面積
を少なくすることによる省エネルキー化を図ることがで
きる。
上の長いベント式単軸スクリュ押出機に比して、Ｌ／Ｄ
＝２６の短いベント式単軸スクリュ押出機にしたことに
よって、省スペース化による空間の有効利用、保温面積
を少なくすることによる省エネルキー化を図ることがで
きる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態に係る
ベント式単軸スクリュ押出機を図１〜図５に基づいて詳
細に説明する。
ベント式単軸スクリュ押出機を図１〜図５に基づいて詳
細に説明する。
【００２３】［ベント式単軸スクリュ押出機の構造］ベ
ント式単軸スクリュ押出機Ｔは、図示しないフレームに
よって水平に支持された円筒シリンダ２と、この円筒シ
リンダ２内に回転自在に設置された押出用スクリュ３
と、この押出用スクリュ３を駆動する駆動部（図示せ
ず）及び減速機１５と、減速機１５側の円筒シリンダ２
に設けられた原料であるプラスチック複合材料Ｍを投入
するためのホッパ１とを主要な構成要素とする。なお、
フレーム、駆動部は公知であるので説明は省略する。ま
た、プラスチック複合材料（以下、材料という）Ｍはオ
レフィン系樹脂のＰＰ樹脂、ＰＥ樹脂やＡＢＳ樹脂、そ
してＲ・ＰＶＣ樹脂等に木粉や粉末セルロース並びに他
の充填材料をブレンドした複合材料であり、押出成形後
建築資材として使用するものである。
ント式単軸スクリュ押出機Ｔは、図示しないフレームに
よって水平に支持された円筒シリンダ２と、この円筒シ
リンダ２内に回転自在に設置された押出用スクリュ３
と、この押出用スクリュ３を駆動する駆動部（図示せ
ず）及び減速機１５と、減速機１５側の円筒シリンダ２
に設けられた原料であるプラスチック複合材料Ｍを投入
するためのホッパ１とを主要な構成要素とする。なお、
フレーム、駆動部は公知であるので説明は省略する。ま
た、プラスチック複合材料（以下、材料という）Ｍはオ
レフィン系樹脂のＰＰ樹脂、ＰＥ樹脂やＡＢＳ樹脂、そ
してＲ・ＰＶＣ樹脂等に木粉や粉末セルロース並びに他
の充填材料をブレンドした複合材料であり、押出成形後
建築資材として使用するものである。
【００２４】円筒シリンダ２は、図１に示すように、一
端が減速機１５と接続し他端がブレーカプレート１３を
介して金型（図示せず）と接続している。また、円筒シ
リンダ２はその側壁に複合材料Ｍを投入するホッパ１と
複合材料Ｍから水分を除湿するベント部１２とを連設し
ている。
端が減速機１５と接続し他端がブレーカプレート１３を
介して金型（図示せず）と接続している。また、円筒シ
リンダ２はその側壁に複合材料Ｍを投入するホッパ１と
複合材料Ｍから水分を除湿するベント部１２とを連設し
ている。
【００２５】ホッパ１は、図２に示すように、擂り鉢形
状からなり、この擂り鉢の下部が直管部１ａとなってお
り、この直管部１ａを介して円筒シリンダ２の側壁に取
り付けられている。
状からなり、この擂り鉢の下部が直管部１ａとなってお
り、この直管部１ａを介して円筒シリンダ２の側壁に取
り付けられている。
【００２６】ベント部１２は、図１に示すように、円筒
シリンダ２の中間位置より押出し側の円筒シリンダ２側
壁に連設したものであり、円筒シリンダ２側壁より分岐
したベント穴１２ａとこのベント穴１２ａを塞ぐ内部点
検用のサイトガラス（耐熱ガラス）１２ｂとを備えてい
る。また、ベント穴１２ａはその内壁に真空ポンプ（図
示せず）と接続するノズル１４を有している。
シリンダ２の中間位置より押出し側の円筒シリンダ２側
壁に連設したものであり、円筒シリンダ２側壁より分岐
したベント穴１２ａとこのベント穴１２ａを塞ぐ内部点
検用のサイトガラス（耐熱ガラス）１２ｂとを備えてい
る。また、ベント穴１２ａはその内壁に真空ポンプ（図
示せず）と接続するノズル１４を有している。
【００２７】また、円筒シリンダ２は、図２及び図３に
示すように、ホッパ１の連接位置において、長さＬ3 が
４Ｄ（Ｌ3 ＝４Ｄ，Ｄは円筒シリンダ２の内径）の矩形
状の縦溝（幅８ｍｍ、深さ３ｍｍ）４本を設けている。
示すように、ホッパ１の連接位置において、長さＬ3 が
４Ｄ（Ｌ3 ＝４Ｄ，Ｄは円筒シリンダ２の内径）の矩形
状の縦溝（幅８ｍｍ、深さ３ｍｍ）４本を設けている。
【００２８】更に、円筒シリンダ２はその外周面を覆う
ように電気ヒータ４（図１参照）を備えている。この電
気ヒータ４は円筒シリンダ２を軸方向に沿って複数の区
分に分けて円筒シリンダ２内の複合材料Ｍを加熱するも
のである。この実施の形態では、ホッパ１近傍とその他
の押出側の５区分との計６区分に分けて各区分毎に加熱
できるものである。そして、それら各区分毎の電気ヒー
タ４には、冷却用ブロワ６（図２参照）が設けられてい
る。従って、ベント式単軸スクリュ押出機Ｔは円筒シリ
ンダ２の外周面において区分毎に電気ヒータ４及び冷却
用ブロワ６を設けて温度コントロール可能な設備であ
る。
ように電気ヒータ４（図１参照）を備えている。この電
気ヒータ４は円筒シリンダ２を軸方向に沿って複数の区
分に分けて円筒シリンダ２内の複合材料Ｍを加熱するも
のである。この実施の形態では、ホッパ１近傍とその他
の押出側の５区分との計６区分に分けて各区分毎に加熱
できるものである。そして、それら各区分毎の電気ヒー
タ４には、冷却用ブロワ６（図２参照）が設けられてい
る。従って、ベント式単軸スクリュ押出機Ｔは円筒シリ
ンダ２の外周面において区分毎に電気ヒータ４及び冷却
用ブロワ６を設けて温度コントロール可能な設備であ
る。
【００２９】押出用スクリュ３は円柱形状の軸にらせん
状の羽根（フライト）を設けたものであり、基端部が減
速機１５と回転自在に接続している。なお、減速機１５
は変速ギアを有し、駆動部シャフトの回転を所定の回転
数に減速して押出用スクリュ３に伝達するものである。
状の羽根（フライト）を設けたものであり、基端部が減
速機１５と回転自在に接続している。なお、減速機１５
は変速ギアを有し、駆動部シャフトの回転を所定の回転
数に減速して押出用スクリュ３に伝達するものである。
【００３０】押出用スクリュ３は、押出用スクリュ３の
有効長さＬとの比が円筒シリンダ２の内径Ｄに対し、２
６（Ｌ／Ｄ＝２６）となるように設定されている。押出
用スクリュ３はベント部１２の連設位置を挟んで、ホッ
パ１（あるいは減速機１５）側を第１ステージ（１st s
tage）と呼び、押出方向側を第２ステージ（２st stag
e）と呼ぶ。そして、押出用スクリュ３の第１ステージ
の長さＬ1 は円筒シリンダ２の内径Ｄに対し、その比が
１４（Ｌ1 ／Ｄ＝１４）となるように設定され、押出用
スクリュ３の第２ステージの長さＬ2 は円筒シリンダ２
の内径Ｄに対し、その比が１２（Ｌ2 ／Ｄ＝１２）とな
るように設定されている。
有効長さＬとの比が円筒シリンダ２の内径Ｄに対し、２
６（Ｌ／Ｄ＝２６）となるように設定されている。押出
用スクリュ３はベント部１２の連設位置を挟んで、ホッ
パ１（あるいは減速機１５）側を第１ステージ（１st s
tage）と呼び、押出方向側を第２ステージ（２st stag
e）と呼ぶ。そして、押出用スクリュ３の第１ステージ
の長さＬ1 は円筒シリンダ２の内径Ｄに対し、その比が
１４（Ｌ1 ／Ｄ＝１４）となるように設定され、押出用
スクリュ３の第２ステージの長さＬ2 は円筒シリンダ２
の内径Ｄに対し、その比が１２（Ｌ2 ／Ｄ＝１２）とな
るように設定されている。
【００３１】また、押出用スクリュ３は、羽根と羽根と
の間にスクリュ溝が設けられ、このスクリュ溝は第１ス
テージ、ベント部１２および第２ステージでは異なる深
さで形成されている。
の間にスクリュ溝が設けられ、このスクリュ溝は第１ス
テージ、ベント部１２および第２ステージでは異なる深
さで形成されている。
【００３２】すなわち、第１ステージ部分（後述するＡ
及びＢ領域）のスクリュ溝は浅く形成され、円筒シリン
ダ２内壁とスクリュ溝との間で複合材料Ｍを圧縮する構
成となっている。ベント部１２の連設位置（後述するＣ
領域）のスクリュ溝は深く形成され、円筒シリンダ２内
壁とスクリュ溝との間で複合材料Ｍの自由体積を増加さ
せる構成となっている。また、第２ステージ部分（後述
するＥ領域）のスクリュ溝は浅く形成され、複合材料Ｍ
を押出口まで搬送する構成となっている。
及びＢ領域）のスクリュ溝は浅く形成され、円筒シリン
ダ２内壁とスクリュ溝との間で複合材料Ｍを圧縮する構
成となっている。ベント部１２の連設位置（後述するＣ
領域）のスクリュ溝は深く形成され、円筒シリンダ２内
壁とスクリュ溝との間で複合材料Ｍの自由体積を増加さ
せる構成となっている。また、第２ステージ部分（後述
するＥ領域）のスクリュ溝は浅く形成され、複合材料Ｍ
を押出口まで搬送する構成となっている。
【００３３】更に、押出用スクリュ３において、羽根
（フライト）は、図１に示すように、ホッパ１の連接位
置近傍のＡ領域、このＡ領域終端から第１ステージ終了
までのＢ領域、ベント部１２近傍のＣ領域およびこのＣ
領域終端からから第２ステージ終了までのＥ領域では、
それぞれ異なる形状で形成されている。なお、本発明は
押出用スクリュ３の羽根の形状を適宜変えることで溶融
・混練・圧縮・計量等の機能を効率的に行い押出用スク
リュ３の短縮化を図ることを特徴とするものである。
（フライト）は、図１に示すように、ホッパ１の連接位
置近傍のＡ領域、このＡ領域終端から第１ステージ終了
までのＢ領域、ベント部１２近傍のＣ領域およびこのＣ
領域終端からから第２ステージ終了までのＥ領域では、
それぞれ異なる形状で形成されている。なお、本発明は
押出用スクリュ３の羽根の形状を適宜変えることで溶融
・混練・圧縮・計量等の機能を効率的に行い押出用スク
リュ３の短縮化を図ることを特徴とするものである。
【００３４】すなわち、ホッパ１近傍のＡ領域では、羽
根１６が２条ねじの形状になっており、羽根１６のリー
ドＬ11は円筒シリンダ２の内径Ｄより小さく０．９０Ｄ
に形成されている。なお、Ａ領域のリードＬ11は円筒シ
リンダ２の内径Ｄより小さく形成され、０．９０Ｄ〜
０．９５Ｄの範囲の数値が好ましい。
根１６が２条ねじの形状になっており、羽根１６のリー
ドＬ11は円筒シリンダ２の内径Ｄより小さく０．９０Ｄ
に形成されている。なお、Ａ領域のリードＬ11は円筒シ
リンダ２の内径Ｄより小さく形成され、０．９０Ｄ〜
０．９５Ｄの範囲の数値が好ましい。
【００３５】また、Ｂ領域では、羽根はメインフライト
７とバリヤフライト８が隣接して設けられている。メイ
ンフライト７は１条ねじの形状になっており、羽根のリ
ードＬ11はＡ領域の羽根１６と同じ０．９０Ｄである。
一方、バリヤフライト８はメインフライト７より所定距
離離れた位置に設けられ、１条ねじの形状にはなってい
るが、羽根のリードＬ12はメインフライト７の０．９０
Ｄよりやや大きく（リードＬ12＞０．９０Ｄ）、０．９
２Ｄ（Ｌ12＝０．９２Ｄ）に形成されている。また、バ
リヤフライト８の羽根先端の高さはメインフライト７の
ものより差Ｇだけ低く形成されている。
７とバリヤフライト８が隣接して設けられている。メイ
ンフライト７は１条ねじの形状になっており、羽根のリ
ードＬ11はＡ領域の羽根１６と同じ０．９０Ｄである。
一方、バリヤフライト８はメインフライト７より所定距
離離れた位置に設けられ、１条ねじの形状にはなってい
るが、羽根のリードＬ12はメインフライト７の０．９０
Ｄよりやや大きく（リードＬ12＞０．９０Ｄ）、０．９
２Ｄ（Ｌ12＝０．９２Ｄ）に形成されている。また、バ
リヤフライト８の羽根先端の高さはメインフライト７の
ものより差Ｇだけ低く形成されている。
【００３６】ベント穴１２ａ手前の押出用スクリュ３
（即ち、Ｂ領域の最後部）には、図５に示すように、圧
力調節リング（環状凸部に相当）１０が設けられてい
る。圧力調節リング１０はその頂端と円筒シリンダ２の
内壁とのスキマＨをＢ領域のスクリュ溝の深さより浅く
することによって、円筒シリンダ２内の圧力を高め、溶
融効率を向上させるものである。なお、スキマＨは混練
・溶融する複合材料Ｍの種類に応じて決定されるもので
あり、このスキマＨにより第１ステージにおける複合材
料Ｍの溶融度合いが調節できる。
（即ち、Ｂ領域の最後部）には、図５に示すように、圧
力調節リング（環状凸部に相当）１０が設けられてい
る。圧力調節リング１０はその頂端と円筒シリンダ２の
内壁とのスキマＨをＢ領域のスクリュ溝の深さより浅く
することによって、円筒シリンダ２内の圧力を高め、溶
融効率を向上させるものである。なお、スキマＨは混練
・溶融する複合材料Ｍの種類に応じて決定されるもので
あり、このスキマＨにより第１ステージにおける複合材
料Ｍの溶融度合いが調節できる。
【００３７】ベント部１２近傍のＣ領域では、羽根１７
が２条ねじになっており、羽根のリードＬ13は筒シリン
ダ内径Ｄより大きい１．２Ｄである。なお、リードＬ13
は筒シリンダ内径Ｄより大きく形成され、１．２Ｄ〜
１．３Ｄの範囲の数値が好ましい。
が２条ねじになっており、羽根のリードＬ13は筒シリン
ダ内径Ｄより大きい１．２Ｄである。なお、リードＬ13
は筒シリンダ内径Ｄより大きく形成され、１．２Ｄ〜
１．３Ｄの範囲の数値が好ましい。
【００３８】ベント部１２近傍から第２ステージ終了ま
でのＥ領域では、羽根１８が１条ねじになっており、羽
根のリードＬ13はＣ領域と同じ１．２Ｄである。 ［この実施の形態の作用］次に、この実施の形態の作用
を説明する。
でのＥ領域では、羽根１８が１条ねじになっており、羽
根のリードＬ13はＣ領域と同じ１．２Ｄである。 ［この実施の形態の作用］次に、この実施の形態の作用
を説明する。
【００３９】ホッパ１から含水率の高い複合材料Ｍを投
入する。すると、複合材料Ｍは、ホッパ１近傍の円筒シ
リンダー２内（Ａ領域）に入り、円筒シリンダ２内壁と
浅いスクリュ溝との間で圧縮され混練される。特に、２
条ねじのフライト１６によって混練されることによっ
て、複合材料Ｍより水分が矩形縦溝５へ絞り出され、水
分が分離された複合材料Ｍは２条ねじのフライト１６に
よって前方へ確実に搬送される。なお、矩形縦溝５へ絞
り出された水分は、円筒シリンダ２の周囲に設けられた
ヒータ４によって加熱されると共に、円筒シリンダ２内
での加圧によって気化状態となる。
入する。すると、複合材料Ｍは、ホッパ１近傍の円筒シ
リンダー２内（Ａ領域）に入り、円筒シリンダ２内壁と
浅いスクリュ溝との間で圧縮され混練される。特に、２
条ねじのフライト１６によって混練されることによっ
て、複合材料Ｍより水分が矩形縦溝５へ絞り出され、水
分が分離された複合材料Ｍは２条ねじのフライト１６に
よって前方へ確実に搬送される。なお、矩形縦溝５へ絞
り出された水分は、円筒シリンダ２の周囲に設けられた
ヒータ４によって加熱されると共に、円筒シリンダ２内
での加圧によって気化状態となる。
【００４０】また、円筒シリンダ２内側の矩形縦溝５は
複合材料Ｍがスクリュ溝に食い込む食い込み量をむら無
く一定にする機能も果たしている。次に、Ｂ領域におい
て、複合材料Ｍの混練・溶融が更に行われる。すなわ
ち、複合材料Ｍは円筒シリンダ２の内径Ｄよりやや小さ
いリードＬ11のメインフライト７によってスクリュ溝に
沿って搬送される一方でメインフライト７を乗り越え時
に円筒シリンダ２内壁との間で圧縮・せん断されて徐々
に溶融する。また、このメインフライト７の溶融化作用
に加え、メインフライト７と隣接するバリヤフライト８
によって複合材料Ｍの未溶融体部分が捕捉され溶融体部
分のみを通過させるように作用し、バリヤフライト８を
乗り越えていく複合材料Ｍに対してもせん断力による溶
融化作用が働く。
複合材料Ｍがスクリュ溝に食い込む食い込み量をむら無
く一定にする機能も果たしている。次に、Ｂ領域におい
て、複合材料Ｍの混練・溶融が更に行われる。すなわ
ち、複合材料Ｍは円筒シリンダ２の内径Ｄよりやや小さ
いリードＬ11のメインフライト７によってスクリュ溝に
沿って搬送される一方でメインフライト７を乗り越え時
に円筒シリンダ２内壁との間で圧縮・せん断されて徐々
に溶融する。また、このメインフライト７の溶融化作用
に加え、メインフライト７と隣接するバリヤフライト８
によって複合材料Ｍの未溶融体部分が捕捉され溶融体部
分のみを通過させるように作用し、バリヤフライト８を
乗り越えていく複合材料Ｍに対してもせん断力による溶
融化作用が働く。
【００４１】なお、この差Ｇだけバリヤフライト８の羽
根先端を低くしたことにより、図４に示すように、メイ
ンフライト７のスクリュ溝内の複合材料Ｍがバリヤフラ
イト８に邪魔され、次のメインフライト７のスクリュ溝
内へ直ぐには移行できないので、複合材料Ｍはバリヤフ
ライト８の前後でメインフライト７のスクリュ溝内を循
環することになり、循環中に複合材料Ｍがスクリュ溝内
で加圧および加熱されて溶融するので、第１ステージを
短くしても従来と同等以上に溶融の効率化を図ることが
できる。また、複合材料Ｍ内の水分も効率良く気化でき
る。
根先端を低くしたことにより、図４に示すように、メイ
ンフライト７のスクリュ溝内の複合材料Ｍがバリヤフラ
イト８に邪魔され、次のメインフライト７のスクリュ溝
内へ直ぐには移行できないので、複合材料Ｍはバリヤフ
ライト８の前後でメインフライト７のスクリュ溝内を循
環することになり、循環中に複合材料Ｍがスクリュ溝内
で加圧および加熱されて溶融するので、第１ステージを
短くしても従来と同等以上に溶融の効率化を図ることが
できる。また、複合材料Ｍ内の水分も効率良く気化でき
る。
【００４２】また、第１ステージ終端に圧力調節リング
１０を設けたことで、第１ステージの円筒シリンダ２内
の圧力を高めることができるので、第１ステージにおけ
る複合材料Ｍの溶融や、複合材料Ｍ内の水分の気化が効
率良くできる。また、スキマＨを調節することにより、
第１ステージの円筒シリンダ２内を所望の圧力に高める
ことができる。なお、このスキマＨは、複合材料Ｍの種
類によって最適価が決まっている。
１０を設けたことで、第１ステージの円筒シリンダ２内
の圧力を高めることができるので、第１ステージにおけ
る複合材料Ｍの溶融や、複合材料Ｍ内の水分の気化が効
率良くできる。また、スキマＨを調節することにより、
第１ステージの円筒シリンダ２内を所望の圧力に高める
ことができる。なお、このスキマＨは、複合材料Ｍの種
類によって最適価が決まっている。
【００４３】第１ステージで溶融された複合材料Ｍは、
水分が気化しているが圧力で圧縮されて、複合材料Ｍの
中に閉じこめられていて、それが圧力調節リング１０を
越えると同時に複合材料Ｍの見掛け体積は膨張して、ベ
ント穴１２から水分の気化したものが真空ポンプ（図示
せず）に吸引される。
水分が気化しているが圧力で圧縮されて、複合材料Ｍの
中に閉じこめられていて、それが圧力調節リング１０を
越えると同時に複合材料Ｍの見掛け体積は膨張して、ベ
ント穴１２から水分の気化したものが真空ポンプ（図示
せず）に吸引される。
【００４４】すなわち、ベント部１２の連設位置（Ｃ領
域）のスクリュ溝は深く形成され、円筒シリンダ２内壁
とスクリュ溝との間で複合材料Ｍの自由体積を増加させ
る構成となっているので、第１ステージで溶融した複合
材料Ｍは水分を含んで膨張しており、それを大気圧まで
減圧し、さらに水分が気体となったものを真空ポンプ
（図示せず）によって強制的に吸引する。
域）のスクリュ溝は深く形成され、円筒シリンダ２内壁
とスクリュ溝との間で複合材料Ｍの自由体積を増加させ
る構成となっているので、第１ステージで溶融した複合
材料Ｍは水分を含んで膨張しており、それを大気圧まで
減圧し、さらに水分が気体となったものを真空ポンプ
（図示せず）によって強制的に吸引する。
【００４５】気体（水蒸気）が抜けたことで複合材料Ｍ
の体積は、見掛け上小さくなる。そこで、気体の抜けた
複合材料Ｍをベント穴１２から出ないよう、ベント部１
４近傍（Ｃ領域）の２条ねじ形状のフライト１７によっ
て前方へ確実に搬送する。
の体積は、見掛け上小さくなる。そこで、気体の抜けた
複合材料Ｍをベント穴１２から出ないよう、ベント部１
４近傍（Ｃ領域）の２条ねじ形状のフライト１７によっ
て前方へ確実に搬送する。
【００４６】次に、Ｅ領域において、フライト１８はリ
ードがシリンダー内径Ｄよりも大きく形成してあるの
で、このフライト１８の搬送によりブレーカー１３の先
に取付く金型（図示せず）の流動抵抗を強くすることが
できる。
ードがシリンダー内径Ｄよりも大きく形成してあるの
で、このフライト１８の搬送によりブレーカー１３の先
に取付く金型（図示せず）の流動抵抗を強くすることが
できる。
【００４７】この実施の形態によれば、従来のＬ／Ｄ＝
３２以上の長いベント式単軸スクリュ押出機に比して、
Ｌ／Ｄ＝２６の短いベント式単軸スクリュ押出機にした
ことによって、省スペース化による空間の有効利用、保
温面積を少なくすることによる省エネルキー化を図るこ
とができる。
３２以上の長いベント式単軸スクリュ押出機に比して、
Ｌ／Ｄ＝２６の短いベント式単軸スクリュ押出機にした
ことによって、省スペース化による空間の有効利用、保
温面積を少なくすることによる省エネルキー化を図るこ
とができる。
【００４８】
【発明の効果】以上、本発明によれば、含水率の高い原
料（プラスチック複合材料）を予備乾燥せずに押出成形
が連続的にできるので、予備乾燥用の設備は必要なく、
作業も容易である。
料（プラスチック複合材料）を予備乾燥せずに押出成形
が連続的にできるので、予備乾燥用の設備は必要なく、
作業も容易である。
【００４９】また、本発明によれば、ホッパから搬送さ
れた原料は、シリンダの内径Ｄよりやや小さいリードの
メインフライトによって搬送され溶融する一方で、メイ
ンフライトと隣接するバリヤフライトによって原料の未
溶融体部分が捕捉され溶融体部分のみを通過させるよう
に作用し、バリヤフライトを乗り越えていく原料に対し
てもせん断力による溶融化作用が働くため、第１ステー
ジを短くしても従来と同等以上に原料が効率よく溶融で
き、原料内の水分も効率よく気化できる。
れた原料は、シリンダの内径Ｄよりやや小さいリードの
メインフライトによって搬送され溶融する一方で、メイ
ンフライトと隣接するバリヤフライトによって原料の未
溶融体部分が捕捉され溶融体部分のみを通過させるよう
に作用し、バリヤフライトを乗り越えていく原料に対し
てもせん断力による溶融化作用が働くため、第１ステー
ジを短くしても従来と同等以上に原料が効率よく溶融で
き、原料内の水分も効率よく気化できる。
【００５０】更に、本発明によれば、従来の長いベント
式単軸スクリュ押出機に比して、本発明の短いベント式
単軸スクリュ押出機となったので、省スペース化による
空間の有効利用、保温面積を少なくすることによる省エ
ネルキー化を図ることができる。
式単軸スクリュ押出機に比して、本発明の短いベント式
単軸スクリュ押出機となったので、省スペース化による
空間の有効利用、保温面積を少なくすることによる省エ
ネルキー化を図ることができる。
【図１】本発明のベント式単軸スクリュ押出機を真上か
ら視た水平断面図である。
ら視た水平断面図である。
【図２】本発明のベント式単軸スクリュ押出機の横断面
図であるが、押出用スクリュを取り除いた状態を示す。
図であるが、押出用スクリュを取り除いた状態を示す。
【図３】ホッパ連接位置の円筒シリンダの要部断面図で
ある。
ある。
【図４】Ｂ領域における押出用スクリュの要部拡大図で
ある。
ある。
【図５】第１ステージ終端における圧力調節リングの要
部拡大図である。
部拡大図である。
Ｔ…ベント式単軸スクリュ押出機 Ｍ…プラスチック複合材料 １…ホッパ ２…円筒シリンダ Ｄ…円筒シリンダの内径 ３…押出用スクリュ ４…ヒータ（加熱手段） ５…矩形縦溝 ６…冷却用ブロワ（冷却手段） ７…メインフライト ８…バリヤフライト １０…圧力調節リング（環状凸部） １２…ベント部 １２ａ…ベント穴 １３…ブレーカプレート １４…ベントノズル １５…減速機 １６，１７，１８…フライト
Claims (9)
- 【請求項１】 押出用スクリュを回転自在に内蔵するシ
リンダの側壁に原料を投入するホッパと前記原料から水
分を除湿するベント部とを連設し、前記ホッパから前記
ベント部の連設位置までを第１ステージとし、前記ベン
ト部の連設位置から前記シリンダの押出側先端までを第
２ステージとするベント式単軸スクリュ押出機におい
て、 前記押出用スクリュの第１ステージ部分は螺旋状のメイ
ンフライトとこのメインフライトに隣接して螺旋状に設
けられたバリヤフライトとを有し、 前記バリヤフライトはそのフライトの高さを前記メイン
フライトより低く形成すると共に、前記バリヤフライト
のリードは前記メインフライトのリードより大きく形成
することを特徴とするベント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項２】 前記ホッパの連設位置のシリンダ内壁に
矩形状の縦溝を複数本設け、 この縦溝に対応する部位の前記押出用スクリュのフライ
トを２条ねじ形状に形成する請求項１に記載のベント式
単軸スクリュ押出機。 - 【請求項３】 前記ホッパの連設位置のシリンダ外壁に
加熱手段および冷却手段を設置し、この加熱手段および
冷却手段を用いて前記シリンダ内の温度を制御する請求
項２に記載のベント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項４】 前記ベント部の連設位置近傍の前記第１
ステージ終端における前記押出用スクリュに、その周面
に沿って環状凸部を設け、 前記環状凸部の頂部と前記シリンダ内壁とのスキマを、
前記原料の種類に応じて変更可能とする請求項１から３
のいずれかに記載のベント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項５】 前記ベント部の連設位置に対応する部位
の前記押出用スクリュは、２条ねじ形状に形成したフラ
イトを有する請求項１から４のいずれかに記載のベント
式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項６】 前記押出用スクリュの有効長さＬは前記
シリンダの内径Ｄに対してその比が２６（Ｌ／Ｄ＝２
６）であり、 前記第１ステージの長さＬ1 は前記内径Ｄに対してその
比が１４（Ｌ1 ／Ｄ＝１４）であり、 前記第２ステージの長さＬ2 は前記内径Ｄに対してその
比が１２（Ｌ2 ／Ｄ＝１２）である請求項５に記載のベ
ント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項７】 前記メインフライトのリードは前記シリ
ンダの内径Ｄに対して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄに形成
した請求項１記載のベント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項８】 前記矩形状の縦溝の長さＬ3 は前記シリ
ンダの内径Ｄに対してその比が４（Ｌ3 ／Ｄ＝４）であ
り、 前記２条ねじ形状のフライトのリードは前記内径Ｄに対
して０．９０Ｄ及至０．９５Ｄである請求項２に記載の
ベント式単軸スクリュ押出機。 - 【請求項９】 前記ベント部に対応する部位における２
条ねじ形状のフライトのリードは前記シリンダの内径Ｄ
に対してその比が１．２Ｄ及至１．３Ｄである請求項５
に記載のベント式単軸スクリュ押出機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11234072A JP2001058346A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | ベント式単軸スクリュ押出機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11234072A JP2001058346A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | ベント式単軸スクリュ押出機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001058346A true JP2001058346A (ja) | 2001-03-06 |
Family
ID=16965164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11234072A Pending JP2001058346A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | ベント式単軸スクリュ押出機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001058346A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008043844A (ja) * | 2006-08-11 | 2008-02-28 | Imoto Seisakusho:Kk | 成形装置 |
| CN102189666A (zh) * | 2010-03-11 | 2011-09-21 | Rms设备有限责任公司 | 凸耳型挤出机螺杆 |
| CN108582724A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-09-28 | 南京科森挤出装备有限公司 | 一种平衡端面的单头螺纹套 |
| CN108890857A (zh) * | 2018-08-23 | 2018-11-27 | 南京柯瑞特种陶瓷股份有限公司 | 立式螺旋蜂窝陶瓷真空连续挤出机 |
| CN114851624A (zh) * | 2022-05-05 | 2022-08-05 | 山西丹源新材料科技股份有限公司 | 一种震动式碳素冷压成型装置 |
-
1999
- 1999-08-20 JP JP11234072A patent/JP2001058346A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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