JP2001049372A - 低熱膨張耐熱合金 - Google Patents
低熱膨張耐熱合金Info
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- JP2001049372A JP2001049372A JP11223464A JP22346499A JP2001049372A JP 2001049372 A JP2001049372 A JP 2001049372A JP 11223464 A JP11223464 A JP 11223464A JP 22346499 A JP22346499 A JP 22346499A JP 2001049372 A JP2001049372 A JP 2001049372A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱合金の低熱膨張化を図ることであり、高
温部材に沈積するコークとの熱膨張差を小さくすること
により、炉の昇温及び降温時、部材に発生する引張応力
を小さくする。 【解決手段】 耐熱合金は、Ｃ：０.０８％以上０.３％
未満(重量％、以下同じ)、Ｓｉ：２.５％以下、Ｍｎ：
０.５〜３％、Ｃｒ：３０〜３８％、Ｎｉ：４０％を超
えて５０％以下、Ｗ：７〜１６％、Ｔｉ：０.０１〜０.
４％、残部実質的にＦｅからなる。必要に応じて、Ｎ
ｂ：１.０％未満、Ｍｏ：２.０％未満、Ｚｒ：０.０１
〜０.３％、Ｂ：０.００１〜０.０５％からなる群から
選択される少なくとも一種、及び／又はＡｌ：０.０１
〜０.５％を含有することができる。
温部材に沈積するコークとの熱膨張差を小さくすること
により、炉の昇温及び降温時、部材に発生する引張応力
を小さくする。 【解決手段】 耐熱合金は、Ｃ：０.０８％以上０.３％
未満(重量％、以下同じ)、Ｓｉ：２.５％以下、Ｍｎ：
０.５〜３％、Ｃｒ：３０〜３８％、Ｎｉ：４０％を超
えて５０％以下、Ｗ：７〜１６％、Ｔｉ：０.０１〜０.
４％、残部実質的にＦｅからなる。必要に応じて、Ｎ
ｂ：１.０％未満、Ｍｏ：２.０％未満、Ｚｒ：０.０１
〜０.３％、Ｂ：０.００１〜０.０５％からなる群から
選択される少なくとも一種、及び／又はＡｌ：０.０１
〜０.５％を含有することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、エチレン
製造における炭化水素類の熱分解用反応管の管材として
好適な低熱膨張耐熱合金に関する。
製造における炭化水素類の熱分解用反応管の管材として
好適な低熱膨張耐熱合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】エチレンの製造は、バーナ等の外部熱源
によって約１１００℃の高温に加熱された熱分解用反応
管の中に、原料ナフサとスチームを導入し、管内でナフ
サを分解させることにより行われる。熱分解用反応管の
代表例を図１に示しており、反応管(1)は、直管部(2)の
端部に屈曲部(3)を溶接接合(4)してコイル状に組み立て
られている。直管部(2)は、内径約５０〜１５０mm、肉
厚約６〜１０mm、長さ約８〜１０ｍであり、直管部(2)
は、長さ約３ｍの直管(20)の端部どうしを溶接接合(4)
して形成される。
によって約１１００℃の高温に加熱された熱分解用反応
管の中に、原料ナフサとスチームを導入し、管内でナフ
サを分解させることにより行われる。熱分解用反応管の
代表例を図１に示しており、反応管(1)は、直管部(2)の
端部に屈曲部(3)を溶接接合(4)してコイル状に組み立て
られている。直管部(2)は、内径約５０〜１５０mm、肉
厚約６〜１０mm、長さ約８〜１０ｍであり、直管部(2)
は、長さ約３ｍの直管(20)の端部どうしを溶接接合(4)
して形成される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、これまでの
反応管では、使用開始後約２〜３年経過すると、管軸方
向に２％を超えるクリープ伸びが発生する問題があっ
た。このクリープ伸びは、管内を通過する原料ナフサ
の内圧による軸方向応力に起因するもの、管の自重に
起因するもの、管の内外面の温度差により生ずる応力
に起因するもの、から算出される通常のクリープ伸びを
遙かに超えるもので、いわゆる異常伸びと称されるもの
である。
反応管では、使用開始後約２〜３年経過すると、管軸方
向に２％を超えるクリープ伸びが発生する問題があっ
た。このクリープ伸びは、管内を通過する原料ナフサ
の内圧による軸方向応力に起因するもの、管の自重に
起因するもの、管の内外面の温度差により生ずる応力
に起因するもの、から算出される通常のクリープ伸びを
遙かに超えるもので、いわゆる異常伸びと称されるもの
である。
【０００４】発明者は、この異常伸び発生の原因を調べ
たところ、次のことがわかった。炭化水素類の熱分解反
応は、その反応系から固形炭素の析出現象を伴うため、
反応管の内壁面に固形炭素が付着する。固形炭素の付着
は、操業時間と共に増大し、管壁内面に厚く沈積するよ
うになる。これを放置すると、反応管外部からの熱伝導
が阻害されると共に、炭化水素を含む流体の管内流通が
妨害されて圧力損失が大きくなる。そこで、圧力損失が
所定の値に達すると、管壁内面に沈積した固形炭素(特
にコークと称される)を化学的及び機械的に除去する操
作が行われる。この操作は、一般的にデコーキング処理
と称されるもので、空気とスチームを管内に導入するこ
とにより行われ、コークは高温で反応して燃焼される。
たところ、次のことがわかった。炭化水素類の熱分解反
応は、その反応系から固形炭素の析出現象を伴うため、
反応管の内壁面に固形炭素が付着する。固形炭素の付着
は、操業時間と共に増大し、管壁内面に厚く沈積するよ
うになる。これを放置すると、反応管外部からの熱伝導
が阻害されると共に、炭化水素を含む流体の管内流通が
妨害されて圧力損失が大きくなる。そこで、圧力損失が
所定の値に達すると、管壁内面に沈積した固形炭素(特
にコークと称される)を化学的及び機械的に除去する操
作が行われる。この操作は、一般的にデコーキング処理
と称されるもので、空気とスチームを管内に導入するこ
とにより行われ、コークは高温で反応して燃焼される。
【０００５】このデコーキング処理では、反応管の内部
で発熱反応を伴うので、反応管の加熱温度は通常の操業
温度(例えば、約１１００℃)よりも少し低い温度に設定
される(例えば、約９００〜１０００℃)。ところで、反
応管の内壁面に沈積したコークは、反応管の管体よりも
熱膨張が小さいため、操業温度からデコーキング温度へ
移行するとき、熱膨張量の差により反応管の管体に引張
応力が発生し、軸方向に伸びを生ずることがわかった。
で発熱反応を伴うので、反応管の加熱温度は通常の操業
温度(例えば、約１１００℃)よりも少し低い温度に設定
される(例えば、約９００〜１０００℃)。ところで、反
応管の内壁面に沈積したコークは、反応管の管体よりも
熱膨張が小さいため、操業温度からデコーキング温度へ
移行するとき、熱膨張量の差により反応管の管体に引張
応力が発生し、軸方向に伸びを生ずることがわかった。
【０００６】デコーキング処理は、約３０〜７５日の間
隔で行われるが、この処理間隔が短くなると、反応管の
軸方向伸びは大きくなり、短期間の間に、当初設計され
た伸び範囲を超えることがある。反応管の軸方向伸びが
大きいと管体に曲がりを生じ易くなり、外部熱源と管体
の距離が接近する部分では管体が過熱され、浸炭が促進
される。また、軸方向伸びが大きくなりすぎると、熱分
解管の屈曲部の下端が炉床に接触して、管体の破損等を
招く虞れがある。
隔で行われるが、この処理間隔が短くなると、反応管の
軸方向伸びは大きくなり、短期間の間に、当初設計され
た伸び範囲を超えることがある。反応管の軸方向伸びが
大きいと管体に曲がりを生じ易くなり、外部熱源と管体
の距離が接近する部分では管体が過熱され、浸炭が促進
される。また、軸方向伸びが大きくなりすぎると、熱分
解管の屈曲部の下端が炉床に接触して、管体の破損等を
招く虞れがある。
【０００７】そこで、反応管の軸方向伸びがある程度大
きくなると、管体の一部分を切断して取り除き、管体を
再度溶接接合することにより、直管部の長さを調節する
作業を行わねばならなかった。これは、経済的に不利を
生じるだけでなく、操業の一旦停止を余儀なくされるた
め、操業率の低下を招く不都合があった。
きくなると、管体の一部分を切断して取り除き、管体を
再度溶接接合することにより、直管部の長さを調節する
作業を行わねばならなかった。これは、経済的に不利を
生じるだけでなく、操業の一旦停止を余儀なくされるた
め、操業率の低下を招く不都合があった。
【０００８】本発明の目的は、耐熱合金の低熱膨張化を
図ることにあり、該耐熱合金を各種部材に適用した際、
部材に沈積するコークとの熱膨張量の差を小さくするこ
とである。
図ることにあり、該耐熱合金を各種部材に適用した際、
部材に沈積するコークとの熱膨張量の差を小さくするこ
とである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明に係る低熱膨張耐熱合金は、Ｃ：０.０８％
以上０.３％未満(重量％、以下同じ)、Ｓｉ：２.５％以
下、Ｍｎ：０.５〜３％、Ｃｒ：３０〜３８％、Ｎｉ：
４０％を超えて５０％以下、Ｗ：７〜１６％、Ｔｉ：
０.０１〜０.４％、残部実質的にＦｅからなる。なお、
残部実質的にＦｅとは、合金溶製段階で不可避的に混入
するＰ、Ｓその他の不純物元素を含んでもよいことを意
味する。なお、Ｆｅの含有量は１２％以下に抑えること
が好ましい。
に、本発明に係る低熱膨張耐熱合金は、Ｃ：０.０８％
以上０.３％未満(重量％、以下同じ)、Ｓｉ：２.５％以
下、Ｍｎ：０.５〜３％、Ｃｒ：３０〜３８％、Ｎｉ：
４０％を超えて５０％以下、Ｗ：７〜１６％、Ｔｉ：
０.０１〜０.４％、残部実質的にＦｅからなる。なお、
残部実質的にＦｅとは、合金溶製段階で不可避的に混入
するＰ、Ｓその他の不純物元素を含んでもよいことを意
味する。なお、Ｆｅの含有量は１２％以下に抑えること
が好ましい。
【００１０】本発明の低熱膨張耐熱合金は、必要に応じ
て、Ｎｂ：１.０％未満、Ｍｏ：２.０％未満、Ｚｒ：
０.０１〜０.３％、Ｂ：０.００１〜０.０５％からなる
群から選択される少なくとも一種、及び／又はＡｌ：
０.０１〜０.５％を含有することができる。
て、Ｎｂ：１.０％未満、Ｍｏ：２.０％未満、Ｚｒ：
０.０１〜０.３％、Ｂ：０.００１〜０.０５％からなる
群から選択される少なくとも一種、及び／又はＡｌ：
０.０１〜０.５％を含有することができる。
【００１１】熱膨張は、１０００℃における線膨張率で
１７.０×１０-6(１／℃)以下、１１００℃における線
膨張率で１７.５×１０-6(１／℃)以下が望ましい。
１７.０×１０-6(１／℃)以下、１１００℃における線
膨張率で１７.５×１０-6(１／℃)以下が望ましい。
【００１２】
【作用及び効果】本発明の耐熱合金は、熱膨張の大きい
Ｆｅが好ましくは１２％以下の含有量に制限されると共
に、熱膨張の小さいＣｒとＷを多く含有しているので、
低熱膨張化を達成することができる。本発明の耐熱合金
を、例えば炭化水素類の熱分解用管に適用した場合、デ
コーキング処理で管壁温度を操業温度からデコーキング
温度へ下降させるとき、コークと管体の熱膨張量の差を
小さく抑えることができるから、管体に生ずる引張応力
は小さくなり、軸方向に生ずる異常伸びを可及的に抑制
できる。それゆえ、管体の曲がりを抑制できると共に、
前述した直管部の長さ調節作業は殆んど不要となり、エ
チレン製造費用の上昇を抑えることができ、かつ高い操
業率を確保することができる。また、所定の機械的性
質、クリープ破断強度、耐酸化性及び耐浸炭性を具えて
いるから、炭化水素類の熱分解用反応管のみならず、鉄
鋼熱処理炉のハースロール、ラジアントチューブ等の部
材としても好適である。
Ｆｅが好ましくは１２％以下の含有量に制限されると共
に、熱膨張の小さいＣｒとＷを多く含有しているので、
低熱膨張化を達成することができる。本発明の耐熱合金
を、例えば炭化水素類の熱分解用管に適用した場合、デ
コーキング処理で管壁温度を操業温度からデコーキング
温度へ下降させるとき、コークと管体の熱膨張量の差を
小さく抑えることができるから、管体に生ずる引張応力
は小さくなり、軸方向に生ずる異常伸びを可及的に抑制
できる。それゆえ、管体の曲がりを抑制できると共に、
前述した直管部の長さ調節作業は殆んど不要となり、エ
チレン製造費用の上昇を抑えることができ、かつ高い操
業率を確保することができる。また、所定の機械的性
質、クリープ破断強度、耐酸化性及び耐浸炭性を具えて
いるから、炭化水素類の熱分解用反応管のみならず、鉄
鋼熱処理炉のハースロール、ラジアントチューブ等の部
材としても好適である。
【００１３】
【成分限定理由の説明】Ｃ：０.０８％以上０.３％未満 Ｃは鋳造凝固時に結晶粒界にＣｒ−Ｗ系炭化物を形成
し、粒界を強化してクリープ破断強度の向上に寄与す
る。この効果を得るために少なくとも０.０８％以上含
有させる。しかし、０.３％以上含有すると室温引張延
性の低下が著しくなるため、上限を０.３％未満に規定
する。
し、粒界を強化してクリープ破断強度の向上に寄与す
る。この効果を得るために少なくとも０.０８％以上含
有させる。しかし、０.３％以上含有すると室温引張延
性の低下が著しくなるため、上限を０.３％未満に規定
する。
【００１４】Ｓｉ：２.５％以下 Ｓｉは溶鋼の流動性を高める効果を有しており、また、
耐浸炭性の向上に寄与する。しかし、２.５％を超える
とクリープ破断強度が著しく低下するので、上限を２.
５％に規定する。好ましくは１.４〜２％である。
耐浸炭性の向上に寄与する。しかし、２.５％を超える
とクリープ破断強度が著しく低下するので、上限を２.
５％に規定する。好ましくは１.４〜２％である。
【００１５】Ｍｎ：０.５〜３％ Ｍｎは合金溶湯の脱酸、および鋳造時の溶湯の流動性の
改善に寄与する。また、溶接性と室温引張伸びを向上さ
せる効果がある。このため、０.５％以上含有させる。
一方、３％を超えて含有してもそれ以上の効果を期待で
きないので、上限を３％に規定する。
改善に寄与する。また、溶接性と室温引張伸びを向上さ
せる効果がある。このため、０.５％以上含有させる。
一方、３％を超えて含有してもそれ以上の効果を期待で
きないので、上限を３％に規定する。
【００１６】Ｃｒ：３０〜３８％ Ｃｒは耐酸化性の向上と熱膨張係数の低下に寄与する。
また、Ｎｉとの共存において、約１２００℃までの温度
域で所望の耐酸化性を確保する必要がある。このため、
少なくとも３０％以上含有させる。一方、含有量が３８
％を超えると室温における引張伸びの低下が著しくなる
ので、上限は３８％に規定する。
また、Ｎｉとの共存において、約１２００℃までの温度
域で所望の耐酸化性を確保する必要がある。このため、
少なくとも３０％以上含有させる。一方、含有量が３８
％を超えると室温における引張伸びの低下が著しくなる
ので、上限は３８％に規定する。
【００１７】Ｎｉ：４０％を超えて５０％以下 Ｎｉはオーステナイト相を安定化し、耐酸化性と高温強
度の向上に寄与する。約１２００℃までの温度域での使
用を考慮した場合、４０％を超えて含有させる必要があ
る。一方、５０％を超えて含有しても含有量の増加に対
応する効果が得られないので、上限を５０％に規定す
る。
度の向上に寄与する。約１２００℃までの温度域での使
用を考慮した場合、４０％を超えて含有させる必要があ
る。一方、５０％を超えて含有しても含有量の増加に対
応する効果が得られないので、上限を５０％に規定す
る。
【００１８】Ｗ：７〜１６％ Ｗは共晶状のＣｒ−Ｗ系炭化物を形成して、高温での機
械的特性及びクリープ破断強度の向上に寄与する。ま
た、Ｃｒとの共存により熱膨張係数を低下させる。これ
らの効果を発揮させるために、少なくとも７％以上含有
させる。含有量の増加と共にその効果は増すので、好ま
しくは１３％以上含有させる。しかし、１６％を超える
と室温引張伸びの低下が著しくなるので、上限は１６％
に規定する。
械的特性及びクリープ破断強度の向上に寄与する。ま
た、Ｃｒとの共存により熱膨張係数を低下させる。これ
らの効果を発揮させるために、少なくとも７％以上含有
させる。含有量の増加と共にその効果は増すので、好ま
しくは１３％以上含有させる。しかし、１６％を超える
と室温引張伸びの低下が著しくなるので、上限は１６％
に規定する。
【００１９】Ｔｉ：０.０１〜０.４％ Ｔｉはオーステナイト基地中に生成するクロム炭化物の
成長粗大化を抑制遅延させ、クリープ破断強度の向上に
寄与する。０.０１％の含有からその効果が認められる
が、０.４％を超えて含有すると酸化物系介在物の増加
を伴い、クリープ破断強度を却って低下させる。このた
め、含有量は０.０１〜０.４％に規定する。好ましくは
０.０３〜０.２％である。
成長粗大化を抑制遅延させ、クリープ破断強度の向上に
寄与する。０.０１％の含有からその効果が認められる
が、０.４％を超えて含有すると酸化物系介在物の増加
を伴い、クリープ破断強度を却って低下させる。このた
め、含有量は０.０１〜０.４％に規定する。好ましくは
０.０３〜０.２％である。
【００２０】Ｎｂ：１.０％未満 Ｎｂはクリープ破断強度の向上に寄与するため、必要に
応じて含有させることが望ましい。しかし、１.０％以
上含有しても対応する効果が得られないので、含有量は
１.０％未満に規定する。
応じて含有させることが望ましい。しかし、１.０％以
上含有しても対応する効果が得られないので、含有量は
１.０％未満に規定する。
【００２１】Ｍｏ：２.０％未満 Ｍｏはクリープ破断強度の向上に寄与するため、必要に
応じて含有させることが望ましい。しかし、２.０％以
上含有すると、室温引張延性の低下を招くので、含有量
は２.０％未満に規定する。
応じて含有させることが望ましい。しかし、２.０％以
上含有すると、室温引張延性の低下を招くので、含有量
は２.０％未満に規定する。
【００２２】Ｚｒ：０.０１〜０.３％ Ｚｒはオーステナイト基地に固溶し、その固溶強化作用
によってクリープ破断強度の向上に寄与するため、必要
に応じて含有させることが望ましい。０.０１％の含有
からその効果が認められるが、０.３％を超えて含有す
ると、室温引張延性の低下を招くので、含有量は０.０
１〜０.３％に規定する。好ましくは０.０３〜０.２％
である。
によってクリープ破断強度の向上に寄与するため、必要
に応じて含有させることが望ましい。０.０１％の含有
からその効果が認められるが、０.３％を超えて含有す
ると、室温引張延性の低下を招くので、含有量は０.０
１〜０.３％に規定する。好ましくは０.０３〜０.２％
である。
【００２３】Ｂ：０.００１〜０.０５％ Ｂはクリープ破断強度の向上に寄与するため、必要に応
じて含有させることが望ましい。０.００１％の含有か
らその効果が認められるが、０.０５％を超えて含有す
ると、室温引張延性の低下を招くので、含有量は０.０
０１〜０.０５％に規定する。
じて含有させることが望ましい。０.００１％の含有か
らその効果が認められるが、０.０５％を超えて含有す
ると、室温引張延性の低下を招くので、含有量は０.０
０１〜０.０５％に規定する。
【００２４】Ａｌ：０.０１〜０.５％ Ａｌは耐浸炭性の向上に寄与するため、必要に応じて含
有させることが望ましい。０.０１％の含有からその効
果が認められるが、０.５％を超えて含有すると、室温
引張延性及び溶接性の低下を招くので、含有量は０.０
１〜０.５％に規定する。好ましくは０.１〜０.３％で
ある。
有させることが望ましい。０.０１％の含有からその効
果が認められるが、０.５％を超えて含有すると、室温
引張延性及び溶接性の低下を招くので、含有量は０.０
１〜０.５％に規定する。好ましくは０.１〜０.３％で
ある。
【００２５】
【発明の実施の形態】供試材の作製 高周波誘導溶解炉で各種成分の合金を溶製し、これを遠
心力鋳造した後、適宜切断して供試材を作製し、線膨張
率、機械的特性及びクリープ破断強度を調べた。各供試
材の化学組成を表１に示す。No.１〜No.８は発明例、N
o.１１〜No.１２は比較例である。No.１１は従来のＨＰ
系材料、No.２は３２Ｃｒ−４５Ｎｉ系材料である。
心力鋳造した後、適宜切断して供試材を作製し、線膨張
率、機械的特性及びクリープ破断強度を調べた。各供試
材の化学組成を表１に示す。No.１〜No.８は発明例、N
o.１１〜No.１２は比較例である。No.１１は従来のＨＰ
系材料、No.２は３２Ｃｒ−４５Ｎｉ系材料である。
【００２６】線膨張率 各供試材の熱膨張について、１０００℃と１１００℃に
おける線膨張率を調べた。その測定結果を表２に示す。
おける線膨張率を調べた。その測定結果を表２に示す。
【００２７】機械的特性 機械的特性については、常温と１１００℃における引張
強さ、０.２％耐力及び伸びを調べた。その測定結果を
表２に示す。
強さ、０.２％耐力及び伸びを調べた。その測定結果を
表２に示す。
【００２８】クリープ破断強度 ＪＩＳＺ２２７２に準拠し、引張クリープ破断試験を行
ない、破断時間を測定した。その測定結果を表２に示
す。なお、試験温度は１１００℃、引張応力は２.０kgf
/mm2である。
ない、破断時間を測定した。その測定結果を表２に示
す。なお、試験温度は１１００℃、引張応力は２.０kgf
/mm2である。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表１及び表２から明らかなように、本発明
の実施例に係る供試材No.１〜No.８は、比較例の供試材
No.１１〜No.１２と比べて、線熱膨張率が低い。これ
は、No.１１〜No.１２のＦｅの含有量は約２０〜３０％
であるのに対し、No.１〜No.８では、約１０％よりも少
なく、その分、ＣｒとＷの含有量が多くなっているため
である。また、Ｗの含有量が多くなるほど、クリープ破
断に到るまでの時間が長く、クリープ破断強度にすぐれ
る傾向にある。これはＣｒ−Ｗ系炭化物の形成による効
果と考えられる。なお、比較例のNo.１２はＷを含有し
ないにも拘わらずクリープ破断時間が長くなっているの
は、Ｃの含有量が多いためである。しかし、No.１２は
Ｃの含有量が多いため、前述のとおり、線膨張率が高く
なる不都合がある。
の実施例に係る供試材No.１〜No.８は、比較例の供試材
No.１１〜No.１２と比べて、線熱膨張率が低い。これ
は、No.１１〜No.１２のＦｅの含有量は約２０〜３０％
であるのに対し、No.１〜No.８では、約１０％よりも少
なく、その分、ＣｒとＷの含有量が多くなっているため
である。また、Ｗの含有量が多くなるほど、クリープ破
断に到るまでの時間が長く、クリープ破断強度にすぐれ
る傾向にある。これはＣｒ−Ｗ系炭化物の形成による効
果と考えられる。なお、比較例のNo.１２はＷを含有し
ないにも拘わらずクリープ破断時間が長くなっているの
は、Ｃの含有量が多いためである。しかし、No.１２は
Ｃの含有量が多いため、前述のとおり、線膨張率が高く
なる不都合がある。
【図１】エチレン製造プラントにおける炭化水素類の熱
分解用反応管の組立状態の概要図である。
分解用反応管の組立状態の概要図である。
(1) 反応管 (2) 直管部 (3) 屈曲部 (4) 溶接部
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ：０.０８％以上０.３％未満(重量
％、以下同じ)、Ｓｉ：２.５％以下、Ｍｎ：０.５〜３
％、Ｃｒ：３０〜３８％、Ｎｉ：４０％を超えて５０％
以下、Ｗ：７〜１６％、Ｔｉ：０.０１〜０.４％、残部
実質的にＦｅからなる低熱膨張耐熱合金。 - 【請求項２】 Ｎｂ：１.０％未満、Ｍｏ：２.０％未
満、Ｚｒ：０.０１〜０.３％、及びＢ：０.００１〜０.
０５％からなる群から選択される少なくとも一種を含有
している請求項１に記載の低熱膨張耐熱合金。 - 【請求項３】 Ａｌ：０.０１〜０.５％を含有している
請求項１又は請求項２に記載の低熱膨張耐熱合金。 - 【請求項４】 熱膨張は、１０００℃における線膨張率
で１７.０×１０-6(１／℃)以下である請求項１乃至請
求項３の何れかに記載の低熱膨張耐熱合金。 - 【請求項５】 熱膨張は、１１００℃における線膨張率
で１７.５×１０-6(１／℃)以下である請求項１乃至請
求項３の何れかに記載の低熱膨張耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11223464A JP2001049372A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 低熱膨張耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11223464A JP2001049372A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 低熱膨張耐熱合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049372A true JP2001049372A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=16798569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11223464A Pending JP2001049372A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | 低熱膨張耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001049372A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015120956A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱鋳造合金 |
-
1999
- 1999-08-06 JP JP11223464A patent/JP2001049372A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015120956A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱鋳造合金 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
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