JP2000256748A - Manufacture of ferritic stainless steel sheet excellent in ridiging resistance - Google Patents

Manufacture of ferritic stainless steel sheet excellent in ridiging resistance

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JP2000256748A
JP2000256748A JP5942599A JP5942599A JP2000256748A JP 2000256748 A JP2000256748 A JP 2000256748A JP 5942599 A JP5942599 A JP 5942599A JP 5942599 A JP5942599 A JP 5942599A JP 2000256748 A JP2000256748 A JP 2000256748A
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a manufacturing method of a ferritic stainless steel sheet excellent in ridging resistance which can not be obtained under the conventional SUS 430 manufacturing technology. SOLUTION: A ferritic stainless steel slab containing 0.02-0.10 wt.% C and 50-70% γp (γ potential) is heated to the temperature of the ferrite-austenite two-phase (α+γ) area, and then, subjected to the low-temperature hot rough rolling in which the total draft is >=50% with at least two passes, and the number of passes whose draft is >=20% is >=1/2 of the number of total passes in the two-phase temperature range. At the low temperature free from re- crystallization, the low-temperature hot finish rolling in which the total draft is >=50% with at least two passes is achieved, and then, the slab is cooled to the non-recovery temperature range.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、リジングの発生が
極めて少ない耐リジング性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法、とくにスラブを (α+γ) 2相域
に加熱抽出したのち、前記高温粗圧延−低温仕上圧延す
ることにより、深絞り性と加工による耐肌荒れ性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼板を製造する方法に関する
ものである。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for producing a ferritic stainless steel sheet having extremely little ridging and excellent ridging resistance, and more particularly, to extracting a slab by heating and extracting it in the (α + γ) two-phase region, The present invention relates to a method for producing a ferritic stainless steel sheet excellent in deep drawability and resistance to surface roughening due to processing by low-temperature finish rolling.

【0002】[0002]

【従来の技術】リジング (ローピングともいう) は、フ
ェライト系ステンレス鋼の薄鋼板を引張り加工や深絞り
加工した場合に、その鋼板表面の圧延方向に沿って発生
した畝状の起伏 (細長いすじ状の凹凸) のことであり、
フェライト系ステンレス鋼の鋼板に特有の現象である。
2. Description of the Related Art Ridging (also called roping) is a ridge-like undulation (elongated striped shape) that occurs along the rolling direction on the surface of a ferritic stainless steel sheet when it is stretched or deep drawn. (Irregularities)
This phenomenon is unique to ferritic stainless steel sheets.

【0003】一般に、フェライト系ステンレス冷延鋼板
(JIS-SUS430など) は耐食性に優れ、長期間にわたって
美しい表面光沢を保持すると共に、良好な加工性を有
し、しかも、オーステナイト系ステンレス鋼等に比べる
と安価であることから、厨房器具、家電用電気機器、自
動車部品等の広い分野で使用されている。このように、
フェライト系ステンレス鋼は、主として装飾性を要する
用途に供されることが多いため、耐食性やプレス加工性
はもとより、加工後の表面性状の美麗さも大切な要件と
なる。ことに、フェライト系ステンレス鋼は、円筒や角
筒などの絞り加工用材料として使用されるが、製造方法
に起因する材料特性が悪いと、成形加工時に上述したリ
ジングが現れ、表面の美観を損ねるばかりでなく、ひど
い場合にはこれが原因となって、成形中に割れが発生す
るという問題があった。
[0003] Generally, cold rolled ferritic stainless steel sheets
(JIS-SUS430, etc.) has excellent corrosion resistance, maintains beautiful surface gloss over a long period of time, has good workability, and is less expensive than austenitic stainless steel, etc. Used in a wide range of fields such as electrical equipment for automobiles and automobile parts. in this way,
Ferritic stainless steels are often used mainly for applications requiring decorativeness, so that not only corrosion resistance and press workability but also beautiful surface properties after processing are important requirements. In particular, ferritic stainless steel is used as a material for drawing such as cylinders and square cylinders, but if the material properties due to the manufacturing method are poor, the above-described ridging appears during molding and impairs the appearance of the surface. Not only that, in severe cases, this causes a problem that cracks occur during molding.

【0004】そのため、斯界においては、リジングの発
生を軽減しあるいは消滅させ得るようなフェライト系ス
テンレス鋼を製造することが大きな研究課題となってい
る。そうしたリジングの発生防止技術については、従来
より多くの研究があり、なかでもリジングの発生防止の
ために均一な再結晶組織をもつ熱延板を製造する方法が
注目されている。例えば、 特公昭45−34016 号公報には、低温で熱間圧延を施
し、ついで 800〜830 ℃の箱型焼鈍を施し、その後冷間
圧延、仕上げ焼鈍を行うことにより、耐リジング性を向
上させるという方法が開示されている。 特公昭57−61096 号公報には、異形ロール圧延機に
より圧下率20%以上の熱間圧延を施した後、熱延板焼
鈍、冷間圧延、仕上げ焼鈍を施す方法が開示されてい
る。 特開平 1−111816号公報では、 850℃以上で熱間圧
延し、ただちに10℃/秒以上の速度で冷却し、そして 5
50℃以下の温度で巻き取ることによりフェライトとマル
テンサイトの2相組織とし、その後累積圧下率50%以上
の冷間圧延を施す方法が提案されている。 特開平 7−84617 号公報では、粒径:0.9 mm以下の
等軸晶が板厚の70%以上を占める連鋳スラブを鋳造し、
このスラブを1100〜1000℃において圧下率40%以上の熱
間圧延を施した後、熱延板焼鈍、冷間圧延、仕上げ焼鈍
を施す方法が提案されている。 特開平 7−118754号公報では、フェライト系ステン
レス鋼の成分設計に当たって、ガンマポテンシャル (γ
p) を高め、そして加熱を1100〜1220℃の温度で行い、
950〜1050℃の温度で熱間仕上圧延を行い、そして 450
〜800 ℃の温度で巻き取りを行ってから脱スケール処理
を行い、その後70%以上のトータル圧下率で冷間圧延を
行うという方法を提案している。
[0004] Therefore, in the art, it has been a major research subject to produce a ferritic stainless steel capable of reducing or eliminating ridging. There have been many studies on such ridging prevention technology, and a method of producing a hot-rolled sheet having a uniform recrystallized structure for preventing ridging has been particularly noted. For example, Japanese Patent Publication No. 45-34016 discloses that ridging resistance is improved by performing hot rolling at a low temperature, then performing box-shaped annealing at 800 to 830 ° C., and then performing cold rolling and finish annealing. Is disclosed. Japanese Patent Publication No. Sho 57-61096 discloses a method in which hot rolling at a rolling reduction of 20% or more is performed by a deformed roll rolling mill, followed by hot-rolled sheet annealing, cold rolling, and finish annealing. In JP-A-1-111816, hot rolling is performed at 850 ° C. or more, immediately cooled at a rate of 10 ° C./sec or more, and
A method has been proposed in which a two-phase structure of ferrite and martensite is formed by winding at a temperature of 50 ° C. or less, and then cold rolling is performed with a cumulative draft of 50% or more. In JP-A-7-84617, a continuous cast slab in which equiaxed grains having a grain size of 0.9 mm or less occupy 70% or more of the sheet thickness is cast.
A method has been proposed in which this slab is subjected to hot rolling at a reduction rate of 40% or more at 1100 to 1000 ° C., and then to hot rolled sheet annealing, cold rolling, and finish annealing. Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-118754 discloses a gamma potential (γ
p) and heating is carried out at a temperature of 1100-1220 ° C.
Hot finish rolling at a temperature of 950-150 ° C, and 450
A method has been proposed in which winding is performed at a temperature of up to 800 ° C., descaling is performed, and then cold rolling is performed at a total draft of 70% or more.

【0005】しかしながら、これらの方法はいずれも、
全製造工程中、局部的な対策, 即ち、鋳造工程や熱間圧
延工程あるいは焼鈍工程等のいずれかの処理を対象とし
て改善提案しており、十分な対策になっていない。しか
も、これらの各処理の内容についても、耐リジング性を
直接的な解決課題とする技術ではなく、それ故にリジン
グの低減対策として十分とは言えないのが実情である。
[0005] However, all of these methods are:
During the entire manufacturing process, local countermeasures, that is, improvement proposals for any of the processes such as the casting process, the hot rolling process, and the annealing process, have not been made sufficiently. In addition, the content of each of these processes is not a technology that directly addresses ridging resistance, and therefore cannot be said to be sufficient as a measure for reducing ridging.

【0006】[0006]

【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼の薄鋼板に発生するリジング発生原因については、
主として、板に存在している不均一組織 (コロニー組
織) に起因するという共通した認識がある。たとえば、
連続鋳造スラブの柱状晶は普通の熱間粗圧延や熱間仕上
圧延の工程だけでは十分に壊わすことができない。従っ
て、このような熱延鋼板に対し、熱延板焼鈍や冷間圧延
を施したとしても、コロニー組織が残存する限りリジン
グの発生を確実に阻止できるような鋼板を得るのは難し
いのが実情である。そこで、本発明の目的は、リジング
の発生原因を突き止めることにより、従来のSUS 430 製
造技術の下では得られなかった耐リジング性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板を製造する技術を確立するこ
とにある。
The cause of ridging which occurs in thin steel sheets of ferritic stainless steel is as follows.
There is a common perception that it is mainly due to heterogeneous tissue (colony tissue) present in the plate. For example,
The columnar crystals of the continuously cast slab cannot be sufficiently broken only by ordinary hot rough rolling or hot finish rolling. Therefore, even if such a hot-rolled steel sheet is subjected to hot-rolled sheet annealing or cold rolling, it is difficult to obtain a steel sheet that can reliably prevent ridging as long as a colony structure remains. It is. Therefore, an object of the present invention is to establish a technique for manufacturing a ferritic stainless steel sheet having excellent ridging resistance, which was not obtained under the conventional SUS 430 manufacturing technology, by locating the cause of ridging. .

【0007】[0007]

【課題を解決するための手段】発明者らは、上掲の目的
の実現に向け鋭意研究を重ねた結果、フェライト系ステ
ンレス鋼のスラブの等軸晶率を向上させたり、熱間圧延
時に連続鋳造スラブの柱状晶を確実に分断 (破壊) させ
ると、上記リジングの発生を軽減ないし阻止できること
を知見した。そこで本発明では、主として、熱間圧延に
おいてオーステナイト相を析出させかつ再結晶しないよ
うにコントロールし、一方で、析出したそのオーステナ
イト相の量を制御することにより、リジングの発生原因
となる帯状組織を分断させ、このことによりリジングを
大幅に軽減するようにした。
Means for Solving the Problems As a result of intensive studies aimed at realizing the above-mentioned object, the present inventors have improved the equiaxed crystal ratio of slabs of ferritic stainless steel, It has been found that the occurrence of the ridging can be reduced or prevented if the columnar crystals of the cast slab are surely divided (destructed). Therefore, in the present invention, mainly by controlling the precipitation of austenite phase in hot rolling and not to recrystallize, while controlling the amount of the precipitated austenite phase, the band-like structure causing ridging is reduced. The slicing was severed, which greatly reduced ridging.

【0008】このような作用効果をより確実に実現する
ために本発明では、以下に述べる点についてさらに検討
した。すなわち、リジングの発生をさらに抑制するため
に必要な成分組成、鋳造組織、加熱条件、熱延条件 (粗
熱延条件、仕上熱延条件) 、冷延条件について検討した
ところ、 成分組成としては、C≧0.02wt%のフェライト系ス
テンレス鋼に対するγ相の最大析出量を表わす指標であ
るガンマポテンシャル (γp ) を高めること、 鋳造組織については、連続鋳造スラブの等軸晶率を
アップさせること、 加熱条件としては、フェライトとオーステナイトと
の2相 (α+γ) 域での加熱を行うことによりより多く
のγ相を析出させること、 熱延条件としては、2相 (α+γ) 域にて粗圧延を
行うことにより、鋳造組織 (柱状晶) を分断させた後、
低温の仕上圧延により、熱間圧延板に所定の歪みを蓄積
させ、次工程の熱延板焼鈍に際して再結晶させることに
よって熱延板の組織をランダム化させること、などを採
用することが、耐リジング性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼板の製造に効果的であることを見出し、本発明
を完成した。
In order to more reliably realize such effects, the present invention has further studied the following points. In other words, the composition, casting structure, heating conditions, hot rolling conditions (coarse hot rolling conditions, finishing hot rolling conditions), and cold rolling conditions required to further suppress the occurrence of ridging were examined. To increase the gamma potential (γp), which is an index indicating the maximum precipitation amount of the γ phase in ferritic stainless steel with C ≧ 0.02wt%. The condition is that more γ phase is precipitated by heating in the two-phase (α + γ) region of ferrite and austenite, and the rough rolling is performed in the two-phase (α + γ) region as the hot rolling condition. By dividing the cast structure (columnar crystals)
By applying a low-temperature finish rolling, a predetermined strain is accumulated in the hot-rolled sheet, and recrystallization is performed in the next step of annealing the hot-rolled sheet to randomize the structure of the hot-rolled sheet. The present inventors have found that the present invention is effective in producing a ferritic stainless steel sheet having excellent ridging properties, and have completed the present invention.

【0009】また、本発明においては、冷間圧延工程に
てトータルの圧下率を大きくすることによって、歪みの
蓄積をさらに高め、最後の製品の焼鈍過程において再結
晶させることによって、製品板の結晶方位のランダム化
と結晶粒の微細化を実現しその後、必要に応じて調質圧
延を施すことによって、耐リジング性のさらなる向上を
はかることができる。
Further, in the present invention, by increasing the total rolling reduction in the cold rolling step, the accumulation of strain is further increased, and the product is recrystallized in the final annealing process, whereby the crystallization of the product sheet is achieved. By realizing orientation randomization and crystal grain refinement, and then performing temper rolling as necessary, ridging resistance can be further improved.

【0010】このような考え方の下に完成させた本発明
は、C:0.02〜0.10wt%、Si:0.1 〜1.0 wt%、Mn:0.
1 〜1.0 wt%、P:0.040wt%以下、S:0.020 wt%以
下、Cr:15.0〜18.0wt%、N:0.02〜0.06wt%、Ni:0.
1 〜0.6 wt%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物
からなり、かつγpが下記(1) 式を満足する成分組成の
フェライト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを、モール
ドからの抽出時に、鋳片厚の15%以上 (好ましくは20%
以上、より好ましくは25%以上) が等軸晶である凝固組
織を有する連続鋳造スラブを調整し、そして、このスラ
ブを熱間粗圧延および熱間仕上圧延して熱延板とし、次
いで通常の焼鈍および冷間圧延することによりフェライ
ト系ステンレス鋼板とする方法において、上記フェライ
ト系ステンレス鋼のスラブを、フェライトおよびオース
テナイト2相 (α+γ) 域の温度に加熱し、次いで、そ
の2相温度域において、少なくとも2パス以上で合計圧
下率が50%以上、そして圧下率が20%以上のパスが総パ
スの 1/2 以上である熱間粗圧延を行い、次に、再結晶
しない温度域において、少なくとも2パス以上で合計圧
下率が50%以上になる熱間仕上圧延を行い、その後、回
復しない温度域まで冷却することを特徴とする耐リジン
グに優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法であ
る。 50.0≦γp =288C-54Si+7.5Mn+22Ni-18.75Cr+350N+338.5 ≦70.0 ……(1)
The present invention completed under such a concept is as follows: C: 0.02 to 0.10 wt%, Si: 0.1 to 1.0 wt%, Mn: 0.
1 to 1.0 wt%, P: 0.040 wt% or less, S: 0.020 wt% or less, Cr: 15.0 to 18.0 wt%, N: 0.02 to 0.06 wt%, Ni: 0.
A continuous cast slab of ferritic stainless steel containing 1 to 0.6 wt%, the balance being Fe and unavoidable impurities, and having a component composition in which γp satisfies the following formula (1), is extracted at the time of extraction from the mold. 15% or more of one thickness (preferably 20%
A continuous cast slab having a solidified structure in which the above is more preferably 25% or more is equiaxed is prepared, and the slab is subjected to hot rough rolling and hot finish rolling to form a hot-rolled sheet, and then to a normal rolled sheet. In a method for producing a ferritic stainless steel sheet by annealing and cold rolling, a slab of the ferritic stainless steel is heated to a temperature in a ferrite and austenite two phase (α + γ) region, and then in the two phase temperature region, Perform hot rough rolling in which at least two passes or more have a total draft of 50% or more and a draft of 20% or more is 1/2 or more of the total passes, and then at least in a temperature range where recrystallization does not occur. A ferrite-based steel with excellent ridging resistance characterized by performing hot finish rolling in which the total draft is 50% or more in two passes or more, and then cooling to a temperature range where it does not recover. This is a method for manufacturing a stainless steel sheet. 50.0 ≦ γp = 288C-54Si + 7.5Mn + 22Ni-18.75Cr + 350N + 338.5 ≦ 70.0 …… (1)

【0011】また、本発明は、上記スラブを、1050〜11
50℃の温度で加熱し、圧延開始温度を1000℃以上、圧延
終了温度を 950℃以上とし、かつ各パスの間隔が10秒以
下である多パス熱間粗圧延を行い、その熱間粗圧延後、
次工程の熱間仕上圧延を開始するまでの間を 1.2℃/mi
n 以上の速度で冷却し、圧延温度が 900℃を超えない温
度にて、しかも各パスの間隔を5秒以下として復熱によ
る再結晶が起こらない熱間仕上圧延を行い、その後、回
復しない温度である700 ℃以下の温度で巻取るようにし
て、耐リジングに優れたフェライト系ステンレス鋼を製
造することが好ましい方法である。
Further, the present invention provides the above slab,
Heat at a temperature of 50 ° C, perform multi-pass hot rough rolling with a rolling start temperature of 1000 ° C or more, a rolling end temperature of 950 ° C or more, and an interval of each pass of 10 seconds or less. rear,
1.2 ° C / mi before starting hot finish rolling in the next process
Cooling at a speed not lower than n, at a temperature where the rolling temperature does not exceed 900 ° C, and at intervals of each pass of 5 seconds or less, perform hot finish rolling so that recrystallization by reheating does not occur, and It is preferable to produce a ferritic stainless steel having excellent ridging resistance by winding at a temperature of 700 ° C. or less.

【0012】さらに、本発明は、上記熱間圧延の終了
後、熱延板焼鈍を含む1回または中間焼鈍を挟む2回以
上の冷間圧延において、合計で60%以上の圧下率で冷間
圧延を行い、そして最終焼鈍と脱スケール処理、または
光輝焼鈍を行い、さらに必要に応じ調質圧延を行うよう
にして、耐リジングに優れたフェライト系ステンレス鋼
板を製造することが好ましい方法である。
Further, the present invention provides a method of manufacturing a steel sheet according to the present invention, wherein after the completion of the above-mentioned hot rolling, in one or two or more cold rolling steps including an intermediate annealing step, the cold rolling is performed at a rolling reduction of 60% or more in total. It is a preferable method to produce a ferritic stainless steel sheet excellent in ridging resistance by performing rolling, performing final annealing and descaling treatment, or performing bright annealing, and further performing temper rolling as necessary.

【0013】なお、本発明は、熱間仕上圧延を、圧延ス
タンドの入・出側にファーネスコイラーを具えるステッ
ケルミル, 即ち、通常の方法では1パスごとにコイラー
に巻込まれたコイルが再結晶温度以上に復熱して、自然
に加工歪みが除かれ、再結晶するようなステッケルミル
による熱間仕上圧延方法に適用することが好適である。
また、タンデムミルにも応用することができる。
In the present invention, hot finish rolling is performed by a steckel mill provided with a furnace coiler on the entrance and exit sides of a rolling stand, that is, in a normal method, the coil wound on the coiler for each pass has a recrystallization temperature. It is preferable to apply the method to a hot finish rolling method using a Steckel mill in which the heat is recovered as described above, the processing strain is naturally removed, and the crystal is recrystallized.
Further, it can be applied to a tandem mill.

【0014】[0014]

【発明の実施の形態】本発明にかかる製造方法におい
て、適用される鋼種、すなわち出発材料 (スラブ) は下
記の成分組成のものを連続鋳造して用いる。 C:0.04〜0.10wt% Cは、γp に及ぼす影響が大きく、上記(1) 式を満足す
るように成分設計するには、0.04wt%未満では、他のオ
ーステナイト生成元素を多く添加しなければならず、コ
ストアップ、強度低下あるいは製造性と成形性の劣化を
招く。一方、0.1 wt%以上の含有量は、Cr炭化物をより
多く析出することによって、耐食性が劣化すると共に加
工性も悪くなる。従って、適正バランスにするためのC
の含有量は、0.04〜0.10wt%である。好ましくは、0.05
〜0.07wt%である。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION In the manufacturing method according to the present invention, a steel type to be applied, that is, a starting material (slab) having the following component composition is continuously cast and used. C: 0.04 to 0.10 wt% C has a large effect on γp. To design the component to satisfy the above equation (1), if it is less than 0.04 wt%, a large amount of other austenite forming elements must be added. However, the cost is increased, the strength is reduced, or the manufacturability and moldability are deteriorated. On the other hand, when the content is 0.1 wt% or more, the precipitation of more Cr carbide deteriorates the corrosion resistance and also deteriorates the workability. Therefore, C
Is 0.04 to 0.10 wt%. Preferably, 0.05
~ 0.07 wt%.

【0015】Si:0.1 〜1.0 wt% Si、脱酸のために必要な成分であり、通常のフェライト
系ステンレス鋼に含有されている程度の0.1 〜1.0 wt%
とした。好ましくは 0.1〜0.4 wt%である。
Si: 0.1-1.0 wt% Si, which is a component necessary for deoxidation, is 0.1-1.0 wt% of the level contained in ordinary ferritic stainless steel.
And Preferably it is 0.1-0.4 wt%.

【0016】Mn:0.1 〜1.0 wt% Mnは、脱酸のために必要な元素であり、良好な熱間加工
性と強度を確保するため 0.1〜1.0 wt%とした。好まし
くは0.2 〜0.7 wt%の範囲である。
Mn: 0.1 to 1.0 wt% Mn is an element necessary for deoxidation, and is set to 0.1 to 1.0 wt% in order to ensure good hot workability and strength. Preferably it is in the range of 0.2-0.7 wt%.

【0017】P:0.040 wt%以下 Pは、靱性、熱間加工性および耐食性を劣化させるの
で、0.040 wt%以下にすることが望ましい。
P: 0.040 wt% or less P deteriorates toughness, hot workability and corrosion resistance, so it is desirable to make P 0.040 wt% or less.

【0018】S:0.020 wt%以下 Sは、靱性、熱間加工性および耐食性を劣化させるの
で、0.020 wt%以下、より好ましくは 0.010wt%以下に
する。
S: 0.020 wt% or less S deteriorates toughness, hot workability and corrosion resistance, so is made 0.020 wt% or less, more preferably 0.010 wt% or less.

【0019】Cr:15.0〜18.0wt% Crは、ステンレス鋼において耐食性および耐高温酸化性
のため必要不可欠な成分であり、最低限15wt%の添加が
必要である。しかし、その含有量が18wt%を超えるとγ
p が小さくなり、コストが高くなる。
Cr: 15.0 to 18.0 wt% Cr is an indispensable component in stainless steel for corrosion resistance and high-temperature oxidation resistance, and at least 15 wt% must be added. However, when the content exceeds 18 wt%, γ
p becomes smaller and the cost becomes higher.

【0020】N:0.02〜0.06wt% Nは、Cと同様にフェライト系ステンレス鋼板において
は、Cr窒化物を生成し粒界腐食の原因となる。また、γ
p に及ぼす影響も大きく、上記(1) 式を満足するために
は0.02〜0.06wt%とすることが必要である。好ましく
は、0.03〜0.05wt%である。
N: 0.02 to 0.06 wt% N forms ferrite-based stainless steel sheets in the same manner as C, and forms Cr nitrides, which causes intergranular corrosion. Also, γ
The effect on p is also large, and it is necessary to be 0.02 to 0.06 wt% in order to satisfy the above equation (1). Preferably, it is 0.03 to 0.05 wt%.

【0021】Ni:0.1 〜0.6 wt% Niは、γ相の生成元素であるが、価額は非常に高く、そ
の添加範囲は 0.1〜0.6 wt%とした。好ましくは、0.02
〜0.05wt%である。
Ni: 0.1-0.6 wt% Ni is an element which forms the γ phase, but its value is very high, and its addition range is 0.1-0.6 wt%. Preferably, 0.02
~ 0.05 wt%.

【0022】本発明において、上記フェライト系ステン
レス鋼のスラブは、上述した成分組成にするだけでは十
分でなく、さらに柱状晶を分断するのに必要な量のγ相
を析出させるために、γpの制御が有効である。このγ
pは、下記(1) 式で表される数値が50〜70となるように
制御する。 50.0≦γp =288C-54Si+7.5Mn+22Ni-18.75Cr+350N+338.5 ≦70.0 …(1)
In the present invention, the slab of ferritic stainless steel described above is not sufficient to have the above-mentioned composition, and the slab of γp is used to precipitate an amount of γ phase necessary for dividing columnar crystals. Control is effective. This γ
p is controlled so that the numerical value represented by the following equation (1) becomes 50 to 70. 50.0 ≦ γp = 288C-54Si + 7.5Mn + 22Ni-18.75Cr + 350N + 338.5 ≦ 70.0… (1)

【0023】この理由は、図1に示すように、γp が50
未満ではγの析出量が少なく、γ相の析出による熱延板
組織のランダム化効果が小さく、一方、γp が70超では
ガンマ相の析出量が多すぎて製造性が劣化する。従っ
て、要求品質を満たすレベルの耐リジング性を得るには
γp は50〜70の範囲にすることが必要である。なお、図
中のリジングレベルAとはWCM<25μm、Bとは25μ
m≦WCM<35μm、Cとは35μm≦WCM<45μm、
DとはWCM≧45μmである。 (測定長さ:20mm)
The reason is that, as shown in FIG.
If it is less than γ, the precipitation amount of γ is small, and the effect of randomizing the hot-rolled sheet structure by precipitation of γ phase is small. On the other hand, if γp is more than 70, the precipitation amount of gamma phase is too large and the productivity is deteriorated. Therefore, .gamma.p must be in the range of 50 to 70 in order to obtain a level of ridging resistance that satisfies the required quality. The ridging level A in the figure is WCM <25 μm, and B is 25 μm.
m ≦ WCM <35 μm, C is 35 μm ≦ WCM <45 μm,
D is WCM ≧ 45 μm. (Measurement length: 20mm)

【0024】本発明では、上記スラブは、連鋳モールド
から抽出するとき、該スラブの少なくとも中心部に等軸
晶凝固組織を有し、特にその等軸晶の部分が板厚の15%
以上を占める連続鋳造スラブを用いることが必要であ
る。一般に、リジングは、連続鋳造スラブに形成される
柱状晶凝固組織に起因し、この組織が冷却の過程で相変
態することなく鋳造組織のまま存在し、これが熱延、冷
延を経た後も完全には破壊されずに残存して集合組織を
形成するためと考えられる。そこで本発明では、リジン
グの軽減対策として、リジング発生の根本原因である連
鋳スラブの柱状晶組織を低減し、等軸晶凝固組織の割合
を上げることにした。とくに、このスラブの等軸晶率が
板厚の15%以下ではリジング軽減の効果が小さいため、
15%以上とした。好ましくは20%以上、より好ましくは
25%以上にすることが望ましい。
According to the present invention, when the slab is extracted from the continuous casting mold, the slab has an equiaxed solidification structure in at least a central portion of the slab.
It is necessary to use a continuously cast slab occupying the above. Generally, ridging is caused by a columnar crystal solidification structure formed in a continuously cast slab, and this structure exists as a cast structure without phase transformation in a cooling process, and this structure remains completely after hot rolling and cold rolling. This is considered to be due to forming a texture by remaining without being destroyed. Therefore, in the present invention, as a measure for reducing ridging, the columnar crystal structure of the continuously cast slab, which is the root cause of ridging, is reduced, and the proportion of the equiaxed crystal solidification structure is increased. In particular, when the equiaxed crystal ratio of this slab is 15% or less of the plate thickness, the effect of reducing ridging is small.
15% or more. Preferably at least 20%, more preferably
It is desirable to make it 25% or more.

【0025】本発明ではまた、上記スラブを1050℃以上
1150℃以下の温度に加熱することが特徴である。上記成
分の組成にかかるフェライト系ステンレス鋼というの
は、図2のFe−Cr状態図に示すように、C:0.05wt%,
N:0.03wt%, Cr:16wt%のものにおいて、γ相の温度
領域は 850〜1200℃に存在する。それを1050〜1150℃の
温度域に加熱するということはフェライトとオーステナ
イトの2相 (α+γ) 域で加熱することになる (α単相
域抽出では≧1200℃) 。このような領域で加熱する理由
は、γ相を多く析出させることによって、熱間圧延の段
階で柱状晶を分断, 破壊し、リジングの発生を阻止しや
すくするためである。もし、スラブを上記の範囲以外の
温度域に加熱すると、熱間粗熱延中のγ相量が少なくな
り、リジング低減効果が少なくなる。
In the present invention, the slab is heated to 1050 ° C. or more.
It is characterized by heating to a temperature of 1150 ° C or less. As shown in the Fe-Cr phase diagram of FIG. 2, the ferritic stainless steel according to the composition of the above components is C: 0.05 wt%,
In the case of N: 0.03 wt% and Cr: 16 wt%, the temperature range of the γ phase exists at 850 to 1200 ° C. Heating it to a temperature range of 1050 to 1150 ° C means heating in a two-phase (α + γ) region of ferrite and austenite (≧ 1200 ° C in α single phase region extraction). The reason for heating in such a region is that, by precipitating a large amount of the γ phase, the columnar crystal is divided and broken at the stage of hot rolling, and the generation of ridging is easily prevented. If the slab is heated to a temperature range other than the above range, the amount of the γ phase during the rough hot rolling is reduced, and the ridging reduction effect is reduced.

【0026】本発明では、連鋳スラブの柱状晶を分断す
るために、2相 (α+γ) 温度域において、少なくとも
2パス以上 (好ましくは5〜7パス程度) で合計圧下率
が50%以上, 好ましくは65%, より好ましくは75%以
上、そして圧下率が20%以上のパスが総パスの 1/2 以
上 (好ましくは25%以上のパスが、総パス数の1/2 以
上、より好ましくは30%以上のパスが総パス数の1/2 以
上) である熱間粗圧延を行う。この理由は、 (α+γ)
2相域において必要な塑性変形量を確保し柱状晶をより
効果的に分断するためである。
In the present invention, in order to cut the columnar crystals of the continuously cast slab, in the two-phase (α + γ) temperature region, the total draft is at least 50% in at least 2 passes or more (preferably about 5 to 7 passes). Preferably, a path having a rolling reduction of at least 65%, more preferably at least 75%, and a reduction rate of at least 20% is at least 1/2 of the total number of paths (preferably, at least 25% is at least 1/2 of the total number of paths, more preferably Performs hot rough rolling where 30% or more passes are more than 1/2 of the total number of passes). The reason for this is (α + γ)
This is because the necessary amount of plastic deformation is secured in the two-phase region and the columnar crystal is more effectively divided.

【0027】上記の熱間粗圧延は、具体的には、圧延開
始温度を1000℃以上, 好ましくは1050℃以上、圧延終了
温度を 950℃以上, 好ましくは1000℃以上とし、かつ各
パスの間隔, とくに板厚が初期スラブ厚の1/4 以下にな
るまでのパス時間が10秒以下である多パスにおいて、圧
下率が20%以上 (好ましくは25%以上、より好ましくは
30%以上) のパスを総パスの1/2 以上とする熱間粗圧延
を行い、その熱間粗圧延後、次工程の熱間仕上圧延を開
始するまでの間を 1.2℃/min 以上の速度で冷却する多
パスの圧延を行う。このような多パスの熱間粗圧延を行
う理由は、圧延開始の温度が1000℃以下になると、多量
のγ相を析出するため、α相の再結晶が困難になるから
である。また、上記パス間の時間を10秒以下にする理由
は、10秒以上では温度の低下を招くと共にγ相の含有量
が減少し、リジングの低減効果が減少するからである。
そして、この熱間粗圧延の最終パス前または最終パス
後、1.2 ℃/min 以上の速度で 850℃以下の温度に冷却
して熱間仕上圧延する理由は、低温で熱間仕上圧延を行
うためである。即ち、850 ℃以下に冷却しないと、この
熱間仕上圧延中に熱延板の最高温度が復熱によって900
℃超になり、熱延板組織の一部分が回復し、耐リジング
性が劣化するからである。
In the above-mentioned hot rough rolling, specifically, the rolling start temperature is 1000 ° C. or higher, preferably 1050 ° C. or higher, the rolling end temperature is 950 ° C. or higher, preferably 1000 ° C. or higher, and the interval between each pass is set. In particular, in a multi-pass in which the pass time until the plate thickness becomes 1/4 or less of the initial slab thickness is 10 seconds or less, the rolling reduction is 20% or more (preferably 25% or more, more preferably
(30% or more) hot rough rolling to make the pass more than 1/2 of the total pass, and after the hot rough rolling, the time between the start of the hot finishing rolling in the next process is 1.2 ° C / min or more. Performs multi-pass rolling, cooling at a speed. The reason for performing such multi-pass hot rough rolling is that when the temperature at the start of rolling is 1000 ° C. or lower, a large amount of γ phase is precipitated, and it becomes difficult to recrystallize the α phase. The reason for setting the time between passes to 10 seconds or less is that if the time is longer than 10 seconds, the temperature is lowered, the content of the γ phase is reduced, and the effect of reducing ridging is reduced.
Before or after the final pass of the hot rough rolling, the reason for performing the hot finish rolling by cooling to a temperature of 850 ° C or less at a rate of 1.2 ° C / min or more is that the hot finish rolling is performed at a low temperature. It is. In other words, if the temperature is not cooled to 850 ° C or less, the maximum temperature of the hot-rolled sheet becomes 900
This is because the temperature exceeds ℃, a part of the structure of the hot-rolled sheet is recovered, and the ridging resistance is deteriorated.

【0028】本発明においては低温での熱間仕上圧延を
行う。この理由は、熱延板焼鈍時に再結晶に必要な変形
歪みを蓄積することにある。即ち、熱間仕上圧延中の熱
延板の最高温度は 900℃以下 (好ましくは 850〜700
℃) の温度で2以上のパス (好ましくは5〜7パス) で
合計50%以上 (好ましくは65%以上、より好ましくは75
%以上) の累計圧下率の多パス熱間仕上圧延を行うため
である。また、このときの合計圧下率が50%未満では、
熱延板における変形歪みの蓄積量が少なく、次の熱延板
焼鈍にて均一な再結晶が得られないため、耐リジング性
が劣化する。
In the present invention, hot finish rolling at a low temperature is performed. The reason for this is that during hot-rolled sheet annealing, deformation strain required for recrystallization is accumulated. That is, the maximum temperature of the hot rolled sheet during hot finish rolling is 900 ° C or less (preferably 850 to 700
° C) and a total of 50% or more (preferably 65% or more, more preferably 75% or more) in two or more passes (preferably 5 to 7 passes).
% Or more) in order to carry out multi-pass hot finish rolling at an accumulated draft of 0.1% or more. If the total draft at this time is less than 50%,
Since the amount of deformation strain accumulated in the hot-rolled sheet is small and uniform recrystallization cannot be obtained in the next hot-rolled sheet annealing, ridging resistance deteriorates.

【0029】本発明においては、熱間仕上圧延終了後、
得られる熱延板の歪み解放を最小限に止めるには、巻取
り温度を 700℃以下 (好ましくは 650℃以下、より好ま
しくは 600℃以下) にして巻き取ることが必要である。
In the present invention, after completion of hot finish rolling,
In order to minimize the strain relief of the obtained hot-rolled sheet, it is necessary to wind at a winding temperature of 700 ° C or lower (preferably 650 ° C or lower, more preferably 600 ° C or lower).

【0030】そして、本発明においては、上述のように
して熱間圧延を終了した後は、熱延板焼鈍を経て1回の
冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の累計圧下率が
60%以上の冷間圧延を行い、最終焼鈍と脱スケール、ま
たは光輝焼鈍を行い、その後必要に応じて調質圧延を行
うことにより、耐リジング性に優れた、即ちリジングが
発生しないフェライト系ステンレス鋼板を製造する。
In the present invention, after the completion of the hot rolling as described above, the cumulative rolling reduction of two or more times including one cold rolling or intermediate annealing through hot strip annealing is performed.
Ferritic stainless steel with excellent ridging resistance, that is, no ridging, by performing cold rolling of 60% or more, performing final annealing and descaling, or performing bright annealing, and then performing temper rolling as necessary. Manufacture steel sheet.

【0031】[0031]

【実施例】以下、本発明にかかる製造方法に従って、フ
ェライト系ステンレス鋼を製造する実施例について説明
する。表1に示す化学成分を有するフェライト系ステン
レス鋼を、転炉 (AOD)で溶解し、これを連続鋳造し
て中心部は板厚の30%以上が等軸晶である200 mm厚さの
連続鋳造スラブとした。次に、表2に示す条件で熱間圧
延を行い熱延コイルとした。なお、この熱間圧延の粗圧
延は、5、7パスで 200mm〜25mmまで圧延し、仕上圧延
は5パスで25mmから6mmまでの圧延を行った。得られた
熱延板を 820℃の温度でベル焼鈍し、中間焼鈍を挟む2
回冷延で 0.6mm厚の冷延板を製造した。熱延板の断面組
織ならびに冷延板のリジング評点を表2に併記した。リ
ジング評点は前述した基準による。
EXAMPLES Examples of producing ferritic stainless steel according to the production method according to the present invention will be described below. A ferritic stainless steel having the chemical composition shown in Table 1 was melted in a converter (AOD) and cast continuously, and the center portion was a continuous 200 mm thick plate in which 30% or more of the plate thickness was equiaxed. It was a cast slab. Next, hot rolling was performed by performing hot rolling under the conditions shown in Table 2. In this hot rolling, rough rolling was performed by rolling from 5 mm to 7 mm to 200 mm to 25 mm, and finishing rolling was performed from 5 mm to 25 mm to 6 mm. The obtained hot-rolled sheet is bell-annealed at a temperature of 820 ° C.
A cold rolled sheet having a thickness of 0.6 mm was manufactured by cold rolling. Table 2 also shows the cross-sectional structure of the hot-rolled sheet and the ridging score of the cold-rolled sheet. The ridging score is based on the criteria described above.

【0032】[0032]

【表1】 [Table 1]

【0033】[0033]

【表2】 [Table 2]

【0034】結果は、表2中の記載に明らかなように、
本発明例についてはいずれもうねり(WCM)が25μm
以下でリジングの発生は極めて少ないが、比較例につい
ては、加熱温度が本発明の範囲を外れる例:No. 5,
9,10、仕上圧延温度が 900℃を超えて高い例:6,
9,11、パス時間間隔が長く、粗圧延の終了温度が低い
例:No. 7、巻取り温度が高い例:No. 8は、WCMが
いずれも30μmを超え、リジングの発生が認められた。
The results were, as evident in the description in Table 2,
The waviness (WCM) of the present invention example is 25 μm
Although the occurrence of ridging is extremely small in the following, the heating temperature is out of the range of the present invention in the comparative example: No. 5,
9, 10, high finish rolling temperature over 900 ℃: 6,
Nos. 9 and 11, long pass time intervals and low end temperature of rough rolling: No. 7 and high winding temperature: No. 8 WCM exceeded 30 μm, and ridging was observed. .

【0035】[0035]

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、リ
ジングが極めて少ないフェライト系ステンレス鋼を安価
にかつ確実に製造することができる。
As described above, according to the present invention, a ferritic stainless steel with very little ridging can be produced inexpensively and reliably.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】リジングレベルに及ぼすγpの影響を示すグラ
フである。
FIG. 1 is a graph showing the effect of γp on ridging levels.

【図2】C:0.02〜0.10wt%、Cr:15〜18wt%のFe−Cr
の状態図である。
FIG. 2 C: 0.02-0.10 wt%, Cr: 15-18 wt% Fe-Cr
FIG.

フロントページの続き Fターム(参考) 4K037 EA05 EA12 EA15 EA18 EA20 EA23 EA25 EA27 EC01 EC04 FA02 FB04 FB06 FB07 FC03 FE02 FE03 FG03 FM02 HA06 JA06 Continued on the front page F term (reference) 4K037 EA05 EA12 EA15 EA18 EA20 EA23 EA25 EA27 EC01 EC04 FA02 FB04 FB06 FB07 FC03 FE02 FE03 FG03 FM02 HA06 JA06

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】Cの含有量が0.02〜0.10wt%であるフェラ
イト系ステンレス鋼のスラブを、フェライトおよびオー
ステナイト2相 (α+γ) 域の温度に加熱し、 次いで、その2相温度域において、少なくとも2パス以
上で合計圧下率が50%以上、そして圧下率が20%以上の
パスが総パスの 1/2 以上である熱間粗圧延を行い、 次に、再結晶しない低温度において、少なくとも2パス
以上で合計圧下率が50%以上になる低温熱間仕上圧延を
行い、その後、回復しない温度域まで冷却すること、を
特徴とする耐リジング性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法。
1. A slab of ferritic stainless steel having a C content of 0.02 to 0.10 wt% is heated to a temperature in a two-phase (α + γ) region of ferrite and austenite. Perform hot rough rolling in which two or more passes have a total reduction of 50% or more and a reduction of 20% or more is 1/2 or more of the total passes. A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent ridging resistance, comprising performing low-temperature hot finish rolling at a total reduction ratio of 50% or more at a pass or more, and thereafter cooling to a temperature range where no recovery occurs.
【請求項2】請求項1に記載の方法において、フェライ
ト系ステンレス鋼のスラブとして、中心部に等軸晶凝固
組織を有し、かつその等軸晶の部分が板厚の15%以上を
占める連続鋳造スラブを用いることを特徴とする耐リジ
ング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。
2. The method according to claim 1, wherein the slab of ferritic stainless steel has an equiaxed solidification structure at a central portion, and the equiaxed portion occupies 15% or more of the plate thickness. A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent ridging resistance, comprising using a continuously cast slab.
【請求項3】上記スラブの2相域加熱は、1050〜1150℃
の温度で行い、 熱間粗圧延は、圧延開始温度を1000℃以上、圧延終了温
度を 950℃以上とし、かつ各パスの間隔が10秒以下であ
る多パス圧延を行い、 その熱間粗圧延後、次の熱間仕上圧延を開始するまでの
間を 1.2℃/min 以上の速度で冷却してから、 900℃を超えない温度にて、しかも各パスの間隔を5秒
以下として復熱による再結晶が起こらない熱間仕上圧延
を行い、 そして、回復しない温度である700 ℃以下の温度で巻取
ること、を特徴とする請求項1または2に記載の製造方
法。
3. The two-phase zone heating of the slab is performed at 1050 to 1150 ° C.
The hot rough rolling is performed by multi-pass rolling with a rolling start temperature of 1000 ° C or more, a rolling end temperature of 950 ° C or more, and an interval between each pass of 10 seconds or less. Then, cool at a rate of at least 1.2 ° C / min until the next hot finish rolling starts, and then set the temperature at not more than 900 ° C, and set the interval between each pass to 5 seconds or less. 3. The production method according to claim 1, wherein hot finish rolling is performed so that recrystallization does not occur, and winding is performed at a temperature of 700 [deg.] C. or lower, which is a temperature at which recovery does not occur.
【請求項4】請求項1〜3のいずれか1項に記載した熱
間圧延の後、熱延板焼鈍を含む1回の冷間圧延、または
中間焼鈍を挟む2回以上の、合計圧下率で60%以上にな
る冷間圧延を行い、その後最終焼鈍または光輝焼鈍を行
い、さらにその後、必要に応じて調質圧延を行うことを
特徴とする耐リジング性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法。
4. A total rolling reduction of one or more times of cold rolling including hot-rolled sheet annealing or two or more times of intermediate annealing after hot rolling as set forth in any one of claims 1 to 3. Production of ferritic stainless steel sheet with excellent ridging resistance, characterized in that cold rolling of 60% or more is performed, followed by final annealing or bright annealing, and then, if necessary, temper rolling. Method.
【請求項5】フェライト系ステンレス鋼スラブの成分組
成が、C:0.02〜0.10wt%、Si:0.1 〜1.0 wt%、Mn:
0.1 〜1.0 wt%、P:0.040 wt%以下、S:0.020 wt%
以下、Cr:15.0〜18.0wt%、N:0.02〜0.06wt%、Ni:
0.1 〜0.6 wt%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなり、かつ下記(1) 式で表されるガンマポテンシ
ャル (γp) を満足するものであることを特徴とする請
求項1〜4項のいずれか1項に記載の製造方法。 50.0≦γp =288C-54Si+7.5Mn+22Ni-18.75Cr+350N+338.5 ≦70.0 ……(1)
5. The composition of a ferritic stainless steel slab is as follows: C: 0.02 to 0.10 wt%, Si: 0.1 to 1.0 wt%, Mn:
0.1-1.0 wt%, P: 0.040 wt% or less, S: 0.020 wt%
Hereinafter, Cr: 15.0 to 18.0 wt%, N: 0.02 to 0.06 wt%, Ni:
5. The composition according to claim 1, which contains 0.1 to 0.6 wt%, with the balance being Fe and unavoidable impurities and satisfying a gamma potential (γp) represented by the following formula (1). The method according to any one of the preceding items. 50.0 ≦ γp = 288C-54Si + 7.5Mn + 22Ni-18.75Cr + 350N + 338.5 ≦ 70.0 …… (1)
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