JP2000119805A - Steel wire rod excellent in wire drawability - Google Patents

Steel wire rod excellent in wire drawability

Info

Publication number
JP2000119805A
JP2000119805A JP26982298A JP26982298A JP2000119805A JP 2000119805 A JP2000119805 A JP 2000119805A JP 26982298 A JP26982298 A JP 26982298A JP 26982298 A JP26982298 A JP 26982298A JP 2000119805 A JP2000119805 A JP 2000119805A
Authority
JP
Grant status
Application
Patent type
Prior art keywords
less
wire
content
steel
wire rod
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP26982298A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP3536684B2 (en )
Inventor
Takanari Hamada
Yoshihiro Ofuji
善弘 大藤
貴成 浜田
Original Assignee
Sumitomo Metal Ind Ltd
住友金属工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date

Links

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To inexpensively provide a high carbon steel wire rod excellent in wire drawability and causing no breaking of wire even in the case of wire drawing to >2.60 amount of true strain and suitably used for wire rope, PC steel bar, bead wire, steel cord, or the like.
SOLUTION: In the cross section of a steel wire rod having a composition consisting of, by weight, 0.7-1.1% C, 0.1-1.5% Si, 0.2-1.0% Mn, ≤1.0% Cr, ≤0.05% Al, ≤0.006% N, ≤1.0% Cu, ≤2.0% Ni, ≤0.5% Mo, ≤0.5% W, ≤4.0% Co, ≤0.4% V, ≤0.1% Nb, ≤0.1% Ti, ≤0.1% Zr, ≤0.005% B, ≤0.05% P, ≤0.05% S, ≤0.10% rare earth elements, ≤0.01% Ca, ≤0.01% Mg, and the balance Fe with impurities, the average value of C content in the region from the outside periphery to the position at a depth one-fiftieth the radius of the above steel wire rod is regulated to (0.6 to 0.9)×C% (where C means C content in the wire rod).
COPYRIGHT: (C)2000,JPO

Description

【発明の詳細な説明】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】 [0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、伸線加工性に優れた鋼線材に関する。 The present invention relates to relates to superior steel wire rod in the wire drawing workability. より詳しくは、例えば、ワイヤロープ、PC鋼線、ビードワイヤー、スチールコードなどの用途に好適な伸線加工性に優れた鋼線材に関する。 More specifically, for example, wire rope, PC steel wire, bead wires, excellent relates steel wire rod to a suitable wire drawability in applications such as steel cords.

【0002】 [0002]

【従来の技術】ワイヤロープ、PC鋼線は、一般に、熱間圧延して得た鋼線材(以下、「鋼線材」を単に「線材」という)に伸線加工を施し、更に、焼入れ焼戻しの調質処理、あるいはブルーイング処理を施して製造される。 BACKGROUND ART wire rope, PC steel wire, generally hot rolled to give a steel wire rod (hereinafter, "steel wire rod" and simply referred to as "wire") subjected to wire drawing to further the quenching and tempering refining, or is produced by applying a bluing process. 又、自動車のラジアルタイアの補強材として用いられるスチールコード用極細鋼線は、以下に示すような工程で製造されている。 Further, the steel cord for fine steel wire used as a reinforcing material for automobile radial tires are manufactured by processes such as shown below. すなわち、熱間圧延後調整冷却した線径が約5.5mmの線材を、1次伸線加工して直径を3mm前後にし、次いで、パテンティング処理を行い、更に2次伸線加工して1.5mm前後の直径にする。 That is, the wire of the wire diameter after adjusted cooled hot rolled about 5.5 mm, and the diameter and primary drawing process around 3 mm, then subjected to patenting treatment, and further secondary drawing process 1 .5mm to the diameter of the front and back. この後、最終パテンティング処理を行い、次いで、 Thereafter, perform final patenting treatment and then,
ブラスメッキを施し、更に最終湿式伸線加工を施して直径0.2〜0.4mmにする。 Subjected to brass plating, further the diameter 0.2~0.4mm subjected to final wet wire drawing. このようにして得られた極細鋼線を、更に撚り加工で複数本撚り合わせて撚鋼線とすることでスチールコードが製造される。 Thus the fine steel wire obtained, steel cord is manufactured by a steel wire twisted to fit a plurality of twisted by further twisting.

【0003】一般に、線材を鋼線に加工する際に断線が生ずると、生産性と歩留りが大きく低下してしまう。 [0003] In general, when the disconnection occurs in processing the wire to the steel wire, productivity and yield greatly decreases. したがって、上記技術分野に属する線材は、伸線加工時、 Therefore, the wire rod, at the time of drawing belonging to the above-mentioned technical field,
特にスチールコードを製造する場合は強度の冷間加工が行われる湿式伸線加工時に、断線しないことが強く要求される。 Particularly during wet drawing where strong cold working is performed when manufacturing a steel cord, it is strongly required not to break.

【0004】更に、スチールコードの製造の場合、熱間圧延した直径5.5mmの線材を直径が約1.5mmの鋼線にするのに多くの中間処理工程を要し、製造コストの上昇を招いている。 [0004] Further, when the production of steel cord, requires many intermediate processing steps to the wires of the hot rolled diameter 5.5mm in diameter to the steel wire of about 1.5 mm, an increase in the manufacturing cost You are invited. したがって、最終製品の性能を低下させることなく、製造工程を簡略化したいとする産業界からの要望が大きくなっている。 Therefore, without lowering the performance of the final product, it demands from industry to want to simplify the manufacturing process is increased. このため、C含有量が0.7%未満の比較的強度の低い炭素鋼線材などでは、中間処理を省略して、例えば直径5.5mmから1.5mmまで直接に伸線する技術が開発されている。 Therefore, in a C content of 0.7% less than the relatively low strength carbon steel wire rod, omitting the intermediate process, drawing technique have been developed such as direct diameter 5.5mm to 1.5mm ing.
なお、前記伸線における真歪量は2.60である。 Incidentally, the true strain amount in the drawing is 2.60. ここで、真歪(ε)は線材の直径(d 0 )と伸線後の鋼線の直径(d)を用いて下記の(i)式で表されるものである。 Here, true strain (epsilon) is represented by the formula (i) below using the diameter of the wire (d 0) to the diameter of the steel wire after drawing (d).

【0005】ε=2log e (d 0 /d)・・・(i) 一方では、近年、種々の目的からスチールコードなどを軽量化する動きが高まってきた。 [0005] epsilon = 2 log e in (d 0 / d) ··· ( i) one has recently been an increasing trend to lighter and steel cords of various purposes. このため、前記の各種製品に対して高強度が要求されるようになり、上記のC Therefore, now high strength is required for the various products, the above C
含有量が0.7%未満の炭素鋼線材などでは、所望の高強度が得られなくなっている。 In such a carbon steel wire content of less than 0.7%, desired high strength is not obtained. このため、C含有量が高くて鋼線に高い強度を確保させることができ、しかも前記の中間処理を省略できるような伸線加工性に優れた線材に対する要求が極めて大きくなっている。 Therefore, high C content can be secure high strength steel wire, moreover request for the wire drawing excellent in wire as an intermediate treatment can be omitted in is extremely large.

【0006】又、ワイヤロープ、PC鋼線など太径の製品においては、熱間圧延線材を最終製品径にまで伸線加工する。 [0006] Also, wire rope, the products of large diameter such as PC steel wire and wire drawing the hot-rolled wire rod to the final product size. したがって、伸線加工性を高めて冷間加工度を大きくできれば、これまでよりも強度の高い製品を得ることが可能となるので、軽量化が期待できる。 Therefore, if a large cold working ratio to increase the wire drawing workability, it becomes possible to obtain high strength products than ever, weight reduction can be expected. このため、太径の製品においても、冷間での伸線加工性に優れた線材に対する要求が大きくなっている。 Therefore, also in the product of large diameter, the demand for good wire to wire drawing workability of cold is increased.

【0007】上記した近年の産業界からの要望に対して、偏析やミクロ組織を制御して線材の伸線加工性を高める技術が提案されている。 [0007] For needs of the recent industry as described above, by controlling the segregation and microstructure enhancing wire drawability of the wire rod techniques it has been proposed.

【0008】例えば、特公平7−11060号公報には、線材のMnの偏析を制御する「伸線加工性のすぐれた高強度鋼線材」が開示されている。 [0008] For example, Japanese Patent Kokoku 7-11060, "drawability of excellent high-strength steel wire rod" is disclosed for controlling the segregation of Mn in the wire. しかし、この公報で提案された技術は、線材におけるMnの偏析ピーク幅を小さくするために、鋳片サイズを大きくとって圧減比を高める、中心偏析を改善するために鋳造時の溶鋼過熱度を低めとする、鋳型内電磁撹拌を行う、凝固末期に鋳片に圧下をかける、鋳片を均熱炉中で加熱し偏析元素を拡散させる、などの特殊な処理を必要とする。 However, the technique proposed in this publication, in order to reduce the segregation peak width of Mn in the wire rod, improve the 圧減 ratio taking large slab size, molten steel superheat during casting in order to improve center segregation is referred to as low, performing in-mold electromagnetic stirring, applying a pressure to the slab on solidification end, to diffuse the heat segregated elements a slab with soaking furnace, it requires special handling, such as. このため、線材の製造工程や製造設備が異なる場合には、必ずしも適用できないものであるし、たとえ適用できたとしても製造コストが嵩むものであった。 Therefore, when the manufacturing process and manufacturing equipment of the wire are different, to those which can not be always applied, it was those also increase the production cost were possible if applicable. 更に、 In addition,
Mnの偏析を制御しても、熱間圧延した線材の絞りの向上には寄与するが、前記した中間処理としてのパテンティングを省略するには不十分であった。 And control the segregation of Mn, which contributes to the improvement of the aperture of the hot rolled wire rod was insufficient to omit the patenting of the above-mentioned intermediate process.

【0009】特開平6−73502号公報には、2段変態により得られた上部ベイナイト組織が面積率で80% [0009] Japanese Patent Laid-Open No. 6-73502, 80% upper bainite obtained by two-step transformation in area ratio
である「伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線」 In a "wire drawing excellent in high carbon steel wire rod or steel wire"
が開示されている。 There has been disclosed. しかし、2段変態により上部ベイナイト組織を得るためには、熱間圧延後に線材を直接溶融塩に浸漬して冷却することが必要で、この処理のための特殊な設備を設ける必要があり、設備コストの上昇を招く。 However, in order to obtain the upper bainite by two-stage transformation, it is necessary to cool by immersion in direct melting salt wire after hot rolling, it is necessary to provide special equipment for this process, facilities It leads to an increase in cost. 更に、上記のような溶融塩を媒体とした冷却を行うと、それが線材の表面に付着し、付着した塩を除去する工程が必要になり、製造コストの一層の上昇をきたす。 Furthermore, when the cooling was medium molten salt as described above, it is attached to the surface of the wire, removing the adhered salt is required, leading to further increase in manufacturing cost.

【0010】特公平7−11060号公報や特開平6− [0010] Japanese fair 7-11060 and JP-A No. 6-
73502号公報で提案された技術によれば、一応は伸線加工性に優れた線材を得ることができる。 According to the technique proposed in 73502 JP, it can be tentatively For good wire to wire drawing workability. しかし、既に述べたように、設備コストや製造コストが嵩むという大きな問題があった。 However, as already mentioned, there is a big problem that increase capital cost and manufacturing cost.

【0011】 [0011]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に鑑みなされたもので、その目的は、ワイヤロープ、PC [0008] The present invention has been made in view of the above circumstances, and its object is a wire rope, PC
鋼線、ビードワイヤー、スチールコードなどの用途に好適な伸線加工性に優れた高炭素鋼線材、なかでも前記した真歪量で2.60を超えて伸線加工しても断線を生ずることがない高炭素鋼線材を廉価に提供することである。 Steel wire, bead wires, high carbon steel wire rod excellent in suitable drawability for applications such as steel cord, it produces a disconnection even if wire drawing exceeding 2.60 in inter alia true strain amount described above to provide low cost and there is no high-carbon steel wire rod.

【0012】 [0012]

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記(1)及び(2)に示す伸線加工性に優れた線材にある。 SUMMARY OF THE INVENTION The means for solving the problem] is excellent wire rod drawability shown below (1) and (2).

【0013】(1)重量%で、C:0.7〜1.1%、 [0013] (1) in weight%, C: 0.7~1.1%,
Si:0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.0%、C Si: 0.1~1.5%, Mn: 0.2~1.0%, C
r:1.0%以下、Al:0.05%以下、N:0.0 r: 1.0% or less, Al: 0.05% or less, N: 0.0
06%以下、Cu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、Mo:0.5%以下、Co:4.0%以下、V: 06% or less, Cu: 1.0% or less, Ni: 2.0% or less, Mo: 0.5% or less, Co: 4.0% or less, V:
0.4%以下、Nb:0.1%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下、P:0.05%以下、S: 0.4% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, B: 0.005% or less, P: 0.05% or less, S:
0.05%以下、希土類元素:0.10%以下、Ca: 0.05% or less, rare earth elements: 0.10% or less, Ca:
0.01%以下、Mg:0.01%以下を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる線材の横断面において、外周から前記線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6〜0.9× 0.01% or less, Mg: contains 0.01% or less, the balance being in cross-section of the wire composed of Fe and inevitable impurities, in a region from the outer periphery to a position of a depth of a radius of 1/50 of the wire the average value of the C content is 0.6 to 0.9 ×
C%(但し、Cは線材のC含有量)であることを特徴とする伸線加工性に優れた線材。 C% (where, C is the C content of the wire) wire drawing excellent in wire, which is a.

【0014】(2)重量%で、C:0.7〜1.1%、 [0014] (2) in weight%, C: 0.7~1.1%,
Si:0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.0%、C Si: 0.1~1.5%, Mn: 0.2~1.0%, C
r:1.0%以下、Al:0.05%以下、N:0.0 r: 1.0% or less, Al: 0.05% or less, N: 0.0
06%以下、Cu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、Mo:0.5%以下、W:0.5%以下、Co: 06% or less, Cu: 1.0% or less, Ni: 2.0% or less, Mo: 0.5% or less, W: 0.5% or less, Co:
4.0%以下、V:0.4%以下、Nb:0.1%以下、Ti:0.1%以下、Zr:0.1%以下、B: 4.0% or less, V: 0.4% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, Zr: 0.1% or less, B:
0.005%以下、P:0.05%以下、S:0.05 0.005% or less, P: 0.05% or less, S: 0.05
%以下、希土類元素:0.10%以下、Ca:0.01 % Or less, rare earth elements: 0.10% or less, Ca: 0.01
%以下、Mg:0.01%以下を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる線材の横断面において、外周から前記線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6〜0.9×C%(但し、Cは線材のC含有量)であることを特徴とする伸線加工性に優れた線材。 % Or less, Mg: contains 0.01% or less, in the transverse plane of the wire balance consisting of Fe and unavoidable impurities, C content in the region up to a position of the depth of the radius of 1/50 of the wire from the outer periphery mean values ​​0.6 to 0.9 × C% (but, C is the C content of the wire) wire drawing excellent in wire, which is a.

【0015】なお、本発明でいう線材の「横断面」とは、線材の圧延方向に垂直に切断した面をいう。 [0015] The "cross section" of the wire in the present invention refers to cut surface perpendicular to the rolling direction of the wire. 又、 or,
「線材の最外層から前記線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値」とは、例えば波長分散型の電子線マイクロアナライザーを用いて線材外周部(表層部近傍)のC含有量の線分析を行った場合の、外周から半径の4/250、3/250、2/2 Wire outer peripheral portion by using the "average value of the C content in the region from the outermost layer to the position of the depth of the radius of 1/50 of the wire of the wire", for example, a wavelength dispersion type electron beam microanalyzer (surface layer when the conducted line analysis of C content parts vicinity), from the outer circumference of radius 4 / 250,3 / 250,2 / 2
50及び1/250の深さの位置におけるC含有量の平均値を指す。 50 and refers to the average value of C content at the depth position of the 1/250.

【0016】本発明者らは、熱間圧延した高炭素鋼線材の組織、なかでも表層部組織が伸線加工性に及ぼす影響について調査・研究を重ね、その結果、下記の知見を得た。 [0016] The present inventors have found that structure of the hot rolled high carbon steel wire rod, repeated studies and research for among others the influence of the surface layer portion organizations on drawability, resulting in a following findings.

【0017】(a)曲げ加工や鍛造の場合と異なり冷間での伸線加工は多段、且つ、大きな加工度で行われるため、表層部に軟質なフェライト組織が存在すれば却って加工性が低下し、伸線加工中に断線を生じ易い。 [0017] (a) drawing between bending unlike in the case of processing and forging cold multistage, and, to be done with a large degree of working, rather workability decreases if there is soft ferritic structure in the surface portion and, prone to breakage during wire drawing. つまり、鋼材の表層部に軟質なフェライト組織を存在させることにより、冷間での曲げ加工性や鍛造性を高めようとする特開昭56−55520号公報や特開平8−109 In other words, by the presence of soft ferrite in the surface layer of steel, bending workability and forgeability raise it to JP 56-55520 and JP a cold 8-109
437号公報で提案されている技術は、これを伸線加工に適用しても、伸線加工性を高めることはできない。 Technique proposed in 437 publication is that used in applying the wire drawing, it is impossible to increase the drawing workability. しかし、線材の表層部(外周近傍)の硬度を、母材部硬度(以下、中心部の硬度という)より低くすれば冷間での伸線加工時の変形抵抗が減少するので、伸線加工性を高めることができる。 However, the surface layer portion of the wire hardness of (outer periphery), base metal hardness (hereinafter, referred to as the hardness of the center) the deformation resistance decreases during drawing of the cold if below, wire drawing it is possible to increase the sex.

【0018】(b)線材の外周近傍の硬度を中心部の硬度より下げるためには、外周近傍の炭素含有量を低下させれば良い。 [0018] (b) to lower than the hardness of the central portion of the hardness of the outer periphery of the wire material, it is sufficient to lower the carbon content in the vicinity of the outer periphery.

【0019】(c)外周近傍の炭素含有量の平均値を0.6重量%以上にすれば、組織中に初析フェライトが析出することがないので、冷間伸線時の限界加工度を高めることができる。 [0019] (c) if the average value of the peripheral carbon content in the vicinity of the 0.6 wt%, the pro-eutectoid ferrite in the structure will not be deposited, the limit working ratio at the time of cold drawing it is possible to increase.

【0020】(d)上記(a)〜(c)から、外周近傍の炭素含有量が適正な範囲にあれば、伸線加工性を高めることが可能である。 [0020] From (d) above (a) ~ (c), if the carbon content of the outer periphery is in a proper range, it is possible to increase the drawing workability. そして、これによって冷間伸線に用いるダイス寿命を向上させることもできる。 And this by can be improved die life to be used for cold drawing.

【0021】本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものである。 [0021] The present invention has been completed based on the above findings.

【0022】 [0022]

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳しく説明する。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, the present invention will be described in detail. なお、化学成分の含有量の「%」は「重量%」を意味する。 Incidentally, "%" of the content of chemical components means "% by weight".

【0023】(A)線材の化学組成 C:0.7〜1.1% Cは、強度を確保するのに有効な元素である。 [0023] (A) Chemical composition of wire C: 0.7 to 1.1% C is an element effective for ensuring the strength. しかし、 But,
その含有量が0.7%未満の場合にはワイヤロープ、P Wire rope in which case the content is less than 0.7%, P
C鋼線、ビードワイヤー、スチールコードなどの最終製品に安定して高い強度を付与させることが困難である。 C steel wire, bead wires, it is difficult to have stable and high strength in the final product, such as a steel cord.
一方、Cの含有量が多すぎると鋼材が硬質化して冷間加工性の低下を招く。 On the other hand, it leads to a decrease in cold workability and hardening the content is too great steel is C. 特に、C含有量が1.1%を超えると、線材が硬質化するばかりでなく、初析セメンタイト(つまり、旧オーステナイト粒界に沿うセメンタイト) In particular, when the C content exceeds 1.1%, not only the wire is hardened, pro-eutectoid cementite (i.e., cementite along the prior austenite grain boundaries)
の生成防止が困難になって伸線加工性が低下する。 Drawing workability is lowered making it difficult generation prevention is. このため、外周近傍の炭素含有量を後述する範囲に制御しても、真歪量で2.60を超えるような大きな加工度で伸線すれば断線が多発する。 Therefore, even if controlled in a range described later the carbon content near the outer periphery, disconnection occurs frequently if drawing a large working ratio in excess of 2.60 true strain amount. したがって、Cの含有量を0.7〜1.1%とした。 Accordingly, the content of C is set to 0.7 to 1.1%.

【0024】Si:0.1〜1.5% Siは、強度を高めるのに有効な元素である。 [0024] Si: 0.1~1.5% Si is an element effective for increasing the strength. 更に、脱酸剤として必要な元素でもある。 Furthermore, there is also a need element as a deoxidizer. しかし、その含有量が0.1%未満では添加効果に乏しく、一方、1.5%を超えると伸線加工での限界加工度が低下し、真歪量で2.60を超えるような大きな加工度で伸線すれば断線が多発する。 However, poor addition effect in its content is less than 0.1%, while more than 1.5%, the decrease is limited degree of working in wire drawing, it size exceeding 2.60 true strain quantity disconnection if the drawing in the degree of processing occurs frequently. したがって、Si含有量を0.1〜1.5 Thus, 0.1 to 1.5 of Si content
%とした。 % And the.

【0025】Mn:0.2〜1.0% Mnは、強度を高める作用に加えて、鋼中のSをMnS [0025] Mn: 0.2 to 1.0% Mn, in addition to the effect of improving the strength, MnS and S in steel
として固定して熱間脆性を防止する作用を有する。 Fixed to as having the effect of preventing hot shortness. しかし、その含有量が0.2%未満では前記の効果が得難い。 However, the content thereof is difficult to obtain the effect is less than 0.2%. 一方、Mnは偏析しやすい元素であり、1.0%を超えると特に線材の中心部に偏析し、その偏析部にはマルテンサイトやベイナイトが生成するので、伸線加工性が低下してしまう。 Meanwhile, Mn is easily segregated elements, in particular when it exceeds 1.0% segregated at the center of the wire, since martensite and bainite is produced in the segregation area, wire drawability is reduced . したがって、Mn含有量を0.2〜 Therefore, 0.2 to the Mn content
1.0%とした。 It was 1.0%.

【0026】Cr:1.0%以下 Crは添加しなくても良い。 [0026] Cr: 1.0% or less Cr may not be added. 添加すれば、パーライトのラメラ間隔を小さくして圧延後及びパテンティング後の強度を高める作用を有する。 Be added, it has an effect of improving the strength after rolling and after patenting by reducing the lamellar spacing of pearlite. 又、伸線加工を初めとする冷間加工時の加工硬化率を高める働きがあるので、Cr In addition, there is a function of increasing the work hardening rate during cold working including the drawing, Cr
の添加によって比較的低い加工率でも高強度を得ることができる。 It is possible to obtain the high strength at relatively low working ratio by the addition of. こうした効果を確実に得るには、Crは0. In order to ensure the said effects, Cr is 0.
1%以上の含有量とすることが好ましい。 It is preferably 1% or more of the content. 一方、Crを過剰に添加するとパーライト変態が終了するまでの時間が長くなり、熱間圧延後の線材の中心部にマルテンサイトやベイナイトが生成するため、伸線加工中の断線頻度が増加する。 On the other hand, the time until pearlite transformation is completed an excessive addition of Cr is increased, since the martensite and bainite is produced in the center of the wire rod after hot rolling, wire breakage frequently during wire drawing increases. 特に、Cr含有量が1.0%を超えると、 In particular, when the Cr content exceeds 1.0%,
真歪量で2.60を超えるような大きな加工度で伸線すれば断線が多発する。 Disconnection occurs frequently if drawing a large working ratio in excess of 2.60 true strain amount. したがって、Crの含有量を1. Therefore, 1 the content of Cr.
0%以下とした。 It was 0% or less.

【0027】Al:0.05%以下 Alは、脱酸材として有効な元素である。 [0027] Al: 0.05% or less Al is an element effective as a deoxidizer. しかし、Al However, Al
の含有量が0.05%を超えると、Al 23を主成分とする酸化物系介在物が粗大になり、伸線加工中に断線が多発する。 When the content of more than 0.05%, Al 2 O 3 becomes oxide-based inclusions consisting mainly of coarse a disconnection occurs frequently during drawing. したがって、Alの含有量は0.050%以下とする必要がある。 Accordingly, the content of Al is required to be 0.050% or less. なお、最終製品の線径が直径で0.5mm以下の場合は、Al 23を主成分とする酸化物系介在物が微細であっても、最終伸線時に断線する原因となる。 In the case the wire diameter of the final product is 0.5mm or less in diameter, be an oxide-based inclusions mainly composed of Al 2 O 3 fine, becomes a cause of breakage during final drawing. このため、上記サイズの最終製品の素材として用いる場合には、線材のAl含有量を0.003%以下にすることが好ましい。 Therefore, when used as a material for the final product of the size, it is preferable that the Al content of wire to 0.003% or less.

【0028】N:0.006%以下 Nは、冷間での伸線加工中に転位に固着し、鋼線の強度を上昇させる一方、伸線加工性を低下させてしまう。 [0028] N: 0.006% or less N is secured to the dislocations in the drawing in the cold, while increasing the strength of the steel wire, thereby reducing the wire drawability. しかし、このNの悪影響はその含有量を0.006%以下にすることで防止できる。 However, adverse effects of the N can be prevented by its content to 0.006% or less. したがって、N含有量を0. Therefore, the N content 0.
006%以下とした。 It was 006% or less.

【0029】Cu:1.0%以下 Cuは添加しなくてもよい。 [0029] Cu: 1.0% or less Cu may not be added. 添加すれば耐食性を高める作用がある。 Be added has the effect of increasing the corrosion resistance. この効果を確実に得るには、Cuは0.0 In order to ensure this effect, Cu is 0.0
5%以上の含有量とすることが好ましい。 It is preferably 5% or more of the content. しかし、その含有量が1.0%を超えると結晶粒界に偏析して鋼塊の分塊圧延や線材の熱間圧延など熱間加工時における割れや疵の発生が顕著になる。 However, it segregated in the grain boundary and its content exceeds 1.0% by the occurrence of cracks and flaws in the hot rolling, such as hot working slabbing or wire steel ingot becomes remarkable. したがって、Cuの含有量を1.0%以下とした。 Therefore, the content of Cu is 1.0% or less.

【0030】Ni:2.0%以下 Niは添加しなくてもよい。 [0030] Ni: 2.0% or less Ni may not be added. 添加すれば、フェライト中に固溶してフェライトの靭性を向上させる効果を発揮する。 It is added, to exert an effect of a solid solution in ferrite to improve the toughness of ferrite. この効果を確実に得るには、Niは0.2%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, Ni is preferably set to content of 0.2% or more. しかし、その含有量が2.0%を超えると、焼入れ性が高くなり過ぎてマルテンサイトが生成し易くなり伸線加工性が劣化する。 However, when the content exceeds 2.0%, the drawability liable to generate martensite excessively high hardenability is deteriorated. したがって、Niの含有量を2.0%以下とした。 Therefore, the content of Ni 2.0% or less.

【0031】Mo:0.5%以下 Moは添加しなくてもよい。 [0031] Mo: 0.5% or less Mo may not be added. 添加すれば、熱処理で微細な炭化物として析出し強度と疲労特性を高める作用がある。 Be added, has the effect of increasing the precipitated strength and fatigue properties as a fine carbide in the heat treatment. この効果を確実に得るには、Moは0.05%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, Mo is preferably set to content of 0.05% or more. 一方、0.5%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 On the other hand, when the content exceeds 0.5%, the effect of said saturated, it has just costly. したがって、Moの含有量を0.5%以下とした。 Therefore, the content of Mo is 0.5% or less.

【0032】W:0.5%以下 Wは添加しなくてもよい。 [0032] W: 0.5% or less W may not be added. 添加すれば、熱処理で微細な炭化物として析出し強度を高める効果がある。 It is added, an effect of increasing the precipitated strength as fine carbides at heat treatment. 又、Wは耐食性の向上にも有効に作用する。 In addition, W is to act effectively to the improvement of corrosion resistance. これらの効果を確実に得るには、Wは0.05%以上の含有量とすることが好ましい。 To obtain these effects reliably, W is preferably set to content of 0.05% or more. 一方、0.5%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 On the other hand, when the content exceeds 0.5%, the effect of said saturated, it has just costly. したがって、Wの含有量を0.5%以下とした。 Therefore, the content of W of 0.5% or less.

【0033】Co:4.0%以下 Coは添加しなくても良い。 [0033] Co: 4.0% or less Co may not be added. 添加すれば、初析セメンタイトの析出を防止し、更にパーライトを微細化して強度を高める作用を有する。 Be added, has the effect of preventing the precipitation of pro-eutectoid cementite, increase the strength by further refining the pearlite. この効果を確実に得るには、C In order to ensure this effect, C
oは0.2%以上の含有量とすることが好ましい。 o is preferably in the amount of 0.2% or more. しかし、4.0%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, when the content exceeds 4.0% above effect is saturated, only costly. したがって、Coの含有量を4.0%以下とした。 Therefore, the content of Co 4.0% or less.

【0034】V:0.4%以下 Vは添加しなくてもよい。 [0034] V: 0.4% or less V may not be added. 添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化させ、延性及び靭性を高める作用を有する。 Be added, the austenite grain is fine, has an effect of improving the ductility and toughness. この効果を確実に得るには、Vは0.05%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, V is preferably set to content of 0.05% or more. しかし、0.4%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, when the content exceeds 0.4% above effect saturates, which only costly. したがって、Vの含有量を0.4以下とした。 Therefore, the content of V is 0.4 or less.

【0035】Nb:0.1%以下 Nbは添加しなくてもよい。 [0035] Nb: 0.1% or less Nb may not be added. 添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化させ、延性及び靭性を高める作用を有する。 Be added, the austenite grain is fine, has an effect of improving the ductility and toughness. この効果を確実に得るには、Nbは0.001% In order to ensure this effect, Nb is 0.001%
以上の含有量とすることが好ましい。 It is preferable that the above content. しかし、0.1% However, 0.1%
を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 The effects when the content exceeds saturates has just costly. したがって、Nbの含有量を0.1% Accordingly, the content of Nb 0.1%
以下とした。 It was following.

【0036】Ti:0.1%以下 Tiは添加しなくてもよい。 [0036] Ti: 0.1% or less Ti may not be added. 添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化させ、延性及び靭性を高める作用を有する。 Be added, the austenite grain is fine, has an effect of improving the ductility and toughness. この効果を確実に得るには、Tiは0.01%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, Ti is preferably set to content of 0.01% or more. しかし、0.1%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, when the content exceeds 0.1%, the effect of said saturated, it has just costly. したがって、Tiの含有量を0.1%以下とした。 Therefore, the content of Ti is set to 0.1% or less.

【0037】Zr:0.1%以下 Zrは添加しなくてもよい。 [0037] Zr: 0.1% or less Zr may not be added. 添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化させ、延性及び靭性を高める作用を有する。 Be added, the austenite grain is fine, has an effect of improving the ductility and toughness. この効果を確実に得るには、Zrは0.01%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, Zr is preferably set to content of 0.01% or more. しかし、0.1%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, when the content exceeds 0.1%, the effect of said saturated, it has just costly. したがって、Zrの含有量を0.1%以下とした。 Therefore, the content of Zr is set to 0.1% or less.

【0038】B:0.005%以下 Bは添加しなくてもよい。 [0038] B: 0.005% or less B may not be added. 添加すれば、パーライト中のセメンタイトの成長を促進させて線材の延性を高める作用を有する。 Be added, it has the effect which promotes the growth of cementite in pearlite increase the ductility of the wire. この効果を確実に得るには、Bは0.00 In order to ensure this effect, B is 0.00
03%以上の含有量とすることが好ましい。 It is preferable that 03% or more of the content. しかし、その含有量が0.005%を超えると、熱間や温間での加工時に割れが生じ易くなる。 However, when the content exceeds 0.005%, cracks during processing between hot and warm is likely to occur. したがって、Bの含有量を0.005%以下とした。 Therefore, the content of B is 0.005% or less.

【0039】P:0.05%以下 Pは伸線加工性を低下させてしまう。 [0039] P: 0.05% or less P leads to a lowering wire drawability. 特にその含有量が0.05%を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。 Especially its content is significantly decreased in drawability exceeds 0.05%.
したがって、Pの含有量を0.05%以下とした。 Therefore, the content of P is 0.05% or less.

【0040】S:0.05%以下 Sは伸線加工性を低下させてしまう。 [0040] S: 0.05% or less S leads to a lowering wire drawability. 特にその含有量が0.05%を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。 Especially its content is significantly decreased in drawability exceeds 0.05%.
したがって、Sの含有量を0.05%以下とした。 Therefore, the content of S is 0.05% or less.

【0041】希土類元素:0.10%以下 希土類元素は添加しなくてもよい。 The rare earth elements: 0.10% rare earth elements may not be added. 添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。 Be added, it has an effect of improving the hot workability. この効果を確実に得るには、希土類元素は0.002%以上の含有量とすることが好ましい。 In order to ensure this effect, the rare earth element is preferable to be content of 0.002% or more. しかし、希土類元素を0.10%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, when the content exceeds 0.10% a rare earth element above effect is saturated, only costly. したがって、希土類元素の含有量を0.10% Accordingly, the content of the rare earth elements 0.10%
以下とした。 It was following. なお、本発明でいう「希土類元素の含有量」は、「希土類元素の合計の含有量」を指す。 Incidentally, in the present invention, "the content of the rare earth element" refers to "the total content of rare earth elements".

【0042】Ca:0.01%以下 Caは添加しなくてもよい。 [0042] Ca: 0.01% or less Ca may not be added. 添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。 Be added, it has an effect of improving the hot workability. この効果を確実に得るには、Ca In order to ensure this effect, Ca
は0.0005%以上の含有量とすることが好ましい。 Is preferably in the amount of 0.0005% or more.
しかし、Caを0.01%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, even if the the content exceeds 0.01% Ca above effect is saturated, only costly. したがって、Caの含有量を0.01%以下とした。 Therefore, the content of Ca and 0.01% or less.

【0043】Mg:0.01%以下 Mgは添加しなくてもよい。 [0043] Mg: 0.01% or less Mg may not be added. 添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。 Be added, it has an effect of improving the hot workability. この効果を確実に得るには、Mg In order to ensure this effect, Mg
は0.0005%以上の含有量とすることが好ましい。 Is preferably in the amount of 0.0005% or more.
しかし、Mgを0.01%を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。 However, even if the the content exceeds 0.01% Mg above effect is saturated, only costly. したがって、Mgの含有量を0.01%以下とした。 Therefore, the content of Mg is 0.01% or less.

【0044】(B)線材の横断面における炭素含有量分布 本発明においては、線材の外周から前記線材の半径の1 [0044] In the carbon content distribution present invention in cross-section of the (B) wires, 1 from the outer periphery of the wire radius of the wire
/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値を0.6〜0.9×C%に規定する。 / Average value of C content in the region to the position of a depth of 50 specified in 0.6 to 0.9 × C%. これは、下記の理由による。 This is due to the following reasons.

【0045】線材を冷間で伸線加工する際の変形は、外周部つまり表層部に近い方が大きく、特に横断面において、外周から半径の1/50の深さの領域での変形が大きい。 The wire deformation when drawing cold and has a larger closer to the outer peripheral portion, that surface portion, particularly in cross-section, a large deformation in the region of the depth of the radius of 1/50 from the outer periphery . 本発明は、前記の領域の硬度を中心部の硬度より低くして冷間での伸線加工時の変形抵抗を減少させ、伸線加工性を高めることを大きな特徴とする。 The present invention provides a hardness of the region lower than the hardness of the central portion to reduce the deformation resistance during drawing of the cold, and the great features to enhance the drawing workability. この場合、 in this case,
前記領域におけるC含有量の平均値が0.9×C%を超えれば、冷間伸線加工時の変形抵抗の減少は小さく、伸線加工性を高めることができない。 If it exceeds the average value is 0.9 × C% of C content in the region, reduction of the deformation resistance during cold drawing is small, it is impossible to increase the drawing workability. なお、「C」が「線材のC含有量」を指すことは既に述べたとおりであり、 Incidentally, the "C" refers to "C content of the wire" are as already mentioned,
例えば、とりべ分析値を意味する。 For example, it means a ladle analysis values. 一方、前記領域におけるC含有量の平均値が0.6%未満であれば、初析フェライトが析出し、伸線加工時にこの軟質な初析フェライトに変形応力が集中するため限界加工度が低下するので、真歪量で2.60を超えるような大きな加工度で伸線すれば断線が多発する。 On the other hand, if the average value is less than 0.6% of the C content in the region, pro-eutectoid ferrite is precipitated, a limit working degree for deforming stress in this soft pro-eutectoid ferrite during drawing is concentrated lowered since disconnection occurs frequently if drawing a large working ratio in excess of 2.60 true strain amount. したがって、線材の外周から前記線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値を0.6〜0.9×C%とした。 Therefore, from the outer periphery of the wire an average value of C content in the region to the position of the depth of the radius of 1/50 of the wire with 0.6 to 0.9 × C%.

【0046】なお、「線材の最外層から前記線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値」が、例えば波長分散型の電子線マイクロアナライザーを用いて線材外周部(表層部近傍)のC含有量の線分析を行った場合の、外周から半径の4/250、3 [0046] Incidentally, the "average value of the C content in the region from the outermost layer to the position of the depth of the radius of 1/50 of the wire of the wire" is, for example, a wire using an electron beam microanalyzer of wavelength dispersive the outer peripheral portion of the case of performing the line analysis of C content (surface vicinity), from the outer circumference of radius 4 / 250,3
/250、2/250及び1/250の深さの位置におけるC含有量の平均値を指すことは既に述べたとおりである。 / 250,2 / 250 and to refer to the average value of C content at the depth position of the 1/250 is as previously described.

【0047】線材の外周から前記線材の半径の1/50 [0047] From the outer periphery of the wire radius of the wire 1/50
の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値を0.6〜0.9×C%とするには、例えば脱炭層がほとんどないビレットを天然ガス(主成分はメタン(CH Depth average value of C content in the region up to a position in the 0.6 to 0.9 × C%, for example natural gas (main component decarburized little billet methane (CH
4 ))を燃料とする加熱炉で加熱する場合、1050〜 4)) the case of heating in a heating furnace to fuel, 1050~
1100℃の温度に保持した炉内に前記のビレットを装入して30〜40分保持し、圧延仕上げ温度を830〜 It was charged with the billet in a furnace maintained at a temperature of 1100 ° C. and held for 30-40 minutes, 830~ rolling finishing temperature
870℃として熱間圧延した後、5〜10℃/秒の冷却速度で500℃以下の温度まで冷却すれば良い。 After hot rolling as 870 ° C., it may be cooled to a temperature below 500 ℃ at a cooling rate of 5 to 10 ° C. / sec. 又、ビレットに脱炭層がある場合には、その度合いに応じて炉の温度と在炉時間を変更すれば良い。 Further, if there is a decarburized layer on the billet, it is preferable to change the temperature and standing furnace time of the furnace according to the degree.

【0048】前記(A)項に記載の化学組成と本(B) [0048] (A) the chemical composition and the according to claim (B)
項に記載の炭素含有量の分布を有する線材は、通常の方法で伸線加工が施され、次いで、調質処理やブルーイング処理が施されてワイヤロープ、PC鋼線などの最終製品に仕上げられる。 Wire rod having a distribution of carbon content according to claim finishing wire drawing is performed in the usual way, then refining and bluing process is performed by the wire rope, the final product, such as PC steel wire It is. あるいは、通常の方法で伸線加工が施され、次いで、最終熱処理と最終伸線が施されてビードワイヤーやスチールコード用の鋼線に仕上げられる。 Alternatively, wire drawing is performed in the usual way, then, the final heat treatment and final drawing is finished to steel wire for bead wires and steel cords are subjected.

【0049】以下、実施例により本発明を詳しく説明する。 The following examples illustrate the present invention in detail.

【0050】 [0050]

【実施例】表1に示す化学組成を有する鋼A〜Mを15 EXAMPLES Steel A~M having chemical compositions shown in Table 1 15
0kg真空炉を用いて溶製した。 It was melted by using a 0kg vacuum furnace. 表1における鋼A〜 Steel A~ in Table 1
C、E、G、I、L及びMは化学組成が本発明で規定する含有量の範囲内にある本発明例である。 C, E, G, I, L and M are the invention examples within the scope of the content of the chemical composition defined in the present invention. 一方、鋼D、 On the other hand, steel D,
F、H、J及びKは成分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例である。 F, H, J and K are comparative examples in which one of the components is out of the range of the content defined in the present invention.

【0051】 [0051]

【表1】 [Table 1]

【0052】次いで、これらの鋼を通常の方法で熱間鍛造して直径60mmの丸棒にし、次いで、直径50mm [0052] Then, these steel by hot forging in the usual manner to a round bar having a diameter of 60 mm, then the diameter 50mm
まで機械研削して脱炭層を完全に除去した。 Complete removal of the decarburized layer by mechanical grinding to. この後、上記の直径50mmの丸棒を6等分し、加熱炉中の雰囲気を制御しながら1050℃で30分間加熱し、通常の方法で熱間圧延し、直径5.5mm又は10mmの線材にした。 Thereafter, the round rod of the diameter 50 mm 6 equal parts, and controls the atmosphere in the heating furnace and heated for 30 minutes at 1050 ° C. while, hot rolled in a conventional manner, wires having a diameter of 5.5mm or 10mm It was. なお、熱間圧延した各線材はパーライト組織を主とするものであった。 Incidentally, hot rolled wire rods were those composed mainly of pearlite structure.

【0053】なお、熱間圧延前の加熱には電気炉を用い、炉中雰囲気はCO、H 2 、N 2及びCO 2で構成し、 [0053] Incidentally, an electric furnace for heating before hot rolling, the furnace atmosphere is constituted by CO, H 2, N 2 and CO 2,
(COの分圧) 2 /(CO 2の分圧)を変えることで、 (Partial pressure of CO) (partial pressure of CO 2) 2 / by changing the,
外周部のC含有量を調整した。 It was adjusted C content of the outer peripheral portion.

【0054】熱間圧延線材から横断サンプルを採取し、 [0054] were collected across samples from the hot rolled wire rod,
その外周部(表層部近傍)のC含有量を測定した。 The outer peripheral portion of the C content of the (surface layer portion near) was measured. すなわち、波長分散型の電子線マイクロアナライザーを用いて、C量の線分析を行い、外周から半径の4/250、 That is, using an electron beam microanalyzer wavelength dispersive performs line analysis of C content, from the outer periphery of the radial 4/250,
3/250、2/250及び1/250の深さの位置でのC含有量を測定チャートから読み取り、この4点の平均値を求めることで、外周から半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値を得た。 3 / 250,2 / 250 and C content at a depth of 1/250 read from the measurement chart by obtaining the average value of the four points, the position of the depth of the radius of 1/50 from the outer periphery to obtain the average value of C content in the range up. 図1 Figure 1
に、外周部(表層部近傍)のC含有量の一例として、後述の表2の試験番号8における測定結果を示す。 To, as an example of the C content of the outer peripheral portion (surface layer portion near) shows the measurement results in Table 2 Test No. 8 below. なお、 It should be noted that,
この図でA=0.65%としたのが上記のC含有量の平均値である。 It was the A = 0.65% in this figure is the average of the C content of the.

【0055】前記のようにして得た熱間圧延線材を通常の方法で酸洗し、潤滑剤を塗布した後、各ダイスでの減面率が平均で20%となるパススケジュールで、断線するまで伸線加工を行った。 [0055] pickled hot rolled wire rod obtained as described above in the usual way, after application of the lubricant, a path schedule reduction rate for each die is 20% on average, disconnected It was drawing up. この際、真歪で2.60以上の伸線加工を行っても断線しない場合に、伸線加工性が良好であると評価した。 At this time, if not broken even if the 2.60 or more wire drawing at a true strain, was evaluated as drawability is excellent.

【0056】表2及び表3に、加熱炉雰囲気条件、熱間圧延した線材のサイズ及び前記の各調査結果をまとめて示す。 [0056] Table 2 and Table 3, summarizes the furnace atmosphere conditions, the size and the respective findings of the hot rolled wire rod. なお、表2及び表3において、加熱炉の雰囲気条件は条件1から5の順に、(COの分圧) 2 /(CO 2の分圧)が120、60、30、15、5であることを示す。 Note that in Tables 2 and 3, in the order of atmospheric conditions of the heating furnace from the condition 1 5, a 120,60,30,15,5 is (partial pressure of CO) (partial pressure of CO 2) 2 / It is shown.

【0057】 [0057]

【表2】 [Table 2]

【0058】 [0058]

【表3】 [Table 3]

【0059】表2及び表3から明らかなように、比較例の鋼D、F、H、J及びKを用いた試験番号の場合、つまり、C含有量が1.1%を超える試験番号16〜2 [0059] As is clear from Table 2 and Table 3, when the test number using steel D, F, H, J and K of the Comparative Example, that is, Test No. C content exceeds 1.1% 16 to 2
0、Si含有量が1.5%を超える試験番号26〜3 0, Si content exceeds 1.5% Test No. 26-3
0、Mn含有量が1.0%を超える試験番号36〜4 0, Test No. Mn content exceeds 1.0% 36-4
0、Cr含有量が1.0%を超える試験番号46〜5 0, Test No. Cr content exceeds 1.0% 46-5
0、N含有量が0.006%を超える試験番号51〜5 0, the test number N content exceeds 0.006% or 51-5
5は、伸線加工性が低く、真歪量2.60に達せずに断線を生じた。 5, wire drawability is low, resulting in disconnection not reach the Maibitsuryou 2.60. 上記のうち試験番号16、26、36、4 Among the above-mentioned test number 16,26,36,4
6、47及び51は、外周から半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.9×C 6,47 and 51, the average value of C content in the region from the outer periphery to a position of a depth of a radius of 1/50 is 0.9 × C
%を超えるため、伸線加工性は極めて劣る。 Since more than% the drawability is very poor. 又、試験番号20、30、40及び55は、外周から半径の1/5 Further, Test Nos 20, 30, 40 and 55, 1/5 from the outer circumference of the radius
0の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6%を下回るため、線材表層部に初析フェライトが生成し、伸線加工性は極めて劣る。 The average value of C content in the region to the position of the depth of 0 is below 0.6%, pro-eutectoid ferrite is generated in the wire surface layer part, wire drawability is very poor.

【0060】化学組成が本発明で規定する含有量の範囲内にある鋼であっても、試験番号1、6、7、11、2 [0060] Also the chemical composition is a steel within the range of the content defined in the present invention, the test numbers 1,6,7,11,2
1、31、41、42、56、57及び61は、外周から半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.9×C%を超えるため、伸線加工性が低く、真歪量2.60に達せずに断線を生じた。 1,31,41,42,56,57 and 61, the average value of C content in the region from the outer periphery to a position of a depth of a radius of 1/50 exceeds 0.9 × C%, drawing processability is low, resulting in disconnection not reach the Maibitsuryou 2.60.

【0061】又、化学組成が本発明で規定する含有量の範囲内にある鋼であっても、試験番号4、5、10、1 [0061] Also, the chemical composition is a steel within the range of the content defined in the present invention, the test numbers 4,5,10,1
4、15、25、34、35、60及び65は、外周から半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6%を下回るため、線材表層部に初析フェライトが生成し、したがって、伸線加工性が低く、真歪量2.60に達せずに断線を生じた。 4,15,25,34,35,60 and 65, the average value of C content in the region from the outer periphery to a position of a depth of a radius of 1/50 is below 0.6%, the wire surface portion pro-eutectoid ferrite is generated, therefore, drawability low yielded disconnection not reach the Maibitsuryou 2.60.

【0062】上記の比較例に対し、本発明で規定する条件を満たす本発明例の場合には、伸線加工性が良好であり、真歪量で2.60を超えて伸線加工しても断線を生じなかった。 [0062] For the above comparative example, in the case of satisfying the present invention embodiment as defined in the present invention is a wire drawing workability is satisfactory, and wire drawing beyond 2.60 true strain quantity also it did not result in the disconnection.

【0063】 [0063]

【発明の効果】本発明の線材は伸線加工性に優れるので、この線材を素材としてワイヤロープ、ばね、PC鋼線、ビードワイヤー、スチールコードなどを高い生産性の下に歩留り良く提供することができる。 [Effect of the Invention] Since the wire of the present invention is excellent in wire drawability, wire rope the wire as a material, a spring, PC steel wire, bead wires, high yield to provide under such high productivity steel cord can. この線材は通常の設備によって比較的容易に製造でき、特別な設備を必要としないので、その製造コストは低い。 The wire is relatively easy to manufacture by conventional equipment and does not require special equipment, the manufacturing cost is low.

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

【図1】波長分散型電子線マイクロアナライザーによる線材横断面のC含有量の測定結果の一例を示す図である。 1 is a diagram showing an example of measurement results of the C content of the wire cross-section due to wavelength dispersion type electron beam microanalyzer.

Claims (2)

    【特許請求の範囲】 [The claims]
  1. 【請求項1】重量%で、C:0.7〜1.1%、Si: 1. A weight%, C: 0.7~1.1%, Si:
    0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.0%、Cr: 0.1~1.5%, Mn: 0.2~1.0%, Cr:
    1.0%以下、Al:0.05%以下、N:0.006 1.0%, Al: 0.05% or less, N: 0.006
    %以下、Cu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、M % Or less, Cu: 1.0% or less, Ni: 2.0% or less, M
    o:0.5%以下、Co:4.0%以下、V:0.4% o: 0.5% or less, Co: 4.0% or less, V: 0.4%
    以下、Nb:0.1%以下、Ti:0.1%以下、B: Hereinafter, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, B:
    0.005%以下、P:0.05%以下、S:0.05 0.005% or less, P: 0.05% or less, S: 0.05
    %以下、希土類元素:0.10%以下、Ca:0.01 % Or less, rare earth elements: 0.10% or less, Ca: 0.01
    %以下、Mg:0.01%以下を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる鋼線材の横断面において、外周から前記鋼線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6〜0.9×C% % Or less, Mg: contains 0.01% or less, C balance in transverse cross-section of the steel wire rod consisting of Fe and inevitable impurities, in a region from the outer periphery to a position of a depth of a radius of 1/50 of the steel wire rod the average value of the content is 0.6 to 0.9 × C%
    (但し、Cは鋼線材のC含有量)であることを特徴とする伸線加工性に優れた鋼線材。 (Where, C is the C content of the steel wire rod) drawing excellent in steel wire rod, which is a.
  2. 【請求項2】重量%で、C:0.7〜1.1%、Si: Wherein by weight%, C: 0.7~1.1%, Si:
    0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.0%、Cr: 0.1~1.5%, Mn: 0.2~1.0%, Cr:
    1.0%以下、Al:0.05%以下、N:0.006 1.0%, Al: 0.05% or less, N: 0.006
    %以下、Cu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、M % Or less, Cu: 1.0% or less, Ni: 2.0% or less, M
    o:0.5%以下、W:0.5%以下、Co:4.0% o: 0.5% or less, W: 0.5% or less, Co: 4.0%
    以下、V:0.4%以下、Nb:0.1%以下、Ti: Hereinafter, V: 0.4% or less, Nb: 0.1% or less, Ti:
    0.1%以下、Zr:0.1%以下、B:0.005% 0.1% or less, Zr: 0.1% or less, B: 0.005%
    以下、P:0.05%以下、S:0.05%以下、希土類元素:0.10%以下、Ca:0.01%以下、M Hereinafter, P: 0.05% or less, S: 0.05% or less, rare earth elements: 0.10% or less, Ca: 0.01% or less, M
    g:0.01%以下を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる鋼線材の横断面において、外周から前記鋼線材の半径の1/50の深さの位置までの領域におけるC含有量の平均値が0.6〜0.9×C%(但し、Cは鋼線材のC含有量)であることを特徴とする伸線加工性に優れた鋼線材。 g: containing 0.01% or less, and the balance in the cross-section of the steel wire material made of Fe and unavoidable impurities, the C content in the region from the outer periphery to a position of 1/50 of the depth of the radius of the steel wire rod mean values ​​0.6 to 0.9 × C% (where, C is the C content of the steel wire rod) drawing excellent in steel wire rod, which is a.
JP26982298A 1998-08-12 1998-09-24 Wire drawing excellent in steel wire rod Expired - Lifetime JP3536684B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP10-227872 1998-08-12
JP22787298 1998-08-12
JP26982298A JP3536684B2 (en) 1998-08-12 1998-09-24 Wire drawing excellent in steel wire rod

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP26982298A JP3536684B2 (en) 1998-08-12 1998-09-24 Wire drawing excellent in steel wire rod

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2000119805A true true JP2000119805A (en) 2000-04-25
JP3536684B2 JP3536684B2 (en) 2004-06-14

Family

ID=26527923

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP26982298A Expired - Lifetime JP3536684B2 (en) 1998-08-12 1998-09-24 Wire drawing excellent in steel wire rod

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3536684B2 (en)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002050327A1 (en) * 2000-12-20 2002-06-27 Nippon Steel Corporation High-strength spring steel and spring steel wire
WO2008044356A1 (en) * 2006-10-12 2008-04-17 Nippon Steel Corporation High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same
WO2008044354A1 (en) * 2006-10-12 2008-04-17 Nippon Steel Corporation High-strength wire rod excelling in wire drawability and process for producing the same
WO2008091214A1 (en) * 2007-01-26 2008-07-31 Sandvik Intellectual Property Ab Lead free free-cutting steel and its use
WO2015163409A1 (en) * 2014-04-24 2015-10-29 新日鐵住金株式会社 Filament for high strength steel cord
WO2015163407A1 (en) * 2014-04-24 2015-10-29 新日鐵住金株式会社 Wire material for high strength steel cord
CN105483556A (en) * 2015-12-24 2016-04-13 江苏兴达钢帘线股份有限公司 Reinforcing method for high-strength tire bead steel wire material and preparation method for tire bead steel wires
CN106574343A (en) * 2014-08-08 2017-04-19 新日铁住金株式会社 High carbon steel wire having excellent drawability
CN107723592A (en) * 2017-09-30 2018-02-23 钢铁研究总院 High-carbon wire rod steel and production technique thereof

Cited By (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7789974B2 (en) 2000-12-20 2010-09-07 Nippon Steel Corporation High-strength spring steel wire
WO2002050327A1 (en) * 2000-12-20 2002-06-27 Nippon Steel Corporation High-strength spring steel and spring steel wire
CN101331243B (en) 2006-10-12 2011-01-12 新日本制铁株式会社 High strength steel wire for good wire drawability property and the manufacture method thereof
EP2083094A4 (en) * 2006-10-12 2015-04-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same
EP2083094A1 (en) * 2006-10-12 2009-07-29 Nippon Steel Corporation High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same
WO2008044354A1 (en) * 2006-10-12 2008-04-17 Nippon Steel Corporation High-strength wire rod excelling in wire drawability and process for producing the same
WO2008044356A1 (en) * 2006-10-12 2008-04-17 Nippon Steel Corporation High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same
CN101331244B (en) 2006-10-12 2011-04-13 新日本制铁株式会社 High strength steel wire with excellent ductility and manufacturing method of the same
US8168011B2 (en) 2006-10-12 2012-05-01 Nippon Steel Corporation High-strength steel wire excellent in ductility and method of manufacturing the same
US8308875B2 (en) 2006-10-12 2012-11-13 Nippon Steel Corporation High-strength wire rod excellent in drawing characteristics and method of manufacturing the same
US8540934B2 (en) 2007-01-26 2013-09-24 Sandvik Intellectual Property Ab Lead free free-cutting steel and its use
WO2008091214A1 (en) * 2007-01-26 2008-07-31 Sandvik Intellectual Property Ab Lead free free-cutting steel and its use
US9238856B2 (en) 2007-01-26 2016-01-19 Sandvik Intellectual Property Ab Lead free free-cutting steel
WO2015163407A1 (en) * 2014-04-24 2015-10-29 新日鐵住金株式会社 Wire material for high strength steel cord
WO2015163409A1 (en) * 2014-04-24 2015-10-29 新日鐵住金株式会社 Filament for high strength steel cord
KR101869633B1 (en) 2014-04-24 2018-06-20 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Wire material for high strength steel cord
KR20160138164A (en) 2014-04-24 2016-12-02 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Filament for high strength steel cord
CN106232848A (en) * 2014-04-24 2016-12-14 新日铁住金株式会社 Filament for high strength steel cord
CN106460110A (en) * 2014-04-24 2017-02-22 新日铁住金株式会社 Wire material for high strength steel cord
EP3144404A4 (en) * 2014-04-24 2018-01-17 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Filament for high strength steel cord
JPWO2015163409A1 (en) * 2014-04-24 2017-04-20 新日鐵住金株式会社 High-strength steel cord filament
JPWO2015163407A1 (en) * 2014-04-24 2017-04-20 新日鐵住金株式会社 High-strength steel cord wire
EP3135786A4 (en) * 2014-04-24 2017-10-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Wire material for high strength steel cord
KR101870063B1 (en) 2014-04-24 2018-06-22 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Filament for high strength steel cord
CN106574343A (en) * 2014-08-08 2017-04-19 新日铁住金株式会社 High carbon steel wire having excellent drawability
CN105483556A (en) * 2015-12-24 2016-04-13 江苏兴达钢帘线股份有限公司 Reinforcing method for high-strength tire bead steel wire material and preparation method for tire bead steel wires
CN107723592A (en) * 2017-09-30 2018-02-23 钢铁研究总院 High-carbon wire rod steel and production technique thereof

Also Published As

Publication number Publication date Type
JP3536684B2 (en) 2004-06-14 grant

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6264759B1 (en) Wire rods with superior drawability and manufacturing method therefor
JP2005126733A (en) Steel sheet for hot press having excellent hot workability, and automotive member
US5897717A (en) High strength spring steel and process for producing same
JPH0967624A (en) Production of high strength oil well steel pipe excellent in sscc resistance
JP2009280836A (en) High strength pc steel wire excellent in delayed crack resistance characteristic, and manufacturing method therefor
JP2005290547A (en) High carbon hot-rolled steel sheet having excellent ductility and stretch-flange formability, and production method therefor
JP2004091912A (en) Steel wire rod, production method therefor and production method for steel wire using the steel wire rod
JP2004183064A (en) Steel for case hardening having excellent cold workability and coarse grain prevention property when carburized, and production method therefor
US20090020189A1 (en) Steel wire material for spring and its producing method
CN101208445A (en) High-strength wire rod having superior rod drawability, manufacturing method therefor
JP2010159476A (en) Steel wire rod having excellent cold forgeability after low temperature annealing and method for producing the same, and method for producing steel wire rod having excellent cold forgeability
JP2007131945A (en) High strength steel wire having excellent ductility and its production method
JPH07188834A (en) High strength steel sheet having high ductility and its production
JP2012072492A (en) Steel wire material for high-strength spring having excellent wire-drawing property and method for producing the same, and high-strength spring
JPH0853737A (en) High strength and high toughness hot-dip plated steel wire and its production
JP2002194491A (en) Steel for spring
JP2009275252A (en) Steel wire rod excellent in cold forgeability after annealing, and method for production thereof
JPH05295448A (en) Manufacture of hypereutectoid steel wire rod
JP2009046763A (en) Wire rod for springs and its manufacturing method
JP2005002413A (en) Steel wire rod, and method of producing steel wire
WO2011089782A1 (en) Wire material, steel wire, and process for production of wire material
EP1178126A1 (en) Bar or wire product for use in cold forging and method for producing the same
JP2000119805A (en) Steel wire rod excellent in wire drawability
JPH09157758A (en) Production of high carbon steel strip excellent in workability
JP2004183065A (en) High strength steel for induction hardening, and production method therefor

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Effective date: 20040224

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20040308

R150 Certificate of patent (=grant) or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080326

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 5

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090326

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100326

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100326

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110326

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 8

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120326

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130326

Year of fee payment: 9

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 9

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130326

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130326

Year of fee payment: 9

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 10

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140326