JP2000019398A - Large aperture ratio inner focus type telephoto zoom lens - Google Patents

Large aperture ratio inner focus type telephoto zoom lens

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JP2000019398A JP10199713A JP19971398A JP2000019398A JP 2000019398 A JP2000019398 A JP 2000019398A JP 10199713 A JP10199713 A JP 10199713A JP 19971398 A JP19971398 A JP 19971398A JP 2000019398 A JP2000019398 A JP 2000019398A
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To realize a telephoto zoom lens whose telephoto end focal distance, variable power ratio and f-number are respectively set to specified values while maintaining excellent optical performance by moving a rear group in a 1st lens group along the optical axis, performing focusing and constituting the zoom lens so as to satisfy a specified condition. SOLUTION: Focusing is performed by moving a rear group G1R in a 1st lens group G1 along the optical axis. Then, when the focal distance of a front group G1F in the 1st lens group G1 is f1F, the focal distance of the rear group G1R is f1R and a distance along the optical axis between the surface of the front group G1F nearest to an image side and the surface of the rear group G1R nearest to an object side in the focusing state of an infinity object is D1, this lens is constituted to satisfy the condition expressed by expression; 0.005<f1 R/(f1F.D1)<0.055. By such constitution, the weight and the focusing moving amount of a focusing lens group are made small, the telephoto end focal distance is made >=180 mm, the variable power ratio is made >=2 times and the f-number is made <=3 while maintaining the excellent optical performance.

Description

【発明の詳細な説明】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】 [0001]

【発明の属する技術分野】本発明は大口径比内焦式望遠ズームレンズに関し、特に一眼レフレックスカメラや電子スチルカメラなどに好適な合焦用対物レンズに関するものである。 The present invention relates to relates to large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens, it relates to suitable focusing objective lens, etc., especially single-lens reflex camera and an electronic still camera. さらに詳細には、望遠端焦点距離が180 More specifically, the telephoto end focal length 180
mm以上で、変倍比が2倍以上で、且つFナンバーが3 In mm or more, the zooming ratio is 2 times or more, and the F-number is 3
よりも小さい、いわゆる大口径比内焦式望遠ズームレンズに関するものである。 Less than relates called large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens.

【0002】 [0002]

【従来の技術】従来より、最も物体側に配置された第1 Conventionally, the arranged closest to the object side 1
レンズ群を移動させて焦点合わせ(合焦)を行う、いわゆる1群繰り出し合焦方式の大口径比望遠ズームレンズが、一眼レフレックスカメラや電子スチルカメラなどに用いられている。 The lens group is moved performs focusing the (focusing), a large aperture ratio telephoto zoom lens focusing system feeding the so-called group 1, are used such as single-lens reflex camera and an electronic still camera. この種の1群繰り出し合焦方式の大口径比望遠ズームレンズでは、合焦に際して光軸に沿って移動する合焦レンズ群(第1レンズ群)の有効径が大きく且つその重量が大きいため、自動合焦(AF:オートフォーカス)の際に駆動用のモーターに対する負荷が大きくなる。 Since this large aperture ratio telephoto zoom lens of the species of the first group feeding focusing method, and the weight effective diameter larger of the focusing lens group moves along the optical axis (first lens group) is large for focusing, automatic focusing: load on the motor for driving during (AF auto focus) increases. その結果、1群繰り出し合焦方式の大口径比望遠ズームレンズを用いたカメラでは、電池消費量が過大になり、電池寿命が短くなるという欠点があった。 As a result, in the camera using a large aperture ratio telephoto zoom lens of the first group feeding focusing system, battery consumption becomes excessive, there is a drawback that battery life is shortened. また、合焦に伴う合焦レンズ群の移動量(合焦移動量)も大きいため、AF駆動時間が長くなり、迅速な撮影に不向きであるという欠点があった。 The moving amount of the focusing lens caused by the focusing (focus shift amount) for also large, AF driving time becomes long, there is a drawback that it is unsuitable for rapid shooting.

【0003】上述の欠点を解決するために、特開平6− [0003] In order to solve the aforementioned drawbacks, JP-A-6-
51202号公報には、変倍中固定の第1レンズ群を正屈折力の前群と正屈折力の後群とに2分割し、合焦レンズ群として後群を光軸方向に移動させる合焦方式が提案されている。 The 51202 discloses, by moving the first lens group during zooming fixed 2 is divided into a rear group of the front group and positive refractive power of the positive refractive power, the rear group in the optical axis as a focusing lens group if focus system has been proposed. また、上述の欠点を解決するために、特開平7−294816号公報に開示されたズームレンズでは、特開平6−51202号公報の後群に相当する部分を広角端焦点距離状態から望遠端焦点距離状態への変倍に際して像側へ移動させ、且つ合焦に際しても単独で光軸方向に移動させている。 Further, in order to solve the aforementioned drawbacks, in the zoom lens disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 7-294816, a telephoto end focal a portion corresponding to the rear lens group of JP-A-6-51202 discloses a wide-angle end focal length state during zooming the length condition is moved to the image side, and alone is moved in the optical axis direction during and focus.

【0004】 [0004]

【発明が解決しようとする課題】特開平6−51202 The object of the invention is to be Solved by JP-A-6-51202
号公報に開示された望遠ズームレンズでは、合焦レンズ群を1枚の正レンズで構成することにより合焦レンズ群の軽量化には成功しているが、合焦最至近距離が望遠端焦点距離状態で8.3m〜8.4mと非常に大きく一般撮影レンズとしては不十分である。 No. In the disclosed telephoto zoom lens in Japanese, although successful in weight reduction, focusing closest distance telephoto end focal point of the focusing lens group by constituting a focusing lens group of one positive lens it is insufficient as a very large general photographing lens and 8.3m~8.4m in length condition. 仮に、本発明が目的としている撮影距離(1.5m)まで合焦レンズ群を移動させると、合焦レンズ群の所要合焦移動量が16.6 Assuming that the present invention moves the focusing lens to the photographing distance is intended (1.5 m), the required focusing movement amount of the focusing lens group 16.6
mm〜18.7mmと大きくなり、迅速なAF駆動を行うことができない。 Increases the mm~18.7mm, it can not be carried out rapid AF drive. また、合焦レンズ群に1枚の正レンズしか使用していないため、合焦レンズ群の球面収差が良好に補正されていない。 Moreover, since only one positive lens in the focusing lens unit is not used, the spherical aberration of the focusing lens group is not satisfactorily corrected. その結果、望遠端焦点距離状態での合焦による球面収差の至近変動が大きすぎて、やはり一般撮影レンズとしては使い物にならない。 As a result, close variation of the spherical aberration due to focusing at the telephoto end focal length condition is too large, useless as also generally taking lens.

【0005】一方、特開平7−294816号公報に開示されたズームレンズでは、上述の構成により合焦レンズ群の有効径を小さくすることができるため、合焦レンズ群の軽量化が可能になっている。 On the other hand, in the zoom lens disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 7-294816, it is possible to reduce the effective diameter of the focusing lens group having the construction described above, it is possible to weight of the focusing lens group ing. また、合焦レンズ群の移動量も8.3mm〜13.4mmと比較的小さくすることに成功している。 Also succeeded in moving amount of the focusing lens group is also relatively small as 8.3Mm~13.4Mm. 更に、合焦レンズ群をメニスカス負レンズとメニスカス正レンズとの2群2枚で構成することにより、合焦レンズ群の球面収差を良好に補正することが可能となり、合焦による球面収差の至近変動(特に望遠端焦点距離状態)を軽減している。 Further, by constituting the focusing lens group by two two groups of a meniscus negative lens and a positive meniscus lens, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration of the focusing lens group, nearby the spherical aberration due to focusing and to reduce the variation (in particular the telephoto end focal length state).

【0006】しかしながら、特開平7−294816号公報に開示のズームレンズでは、変倍に際して合焦レンズ群を移動させているので、合焦レンズ群の合焦移動量が焦点距離に依存して変化することになる。 However, in the zoom lens disclosed in JP-A 7-294816 and JP since moving the focusing lens group during zooming, changing the focus movement amount of the focusing lens group, depending on the focal length It will be. これは、この光学系が実際にはズームレンズではなくバリフォーカルレンズになっていることを示している。 This indicates that the optical system actually is in the varifocal lens rather than a zoom lens. したがって、 Therefore,
この光学系をあたかもズームレンズのごとく扱うことができるように構成するには、合焦用移動筒と変倍用カム筒とを変倍に際して連動させるための連動部材を付加しなければならない。 The To configure the optical system as if it can be treated as a zoom lens, it must be added the interlocking member for interlocking upon zooming the moving cylinder and the zooming cam barrel for focusing. その結果、AF駆動用モーターが駆動すべき合焦レンズ群の重量(金物重量まで含めた)には、合焦レンズ群用の金物の重量の他に変倍レンズ群との連動部材の重量も加わるため、AF駆動用モーターの負担が全体的にかなり重いものとなってしまう。 As a result, the weight of the focusing lens group to be driven AF drive motor (including up hardware by weight), also the weight of the interlocking member of the other in the variable power lens unit of weight of the hardware for the focusing lens group applied for, the burden of AF drive motor becomes as generally quite heavy.

【0007】また、特開平7−294816号公報の開示技術をレンズ組み立ての観点から考察すれば、テレフォトタイプの前群(ここでは変倍レンズ群よりも前にあるレンズ群)の一部である合焦レンズ群が偏芯すると結像面が大きく倒れる傾向にあるにもかかわらず、合焦レンズ群のガタが合焦のための可動部分のガタと変倍レンズ群との連結ガタとの総和になるため、合焦レンズ群のの偏芯量が非常に大きな偏芯量となってしまい、実製品において結像面の平坦性を維持することが非常に困難となっている。 Further, upon consideration of the technique disclosed in JP-A-7-294816 discloses in view of the lens assembly, a part of the telephoto type of the front group (wherein the lens group preceding the variable magnification lens group) despite the trends that the focusing lens group collapses large imaging surface when eccentricity, play of the focusing lens group is the coupling backlash between the backlash and the zooming lens group moving parts for focusing to become a sum, eccentricity of the focusing lens group becomes a very large eccentricity amount, to maintain the flatness of the image plane in the real product becomes extremely difficult.

【0008】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、優れた光学性能を維持しつつ、合焦レンズ群の重量および合焦移動量が小さく、望遠端焦点距離が1 The present invention has been made in view of the above-excellent while maintaining the optical performance, weight and focusing movement amount of the focusing lens group is small, the telephoto end focal length 1
80mm以上で、変倍比が2倍以上で、Fナンバーが3 In 80mm above, the zooming ratio is 2 times or more, F-number is 3
以下の大口径比内焦式望遠ズームレンズを提供することを目的とする。 And to provide the following large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens. また、第2レンズ群および第3レンズ群の有効径を小さくして、第1レンズ群の有効径との径周りの段差部分にAF駆動用モーターを配置することのできる大口径比内焦式望遠ズームレンズを提供することを目的とする。 Further, the effective diameter of the second lens group and the third lens group is made smaller, large-aperture-ratio inner-focusing telephoto capable of placing the AF drive motor in the radial step portion around the effective diameter of the first lens group and to provide a zoom lens.

【0009】 [0009]

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するために、本発明では、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを備え、前記第2レンズ群G2および前記第3レンズ群G3を光軸に沿って移動させて変倍を行う望遠ズームレンズにおいて、前記第1レンズ群G1は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G1Fと、該前群G1Fよりも強い正の屈折力を有する後群G1Rとから構成され、前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと、正レンズ成分とから構成され、前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rを光軸に沿って移動させて合焦を In order to solve the above problems SUMMARY OF THE INVENTION In the present invention, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refracting power When, a third lens group G3 having positive refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power, the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis moving at the telephoto zoom lens not perform zooming is, the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a front group G1F having positive refractive power, a rear group having a strong positive refractive power than the front group G1F is composed of a G1R, the rear group G1R in the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the object side, is composed of a positive lens component, wherein the first lens group the rear group G1R in G1 is moved along the optical axis focusing 行い、前記第1レンズ群G1中の前記前群G1Fの焦点距離をf1Fとし、前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rの焦点距離をf1Rとし、無限遠物体合焦状態における前記前群G1Fの最も像側の面と前記後群G1Rの最も物体側の面との間の光軸に沿った距離をD1としたとき、 0.005<f1R/(f1F・D1)<0.055 の条件を満足することを特徴とする大口径比内焦式望遠ズームレンズを提供する。 Performed, the said focal length of the front group G1F in the first lens group G1 and f1F, the focal length of the rear group G1R in the first lens group G1 and f1R, infinity the front group in the object in-focus state when the most image side surface of the G1F a distance along the optical axis between the most object-side surface of the rear group G1R was D1, 0.005 <f1R / (f1F · D1) <0.055 for providing large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens that satisfies the conditions.

【0010】本発明の好ましい態様によれば、前記第1 According to a preferred aspect of the present invention, the first
レンズ群G1の焦点距離をf1とし、前記第2レンズ群G2の焦点距離をf2とし、前記第4レンズ群G4の焦点距離をf4とし、前記第2レンズ群G2と前記第3レンズ群G3との合成焦点距離をf23とし、広角端焦点距離状態におけるズームレンズ全系の焦点距離をFWとし、無限遠物体から最至近距離(望遠端焦点距離の7. The focal length of the lens group G1 and f1, the focal length of the second lens group G2 and f2, the focal length of the fourth lens group G4 and f4, and the second lens group G2 and the third lens group G3 the composite focal distance and f23, the focal length of the whole zoom lens system at the wide angle end focal length state and FW, infinitely distant object from the closest distance (telephoto end focal length of 7.
5倍)の物体への合焦に伴う前記後群G1Rの光軸方向の移動量を△D1としたとき、 0.04<(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD The movement amount of the optical axis direction of the rear group G1R accompanying focusing from object 5 times) when the △ D1, 0.04 <(| f23 | · FW) / (f1 · f4 · ΔD
1)<0.13 2×10 -3 <|f2|/(f1・FW)<3.8×10 1) <0.13 2 × 10 -3 <| f2 | / (f1 · FW) <3.8 × 10
-3の条件を満足する。 To satisfy the -3 of conditions.

【0011】 [0011]

【発明の実施の形態】本発明では、物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3と、正屈折力の第4レンズ群G4とを備えている。 In DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, positive and a fourth lens group having a refractive power G4. そして、第2レンズ群G2および第3レンズ群G3を光軸に沿って移動させることによって、広角端焦点距離状態から望遠端焦点距離状態までの変倍を行う。 Then, by moving along the second lens group G2 and the third lens group G3 in the optical axis, and performs zooming from the wide-angle end focal length state to the telephoto end focal length state. また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、正屈折力の前群G1Fと、この前群G1Fよりも強い正屈折力を有する後群G1Rとから構成されている。 The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a front group G1F of positive refractive power, and a group G1R after having a strong positive refractive power than the front group G1F. さらに、第1レンズ群G1中の後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと、正レンズ成分とから構成されている。 Furthermore, the group G1R of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the object side, and a positive lens component. また、合焦方式として、第1レンズ群G1中の後群G1Rを光軸に沿って移動させて合焦を行う、いわゆる内焦式が採用されている。 Also, as the in-focus method, the group G1R of the first lens group G1 is moved along the optical axis for focusing, the so-called inner focus type is employed. 以下、本発明の各条件式を参照しながら、本発明の構成をさらに詳細に説明する。 Hereinafter, with reference to the respective conditional expressions of the present invention will be described in more detail the structure of the present invention.

【0012】まず、本発明においては、以下の条件式(1)を満足する。 [0012] First, in the present invention, satisfies the following conditional expression (1). 0.005<f1R/(f1F・D1)<0.055 (1) ここで、f1Fは、第1レンズ群G1中の前群G1Fの焦点距離である。 0.005 <f1R / (f1F · D1) <0.055 (1) where, f1F is the focal length of the front group G1F in the first lens group G1. また、f1Rは、第1レンズ群G1中の後群G1Rの焦点距離である。 Further, f1R is the focal length of the group G1R after the first lens group G1. さらに、D1は、無限遠物体合焦状態における前群G1Fの最も像側の面と後群G1Rの最も物体側の面との間の光軸に沿った距離、すなわち前群G1Fと後群G1Rとの間の軸上空気間隔である。 Moreover, D1 is infinite object in-focus distance along the optical axis between the most object-side surface of the most image side surface and the rear group G1R front group G1F in the state, namely front group G1F and a rear group G1R an axial air gap between the.

【0013】条件式(1)の上限値を上回ると、合焦レンズ群である後群G1Rの有効径および所要合焦移動量が大きくなりすぎて、本発明が目的とする優れたAF性能を達成することができなくなる。 [0013] Above the upper limit of the conditional expression (1), too effective diameter and the required focusing movement amount of the group G1R is increased after a focusing lens group, the excellent AF performance present invention is intended It can not be achieved to. 一方、条件式(1)の下限値を下回ると、合焦による球面収差の至近変動が大きくなりすぎて、本発明が目的とする優れた光学性能を達成することができなくなる。 Below the lower limit of conditional expression (1), near the spherical aberration variation due to focus becomes too large, the present invention will not be able to achieve good optical performance of interest. なお、AF性能と合焦による球面収差の至近変動とのバランスを更に良好に確保するには、条件式(1)の上限値を0.05とし、下限値を0.015とすることが好ましい。 Note that to better ensure the balance between the near fluctuation of spherical aberration by the AF performance and focus is to the upper limit of conditional expression (1) 0.05, the lower limit value to 0.015 .

【0014】また、本発明においては、更に良好なAF [0014] In the present invention, better AF
性能および結像性能を得るとともに携帯性を良好にするために、以下の条件式(2)および(3)を満足することが望ましい。 In order to improve the portability with obtaining performance and imaging performance, it is desirable to satisfy the following condition (2) and (3). 0.04<(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD1)<0.13 (2) 2×10 -3 <|f2|/(f1・FW)<3.8×10 -3 (3) ここで、f1は第1レンズ群G1の焦点距離であり、f 0.04 <(| f23 | · FW ) / (f1 · f4 · ΔD1) <0.13 (2) 2 × 10 -3 <| f2 | / (f1 · FW) <3.8 × 10 -3 ( 3) here, f1 is the focal length of the first lens group G1, f
2は第2レンズ群G2の焦点距離であり、f4は第4レンズ群G4の焦点距離である。 2 is the focal length of the second lens group G2, f4 is the focal length of the fourth lens group G4. また、f23は第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との合成焦点距離であり、F Further, f23 is a composite focal length of the second lens group G2 and the third lens group G3, F
Wは広角端焦点距離状態におけるズームレンズ全系の焦点距離である。 W is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end focal length state. さらに、△D1は、無限遠物体から最至近距離(望遠端焦点距離の7.5倍)の物体への合焦に伴う後群G1Rの光軸方向の移動量(合焦移動量)である。 Additionally, △ D1 is an object at infinity from the closest distance movement amount in the optical axis direction of the group G1R after accompanying focusing to the object of (7.5 times the telephoto end focal length) (focusing movement amount) .

【0015】条件式(2)の上限値を上回ると、第2レンズ群G2および第3レンズ群G3の有効径が大きくなりすぎて、第1レンズ群G1の有効径との径周りの段差部分にAF駆動用モーターを内蔵することができなくなるので好ましくない。 [0015] Above the upper limit of the conditional expression (2), too effective diameter of the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, the stepped portion around the diameter of the effective diameter of the first lens group G1 unpreferably it can not be built AF drive motor. 一方、条件式(2)の下限値を下回ると、合焦移動量が大きくなりすぎて、AF作動が遅くなるので好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (2), the moving amount focus becomes too large, since AF operation becomes slow unfavorably. なお、更に良好なAF性能を得るには、条件式(2)の下限値を0.055とすることが好ましい。 Incidentally, in order to obtain a better AF performance, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) and 0.055.

【0016】条件式(3)の上限値を上回ると、第2レンズ群G2の有効径が大きくなりすぎて、AF駆動用モーターを内蔵することができなくなるので好ましくない。 [0016] Above the upper limit of conditional expression (3), the effective diameter of the second lens group G2 becomes too large, so it is not possible to built the AF drive motor is not preferable. 一方、条件式(3)の下限値を下回ると、ぺッツバール和が負方向に大きくなりすぎて、像面湾曲が正に大きくなるので好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (3), the Petzval sum becomes too large in the negative direction, since the field curvature is positive increases undesirably. なお、更に良好な結像面の平坦性を得るには、条件式(3)の下限値を3×10 -3 Still further in order to obtain a flatness better imaging plane, condition (3) 3 × 10 the lower limit of the -3
とすることが好ましい。 It is preferable that the.

【0017】また、本発明においては、第1レンズ群G [0017] In the present invention, the first lens group G
1中の前群G1Fを、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズとの接合正レンズと、正レンズ成分とから構成し、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。 The front group G1F in 1, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the negative meniscus lens and the object side with a convex surface facing the object side, and composed of a positive lens component, the following it is desirable to satisfy the conditional expression (4). 0<(R2−R1)/(R2+R1)<1 (4) ここで、R1は、前群G1F中の接合正レンズの物体側の面の曲率半径である。 0 <(R2-R1) / (R2 + R1) <1 (4) where, R1 is the radius of curvature of the object side surface of the cemented positive lens in the front group G1F. また、R2は、前群G1F中の接合正レンズの像側の面の曲率半径である。 Also, R2 is a radius of curvature of the image side surface of the cemented positive lens in the front group G1F.

【0018】条件式(4)は、前群G1F中の接合正レンズのレンズ形状について規定している。 [0018] Condition (4) defines the lens shape of the positive cemented lens in the front group G1F. 条件式(4)の上限値を上回ると、合焦による球面収差の変動が大きくなるので好ましくない。 Above the upper limit of the condition (4), the variation of the spherical aberration due to focusing increases undesirably. 一方、条件式(4)の下限値を下回ると、所要合焦移動量が大きくなりすぎて、AF作動が遅くなるので好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (4), becomes too large the required focusing movement amount, since the AF operation becomes slow unfavorably. なお、合焦による球面収差の変動をさらに少なくするとともにAF性能をさらに良好にするには、条件式(4)の上限値を0.95とし、下限値を0.25とすることが好ましい。 Note that further improving the AF performance with further reducing the fluctuation of spherical aberration caused by focusing is the upper limit of conditional expression (4) 0.95, the lower limit value to 0.25.

【0019】また、本発明においては、色収差をさらに良好に補正するために、第3レンズ群G3を、物体側から順に、正レンズ成分と、正レンズ成分と負レンズ成分との接合正レンズとから構成し、以下の条件式(5)および(6)を満足することが望ましい。 [0019] In the present invention, in order to better correct the chromatic aberration, the third lens group G3, in order from the object side, a positive lens component, a cemented positive lens constructed by a positive lens component and a negative lens component consisted, it is desirable to satisfy the following conditional expression (5) and (6). 1.4<Np3<1.6 (5) 62<νp3<100 (6) ここで、Np3は、第3レンズ群G3を構成する正レンズ成分のd線(λ=587.6nm)に対する屈折率である。 1.4 <Np3 <1.6 (5) 62 <νp3 <100 (6) where, Np3 is the refractive index at the d-line of the positive lens component constituting the third lens group G3 (λ = 587.6nm) it is. また、νp3は、第3レンズ群G3を構成する正レンズ成分のアッベ数である。 Further, Nyupi3 is the Abbe number of the positive lens component constituting the third lens group G3.

【0020】条件式(5)の上限値を上回ると、正レンズとしては2次の色収差が悪くなる光学硝子しか使うことができなくなるので好ましくない。 [0020] Beyond the upper limit of Condition (5) it is not preferable because the secondary chromatic aberration can not be only optical glass worse used as a positive lens. また、条件式(5)の下限値は、現存する可視光線用の光学硝子の限界値であり、この下限値を下回ると本発明の利用分野から大きく外れるので好ましくない。 The lower limit of the condition (5) is a limit value of optical glass for existing visible light, since deviates greatly from the use field of the invention Below this lower limit is not preferable.

【0021】条件式(6)の上限値は、条件式(5)と組み合わせて考慮すれば、現存する可視光線用の光学硝子の限界値であり、この上限値を上回ると本発明の利用分野から大きく外れるので好ましくない。 The upper limit of the condition (6), if considered in conjunction with the conditional expression (5), a limit value of optical glass for existing visible light, Field of the invention exceeds the upper limit value since it deviates significantly from unwanted. 一方、条件式(6)の下限値を下回ると、正レンズとしては2次の色収差が悪くなる光学硝子しか使うことができなくなるので好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (6), the secondary chromatic aberration is not only can be used optical glass made worse as the positive lens is not preferable.

【0022】また、本発明においては、更に良好な光学性能を得るために、以下の条件式(7)〜(9)を満足することが望ましい。 [0022] In the present invention, in order to obtain a more excellent optical performance, it is desirable to satisfy the following conditional expression (7) to (9). 0.25<Nn1−Np1<0.55 (7) 65<νp1<100 (8) 20<νn1<30 (9) ここで、Np1およびνp1は、第1レンズ群G1中の後群G1Rを構成する正レンズ成分のd線に対する屈折率およびアッベ数である。 0.25 <Nn1-Np1 <0.55 (7) 65 <νp1 <100 (8) 20 <νn1 <30 (9) where, Np1 and Nyupi1 are constituting the group G1R after the first lens group G1 the refractive index and Abbe number at the d-line of the positive lens component. また、Nn1およびνn1は、第1レンズ群G1中の後群G1Rを構成するメニスカス負レンズのd線に対する屈折率およびアッベ数である。 Further, Nn1 and νn1 is the refractive index and Abbe number at the d-line of the negative meniscus lens constituting the group G1R of the first lens group in G1.

【0023】条件式(7)は、第1レンズ群G1中の後群G1Rの球面収差を良好に補正するための条件式である。 [0023] Conditional expression (7) is a conditional expression for satisfactorily correcting the spherical aberration of the group G1R after the first lens group G1. 条件式(7)の上限値を上回る可視光用光学硝子は、現在では存在しない。 Optical glass for visible light exceeds the upper limit value of the conditional expression (7) does not exist at present. 一方、条件式(7)の下限値を下回ると、正レンズ成分とメニスカス負レンズとの屈折率差が小さくなりすぎて、球面収差の曲がりが大きくなるので好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (7), too small a difference in refractive index between the positive lens component and a negative meniscus lens, the curvature of the spherical aberration is increased undesirably. なお、更に良好な光学性能を得るには、条件式(7)の上限値を0.45とし、下限値を0.35とすることが好ましい。 Incidentally, in order to obtain a better optical performance, the upper limit of conditional expression (7) and 0.45 and the lower limit value 0.35.

【0024】条件式(8)の上限値は、現存する可視光線用の光学硝子の限界値であり、この上限値を上回ると本発明の利用分野から大きく外れるので好ましくない。 The upper limit of the condition (8) is the limit value of the optical glass for existing visible light, undesirably deviates greatly from the use field of the present invention exceeds the upper limit.
一方、条件式(8)の下限値を下回ると、2次色収差が十分に補正しきれなくなるので、好ましくない。 Below the lower limit of conditional expression (8), the secondary chromatic aberration is not be sufficiently corrected, which is undesirable. なお、 It should be noted that,
更に良好な光学性能を得るには、条件式(8)の下限値を70とすることが好ましい。 To obtain even better optical performance, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) and 70. また、更にコストダウンを行いつつ良好な光学性能を得るには、条件式(8)の上限値を85とすることが好ましい。 In order to obtain good optical performance while further perform cost reduction, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) and 85.

【0025】条件式(9)の上限値は、条件式(7)と組み合わせて考慮すれば、現存する可視光線用の光学硝子の限界値であり、この上限値を上回ると本発明の利用分野から大きく外れるので好ましくない。 The upper limit of the condition (9), when considered in conjunction with the conditional expression (7), a limit value of optical glass for existing visible light, Field of the invention exceeds the upper limit value since it deviates significantly from unwanted. また、条件式(9)の下限値も現存する可視光線用の光学硝子の限界値であり、あえてこの下限値を下回ったとしても2次色収差が十分に補正しきれなくなるので好ましくない。 Further, a limit value of optical glass for visible light is also a lower limit to existing conditional expression (9), dare undesirable secondary chromatic aberration even below this lower limit is not be sufficiently corrected. なお、更に良好な光学性能を得るには、条件式(9)の下限値を25とすることが好ましい。 Incidentally, in order to obtain a more excellent optical performance, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) and 25.

【0026】 [0026]

【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づいて説明する。 EXAMPLES Hereinafter, the embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. 各実施例において、本発明の大口径比内焦式望遠ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3 In each example, large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens of the present invention, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, positive the third lens group having a refractive power G3
と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とから構成されている。 When, and a fourth lens group G4 having positive refractive power. そして、第1レンズ群G1は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G1Fと、この前群G1Fよりも強い正の屈折力を有する後群G1Rとから構成されている。 The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a front group G1F having positive refractive power, and a group G1R after having a strong positive refractive power than the front group G1F.

【0027】また、第1レンズ群G1中の後群G1Rは、 Further, the group G1R after in the first lens group G1,
物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと、正レンズ成分とから構成されている。 In order from the object side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the object side, and a positive lens component. さらに、 further,
広角端焦点距離状態から望遠端焦点距離状態への変倍に際して、第2レンズ群G2は像側へ移動し、第3レンズ群G3は物体側に向かって凹形状の軌跡に沿って移動(すなわち一旦像側へ移動した後に物体側へ移動)し、 During zooming from the wide angle end focal length state to the telephoto end focal length state, the second lens group G2 moves toward the image side, the third lens group G3 moves along toward the object side concave trajectory (i.e. once it moves toward the object side) after moving toward the image side,
第1レンズ群G1および第4レンズ群G4は変倍中固定である。 The first lens group G1 and the fourth lens group G4 is under zooming fixed. また、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、第1レンズ群G1中の後群G1Rは物体側へ移動する。 Further, when an infinite focus from distant object to a close object focusing, the group G1R of the first lens group G1 moves toward the object side.

【0028】〔第1実施例〕図1は、本発明の第1実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [0028] First Embodiment FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to the first embodiment of the present invention, an infinite at the wide angle end focal length state-focus It indicates the position of the lens groups in the state. 図1の内焦式望遠ズームレンズにおいて、第1レンズ群G1中の前群G1Fは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズとの接合正レンズL11、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL12から構成されている。 In the inner-focusing telephoto zoom lens of FIG. 1, the front group G1F in the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a meniscus positive lens having a convex surface directed toward the negative meniscus lens and the object side with a convex surface on the object side It is constructed convex meniscus positive lens L12 with its the cemented positive lens L11, and the object side. また、第1レンズ群G1中の後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL13、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL14から構成されている。 Further, the group G1R of the first lens group G1 includes, in order from the object side, and a meniscus positive lens L14 having a convex surface directed toward the negative meniscus lens L13, and the object side with a convex surface facing the object side.

【0029】さらに、第2レンズ群G2は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL21、 Furthermore, the second lens unit G2, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a convex surface facing the object side,
両凹レンズと両凸レンズとの接合正レンズL22、および物体側に強い曲率の凹面を向けた両凹レンズL23から構成されている。 And a biconcave lens L23 having a concave surface facing the cemented positive lens L22, and a strong curvature on the object side of a biconcave lens and a biconvex lens. また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、および両凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズとの接合正レンズL32から構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, and a cemented positive lens L32 of a biconvex lens L31, and a biconvex lens and a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. さらに、第4レンズ群G4は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL41、物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズとの接合負レンズL42、大きな間隔を隔てて配置された両凸レンズL43、 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented between the object meniscus positive lens L41 having a convex surface directed toward the side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the positive meniscus lens and the object side with a convex surface on the object side negative lens L42, biconvex lens L43, which are disposed at a greater distance,
物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズL44、および両凸レンズL45から構成されている。 And a object negative meniscus lens L44 having a concave surface on the side, and a biconvex lens L45. なお、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間には開口絞りSが設けられ、この開口絞りSは第4レンズ群G4とともに変倍中固定である。 Note that the third lens group G3 between the fourth lens group G4 aperture stop S is provided, the aperture stop S is during zooming fixed together with the fourth lens group G4.

【0030】次の表(1)に、本発明の第1実施例の諸元の値を掲げる。 [0030] Table 1 below summarizes the data values ​​of the first embodiment of the present invention. 表(1)において、Fはズームレンズ全系の焦点距離を、FNOはFナンバーを、βは撮影倍率を、Bfはバックフォーカスを、D0 は物体からレンズ系の最も物体側のレンズ面(第1レンズ群G1中の接合正レンズL11の物体側の面)までの光軸に沿った距離(物体距離)をそれぞれ表している。 In Table (1), the F is the focal length of the zoom lens system, FNO is an F number, beta a photographing magnification, Bf is a back focus, D0 is the most object side lens surface of the lens system from the object (the it represents distance along the optical axis to the joining surface on the object side of the positive lens L11) in first lens group G1 (the object distance), respectively. また、面番号は物体側からの各レンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各レンズ面間隔を、nおよびνはそれぞれd線(λ=587.6nm)に対する屈折率およびアッベ数を示している。 Further, the order of each lens surface from the surface number object side, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the refractive against the lens surface interval, respectively n and [nu d line (λ = 587.6nm) It indicates the rate and the Abbe number. さらに、Φ1Fは前群G1Fにおいて最も物体側に配置された接合正レンズL11の有効径を、Φ Furthermore, the effective diameter of the cemented positive lens L11 Fai1F is arranged on the most object side in the front group G1F, [Phi
1Rは後群G1Rにおいて最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL13の有効径を、Φ2は第2レンズ群G2において最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL21 1R the effective diameter of the rear group most disposed on the object side negative meniscus lens in G1R L13, the most object side arranged meniscus negative lens in the second lens group G2 is .phi.2 L21
の有効径を、Φ3は第3レンズ群G3において最も物体側に配置された両凸レンズL31の有効径をそれぞれ表している。 The effective diameter of, .phi.3 represents the effective diameter of the biconvex lens L31 arranged on the most object side in the third lens group G3, respectively.

【0031】 [0031]

【表1】 F=81.55〜194.00 FNO=2.9 面番号 r d ν n Φ 1 97.0939 3.8000 25.41 1.805182 Φ1F= 71.5 2 72.6165 10.4000 82.52 1.497820 3 268.0849 0.1000 4 157.7721 5.3000 82.52 1.497820 5 894.9563 (d5=可変) 6 50.7516 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R= 56.0 7 44.4939 1.8100 8 53.1452 9.0000 70.41 1.487490 9 17654.5990 (d9= 可変) 10 365.8054 1.5000 45.37 1.796681 Φ2= 34.8 11 33.8586 7.5200 12 -51.2952 1.8000 70.41 1.487490 13 45.0578 6.0000 23.82 1.846660 14 -287.2535 2.1100 15 -60.5102 1.8000 45.37 1.796681 16 8969.2140 (d16=可変) 17 165.9894 4.5000 82.52 1.497820 Φ3= 36.8 18 -106.8038 0.2000 19 772.1751 7.1000 82.52 1.497820 20 -40.2253 2.0000 45.00 1.744000 21 -100.1483 (d21=可変) 22 ∞ 1.0000 (開口絞りS) 23 78.6671 3.5000 47.47 1.787971 24 216.2251 0.2000 25 39.9627 6.0000 82.52 1.497820 26 168.8230 4.4000 36.27 1.620040 27 38.2994 30.5000 28 272.2610 5.0000 48.97 1.531721 29 -62.3609 14.8000 30 -36.5028 1.9000 33.8 TABLE 1 F = 81.55~194.00 FNO = 2.9 Face Number r d ν n Φ 1 97.0939 3.8000 25.41 1.805182 Φ1F = 71.5 2 72.6165 10.4000 82.52 1.497820 3 268.0849 0.1000 4 157.7721 5.3000 82.52 1.497820 5 894.9563 (d5 = variable) 6 50.7516 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R = 56.0 7 44.4939 1.8100 8 53.1452 9.0000 70.41 1.487490 9 17654.5990 (d9 = variable) 10 365.8054 1.5000 45.37 1.796681 Φ2 = 34.8 11 33.8586 7.5200 12 -51.2952 1.8000 70.41 1.487490 13 45.0578 6.0000 23.82 1.846660 14 - 287.2535 2.1100 15 -60.5102 1.8000 45.37 1.796681 16 8969.2140 (d16 = variable) 17 165.9894 4.5000 82.52 1.497820 Φ3 = 36.8 18 -106.8038 0.2000 19 772.1751 7.1000 82.52 1.497820 20 -40.2253 2.0000 45.00 1.744000 21 -100.1483 (d21 = variable) 22 ∞ 1.0000 ( aperture stop S) 23 78.6671 3.5000 47.47 1.787971 24 216.2251 0.2000 25 39.9627 6.0000 82.52 1.497820 26 168.8230 4.4000 36.27 1.620040 27 38.2994 30.5000 28 272.2610 5.0000 48.97 1.531721 29 -62.3609 14.8000 30 -36.5028 1.9000 33.8 9 1.803840 31 -160.6086 0.2000 32 137.3427 4.6000 49.45 1.772789 33 -111.8713 (Bf) 〔合焦および変倍における可変間隔〕 無限遠合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 17.08501 17.08501 17.08501 d9 1.99906 16.04981 22.87155 d16 32.05530 18.13596 1.61457 d21 3.43076 3.29935 12.99901 Bf 57.01947 57.01947 57.01947 至近距離合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 β -0.06776 -0.11218 -0.16286 D0 1245.1704 1245.1704 1245.1704 d5 8.48886 8.48886 8.48886 d9 10.60231 24.65306 31.47480 d16 32.05530 18.13596 1.61457 d21 3.43076 3.29935 12.99901 Bf 57.01947 57.01947 57.01947 〔条件式対応値〕 f1=92.4694 f2=−27.4621 f3=105.4937 f4=98.3299 f23=−88.5687 f1F=206.1071 f1R=142.2645 FW=81.5500 D 9 1.803840 31 -160.6086 0.2000 32 137.3427 4.6000 49.45 1.772789 33 -111.8713 (Bf) the infinity in-focus state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length [focus and a variable spacing in zooming] F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 17.08501 17.08501 17.08501 d9 1.99906 16.04981 22.87155 d16 32.05530 18.13596 1.61457 d21 3.43076 3.29935 12.99901 Bf 57.01947 57.01947 57.01947 close distance focusing state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length β -0.06776 -0.11218 -0.16286 D0 1245.1704 1245.1704 1245.1704 d5 8.48886 8.48886 8.48886 d9 10.60231 24.65306 31.47480 d16 32.05530 18.13596 1.61457 d21 3.43076 3.29935 12.99901 Bf 57.01947 57.01947 57.01947 [values ​​for conditional expressions] f1 = 92.4694 f2 = -27.4621 f3 = 105.4937 f4 = 98.3299 f23 = -88. 5687 f1F = 206.1071 f1R = 142.2645 FW = 81.5500 D =17.0850 ΔD1=8.5962 (1)f1R/(f1F・D1)=0.040 (2)(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD1)=0.09 (3)|f2|/(f1・FW)=3.6×10 -3 (4)(R2−R1)/(R2+R1)=0.47 (5)Np3=1.4978(L31およびL32) (6)νp3=82.52(L31およびL32) (7)Nn1−Np1=0.36 (8)νp1=70.41 (9)νn1=23.82 = 17.0850 ΔD1 = 8.5962 (1) f1R / (f1F · D1) = 0.040 (2) (| f23 | · FW) / (f1 · f4 · ΔD1) = 0.09 (3) | f2 | / (f1 · FW) = 3.6 × 10 -3 (4) (R2-R1) / (R2 + R1) = 0.47 (5) Np3 = 1.4978 (L31 and L32) (6) νp3 = 82 .52 (L31 and L32) (7) Nn1-Np1 = 0.36 (8) νp1 = 70.41 (9) νn1 = 23.82

【0032】表(1)を参照すると、第1実施例では、 Referring to Table (1), in the first embodiment,
第1レンズ群G1中の後群G1Rの有効径Φ1Rは、第1レンズ群G1中の前群G1Fとの有効径比で8割以下の5 Effective diameter Φ1R group G1R of the first lens group G1 is 5 effective diameter ratio of 80% or less of a front group G1F in the first lens group G1
6.0mmであり、非常にコンパクトな設計となっていることがわかる。 Is 6.0mm, it can be seen that has become a very compact design. また、無限遠物体から最至近距離物体への合焦に伴う合焦レンズ群(後群G1R)の合焦移動量ΔD1は約8.60mmと非常に少ないことがわかる。 Further, an infinite focusing movement amount ΔD1 of far focusing lens associated with the focusing from an object to the most close distance (rear group G1R) it can be seen that very little about 8.60 mm.
図2〜図7は、第1実施例の諸収差図である。 Figures 2-7 are graphs showing various aberrations of the first embodiment. すなわち、図2は広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図3は中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図4は望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 That is, FIG. 2 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state, Fig. 3 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state, Fig 4 is a telephoto end showing various aberrations in the infinity in-focus state in the focal length state.
また、図5は広角端焦点距離状態での至近距離(撮影距離R=1500mm)合焦状態における諸収差図であり、図6は中間焦点距離状態での至近距離(R=150 Further, FIG. 5 are graphs showing various aberrations in the close range (object distance R = 1500 mm) in-focus state in the wide-angle end focal length state, closest distance (R = 0.99 in FIG. 6 is an intermediate focal length state
0mm)合焦状態における諸収差図であり、図7は望遠端焦点距離状態での至近距離(R=1500mm)合焦状態における諸収差図である。 Are graphs showing various aberrations in a focused state 0 mm) case, FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations in the close range (R = 1500 mm) in-focus state in the telephoto end focal length state.

【0033】各収差図において、FNOはFナンバーを、 [0033] In these graphs, FNO is the F-number,
NAは開口数を、Yは像高を、dはd線(λ=587. NA is the numerical aperture, Y denotes image height, d the d line (λ = 587.
6nm)を、gはg線(λ=435.8nm)を、CはC線(λ=656.3nm)を、FはF線(λ=48 The 6 nm), g is g-line (λ = 435.8nm), C is C line (λ = 656.3nm), F is the F-line (lambda = 48
6.1nm)をそれぞれ示している。 6.1nm) the shows, respectively. また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。 Further, in the aberration diagrams showing astigmatism, a solid line represents the sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. さらに、倍率色収差を示す収差図は、d線を基準として示されている。 Further, aberration figure illustrating lateral is illustrated with reference to the d-line. 各収差図から明らかなように、第1実施例では、各焦点距離状態において無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能が確保されていることがわかる。 As is apparent from the aberration diagrams that in the first embodiment, various aberrations from an infinity in-focus state over a short distance focusing state in each focal length state are well corrected, it is secured excellent imaging performance it can be seen that is.

【0034】〔第2実施例〕図8は、本発明の第2実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [0034] Second Embodiment FIG. 8 is a diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to a second embodiment of the present invention, an infinite at the wide angle end focal length state-focus It indicates the position of the lens groups in the state. 図8の内焦式望遠ズームレンズにおいて、第1レンズ群G1中の前群G1Fは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズとの接合正レンズL11、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL12から構成されている。 In the inner-focusing telephoto zoom lens of FIG. 8, the front group G1F in the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a meniscus positive lens having a convex surface directed toward the negative meniscus lens and the object side with a convex surface on the object side It is constructed convex meniscus positive lens L12 with its the cemented positive lens L11, and the object side. また、第1レンズ群G1中の後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL13、および物体側に曲率の強い凸面を向けた両凸レンズL14から構成されている。 Further, the group G1R after the first lens group G1 includes, in order from the object side, and a biconvex lens L14 having a strong convex surface facing the curvature meniscus negative lens L13, and the object side with a convex surface on the object side .

【0035】さらに、第2レンズ群G2は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL21、 Furthermore, the second lens unit G2, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a convex surface facing the object side,
両凹レンズと両凸レンズとの接合正レンズL22、および物体側に強い曲率の凹面を向けたメニスカス負レンズL Biconcave lens and a meniscus negative lens L to cemented positive lens L22, and a concave surface with a stronger curvature directed onto the object side and a biconvex lens
23から構成されている。 And a 23. また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、および物体側に凹面を向けたメニスカス正レンズと物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズとの接合正レンズL32から構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, is composed of a cemented positive lens L32 of a biconvex lens L31, and a meniscus positive lens having a concave surface directed toward the object side and a meniscus negative lens having a concave surface directed toward the object side there. さらに、第4レンズ群G4は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL41、物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズとの接合負レンズL42、大きな間隔を隔てて配置された両凸レンズL43、物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズL44、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL45から構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented between the object meniscus positive lens L41 having a convex surface directed toward the side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the positive meniscus lens and the object side with a convex surface on the object side negative lens L42, biconvex lens L43 disposed at a greater distance, and a positive meniscus lens L45 having a convex surface directed toward the object side meniscus with its concave surface facing the negative lens L44, and the object side. なお、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間には開口絞りSが設けられ、この開口絞りSは第4レンズ群G Note that the third lens group G3 between the fourth lens group G4 is an aperture stop S is provided, S throttle opening fourth lens group G
4とともに変倍中固定である。 4 is during zooming fixed with.

【0036】次の表(2)に、本発明の第2実施例の諸元の値を掲げる。 [0036] Table 2 below summarizes the data values ​​of the second embodiment of the present invention. 表(2)において、Fはズームレンズ全系の焦点距離を、FNOはFナンバーを、βは撮影倍率を、Bfはバックフォーカスを、D0 は物体からレンズ系の最も物体側のレンズ面(第1レンズ群G1中の接合正レンズL11の物体側の面)までの光軸に沿った距離(物体距離)をそれぞれ表している。 In Table 2, the F is the focal length of the zoom lens system, FNO is an F number, beta a photographing magnification, Bf is a back focus, D0 is the most object side lens surface of the lens system from the object (the it represents distance along the optical axis to the joining surface on the object side of the positive lens L11) in first lens group G1 (the object distance), respectively. また、面番号は物体側からの各レンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各レンズ面間隔を、nおよびνはそれぞれd線(λ=587.6nm)に対する屈折率およびアッベ数を示している。 Further, the order of each lens surface from the surface number object side, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the refractive against the lens surface interval, respectively n and [nu d line (λ = 587.6nm) It indicates the rate and the Abbe number. さらに、Φ1Fは前群G1Fにおいて最も物体側に配置された接合正レンズL11の有効径を、Φ Furthermore, the effective diameter of the cemented positive lens L11 Fai1F is arranged on the most object side in the front group G1F, [Phi
1Rは後群G1Rにおいて最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL13の有効径を、Φ2は第2レンズ群G2において最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL21 1R the effective diameter of the rear group most disposed on the object side negative meniscus lens in G1R L13, the most object side arranged meniscus negative lens in the second lens group G2 is .phi.2 L21
の有効径を、Φ3は第3レンズ群G3において最も物体側に配置された両凸レンズL31の有効径をそれぞれ表している。 The effective diameter of, .phi.3 represents the effective diameter of the biconvex lens L31 arranged on the most object side in the third lens group G3, respectively.

【0037】 [0037]

【表2】 F=81.55〜194.00 FNO=2.9 面番号 r d ν n Φ 1 95.6835 2.8000 25.41 1.805182 Φ1F= 69.8 2 69.9345 9.0000 82.52 1.497820 3 419.6538 0.1000 4 145.4966 5.0000 82.52 1.497820 5 311.1124 (d5=可変) 6 50.6221 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R= 56.3 7 44.8400 1.7000 8 54.5779 9.0000 70.41 1.487490 9 -15627.6829 (d9= 可変) 10 168.4621 1.5000 46.54 1.804109 Φ2= 34.8 11 30.5148 8.0000 12 -54.1893 1.5000 70.41 1.487490 13 40.4579 5.6000 23.82 1.846660 14 -544.2645 2.4000 15 -50.7200 1.5000 46.54 1.804109 16 -290.4023 (d16=可変) 17 151.0644 3.5000 67.87 1.593189 Φ3= 37.2 18 -168.9103 0.2000 19 -1957.4846 6.7000 82.52 1.497820 20 -38.3700 1.5000 39.61 1.804540 21 -77.5643 (d21=可変) 22 ∞ 1.0000 (開口絞りS) 23 75.8673 3.9000 46.54 1.804109 24 159.3674 0.1000 25 38.5965 7.1000 82.52 1.497820 26 282.4316 4.2000 36.27 1.620040 27 41.0820 28.4000 28 107.1704 6.2000 51.35 1.526820 29 -77.1837 14.8000 30 -34.2661 1.9000 33. TABLE 2 F = 81.55~194.00 FNO = 2.9 Face Number r d ν n Φ 1 95.6835 2.8000 25.41 1.805182 Φ1F = 69.8 2 69.9345 9.0000 82.52 1.497820 3 419.6538 0.1000 4 145.4966 5.0000 82.52 1.497820 5 311.1124 (d5 = variable) 6 50.6221 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R = 56.3 7 44.8400 1.7000 8 54.5779 9.0000 70.41 1.487490 9 -15627.6829 (d9 = variable) 10 168.4621 1.5000 46.54 1.804109 Φ2 = 34.8 11 30.5148 8.0000 12 -54.1893 1.5000 70.41 1.487490 13 40.4579 5.6000 23.82 1.846660 14 -544.2645 2.4000 15 -50.7200 1.5000 46.54 1.804109 16 -290.4023 (d16 = variable) 17 151.0644 3.5000 67.87 1.593189 Φ3 = 37.2 18 -168.9103 0.2000 19 -1957.4846 6.7000 82.52 1.497820 20 -38.3700 1.5000 39.61 1.804540 21 -77.5643 (d21 = variable) 22 ∞ 1.0000 (aperture stop S) 23 75.8673 3.9000 46.54 1.804109 24 159.3674 0.1000 25 38.5965 7.1000 82.52 1.497820 26 282.4316 4.2000 36.27 1.620040 27 41.0820 28.4000 28 107.1704 6.2000 51.35 1.526820 29 -77.1837 14.8000 30 -34.2661 1.9000 33. 89 1.803840 31 -90.1631 0.1000 32 90.4748 4.6000 49.52 1.744429 33 608.1616 (Bf) 〔合焦および変倍における可変間隔〕 無限遠合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 18.29019 18.29019 18.29019 d9 1.83871 16.27602 23.30105 d16 32.56913 19.09128 3.04815 d21 4.16373 3.20427 12.22237 Bf 52.22757 52.22757 52.22756 至近距離合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 β -0.06733 -0.11146 -0.16182 D0 1256.8485 1256.8485 1256.8485 d5 9.64204 9.64204 9.64204 d9 10.48686 24.92417 31.94920 d16 32.56913 19.09128 3.04815 d21 4.16373 3.20427 12.22237 Bf 52.22757 52.22757 52.22756 〔条件式対応値〕 f1=90.9065 f2=−27.4554 f3=105.9381 f4=97.1867 f23=−88.0836 f1F=211.8000 f1R=142.2492 FW=81.5500 D1 89 1.803840 31 -90.1631 0.1000 32 90.4748 4.6000 49.52 1.744429 33 608.1616 (Bf) the infinity in-focus state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length [focus and a variable spacing in zooming] F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 18.29019 18.29019 18.29019 d9 1.83871 16.27602 23.30105 d16 32.56913 19.09128 3.04815 d21 4.16373 3.20427 12.22237 Bf 52.22757 52.22757 52.22756 close distance focusing state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length β -0.06733 -0.11146 -0.16182 D0 1256.8485 1256.8485 1256.8485 d5 9.64204 9.64204 9.64204 d9 10.48686 24.92417 31.94920 d16 32.56913 19.09128 3.04815 d21 4.16373 3.20427 12.22237 Bf 52.22757 52.22757 52.22756 [values ​​for conditional expressions] f1 = 90.9065 f2 = -27.4554 f3 = 105.9381 f4 = 97.1867 f23 = -88.0836 f1F = 211.8000 f1R = 142.2492 FW = 81.5500 D1 18.2902 ΔD1=8.6482 (1)f1R/(f1F・D1)=0.037 (2)(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD1)=0.09 (3)|f2|/(f1・FW)=3.7×10 -3 (4)(R2−R1)/(R2+R1)=0.63 (5)Np3=1.5932(L31)、1.4978(L32) (6)νp3=67.87(L31)、82.52(L32) (7)Nn1−Np1=0.36 (8)νp1=70.41 (9)νn1=23.82 18.2902 ΔD1 = 8.6482 (1) f1R / (f1F · D1) = 0.037 (2) (| f23 | · FW) / (f1 · f4 · ΔD1) = 0.09 (3) | f2 | / (f1 · FW) = 3.7 × 10 -3 (4) (R2-R1) / (R2 + R1) = 0.63 (5) Np3 = 1.5932 (L31), 1.4978 (L32) (6 ) νp3 = 67.87 (L31), 82.52 (L32) (7) Nn1-Np1 = 0.36 (8) νp1 = 70.41 (9) νn1 = 23.82

【0038】表(2)を参照すると、第2実施例では、 Referring to Table (2), in the second embodiment,
第1レンズ群G1中の後群G1Rの有効径Φ1Rは、第1レンズ群G1中の前群G1Fとの有効径比で8割以下の5 Effective diameter Φ1R group G1R of the first lens group G1 is 5 effective diameter ratio of 80% or less of a front group G1F in the first lens group G1
6.3mmであり、第1実施例と同様に非常にコンパクトな設計となっていることがわかる。 Is 6.3 mm, it is understood that the likewise very compact design of the first embodiment. また、無限遠物体から最至近距離物体への合焦に伴う合焦レンズ群(後群G1R)の合焦移動量ΔD1は約8.65mmと非常に少ないことがわかる。 Further, an infinite focusing movement amount ΔD1 of far focusing lens associated with the focusing from an object to the most close distance (rear group G1R) it can be seen that very little about 8.65. 図9〜図14は、第2実施例の諸収差図である。 9 to 14 are aberration diagrams of aberrations in the second embodiment. すなわち、図9は広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図10は中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図11は望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 That is, FIG. 9 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state, FIG. 10 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state, Fig 11 is a telephoto end showing various aberrations in the infinity in-focus state in the focal length state. また、図12は広角端焦点距離状態での至近距離(撮影距離R=1500mm)合焦状態における諸収差図であり、図13は中間焦点距離状態での至近距離(R=1500mm)合焦状態における諸収差図であり、図14は望遠端焦点距離状態での至近距離(R=1500mm)合焦状態における諸収差図である。 Further, FIG. 12 are graphs showing various aberrations in the close range (object distance R = 1500 mm) in-focus state in the wide-angle end focal length state, and FIG. 13 is closest distance (R = 1500 mm) of the intermediate focal length state focusing state in is various aberration diagrams, FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations in the close range (R = 1500 mm) in-focus state in the telephoto end focal length state.

【0039】各収差図において、FNOはFナンバーを、 [0039] In these graphs, FNO is the F-number,
NAは開口数を、Yは像高を、dはd線(λ=587. NA is the numerical aperture, Y denotes image height, d the d line (λ = 587.
6nm)を、gはg線(λ=435.8nm)を、CはC線(λ=656.3nm)を、FはF線(λ=48 The 6 nm), g is g-line (λ = 435.8nm), C is C line (λ = 656.3nm), F is the F-line (lambda = 48
6.1nm)をそれぞれ示している。 6.1nm) the shows, respectively. また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。 Further, in the aberration diagrams showing astigmatism, a solid line represents the sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. さらに、倍率色収差を示す収差図は、d線を基準として示されている。 Further, aberration figure illustrating lateral is illustrated with reference to the d-line. 各収差図から明らかなように、第2実施例においても第1 As it is apparent from the respective graphs, also in the second embodiment first
実施例と同様に、各焦点距離状態において無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能が確保されていることがわかる。 Similar to the embodiment, various aberrations from an infinity in-focus state over a short distance focusing state in each focal length state are favorably corrected, it can be seen that excellent image forming performance is assured.

【0040】〔第3実施例〕図15は、本発明の第3実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [0040] Third Embodiment FIG. 15 is a diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to a third embodiment of the present invention, an infinite at the wide angle end focal length state-focus It indicates the position of the lens groups in the state. 図15の内焦式望遠ズームレンズにおいて、第1レンズ群G1中の前群G1Fは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズとの接合正レンズL11、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL12から構成されている。 In the inner-focusing telephoto zoom lens of FIG. 15, the front group G1F in the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a meniscus positive lens having a convex surface directed toward the negative meniscus lens and the object side with a convex surface on the object side It is constructed convex meniscus positive lens L12 with its the cemented positive lens L11, and the object side. また、第1レンズ群G1中の後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL13、および物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズL14から構成されている。 Further, the group G1R of the first lens group G1 includes, in order from the object side, and a meniscus positive lens L14 having a convex surface directed toward the negative meniscus lens L13, and the object side with a convex surface facing the object side.

【0041】さらに、第2レンズ群G2は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズL21、 [0041] Further, the second lens unit G2, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a convex surface facing the object side,
両凹レンズと両凸レンズとの接合正レンズL22、および物体側に強い曲率の凹面を向けた両凹レンズL23から構成されている。 And a biconcave lens L23 having a concave surface facing the cemented positive lens L22, and a strong curvature on the object side of a biconcave lens and a biconvex lens. また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、および両凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズとの接合正レンズL32から構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, and a cemented positive lens L32 of a biconvex lens L31, and a biconvex lens and a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. さらに、第4レンズ群G4は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス正レンズL41、両凸レンズと両凹レンズとの接合正レンズL42、 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a meniscus positive lens L41 having a concave surface facing the object side, a biconvex lens and a cemented positive lens of a biconcave lens L42,
大きな間隔を隔てて配置された両凸レンズL43、物体側に凹面を向けたメニスカス負レンズL44、および両凸レンズL45から構成されている。 Biconvex lens L43, which are disposed at a greater distance, and is configured on the object side meniscus with its concave surface facing the negative lens L44, and a biconvex lens L45. なお、第3レンズ群G3 The third lens group G3
と第4レンズ群G4との間には開口絞りSが設けられ、 When an aperture stop S is provided between and the fourth lens group G4,
この開口絞りSは第4レンズ群G4とともに変倍中固定である。 The aperture stop S is during zooming fixed together with the fourth lens group G4.

【0042】次の表(3)に、本発明の第3実施例の諸元の値を掲げる。 [0042] Table 3 below summarizes the data values ​​of the third embodiment of the present invention. 表(3)において、Fはズームレンズ全系の焦点距離を、FNOはFナンバーを、βは撮影倍率を、Bfはバックフォーカスを、D0 は物体からレンズ系の最も物体側のレンズ面(第1レンズ群G1中の接合正レンズL11の物体側の面)までの光軸に沿った距離(物体距離)をそれぞれ表している。 In Table 3, the F is the focal length of the zoom lens system, FNO is an F number, beta a photographing magnification, Bf is a back focus, D0 is the most object side lens surface of the lens system from the object (the it represents distance along the optical axis to the joining surface on the object side of the positive lens L11) in first lens group G1 (the object distance), respectively. また、面番号は物体側からの各レンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各レンズ面間隔を、nおよびνはそれぞれd線(λ=587.6nm)に対する屈折率およびアッベ数を示している。 Further, the order of each lens surface from the surface number object side, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the refractive against the lens surface interval, respectively n and [nu d line (λ = 587.6nm) It indicates the rate and the Abbe number. さらに、Φ1Fは前群G1Fにおいて最も物体側に配置された接合正レンズL11の有効径を、Φ Furthermore, the effective diameter of the cemented positive lens L11 Fai1F is arranged on the most object side in the front group G1F, [Phi
1Rは後群G1Rにおいて最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL13の有効径を、Φ2は第2レンズ群G2において最も物体側に配置されたメニスカス負レンズL21 1R the effective diameter of the rear group most disposed on the object side negative meniscus lens in G1R L13, the most object side arranged meniscus negative lens in the second lens group G2 is .phi.2 L21
の有効径を、Φ3は第3レンズ群G3において最も物体側に配置された両凸レンズL31の有効径をそれぞれ表している。 The effective diameter of, .phi.3 represents the effective diameter of the biconvex lens L31 arranged on the most object side in the third lens group G3, respectively.

【0043】 [0043]

【表3】 F=81.55〜194.00 FNO=2.9 面番号 r d ν n Φ 1 103.0304 3.8000 25.41 1.805182 Φ1F= 70.0 2 75.9319 10.4000 82.52 1.497820 3 2098.0323 0.1000 4 98.3401 5.3000 82.52 1.497820 5 112.4831 (d5=可変) 6 50.6238 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R= 55.6 7 44.6607 1.8100 8 53.8307 9.0000 70.41 1.487490 9 54805.0040 (d9= 可変) 10 567.2324 1.5000 45.37 1.796681 Φ2= 33.4 11 32.7801 7.5200 12 -48.3877 1.8000 82.52 1.497820 13 42.6565 6.0000 23.82 1.846660 14 -319.5118 2.1100 15 -59.3823 1.8000 45.37 1.796681 16 2391.4031 (d16=可変) 17 559.3605 5.0000 64.10 1.516800 Φ3= 36.4 18 -120.6075 0.2000 19 164.0804 9.0000 95.25 1.433852 20 -40.1294 2.0000 45.37 1.796681 21 -74.7207 (d21=可変) 22 ∞ 2.0000 (開口絞りS) 23 -309.4489 3.5000 47.47 1.787971 24 -119.7066 0.2000 25 58.1442 8.0000 82.52 1.497820 26 -101.2693 4.4000 36.27 1.620040 27 124.9247 30.5000 28 244.9041 5.0000 48.97 1.531721 29 -65.6297 14.8000 30 -40.8352 1.9000 TABLE 3 F = 81.55~194.00 FNO = 2.9 Face Number r d ν n Φ 1 103.0304 3.8000 25.41 1.805182 Φ1F = 70.0 2 75.9319 10.4000 82.52 1.497820 3 2098.0323 0.1000 4 98.3401 5.3000 82.52 1.497820 5 112.4831 (d5 = variable) 6 50.6238 2.2000 23.82 1.846660 Φ1R = 55.6 7 44.6607 1.8100 8 53.8307 9.0000 70.41 1.487490 9 54805.0040 (d9 = variable) 10 567.2324 1.5000 45.37 1.796681 Φ2 = 33.4 11 32.7801 7.5200 12 -48.3877 1.8000 82.52 1.497820 13 42.6565 6.0000 23.82 1.846660 14 - 319.5118 2.1100 15 -59.3823 1.8000 45.37 1.796681 16 2391.4031 (d16 = variable) 17 559.3605 5.0000 64.10 1.516800 Φ3 = 36.4 18 -120.6075 0.2000 19 164.0804 9.0000 95.25 1.433852 20 -40.1294 2.0000 45.37 1.796681 21 -74.7207 (d21 = variable) 22 ∞ 2.0000 ( aperture stop S) 23 -309.4489 3.5000 47.47 1.787971 24 -119.7066 0.2000 25 58.1442 8.0000 82.52 1.497820 26 -101.2693 4.4000 36.27 1.620040 27 124.9247 30.5000 28 244.9041 5.0000 48.97 1.531721 29 -65.6297 14.8000 30 -40.8352 1.9000 33.89 1.803840 31 -124.0269 0.2000 32 322.3504 5.5000 49.45 1.772789 33 -158.3912 (Bf) 〔合焦および変倍における可変間隔〕 無限遠合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 19.67023 19.67023 19.67023 d9 2.00000 17.94895 25.98066 d16 25.01804 15.90695 4.24008 d21 12.67257 5.83471 9.46987 Bf 69.71305 69.71305 69.71305 至近距離合焦状態 広角端焦点距離 中間焦点距離 望遠端焦点距離 β -0.06928 -0.11470 -0.16652 D0 1225.3861 1225.3861 1225.3861 d5 10.14062 10.14062 10.14062 d9 11.52962 27.47857 35.51028 d16 25.01804 15.90695 4.24008 d21 12.67257 5.83471 9.46987 Bf 69.71305 69.71305 69.71305 〔条件式対応値〕 f1=97.5593 f2=−25.0000 f3=106.6982 f4=91.0312 f23=−63.9706 f1F=230.0000 f1R=142.0000 FW=81.550 33.89 1.803840 31 -124.0269 0.2000 32 322.3504 5.5000 49.45 1.772789 33 -158.3912 (Bf) the infinity in-focus state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length [focus and a variable spacing in zooming] F 81.5500 135.0000 194.0000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 19.67023 19.67023 19.67023 d9 2.00000 17.94895 25.98066 d16 25.01804 15.90695 4.24008 d21 12.67257 5.83471 9.46987 Bf 69.71305 69.71305 69.71305 close distance focusing state wide angle end focal length intermediate focal length telephoto end focal length β -0.06928 -0.11470 -0.16652 D0 1225.3861 1225.3861 1225.3861 d5 10.14062 10.14062 10.14062 d9 11.52962 27.47857 35.51028 d16 25.01804 15.90695 4.24008 d21 12.67257 5.83471 9.46987 Bf 69.71305 69.71305 69.71305 [values ​​for conditional expressions] f1 = 97.5593 f2 = -25.0000 f3 = 106.6982 f4 = 91.0312 f23 = -63. 9706 f1F = 230.0000 f1R = 142.0000 FW = 81.550 D1=19.6702 ΔD1=9.5296 (1)f1R/(f1F・D1)=0.031 (2)(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD1)=0.06 (3)|f2|/(f1・FW)=3.1×10 -3 (4)(R2−R1)/(R2+R1)=0.91 (5)Np3=1.5168(L31)、1.4339(L32) (6)νp3=64.10(L31)、95.25(L32) (7)Nn1−Np1=0.36 (8)νp1=70.41 (9)νn1=23.82 D1 = 19.6702 ΔD1 = 9.5296 (1) f1R / (f1F · D1) = 0.031 (2) (| f23 | · FW) / (f1 · f4 · ΔD1) = 0.06 (3) | f2 | / (f1 · FW) = 3.1 × 10 -3 (4) (R2-R1) / (R2 + R1) = 0.91 (5) Np3 = 1.5168 (L31), 1.4339 (L32) (6) νp3 = 64.10 (L31), 95.25 (L32) (7) Nn1-Np1 = 0.36 (8) νp1 = 70.41 (9) νn1 = 23.82

【0044】表(3)を参照すると、第3実施例では、 Referring to Table (3), in the third embodiment,
第1レンズ群G1中の後群G1Rの有効径Φ1Rは、第1レンズ群G1中の前群G1Fとの有効径比で8割以下の5 Effective diameter Φ1R group G1R of the first lens group G1 is 5 effective diameter ratio of 80% or less of a front group G1F in the first lens group G1
5.6mmであり、第1実施例および第2実施例と同様に非常にコンパクトな設計となっていることがわかる。 Is 5.6 mm, it is understood that the likewise very compact design and the first and second embodiments.
また、無限遠物体から最至近距離物体への合焦に伴う合焦レンズ群(後群G1R)の合焦移動量ΔD1は約9.5 Further, an infinite focusing movement amount ΔD1 of far focusing lens associated with the focusing from an object to the most close distance (rear group G1R) is about 9.5
3mmと非常に少ないことがわかる。 It can be seen that very little and 3mm. 図16〜図21 FIGS. 16 to 21
は、第3実施例の諸収差図である。 Are aberration diagrams of aberrations in the third embodiment. すなわち、図16は広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図17は中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図であり、図18は望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 That is, FIG. 16 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state, and FIG. 17 are graphs showing various aberrations in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state, and FIG. 18 is a telephoto end showing various aberrations in the infinity in-focus state in the focal length state. また、 Also,
図19は広角端焦点距離状態での至近距離(撮影距離R Figure 19 is a close distance (object distance R at the wide-angle end focal length state
=1500mm)合焦状態における諸収差図であり、図20は中間焦点距離状態での至近距離(R=1500m = 1500 mm) are graphs showing various aberrations in a focused state, FIG. 20 is a close distance at the intermediate focal length state (R = 1500 m
m)合焦状態における諸収差図であり、図21は望遠端焦点距離状態での至近距離(R=1500mm)合焦状態における諸収差図である。 m) are graphs showing various aberrations in a focused state, FIG. 21 is a diagram illustrating various aberrations in the close range (R = 1500 mm) in-focus state in the telephoto end focal length state.

【0045】各収差図において、FNOはFナンバーを、 [0045] In these graphs, FNO is the F-number,
NAは開口数を、Yは像高を、dはd線(λ=587. NA is the numerical aperture, Y denotes image height, d the d line (λ = 587.
6nm)を、gはg線(λ=435.8nm)を、CはC線(λ=656.3nm)を、FはF線(λ=48 The 6 nm), g is g-line (λ = 435.8nm), C is C line (λ = 656.3nm), F is the F-line (lambda = 48
6.1nm)をそれぞれ示している。 6.1nm) the shows, respectively. また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。 Further, in the aberration diagrams showing astigmatism, a solid line represents the sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. さらに、倍率色収差を示す収差図は、d線を基準として示されている。 Further, aberration figure illustrating lateral is illustrated with reference to the d-line. 各収差図から明らかなように、第3実施例においても第1 As is apparent from the respective graphs, also in the third embodiment first
実施例および第2実施例と同様に、各焦点距離状態において無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能が確保されていることがわかる。 Similar to the embodiment and the second embodiment, various aberrations over a short distance focusing state from an infinity in-focus state in each focal length state are well corrected, that excellent imaging performance is ensured Recognize.

【0046】図22は、本発明の各実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズのAF駆動メカ構成およびズームメカ構成を概略的に示す模式図である。 [0046] Figure 22 is a schematic diagram schematically showing the AF drive mechanism configured and Zumumeka construction of large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to each embodiment of the present invention. なお、図22では、第1実施例のズームレンズを例示的に用いているが、他の実施例に対しても同様である。 In FIG. 22, but using the zoom lens of the first embodiment illustratively, the same applies to other embodiments. 図22において、第1レンズ群G1の前群G1Fおよび第4レンズ群G4は、それぞれレンズ固定筒R1Fおよびレンズ固定筒R4を介して、固定部Kに取り付けられている。 In Figure 22, the front group G1F and the fourth lens group of the first lens group G1 G4 are respectively through the lens fixed cylinder R1F and lens fixing barrel R4, attached to the fixed portion K. また、 Also,
第2レンズ群G2および第3レンズ群G3は、レンズ固定筒R2およびレンズ固定筒R3を介して、固定部Kにより支持されたズームカム筒Zに取り付けられている。 The second lens group G2 and the third lens group G3, through the lens fixed cylinder R2 and the lens fixing barrel R3, is attached to the supported zoom cam cylinder Z by the fixing unit K.
さらに、第1レンズ群G1の後群G1Rは、レンズ固定筒R1Rを介して、フォーカスカム筒Fに取り付けられている。 Furthermore, the group G1R of the first lens group G1, via the lens fixed tube R 1R, are attached to the focus cam barrel F. フォーカスカム筒Fは、固定部Kにより支持された円環型モーターMによって光軸周りに回転駆動されるように構成されている。 Focus cam barrel F is configured so as to be rotated around the optical axis by the supported ring type motor M by the fixing unit K.

【0047】図22に示すように、本発明の大口径比内焦式望遠ズームレンズでは、変倍機構と合焦機構とが互いに独立しているので、AF駆動メカ構成およびズームメカ構成をそれぞれ簡素化することができ、振動や落下による衝撃にも強い構造とすることが容易である。 [0047] As shown in FIG. 22, in large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens of the present invention, since the variable power mechanism and the focusing mechanism are independent of each other, respectively simplified AF drive mechanical structure and Zumumeka configuration it can be, it is easy to structure resistant to impact by vibration and dropping. このように、本発明の大口径比内焦式望遠ズームレンズでは、第2レンズ群および第3レンズ群の有効径を小さくして、第1レンズ群の有効径との径周りの段差部分にA Thus, in large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens of the present invention, the effective diameter of the second lens group and the third lens group is reduced, A radial step portion around the effective diameter of the first lens group
F駆動用モーターを配置することができる。 It can be placed F drive motor.

【0048】 [0048]

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、 As described in the foregoing, according to the present invention,
優れた光学性能を維持しつつ、合焦レンズ群の重量および合焦移動量が小さく、望遠端焦点距離が180mm以上で、変倍比が2倍以上で、Fナンバーが3以下の大口径比内焦式望遠ズームレンズを実現することができる。 While maintaining excellent optical performance, weight and focusing movement amount of the focusing lens group is small, at the telephoto end focal length over 180 mm, with variable power ratio of 2 times or more, F-number of 3 or less large diameter ratio internal it is possible to realize a Aseshiki telephoto zoom lens.
したがって、本発明の大口径比内焦式望遠ズームレンズは、特に一眼レフレックスカメラや電子スチルカメラなどに好適である。 Therefore, large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens of the present invention is suitable, such as especially single-lens reflex camera and an electronic still camera. なお、本発明では、合焦レンズ群の有効径が大口径比内焦式望遠ズームレンズとしては小さいため、合焦レンズ群を軽量化することができる。 In the present invention, since the effective diameter of the focusing lens group is small as large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens, it is possible to reduce the weight of the focusing lens group. また、 Also,
本発明では、合焦移動量が少ないにも関わらず、無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って優れた結像性能を維待することができる。 In the present invention, despite the movement amount focus is small, the excellent imaging performance from an infinity in-focus state over a short distance focusing state can be 維待.

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

【図1】本発明の第1実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [1] A diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to the first embodiment of the present invention, shows the position of each lens group in an infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state ing.

【図2】第1実施例の広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 2 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state of the first embodiment.

【図3】第1実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 3 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state of the first embodiment.

【図4】第1実施例の望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 4 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the telephoto end focal length state of the first embodiment.

【図5】第1実施例の広角端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 5 is graphs showing various aberrations in a close distance focusing state in the wide-angle end focal length state of the first embodiment.

【図6】第1実施例の中間焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 6 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the intermediate focal length state of the first embodiment.

【図7】第1実施例の望遠端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 7 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the telephoto end focal length state of the first embodiment.

【図8】本発明の第2実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [8] A diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to a second embodiment of the present invention, shows the position of each lens group in an infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state ing.

【図9】第2実施例の広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 9 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state of the second embodiment.

【図10】第2実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 10 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state of the second embodiment.

【図11】第2実施例の望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 11 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the telephoto end focal length state of the second embodiment.

【図12】第2実施例の広角端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 12 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the wide-angle end focal length state of the second embodiment.

【図13】第2実施例の中間焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 13 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the intermediate focal length state of the second embodiment.

【図14】第2実施例の望遠端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 14 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the telephoto end focal length state of the second embodiment.

【図15】本発明の第3実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズの構成を示す図であって、広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示している。 [Figure 15] A diagram showing a configuration of a large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to a third embodiment of the present invention, shows the position of each lens group in an infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state ing.

【図16】第3実施例の広角端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 16 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the wide-angle end focal length state in the third embodiment.

【図17】第3実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 17 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the intermediate focal length state of the third embodiment.

【図18】第3実施例の望遠端焦点距離状態での無限遠合焦状態における諸収差図である。 18 is aberration diagrams in the infinity in-focus state in the telephoto end focal length state in the third embodiment.

【図19】第3実施例の広角端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 19 is aberration diagrams in a close distance focusing state in the wide-angle end focal length state in the third embodiment.

【図20】第3実施例の中間焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 FIG. 20 is graphs showing various aberrations in a close distance focusing state in the intermediate focal length state of the third embodiment.

【図21】第3実施例の望遠端焦点距離状態での至近距離合焦状態における諸収差図である。 FIG. 21 is graphs showing various aberrations in a close distance focusing state in the telephoto end focal length state in the third embodiment.

【図22】本発明の各実施例にかかる大口径比内焦式望遠ズームレンズのAF駆動メカ構成およびズームメカ構成を概略的に示す模式図である。 FIG. 22 is a diagram schematically showing the AF drive mechanism configured and Zumumeka construction of large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to each embodiment of the present invention.

【符号の説明】 DESCRIPTION OF SYMBOLS

G1 第1レンズ群 G2 第2レンズ群 G3 第3レンズ群 G4 第4レンズ群 G1F 第1レンズ群中の前群 G1R 第1レンズ群中の後群 M 円環型モーター Z ズームカム筒 F フォーカスカム筒 K 固定部 R レンズ固定筒 Group M annular type motor Z zoom-cam barrel F focusing cam barrel after the first lens group G1 G2 second lens group G3 third lens unit G4 fourth lens group G1F front group G1R in the first lens group in the first lens group K fixing unit R the lens fixed barrel

Claims (6)

    【特許請求の範囲】 [The claims]
  1. 【請求項1】 物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G 1. A in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power G
    2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを備え、前記第2レンズ群G2および前記第3レンズ群G3を光軸に沿って移動させて変倍を行う望遠ズームレンズにおいて、 前記第1レンズ群G1は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G1Fと、該前群G1Fよりも強い正の屈折力を有する後群G1Rとから構成され、 前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと、正レンズ成分とから構成され、 前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rを光軸に沿って移動させて合焦を行い、 前記第1レンズ群G1中の前記前群G1Fの焦点距離をf 2, and the third lens group G3 having positive refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power, the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis at the telephoto zoom lens was moved to perform zooming, the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a front group G1F having a positive refractive power, after having a strong positive refractive power than the front group G1F is composed of a group G1R, wherein the rear group G1R in the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens having a convex surface directed toward the object side, is composed of a positive lens component, said first lens performs focusing said rear group G1R in the group G1 is moved along the optical axis, the focal length of the front group G1F in the first lens group G1 f
    1Fとし、前記第1レンズ群G1中の前記後群G1Rの焦点距離をf1Rとし、無限遠物体合焦状態における前記前群G1Fの最も像側の面と前記後群G1Rの最も物体側の面との間の光軸に沿った距離をD1としたとき、 0.005<f1R/(f1F・D1)<0.055 の条件を満足することを特徴とする大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 And 1F, the focal length of the rear group G1R in the first lens group G1 and f1R, the most object-side surface of the most image surface and the rear group of the side G1R of the front group G1F in infinite object in-focus state when the distance along the optical axis is D1 between, 0.005 <f1R / (f1F · D1) <large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens that satisfies the condition of 0.055.
  2. 【請求項2】 前記第1レンズ群G1の焦点距離をf1 Wherein the focal length of the first lens group G1 f1
    とし、前記第2レンズ群G2の焦点距離をf2とし、前記第4レンズ群G4の焦点距離をf4とし、前記第2レンズ群G2と前記第3レンズ群G3との合成焦点距離をf23とし、広角端焦点距離状態におけるズームレンズ全系の焦点距離をFWとし、無限遠物体から最至近距離(望遠端焦点距離の7.5倍)の物体への合焦に伴う前記後群G1Rの光軸方向の移動量を△D1としたとき、 0.04<(|f23|・FW)/(f1・f4・ΔD And then, a focal length of the second lens group G2 and f2, the the fourth focal length of the lens group G4 f4, the composite focal length of the second lens group G2 and the third lens group G3 and f23, the focal length of the zoom lens system and FW at the wide angle end focal length state, infinite closest distance from the object (7.5 times the telephoto end focal length) the optical axis of the rear group G1R accompanying focusing on objects when the movement amount in the direction △ D1, 0.04 <(| f23 | · FW) / (f1 · f4 · ΔD
    1)<0.13 2×10 -3 <|f2|/(f1・FW)<3.8×10 1) <0.13 2 × 10 -3 <| f2 | / (f1 · FW) <3.8 × 10
    -3の条件を満足することを特徴とする請求項1に記載の大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 Large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to claim 1, characterized by satisfying the -3 condition.
  3. 【請求項3】 前記第1レンズ群G1中の前記前群G1F Wherein the front group G1F in the first lens group G1
    は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス正レンズとの接合正レンズと、正レンズ成分とから構成され、 前記前群G1F中の前記接合正レンズの物体側の面の曲率半径をR1とし、前記 接合正レンズの像側の面の曲率半径をR2としたとき、 Includes, in order from the object side, is constituted of a cemented positive lens constructed by a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the negative meniscus lens and the object side with a convex surface facing the object side, and a positive lens component, wherein in the front group G1F when cemented positive lens of a radius of curvature of the object side surface and R1, and the radius of curvature of the image side surface of the cemented positive lens and R2,
    0<(R2−R1)/(R2+R1)<1 の条件を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 0 <(R2-R1) / (R2 + R1) <large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to claim 1 or 2, characterized by satisfying the first condition.
  4. 【請求項4】 前記第3レンズ群G3は、物体側から順に、正レンズ成分と、正レンズ成分と負レンズ成分との接合正レンズとから構成され、 前記第3レンズ群G3を構成する正レンズ成分のd線に対する屈折率をNp3とし、前記第3レンズ群G3を構成する正レンズ成分のアッベ数をνp3としたとき、 1.4<Np3<1.6 62<νp3<100 の条件を満足することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 Wherein said third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens component, is composed of a cemented positive lens of a positive lens component and a negative lens component, a positive constituting the third lens group G3 the refractive index at the d-line of the lens component and Np3, the third when the Abbe number of the positive lens components constituting the lens group G3 has a Nyupi3, a 1.4 <Np3 <1.6 62 <νp3 <100 conditions large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to any one of claims 1 to 3, characterized by satisfying.
  5. 【請求項5】 前記第1レンズ群G1中の前記後群G1R Wherein the rear group in the first lens group G1 G1R
    を構成する前記正レンズ成分のd線に対する屈折率をN The refractive index at the d-line of the positive lens component constituting the N
    p1とし、前記後群G1Rを構成する前記正レンズ成分のアッベ数をνp1とし、前記後群G1Rを構成する前記メニスカス負レンズのd線に対する屈折率をNn1とし、前記後群G1Rを構成する前記メニスカス負レンズのアッベ数をνn1としたとき、 0.25<Nn1−Np1<0.55 65<νp1<100 20<νn1<30 の条件を満足することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 And p1, the Abbe number of the positive lens component constituting the rear group G1R and Nyupi1, the refractive index and Nn1 the d-line of the negative meniscus lens constituting the rear group G1R, constituting the rear group G1R the when the Abbe number of the negative meniscus lens Nyuenu1, either 0.25 <Nn1-Np1 <0.55 65 <νp1 <100 20 <νn1 <of claims 1 to 4, characterized by satisfying the 30 conditions or large-aperture-ratio inner-focusing telephoto zoom lens according to (1).
  6. 【請求項6】 広角端焦点距離状態から望遠端焦点距離状態への変倍に際して、前記第2レンズ群G2は像側へ移動し、前記第3レンズ群G3は一旦像側へ移動した後に物体側へ移動し、前記第1レンズ群G1および前記第4レンズ群G4は光軸に沿って固定であることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか1項に記載の大口径比内焦式望遠ズームレンズ。 In 6. zooming from the wide angle end focal length state to the telephoto end focal length state, the object wherein the second lens group G2 moves to the image side, after moving to the third lens group G3 once the image side Go to the side, large-aperture-ratio inner-focusing as claimed in any one of claims 1 to 5 wherein the first lens group G1 and the fourth lens group G4 is characterized in that it is a fixed along the optical axis telephoto zoom lens.
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