JP2000018329A - フライホイール - Google Patents
フライホイールInfo
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- JP2000018329A JP2000018329A JP18355398A JP18355398A JP2000018329A JP 2000018329 A JP2000018329 A JP 2000018329A JP 18355398 A JP18355398 A JP 18355398A JP 18355398 A JP18355398 A JP 18355398A JP 2000018329 A JP2000018329 A JP 2000018329A
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- JP
- Japan
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- damper mass
- guide surface
- rolling guide
- flywheel
- center
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダンパマスの振れ角の大きさに拘わらずダン
パマスを所定回転次数の振動に確実に共振転動させる。
安定した吸振性能を得る。 【解決手段】 フライホイール本体２に、径方向外側に
膨らむ曲面形状の転動ガイド面１２を設ける。転動ガイ
ド面１２に沿って振り子状に共振転動するダンパマス９
を設ける。ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐが、ダンパ
マス９の最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動
ガイド面１２の曲率中心Ｏ2とを結ぶ線分を短軸半径ｂ
とする楕円形状となるように転動ガイド面１２を形成す
る。ダンパマス９に作用する復元力がダンパマス９の振
れ角θに略比例し、ダンパマス９の振れ角θの変化に拘
わらずダンパマス９が所定次数の捩り振動に共振するよ
うになる。
パマスを所定回転次数の振動に確実に共振転動させる。
安定した吸振性能を得る。 【解決手段】 フライホイール本体２に、径方向外側に
膨らむ曲面形状の転動ガイド面１２を設ける。転動ガイ
ド面１２に沿って振り子状に共振転動するダンパマス９
を設ける。ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐが、ダンパ
マス９の最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動
ガイド面１２の曲率中心Ｏ2とを結ぶ線分を短軸半径ｂ
とする楕円形状となるように転動ガイド面１２を形成す
る。ダンパマス９に作用する復元力がダンパマス９の振
れ角θに略比例し、ダンパマス９の振れ角θの変化に拘
わらずダンパマス９が所定次数の捩り振動に共振するよ
うになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のエンジン
等に用いられるフライホイール、とりわけ、回転速度に
関係なく所定次数の捩り振動を確実に低減することので
きるフライホイールに関する。
等に用いられるフライホイール、とりわけ、回転速度に
関係なく所定次数の捩り振動を確実に低減することので
きるフライホイールに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用エンジンは間欠的に発生する爆
発のエネルギーをクランクシャフトを介して駆動トルク
として外部に伝達する。このため、この種のエンジン
は、動力伝達系に伝達される駆動トルクに爆発に起因し
た変動トルクが含まれ、この変動トルクが動力伝達系の
捩り振動を誘起し易いという問題をかかえている。
発のエネルギーをクランクシャフトを介して駆動トルク
として外部に伝達する。このため、この種のエンジン
は、動力伝達系に伝達される駆動トルクに爆発に起因し
た変動トルクが含まれ、この変動トルクが動力伝達系の
捩り振動を誘起し易いという問題をかかえている。
【０００３】そこで、この問題に対処すべくフライホイ
ールとして、例えば、特開平６−５８３７３号公報等に
示されるようなものが従来より案出されている。
ールとして、例えば、特開平６−５８３７３号公報等に
示されるようなものが従来より案出されている。
【０００４】このフライホイールは、クランクシャフト
に取り付けられるフライホイール本体に転動室が形成さ
れ、この転動室内に所定質量のコロ状のダンパマスが転
動可能に収容されている。そして、転動室の内周面は一
定半径の円形状に形成され、この円形状の内周面のうち
の少なくとも径方向外側に膨出する部分がダンパマスの
転動をガイドする転動ガイド面となっている。したがっ
て、このフライホイールは、フライホイール本体がクラ
ンクシャフトと一体に回転すると、ダンパマスに作用す
る遠心力を復元力としてダンパマスが所定回転次数の振
動に共振転動し、その共振によってクランクシャフトの
所定回転次数の振動成分を確実に吸収する。
に取り付けられるフライホイール本体に転動室が形成さ
れ、この転動室内に所定質量のコロ状のダンパマスが転
動可能に収容されている。そして、転動室の内周面は一
定半径の円形状に形成され、この円形状の内周面のうち
の少なくとも径方向外側に膨出する部分がダンパマスの
転動をガイドする転動ガイド面となっている。したがっ
て、このフライホイールは、フライホイール本体がクラ
ンクシャフトと一体に回転すると、ダンパマスに作用す
る遠心力を復元力としてダンパマスが所定回転次数の振
動に共振転動し、その共振によってクランクシャフトの
所定回転次数の振動成分を確実に吸収する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のフ
ライホイールにおいては、ダンパマスの転動する転動ガ
イド面が一定半径の円形状に形成されているため、ダン
パマスの振れ角が増大すると、その振れ角の増大によっ
てダンパマスに作用する復元力（遠心力）が非線形状
（サイン曲線状）に変化する。このため、ダンパマスの
固有振動数（共振振動次数）がダンパマスの振れ角に依
存して変化し、本来狙いとする回転次数の振動にダンパ
マスが共振しにくくなり、振動吸収効果が低下するとい
う不具合を生じる。
ライホイールにおいては、ダンパマスの転動する転動ガ
イド面が一定半径の円形状に形成されているため、ダン
パマスの振れ角が増大すると、その振れ角の増大によっ
てダンパマスに作用する復元力（遠心力）が非線形状
（サイン曲線状）に変化する。このため、ダンパマスの
固有振動数（共振振動次数）がダンパマスの振れ角に依
存して変化し、本来狙いとする回転次数の振動にダンパ
マスが共振しにくくなり、振動吸収効果が低下するとい
う不具合を生じる。
【０００６】そこで本発明は、ダンパマスの振れ角の大
きさに拘わらずダンパマスを所定回転次数の振動に確実
に共振転動させられるようにして、常時安定した吸振性
能を得ることのできるフライホイールを提供しようとす
るものである。
きさに拘わらずダンパマスを所定回転次数の振動に確実
に共振転動させられるようにして、常時安定した吸振性
能を得ることのできるフライホイールを提供しようとす
るものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ための手段として、請求項１に記載の発明は、フライホ
イール本体に、径方向外側に膨らむ曲面形状の転動ガイ
ド面が設けられると共に、この転動ガイド面に沿って振
り子状に共振転動するダンパマスが設けられたフライホ
イールにおいて、ダンパマスが最も径方向外側に位置さ
れる最膨出位置における転動ガイド面の曲率中心から、
ダンパマス重心の移動軌跡上の点までの距離が、前記最
膨出位置からのダンパマスの振れ角が増大するにしたが
って次第に増大するように転動ガイド面を形成するよう
にした。この発明の場合、ダンパマスに作用する復元力
がダンパマスの振れ角に略比例するようになる。
ための手段として、請求項１に記載の発明は、フライホ
イール本体に、径方向外側に膨らむ曲面形状の転動ガイ
ド面が設けられると共に、この転動ガイド面に沿って振
り子状に共振転動するダンパマスが設けられたフライホ
イールにおいて、ダンパマスが最も径方向外側に位置さ
れる最膨出位置における転動ガイド面の曲率中心から、
ダンパマス重心の移動軌跡上の点までの距離が、前記最
膨出位置からのダンパマスの振れ角が増大するにしたが
って次第に増大するように転動ガイド面を形成するよう
にした。この発明の場合、ダンパマスに作用する復元力
がダンパマスの振れ角に略比例するようになる。
【０００８】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、ダンパマス重心の移動軌跡が、ダンパ
マスの最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動ガ
イド面の曲率中心とを結ぶ線分を短軸半径として、長軸
半径に対する短軸半径の比率が０．７７となる楕円形状
になるように転動ガイド面を形成するようにした。この
場合、ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ
角とがより比例関係に近くなる。
の発明において、ダンパマス重心の移動軌跡が、ダンパ
マスの最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動ガ
イド面の曲率中心とを結ぶ線分を短軸半径として、長軸
半径に対する短軸半径の比率が０．７７となる楕円形状
になるように転動ガイド面を形成するようにした。この
場合、ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ
角とがより比例関係に近くなる。
【０００９】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、フライホイール本体の半径と直角方向
の座標軸をｘ軸、最膨出位置からのダンパマスの振れ角
がθとなる点でのダンパマス重心の移動軌跡の成す曲線
Ｐの接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたと
きに、 ζ＝Arcsin（2θ/π） となるように転動ガイド面を形成するようにした。
の発明において、フライホイール本体の半径と直角方向
の座標軸をｘ軸、最膨出位置からのダンパマスの振れ角
がθとなる点でのダンパマス重心の移動軌跡の成す曲線
Ｐの接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたと
きに、 ζ＝Arcsin（2θ/π） となるように転動ガイド面を形成するようにした。
【００１０】この発明の場合、ダンパマスに作用する復
元力とダンパマスの振れ角が完全に比例関係になる。
元力とダンパマスの振れ角が完全に比例関係になる。
【００１１】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施例ついて説明
する。
する。
【００１２】まず、請求項１及び２に記載した発明の実
施例を図１〜図５に基づいて説明する。
施例を図１〜図５に基づいて説明する。
【００１３】図１〜図３において、１は、本発明にかか
るフライホイールであり、２は、内周縁部がエンジンの
クランクシャフト（図示せず。）に結合されるフライホ
イール本体である。このフライホイール本体２は、図３
に示すように、一方側の端面にクラッチディスク（図示
せず。）が圧接されるフライホイールマス３と、このフ
ライホイールマス３の他方側の端面に重合状態で結合さ
れる３枚のハウジングプレート４，５，６と、ハウジン
グプレート６の端面に重合固定されるカバープレート７
とによって構成されており、これらによって構成された
フライホイール本体２の外周縁部にはまゆ形状の転動室
８が周方向等間隔に複数個形成され、各転動室８に所定
質量のコロ状のダンパマス９が転動可能に収容されてい
る。
るフライホイールであり、２は、内周縁部がエンジンの
クランクシャフト（図示せず。）に結合されるフライホ
イール本体である。このフライホイール本体２は、図３
に示すように、一方側の端面にクラッチディスク（図示
せず。）が圧接されるフライホイールマス３と、このフ
ライホイールマス３の他方側の端面に重合状態で結合さ
れる３枚のハウジングプレート４，５，６と、ハウジン
グプレート６の端面に重合固定されるカバープレート７
とによって構成されており、これらによって構成された
フライホイール本体２の外周縁部にはまゆ形状の転動室
８が周方向等間隔に複数個形成され、各転動室８に所定
質量のコロ状のダンパマス９が転動可能に収容されてい
る。
【００１４】各転動室８は、内周壁が３枚のハウジング
プレート４，５，６によって形成されると共に、両側の
側壁がフライホイールマス３とカバープレート７によっ
て形成されている。各転動室８の内周壁の軸方向中央に
は環状の溝１０が形成されており、この溝１０にダンパ
マス９の外周面に形成された環状突起１１が係合される
ようになっている。この環状突起１１と溝１０は両者が
係合することによってダンパマス９の軸方向の変位を規
制し、ダンパマス９の転動時にダンパマス９を常時定姿
勢に維持できるようになっている。そして、各転動室８
の内周壁のうちの径方向外側に膨らむ部分はダンパマス
９の転動をガイドする転動ガイド面１２となるが、この
転動ガイド面１２は真円状の円弧形状ではなく以下に述
べるような曲面形状に形成されている。
プレート４，５，６によって形成されると共に、両側の
側壁がフライホイールマス３とカバープレート７によっ
て形成されている。各転動室８の内周壁の軸方向中央に
は環状の溝１０が形成されており、この溝１０にダンパ
マス９の外周面に形成された環状突起１１が係合される
ようになっている。この環状突起１１と溝１０は両者が
係合することによってダンパマス９の軸方向の変位を規
制し、ダンパマス９の転動時にダンパマス９を常時定姿
勢に維持できるようになっている。そして、各転動室８
の内周壁のうちの径方向外側に膨らむ部分はダンパマス
９の転動をガイドする転動ガイド面１２となるが、この
転動ガイド面１２は真円状の円弧形状ではなく以下に述
べるような曲面形状に形成されている。
【００１５】即ち、転動ガイド面１２は、図１に示すよ
うに、ダンパマス９が最も径方向外側に位置される最膨
出位置における転動ガイド面１２の曲率中心Ｏ2から、
ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐ上の点までの距離が、
前記最膨出位置からのダンパマス９の振れ角θが増大す
るにしたがって次第に増大するような曲面形状に形成さ
れている。具体的には、転動ガイド面１２は、ダンパマ
ス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐが、ダンパマス９の最膨出位置
での重心とその最膨出位置での転動ガイド面１２の曲率
中心Ｏ2とを結ぶ線分を短軸半径ｂとする楕円形状にな
るように形成されており、長軸半径ａに対する短軸半径
ｂの比率ｂ／ａは、０．７５〜０．９の範囲の値、望ま
しくは０．８２になるように設定されている。
うに、ダンパマス９が最も径方向外側に位置される最膨
出位置における転動ガイド面１２の曲率中心Ｏ2から、
ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐ上の点までの距離が、
前記最膨出位置からのダンパマス９の振れ角θが増大す
るにしたがって次第に増大するような曲面形状に形成さ
れている。具体的には、転動ガイド面１２は、ダンパマ
ス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐが、ダンパマス９の最膨出位置
での重心とその最膨出位置での転動ガイド面１２の曲率
中心Ｏ2とを結ぶ線分を短軸半径ｂとする楕円形状にな
るように形成されており、長軸半径ａに対する短軸半径
ｂの比率ｂ／ａは、０．７５〜０．９の範囲の値、望ま
しくは０．８２になるように設定されている。
【００１６】このフライホイール１は以上のような構成
であるため、エンジンのトルク変動は基本的にフライホ
イール本体２の慣性質量によって低減し、エンジンの爆
発に起因した所定次数の捩り振動はダンパマス９の転動
による動的吸振作用によって吸収する。
であるため、エンジンのトルク変動は基本的にフライホ
イール本体２の慣性質量によって低減し、エンジンの爆
発に起因した所定次数の捩り振動はダンパマス９の転動
による動的吸振作用によって吸収する。
【００１７】つまり、ダンパマス９は、フライホイール
本体２に捩り振動が伝達されなければ、遠心力で転動室
８内の最膨出位置に押し付けられて振れ角θ＝０で静止
しているが、フライホイール本体２に所定回転次数の捩
り振動が伝達されると、その振動と逆位相で転動ガイド
面１２に沿って転動して、捩り振動を打ち消すようなあ
る振れ角θの振り子運動をつづけるようになる。
本体２に捩り振動が伝達されなければ、遠心力で転動室
８内の最膨出位置に押し付けられて振れ角θ＝０で静止
しているが、フライホイール本体２に所定回転次数の捩
り振動が伝達されると、その振動と逆位相で転動ガイド
面１２に沿って転動して、捩り振動を打ち消すようなあ
る振れ角θの振り子運動をつづけるようになる。
【００１８】このとき、転動ガイド面１２は真円状の円
弧形状ではなく、ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐがフ
ライホイール本体２の径方向に短軸を持った楕円状にな
り、しかも、長軸半径ａに対する短軸半径ｂの比率ｂ／
ａが０．７５〜０．９の範囲の値となるように形成され
ているため、ダンパマス９の振れ角θの増大に対してダ
ンパマス９に作用する復元力がほぼ線形状に増大し、ダ
ンパマス９の振れ角θの変化に拘わらずダンパマス９が
一定振動次数の捩り振動に確実に共振し、その振動次数
の捩り振動を吸収するようになる。
弧形状ではなく、ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐがフ
ライホイール本体２の径方向に短軸を持った楕円状にな
り、しかも、長軸半径ａに対する短軸半径ｂの比率ｂ／
ａが０．７５〜０．９の範囲の値となるように形成され
ているため、ダンパマス９の振れ角θの増大に対してダ
ンパマス９に作用する復元力がほぼ線形状に増大し、ダ
ンパマス９の振れ角θの変化に拘わらずダンパマス９が
一定振動次数の捩り振動に確実に共振し、その振動次数
の捩り振動を吸収するようになる。
【００１９】図４は、ダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡Ｐ
の成す楕円の曲率（ｂ／ａ）が、０．８２、１．０（真
円）、０．５の各場合のダンパマス９の振れ角θとダン
パマス９に作用する復元力の割合の関係を調べた結果を
示すもので、同図に示すように、楕円の曲率（ｂ／ａ）
が０．８２の場合には、ダンパマス９の振れ角θの増大
に対して復元力がほぼ線形的に増大するようになる。
の成す楕円の曲率（ｂ／ａ）が、０．８２、１．０（真
円）、０．５の各場合のダンパマス９の振れ角θとダン
パマス９に作用する復元力の割合の関係を調べた結果を
示すもので、同図に示すように、楕円の曲率（ｂ／ａ）
が０．８２の場合には、ダンパマス９の振れ角θの増大
に対して復元力がほぼ線形的に増大するようになる。
【００２０】また、図５は、楕円の曲率（ｂ／ａ）が、
１．０、０．８９、０．７９、０．６８、０．５８、
０．７４、０．７７の各場合のダンパマス９の振れ角θ
とダンパマス９の固有振動数（共振周波数）の関係を調
べた結果を示すもので、同図に示すように、楕円の曲率
（ｂ／ａ）が０．７７の場合には、ダンパマス９の振れ
角θの増大に関係なくダンパマス９の固有振動数（共振
周波数）が常にほぼ一定に保たれるようになる。
１．０、０．８９、０．７９、０．６８、０．５８、
０．７４、０．７７の各場合のダンパマス９の振れ角θ
とダンパマス９の固有振動数（共振周波数）の関係を調
べた結果を示すもので、同図に示すように、楕円の曲率
（ｂ／ａ）が０．７７の場合には、ダンパマス９の振れ
角θの増大に関係なくダンパマス９の固有振動数（共振
周波数）が常にほぼ一定に保たれるようになる。
【００２１】したがって、本発明にかかるこのフライホ
イール１によれば、ダンパマス９の振れ角θに拘わらず
ダンパマス９が設定振動次数の捩り振動に確実に共振す
るようになり、その結果、狙いとする振動次数の捩り振
動を常時確実に吸収することが可能になる。
イール１によれば、ダンパマス９の振れ角θに拘わらず
ダンパマス９が設定振動次数の捩り振動に確実に共振す
るようになり、その結果、狙いとする振動次数の捩り振
動を常時確実に吸収することが可能になる。
【００２２】つづいて、請求項１及び３に記載した発明
の実施例を図６に基づいて説明する。尚、図１〜図３に
示した実施例と同一部分には同一符号を付し、重複する
部分についての説明は省略するものとする。
の実施例を図６に基づいて説明する。尚、図１〜図３に
示した実施例と同一部分には同一符号を付し、重複する
部分についての説明は省略するものとする。
【００２３】この実施例のフライホイール２１は、基本
的な構成は上述した実施例のものとほぼ同様であるが、
転動ガイド面３２の曲面形状の設定のし方が若干異なっ
ている。
的な構成は上述した実施例のものとほぼ同様であるが、
転動ガイド面３２の曲面形状の設定のし方が若干異なっ
ている。
【００２４】即ち、このフライホイール２１の場合、転
動ガイド面３２の曲面形状は、フライホイール本体２の
回転中心からダンパマス９の振り子中心までの距離と、
ダンパマス９の振り子中心からダンパマス重心Ｏ1まで
の距離とが、吸収しようとする捩り振動の振動次数に応
じた一定比率になるように形成されている。
動ガイド面３２の曲面形状は、フライホイール本体２の
回転中心からダンパマス９の振り子中心までの距離と、
ダンパマス９の振り子中心からダンパマス重心Ｏ1まで
の距離とが、吸収しようとする捩り振動の振動次数に応
じた一定比率になるように形成されている。
【００２５】具体的には、フライホイール本体２の半径
と直角方向の座標軸をｘ軸、フライホイール本体２の半
径方向の座標軸をｙ軸、ダンパマス９の振れ角がθとな
る点でのダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡の成す曲線Ｐの
接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたとき
に、以下の（１）式を満たすように転動ガイド面３２の
曲面形状が設定されている。
と直角方向の座標軸をｘ軸、フライホイール本体２の半
径方向の座標軸をｙ軸、ダンパマス９の振れ角がθとな
る点でのダンパマス重心Ｏ1の移動軌跡の成す曲線Ｐの
接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたとき
に、以下の（１）式を満たすように転動ガイド面３２の
曲面形状が設定されている。
【００２６】 ζ＝Arcsin（2θ/π） …（１） ただし、θの単位はrad この（１）式について簡単に説明すると、今、遠心力を
Ｆとし、振れ角θのときの復元力をＦsinζとすると、
θ＝π／２［rad］の時に、sinζ＝１となり、復元力は
最大値Ｆとなる。ここで、０≦θ≦π／２でＦsinζが
θに比例するならば、sinζ＝θ／（π／２）＝２θ／
πとなり、このことから（１）式が成り立つ。
Ｆとし、振れ角θのときの復元力をＦsinζとすると、
θ＝π／２［rad］の時に、sinζ＝１となり、復元力は
最大値Ｆとなる。ここで、０≦θ≦π／２でＦsinζが
θに比例するならば、sinζ＝θ／（π／２）＝２θ／
πとなり、このことから（１）式が成り立つ。
【００２７】したがって、この実施例のフライホイール
２１においては、ダンパマス９に作用する復元力とダン
パマス９の振れ角θとが完全に一次相関の関係となり、
ダンパマス９の振れ角θに拘わりなく常時狙いとする次
数の捩り振動を確実に吸収することができる。
２１においては、ダンパマス９に作用する復元力とダン
パマス９の振れ角θとが完全に一次相関の関係となり、
ダンパマス９の振れ角θに拘わりなく常時狙いとする次
数の捩り振動を確実に吸収することができる。
【００２８】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載の発明は、
ダンパマスが最も径方向外側に位置される最膨出位置に
おける転動ガイド面の曲率中心から、ダンパマス重心の
移動軌跡上の点までの距離が、前記最膨出位置からのダ
ンパマスの振れ角が増大するにしたがって次第に増大す
るように転動ガイド面を形成するようにしたため、ダン
パマスに作用する復元力がダンパマスの振れ角に略比例
して変化するようになり、その結果、ダンパマスの振れ
角の変化に拘わらずダンパマスが所定回転次数の振動に
確実に共振するようになる。したがって、この発明によ
れば、常時安定した吸振性能を得ることができる。
ダンパマスが最も径方向外側に位置される最膨出位置に
おける転動ガイド面の曲率中心から、ダンパマス重心の
移動軌跡上の点までの距離が、前記最膨出位置からのダ
ンパマスの振れ角が増大するにしたがって次第に増大す
るように転動ガイド面を形成するようにしたため、ダン
パマスに作用する復元力がダンパマスの振れ角に略比例
して変化するようになり、その結果、ダンパマスの振れ
角の変化に拘わらずダンパマスが所定回転次数の振動に
確実に共振するようになる。したがって、この発明によ
れば、常時安定した吸振性能を得ることができる。
【００２９】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、ダンパマス重心の移動軌跡が、ダンパ
マスの最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動ガ
イド面の曲率中心とを結ぶ線分を短軸半径として、長軸
半径に対する短軸半径の比率が０．８２となる楕円形状
になるように転動ガイド面を形成するようにしたため、
ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ角の関
係がより比例関係に近づき、より安定した吸振性能を得
ることが可能になる。
の発明において、ダンパマス重心の移動軌跡が、ダンパ
マスの最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動ガ
イド面の曲率中心とを結ぶ線分を短軸半径として、長軸
半径に対する短軸半径の比率が０．８２となる楕円形状
になるように転動ガイド面を形成するようにしたため、
ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ角の関
係がより比例関係に近づき、より安定した吸振性能を得
ることが可能になる。
【００３０】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、フライホイール本体の半径と直角方向
の座標軸をｘ軸、最膨出位置からのダンパマスの振れ角
がθとなる点でのダンパマス重心の移動軌跡の成す曲線
Ｐの接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたと
きに、 ζ＝Arcsin（2θ/π） となるように転動ガイド面を形成するようにしたため、
ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ角の関
係が完全に比例関係となり、ダンパマスの振れ角に関係
なく常時安定した吸振性能を得ることが可能になる。
の発明において、フライホイール本体の半径と直角方向
の座標軸をｘ軸、最膨出位置からのダンパマスの振れ角
がθとなる点でのダンパマス重心の移動軌跡の成す曲線
Ｐの接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたと
きに、 ζ＝Arcsin（2θ/π） となるように転動ガイド面を形成するようにしたため、
ダンパマスに作用する復元力とダンパマスの振れ角の関
係が完全に比例関係となり、ダンパマスの振れ角に関係
なく常時安定した吸振性能を得ることが可能になる。
【図１】本発明の一実施例を示す図２の要部の拡大図。
【図２】同実施例を示す部分断面側面図。
【図３】同実施例を示す図２のＡ−Ａ線に沿う断面図。
【図４】楕円の曲率毎の復元力と振れ角の関係を示すグ
ラフ。
ラフ。
【図５】楕円の曲率毎の固有振動数と振れ角の関係を示
すグラフ。
すグラフ。
【図６】本発明の他の実施例を示す要部の断面模式図。
１，２１…フライホイール ２…フライホイール本体 ９…ダンパマス １２，３２…転動ガイド面
Claims (3)
- 【請求項１】 フライホイール本体に、径方向外側に膨
らむ曲面形状の転動ガイド面が設けられると共に、この
転動ガイド面に沿って振り子状に共振転動するダンパマ
スが設けられたフライホイールにおいて、 ダンパマスが最も径方向外側に位置される最膨出位置に
おける転動ガイド面の曲率中心から、ダンパマス重心の
移動軌跡上の点までの距離が、前記最膨出位置からのダ
ンパマスの振れ角が増大するにしたがって次第に増大す
るように転動ガイド面を形成したことを特徴とするフラ
イホイール。 - 【請求項２】 ダンパマス重心の移動軌跡が、ダンパマ
スの最膨出位置での重心とその最膨出位置での転動ガイ
ド面の曲率中心とを結ぶ線分を短軸半径として、長軸半
径に対する短軸半径の比率が０．８２となる楕円形状に
なるように転動ガイド面を形成したことを特徴とする請
求項１に記載のフライホイール。 - 【請求項３】 フライホイール本体の半径と直角方向の
座標軸をｘ軸、最膨出位置からのダンパマスの振れ角が
θとなる点でのダンパマス重心の移動軌跡の成す曲線Ｐ
の接線をＫとし、接線Ｋとｘ軸のなす角をζとしたとき
に、 ζ＝Arcsin（2θ/π） となるように転動ガイド面を形成したことを特徴とする
請求項1に記載のフライホイール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18355398A JP2000018329A (ja) | 1998-06-30 | 1998-06-30 | フライホイール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18355398A JP2000018329A (ja) | 1998-06-30 | 1998-06-30 | フライホイール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000018329A true JP2000018329A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16137827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18355398A Withdrawn JP2000018329A (ja) | 1998-06-30 | 1998-06-30 | フライホイール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000018329A (ja) |
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- 1998-06-30 JP JP18355398A patent/JP2000018329A/ja not_active Withdrawn
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