HU200970B

HU200970B - Process and apparatus for treating cyanide containing sewages comprising toxic organic material harmful to environment

Info

Publication number: HU200970B
Application number: HU36886A
Authority: HU
Inventors: Janos Kalman; Tamasne Biacs; Gyoergy Palmai; Csaba Csefalvay; Istvan Jelenik; Peter Regenyi; Jozsef Ugrics; Laszlo Loeffler; Istvan Csik
Original assignee: Budapesti Mueszaki Egyetem
Priority date: 1986-01-27
Filing date: 1986-01-27
Publication date: 1991-05-28

Abstract

Eljárás és berendezés toxikus, a környezetre káros szervesanyagtartalmú cianidosszennyvizek kezelésére, különösen az ilyen szennyvizek cianidtartalmának eltávolítására és szervesanyagtartalmának egyidejű csökkentésére.Az eljárássorán a szennyvízben tartalmazott cianidokat 100 ’C fölötti hőmérsékleten nyomás alatt elhidrolizálják. A találmány lényege, hogy a cianidok nyomás alatti hidrolízisét oxidáló hatású reagens(ek) és adott esetben katalizátorjelenlétében végzik. A berendezés egy kezelő reaktor (6) bemenetére egyhőcserélő(2)szekunderjáratánkeresztülcsatlakoztatott tápszivattyút (1), valamint egy levegőkompresszort (5) tartalmaz, és a kezelő reaktor (6) kimenetére ahőcserélő (2) primérjáratánkeresztül egy szeparátor (7) és egy nyomáscsökkentő szelep (8) van csatlakoztatva (1. ábra)Process and equipment toxic, harmful to the environment for the treatment of organic cyanide waste waters, \ t especially the cyanide content of such wastewater and organic matter in the process of wastewater containing cyanides at temperatures above 100 ° C hydrolyzed under pressure. The invention the essence is that the hydrolysis of cyanides under pressure oxidising reagent (s) and, if appropriate catalyst. The apparatus is an input to a treatment reactor (6) a heat exchanger (2) szekunderjáratánkeresztülcsatlakoztatott pump (1) as well as an air compressor (5) and the treatment reactor (6) to the outlet of the heat exchanger (2) a separator (7) and a pressure relief valve (8) connected (Figure 1)

Description

A találmány tárgya eljárás toxikus, a környezetre káros szervesanyagtartalmú cianidos szennyvizek kezelésére, különösen az ilyen szennyvizek cianidtartalmának eltávolítására és a szervesanyagtartalom egyidejű csökkentésére, amelynek során a 5 szennyvízben tartalmazott cianidokat 100 ’C fölötti hőmérsékleten nyomás alatt elhidrolizálják. A találmány tárgyát képezi továbbá egy berendezés az eljárás foganatosításához.The present invention relates to a process for treating toxic, environmentally harmful organic cyanide wastewater, in particular to remove the cyanide content of such wastewater and simultaneously reduce the organic content by hydrolyzing the cyanide in the wastewater 5 at a pressure above 100 ° C. The invention also relates to an apparatus for carrying out the process.

Ismeretes, hogy a cianidok csekély mennyiség- 10 ben is veszélyes mérgek, ezért e vegyületeket a szennyvizekből már csatornába kerülésük előtt el kell távolítani vagy nem mérgező vegyületekké alakítani.Small amounts of cyanides are known to be dangerous poisons, and therefore these compounds must be removed or converted into non-toxic compounds before they enter the sewage system.

Cianidtartalmú szennyvizek ártalmatlanítására 15 ismeretes egy a cianidok hidrolízisén alapuló eljárás, amelynek lényege, hogy a cianidok vizes oldatát 100 °C fölötti hőmérsékleten, nyomás alatt kezelve a toxikus cianidokat viszonylag rövid reakció idő alatt (1... 100 perc) kevésbé ártalmas ammónium és 20 hangyasav származékokká hidrolizálja. Egy ilyen bázisú eljárást ismertet például a 4 042 502. sz. US szabadalmi leírás, amelynél a hidrolízis reakciókörülményei: 200... 250 ’C hőmérséklet, 40... 140 bar nyomás, és a reakcióidő a 220 °C hőmérséklet fölöt- 25 ti zónában 5 perc.A process based on the hydrolysis of cyanides is known for the disposal of cyanide-containing wastewater by treating an aqueous solution of cyanides at a temperature above 100 ° C under pressure with toxic cyanides in a relatively short reaction time (1 to 100 minutes). hydrolyzes it to form derivatives. Such a process is described, for example, in U.S. Patent No. 4,042,502. U.S. Pat. No. 4,600,195, which is characterized in that the reaction conditions for hydrolysis are 200-250 ° C, pressure 40-140 bar, and the reaction time at the temperature above 220 ° C is 5 minutes.

Egy hasonló eljárást ír le a 629 460 sz. CH szabadalmi leírás. Ennél a tipikus reakciókörülmények:A similar procedure is described in U.S. Patent No. 629,460. CH patent specification. Typical reaction conditions are:

100 ’C fölötti hőmérséklet, 2 bar-nál nagyobb nyomás, pH 1... 14 közötti kémhatás, a reakcióidő pedig 30Temperature above 100 'C, pressure greater than 2 bar, pH between 1 ... 14 and reaction time 30

20... 200 perc.20 ... 200 minutes.

A 3120167. sz. DE közrebocsátási irat nikkel-cianid tartalmú szennyvizek nyomás alatti hidrolízissel történő ártalmatlanítását ismerteti. Az eljárást az jellemzi, hogy a hidrolízist erősen lúgos közegben 35 végzik, a tipikus reakciókörülmények: 175... 200 ’C hőmérséklet és 10 perc reakcióidő. A szennyvízhez nagymennyiségű fémhidroxidot (tipikusan nátrium-hidroxidot) adagolnak, ezzel elősegítve a nikkel-cianidok hidrolízisét. 40No. 3120167. DE publication discloses the disposal of nickel cyanide containing wastewater by pressure hydrolysis. The process is characterized in that the hydrolysis is carried out in a strongly alkaline medium with typical reaction conditions ranging from 175 to 200 ° C and a reaction time of 10 minutes. A large amount of metal hydroxide (typically sodium hydroxide) is added to the effluent to aid in the hydrolysis of the nickel cyanides. 40

A fentebb ismertetett ismert eljárások közös jellemzője, hogy a cianidos szennyvizek cianid tartalmát 100 ’C fölötti hőmérsékleten reduktív közegben elhidrolizálják, és a cianidok hidrolízise az eljárások foganatosítása során végbemenő egyetlen ké- 45 miai változás. tA common feature of the known processes described above is that the cyanide content of the cyanide effluent is hydrolyzed at a temperature above 100 ° C in a reductive medium, and the hydrolysis of the cyanides is the only chemical change occurring during the process. t

Gyakorlati tapasztalat szerint a cianidos szennyvizek számos esetben egyidejűleg nagy, a környezetre káros, sőt nem ritkán toxikus szervesanyagtartalommal is rendelkeznek. A szervesanyagtartalom 50 csökkentésére önmagában ismert a szakirodalomból és többek között pl. az 1 555 176., 1 453 659. és 1543 337. sz. GB szabadalmi leírásokból, valamint a 4 000 068. és 4 124 505. sz. US szabadalmi dokumentumokból is a vízben oldott vagy szuszpen- 55 dált szervesanyagokat végső esetben vízzé és széndioxiddá oxidáló olyan eljárás, amelyet oxidáló hatású anyagok jelenlétében (pl. levegő oxigén-tartalmú gázkeverékek, tiszta oxigén-hidrogén-peroxid stb.) tipikus reakciókörülményekként 100... 300 ’C 60 hőmérséklet, 40... 250 bar nyomás és 5... 200 perc tartózkodási idő mellett végeznek.Practical experience shows that cyanide wastewater often contains high levels of organic matter, which is harmful to the environment and, in many cases, toxic. The reduction of organic matter 50 is known per se in the art and includes, for example, Nos. 1,555,176, 1,453,659, and 1543,337. GB Patent Specifications and U.S. Patent Nos. 4,000,068 and 4,124,505. It is also known from U.S. Patent Nos. 2, 4, 5, 5, 6, 6, 9, 10, 10, 10, 10, 10, 10 and 15, which oxidizes organic matter dissolved or suspended in water to a water and carbon dioxide process which is typically 100 ° C in the presence of oxidizing agents (e. They are performed at a temperature of 300 ° C 60, a pressure of 40 ... 250 bar and a residence time of 5 ... 200 minutes.

A találmány célja olyan eljárás, valamint ezen eljárás foganatosítására alkalmas egyszerű berendezés kialakítása, amellyel egyszerű módon és egyet- 65 len lépésben elvégezhető a szennyvizek toxikus cia- I nidtartalmának eltávolítása és a szervesanyagtartalom ill. az utóbbi toxikusságának jelentős csökken tése is.It is an object of the present invention to provide a process and a simple apparatus for carrying out this process in a simple and simple manner to remove toxic cyanide in wastewater and to remove organic matter and organic matter. and a significant reduction in the toxicity of the latter.

A kitűzött célt olyan tárgyi eljárás kialakításával | és foganatosításával érjük el, amelynek során a cia- I nidok nyomás alatti hidrolízisét találmányunk sze- 1 rint oxidáló hatású reagens(ek) jelenlétében végezzük. Találmányunk alapját annak felismerése képezi, hogy a tipikus reakciókörülmények lényegi azonossága miatt a cianidok mellett jelentős mennyi- | ségben toxikus vagy a környezetre káros szerves- | anyagokat is tartalmazó szennyvizek ártalmatlaní- i tó kezelése oxidáló hatású reagens(ek) jelenlétében j| végzett nyomás alatti hidrolízissel egylépésben megoldható, mert ilyenkor a cianidok hidrolízise és a szervesanyagok oxidációja egymással párhuzamosan játszódik le, és a két reakció egymást kölcsönösen nem zavarja. Különösen előnyösnek bizonyult, ha oxidáló hatású reagensként a levegő oxigénjével dolgozunk.The objective pursued is the development of an objective procedure and in which the hydrolysis of the cyanides under pressure is carried out in the presence of an oxidizing agent (s) according to the invention. The present invention is based on the recognition that, due to the intrinsic identity of typical reaction conditions, significant amounts of cyanides are | organic or toxic to the environment treatment of waste water containing substances in the presence of oxidizing agent (s) j | hydrolysis under pressure, because the hydrolysis of the cyanides and the oxidation of the organic matter are carried out in parallel and the two reactions do not interfere with each other. It has been found to be particularly advantageous to use oxygen in the air as an oxidizing agent.

Meglepetéssel tapasztaltuk, hogy a hagyományos, redukáló közegben végzett nyomás alatti hidrolízishez képest az oxidáló reagens jelenlétében, í különösen levegő adagolással végzett reakció a célkitűzés szerint elérni kívánt ártalmatlanításhoz képest az alábbi, nem várt többlet hatásokkal is jár: ;Surprisingly, it has been found that the reaction with the oxidizing agent in the presence of the oxidizing agent, in particular with the addition of air, in comparison with the hydrolysis under pressure in the conventional medium, has the following unexpected additional effects:;

A levegő átbuborékoltatása a reaktoron intenzí- * ven keveri a reakcióelegyet, mivel a gázfázis lineáris áramlási sebessége legalább egy nagyságrenddel nagyobb a folyadék áramlási sebességénél. A reakcióelegy intenzív keverése viszont gyorsítja a cianid hidrolízist, növeli annak reakciósebességét.Air bubbling through the reactor intensively agitates the reaction mixture, since the linear gas flow rate is at least one order of magnitude greater than the liquid flow rate. Intensive stirring of the reaction mixture, on the other hand, accelerates the cyanide hydrolysis and increases its reaction rate.

A cianid hidrolízis egyik végterméke az ammónia. A hidrolízist levegőadagolással végezve az ammónia csaknem teljesen átmegy a gáz-fázisba, ellentétben a hagyományos reduktív módszerrel, ahol az ammónia nagyrésze a vizes fázisban marad oldott állapotban. Az ammóniának mint egyik reakcióterméknek a vizes fázisból történő eltávolítása az egyensúlyt a hidrolízis irányába tolja el, és ezzel elősegíti a még bomlatlan cianidok hidrolízisét.One end product of cyanide hydrolysis is ammonia. By hydrolysis with air addition, ammonia almost completely passes into the gas phase, unlike the conventional reductive method, where most of the ammonia remains dissolved in the aqueous phase. Removal of ammonia as one of the reaction products from the aqueous phase shifts the equilibrium towards hydrolysis and thus promotes the hydrolysis of unmetalled cyanides.

Célszerűnek bizonyulhat az eljárás olyan foganatosítása, amelynél a kezelő reakció(ka)t katalizátor jelenlétében végezzük. Előnyösnek találtuk a kezelést jellemző reakciókörülményekként 140 ...It may be expedient to carry out the process in which the treatment reaction (s) is / are carried out in the presence of a catalyst. We found the treatment to be 140 ...

310 ’C hőmérsékleten és 5... 160 bar nyomáson 3...At a temperature of 310 'C and a pressure of 5 ... 160 bar for 3 ...

perc tartózkodási idővel végezni. A kezeléssel nyert tisztított víz általában aggálymentesen elereszthető. Bizonyos esetekben és különösen szigorú környezetvédelmi feltételek mellett ugyanakkor előnyös, ha a kezelt tisztított vizet önmagában ismert biológiai szennyvíztisztítóba vezetjük és ott továbbtisztítjuk, majd ezt követően engedjük el.minutes with a residence time. The purified water obtained by treatment is usually drained without worry. However, in some cases, and under particularly stringent environmental conditions, it is advantageous to treat the treated purified water to a biological wastewater treatment plant known per se and to thereafter purify and then release.

A találmány szerinti eljárás eredményeként tehát a cianidok hidrolízise mellett a szennyvízben jelenlévő szerves anyagok is elbomlanak a nedves oxidációnak nevezett reakció szerint, miközben eljárásunk a fentebb részletezett meglepő többlethatások mellett még azzal az ugyancsak nem elvárt előnnyel is jár, hogy az oxidálóközegben lezajló reakció következtében az alkalmazott berendezés szerkezeti elemeinek korróziós hajlama is csökken, mivel az érintkező felületeken egy passziváló réteg alakul ki. így pl. költséges különleges anyagok helyett szerke-2HU 200970AAs a result of the process according to the invention, besides hydrolysis of cyanides, the organic substances present in the wastewater are also decomposed by the reaction known as wet oxidation, while the process has the unexpected advantage that the reaction in the oxidizing medium the corrosion tendency of the structural members of the apparatus is also reduced as a passivation layer forms on the contact surfaces. so e.g. costly special materials instead of 2-en 200970A

4 zeti anyagként elegendő ötvözött acél alkalmazása.The use of alloy steel as a material is sufficient.

Az eljárás foganatosítására szolgáló berendezésben egy kezelő reaktor bemenetére egy levegő kompresszor, valamint egy hőcserélő szekunder járatán keresztül egy szennyvíz tápszivattyú van csatlakoztatva, és a berendezésnek a kezelő reaktor kiementére a hőcserélő primer járatán keresztül csatlakoztatott szeparátora és nyomáscsökkentő szelepe van. Bizonyos esetekben szükséges és előnyös lehet a hőcserélő szekunder járata és a kezelő reaktor bemenete közé egy nyomásfokozó szivattyú és/vagy egy előmelegítő beiktatása. Katalizátorral segített kezelő eljárásokhoz a berendezésben egy katalizátorral töltött reaktortérre és egy katalizátormentes reaktortérre osztott kettősterű kezelő reaktort alkalmazunk.The apparatus for carrying out the process is connected to an inlet of a treatment reactor via an air compressor and through a secondary passage of a heat exchanger and a wastewater feed pump, and a separator and a pressure relief valve connected to the treatment reactor for removal by the primary passage of the heat exchanger. In some cases, it may be necessary and advantageous to install a booster pump and / or a preheater between the secondary passage of the heat exchanger and the inlet of the treatment reactor. Catalyst-assisted treatment processes employ a two-chamber treatment reactor divided into a catalyst-filled reactor compartment and a catalyst-free reactor compartment.

A találmány lényegét az alábbiakban a csatolt rajzra hivatkozással, ahol rajz (1. ábra) az eljárás foganatosítására szolgáló példaképpeni berendezést sematikusan, egyben folyamatvázlatként mutatja be, valamint kvantitatív példák segítségével ismertetjük.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be described, with reference to the accompanying drawings, in which the exemplary apparatus for carrying out the process is schematically illustrated as a flowchart and by means of quantitative examples.

Az 1. ábrán feltüntetett berendezésben egy 6 kezelő reaktor (alsó) bemenetére egy 5 levegő kompresszor és egy 2 hőcserélő szekunder járatán keresztül 1 szennyvíz tápszivattyú van csatlakoztatva. A 6 kezelő reaktor (felső) kimenetére a 2 hőcserélő primer járatán keresztül gázfázis lefúvására alkalmas kialakítású 7 szeparátor és ezt követő 8 nyomáscsökkentő szelep van csatlakoztatva. A példaképpeni berendezés esetében a 2 hőcserélő szekunder járata és a 6 kezelő reaktor bemenete közé egy 3 nyomásfokozó szivattyú és egy 4 előmelegítő is be van iktatva, és a 6 kezelő reaktor egy katalizátorral töltött 62 reaktortérre és egy katalizátormentes 61 reaktortérre osztott kettősterű reaktorként van kialakítva.In the apparatus shown in Fig. 1, a sewage feed pump 1 is connected to the (lower) inlet of a treatment reactor 6 via a secondary passage of an air compressor 5 and a heat exchanger 2. A separator 7 and a pressure relief valve 8, adapted to blow off the gas phase, are connected to the (upper) outlet of the treatment reactor 6 via the primary passage of the heat exchanger 2. In the exemplary apparatus, a pressure boosting pump 3 and a preheater 4 are provided between the secondary passage of the heat exchanger 2 and the inlet of the treatment reactor 6, and the treatment reactor 6 is divided into a two-chambered reactor space 62 and a catalyst-free reactor space 61.

A toxikus, nagy szervesanyagtartalmú cianidos szennyvizet az 1 szennyvíz tápszivattyúval és a 2 hőcserélő szekunder járatán ill. járatrendszerén keresztül (amelyben az felmelegszik), majd a csak szükséges esetekben, nagynyomású reakciókhoz alkalmazott 3 nyomásfokozó szivattyún és az általában csupán a reakció indításához szükséges ill. működtetett 4 előmelegítőn át vezetjük be alsó betáplálással a 6 kezelő reaktorba. A 6 kezelő reaktorba az 5 levegő kompresszorral nyomjuk be az oxigéntartalmával oxidáló reagensként szolgáló levegőt. A 6 kezelő reaktorból a kezelt tisztított víz felül távozik, és azt a 2 hőcserélő primér járatán át (hőtartalmának hasznosításával lehűlve) a 7 szeparátoron és a 8 nyomáscsökkentő szelepen keresztül vezetjük el.Toxic, high organic cyanide effluent is provided by the wastewater feed pump 1 and the secondary passage of the heat exchanger 2. through the passage system (in which it heats up), then, when necessary, through a pressure boosting pump 3 for high pressure reactions, and generally only for initiating or reacting the reaction. via a lower feed to the treatment reactor 6. Into the treatment reactor 6, the air which is used as the oxidizing reagent with oxygen is pressurized with the air compressor 5. The treated purified water is discharged from the treatment reactor 6 and is discharged through the primary passage of the heat exchanger 2 (cooled by utilization of its heat content) through the separator 7 and the pressure relief valve 8.

Az eljárást az alábbiakban konkrét példákon is bemutatjuk.The process is further illustrated by the following specific examples.

1. példaExample 1

Folyamatos félüzemi berendezésben végeztünk kísérleteket a cianidok nyomás alatti hidrolízisére. A berendezés egy 12,5 dm³ össztérfogatú függőleges reaktorból állt, amelybe a cianidos szennyvizet egy membránszivattyú folyamatosan adagolta egy ellenáramú cső a csőben kiképzésű hőcserélőn keresztül. A hőcserélőben a reaktorból távozó forró reakcióeleggyel melegítettük elő a reaktorba betáplált szennyvizet, A reaktort elektromosan fűtött hőközlő olajjal melegítettük a reaktorköpenyen keresztül. A mérések során a reaktor hőmérséklete 200 °C, nyomása 60 bar, a szennyvíz térfogatárama pedig 541/h volt (a térfogatáram alapján számított átlagos tartózkodási idő a reaktorban 14 perc). A betáplált szennyvíz (valós ipari technológiából származó anyalúóg, nem pedig ún. „modellszennyvíz”) cianidtartalma 63900 mg/1 volt.Experiments were carried out in a continuous semi-industrial plant for the hydrolysis of cyanides under pressure. The apparatus consisted of a vertical reactor with a total volume of 12.5 dm ³ , into which the cyanide effluent was continuously fed by a membrane pump through a counterflow tube through a heat exchanger in the tube. In the heat exchanger, the hot reaction mixture leaving the reactor was used to preheat the wastewater fed to the reactor. The reactor was heated with electrically heated heat transfer oil through the reactor jacket. During the measurements, the reactor temperature was 200 ° C, the pressure was 60 bar and the effluent flow rate was 541 / h (the mean residence time in the reactor was 14 minutes). The cyanide content of the effluent (mother liquor from real industrial technology, not so called "model sewage") was 63900 mg / l.

A fenti berendezésben és a fenti körülmények mellett elvégeztük a szennyvíz kezelését levegő adagolás nélkül, majd 1 Nna/h és 1,5 m³/h levegő beadagolásával. A levegőt közvetlenül a reaktor alján tápláltuk a berendezésbe. A levegőbeadagolás nélkül végzett mérésnél a kezelt szennyvíz cíanidtar15 talma 177 mg/1 volt, ez az érték az 1 Nm³/hlevegőadagolás hatására 21 mg/1 volt, ez az érték az 1 Nm³/h levegőadagolás hatására 21 mg/l-re csökkent, a levegő mennyiségét 1,5 Nm ³/h-ra növelve a távozó víz cianidkoncentrációja a használt analitikai módszer lőmutathatósági határa (0,01 mg/1) alá csökkent.In the above apparatus and under the conditions described above, the waste water was treated without addition of air and then with the addition of 1 Nna / h and 1.5 m ³ / h of air. Air was fed directly to the bottom of the reactor. The measurements carried out without air addition, the effluent cíanidtar15 safety was 177 mg / 1, this value was 21 mg / 1 of 1 Nm ³ / hlevegőadagolás result, this value is reduced due to the air at 1 Nm ³ / h 21 mg / l , increasing the air volume to 1.5 Nm ³ / h, the concentration of cyanide in the effluent was lower than the limit of detection (0.01 mg / l) of the analytical method used.

2. példaExample 2

Szakaszos üzemű félüzemi reaktorban (2 liter térfogatú mágneskeverővei ellátott autokláv) a 3,425 dimetoxi-acetonitril (homonitril) gyártásakor keletkező szennyvíz (cianid 57 000 mg/1, KOT 95 000 mg/1) literenként 20 percig 280 ’C hőmérsékleten és 120 bar nyomáson tartottuk, miközben palackból tűszelep csőkapillárisán levegőt vezet30 tünk a reaktor aljára (120 1/20 perc). A reakcióidő eltelte után a készülék fűtését kikapcsoltuk, a keverőt leállítottuk, majd mértük a kezelt víz cianid- és szervesanyagtartalmát (cianid 0,05 mg/1, KOI 31000 mg/1).In a batch reactor (autoclave with a 2 liter magnetic stirrer), the wastewater (cyanide 57,000 mg / l, KOT 95,000 mg / l) from the manufacture of 3,425 dimethoxyacetonitrile (homonitrile) was kept at 280 ° C and 120 bar for 20 minutes. , while venting air from the bottle to the bottom of the reactor at the capillary of the needle valve (120 1/20 minutes). After the reaction time, the heating of the apparatus was turned off, the stirrer was stopped and the cyanide and organic matter content of the treated water (cyanide 0.05 mg / L, COD 31000 mg / L) was measured.

3. példaExample 3

Az 1. példában leírt reaktorban a 3,4-dimetoxiacetonitril gyártásakor keletkező és formalinnal közömbösítés után kapott szennyvíz (cianid 3500 mg/1, KOI 163 000 mg/1) egy literét az 1. példában leírtak alapján kezeltük. A tisztított víz cianidtartalma 0,05 mg/1, KOI-ben kifejezett szervesanyagtartalma 54 000 mg/1.One liter of wastewater (cyanide 3500 mg / L, COD 163 000 mg / L) from the production of 3,4-dimethoxyacetonitrile in the reactor described in Example 1 was treated as described in Example 1. The purified water has a cyanide content of 0.05 mg / l and an organic content of 54,000 mg / l in COD.

Claims

1. A process for the treatment of toxic cyanide-containing wastewater containing toxic organic substances,

In particular for removing the cyanide content of such wastewater and simultaneously reducing the organic matter content thereof, wherein the cyanide in the waste water is hydrolyzed under pressure at temperatures above 100 ° C,

It is understood that the hydrolysis of the cyanides under pressure is carried out in the presence of an oxidizing agent (s).

2. A process according to claim 1 wherein the oxidizing agent is air oxygen.

60

The process according to claim 1 or 2, wherein the treatment reaction is carried out in the presence of a catalyst.

4. A process according to any one of claims 1 to 4, wherein the treatment is 140 to 310'C

At 65 ° C and 5 ... 160 bar pressure, 3 ... 60 per-3GB 200970A cig.

5. The process according to any one of claims 1 to 3, wherein the purified water obtained by treatment is fed to a biological purifier.

6. Apparatus according to claims 1-5. A method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that a sewage feed pump (1) and an air compressor (5) are connected to the inlet of a treatment reactor (6) and an air compressor (5) through the secondary passage of a heat exchanger (2). it has a separator (7) and a pressure relief valve (8) connected via the primary passage of the heat exchanger (2).

Apparatus according to claim 6, characterized in that the secondary passage of the heat exchanger (2) and the

A pressure boost pump (3) and / or a preheater (4) are also provided between the inlets of the 5 treatment reactors (6).

An apparatus according to claim 6, characterized in that it comprises a dual-chamber treatment reactor (6) divided into a catalyst-filled reactor space (62) and a catalyst-free reactor space (61).