FR3054323A1 - Capteur de champ magnetique - Google Patents

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Inventor
Jean-Paul Yonnet
Aktham Asfour
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Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Universite Grenoble Alpes
Original Assignee
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Universite Grenoble Alpes
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    • G01—MEASURING; TESTING
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    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/02—Measuring direction or magnitude of magnetic fields or magnetic flux
    • G01R33/06—Measuring direction or magnitude of magnetic fields or magnetic flux using galvano-magnetic devices
    • G01R33/063—Magneto-impedance sensors; Nanocristallin sensors

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Abstract

L'invention concerne un dispositif de mesure d'une composante (HX) d'un champ magnétique à mesurer, comprenant : un capteur à magnéto-impédance (3) dont l'impédance est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive et négative de champ ; un générateur (9) d'un champ de polarisation (HB) alternatif superposé au champ magnétique à mesurer ; et un circuit (52) de détermination du champ à mesurer à partir de la différence entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de chacune des premières valeurs.

Description

Titulaire(s) : CENTRE NATIONAL DE LA RECHERCHE SCIENTIFIQUE Etablissement public, UNIVERSITE GRENOBLE ALPES Etablissement public.
Demande(s) d’extension
Mandataire(s) : CABINET BEAUMONT.
CAPTEUR DE CHAMP MAGNETIQUE.
FR 3 054 323 - A1 tü/j L'invention concerne un dispositif de mesure d'une composante (HX) d'un champ magnétique à mesurer, comprenant: un capteur à magnéto-impédance (3) dont l'impédance est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive et négative de champ; un générateur (9) d'un champ de polarisation (HB) alternatif superposé au champ magnétique à mesurer; et un circuit (52) de détermination du champ à mesurer à partir de la différence entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de chacune des premières valeurs.
Figure FR3054323A1_D0001
Figure FR3054323A1_D0002
B15064 - 08962-01
CAPTEUR DE CHAMP MAGNETIQUE
Domaine
La présente demande concerne un dispositif de mesure de champ magnétique, et en particulier un dispositif comprenant un capteur à magnéto-impédance.
Exposé de l'art antérieur
Des dispositifs de magnétométrie, utilisés dans des capteurs de courant ou des dispositifs de navigation tels que des compas magnétiques, permettent de mesurer des champs magnétiques d'intensité située dans une plage de quelques dizaines d'A/m. Un dispositif de ce type peut utiliser un élément sensible au champ magnétique à mesurer, tel qu'un capteur à magnéto-impédance. Un tel capteur est typiquement à effet de magnéto-impédance géante GMI (de l'anglais Giant
Magnéto-Impédance).
La figure 1 est une reproduction de la figure 2 de la demande de brevet ER 2930039 du Centre National de Recherche Scientifique, qui décrit un dispositif 1 de mesure d'un champ magnétique Ηχ.
Le dispositif 1 comprend :
B15064 - 08962-01 un capteur 3 à effet GMI, alimenté par une source 5 d'un courant alternatif Ig à une fréquence d'excitation Fj? par l'intermédiaire d'un filtre passe-bande 7 (BP) ;
un générateur 9 d'un champ de polarisation alternatif symétrique variant entre des valeurs opposées -Hg et Hg à une fréquence de polarisation Fg inférieure à la fréquence Fj? ; et un circuit de traitement 10 recevant la tension VI aux bornes du capteur et fournissant une valeur mesurée V2 du champ HX.
Le circuit de traitement 10 comprend une succession d'un circuit d'amplification 11 (Al) connecté au capteur, d'un circuit de démodulation 13 à la fréquence Fj?, d'un filtre passehaut 15 (HP), d'un circuit d'amplification 17 (A2), d'un circuit de démodulation 19 à la fréquence Fg, d'un filtre passe-bas 21 (LP), et d'un circuit d'amplification 23 qui fournit la valeur mesurée V2 (A3).
La demande de brevet susmentionnée considère le cas où l'impédance du capteur 3 est une fonction paire du champ magnétique. On obtient alors une valeur mesurée V2 nulle pour un champ à mesurer Ηχ nul.
Un problème est qu'en pratique, il arrive qu'en raison de conditions telles que la température ou la présence de contraintes dans le capteur 3, la fonction susmentionnée ne soit pas paire. Alors, la valeur mesurée V2 obtenue à champ magnétique Ηχ nul n'est pas nulle. Le dispositif 1 présente donc des problèmes de fiabilité et de précision.
Résumé
Ainsi, un mode de réalisation prévoit de pallier tout ou partie des inconvénients décrits ci-dessus.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif permettant une mesure fiable et précise d'un champ magnétique.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif produisant une valeur mesurée nulle lorsque le champ magnétique à mesurer est nul.
B15064 - 08962-01
Un mode de réalisation prévoit un dispositif de mesure d'une composante d'un champ magnétique à mesurer, comprenant : un capteur à magnéto-impédance dont l'impédance est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive (+¾) et négative de champ ; un générateur d'un champ de polarisation alternatif superposé au champ magnétique à mesurer ; et un circuit de détermination du champ à mesurer à partir de la différence entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de chacune des premières valeurs.
Selon un mode de réalisation, le capteur à magnétoimpédance est un fil en un matériau ferromagnétique amorphe.
Selon un mode de réalisation, le fil a un diamètre compris entre 30 et 100 pm.
Selon un mode de réalisation, ledit générateur comprend une source d'un courant de polarisation et ledit circuit comprend des premier et deuxième interrupteurs commandés en opposition par ladite source, le premier interrupteur couplant le capteur à un premier sous-circuit de mesure de tension et le deuxième interrupteur couplant le capteur à un deuxième sous-circuit de mesure de tension, les premier et deuxième sous-circuits ayant des sorties reliées aux entrées d'un amplificateur différentiel fournissant ladite différence.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un générateur d'un courant d'excitation alternatif circulant dans le capteur, chacun des premier et deuxième sous-circuits comprenant un sous-circuit de mesure de tension crête suivi d'un filtre passe-bas.
Selon un mode de réalisation, ledit circuit comprend : un régulateur fournissant un courant de rétroaction alimentant un générateur d'un champ de rétroaction ; et un sous-circuit de détermination de la composante à mesurer à partir de l'intensité du courant de rétroaction, le régulateur étant adapté à annuler ladite différence.
B15064 - 08962-01
Un mode de réalisation prévoit un procédé de mesure d'une composante d'un champ magnétique à mesurer, comprenant les étapes suivantes : a) générer un champ de polarisation alternatif superposé au champ magnétique à mesurer et appliqué à un capteur à magnéto-impédance dont l'impédance est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive et négative de champ ; et b) déterminer la composante à mesurer à partir de la différence entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de chacune des premières valeurs.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend à l'étape b) : produire un courant de rétroaction ; produire un champ de rétroaction à partir du courant de rétroaction ; déterminer l'intensité du courant de rétroaction annulant ladite différence ; et déterminer le champ à mesurer à partir de l'intensité du courant de rétroaction.
Brève description des dessins
Ces caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres, seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
la figure 1 représente le dispositif de mesure d'un champ magnétique de la demande de brevet FR 2930039 ;
la figure 2 illustre l'impédance d'un capteur en fonction d'un champ magnétique ;
la figure 3 illustre l'impédance d'un capteur en fonction d'un champ magnétique dans diverses conditions ;
la figure 4A illustre un mode de réalisation d'un dispositif de mesure de champ magnétique ;
la figure 4B illustre un exemple du circuit de mesure de tension de la figure 4A ;
la figure 5 illustre une valeur mesurée par le dispositif de la figure 4A en fonction d'un champ magnétique à mesurer ; et
B15064 - 08962-01 la figure 6 illustre un autre mode de réalisation d'un dispositif de mesure de champ magnétique.
Description détaillée
De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références dans les différentes figures. Par souci de clarté, seuls les éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. Sauf précision contraire, l'expression sensiblement, signifie à 10 % près, de préférence à 5 % près.
Les inventeurs ont étudié le fonctionnement d'un capteur à magnéto-impédance.
La figure 2 représente par une courbe 30 l'impédance Z (H) d'un capteur à magnéto-impédance en fonction du champ magnétique H appliqué au capteur. Le capteur est par exemple un fil d'un matériau ferromagnétique amorphe, et le champ magnétique H est orienté parallèlement au fil. Dans l'exemple représenté, l'impédance Z (H) est une fonction paire du champ H, c'est-à-dire que la courbe 30 est symétrique par rapport à l'axe des ordonnées. L'impédance Z (H) est minimale à champ H nul et est maximale pour des valeurs négative -¾ et positive +¾ du champ magnétique H. La courbe 30 présente des points d'inflexion symétriques 32 pour des valeurs -Hj et +Hj du champ H.
Dans un dispositif du type décrit en relation avec la figure 1, le champ magnétique H appliqué au capteur comprend, d'une part, un champ de polarisation qui varie en créneaux entre des valeurs -Ηβ et +Ηβ à la fréquence de polarisation Fg, et, d'autre part, la composante Ηχ parallèle au fil d'un champ magnétique à mesurer. Le capteur 3 est soumis alternativement à des champs Ηχ+Ηβ et Ηχ-Ηβ, et l'impédance Z du capteur 3 varie en créneaux entre des valeurs Z(Ηχ-Ηβ) et Z(Ηχ+Ηβ) correspondant à deux points de fonctionnement 34 et 35 sur la courbe 30. Une valeur mesurée V2 de la composante Ηχ est obtenue par un circuit de traitement 10 à partir de la différence ΔΖ entre les valeurs Z(Ηχ+Ηβ) et Z(Ηχ-Ηβ).
B15064 - 08962-01
La demande de brevet citée précédemment mentionne que, lorsque le champ de polarisation a la valeur +HB, l'impédance Z du capteur 3 est donnée par la relation :
Z(HX+HB) = Z(HB) + HX*Z'(HB) (1), la valeur Z'(HB) étant la dérivée première de l'impédance Z(H).
Les inventeurs ont noté que la relation (1) est une approximation et qu'elle ne tient notamment pas compte de la dérivée seconde Z(HB) de l'impédance Z (H) par rapport au champ H. Cette relation est d'autant plus fausse que la dérivée seconde Z (HB) est grande et que la dérivée première Z' (HB) est petite. Cette approximation est d'autant plus exacte que les points de fonctionnement 34 et 35 se rapprochent des points d'inflexion 32. On est ainsi conduit à choisir la valeur HB voisine de la valeur Hj.
La figure 3 représente la même courbe 30 que la figure 2 et représente en outre une courbe 30A de l'impédance du même capteur à magnéto-impédance soumis par exemple à des contraintes ou à une variation de température.
La courbe 30A n'est plus symétrique par rapport à l'axe des ordonnées, c'est-à-dire que la fonction Z (H) n'est plus paire. Ceci entraîne que la différence ΔΖ a une valeur ΔΖ(0) non nulle à champ Hx nul. Ceci est représenté en figure 3 pour les points de fonctionnement à champ Hx nul désignés par les références 34A et 35A. On mesure alors une valeur de Hx non nulle pour un champ Hx nul. Pour résoudre ce problème, on propose, plutôt que de choisir des points de fonctionnement voisins des points d'inflexion 32, de choisir ces points de fonctionnement dans une zone 36 voisine du minimum de la courbe 30. Ces points de fonctionnement à champ Hx nul sont désignés en figure 3, sur la courbe 30, par les références 37 et 38 et, sur la courbe 30A, par les références 37A et 38A. La zone 36 correspond à des valeurs de HB inférieures à sensiblement 20 % de la valeur Hjy[. Les inventeurs ont constaté que la courbe 30A est, comme la courbe 30, sensiblement symétrique par rapport à l'axe des ordonnées dans la zone 36. Du fait de cette symétrie
B15064 - 08962-01 locale, la différence ΔΖ est nulle lorsque le champ Ηχ est nul, que le capteur soit ou ne soit pas soumis à des contraintes ou des variations de température.
Au voisinage du minimum de la courbe 30A comme de la courbe 30, loin des points d'inflexion, l'impédance Z (H) est donnée en première approximation par la relation :
Z(H) = Z(0) + 1/2*H2*Z(0),
Z (0) étant la dérivée seconde de Z(H) à champ nul. La différence ΔΖ = Z(Ηχ+Ηβ) - Z(Ηχ-Ηβ) est égale à 2*Ηβ*Ζ(0)*Ηχ. Cette différence est proportionnelle à Ηχ et est donc nulle lorsque le champ Ηχ est nul.
On obtient une valeur mesurée du champ Ηχ par multiplication de la différence ΔΖ par un facteur d'amplification constant 1/(2*Ηβ*Ζ(0)). Le facteur d'amplification peut être déduit d'une mesure de l'impédance Z (H) du capteur, ou peut être obtenu par étalonnage du dispositif de mesure.
La figure 4A illustre un mode de réalisation d'un dispositif 50 de mesure d'une composante Ηχ d'un champ magnétique.
Un capteur 3 à magnéto-impédance est alimenté par un générateur 5 d'un courant d'excitation Ig alternatif à la fréquence Fj?. Un générateur 9 fournit un champ de polarisation alternatif variant en créneaux à une fréquence Fg entre les valeurs -Ηβ et Ηβ. Un circuit 52 fournit une valeur mesurée de la composante Ηχ à partir la différence entre les impédances du fil pour les valeurs positive et négative du champ alternatif.
A titre d'exemple, le capteur 3 est un fil en matériau ferromagnétique amorphe, par exemple à base de fer et de silicium, de fer et de nickel, ou encore de fer et de cobalt. Le fil peut avoir un diamètre compris typiquement entre 30 et 100 pm. Le fil est placé parallèlement à la composante Ηχ à mesurer. Le capteur 3 est par exemple connecté entre une masse
GND et un noeud 54.
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Le générateur 9 comprend un bobinage 56, par exemple disposé autour du capteur 3. Le bobinage 56 est alimenté par une source 58 d'un courant de polarisation Ig alternatif en créneaux.
Le circuit 52 comprend un circuit 60A (V+) de mesure de tension ayant un noeud d'entrée Vj+ couplé au noeud 54 par l'intermédiaire d'un interrupteur 62. L'interrupteur 62 est commandé par la source 58. Un circuit 60B (V-) de mesure de tension a un noeud d'entrée Vj_ couplé au noeud 54 par l'intermédiaire d'un interrupteur 66. L'interrupteur 66 est commandé par la source 58 par l'intermédiaire d'un inverseur 68. Un amplificateur différentiel 70 a son entrée positive reliée à un noeud de sortie Vq+ du circuit 60A et son entrée négative reliée à un noeud de sortie Vq_ du circuit 60B. Un circuit d'amplification 72 (A4) produit une valeur mesurée V3 à partir d'une valeur fournie par l'amplificateur différentiel 70.
En fonctionnement, lorsque le courant I3 a une valeur positive, l'interrupteur 62 est passant et l'interrupteur 66 est bloqué. Le circuit 60A mesure l'amplitude de la tension aux bornes du capteur 3. Lorsque le courant I3 a une valeur négative, l'interrupteur 62 est bloqué et l'interrupteur 66 est passant. Le circuit 60B mesure l'amplitude de la tension aux bornes du capteur 3. La valeur fournie par l'amplificateur différentiel 70 est représentative de la différence entre les valeurs d'amplitude de la tension aux bornes du capteur 3 pour les valeurs positive et négative du courant I3.
On notera que la puissance nécessaire pour alimenter le bobinage 56 est d'autant plus faible que la valeur H3 du champ alternatif de polarisation est faible. Le choix d'une valeur H3 faible permet ainsi de limiter la puissance consommée par le dispositif.
La figure 4B présente un exemple de circuit 60 de mesure de tension mettant en oeuvre le circuit 60A ou 60B. Le circuit 60 comprend successivement, en série entre un noeud d'entrée Vj (Vj_ ou Vj+) et un noeud de sortie Vq (Vq_ ou Vq+) ,
B15064 - 08962-01 un circuit de polarisation 80, un circuit de mesure de tension crête 82, et un filtre passe-bas 84.
Le circuit de polarisation 80 comprend deux résistances RI et R2 en série entre la masse GND et un noeud d'application d'un potentiel d'alimentation VA. Le point milieu 86 entre les résistances RI et R2 est couplé au noeud d'entrée Vj par un condensateur Cl.
Le circuit de mesure de tension crête 82 comprend une résistance R3 et un condensateur C2 connectés en parallèle entre la masse GND et la cathode 88 d'une diode DI dont l'anode est reliée au noeud 86.
Le filtre 84 comprend une résistance R4 reliant le noeud 88 au noeud de sortie Vq, et un condensateur C3 couplant noeud de sortie Vq à la masse GND.
En fonctionnement, la tension aux bornes du capteur est alternative à la fréquence d'excitation Fj? et correspond au potentiel du noeud 54. Lorsque ce potentiel est appliqué au noeud Vj par l'interrupteur 62 ou 66, le circuit 80 ajoute à la tension alternative aux bornes du capteur une tension continue de polarisation. Cette tension de polarisation est liée à la tension d'alimentation VA et au rapport entre les valeurs des résistances RI et R2. Cette tension de polarisation est proche de la tension de seuil de la diode DI. Le condensateur C2 est chargé au travers de la diode DI lorsque la tension aux bornes du capteur atteint une valeur crête. Le condensateur C2 ne se décharge quasiment pas entre deux alternances successives de la tension aux bornes du capteur. Lorsqu'aucune tension n'est appliquée au noeud Vj, le condensateur C2 se décharge à travers la résistance R3. Le filtre passe-bas 84 fournit la valeur moyenne des valeurs crête collectées par le condensateur C2.
A titre d'exemple, la fréquence d'excitation Fj? est comprise entre 1 MHz et 100 MHz. La fréquence Fg peut être inférieure à 10 % de la fréquence d'excitation. Le temps de décharge de la capacité C2 à travers la résistance R3 peut être inférieur à 20 % de la durée d'un créneau du courant Ig. La
B15064 - 08962-01 fréquence de coupure du filtre passe-bas 84 peut être inférieure à 10 % de la fréquence Fp. Dans le cas d'un champ à mesurer alternatif, la fréquence du champ à mesurer peut être inférieure à 50 % de la fréquence de coupure du filtre passe-bas 84.
La figure 5 illustre la tension V3 mesurée par le dispositif de la figure 4A en fonction de la composante Ηχ du champ à mesurer. On note que la valeur V3 est nulle pour un champ Ηχ nul. La valeur V3 est maximale en valeur absolue lorsque le champ Ηχ est proche des valeurs -Hj et +Hj correspondant aux points d'inflexion de la courbe 30 de la figure 2A.
La figure 6 représente un autre mode de réalisation d'un dispositif 90 de mesure d'un champ magnétique.
Le dispositif 90 reprend le dispositif 50 décrit en relation avec la figure 4, dans lequel le circuit 52 de détermination de la valeur mesurée a été remplacé par un circuit 52A (SUB) , similaire au circuit 52 sans le circuit d'amplification 72. Le circuit 52A fournit la différence ΔΖ entre les impédances du capteur 3 pour les valeurs positive et négative du champ alternatif Hp produit par le générateur 9.
Le dispositif 90 comprend un circuit de régulation 92 (CTRL) qui reçoit la différence ΔΖ et fournit au travers d'une résistance 94 un courant de rétroaction Ip alimentant un bobinage 96 disposé autour du capteur 3. Le circuit de régulation est par exemple un régulateur proportionnelintégrateur-dérivateur PID. Un circuit d'amplification 98 (A5) fournit une valeur mesurée V4 à partir de la tension aux bornes de la résistance 94.
En fonctionnement, la circulation du courant Ip provoque un champ Hp de rétroaction superposé à la composante Ηχ à mesurer. Le circuit de régulation ajuste le courant Ip de manière à obtenir une différence ΔΖ nulle. Ceci se produit lorsque le champ Hp de rétroaction s'oppose à la composante Ηχ à mesurer. La valeur mesurée V4 est représentative du courant Ip et correspond à la valeur du champ de rétroaction Hp. Le circuit
B15064 - 08962-01 d'amplification 98 a un facteur d'amplification qui peut être déterminé à partir de la configuration du bobinage 96 et de la valeur de la résistance 94. Le facteur d'amplification peut aussi être obtenu par étalonnage du dispositif 90.
Du fait que les valeurs Hg du champ alternatif correspondent à des points de fonctionnement au voisinage du minimum d'impédance à champ nul, le champ de rétroaction et le champ à mesurer s'opposent exactement. Ainsi, la valeur V4 est une mesure particulièrement précise de la composante Ηχ.
Du fait que le champ de rétroaction et le champ à mesurer s'opposent, le capteur est soumis au seul champ de polarisation quelle que soit la valeur du champ à mesurer. Ainsi, l'intensité du champ à mesurer n'est pas limitée à une plage de fonctionnement du capteur. Le champ à mesurer peut ainsi avoir une intensité jusqu'à 10 kA/m, voire jusqu'à 100 kA/m.
Des modes de réalisation particuliers ont été décrits. Diverses variantes et modifications apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, le capteur peut être un fil courbé, par exemple selon un cercle, et la composante Ηχ du champ à mesurer est alors une composante tangentielle parallèle à ce cercle.
Bien que, dans les modes de réalisation décrits, le champ de polarisation soit alternatif en créneaux entre des valeurs -Hg et Hg, le champ de polarisation peut être tout autre champ alternatif symétrique, les valeurs -Hg et Hg étant alors des valeurs d'intensité crête. La différence ΔΖ peut correspondre à la différence des impédances de crête pour les valeurs positives et négatives du champ alternatif, ou à la différence entre l'impédance moyenne pour les valeurs positives et l'impédance moyenne pour les valeurs négatives, ou à toute différence entre des impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif.
Bien qu'un exemple particulier de circuit de mesure de tension 60 ait été décrit, tout autre circuit de mesure d'une valeur représentative de l'amplitude d'une tension alternative
B15064 - 08962-01 peut être utilisé. Le circuit de mesure de tension peut ainsi être un circuit de mesure de valeur efficace RMS (de l'anglais Root Mean Square), un circuit de mesure de valeur moyenne d'une tension redressée, ou tout circuit de démodulation à la fréquence d'excitation.
Par ailleurs, une courbe illustrant l'impédance Z (H) du capteur en fonction du champ magnétique H a été décrite. Cette impédance est en fait la moyenne des impédances obtenues lorsque le champ magnétique H varie dans les sens croissant et décroissant. Ceci permet d'obtenir l'impédance que le capteur a en pratique lorsqu'il est soumis au champ alternatif de polarisation. En outre, comme ceci a été décrit, l'impédance Z (H) du capteur présente des maxima pour des valeurs -Hp[ et +Hp[ du champ H et des points d'inflexion pour des valeurs -Hj et +Hj du champ H. Une détermination précise de ces valeurs est effectuée à une température de 20 °C lorsque le capteur est libre de contraintes.
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Claims (7)

  1. REVENDICATIONS
    1. Dispositif de mesure d'une composante (¾) d'un champ magnétique à mesurer, comprenant :
    un capteur à magnéto-impédance (3) dont l'impédance (Z) est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive (+¾) et négative (-¾) de champ ;
    un générateur (9) d'un champ de polarisation (¾) alternatif superposé au champ magnétique à mesurer ; et un circuit (52) de détermination du champ à mesurer à partir de la différence (ΔΖ) entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif (¾) ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de chacune des premières valeurs (+Η]χ, -¾) ·
  2. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le capteur à magnéto-impédance (3) est un fil en un matériau ferromagnétique amorphe.
  3. 3. Dispositif selon la revendication 2, dans lequel le fil (3) a un diamètre compris entre 30 et 100 pm.
  4. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel ledit générateur (9) comprend une source (58) d'un courant de polarisation (¾) et ledit circuit (52) comprend des premier (62) et deuxième (66) interrupteurs commandés en opposition par ladite source, le premier interrupteur couplant le capteur à un premier sous-circuit (60A) de mesure de tension et le deuxième interrupteur couplant le capteur à un deuxième sous-circuit (60B) de mesure de tension, les premier et deuxième sous-circuits ayant des sorties reliées aux entrées d'un amplificateur différentiel (70) fournissant ladite différence (ΔΖ) .
  5. 5. Dispositif selon la revendication 4, comprenant un générateur (5) d'un courant d'excitation alternatif circulant dans le capteur (3) , chacun des premier et deuxième souscircuits (60A, 60B) comprenant un sous-circuit de mesure de tension crête (82) suivi d'un filtre passe-bas (84).
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  6. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ledit circuit comprend :
    un régulateur fournissant un courant de rétroaction (Ip) alimentant un générateur (96) d'un champ de rétroaction (Hp) ; et un sous-circuit (98) de détermination de la composante à mesurer (Ηχ) à partir de l'intensité du courant de rétroaction, le régulateur étant adapté à annuler ladite différence (ΔΖ) .
  7. 7. Procédé de mesure d'une composante (Ηχ) d'un champ magnétique à mesurer, comprenant les étapes suivantes :
    a) générer un champ (Hp) de polarisation alternatif superposé au champ magnétique à mesurer et appliqué à un capteur à magnéto-impédance (3) dont l'impédance (Z) est minimale à champ nul et maximale pour deux premières valeurs positive (+Hp[) et négative (-¾) de champ ; et
    b) déterminer la composante à mesurer à partir de la différence (ΔΖ) entre les impédances du capteur pour les deux sens du champ alternatif, le champ alternatif ayant une composante parallèle à la composante à mesurer d'intensité crête inférieure à 20 % de
    chacune des premières valeurs. 8. Procédé selon la revendication 7, comprenant à 1'étape b) : produire un courant de rétroaction (Ip) ; produire un champ de rétroaction (Hp) à partir du courant de rétroaction ; déterminer l'intensité du courant de rétroaction
    annulant ladite différence (ΔΖ) ; et déterminer le champ à mesurer (Ηχ) à partir de l'intensité du courant de rétroaction.
    B15064
    1/6
    GND
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