FR2987887A1

FR2987887A1 - Dehydration reservoir for air-conditioning/heating installation in interior space of passenger compartment of e.g. electric car, has control unit directing refrigerant to valve, and outlet discharging refrigerant in gas phase to compressor

Info

Publication number: FR2987887A1
Application number: FR1252088A
Authority: FR
Inventors: Vincent Pot; Patrick Bach
Original assignee: Peugeot Citroen Automobiles SA
Current assignee: PSA Automobiles SA
Priority date: 2012-03-08
Filing date: 2012-03-08
Publication date: 2013-09-13
Anticipated expiration: 2032-03-08
Also published as: FR2987887B1

Abstract

The reservoir (RD) has an inlet (E1) for receiving a refrigerant from an inner condenser (CDI), and an outlet (S1) coupled to a compressor (CP) and an external expansion valve (DTE). A lower part communicates with an upper part via a drying unit. Another outlet (S2) supplies the refrigerant from a subcooler (SR), and another inlet (E2) receives the refrigerant from the subcooler. A control unit directs the refrigerant from the subcooler to the valve such that the subcooler functions in a closed loop. The former outlet discharges the refrigerant in a gas phase to the compressor. An independent claim is also included for an air-conditioning/heating installation.

Description

RÉSERVOIR DE DÉSHYDRATATION À QUATRE VOIES POUR UNE INSTALLATION DE CHAUFFAGE/CLIMATISATION À ÉCHANGEUR DE CHALEUR ET SOUS-REFROIDISSEUR EXTERNES L'invention concerne les installations de chauffage/climatisation qui équipent certains véhicules, éventuellement de type automobile, et certains bâtiments, et qui constituent des pompes à chaleur réversibles capables de fonctionner en mode de chauffage comme en mode de réfrigération, et plus la précisément les réservoirs de déshydratation que comprennent certaines de ces installations. Comme le sait l'homme de l'art, certaines installations de chauffage/climatisation comportent notamment : - un compresseur qui est propre à chauffer et pressuriser un fluide 15 frigorigène, - un condenseur interne qui est propre, en mode de chauffage, à contribuer au chauffage d'un air dit intérieur par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, - un réservoir de déshydratation qui est agencé pour séparer au moins 20 partiellement les phases liquide et gazeuse du fluide frigorigène issu du condenseur interne, - un sous-refroidisseur qui est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu du condenseur interne, via le réservoir de déshydratation, - un détendeur externe qui est propre, en mode de chauffage, à 25 dépressuriser le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur, - un échangeur externe qui est propre, en mode de chauffage, à réchauffer le fluide frigorigène qui est issu du détendeur externe par échange avec un air dit extérieur pour alimenter le compresseur. Une telle installation est notamment décrite dans le document brevet 30 déposé en France sous le numéro FR 1150666. On entend ici par « externe » un équipement intervenant dans le processus d'échange de calories avec l'air extérieur (comme par exemple un évaporateur externe ou un détendeur externe alimentant un échangeur externe), et par « interne » un équipement intervenant dans le processus d'échange de calories avec l'air intérieur (comme par exemple un condenseur interne ou un évaporateur interne ou encore un détendeur interne alimentant un évaporateur interne). Lorsqu'une installation de ce type équipe un système qui ne dispose pas d'une énergie importante, comme c'est par exemple le cas dans un véhicule de type tout électrique ou hybride, sa puissance de chauffage et sa puissance de réfrigération sont généralement peu élevées. Il en résulte que l'installation n'est pas capable de réchauffer suffisamment l'air intérieur lorsque la température extérieure est vraiment très basse, typiquement inférieure à un seuil qui dépend de l'installation considérée et du fluide frigorigène utilisé (ce seuil peut être égale à -10°C ou -15°C, par exemple). En effet, lorsque la température extérieure devient inférieure au seuil précité, la puissance d'échange de calories, disponible au niveau de la façade avant (comprenant le sous-refroidisseur et l'échangeur externe) n'est pas suffisante pour réaliser l'évaporation totale du fluide frigorigène. Le fluide frigorigène, qui sort de l'échangeur externe et qui est aspiré par le compresseur, est donc diphasique (c'est-à-dire très majoritairement gazeux et très minoritairement liquide) au lieu d'être totalement en phase gazeuse, ce qui dégrade le fonctionnement du compresseur. Afin d'éviter cette dégradation, le détendeur externe diminue le débit de fluide frigorigène qui alimente l'échangeur externe afin d'obtenir une surchauffe suffisante des vapeurs dans cet échangeur externe. Hélas, cela induit une réduction notable du débit de fluide frigorigène qui passe dans le condenseur interne ce qui pénalise fortement sa puissance d'échange de calories. De plus, le détendeur externe n'étant pas entièrement fermé (pour éviter que le compresseur ne se dégrade), du fluide frigorigène en phase liquide peut être malgré tout renvoyé vers le compresseur. En fait, le débit minimum est soit trop important pour que la totalité du fluide frigorigène soit évaporée ce qui induit une alimentation du compresseur avec des gouttelettes de liquide nocives, soit trop faible pour permettre la production d'une puissance de chauffage suffisante au niveau du condenseur interne.The invention relates to the heating / air-conditioning installations that are fitted to certain vehicles, possibly of automobile type, and certain buildings, which constitute two-way heat exchangers. reversible heat pumps capable of operating in heating mode as in refrigeration mode, and more precisely the dewatering tanks that include some of these facilities. As is known to those skilled in the art, certain heating / air-conditioning installations comprise in particular: a compressor which is suitable for heating and pressurizing a refrigerant fluid; an internal condenser which is clean, in heating mode, to contribute heating a so-called internal air by exchange with the refrigerant from the compressor, - a dewatering tank which is arranged to at least partially separate the liquid and gaseous phases of the refrigerant from the internal condenser, - a subcooler which is arranged to cool the refrigerant which comes from the internal condenser, via the dehydration tank, - an external expansion valve which is clean, in heating mode, to depressurize the refrigerant from the subcooler, - a heat exchanger external which is clean, in heating mode, to heat the refrigerant which is from the external expansion valve by exchange with an air said outside to feed the compressor. Such an installation is described in particular in patent document 30 filed in France under the number FR 1150666. Here "external" means an equipment involved in the process of exchange of calories with the outside air (such as an external evaporator for example). or an external regulator supplying an external exchanger), and by "internal" an equipment involved in the heat exchange process with the indoor air (such as an internal condenser or an internal evaporator or an internal regulator supplying an evaporator internal). When an installation of this type equips a system that does not have a significant energy, as is the case, for example, in an all-electric or hybrid type vehicle, its heating power and its cooling power are generally low. high. As a result, the installation is not able to sufficiently heat the indoor air when the outside temperature is really very low, typically below a threshold that depends on the installation in question and the refrigerant used (this threshold can be equal to -10 ° C or -15 ° C, for example). Indeed, when the outside temperature falls below the above threshold, the heat exchange power available at the front panel (including the subcooler and the external heat exchanger) is not sufficient to achieve evaporation. total refrigerant. The refrigerant, which leaves the external exchanger and which is sucked by the compressor, is therefore two-phase (that is to say very predominantly gaseous and very slightly liquid) instead of being completely in the gas phase, which degrades the operation of the compressor. In order to avoid this degradation, the external expansion valve decreases the flow of refrigerant which supplies the external exchanger in order to obtain sufficient overheating of the vapors in this external exchanger. Alas, this induces a significant reduction in the flow of refrigerant that passes into the internal condenser which greatly penalizes its power of heat exchange. In addition, the external expansion valve is not completely closed (to prevent the compressor from being degraded), liquid phase refrigerant can still be returned to the compressor. In fact, the minimum flow rate is either too high for all the refrigerant to be evaporated which induces a compressor supply with harmful liquid droplets, or too low to allow the production of sufficient heating power at the level of the refrigerant. internal condenser.

L'invention a donc pour but d'améliorer la situation. Elle propose notamment à cet effet un réservoir de déshydratation, destiné à équiper une installation de chauffage/climatisation du type de celle présentée dans la partie introductive, et comprenant : - une partie supérieure comportant des première et seconde parties communiquant et munies respectivement d'une première entrée propre à recevoir le fluide frigorigène issu du condenseur interne et d'une première sortie propre à être couplée au compresseur, - une partie inférieure communiquant avec les première et seconde parties via des moyens de dessiccation afin de collecter le fluide frigorigène en phase liquide, et comportant une seconde sortie propre à alimenter en fluide frigorigène en phase liquide le sous-refroidisseur et une seconde entrée propre à recevoir le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur, et - des moyens de contrôle propres soit à aiguiller le fluide frigorigène qui arrive en amont de la seconde entrée vers la première sortie pour qu'il alimente le détendeur externe, soit à autoriser l'accès du fluide frigorigène à la seconde entrée afin que le sous-refroidisseur fonctionne en circuit fermé, et la sortie par la première sortie de fluide frigorigène en phase gazeuse, détendu dans la partie supérieure via la paroi poreuse, destiné à alimenter le compresseur. Ce réservoir de déshydratation à quatre voies permettant d'effectuer une séparation efficace des phases liquide et gazeuse, la phase gazeuse du fluide frigorigène peut donc être directement renvoyée vers le compresseur sans passer par le détendeur externe et l'échangeur externe, en cas de grand froid. Les première et seconde parties peuvent communiquer via une paroi poreuse. Par ailleurs, les moyens de contrôle peuvent comprendre une vanne, d'une part, comportant une première voie d'entrée couplée au sous- refroidisseur, une seconde voie d'entrée couplée à la première sortie, une première voie de sortie couplée au compresseur et au détendeur externe, et une seconde voie de sortie couplée à la seconde entrée, et, d'autre part, agencée soit pour faire communiquer la première voie d'entrée avec la première voie de sortie en fermant les seconde voie d'entrée et seconde voie de sortie pour permettre l'alimentation du détendeur externe en fluide frigorigène en phase liquide issu du sous-refroidisseur, soit pour faire communiquer la première voie d'entrée avec la seconde voie de sortie et la seconde voie d'entrée avec la première voie de sortie afin que le sous- refroidisseur fonctionne en circuit fermé. L'invention propose également une installation de chauffage/ climatisation comprenant un compresseur propre à chauffer et pressuriser un fluide frigorigène, un condenseur interne propre à contribuer au chauffage 1 o d'un air dit intérieur par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, un sous-refroidisseur agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu du condenseur interne, un détendeur externe propre à dépressuriser le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur, un échangeur externe propre à réchauffer le fluide frigorigène issu du détendeur externe par 15 échange avec un air dit extérieur pour alimenter le compresseur, et un réservoir de déshydratation du type de celui présenté ci-avant et couplé au détendeur externe via un conduit qui présente une branche de dérivation couplée à une vanne qui alimente le compresseur. Ce condenseur interne peut en outre être propre, en mode de 20 chauffage, à réchauffer, par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, un fluide caloporteur destiné à alimenter un aérotherme qui est propre à chauffer l'air intérieur par échange thermique. Par ailleurs, cette installation peut comprendre un évaporateur interne propre, en mode de réfrigération, à refroidir l'air intérieur par échange avec le 25 fluide frigorigène. Dans ce cas, le sous-refroidisseur peut être agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu de l'échangeur externe dans le mode de réfrigération, afin de permettre un accroissement de la capacité de refroidissement de l'évaporateur interne. L'invention propose également un véhicule, éventuellement de type 30 automobile, comprenant une installation de chauffage/climatisation du type de celle présentée ci-avant. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 illustre schématiquement et fonctionnellement un premier exemple de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation équipée d'un réservoir de déshydratation selon l'invention, dans un premier mode de chauffage, la figure 2 illustre schématiquement et fonctionnellement un second exemple de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation équipée d'un réservoir de déshydratation selon l'invention, dans le premier mode de chauffage, la figure 3 illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue en coupe, un exemple de réalisation d'un réservoir de déshydratation selon l'invention dans le premier mode de chauffage, la figure 4 illustre schématiquement et fonctionnellement l'installation de chauffage/climatisation de la figure 1 dans un second mode de chauffage dit « grand froid », et la figure 5 illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue en coupe, le réservoir de déshydratation de la figure 3 dans le second mode de chauffage dit grand froid. Les dessins annexés pourront non seulement servir à compléter l'invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. L'invention a notamment pour but de proposer un réservoir de déshydratation RD à quatre voies (Et E2, S1, S2) destiné à équiper une installation de chauffage/climatisation IC, de type pompe à chaleur réversible. Dans ce qui suit, on considère, à titre d'exemple non limitatif, que l'installation de chauffage/climatisation IC fait partie d'un véhicule automobile, comme par exemple une voiture de type « tout électrique » ou « hybride ». Mais l'invention n'est pas limitée à cette application. Elle concerne en effet toute installation de chauffage/climatisation de type pompe à chaleur réversible, qu'elle soit destinée à être installée dans un véhicule (quel qu'en soit le type) ou dans un bâtiment. On a schématiquement représenté sur les figures 1 et 2 respectivement des premier et second exemples de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation IC selon l'invention. Le premier exemple de réalisation, illustré sur la figure 1, est par exemple destiné à être implanté dans un véhicule automobile électrique ou un bâtiment. Le second exemple de réalisation, illustré sur la figure 2, est par exemple destiné à être implanté dans un véhicule automobile hybride ou dans un bâtiment. Une installation de chauffage/climatisation IC, selon l'invention, est destinée à fonctionner selon deux modes de chauffage et un mode de réfrigération selon les besoins, ainsi qu'éventuellement selon au moins un mode mixte. Mais l'invention intervient essentiellement dans les modes de 1 o chauffage. Comme illustré sur les figures 1 et 2, cette installation de chauffage/climatisation IC comprend notamment un compresseur CP, un condenseur interne CDI, un détendeur externe DTE, un échangeur externe EE, et un sous-refroidisseur SR qui interviennent tous au moins dans l'un au 15 moins des modes de chauffage. Elle comprend également un évaporateur interne El, mais ce dernier (El) n'intervient pas dans les deux modes qui sont exclusivement dédiés au chauffage. Le compresseur CP est chargé de chauffer et de pressuriser un fluide frigorigène qui est issu de l'échangeur externe EE dans les deux modes de 20 chauffage, et de l'évaporateur interne El dans le mode de réfrigération. Le condenseur interne CDI intervient au moins dans les modes de chauffage. Il est chargé de contribuer au chauffage d'un air dit intérieur (qui provient ici de l'intérieur de l'habitacle du véhicule) par échange avec le fluide frigorigène transformé en gaz chaud et pressurisé par le compresseur CP. Il 25 est de préférence dimensionné de manière à condenser sensiblement intégralement le fluide frigorigène issu du compresseur CP, dans les modes de chauffage, de sorte qu'il soit sensiblement intégralement dans une phase liquide et partiellement refroidi lors de l'échange direct ou indirect avec l'air intérieur. 30 Dans l'exemple illustré sur les figures 1 et 4, le condenseur interne CDI est de type gaz/air. Il est donc chargé de chauffer l'air intérieur qui le traverse par échange avec le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui circule dans ses conduits ou entre ses plaques empilées et qui provient du compresseur CP, par exemple via une pompe PE. Dans l'exemple illustré sur la figure 2, le condenseur interne CDI est de type gaz/liquide. Il est donc chargé de réchauffer un fluide caloporteur, qui circule dans certains de ses conduits ou entre certaines parties de ses plaques empilées et qui est issu d'un circuit de refroidissement, par échange avec le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui circule dans certains autres de ses conduits ou entre certaines autres parties de ses plaques empilées. Ce fluide caloporteur réchauffé regagne alors le circuit de refroidissement pour alimenter un aérotherme AR qui est chargé, dans les modes de chauffage, de chauffer l'air intérieur qui le traverse par échange avec le fluide caloporteur réchauffé. Classiquement, le fluide caloporteur qui sort de l'aérotherme AR alimente la portion du circuit de refroidissement qui traverse le moteur MR et qui alimente le condenseur interne CDI via une pompe PE.The invention therefore aims to improve the situation. It proposes for this purpose a dewatering tank, intended to equip a heating / air conditioning system of the type presented in the introductory part, and comprising: an upper part comprising first and second parts communicating and respectively provided with a first inlet adapted to receive the refrigerant from the internal condenser and a first outlet adapted to be coupled to the compressor, - a lower part communicating with the first and second parts via drying means for collecting the refrigerant in the liquid phase , and having a second output adapted to supply refrigerant liquid phase subcooler and a second inlet adapted to receive the refrigerant from the subcooler, and - own control means is to switch the refrigerant that arrives upstream of the second entrance to the first exit for it feeds the external expansion valve, either to allow access of the refrigerant to the second inlet so that the subcooler operates in a closed circuit, and the outlet through the first gas phase refrigerant outlet, expanded in the part upper via the porous wall, for supplying the compressor. This four-way dewatering tank allows effective separation of the liquid and gaseous phases, the gas phase of the refrigerant can be directly sent back to the compressor without going through the external expansion valve and the external exchanger, in case of large cold. The first and second parts can communicate via a porous wall. Furthermore, the control means may comprise a valve, on the one hand, having a first input channel coupled to the subcooler, a second input channel coupled to the first output, a first output channel coupled to the compressor and the external expander, and a second output channel coupled to the second input, and, secondly, arranged to communicate the first input channel with the first output channel by closing the second input channel and second output channel for enabling the external expander to supply liquid refrigerant from the subcooler, or to communicate the first input channel with the second output channel and the second input channel with the first input channel; output path so that the subcooler operates in a closed circuit. The invention also proposes a heating / air-conditioning installation comprising a compressor suitable for heating and pressurizing a refrigerant, an internal condenser capable of contributing to the heating of an internal air by exchange with the refrigerant coming from the compressor, a subcooler arranged to sub-cool the refrigerant from the internal condenser, an external pressure regulator suitable for depressurizing the refrigerant from the subcooler, an external exchanger suitable for heating the refrigerant from the external expander by exchange with a so-called air external to supply the compressor, and a dewatering tank of the type shown above and coupled to the external expander via a conduit which has a bypass branch coupled to a valve which supplies the compressor. This internal condenser can also be clean, in heating mode, to heat, by exchange with the refrigerant from the compressor, a heat transfer fluid for supplying a heater that is adapted to heat the indoor air by heat exchange. Furthermore, this installation may include a clean internal evaporator, in refrigeration mode, to cool the indoor air by exchange with the refrigerant. In this case, the subcooler may be arranged to cool the refrigerant from the external exchanger in the refrigeration mode, to allow an increase in the cooling capacity of the internal evaporator. The invention also proposes a vehicle, possibly of automobile type, comprising a heating / air-conditioning installation of the type presented above. Other features and advantages of the invention will appear on examining the detailed description below, and the accompanying drawings, in which: FIG. 1 schematically and functionally illustrates a first embodiment of a heating installation; air conditioning equipped with a dewatering tank according to the invention, in a first heating mode, Figure 2 schematically and functionally illustrates a second embodiment of a heating / air conditioning system equipped with a dewatering tank according to the In the first heating mode, FIG. 3 diagrammatically and functionally illustrates, in a cross-sectional view, an exemplary embodiment of a dehydration tank according to the invention in the first heating mode, FIG. functionally the heating / air-conditioning system of FIG. 1 in a second heating mode oid ", and Figure 5 illustrates schematically and functionally, in a sectional view, the dehydration reservoir of Figure 3 in the second heating mode said cold weather. The attached drawings may not only serve to complete the invention, but also contribute to its definition, if any. The invention aims in particular to provide a four-way RD dewatering tank (Et E2, S1, S2) for equipping a heating / cooling system IC, reversible heat pump type. In what follows, it is considered, by way of non-limiting example, that the heating / air conditioning system IC is part of a motor vehicle, such as a car type "all-electric" or "hybrid". But the invention is not limited to this application. It concerns indeed any reversible heat pump air conditioning / heating system, whether intended to be installed in a vehicle (whatever the type) or in a building. FIGS. 1 and 2 show schematically first and second exemplary embodiments of a heating / air-conditioning system IC according to the invention. The first exemplary embodiment, illustrated in FIG. 1, is for example intended to be implanted in an electric motor vehicle or a building. The second exemplary embodiment, illustrated in FIG. 2, is for example intended to be implanted in a hybrid motor vehicle or in a building. A heating / air-conditioning system IC, according to the invention, is intended to operate in two heating modes and a refrigeration mode as required, and possibly in at least one mixed mode. But the invention is mainly involved in heating modes. As illustrated in FIGS. 1 and 2, this heating / air-conditioning system IC comprises in particular a compressor CP, an internal condenser CDI, an external regulator DTE, an external exchanger EE, and a subcooler SR which all intervene at least in the first stage. at least one of the heating modes. It also includes an internal evaporator El, but the latter (El) does not intervene in the two modes that are exclusively dedicated to heating. The compressor CP is responsible for heating and pressurizing a refrigerant which is derived from the external heat exchanger EE in both heating modes, and the internal evaporator E1 in the refrigeration mode. The CDI internal condenser intervenes at least in the heating modes. It is responsible for contributing to the heating of a so-called interior air (which comes here from inside the passenger compartment of the vehicle) by exchange with the refrigerant converted into hot gas and pressurized by the compressor CP. It is preferably dimensioned so as to substantially completely condense the refrigerant from the compressor CP, in the heating modes, so that it is substantially completely in a liquid phase and partially cooled during the direct or indirect exchange with the indoor air. In the example illustrated in FIGS. 1 and 4, the internal condenser CDI is of gas / air type. It is therefore responsible for heating the indoor air that passes through exchange with the refrigerant (hot and pressurized gas) flowing in its ducts or between its stacked plates and which comes from the compressor CP, for example via a PE pump. In the example illustrated in FIG. 2, the internal condenser CDI is of gas / liquid type. It is therefore responsible for heating a heat transfer fluid, which circulates in some of its conduits or between parts of its stacked plates and which is derived from a cooling circuit, by exchange with the refrigerant (hot and pressurized gas) circulating in some others of its ducts or between certain other parts of its stacked plates. This heated heat transfer fluid then regains the cooling circuit to supply an AR heater that is charged, in the heating modes, to heat the indoor air that passes through an exchange with the heat transfer fluid. Conventionally, the heat transfer fluid leaving the heater AR feeds the portion of the cooling circuit that passes through the engine MR and feeds the internal condenser CDI via a pump PE.

On entend ici par « aérotherme » un échangeur de chaleur de type air/liquide. On notera que l'aérotherme AR peut éventuellement faire partie de l'installation IC. Le détendeur externe DTE n'intervient que dans les modes de chauffage. Il est chargé de dépressuriser le fluide frigorigène qui est issu du réservoir de déshydratation RD (décrit plus loin), avant qu'il n'alimente l'échangeur externe EE. Il délivre un liquide refroidi et dépressurisé. On notera que le détendeur externe DTE est couplé au réservoir de déshydratation RD via un conduit CT qui comprend une branche de dérivation BD destinée à alimenter le compresseur CP.The term "heater" here means an air / liquid type heat exchanger. Note that the heater AR may possibly be part of the IC installation. The external expansion valve DTE only intervenes in the heating modes. It is responsible for depressurizing the refrigerant which is derived from the dehydration tank RD (described below), before it feeds the external exchanger EE. It delivers a cooled and depressurized liquid. It will be noted that the external expansion valve DTE is coupled to the dewatering tank RD via a duct CT which comprises a bypass branch BD intended to supply the compressor CP.

On notera également que le détendeur externe DTE peut disposer d'un réglage thermostatique propre qui permet de régler la surchauffe du fluide réfrigérant en sortie de l'échangeur externe EE, afin qu'il sorte autant que faire se peut dans une phase gazeuse. L'échangeur externe EE intervient au moins dans le premier mode de chauffage et dans le mode de réfrigération. Il s'agit par exemple d'une pompe à chaleur réversible. Dans le premier mode de chauffage (illustré sur les figures 1 et 2), il (EE) agit en tant qu'évaporateur et est chargé de réchauffer le fluide frigorigène (liquide refroidi et dépressurisé) qui est issu du détendeur externe DTE par échange avec l'air extérieur (froid ou très froid), c'est-à-dire absorption de calories contenues dans l'air extérieur. Il délivre alors en sortie un fluide frigorigène, en phase très majoritairement gazeuse et légèrement réchauffé, qui est destiné à alimenter le compresseur CP. Comme on le verra plus loin, l'échangeur externe EE n'intervient pas dans le second mode de chauffage illustré sur la figure 4 (il est en effet court-circuité). On notera que dans le mode de réfrigération, l'échangeur externe EE agit en tant que condenseur et est chargé de refroidir le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui est issu du compresseur CP par échange avec l'air extérieur (chaud), c'est-à-dire transfert de calories dans l'air extérieur. Il délivre alors en sortie un fluide frigorigène, en phase liquide partiellement refroidi, qui est destiné à alimenter le sous-refroidisseur SR. Le sous-refroidisseur SR intervient dans tous les modes de fonctionnement de l'installation IC. Il est de préférence externe, comme l'échangeur externe EE, afin de pouvoir être plus efficacement refroidi par échange thermique avec l'air extérieur. Par exemple, il s'agit d'un autre échangeur de chaleur de type liquide/air. Il peut, par exemple, comporter des conduits ou des plaques empilées dans ou entre lesquel(le)s circule le fluide frigorigène (en phase liquide) à sous refroidir par échange avec l'air extérieur qui le traverse. Dans le premier mode de chauffage (illustré sur les figures 1 et 2), il (SR) est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu du réservoir de déshydratation RD, afin d'alimenter le détendeur externe DTE pour permettre un accroissement de la capacité de réchauffage de l'échangeur externe EE (qui fonctionne alors en tant qu'évaporateur). On notera que dans le mode de réfrigération, le sous-refroidisseur SR est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu de l'échangeur externe EE, afin d'alimenter l'évaporateur interne El en fluide frigorigène en phase liquide sous-refroidi et ainsi permettre un accroissement de sa capacité de refroidissement. On notera également, comme illustré non limitativement sur les figures 1, 2 et 4, que le sous-refroidisseur SR peut être avantageusement contigu avec l'échangeur externe EE. On entend ici par « contigu » le fait d'être au contact de l'échangeur externe EE, ou bien dans le voisinage immédiat de ce dernier (EE), typiquement à quelques centimètres, ou encore imbriqué dans l'échangeur externe EE. Dans ce cas, le sous-refroidisseur SR constitue en complément une source de chaleur pour l'échangeur externe EE contigu. On comprendra alors que cette source de chaleur (que constitue le sous-refroidisseur SR) est de nature à réduire la probabilité que l'échangeur externe EE givre en présence d'un air extérieur dont la température est basse, et à lui permettre de conserver une performance suffisante, ou bien à protéger la zone qui est potentiellement la plus froide en mode de chauffage. Il est important de noter que le réchauffement de l'échangeur externe EE peut se faire par conduction thermique, en cas d'imbrication ou de contact mécanique avec le sous-refroidisseur SR, et/ou par le biais de l'air extérieur qui a été réchauffé lors de son passage au travers du sous-refroidisseur SR (ce qui nécessite que ce dernier (SR) soit placé en amont de l'échangeur externe EE vis-à-vis du flux d'air extérieur, comme illustré). On notera également que lorsque le sous-refroidisseur SR et l'échangeur externe EE sont contigus, ils peuvent constituer deux sous-parties contiguës (éventuellement imbriquées) d'un même échangeur de chaleur ou bien deux échangeurs de chaleur indépendants et contigus. L'évaporateur interne El intervient au moins dans le mode de réfrigération, mais pas dans les modes de chauffage. Comme illustré sur les figures 1, 2 et 4, il est préférable de prévoir en amont de l'entrée de cet évaporateur interne El un détendeur interne DTI. Ce dernier est alors chargé de refroidir encore plus et dépressuriser le fluide frigorigène (en phase liquide et sous-refroidi), qui est issu du sous-refroidisseur SR, via le réservoir de déshydratation RD. Dans le mode de réfrigération l'évaporateur interne El est chargé de refroidir l'air intérieur qui le traverse par échange thermique avec le fluide frigorigène refroidi et dépressurisé (en phase liquide) qui est (ici) issu du détendeur interne DTI. On comprendra que grâce au fonctionnement permanent du sous-refroidisseur SR, le détendeur interne DTI peut agir encore plus efficacement et donc refroidir encore plus efficacement le fluide frigorigène (en phase liquide) qu'il reçoit. Par conséquent, l'évaporateur interne El peut absorber de façon optimale les calories qui sont présentes dans l'air intérieur chaud qui le traverse, et ainsi refroidir ce dernier de façon optimale.It should also be noted that the external expansion valve DTE can have a specific thermostatic adjustment which makes it possible to regulate the superheating of the refrigerant at the outlet of the external exchanger EE so that it exits as much as possible in a gaseous phase. The external heat exchanger EE intervenes at least in the first heating mode and in the refrigeration mode. This is for example a reversible heat pump. In the first heating mode (illustrated in FIGS. 1 and 2), it (EE) acts as an evaporator and is responsible for heating the refrigerant (cooled and depressurized liquid) which comes from the external expansion valve DTE by exchange with outside air (cold or very cold), that is to say, absorption of calories contained in the outside air. It then delivers at the outlet a refrigerant, in a very predominantly gaseous and slightly heated phase, which is intended to supply the compressor CP. As will be seen below, the external heat exchanger EE does not intervene in the second heating mode illustrated in FIG. 4 (it is indeed short-circuited). It will be noted that in the refrigeration mode, the external heat exchanger EE acts as a condenser and is responsible for cooling the refrigerant (hot and pressurized gas) which comes from the compressor CP by exchange with the outside air (hot), that is, transfer of calories to the outside air. It then delivers a refrigerant, in liquid phase partially cooled, which is intended to supply the subcooler SR. The SR subcooler is involved in all operating modes of the IC system. It is preferably external, like the external exchanger EE, in order to be more efficiently cooled by heat exchange with the outside air. For example, it is another liquid / air type heat exchanger. It may, for example, comprise ducts or plates stacked in or between which the refrigerant circulates (in the liquid phase) to be cooled by exchange with the outside air passing therethrough. In the first heating mode (illustrated in FIGS. 1 and 2), it (SR) is arranged to cool the refrigerant which comes from the dewatering tank RD, in order to feed the external expansion valve DTE to allow an increase in the heat capacity of the external exchanger EE (which then functions as an evaporator). It will be noted that in the refrigeration mode, the subcooler SR is arranged to cool the refrigerant which is derived from the external exchanger EE, in order to supply the internal evaporator El with refrigerant in the liquid-cooled sub-cooled phase. and thus allow an increase in its cooling capacity. It will also be noted, as illustrated without limitation in FIGS. 1, 2 and 4, that the subcooler SR may advantageously be contiguous with the external exchanger EE. By "contiguous" is meant here the fact of being in contact with the external exchanger EE, or in the immediate vicinity of the latter (EE), typically a few centimeters, or else nested in the external exchanger EE. In this case, the subcooler SR is in addition a heat source for the external exchanger EE contiguous. It will be understood that this heat source (which constitutes the subcooler SR) is likely to reduce the probability that the external heat exchanger EE frost in the presence of an outside air whose temperature is low, and to allow it to conserve sufficient performance, or to protect the area that is potentially the coldest in heating mode. It is important to note that the heating of the external heat exchanger EE can be done by thermal conduction, in case of interlocking or mechanical contact with the SR subcooler, and / or through the external air which has was warmed during its passage through the subcooler SR (which requires that the latter (SR) is placed upstream of the external heat exchanger EE vis-à-vis the outside air flow, as shown). It will also be noted that when the subcooler SR and the external exchanger EE are contiguous, they may form two contiguous (possibly nested) sub-parts of the same heat exchanger or two independent and contiguous heat exchangers. The internal evaporator El intervenes at least in the refrigeration mode, but not in the heating modes. As illustrated in Figures 1, 2 and 4, it is preferable to provide upstream of the inlet of this internal evaporator El an internal expansion valve DTI. The latter is then responsible for further cooling and depressurizing the refrigerant (in the liquid phase and subcooled), which comes from the subcooler SR via the dehydration tank RD. In the refrigeration mode, the internal evaporator El is responsible for cooling the internal air which passes therethrough by heat exchange with the cooled and depressurized refrigerant (in the liquid phase) which is (here) coming from the internal expansion valve DTI. It will be understood that, thanks to the continuous operation of the subcooler SR, the internal expansion valve DTI can act even more efficiently and thus cool the refrigerant (in the liquid phase) it receives even more efficiently. Therefore, the internal evaporator El can optimally absorb the calories that are present in the hot indoor air that passes through it, and thus cool it optimally.

On notera que le détendeur interne DTI peut disposer d'un réglage thermostatique propre qui permet de régler la surchauffe du fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur interne El, afin qu'il sorte systématiquement dans une phase gazeuse. Comme illustré sur les figures 3 et 5, un réservoir de déshydratation RD, selon l'invention, comprend une partie supérieure PS, une partie inférieure PI et des moyens de contrôle MC. La partie supérieure PS est définie dans un réceptacle et comporte des première PS1 et seconde PS2 parties qui communiquent entre elles, de préférence via une paroi poreuse PP.It should be noted that the internal expansion valve DTI can have a proper thermostatic setting which makes it possible to adjust the superheating of the refrigerant at the outlet of the internal evaporator El, so that it always comes out in a gaseous phase. As illustrated in FIGS. 3 and 5, a dewatering tank RD, according to the invention, comprises an upper part PS, a lower part PI and control means MC. The upper part PS is defined in a receptacle and comprises first PS1 and second PS2 parts which communicate with each other, preferably via a porous wall PP.

On entend ici par « paroi poreuse » une paroi qui laisse passer le fluide frigorigène en phase gazeuse et les très petites particules de fluide frigorigène en phase liquide. L'utilisation d'une paroi poreuse PP dépend de la géométrie de la partie supérieure PS. Sa fonction est notamment de protéger des projections de liquide la première sortie 51 qui est décrite ci-dessous. Elle peut être réalisée en métal, en plastique ou en toute autre matière compatible avec le fluide frigorigène utilisé ainsi que l'huile du compresseur CP. La première partie PS1 est munie d'une première entrée El propre à recevoir le fluide frigorigène diphasique qui est issu du condenseur interne CDI. La seconde partie PS2 est munie d'une première sortie 51 qui est propre à être couplée au détendeur externe DTE via le conduit CT et au compresseur CP via le conduit CT et sa branche de dérivation BD. La partie inférieure PI est définie dans le même réceptacle que celui dans lequel est définie la partie supérieure PS et communique avec les première PS1 et seconde PS2 parties de cette dernière (PS) via des moyens de dessiccation MD afin de collecter par gravité le fluide frigorigène en phase liquide issu de ces première PS1 et seconde PS2 parties. Cette partie inférieure PI comporte une seconde sortie S2, qui est propre à alimenter en fluide frigorigène en phase liquide le sous-refroidisseur SR (dans les deux modes de chauffage), et une seconde entrée E2, qui est propre à recevoir le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur SR (dans le second mode de chauffage illustré sur les figures 4 et 5). Les moyens de dessiccation MD permettent avantageusement de purifier le fluide frigorigène. Les moyens de contrôle MC peuvent prendre au moins des premier et second états associés respectivement aux premier et second modes de chauffage. Dans le premier état associé au premier mode de chauffage les moyens de contrôle MC sont propres, comme illustré sur la figure 3, à aiguiller le fluide frigorigène, qui arrive en amont de la seconde entrée E2 en provenance du sous-refroidisseur SR, vers la première sortie Si afin qu'il alimente le détendeur externe DTE via le conduit CT. Dans le second état associé au second mode de chauffage dit « grand froid » les moyens de contrôle MC sont propres, comme illustré sur la figure 5, d'une part, à autoriser l'accès à la seconde entrée E2 du fluide frigorigène qui arrive du sous-refroidisseur SR, afin que le sous-refroidisseur SR fonctionne en circuit fermé via le réservoir de déshydratation RD, et donc ne contribue pas au chauffage (ici de l'habitacle du véhicule), et, d'autre part, à autoriser la sortie par la première sortie Si de fluide frigorigène en phase gazeuse, qui s'est détendu dans la partie supérieure PS via l'éventuelle paroi poreuse PP, afin qu'il alimente le compresseur CP via le conduit CT et sa branche de dérivation BD. En d'autres termes, on injecte un maximum de gaz directement dans le compresseur CP (via la première sortie Si) afin de garder un débit soutenu dans le condenseur interne CDI, et on n'alimente plus du tout l'échangeur externe EE, ce qui permet de renforcer les performances thermiques de l'installation IC par très grand froid au détriment du COP (ou coefficient de performance).The term "porous wall" here means a wall that allows the refrigerant to pass through in the gas phase and the very small refrigerant particles in the liquid phase. The use of a porous wall PP depends on the geometry of the upper part PS. Its function is in particular to protect liquid projections the first output 51 which is described below. It can be made of metal, plastic or any other material compatible with the refrigerant used as well as the CP compressor oil. The first part PS1 is provided with a first input El adapted to receive the two-phase refrigerant which is derived from the internal condenser CDI. The second part PS2 is provided with a first output 51 which is adapted to be coupled to the external expansion valve DTE via the conduit CT and to the compressor CP via the conduit CT and its branch branch BD. The lower part PI is defined in the same receptacle as that in which the upper part PS is defined and communicates with the first PS1 and second PS2 parts thereof (PS) via drying means MD in order to collect by gravity the refrigerant in liquid phase from these first PS1 and second PS2 parts. This lower part PI has a second output S2, which is adapted to supply refrigerant in liquid phase subcooler SR (in both heating modes), and a second input E2, which is adapted to receive the refrigerant from of the subcooler SR (in the second heating mode illustrated in FIGS. 4 and 5). The desiccation means MD advantageously make it possible to purify the refrigerant. The control means MC may take at least first and second states respectively associated with the first and second heating modes. In the first state associated with the first heating mode, the control means MC are clean, as illustrated in FIG. 3, at switching the refrigerant, which arrives upstream of the second input E2 coming from the subcooler SR, towards the first output Si so that it feeds the external expander DTE via the conduit CT. In the second state associated with the second so-called "cold" heating mode, the control means MC are clean, as illustrated in FIG. 5, on the one hand, to allow access to the second input E2 of the refrigerant that arrives of the subcooler SR, so that the subcooler SR operates in a closed circuit via the dewatering tank RD, and thus does not contribute to the heating (here of the passenger compartment of the vehicle), and, secondly, to allow the output by the first output Si of refrigerant in the gas phase, which has expanded in the upper part PS via the possible porous wall PP, so that it feeds the compressor CP via the conduit CT and its derivation branch BD . In other words, a maximum of gas is injected directly into the compressor CP (via the first output Si) in order to maintain a sustained flow rate in the internal condenser CDI, and the external exchanger EE is no longer supplied with power, which makes it possible to reinforce the thermal performance of the installation IC in very cold weather to the detriment of the COP (or coefficient of performance).

On notera que le réservoir de déshydratation RD constitue ainsi un réservoir à quatre voies, à savoir les première El et seconde E2 entrées et les première Si et seconde S2 sorties. Par exemple, les moyens de contrôle MC peuvent comprendre une vanne comportant des première et seconde voies d'entrée et des première et seconde voies de sortie. La première voie d'entrée peut être couplée au sous-refroidisseur SR. La seconde voie d'entrée peut être couplée à la première sortie Si. La première voie de sortie peut être couplée au conduit CT (et donc au compresseur CP et au détendeur externe DTE). La seconde voie de sortie peut être couplée à la seconde entrée E2. Dans ce cas, cette vanne est agencée soit pour faire communiquer sa première voie d'entrée avec sa première voie de sortie en fermant ses seconde voie d'entrée et seconde voie de sortie pour permettre l'alimentation du détendeur externe DTE en fluide frigorigène en phase liquide issu du sous-refroidisseur SR, soit pour faire communiquer sa première voie d'entrée avec sa seconde voie de sortie et sa seconde voie d'entrée avec sa première voie de sortie afin que le sous-refroidisseur SR fonctionne en circuit fermé. On notera qu'afin de faciliter le contrôle du fonctionnement de l'installation IC, mais également de permettre à cette dernière (IC) d'offrir au moins un mode de fonctionnement mixte, l'installation IC peut comprendre l'une au moins des vannes Vj présentées ci-après, et de préférence toutes : - une première vanne V1 (j = 1), par exemple de type trois voies, et comprenant une entrée couplée à la sortie du compresseur CP, une première sortie couplée à l'entrée du condenseur interne CDI et une seconde sortie couplée à une première entrée/sortie de l'échangeur externe EE, - une seconde vanne V2 (j = 2), par exemple de type trois voies, et comprenant une entrée couplée à la sortie du condenseur interne CDI, une première sortie couplée à la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, et une seconde sortie couplée à la première entrée/sortie de l'échangeur externe EE, - une troisième vanne V3 (j = 3), par exemple de type trois voies, et comprenant une entrée/sortie couplée à une seconde entrée/sortie de l'échangeur externe EE, une sortie couplée à la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, et une entrée couplée à la sortie du détendeur externe DTE, - une quatrième vanne V4 (j = 4), par exemple de type quatre voies, et 2 9 8 788 7 13 comprenant une première entrée couplée à la sortie de l'évaporateur interne El, une deuxième entrée couplée à la première entrée/sortie de l'échangeur externe EE, et une troisième entrée couplée à l'une des extrémités de la branche de dérivation BD (dont l'autre extrémité est 5 couplée au conduit CT), et une sortie couplée à l'entrée du compresseur CP. Il est important de noter que chaque vanne de type trois voies peut être remplacée par deux vannes de type deux voies, par exemple. De même, la vanne de type quatre voies peut être remplacée par au moins deux vannes 10 de type deux ou trois voies, par exemple deux vannes de type deux voies ou une vanne de type trois voies plus une vanne de type deux voies ou deux vannes de type trois voies. Par ailleurs, la quatrième vanne V4 pourrait être, par exemple, de type trois voies ou remplacée par deux vannes de type deux voies (associées respectivement à l'échangeur externe EE et à l'évaporateur 15 interne El), et ne pas être connectée à l'une des extrémités de la branche de dérivation BD. Dans ce cas, on peut prévoir en amont du compresseur CP une vanne supplémentaire de type trois voies (ou deux vannes de type deux voies) à laquelle est connectée l'une des extrémités de la branche de dérivation BD.It will be noted that the dewatering tank RD thus constitutes a four-way reservoir, namely the first El and second E2 inputs and the first Si and second S2 outputs. For example, the control means MC may comprise a valve having first and second input channels and first and second output channels. The first input channel can be coupled to the SR subcooler. The second input channel can be coupled to the first output Si. The first output channel can be coupled to the CT channel (and thus to the compressor CP and the external expansion valve DTE). The second output channel may be coupled to the second input E2. In this case, this valve is arranged either to communicate its first input channel with its first output channel by closing its second input channel and second output channel to allow the supply of external refrigerant DTE regulator refrigerant in liquid phase from the subcooler SR, or to communicate its first input channel with its second output channel and its second input channel with its first output channel so that the subcooler SR operates in a closed circuit. It should be noted that in order to facilitate the control of the operation of the installation IC, but also to allow this latter (IC) to offer at least one mixed mode of operation, the installation IC can comprise at least one of the valves Vj presented below, and preferably all: - a first valve V1 (j = 1), for example of the three-way type, and comprising an input coupled to the output of the compressor CP, a first output coupled to the input of the internal condenser CDI and a second output coupled to a first input / output of the external exchanger EE, - a second valve V2 (j = 2), for example of three-channel type, and comprising an input coupled to the output of the condenser internal CDI, a first output coupled to the first input El of the dewatering tank RD, and a second output coupled to the first input / output of the external heat exchanger EE, - a third valve V3 (j = 3), for example of three-way type, and comprena an input / output coupled to a second input / output of the external heat exchanger EE, an output coupled to the first input El of the dewatering tank RD, and an input coupled to the output of the external expansion valve DTE, - a fourth valve V4. (j = 4), for example of the four-way type, and comprising a first input coupled to the output of the internal evaporator E1, a second input coupled to the first input / output of the external exchanger EE, and a third input coupled to one end of branch branch BD (the other end of which is coupled to line CT), and an output coupled to the input of compressor CP. It is important to note that each three-way valve can be replaced by two two-way valves, for example. Likewise, the four-way type valve may be replaced by at least two two or three-way type valves, for example two two-way type valves or a three-way type valve plus a two-way type valve or two valves. three-way type. Furthermore, the fourth valve V4 could be, for example, three-way type or replaced by two two-way type valves (associated respectively with the external heat exchanger EE and the internal evaporator El), and not be connected at one end of branch branch BD. In this case, it is possible to provide upstream of the compressor CP an additional three-way valve (or two two-way type valves) to which is connected one of the ends of the branch branch BD.

20 On notera qu'avec les vannes Vj présentées ci-avant (ou bien avec des ensembles équivalents de vannes de type deux ou trois voies), l'installation IC peut offrir au moins un mode de fonctionnement mixte décrit dans le document brevet déposé en France sous le numéro FR 1150666. Comme indiqué plus haut, le réservoir de déshydratation RD décrit ci-25 avant permet de mettre en oeuvre des premier et second modes de chauffage. Le premier mode de chauffage est illustré sur les figures 1 à 3. Il est adapté aux températures extérieures moyennement froides, voire froides, typiquement comprises entre environ -5°C et +15°C (comme indiqué dans la 30 partie introductive ces valeurs varient selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). Dans ce premier mode de chauffage le fluide frigorigène en phase gazeuse circule du compresseur CP vers le condenseur interne CDI où il sert (figure 1) ou contribue seulement (figure 2) à réchauffer l'air intérieur par échange thermique. La première vanne V1 est alors configurée de manière à aiguiller le fluide frigorigène en phase gazeuse vers le condenseur interne CDI. Puis, le fluide frigorigène va du condenseur interne CDI (d'où il ressort en phases gazeuse et liquide) vers la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, via la seconde vanne V2 qui est configurée à cet effet. Le fluide frigorigène pénètre dans la première partie PS1 et sa phase liquide (très majoritaire) tombe par inertie dans la partie inférieure PI, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase liquide contenu dans cette partie inférieure PI ressort (au moins en la partie) du réservoir de déshydratation RD, via la seconde sortie S2, et se dirige vers le sous-refroidisseur SR. Le fluide frigorigène en phase liquide est alors sous-refroidi, puis dirigé vers la seconde entrée E2 du réservoir de déshydratation RD. Les moyens de contrôle MC aiguillent alors le fluide frigorigène en phase liquide vers la première sortie S1 afin qu'il pénètre dans 15 le conduit CT. Le fluide frigorigène en phase liquide circule alors dans le conduit CT jusqu'au détendeur externe DTE, où il est dépressurisé. La quatrième vanne V4 est configurée à cet effet. Ensuite, le fluide frigorigène va du détendeur externe DTE vers l'évaporateur externe EE, via la troisième vanne V3 qui est configurée à cet effet. Il est alors encore plus dépressurisé 20 par échange thermique avec l'air extérieur. Enfin, le fluide frigorigène va de l'évaporateur externe EE vers le compresseur CP où il est transformé en gaz chauffé et pressurisé, via la quatrième vanne V4 qui est configurée à cet effet. La partie de réfrigération (évaporateur interne El) est ainsi bien isolée de la partie de chauffage (condenseur interne CDI et/ou aérotherme AR).It will be noted that with the valves V i presented above (or with equivalent sets of two or three-way type valves), the installation IC can offer at least one mixed mode of operation described in the patent document filed in France as FR 1150666. As indicated above, the dehydration tank RD described above makes it possible to implement first and second heating modes. The first heating mode is illustrated in FIGS. 1 to 3. It is suitable for moderately cold or even cold outside temperatures, typically between about -5 ° C. and + 15 ° C. (as indicated in the introductory part, these values vary depending on the type of IC installation and the type of refrigerant used). In this first heating mode the gas phase refrigerant flows from the compressor CP to the internal condenser CDI where it serves (Figure 1) or contributes only (Figure 2) to heat the indoor air by heat exchange. The first valve V1 is then configured to direct the refrigerant gas phase to the internal condenser CDI. Then, the refrigerant goes from the internal condenser CDI (from which it appears in gaseous and liquid phases) to the first inlet El of the dewatering tank RD, via the second valve V2 which is configured for this purpose. The refrigerant enters the first part PS1 and its liquid phase (very majority) falls by inertia in the lower part PI, via the desiccation means MD. The liquid phase refrigerant contained in this lower part PI (at least in the portion) of the dewatering tank RD, via the second outlet S2, flows towards the subcooler SR. The refrigerant in the liquid phase is then subcooled, then directed to the second inlet E2 of the dewatering tank RD. The control means MC then directs the refrigerant in the liquid phase to the first outlet S1 so that it enters the conduit CT. The refrigerant in the liquid phase then flows in the conduit CT to the external expansion valve DTE, where it is depressurized. The fourth valve V4 is configured for this purpose. Then, the refrigerant goes from the external expander DTE to the external evaporator EE, via the third valve V3 which is configured for this purpose. It is then further depressurized by heat exchange with the outside air. Finally, the refrigerant goes from the external evaporator EE to the compressor CP where it is converted into heated and pressurized gas via the fourth valve V4 which is configured for this purpose. The refrigeration part (internal evaporator El) is thus well insulated from the heating part (internal condenser CDI and / or heater AR).

25 Le second mode de chauffage est illustré sur les figures 4 et 5. Il est adapté aux températures extérieures très froides, typiquement inférieures à environ -5°C (comme indiqué dans la partie introductive cette valeur varie selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). Dans ce second mode de chauffage le fluide frigorigène en phase gazeuse 30 circule du compresseur CP vers le condenseur interne CDI où il sert (figure 4) ou contribue seulement à réchauffer l'air intérieur par échange thermique. La première vanne V1 est alors configurée de manière à aiguiller le fluide frigorigène en phase gazeuse vers le condenseur interne CDI. Puis, le fluide frigorigène va du condenseur interne CDI (d'où il ressort en phases gazeuse et liquide) vers la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, via la seconde vanne V2 qui est configurée à cet effet. Le fluide frigorigène pénètre dans la première partie PS1 et sa phase liquide (très majoritaire) tombe par inertie dans la partie inférieure PI, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase gazeuse, contenu dans la première partie PS1, traverse l'éventuelle paroi poreuse PP en se détendant légèrement du fait de l'aspiration du compresseur CP, puis il ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la première sortie S1, et pénètre dans le conduit CT dont l'accès a été libéré par les moyens de contrôle MC. Le fluide frigorigène en phase gazeuse circule alors dans le conduit CT puis dans la branche de dérivation BD jusqu'à la quatrième vanne V4 qui a été configurée pour l'aiguiller vers le compresseur CP qui l'aspire. Dans le même temps, le fluide frigorigène en phase liquide circule en circuit fermé dans le sous-refroidisseur SR et dans le réservoir de déshydratation RD, via la seconde entrée E2, la partie inférieure PI, la seconde sortie S2 et les moyens de contrôle MC. En fait, la partie inférieure PI n'étant pas remplie entièrement, le gaz contenu dans la partie supérieure PS (et résultant du volume inoccupé par la phase liquide) est aspiré via la première sortie S1 vers le compresseur CP. Cette aspiration crée une légère dépression qui favorise la vaporisation partielle du liquide, ce qui permet une alimentation continue du compresseur CP. Le niveau de la phase liquide dans la partie inférieure PI est donc important dans ce cas. Une quantité trop importante de phase liquide engendre un risque d'aspiration de gouttelettes vers le compresseur CP, tandis qu'un niveau trop faible contrarie la vaporisation et donc la formation de gaz. Le volume utile de la phase liquide est donc défini par le volume contenu dans le sous-refroidisseur SR, le volume contenu dans les tuyaux d'interconnexion entre le réservoir de déshydratation RD et le sous- refroidisseur SR, et le volume de liquide contenu dans la partie inférieure PI. L'invention est particulièrement avantageuse car elle permet à une installation de chauffage/climatisation à pompe à chaleur de continuer à fonctionner sans échange de calories avec l'air extérieur lorsque la température de ce dernier est très basse. Cela permet notamment d'éviter de recourir à des moyens de chauffage additionnels, par exemple électriques, qui induiraient un surcoût et une surconsommation d'énergie électrique. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation de réservoir de déshydratation, d'installation de chauffage/climatisation et de véhicule décrits ci-avant, seulement à titre d'exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l'homme de l'art dans le cadre des revendications ci-après.The second heating mode is illustrated in FIGS. 4 and 5. It is suitable for very cold external temperatures, typically less than about -5 ° C. (as indicated in the introductory part, this value varies according to the type of installation IC and depending on the type of refrigerant used). In this second heating mode, the gas-phase refrigerant 30 flows from the compressor CP to the internal condenser CDI where it is used (FIG. 4) or only contributes to heating the internal air by heat exchange. The first valve V1 is then configured to direct the refrigerant gas phase to the internal condenser CDI. Then, the refrigerant goes from the internal condenser CDI (from which it appears in gaseous and liquid phases) to the first inlet El of the dewatering tank RD, via the second valve V2 which is configured for this purpose. The refrigerant enters the first part PS1 and its liquid phase (very majority) falls by inertia in the lower part PI, via the desiccation means MD. The gas phase refrigerant, contained in the first part PS1, passes through the possible porous wall PP while relaxing slightly due to the suction of the compressor CP, then it comes out (at least in part) of the dewatering tank RD, via the first output S1, and enters the conduit CT whose access has been released by the control means MC. The gas-phase refrigerant then flows in the conduit CT and then in the branch branch BD to the fourth valve V4 which has been configured to direct it to the compressor CP which sucks it. At the same time, the refrigerant in the liquid phase circulates in a closed circuit in the subcooler SR and in the dewatering tank RD, via the second inlet E2, the lower part PI, the second outlet S2 and the control means MC . In fact, the lower part PI is not completely filled, the gas contained in the upper part PS (and resulting from the unoccupied volume by the liquid phase) is sucked via the first output S1 to the compressor CP. This suction creates a slight depression which favors the partial vaporization of the liquid, which allows a continuous supply of the compressor CP. The level of the liquid phase in the lower part PI is therefore important in this case. Too much liquid phase causes a risk of aspiration of droplets to the compressor CP, while too low level upset the vaporization and therefore the formation of gas. The useful volume of the liquid phase is therefore defined by the volume contained in the subcooler SR, the volume contained in the interconnection pipes between the dewatering tank RD and the subcooler SR, and the volume of liquid contained in the lower part PI. The invention is particularly advantageous because it allows a heating / air conditioning heat pump system to continue to operate without heat exchange with the outside air when the temperature of the latter is very low. This allows in particular to avoid the use of additional heating means, for example electrical, which would induce additional cost and over-consumption of electrical energy. The invention is not limited to the embodiments of dehydration tank, heating / air conditioning installation and vehicle described above, only by way of example, but it encompasses all variants that may be considered by man of the art in the context of the claims below.

Claims

REVENDICATIONS1. Dehydration tank (RD) for a heating / air conditioning (IC) installation comprising a compressor (CP) capable of heating and pressurizing a refrigerant, an internal condenser (CDI) capable of contributing to the heating of a so-called internal air by exchange with said refrigerant from said compressor (CP), a sub-cooler (SR) arranged to cool the refrigerant from said internal condenser (CDI), an external expansion valve (DTE) adapted to depressurize the refrigerant from said sub- cooler (SR), and an external exchanger (EE) adapted to heat the refrigerant from said external expander (DTE) by exchange with an air said outside to supply said compressor (CP), characterized in that it comprises i) a upper part (PS) having first (PS1) and second (PS2) parts communicating and respectively provided with a first inlet (E1) adapted to receive the refrigerant from t internal condenser (CDI) and a first output (S1) adapted to be coupled to said compressor (CP) and said external expansion valve (DTE), ii) a lower part (PI) communicating with said first 20 (PS1) and second (PS2) parts via desiccant means (MD) for collecting the refrigerant in the liquid phase, and having a second output (S2) adapted to supply liquid phase refrigerant to said subcooler (SR) and a second input (E2) adapted to receive the refrigerant from said subcooler (SR), and iii) control means (MC) clean or be directed to said first outlet (S1) the refrigerant arriving upstream of said second inlet (E2) to supply said external expander (DTE), or to allow access of the refrigerant to said second inlet (E2) so that said subcooler (SR) operates in closed circuit, and the output by said first output (S1) of flui refrigerant gas phase, expanded in said upper portion (PS) via said porous wall (PP) for supplying said compressor (CP).

2. Tank according to claim 1, characterized in that said first (PS1) and second (PS2) parts communicate via a paroiporator (PP).

3. Tank according to one of claims 1 and 2, characterized in that said control means (MC) comprises a valve, on the one hand, having a first input channel coupled to said subcooler (SR), a second input channel coupled to said first output (S1), a first output channel coupled to said compressor (CP) and said external expander (DTE), and a second output channel coupled to said second input (E2), and, on the other hand, arranged either to make said first input channel communicate with said first output channel by closing said second input channel and second output channel to allow said external expander (DTE) to be supplied with refrigerant liquid phase from said subcooler (SR), or to communicate said first input channel with said second output channel and said second input channel with said first output channel so that said subcooler (SR) operates ionne in closed circuit.

4. Heating / air conditioning (IC) installation comprising a compressor (CP) capable of heating and pressurizing a refrigerant, an internal condenser (CDI) capable of contributing to the heating of a so-called internal air by exchange with said refrigerant fluid from said compressor (CP), a sub-cooler (SR) arranged to cool the refrigerant from said internal condenser (CDI), an external expansion valve (DTE) capable of depressurizing the refrigerant from said subcooler (SR), and a external exchanger (EE) adapted to heat the refrigerant from said external expander (DTE) by exchange with an air said outside to supply said compressor (CP), characterized in that it further comprises a dehydration tank (RD) according to one of the preceding claims, coupled to said external expander (DTE) via a conduit (CT) having a bypass branch (BD) coupled to a valve (V4) supplying said compress ur (CP).

5. Installation according to claim 4, characterized in that said internal condenser (CDI) is clean, in heating mode, to heat, by exchange with said refrigerant from said compressor (CP), a heat transfer fluid for supplying a heater (AR) adapted to heat said indoor air by heat exchange.

6. Installation according to one of claims 4 and 5, characterized in that it comprises a clean internal evaporator (El), in cooling mode, cooling said indoor air by exchange with said refrigerant, and in that said subcooler (SR) is arranged to cool said refrigerant from said external heat exchanger (EE) in said refrigeration mode, to allow an increase in the cooling capacity of said internal evaporator (El).

7. Vehicle, characterized in that it comprises a heating / air conditioning (IC) installation according to one of claims 4 to 6.

8. Vehicle according to claim 7, characterized in that it is automotive type.