FR2944398A1

FR2944398A1 - Power supply device for e.g. alternator-starter, of motor vehicle, has Zener diode comprising electrode connected to terminal, and hysteresis voltage comparator circuit controlling opening of demagnetization switch during overvoltage

Info

Publication number: FR2944398A1
Application number: FR0952309A
Authority: FR
Inventors: Santos Victor Dos; Philippe Masson; Marc Tunzini
Original assignee: Valeo Equipements Electriques Moteur SAS
Current assignee: Valeo Equipements Electriques Moteur SAS
Priority date: 2009-04-08
Filing date: 2009-04-08
Publication date: 2010-10-15
Anticipated expiration: 2029-04-08
Also published as: FR2944398B1

Abstract

The device (1) has a switch (T1) connecting a first terminal (2) of a rotor winding (LEXC) to a positive power supply line (B plus) of an edge network. A free wheeling diode (DRL) is connected between the terminal and a negative power supply line (B minus). A demagnetization switch (T2) formed of a MOSFET transistor connects a second terminal (4) of the winding to the negative line. A Zener diode (ZDMG) comprises an electrode connected to the second terminal. A control circuit i.e. hysteresis voltage comparator circuit (9), controls the opening of the switch during overvoltage of the network.

Description

-1 DISPOSITIF D'ALIMENTATION D'UN BOBINAGE DE ROTOR D'UN ALTERNATEUR DE VEHICULE AUTOMOBILE ET ALTERNATEUR CORRESPONDANT La présente invention concerne un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique tournante telle qu'un alternateur ou alternodémarreur de véhicule automobile. L'invention concerne aussi une machine électrique tournante comprenant ce dispositif. io De manière connue en soi, un alternateur pour véhicule automobile comprend un rotor bobiné, habituellement de type Lundell, qui alimenté par le réseau de bord et constituant l'inducteur, et un stator à plusieurs enroulements, constituant l'induit et produisant une puissance électrique polyphasée. Dans le réseau électrique de bord d'un véhicule automobile, par exemple 15 lorsque intervient une déconnexion de la batterie, il apparaît un phénomène de surtension connu par les hommes du métier comme étant le phénomène de Load Dump dans la terminologie anglo-saxonne. Ce phénomène de surtension découlant essentiellement de la constante de temps d'inductance (bobine d'excitation) du rotor est de nature à provoquer une détérioration de certains 20 composants électroniques présents dans les équipements de bord du véhicule. Le pont à transistors, généralement de type MOS-FET, inclus dans un alternateur à redressement synchrone ou un alterno-démarreur, peut aussi être endommagé consécutivement à une surtension non maîtrisée. Une solution connue pour palier à ce phénomène de surtension consiste à 25 prévoir un circuit de démagnétisation rapide du rotor de la machine qui vient ouvrir le circuit électrique alimentant en courant la bobine et cela lorsqu'une surtension apparaît sur le réseau de bord. Un tel circuit de démagnétisation rapide est également utilisé dans un alterno-démarreur lors d'une commutation de mode de fonctionnement de la 30 machine du mode démarreur vers le mode alternateur. Dans l'alterno-démarreur, il est alors nécessaire de démagnétiser le rotor, d'une part, pour éviter un calage du moteur thermique qui serait alors la conséquence d'un couple mécanique prélevé trop important et, d'autre part, l'apparition d'une éventuelle surtension due au temps de réponse de la boucle de régulation en tension déterminée -2- essentiellement, comme indiqué ci-dessus, par la constante de temps d'inductance du rotor. Un circuit de démagnétisation rapide selon la technique antérieure est précisément décrit dans la demande de brevet français FR-A-2802361 de la demanderesse, dont la Figure 1 ci-après est extraite. Dans ce circuit, prévu dans un alterno-démarreur, la démagnétisation rapide du rotor est obtenue en inversant la tension appliquée par le réseau de bord aux bornes d'un bobinage du rotor. Un tel circuit autorise une maîtrise de la surtension apparaissant du fait du temps de réponse de la boucle de régulation en tension, mais présente io l'inconvénient de laisser circuler des pics importants de courant lors de l'ouverture du circuit et de la réaction inductive consécutive de la bobine de rotor. Ces pics de courant peuvent être la source d'importantes perturbations sur ce même réseau, rendant plus difficile à obtenir la conformité des équipements aux tests de compatibilité électromagnétique (CEM). Il est donc souhaitable de proposer des 15 perfectionnements à ces circuits de démagnétisation rapide. Selon un premier aspect, la présente invention concerne un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique tournante pour véhicule automobile, comprenant : un élément de commutation reliant une première borne du bobinage de rotor 20 à une première ligne d'alimentation d'un réseau de bord ; une première diode connectée entre la première borne et une seconde ligne d'alimentation du réseau de bord, de polarité opposée à celle de la première ligne d'alimentation ; un interrupteur de démagnétisation reliant une seconde borne du bobinage 25 de rotor à la seconde ligne d'alimentation ; au moins une seconde diode dont une première électrode est connectée à la deuxième borne ; et un circuit de commande apte à commander l'ouverture de l'interrupteur de démagnétisation en cas d'une surtension du réseau de bord.The present invention relates to a device for feeding a rotor winding of a rotating electrical machine such as an alternator or alternator starter. of a motor vehicle. The invention also relates to a rotating electrical machine comprising this device. In a manner known per se, an alternator for a motor vehicle comprises a wound rotor, usually of the Lundell type, which is fed by the on-board network and constituting the inductor, and a stator with several windings constituting the armature and producing power. polyphase electric. In the on-board electrical network of a motor vehicle, for example when a disconnection of the battery occurs, an overvoltage phenomenon known to those skilled in the art appears to be the phenomenon of Load Dump in Anglo-Saxon terminology. This overvoltage phenomenon essentially resulting from the inductance time constant (excitation coil) of the rotor is such as to cause deterioration of certain electronic components present in the on-board equipment of the vehicle. The transistor bridge, generally of the MOS-FET type, included in a synchronous rectification alternator or an alternator-starter, can also be damaged as a result of an uncontrolled overvoltage. A known solution to overcome this overvoltage phenomenon is to provide a fast demagnetizing circuit of the rotor of the machine that opens the electrical circuit supplying current to the coil and that when an overvoltage appears on the on-board network. Such a fast demagnetizing circuit is also used in an alternator-starter when switching the operating mode of the machine from the starter mode to the alternator mode. In the alternator-starter, it is then necessary to demagnetize the rotor, on the one hand, to avoid stalling of the engine which would then be the consequence of a mechanical torque taken too important and, on the other hand, the occurrence of a potential overvoltage due to the response time of the voltage regulation loop determined substantially -2, as indicated above, by the inductance time constant of the rotor. A rapid demagnetization circuit according to the prior art is precisely described in the French patent application FR-A-2802361 of the applicant, of which Figure 1 below is extracted. In this circuit, provided in an alternator-starter, the rapid demagnetization of the rotor is obtained by inverting the voltage applied by the edge network to the terminals of a rotor winding. Such a circuit allows a control of the overvoltage occurring due to the response time of the voltage regulation loop, but has the drawback of allowing large peaks of current to circulate during the opening of the circuit and the inductive reaction. consecutive of the rotor coil. These peaks of current can be the source of important disturbances on this same network, making it more difficult to obtain the conformity of the equipments with the tests of electromagnetic compatibility (EMC). It is therefore desirable to provide improvements to these fast demagnetization circuits. According to a first aspect, the present invention relates to a device for feeding a rotor winding of a rotary electric machine for a motor vehicle, comprising: a switching element connecting a first terminal of the rotor winding 20 to a first line of supply of a shipboard network; a first diode connected between the first terminal and a second power supply line of the edge network, of opposite polarity to that of the first power supply line; a degaussing switch connecting a second terminal of the rotor winding to the second supply line; at least one second diode of which a first electrode is connected to the second terminal; and a control circuit capable of controlling the opening of the degaussing switch in the event of an overvoltage of the on-board network.

30 Conformément à l'invention, au moins un exemplaire de la seconde diode est constitué d'une diode Zener. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, cette diode Zener présente avantageusement une deuxième électrode connectée à la seconde ligne d'alimentation. -3- Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, cette diode Zener et une diode normale sont fort avantageusement reliées en série dans des sens opposés, et montées en parallèle sur le bobinage de rotor. Dans l'un ou l'autre des modes de réalisation précédents, l'interrupteur de 5 démagnétisation est constitué de préférence d'un transistor bipolaire de puissance dont une base est reliée au circuit de commande. Selon un troisième mode de réalisation de l'invention, cette diode Zener et une diode normale sont également reliées en série dans des sens opposés, et l'on tire bénéfice du montage de l'ensemble entre la seconde borne du bobinage de io rotor et une électrode de commande d'un transistor de puissance constituant l'interrupteur de démagnétisation. Dans ce troisième mode de réalisation de l'invention, le transistor de puissance est avantageusement constitué d'un transistor à effet de champ, de préférence de type MOSFET, dont une grille constituant l'électrode de commande 15 est reliée au circuit de commande. Dans tous les modes de réalisation de l'invention, le circuit de commande est de préférence un comparateur de tensions à hystérésis. De préférence, la première et seconde lignes d'alimentation sont destinées à être reliées respectivement aux bornes positive et négative d'une batterie de bord.According to the invention, at least one copy of the second diode consists of a Zener diode. According to a first embodiment of the invention, this Zener diode advantageously has a second electrode connected to the second supply line. According to a second embodiment of the invention, this Zener diode and a normal diode are most advantageously connected in series in opposite directions, and mounted in parallel on the rotor winding. In either of the preceding embodiments, the demagnetizing switch is preferably a bipolar power transistor having a base connected to the control circuit. According to a third embodiment of the invention, this Zener diode and a normal diode are also connected in series in opposite directions, and the assembly of the assembly between the second terminal of the rotor winding and a control electrode of a power transistor constituting the degaussing switch. In this third embodiment of the invention, the power transistor is advantageously constituted by a field effect transistor, preferably of the MOSFET type, a gate constituting the control electrode 15 is connected to the control circuit. In all the embodiments of the invention, the control circuit is preferably a hysteresis voltage comparator. Preferably, the first and second power supply lines are intended to be respectively connected to the positive and negative terminals of an on-board battery.

20 Selon un autre aspect, l'invention concerne une machine électrique tournante, telle qu'alternateur ou alterno-démarreur, comprenant un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor tel que décrit brièvement ci-dessus. Ces quelques spécifications essentielles auront rendu évidents pour l'homme de métier les avantages apportés par ce dispositif d'alimentation et son 25 utilisation dans un alternateur-démarreur par rapport à l'état de la technique antérieur. Les spécifications détaillées de l'invention sont données dans la description qui suit en liaison avec les dessins ci-annexés. Il est à noter que ces dessins n'ont d'autre but que d'illustrer le texte de la description et ne constituent en aucune 30 sorte une limitation de la portée de l'invention. La Figure 1 montre le schéma de principe d'un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique telle qu'un alternateur-démarreur de véhicule, notamment automobile, et comportant un circuit de démagnétisation, connu de l'état de la technique. -4- La Figure 2 montre le schéma de principe d'un premier mode de réalisation d'un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique selon l'invention. La Figure 3 montre le schéma de principe d'un deuxième mode de 5 réalisation d'un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique selon l'invention. La Figure 4 montre le schéma de principe d'un troisième mode de réalisation d'un dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor d'une machine électrique selon l'invention. io Le rappel du principe de fonctionnement d'un dispositif d'alimentation 1 d'un bobinage de rotor LEXC d'alternateur-démarreur comportant un circuit de démagnétisation DDMG, T2 connu, tel que représenté schématiquement sur la Figure 1, permettra de bien comprendre l'apport de l'invention dont plusieurs schémas sont montrés sur les Figures 2 à 4.In another aspect, the invention relates to a rotating electrical machine, such as alternator or alternator-starter, comprising a device for feeding a rotor winding as briefly described above. These few essential specifications will have made obvious to the skilled person the advantages provided by this feed device and its use in a starter-alternator compared to the state of the prior art. The detailed specifications of the invention are given in the following description in conjunction with the accompanying drawings. It should be noted that these drawings have no other purpose than to illustrate the text of the description and in no way constitute a limitation of the scope of the invention. FIG. 1 shows the block diagram of a device for supplying a rotor winding of an electric machine such as a vehicle alternator-starter, in particular a motor vehicle, and comprising a demagnetization circuit, known to the state of the art. FIG. 2 shows the block diagram of a first embodiment of a device for feeding a rotor winding of an electric machine according to the invention. Figure 3 shows the block diagram of a second embodiment of a device for supplying a rotor winding of an electric machine according to the invention. Figure 4 shows the block diagram of a third embodiment of a device for supplying a rotor winding of an electric machine according to the invention. The recall of the operating principle of a power supply device 1 of an alternator-starter LEXC rotor winding comprising a known DDMG, T2 demagnetization circuit, as shown diagrammatically in FIG. 1, will make it possible to clearly understand the contribution of the invention of which several diagrams are shown in Figures 2 to 4.

15 La Figure 1 montre deux interrupteurs Tl ,T2, réalisés de préférence sous la forme de transistors, une diode de démagnétisation rapide DDMG, et une diode de roue libre DRL. Le premier interrupteur Ti relie une première borne 2 du bobinage de rotor LEXC à la masse 3.Figure 1 shows two switches T1, T2, preferably in the form of transistors, a fast demagnetization diode DDMG, and a freewheeling diode DRL. The first switch T1 connects a first terminal 2 of the rotor winding LEXC to ground 3.

20 Le second interrupteur T2 relie la seconde borne 4 du bobinage de rotor LEXC à la ligne d'alimentation positive B+ du réseau de bord. En mode démarreur les premier et second interrupteurs Ti, T2 sont fermés, de sorte que le bobinage de rotor LEXC est alimenté par le réseau de bord. En mode alternateur, le second interrupteur T2 reste fermé, tandis que le 25 premier interrupteur Ti commute pour avoir un rapport cyclique variable en fonction de la tension du réseau de bord. La diode de démagnétisation DDMG est montée entre la seconde borne 4 du bobinage de rotor LEXC et la masse 3 de telle sorte qu'elle ne conduise pas quand le second interrupteur T2 est fermé.The second switch T2 connects the second terminal 4 of the rotor winding LEXC to the positive supply line B + of the onboard network. In starter mode the first and second switches T1, T2 are closed, so that the rotor winding LEXC is supplied by the on-board network. In alternator mode, the second switch T2 remains closed, while the first switch Ti switches to have a variable duty cycle depending on the voltage of the onboard network. The demagnetizing diode DDMG is mounted between the second terminal 4 of the rotor winding LEXC and the ground 3 so that it does not conduct when the second switch T2 is closed.

30 La diode de roue libre DRL est montée de manière classique entre la première borne 2 du bobinage de rotor LEXC et la ligne d'alimentation positive B+, de telle sorte qu'elle conduise l'extra-courant de rupture au moment de l'ouverture de Ti, le second interrupteur T2 restant fermé. -5- Une démagnétisation rapide du rotor est obtenue en ouvrant le second interrupteur T2 tout en maintenant simultanément le premier interrupteur Ti ouvert. Dans ce cas, comme le montre bien la Figure 1, la diode de roue libre DRL et la diode de démagnétisation DDMG sont conductrices, et le bobinage de rotor LEXC restitue rapidement au réseau de bord, sous forme d'un courant électrique 5, l'énergie magnétique stockée, en étant soumis à une tension opposée à celle appliquée en fonctionnement normal. Afin d'éviter les perturbations du réseau de bord dues à la brusque inversion de la polarité de la tension d'alimentation du bobinage de rotor LEXC à partir de io celui-ci, il est proposé un circuit de démagnétisation mettant en oeuvre au moins une diode de démagnétisation constituée par une diode Zener ZDMG. Les Figures 2, 3 et 4 montrent trois modes de réalisation préférés du circuit de démagnétisation selon l'invention. A la différence du montage précédent, dans ces trois exemples, la charge 15 constituée par le bobinage de rotor LEXC est connectée, en fonctionnement normal, en permanence à la masse au lieu d'être connectée en permanence à la ligne positive B+ du réseau de bord. L'élément de commutation Ti alimentant le bobinage de rotor LEXC à partir de la ligne positive B+ du réseau est constitué par un transistor de puissance 6, de 20 préférence de type MOSFET, commandé par un signal à modulation de largeur d'impulsion PWM en fonction de la tension du réseau. Une diode de roue libre DRL assure, en fonctionnement normal du dispositif d'alimentation 1, c'est-à-dire quand l'interrupteur de démagnétisation T2 connecte le bobinage de rotor LEXC à la ligne négative du réseau B- (T2 fermé), 25 généralement mise à la masse 3, la circulation de l'extra-courant de rupture généré par la commutation périodique de Ti. Dans le mode de réalisation préféré représenté sur la Figure 2, l'interrupteur de démagnétisation T2 est constitué d'un transistor bipolaire de puissance 7. La base 8 de ce transistor 7 est reliée à la sortie d'un circuit comparateur de 30 tensions à hystérésis 9 qui détecte toute surtension sur le réseau de bord. La diode de démagnétisation est une diode Zener ZDMG montée entre le collecteur et l'émetteur du transistor bipolaire 7. -6- Quand une surtension est détectée sur le réseau de bord, le rapport cyclique du signal PWM est réduit à zéro, et simultanément le circuit comparateur 9 commande l'ouverture du transistor de démagnétisation T2. Ce phénomène (Ti et T2 ouverts) va appliquer une tension négative sur le 5 bobinage de rotor LEXC, déterminée par la tension de claquage de la diode Zener ZDMG, à la tension de déchet de la diode de roue libre DRL près. De même que dans le dispositif d'alimentation 1 connu de l'état de la technique, représenté sur la Figure 1, la démagnétisation du rotor est de ce fait rapide, sans toutefois générer autant de perturbations du fait de la circulation d'un io courant moins important dans le bobinage de rotor LEXC. Pour une résistance du bobinage de rotor LEXC déterminée, l'intensité du courant 10 circulant dans ce bobinage, et par conséquent la durée de la démagnétisation, est fonction de la tension de claquage Zener : plus cette tension est élevée, plus la démagnétisation est rapide.The freewheeling diode DRL is conventionally mounted between the first terminal 2 of the rotor winding LEXC and the positive supply line B +, so that it drives the extra-breaking current at the time of the opening of Ti, the second switch T2 remaining closed. Rapid demagnetization of the rotor is obtained by opening the second switch T2 while simultaneously maintaining the first open switch Ti. In this case, as shown in FIG. 1, the freewheeling diode DRL and the demagnetizing diode DDMG are conductive, and the rotor winding LEXC rapidly restores to the on-board network, in the form of an electric current 5, 1 magnetic energy stored, being subjected to a voltage opposite that applied in normal operation. In order to avoid the disturbances of the on-board network due to the sudden inversion of the polarity of the power supply voltage of the rotor winding LEXC from this one, it is proposed a demagnetization circuit implementing at least one degaussing diode consisting of a zener diode ZDMG. Figures 2, 3 and 4 show three preferred embodiments of the demagnetizing circuit according to the invention. Unlike the previous assembly, in these three examples, the load 15 constituted by the rotor winding LEXC is connected, in normal operation, permanently to the ground instead of being permanently connected to the positive line B + of the network. edge. The switching element Ti supplying the rotor winding LEXC from the positive line B + of the network is constituted by a power transistor 6, preferably of the MOSFET type, controlled by a pulse width modulated signal PWM. function of the mains voltage. A freewheeling diode DRL ensures, in normal operation of the supply device 1, that is to say when the degaussing switch T2 connects the rotor winding LEXC to the negative line of the network B- (T2 closed) , Generally grounded 3, the flow of the extra-breaking current generated by the periodic switching of Ti. In the preferred embodiment shown in FIG. 2, the degaussing switch T2 consists of a bipolar power transistor 7. The base 8 of this transistor 7 is connected to the output of a comparator circuit of 30 voltages. hysteresis 9 which detects any overvoltage on the on-board system. The demagnetizing diode is a zener diode ZDMG mounted between the collector and the emitter of the bipolar transistor 7. When an overvoltage is detected on the on-board network, the duty cycle of the PWM signal is reduced to zero, and simultaneously the comparator circuit 9 controls the opening of demagnetizing transistor T2. This phenomenon (open Ti and T2) will apply a negative voltage on the LEXC rotor winding, determined by the breakdown voltage of Zener diode ZDMG, to the waste voltage of the near freewheel diode DRL. As in the feed device 1 known from the prior art, shown in Figure 1, the demagnetization of the rotor is fast, but without generating as many disturbances due to the circulation of a io less current in the LEXC rotor winding. For a determined resistance of the rotor winding LEXC, the intensity of the current flowing in this winding, and consequently the duration of the demagnetization, is a function of the Zener breakdown voltage: the higher this voltage, the faster the demagnetization is. .

15 La Figure 3 montre un deuxième mode de réalisation du dispositif d'alimentation d'un bobinage de rotor selon l'invention. Dans ce deuxième mode de réalisation, le circuit de démagnétisation comprend deux diodes de démagnétisation DDMG, ZDMG permettant la circulation du courant de démagnétisation 11.Figure 3 shows a second embodiment of the device for feeding a rotor winding according to the invention. In this second embodiment, the demagnetization circuit comprises two DDMG demagnetization diodes, ZDMG allowing the circulation of the demagnetizing current 11.

20 Un exemplaire de ces diodes DDMG, ZDMG est une diode normale DDMG, et l'autre exemplaire est une diode Zener ZDMG. Les deux diodes sont reliées en série dans des sens opposés, et montées en parallèle sur le bobinage de rotor LEXC. De même que dans le premier mode de réalisation préféré représenté sur la 25 Figure 2, l'interrupteur de démagnétisation T2, connectant le bobinage de rotor LEXC à la masse 3 en fonctionnement normal, est également constitué dans ce deuxième mode de réalisation préféré d'un transistor bipolaire de puissance 7. La base 8 de ce transistor 7 est également reliée à la sortie d'un circuit comparateur de tensions à hystérésis 9 qui détecte toute surtension sur le réseau 30 de bord. Une surtension sur ce réseau déclenche l'ouverture du transistor de démagnétisation T2, ce qui produit l'apparition d'une tension de polarité inverse aux bornes de le bobinage de rotor LEXC. Cette tension de polarité inverse est sensiblement égale à la tension de claquage de la diode Zener ZDMG plus la -7- tension de conduction directe, de l'ordre de 0,6 Volt, de la diode DDMG. Le courant 11 circulant dans le bobinage de rotor LEXC est d'autant plus limité en amplitude maximale que la tension de claquage de la diode Zener ZDMG sera élevée. Cette limitation du courant 11, introduite par la diode Zener ZDMG, autorise une réduction des perturbations électromagnétiques et corrélativement de meilleures performances CEM. Dans le troisième mode de réalisation préféré de l'invention, représenté sur la Figure 4, l'interrupteur de démagnétisation T2 est constitué d'un autre transistor à effet de champ de puissance 12, de type MOSFET, dont la grille 13 est io connectée à la fois à la sortie du comparateur de tensions à hystérésis 9, et à un ensemble constitué par une diode normale DDMG reliée en série, dans un sens opposé, à une diode Zener ZDMG, connecté par ailleurs à la seconde borne 4 du bobinage de rotor LEXC. On peut considérer que le MOSFET de puissance 12, fonctionne, quand la 15 commande de démagnétisation est appliquée sur sa grille 13, comme une diode Zener de puissance, selon le schéma montré sur la Figure 2, dont la tension de claquage est fixée par la tension de claquage de la diode Zener ZDMG insérée dans le circuit de grille 13 (à la tension de déchet de la diode normale DDMG près). L'avantage de ce montage est que les diodes de démagnétisation DDMG, 20 ZDMG peuvent être des diodes de faible puissance. De plus, l'effet de contre-réaction drain-grille entraîne une décroissance plus progressive du courant de démagnétisation 14, ce qui a pour avantage de limiter les perturbations électromagnétiques émises. Comme il va de soi l'invention ne se limite pas aux seuls modes d'exécution 25 préférentiels décrits ci-dessus, Une description analogue pourrait porter sur des diodes de démagnétisation DDMG, ZDMG en nombre supérieur à deux, montées en parallèle ou en série, afin, notamment, d'obtenir une puissance dissipée plus importante, ou une tension Zener plus élevée.One copy of these DDMG diodes, ZDMG is a normal DDMG diode, and the other is ZDMG Zener diode. The two diodes are connected in series in opposite directions, and connected in parallel to the LEXC rotor winding. As in the first preferred embodiment shown in FIG. 2, the demagnetizing switch T2, connecting the rotor winding LEXC to the ground 3 in normal operation, is also constituted in this second preferred embodiment of FIG. a bipolar power transistor 7. The base 8 of this transistor 7 is also connected to the output of a hysteresis voltage comparator circuit 9 which detects any overvoltage on the edge network. An overvoltage on this network triggers the opening of demagnetizing transistor T2, which produces the appearance of a reverse polarity voltage across the LEXC rotor winding. This reverse polarity voltage is substantially equal to the breakdown voltage of the zener diode ZDMG plus the direct conduction voltage, of the order of 0.6 volts, of the DDMG diode. The current 11 flowing in the rotor winding LEXC is all the more limited in maximum amplitude as the breakdown voltage of Zener diode ZDMG will be high. This limitation of the current 11, introduced by Zener ZDMG diode, allows a reduction of electromagnetic disturbances and correlatively better EMC performance. In the third preferred embodiment of the invention, shown in FIG. 4, the degaussing switch T2 consists of another power field effect transistor 12 of the MOSFET type whose gate 13 is connected. both at the output of the comparator of hysteresis voltages 9, and at a set consisting of a normal diode DDMG connected in series, in the opposite direction, to a Zener diode ZDMG, furthermore connected to the second terminal 4 of the winding of LEXC rotor. Power MOSFET 12 can be considered as operating, when the demagnetization control is applied to its gate 13, as a power Zener diode, according to the diagram shown in FIG. 2, whose breakdown voltage is set by FIG. ZDMG Zener diode breakdown voltage inserted in the gate circuit 13 (at the normal diode voltage DDMG near). The advantage of this arrangement is that DDMG demagnetization diodes, ZDMG can be low power diodes. In addition, the drain-gate feedback effect causes a more gradual decay of the demagnetizing current 14, which has the advantage of limiting the emitted electromagnetic disturbances. It goes without saying that the invention is not limited to the only preferred embodiments described above. A similar description could relate to DDMG demagnetization diodes, ZDMG in number greater than two, connected in parallel or in series. , in particular to obtain a greater power dissipation, or a higher Zener voltage.

30 Les Figures 2, 3 et 4, montrent des montages où la charge LEXC est connectée à la source du MOSFET 6 de commutation. Des montages équivalents pourraient être réalisés où la charge LEXC serait connectée au drain, de manière analogue au montage de la bobine de rotor LEXC représenté sur la Figure 1. -8- De plus, les types particuliers des éléments à semi-conducteur représentés sur les Figures 2, 3 et 4, c'est-à-dire des MOSFET canal N (12) et canal P (6), et un transistor bipolaire NPN (7), ne sont donnés qu'à titre d'exemple. L'invention embrasse toutes les variantes possibles de réalisation mettant en oeuvre tout autre type d'élément à semi-conducteur présentant des fonctionnalités équivalentes à ceux cités, au prix éventuellement d'une permutation des polarités des tensions appliquées ou d'un recours à une pompe de charge, dans la mesure où ces variantes restent dans le cadre défini par les revendications ci-après. Figures 2, 3 and 4 show arrangements where the LEXC load is connected to the source of the switching MOSFET 6. Equivalent arrangements could be made where the LEXC load would be connected to the drain, similarly to the mounting of the LEXC rotor coil shown in Figure 1. In addition, the particular types of semiconductor elements shown in FIGS. Figures 2, 3 and 4, that is, N-channel (12) and P-channel (6) MOSFETs, and an NPN bipolar transistor (7) are given by way of example only. The invention embraces all the possible variants of implementation implementing any other type of semiconductor element having functionalities equivalent to those mentioned, at the possible price of a permutation of the polarities of the applied voltages or of a recourse to a charge pump, insofar as these variants remain within the scope defined by the claims below.

Claims

CLAIMS1) Power supply device (1) for a rotor winding (LEXC) of a rotating electrical machine for a motor vehicle, comprising: a switching element (Ti) connecting a first terminal (2) of said rotor winding (LEXC) ) a first power line (B +) of an on-board network; a first diode (DRL) connected between said first terminal (2) and a second supply line (B-) of said edge network, of opposite polarity to that of said first supply line (B +); a demagnetizing switch (T2) connecting a second terminal (4) of said rotor winding (LEXC) to said second power line (B-); at least one second diode of which a first electrode is connected to said second terminal (4); and a control circuit (9) adapted to control the opening of said degaussing switch (T2) in the event of an overvoltage of said edge network; characterized in that at least one copy of said second diode consists of a zener diode (ZDMG). 20

2) power supply device (1) for a rotor winding of an electric machine according to claim 1, characterized in that said Zener diode (ZDMG) has a second electrode connected to said second power supply line (B- ). 25

3) Device for supplying (1) a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to claim 1, characterized in that said Zener diode (ZDMG) and a normal diode (DDMG) are connected in series in opposite directions, and mounted in parallel on said rotor winding (LEXC). 30

4) Power supply device (1) for a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to any one of the preceding claims 2 or 3, characterized in that said degaussing switch (T2) consists of a bipolar power transistor (7) having a base (8) connected to said control circuit (9).

5) Power supply device (1) of a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to claim 1, characterized in that said Zener diode (ZDMG) and a normal diode (DDMG) are connected in series in opposing directions, and mounted between said second terminal (4) of said winding (LEXC) and a control electrode (13) of a power transistor (12) constituting said second switch (T2). i0

6) Device (1) for supplying a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to claim 5, characterized in that said power transistor (12) consists of a field effect transistor, preferably of MOSFET type, a gate (13) constituting said control electrode is connected to said control circuit (9).

7) Power supply device (1) for a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to any one of the preceding claims 1 to 6, characterized in that said control circuit (9) is a comparator of voltages at 20 hysteresis.

8) Power supply device (1) for a rotor winding (LEXC) of an electric machine according to any one of the preceding claims 1 to 7, characterized in that said first supply line (B +) and said second power line (B-) are intended to be respectively connected to the positive and negative terminals of an on-board battery.

9) A rotating electric machine for a motor vehicle, comprising a rotor winding (LEXC) supply device (1) according to any one of the preceding claims 1 to 8.

10) Electrical rotating machine according to claim 9 in the form of an alternator or an alternator-starter.