CÂBLE ÉLECTRIQUE À HAUTE IMMUNITÉ ÉLECTRO-MAGNÉTIQUE À ISOLANT MINÉRAL ETHIGH ELECTRO-MAGNETIC IMMUNITY ELECTRICAL CABLE WITH MINERAL INSULATION AND
PROCÉDÉ DE FABRICATION DE CELUI-CI DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un câble électrique à 5 haute immunité électro-magnétique, à isolant minéral et son procédé de fabrication. Le domaine technique de l'invention est celui de la fabrication et de l'utilisation d'un câble électrique qui soit à la fois : 10 adapté à la transmission de signaux impulsionnels de faible amplitude à large bande fréquentielle; - présentant une très bonne résistance vis-à-vis du vieillissement sous rayonnements ionisants; 15 - ayant une compatibilité électromagnétique ou CEM, à la fois insensible aux rayonnements EM extérieurs et non perturbateur vis-à-vis d'autres équipements ; - de faible diamètre extérieur (typiquement 20 inférieur à 2 mm). ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Comme décrit dans les documents référencés [ 1 ] et [2] en fin de description, il existe des câbles 25 électriques de l'art connu de diamètre extérieur moyen supérieur à 2 mm, qui sont inertes aux rayonnements ionisants, grâce à l'utilisation d'un isolant minéral à base de magnésie, d'alumine, ou de silice (à l'état 2909217 2 pulvérulent fortement comprimé), d'épaisseur suffisamment grande pour assurer une bonne isolation électrique, ce qui explique le fait que ces câbles doivent avoir des diamètres externes relativement élevés. Certains de ces câbles de l'art connu ont une gaine externe métallique, par exemple en fer, en cuivre, en inox, ou en un composite par superposition de deux de ces couches, qui peut servir de blindage électrique mais pas de blindage électro-magnétique. Des câbles à isolant minéral de diamètre inférieur à 2 mm existent mais ne sont utilisables que pour la transmission de courant (composante continue du signal), et pas pour des signaux faibles à composantes fréquentielles. Pour les faibles diamètres, inférieurs à 2mm, ces câbles ne sont pas CEM. Ils ne comportent, en effet, aucune protection pour les champs magnétiques. La fabrication de câbles CEM avec un diamètre extérieur inférieur à 2 mm est difficile, car plus le diamètre de ces câbles diminue, plus l'épaisseur de blindage diminue, or l'épaisseur des blindages doit être de l'ordre de l'épaisseur de peau des champs électro-magnétiques à atténuer. Dans le domaine technique des câbles électriques à isolant organique, on connaît des câbles électriques ayant une bonne compatibilité CEM. Les documents référencés [3] et [4] décrivent des câbles électriques dont le blindage EM comporte, autour du diélectrique entourant l'âme conductrice du câble, au moins une tresse de matériau présentant une perméabilité magnétique élevée (permalloy, }métal...) et 2909217 3 une couche de matériau électriquement conducteur, généralement sous forme de tresse ou feuillard métallique. Dans de tels câbles, les composants organiques ne résistent pas au vieillissement sous 5 l'effet des rayonnements ionisants (dégradation des composants organiques par apparition de radicaux et modification significative des constantes diélectriques et d'isolement du diélectrique) : non seulement dans les matériaux utilisés comme isolant et comme gaine, 10 mais aussi dans les couches de matériaux magnétiques, qui utilisent des poudres de particules magnétiques dans une matrice organique, pour assurer la flexibilité de ces câbles. De tels câbles soumis à des rayonnements ionisants peuvent donc être détériorés. De plus, de 15 tels câbles ne sont pas disponibles en faible diamètre, du fait de l'impédance requise (50Q ou 75Q), qui impose une épaisseur minimum de diélectrique de plusieurs millimètres. Le domaine technique des câbles à isolant 20 minéral est toutefois éloigné du domaine technique des câbles à isolant organique : les techniques de fabrication sont très différentes, et les problématiques d'amélioration aussi. Pour les câbles à isolant organique, le problème essentiel à résoudre est 25 d'éviter que les matériaux organiques brûlent, ou diffusent des composants nocifs. Les blindages EM sont généralement tressés, ce qui permet aussi une flexibilité des câbles plus grande qu'avec des matériaux massifs. De plus, on ne cherche pas 30 nécessairement à minimiser le diamètre de ces câbles. TECHNICAL FIELD The invention relates to an electrical cable with high electromagnetic immunity, mineral insulator and its method of manufacture. The technical field of the invention is that of the manufacture and use of an electrical cable which is both: adapted to the transmission of pulse signals of low amplitude with wide frequency band; - having a very good resistance against aging under ionizing radiation; Having electromagnetic or EMC compatibility, both insensitive to external EM radiation and non-disruptive to other equipment; small outside diameter (typically less than 2 mm). STATE OF THE PRIOR ART As described in the documents referenced [1] and [2] at the end of the description, there are electrical cables of the known art with an average outside diameter greater than 2 mm, which are inert to ionizing radiation, thanks to the use of a mineral insulator based on magnesia, alumina, or silica (in the heavily compressed state of powder), of sufficiently large thickness to ensure good electrical insulation, which explains the These cables must have relatively high external diameters. Some of these cables of the known art have an outer metallic sheath, for example made of iron, copper, stainless steel, or a composite by superimposition of two of these layers, which can serve as electrical shielding but no electromagnetic shielding. magnetic. Mineral insulated cables with a diameter of less than 2 mm exist but can only be used for current transmission (DC component of the signal), and not for weak signals with frequency components. For small diameters less than 2mm, these cables are not EMC. They do not have any protection for magnetic fields. The manufacture of EMC cables with an outside diameter of less than 2 mm is difficult because the smaller the diameter of these cables, the lower the thickness of the shielding, or the thickness of the shielding must be of the order of the thickness of the cable. skin electro-magnetic fields to mitigate. In the technical field of electrical cables with organic insulation, electric cables having good EMC compatibility are known. The documents referenced [3] and [4] describe electrical cables whose EM shielding comprises, around the dielectric surrounding the conductive core of the cable, at least one braid of material having a high magnetic permeability (permalloy, ... ) and a layer of electrically conductive material, generally in the form of a braid or metal strip. In such cables, the organic components are not resistant to aging under the effect of ionizing radiation (degradation of organic components by appearance of radicals and significant modification of the dielectric constants and isolation of the dielectric): not only in the materials used as insulation and sheath, but also in layers of magnetic materials, which use magnetic particle powders in an organic matrix, to provide the flexibility of these cables. Such cables subjected to ionizing radiation can therefore be damaged. In addition, such cables are not available in small diameter, because of the required impedance (50Q or 75Q), which imposes a minimum thickness of dielectric of several millimeters. The technical field of mineral insulated cables is, however, far removed from the technical field of organic insulated cables: manufacturing techniques are very different, and problems of improvement too. For organic insulated cables, the essential problem to be solved is to prevent organic materials from burning or diffusing harmful components. EM shields are generally braided, which also allows greater cable flexibility than with solid materials. In addition, it is not necessarily sought to minimize the diameter of these cables.
2909217 4 L'invention a pour objet de pallier ces inconvénients en proposant une nouvelle structure de câble électrique à isolant minéral de faible diamètre, ayant à la fois une bonne immunité aux parasites CEM et 5 une bonne résistance aux rayonnements ionisants, et un procédé de fabrication d'un tel câble électrique. EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention concerne un câble 10 électrique à haute immunité électro-magnétique à isolant minéral, caractérisé en ce qu'il comprend les couches successives suivantes disposées sur une âme centrale en métal conducteur : une première couche de protection, 15 une couche de diélectrique minéral, une seconde couche de protection, une couche de métal conducteur, une couche de p-métal, une gaine métallique de protection 20 mécanique. Avantageusement l'âme centrale est en cuivre et a un diamètre compris entre 0,05 mm et 0,5 mm. La première couche de protection est en acier inox et a une épaisseur comprise entre 0,01 mm et 0,1 mm. La 25 couche de diélectrique minéral est à base d'alumine, de silice ou de magnésie et a une épaisseur comprise entre 0,2 mm et 1 mm. La seconde couche de protection est en acier inox et a une épaisseur comprise entre 0,01 mm et 0,1 mm. La couche de métal conducteur est en cuivre et 30 a une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 0,5 mm. La couche de p-métal a une épaisseur comprise entre 0,01 2909217 5 mm et 0,5 mm. La gaine métallique est une couche d'acier ou d'inconel d'épaisseur comprise entre 0,1 mm et 0,5 mm. L'invention concerne également un procédé 5 de fabrication d'un tel câble, dans lequel on réalise le câble en plusieurs passes de martelage d'une forme de même structure en coupe mais de diamètre supérieur, et dans lequel on effectue un recuit thermique à une température supérieure à 1100 C sous flux d'hydrogène 10 gazeux. Ce recuit sert à la fois à restituer les propriétés mécaniques des métaux après traitement de martelage mais également à restituer les parois des domaines magnétiques du p-métal qui ont été impactés par les traitements de martelage successifs réalisés 15 lors de la fabrication du câble. La nouveauté concerne la double action de ce type de recuit qui est réalisé dans des conditions plus sévères que pour une simple restauration des propriétés mécaniques.The object of the invention is to overcome these drawbacks by proposing a new structure of mineral-insulated electrical cable of small diameter, having both a good immunity to CEM parasites and a good resistance to ionizing radiation, and a method of manufacture of such an electric cable. PRESENTATION OF THE INVENTION The present invention relates to an electrical cable with high electromagnetic immunity with mineral insulation, characterized in that it comprises the following successive layers arranged on a central core of conductive metal: a first protective layer, a mineral dielectric layer, a second protective layer, a conductive metal layer, a p-metal layer, a mechanical protective metal sheath. Advantageously, the central core is made of copper and has a diameter of between 0.05 mm and 0.5 mm. The first protective layer is made of stainless steel and has a thickness of between 0.01 mm and 0.1 mm. The mineral dielectric layer is based on alumina, silica or magnesia and has a thickness of between 0.2 mm and 1 mm. The second protective layer is made of stainless steel and has a thickness of between 0.01 mm and 0.1 mm. The conductive metal layer is copper and has a thickness of between 0.1 mm and 0.5 mm. The p-metal layer has a thickness of between 0.0 mm and 0.5 mm. The metallic sheath is a layer of steel or inconel with a thickness of between 0.1 mm and 0.5 mm. The invention also relates to a method 5 for manufacturing such a cable, in which the cable is made in several hammering passes of a shape of the same structure in section but of greater diameter, and in which a thermal annealing is carried out. a temperature above 1100 C under a flow of gaseous hydrogen. This annealing serves both to restore the mechanical properties of the metals after hammering treatment but also to restore the walls of the magnetic domains of the p-metal which have been impacted by the successive hammering treatments carried out during the manufacture of the cable. The novelty concerns the double action of this type of annealing which is performed under more severe conditions than for a simple restoration of the mechanical properties.
20 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 illustre une vue en coupe transversale d'un câble électrique CEM à isolant minéral selon l'invention. La figure 2 illustre l'amélioration de 25 fonctionnement obtenue avec le câble de l'invention en ce qui concerne la valeur de l'impédance de transfert qui est la mesure pertinente pour estimer la qualité d'immunité EM d'un câble. Plus l'impédance de transfert est faible, meilleures seront les performances EM du 30 câble.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 illustrates a cross-sectional view of an EMC mineral insulated electrical cable according to the invention. Figure 2 illustrates the improvement in operation achieved with the cable of the invention with respect to the value of the transfer impedance which is the relevant measure for estimating the EM immunity quality of a cable. The lower the transfer impedance, the better the EM performance of the cable.
2909217 6 EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Comme illustré sur la figure 1, le câble de l'invention comprend plusieurs couches successives disposées sur une âme centrale 10 en métal conducteur, 5 par exemple en cuivre, de diamètre compris entre 0,05 mm et 0,5 mm, à savoir . - une couche 11 de protection, par exemple en acier inox d'une épaisseur comprise entre 0,01 mm et 0,1 mm permettant de protéger la couche diélectrique 10 12, - une couche 12 de diélectrique minéral, par exemple à base d'alumine ou de silice ou de magnésie, d'une épaisseur comprise entre 0,2 mm et 1 mm, 15 - une couche de protection 13, par exemple en acier inox d'une épaisseur comprise entre 0,01 mm et 0,1 mm permettant de protéger la couche diélectrique 12, - une couche 14 en métal conducteur, par 20 exemple en cuivre d'une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 0,5 mm, - une couche de p-métal 15 d'une épaisseur comprise entre 0,01 mm et 0,5 mm, - une gaine métallique 16 par exemple en 25 acier ou en inconel, d'une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 0,5 mm. Le diamètre de l'âme centrale 10 ainsi que l'épaisseur de la couche diélectrique 12 sont sélectionnés en fonction de l'impédance caractéristique 30 recherchée pour le câble. Le choix de la nature du diélectrique s'effectue en fonction des performances 2909217 7 souhaitées pour le câble final ainsi que son domaine d'exploitation, notamment en terme d'impédance caractéristique. Pour une utilisation sous rayonnements nucléaires et en température, le choix se portera vers 5 la silice, a contrario pour des applications n'ayant pas de contraintes nucléaires, il peut être possible de diminuer l'épaisseur du diélectrique en utilisant de la magnésie en lieu et place de la silice. Il s'agit alors de profiter de l'amélioration de la constante 10 diélectrique due à la nature du matériau. La couche 11 de protection permet d'éviter une éventuelle diffusion du cuivre dans l'alumine, la silice ou la magnésie de la couche diélectrique 12, lors du traitement thermique de restitution des 15 propriétés mécaniques et magnétiques. L'ensemble de ces différentes couches 11 à 16 permet au câble de l'invention d'atteindre des performances en terme d'isolation vis-à-vis de la CEM équivalente à celles d'un câble dont le diamètre est 20 double si la couche 15 de p-métal n'est pas utilisée. Le câble de l'invention utilise exclusivement des matériaux inorganiques, notamment pour le diélectrique. Il peut utiliser les matériaux diélectriques classiques: magnésie, silice, ou alumine 25 sous forme de poudre fortement comprimée. La structure du câble de l'invention combine une structure avec isolant minéral, un blindage CEM à base de matériaux inorganiques, et des couches de protection du diélectrique. Typiquement l'épaisseur de 30 chaque blindage est déterminée par l'épaisseur de peau correspondant aux fréquences principales du rayonnement 2909217 8 électromagnétique dont on souhaite se prémunir. Plus précisément les différentes couches présentent les caractéristiques suivantes : - L'âme centrale 10 permet le transport des 5 impulsions de signal. - La couche de protection 11 protège le cuivre de l'âme centrale 10 lors du processus de recuit, décrit dans la suite, nécessaire pour le reconditionnement mécanique pour l'acier et le cuivre 10 et le reconditionnement magnétique du p-métal, après les séquences de martelage, - La couche diélectrique 12 sert d'isolant et permet d'ajuster l'impédance caractéristique du câble. 15 - La couche de protection 13 permet également de protéger la couche de cuivre 14 de l'effet de la température lors du recuit du câble. Grâce aux très bonnes propriétés de conductivité électrique du cuivre, cette couche 13 influence les performances 20 d'immunité aux parasites électromagnétiques du câble. - La couche en métal conducteur 14 et la couche de p-métal 15 forment un blindage électromagnétique. La couche de p-métal 15 permet 25 d'améliorer significativement les propriétés de blindage vis-à-vis des parasites électromagnétiques. - La gaine métallique 16 réalise un complément de blindage électromagnétique mais également assure les propriétés mécaniques du câble (rigidité ou 30 flexibilité). 2909217 9 - Toutes les couches 11 à 16 sont pleines : elles ne sont donc pas réalisées sous la forme d'une tresse métallique.DETAILED DESCRIPTION OF PARTICULAR EMBODIMENTS As illustrated in FIG. 1, the cable of the invention comprises several successive layers arranged on a central core 10 made of conductive metal, for example copper, with a diameter of between 0.05 mm. and 0.5 mm, i.e. a protective layer 11, for example made of stainless steel having a thickness of between 0.01 mm and 0.1 mm, making it possible to protect the dielectric layer 12, a layer 12 of mineral dielectric, for example based on alumina or silica or magnesia, having a thickness of between 0.2 mm and 1 mm, a protective layer 13, for example made of stainless steel having a thickness of between 0.01 mm and 0.1 mm to protect the dielectric layer 12, - a layer 14 of conductive metal, for example copper with a thickness of between 0.1 mm and 0.5 mm, - a layer of p-metal 15 of a thickness of between 0.01 mm and 0.5 mm, a metallic sheath 16, for example steel or inconel, with a thickness of between 0.1 mm and 0.5 mm. The diameter of the central core 10 as well as the thickness of the dielectric layer 12 are selected according to the characteristic impedance sought for the cable. The choice of the nature of the dielectric is made according to the desired performances for the final cable as well as its field of operation, especially in terms of characteristic impedance. For use under nuclear radiation and temperature, the choice will be to the silica, a contrario for applications with no nuclear constraints, it may be possible to reduce the thickness of the dielectric using magnesia instead and place silica. It is then a question of taking advantage of the improvement of the dielectric constant due to the nature of the material. The protective layer 11 makes it possible to avoid a possible diffusion of the copper in the alumina, the silica or the magnesia of the dielectric layer 12, during the thermal treatment of restitution of the mechanical and magnetic properties. All of these different layers 11 to 16 allow the cable of the invention to achieve performance in terms of insulation against the EMC equivalent to those of a cable whose diameter is double if the layer 15 of p-metal is not used. The cable of the invention uses exclusively inorganic materials, especially for the dielectric. It can use conventional dielectric materials: magnesia, silica, or alumina 25 in highly compressed powder form. The structure of the cable of the invention combines a structure with mineral insulation, an EMC shielding based on inorganic materials, and layers of protection of the dielectric. Typically the thickness of each shield is determined by the skin thickness corresponding to the main frequencies of the electromagnetic radiation which is to be guarded. More precisely, the different layers have the following characteristics: The central core 10 allows the transport of the 5 signal pulses. The protective layer 11 protects the copper of the central core 10 during the annealing process, described hereinafter, necessary for the mechanical reconditioning for steel and copper and the magnetic reconditioning of the p-metal, after the hammering sequences, - The dielectric layer 12 serves as an insulator and adjusts the characteristic impedance of the cable. The protective layer 13 also makes it possible to protect the copper layer 14 from the effect of the temperature during the annealing of the cable. Thanks to the very good electrical conductivity properties of the copper, this layer 13 influences the immunity performance of the electromagnetic interference of the cable. The conductive metal layer 14 and the p-metal layer 15 form an electromagnetic shield. The p-metal layer 15 significantly improves the shielding properties of electromagnetic interference. The metallic sheath 16 performs an additional electromagnetic shielding but also ensures the mechanical properties of the cable (rigidity or flexibility). - All layers 11 to 16 are full: they are not made in the form of a metal braid.
5 Le câble de l'invention est fabriqué à partir d'une forme de même structure en coupe mais de diamètre supérieur (ébauche), que l'on allonge pour obtenir un câble de diamètre fin. L'allongement de la forme est obtenu par une opération de martelage 10 extérieur. Mais, un tel martelage induit à la fois une perte des propriétés mécaniques et des propriétés magnétiques des matériaux. L'homme du métier sait, alors, qu'un recuit thermique peut permettre de restaurer des propriétés mécaniques de couches après 15 martelage, mais un tel recuit thermique standard ne permet pas de restaurer les propriétés magnétiques du matériau magnétique. Dans le procédé de l'invention, on effectue donc un recuit thermique du câble à une température 20 plus élevée que pour un recuit thermique de restauration mécanique. La température minimum est de l'ordre de 1100 C sous flux hydrogène gazeux pendant plusieurs heures, pour réaliser l'opération de restauration magnétique. Mais un tel recuit ayant pour 25 inconvénient de provoquer simultanément la fonte au moins partielle du cuivre de l'âme centrale 10, et la migration d'atomes de cuivre à travers la couche diélectrique 12, ce qui conduit donc à une dégradation des propriétés d'isolation électrique du diélectrique, 30 on utilise un câble comprenant au moins une couche de protection 11 ou 13 entre les couches de cuivre de 2909217 10 l'âme conductrice et du blindage électrique 14 et le diélectrique minéral 12, pour remédier à ces inconvénients. Les couches minces de protection 11 et 13 5 permettent d'éviter la diffusion du cuivre dans le diélectrique lors du recuit thermique. De plus l'empilement de couches de cuivre 14 et de p-métal 15 permet d'obtenir un blindage électro-magnétique de performances CEM équivalentes à celles d'un blindage 10 sans p-métal deux fois plus épais que l'empilement de couches réalisé dans le câble de l'invention. Exemple de réalisation Le transport d'impulsions électriques 15 provenant d'une chambre à fission située au coeur d'un réacteur nucléaire, qui induit une nécessaire miniaturisation du capteur et du câble, vers les calculateurs situés à l'extérieur impose l'utilisation d'un câble dont l'atténuation linéique soit la plus 20 faible possible, une impédance caractéristique en cohérence avec l'entrée de l'électronique de traitement afin de transporter toute la bande fréquentielle du signal et enfin une impédance de transfert la plus faible possible afin de limiter au maximum les 25 perturbations d'origines électromagnétiques. On a ainsi réalisé un câble tel que décrit ci-dessus de 1,7 mm de diamètre externe avec des performances en terme d'impédance de transfert équivalentes à celles d'un câble de 3 mm de diamètre 30 externe.The cable of the invention is made from a shape of the same structure in section but of greater diameter (blank), which is lengthened to obtain a fine diameter cable. The elongation of the shape is obtained by an external hammering operation. But such hammering induces both a loss of mechanical properties and magnetic properties of materials. Those skilled in the art will know, then, that thermal annealing may make it possible to restore mechanical properties of layers after hammering, but such standard thermal annealing does not make it possible to restore the magnetic properties of the magnetic material. In the process of the invention, therefore, thermal annealing of the cable is carried out at a higher temperature than for thermal annealing of mechanical restoration. The minimum temperature is of the order of 1100 C under hydrogen gas flow for several hours, to perform the magnetic recovery operation. However, such an annealing has the disadvantage of simultaneously causing the at least partial melting of the copper of the central core 10, and the migration of copper atoms through the dielectric layer 12, which therefore leads to a degradation of the properties of the copper. In the case of electrical insulation of the dielectric, a cable comprising at least one protective layer 11 or 13 is used between the copper layers of the conductive core and the electric shield 14 and the mineral dielectric 12 to overcome these disadvantages. Thin protective layers 11 and 13 prevent the diffusion of copper into the dielectric during thermal annealing. In addition, the stack of layers of copper 14 and p-metal 15 makes it possible to obtain an electromagnetic shielding of EMC performance equivalent to that of a shield 10 without p-metal that is twice as thick as the stack of layers. realized in the cable of the invention. Example of embodiment The transport of electrical pulses 15 from a fission chamber located in the heart of a nuclear reactor, which induces a necessary miniaturization of the sensor and the cable, to the computers located outside imposes the use of a cable whose linear attenuation is as low as possible, a characteristic impedance consistent with the input of the processing electronics in order to transport the entire frequency band of the signal and finally a transfer impedance as low as possible so to minimize the disturbances of electromagnetic origin. A cable as described above of 1.7 mm external diameter was thus produced with performance in terms of transfer impedance equivalent to that of a cable of 3 mm of external diameter.
2909217 11 La figure 2 représente l'impédance de transfert qui est la mesure pertinente pour l'évaluation des performances CEM d'un câble. La figure 2 montre l'amélioration apportée par le câble de 5 l'invention en terme d'impédance de transfert de l'immunité vis-à-vis des parasites CEM, en comparant l'intérêt d'une couche (15) de p-métal (courbe II) par rapport à une couche d'inconel (courbe I) pour un câble de diamètre externe identique.Figure 2 shows the transfer impedance which is the relevant measure for evaluating the EMC performance of a cable. FIG. 2 shows the improvement provided by the cable of the invention in terms of impedance of transfer of the immunity with respect to the EMC parasites, by comparing the interest of a layer (15) of -metal (curve II) with respect to a layer of inconel (curve I) for a cable of identical external diameter.
10 2909217 12 REFERENCES [1] EP 0 145 060 5 [2] Minerai Insulated Signal Transmission Cables ( THEMOCOAX from vision to reality , Cables for transmission of HF signais (STC-E003-0), Low capacitance (STC-E004-0), Single conductor (STC-E001-0), Multi conductors (STC E002-0)) 10 [3] US 4,383,225 [4] US 4,816,614 Kea10 2909217 12 REFERENCES [1] EP 0 145 060 5 [2] Ore Insulated Signal Transmission Cables (STC-E003-0), STC-E004-0 (THEMOCOAX from vision to reality), Cables for transmission of HF (STC-E003-0), Low capacitance , Single conductor (STC-E001-0), Multi conductors (STC E002-0)) 10 [3] US 4,383,225 [4] US 4,816,614 Kea