FR2577619A1 - Moteur a combustion interne a cylindres de section transversale ovale symetrique - Google Patents

Abstract

LE PROBLEME POSE CONSISTE A EVITER DES DISCONTINUITES DANS LE PROFIL DE LA SECTION TRANSVERSALE DU CYLINDRE AFIN D'EVITER DES DIFFICULTES D'USINAGE. SUIVANT L'INVENTION, LE MOTEUR COMPREND UN CYLINDRE PRESENTANT UNE SECTION TRANSVERSALE OVALE SYMETRIQUE A COURBURE CONTINUE ET COMPORTANT UN AXE PRINCIPAL DE SYMETRIE L ET UN AXE SECONDAIRE DE SYMETRIE L, UN PISTON OVALE DISPOSE DANS CE CYLINDRE, ET UNE CULASSE RECOUVRANT UNE EXTREMITE DE CE CYLINDRE ET COMPORTANT PLUSIEURS ORIFICES POUR SOUPAPE 7-8-9-10 SITUES DANS CETTE CULASSE ET DISPOSES DE MANIERE SYMETRIQUE PAR RAPPORT AUDIT AXE SECONDAIRE L, AVEC CERTAINS DES ORIFICES 7-8-9-10 SE TROUVANT PAR RAPPORT A L'AXE SECONDAIRE L, A UNE DISTANCE DIFFERENTE DE CELLE DES AUTRES ORIFICES, LES ORIFICES LES PLUS PROCHES DE L'AXE SECONDAIRE L PRESENTANT UNE AIRE PLUS GRANDE QUE LES ORIFICES PLUS ELOIGNES DE CET AXE SECONDAIRE L. L'INVENTION TROUVE UNE APPLICATION AVANTAGEUSE SUR LES MOTEURS A COMBUSTION INTERNE.

Description

La présente invention concerne les moteurs a combustion

interne présentant des cylindres à section transversale non circulaire.-;-

On a mis au point des moteurs qui utilisent des cylin-

dres à section transversale non circulaire. De tels moteurs qui ont une section transversale oblongue peuvent accroître les aires des orifices d'entrée et de sortie par rapport à l'aire en section transversale du cylindre, au-delà de ce qui est possible avec des cylindres de section transversale circulaire. On a conçu des agencements de soupapes pour de tels moteurs afin d'accroître le rendement d'aspiration. Un tel moteur

est représenté dans le brevet US n 4 256 068.

De tels moteurs à combustion interne existants dont les cylindres ne sont pas circulaires en section transversale ont été mis au point conformément aux formes représentées sur les figures 1, 2 et 3 des dessins annexés. Sur la figure 1, le cylindre H est représenté

avec deux sections semi-circulaires reliées par deux segments rectilignes.

Les sections semi-circulaires ont un rayon r et les sections rectilignes s'étendent entre des points P1. La figure 2 représente un autre mode de réalisation d'un cylindre H présentant des segments circulaires S de

faible rayon r1 et des segments circulaires S2 de plus grand rayon r2.

Les segments sont reliés en des points P2. Les cylindres de moteur tels

que représentés sur les figures 1 et 2, constitués de segments de cour-

bures différentes distinctes, exigent des points de discontinuité de courbure tels qu'on en trouve en P1 et P2. Avec de telles-discontinuités,

un outil. de coupe utilisé dans la réalisation des surfaces de tels cylin-

dres est incapable de traverser ces points en douceur. Il en résulte que l'on ne peut obtenir une précision élevée, qu'un temps excessifest requis

pour l'usinage du cylindre et que l'outil de coupe subit une usure pré-

coce. Ainsi, la production en série devient diffjcile, bien que des mo-

teurs respectant les conceptions de cylindre des figures 1 et 2 puissent

améliorer le rendement du débit de gaz et puissent être réalisés en uti-

lisant des techniques limitées de production.

Un autre cylindre H qui a été précédemment envisagé pour des cylindres a section transversale non circulaire est représenté sur la figure 3. Il présente une forme elliptique exacte et convient mieux pour les techniques de production en série. Eta;t donné qu'il n'existe pas de discontinuité de courbure, on peut obtenir une précision élevée, un temps réduit d'usinage et une duré de vie plus grans@ pour -2-

l'outil de coupe. Toutefois, une telle ellipse exacte crée a chaque extré-

mité du cylindre des zones D qui sont considérablement rétrécies par rap-

port à la section médiane du cylindre. Des espaces morts apparaissent dans ces zones étant donné qu'il se présente une place insuffisante pour la mise en place des soupapes. En outre, les parties extrêmes du cylindre sont incurvées de manière si serrée qu'il devient difficile de préparer

et d'assembler dans ces zones un segment sur un piston de forme corres-

pondante. On a mis au point des segments de piston pour de tels cylindres présentant une section transversale non circulaire. Un tel type de segment est le type "expansion" qui est repoussé vers l'extérieur,

contre la paroi du cylindre, a l'aide d'un dispositif placé entre le pis-

ton et le segment de piston. Un tel dispositif est représenté dans le brevet US n 4 362 135. Un autre type de segment de piston qui a été mis

au point pour de tels cylindres est le type à auto-tension qui est appli-

qué contre la paroi du cylindre sous l'effet de sa propre contrainte élastique, le segment à l'état libre étant plus grand que le cylindre à l'intérieur duquel on le comprime. Un tel segment pour un cylindre non circulaire se trouve décrit dans le brevet US n 4 198 065. Ce type de

segment de piston a auto-tension a eu tendance à être utilisé plus large-

ment étant donné qu'il offre plus d'avantages en ce qui concerne la meil-

leure qualité de l'étanchéitéet le meilleur prix de revient.

Comme indique plus haut, certains problèmes peuvent accompagner la fabrication et l'installation de segments de piston sur

des pistons coençus pour épouser des cylindres non circulaires. Avec cha-

cune des formes de sectionstransversales des cylindres représentés sur les figures 1 et 2, la variation brusque ou discontinue de courbure aux points P1 et P2, qui est également exigée du segment de piston, peut

entraîner des concentrations de contraintes en cours d'usage. La fabrica-

tion de segments avec de telles courbures peut également être plus diffi-

cile et, lorsqu'on emploie des sections rectilignes, celles-ci présentent de préférence des conformations incurvées vers l'intérieur à l'état libre, afin de vaincre les efforts de flexion lorsqu'ils sont mis en place dans le cylindre. Le maintien de la précision dans la fabrication de telles

courbures complexes devient difficile.

En consequence, la fabrication et l'assemblage d'élé-

ments pour moteurs présentant des cylindres non circulaires tels que

représentés sur les figures 1 et 2 peuvent être difficiles. La configura-

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tion de la figure 3 surmonte certains des problèmes de fabrication rencon-

trés avec les configurations des figures 1 et 2, mais l'assemblage des segments peut alors être-difficile et il peut apparaître des espaces morts

aux extrémités rétrécies du cylindre elliptique.

C'est pourquoi la présente invention a pour objet un moteur à combustion interne,caractérisé en ce qu'il comprend un cylindre présentant une section transversale ovale symétrique à courbure continue

et comportant un axe principal de symétrie et un axe secondaire de symé-

trie, un piston ovaledisposé dans ce cylindre, et une culasse recouvrant

une extrémité de ce cylindre et comportant plusieurs orifices pour sou-

pape situés dans cette culasse et disposés de manière symétrique par rap-

port audit axe secondaire, avec certains des orifices se trouvant, par rapport a l'axe secondaire, à une distance différente de celedes aures offices, les orifices les plus proches de l'axe secondaire présentant une aire plus

grande que les orifices plus éloignés de cet axe secondaire.

L'invention a également pour objet un moteur à combus-

tion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un cylindre présentant une section transversale ovale symétrique à courbure continue et comportant un premier axe de symétrie et un second axe de symétrie perpendiculaire à ce premier axe, cette section transversale ovale étant engendrée a une distance perpendiculaire vers l'extérieur, constante et prédéterminée, par rapport a une courbe ferméee, cette courbe fermée comportant deux points espacés situés sur le premier axe et deux parties incurvées s'étendant entre ces points et s'incurvant vers l'extérieur en s'éloignant

dudit premier axe, cette courbe fermée étant confirmée de façon a présen-

ter une courbure sans discontinuité.

L'invention a encore pour objet un moteur à combustion

interne, caractérisé en ce qu'il comprend un cylindre présentant une sec-

tion transversale ovale symétrique a courbure continue et comportant un axe principal de symétrie et un axe secondaire de symétrie, un piston ovale disposé dans ce cylindre, une culasse recouvrant une extrémité de

ce cylindre et comportant plusieurs orifices d'admission et d'échappe-

ment situes dans cette culasse et disposés de manière symétrique par rapport audit axe secondaire, avec certains orifices se trouvant, par rapport a l'axe secondaire,a une distance différente de eedes ares crifies, les orifices les plus proches de l'axe secondaire étant, par rapport à l'axe principal, a une distance différente de celle des orîfices les plus éloignes de cet axe secondaire, des soupapes d'eadissiou s1tuẻs dans les - 4 -

orifices d'admission, des soupapes d'échappement situées dans les orifi-

ces d'échappement, un premier arbre à cames accouplé à ces soupapes

d'admission et un second arbre à cames accouplé à ces soupapes d'échap-

pement. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention

ressortiront de la description qui va suivre, à titre d'exemplesnon 11i-

mitatifset en regard des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une représentation d'une première configuration de cylindre. non circulaire de la technique antérieure, - la figure 2 est une représentation schématique d'une

seconde configuration de cylindre non circulaire de la technique an-

térieure, - la figure 3 est une représentation schématique d'une troisième configuration connue de cylindre non circulaire, - la figure 4 est une vue schématique en plan d'un premier mode de réalisation de la présente invention,.représentant un - cylindre à section transversale non circulaire, - la figure 5 est une élévation en coupe transversale prise suivant la ligne V-V de la figure 4, - la figure 6 est une élévation en coupe transversale prise suivant la ligne VI-VI de la figure 4,

- la figure 7 est une vue schématique en plan d'un se-

cond mode de réalisation de la présente invention, - la figure 8 est une élévation en coupe transversale prise suivant la ligne VIII-VIII de la figure 7, - la figure 9 est une élévation en coupe transversale prise suivant la ligne IX-IX de la figure 7, - la figure 10 est une vue schématique en plan d'un troisième mode de réalisation de la présente invention, - la figure 11 est une élévation en coupe transversale prise suivant la ligne XI-XI de la figure 10, - la figure 12 est une vue en plan d'un segment de piston représenté en trait plein à l'état comprimé et en trait mixte a l'état libre et qui peut être utilisé dans les modes de réalisation des figures 4, 7 et 10, - la figure 13 illustre la construction d'un cylindre conformément a la présente invention, avec un graphique correspondant du rayon de courbure en fonction de la position axiale le long de l'axe principal de la section transversale du cylindre,

- la figure 14 illustre un quatrième mode de réalisa-

tion d'un cylindre à section transversale non circulaire conforme à l'invention, avec son profil associé du rayon de courbure en fonction de la position axiale le long de l'axe principal de la section transversale de cylindre, - la figure 15 est une courbe illustrant la relation entre la distance des centres des orifices et le rapport des diamètres du cylindre, - la figure 16 est une courbe illustrant la relation entre le rapport des diamètres de la courbe fermée et le rapport des

diamètres du cylindre.

Si l'on se reporte de manière détaillée à ces dessins, les figures 4, 5 et 6 illustrent un premier mode de réalisation de la présente invention. Le moteur qui y est représenté comprend une culasse 1 et un bloc- cylindres 2. Le bloc-cylindres 2 comprend intérieurement un

cylindre 3. Le cylindre 3 comprend, comme le montre la figure 4, une sec-

tion transversale ovale symétrique à courbure continue et présentant un axe principal de symétrie le long d'une ligne L1 et un axe secondaire de symétrie le long d'une ligne L2. La culasse 1 ferme une extrémité de ce cylindre et est fixée sur le bloc-cylindres 2. Cette culasse 1 présente un plafond 4 délimitant une partie de la chambre de combustion. Deux conduits d'admission 5 dirigent un mélange entrant dans la chambre de combustion, tandis que deux conduits d'échappement 6 éloignent les gaz

d'échappement de cette chambre de combustion, sur l'autre côté de celle-

ci. On voit que chacun des conduits d'admission 5 et chacun des conduits d'échappement 6 présentent un embranchement afin de se diriger vers des oriffices séparés. Des orifices d'admission plus larges 7 sont disposés a proximité de l'axe secondaire de symétrie L2 et d'un côté de l'axe principal de symétrie L1. Des orifices d'admission plus petits 8 sont disposés à une plus grande distance de l'axe secondaire de symétrie L2 et plus près de l'axe principal de symétrie L1 que les orifices plus grands 7. D'une manière analogue, il est prévu des orifices d'échappement 9 et 10. Les orifices d'échappement 9 sont plus grands que les orifices d'échappement 10 et sont plus près de l'axe secondaire de symétrie L2 et

plus éloignes de l'axe principal de symétrie L1. Deux orifices pour bou-

gies d'allumage 11 sont disposés de manire espacée entre uai le long de

l'axe principal de symétrie L1.

-6 - Le piston 12 épouse la section-transversale symétrique à courbure continue du cylindre 3. Des segments de piston et des segments racleurs 13 assurent l'étanchéité entre le piston 12 et la paroi de

cylindre 3 qui l'entoure. Le piston est astreint à se déplacer en va-et-

vient à l'intérieur du cylindre 3, en étant fixé au moyen d'un maneton 14

associé à des bielles doubles 15.

L'écoulement à travers les conduits d'admission 5, à

partir des carburateurs 16, est commandé au niveau des orifices d'admis-

sion 7 et 8 à l'aide de soupapes d'admission 17 et 18. Dans ce premier mode de réalisation, on voit que ces soupapes d'admission 17 et 18 sont disposées de biais l'une par rapport à l'autre afin de mieux épouser le plafond incurvé 4 de la culasse 1. D'une manière analogue, des soupapes

d'échappement 19 et 20 commandent respectivement les orifices d'échappe-

ment 9 et 10, afin de mettre à l'échappement les gaz par l'intermédiaire

des conduits d'échappement 6, jusqu'à un système d'échappement non repré-

senté. L'agencement des orifices 7 à 10 fournit une utilisation avantageuse de la configuration de cylindre considéré. Les orifices plus petits 8 et 10 peuvent être placés plus prés les uns des autres, et par conséquent plus près des extrémités rétrécies de la section transversale du cylindre. Leur positionnement plus près de l'axe principal de symétrie L1 de la section transversale du cylindre permet également de les placer dans les positions les plus extrêmes. Sous certaines conditions, il peut être plus avantageux de n'employer que les orifices centraux 7 et 9. Des

mécanismes ont été conçus pour rendre inactives les soupapes sous cer-

taines conditions de fonctionnement. Le positionnement des bougies d'allu-

magIL réduit la longueur du trajet de flamme à l'allumage et évite une

interférence avec les soupapes et la zone des orifices de soupape.

L'agencement précédent représepte un cylindre non circu-

laire présentant quatre soupapes d'admission sur un côté de l'axe princi-

pal de symétrie de la section transversale du cylindre et quatre soupapes d'échappement sur l'autre côté de cet axe. On voit que les soupapes sont

disposées de manière symétrique par rapport a l'axe secondaire de symé-

trie de la section transversale du cylindre. Toutefois, on peut utiliser si on le désire des nombres différents ou des agencements différents de soupapes d'admission. C'est ainsi par exemple qu'on peut positionner une soupape supplémentaire d'admission sur l'axe secondaire de symétrie afin

d'améliorer encore le fonctionnement de l'admission. D'autres configura-

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-.7 -

tions pourraient inclure une troisième bougie d'allumage placée en posi-

tion centrale dans la section transversale.

Un second mode de réalisation de la présente invention

est représenté sur les figures 7 à 9. On a donné des chiffres de référen-

ce analogues aux éléments de cette seconde réalisation qui sont identiques ou équivalents. Une modification essentielle par rapport au premier mode de réalisation réside dans la dimension et l'orientation des orifices

d'admission 21 et des orifices d'échappement 22. Les deux groupes d'ori-

fices sont disposés dans ce mode de réalisation le long de lignes droites parallèles a l'axe principal de symétrie L! de la section transversale du cylindre. Les orifices 21 sont tous de la même taille, comme le sont les

orifices 22. En conformité avec la taille et l'orientation de-ces orifi-

ces 21 et 22, les soupapes d'admission 23 sont toutes alignées parallè-

lement entre elles, comme le sont les soupapes d'échappement 24.

Un troisième mode de réalisation est représenté sur les figures 10 et 11. Là encore, des chiffres de référence analogues ont été affectés a des éléments identiques ou équivalents. Sur la figure Il se trouve représentée l'orientation des soupapes, avec chaque.soupape

d'admission 25 et chaque soupape d'échappement 26 se dirigeant respecti-

vement vers un arbre a cames d'admission 27 et un arbre a cames d'échap-

pement 28. De cette manière, les soupapes 25 et 26 peuvent être entraînées directement par ces cames. Comme on peut le voir sur la figure 10, les soupapes 25 et 26 situees aux extrémités extérieures du cylindre sont placées plus près de l'axe principal de symétrie du cylindre que ne le

sont les soupapes intérieures.

Sur la figure 12 se trouve représenté un segment de piston qui peut être utilisé avec les cylindres et pistons des figures 4 à 11. On voit que ce segment de piston 23 présente une interruption à une extrémité. A l'état libre de ce segment de piston, représenté en trait mixte, on peut voir que ce segment s'incurve eM continu sans inverser sa

courbure en aucun point. En conséquence, les normales ou lignes perpendi-

culaires dirigées vers l'extérieur 29 ne se recoupent pas les unes les

autres. Le segment 13 est représenté à l'état comprimé en trait plein.

La structure du cylindre présentant une section trans-

versale ovale symâtrique a courbure continue se comprendra mieux en se reportant a la figure 13. La courbe dfinissnbt la paroi du cylindra es engendrée, à partir d'une courbe fenre, à une distance constante pr,

déterminée sur les formales dirges vars lext eur Ctte courbe fer-

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mée porte la référence X sur la figure 13 et le cylindre incurvé est en-

gendré à partir des normales à celle-ci. On pourra mieux considérer qu'une telle normale est le lieu des points-les plus extérieurs déterminés par un cercle d'un rayon donné r lorsque le centre de ce cercle se déplace autour de la courbe fermée X. Cette courbe X s'étend de façon symétrique par rapport a l'axe principal de symétrie de la section transversale du cylindre, entre deux points espacés C1 et C2. Cette courbe X est incurvée vers l'extérieur a partir de cet axe principal et entre ces points, sur chaque côté du même axe principal. Comme on peut le voir d'après la courbe associée à la figure 13 et qui représente la relation existant entre le rayon de courbure et la position le long de l'axe principal, la courbure est continue autour de la section transversale entière du cylindre. Le

choix de la courbe X est prévu pour obtenir ce résultat.

Si on choisit la courbe fermée X de façon que ce soit

une ellipse formelle, on obtiendra une telle courbure à variation conti-

nue, sans discontinuités dans celle-ci. La nature de la courbe fermée X utilisée pour engendrer la courbe du cylindre détermine le trajet qu'un outil de coupe devra suivre suivant un rayon r pour tailler la paroi voulue de cylindre. Si la courbe fermée X est une ellipse formelle, par

exemple, l'outil de coupe n'aura pas besoin de subir de mouvements dis--

continus quelconques. Cela facilite l'usinage, réduit la durée d'usinage, accroft la durée de vie de l'outil de coupe et accrolt la précision. La

courbure résultante du cylindre, du piston associé et des segments asso-

ciés de piston évite également des points à contrainte élevée et des

concentrations de contrainte thermique liés à des discontinuités. L'uti-

lisation de cette technique dans la génération de la configuration du cylindre crée des parties extrêmes élargies que l'on n'obtient pas avec

un cylindre d'une forme elliptique. En conséquence, les orifices d'admis-

sion et d'échappement peuvent être positionnés loin dans les parties

rétrécies du cylindre, afin d'éviter des espaces morts.

On peut choisir diverses courbes pour définir la paroi

cylindrique. La figure 14 représente encore un autre agencement de cylin-

dre engendré par le même moyen. En dépit des pentes abruptes évidentes sur ces courbes, elles demeurent continues. Ces pentes reflètent les courbes très serrées au voisinage des pôloints C1 et C2-sur la courbe X oO elles passent aux sections plus rectilignes. Naturellement, plus la courbe est abrupte, plus l'outil de coupe a de la difficulté à suivre

la courbe X pour tailler le cylindre. Une ellipse formelle qui peut éga-

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9 - lement être utilisée pour la courbe X, de manière typique, se répercute par des pentes plus progressives sur de telles courbes, ce qui entraine un travail moins abrupt de l'putil de coupe pour réaliser le cylindre associé. Si l'on considère maintenant les figures 15 et 16, on y voit représentées les caractéristiques particulières des cylindres

conformes aux modes précédents de réalisation, en supposant que Tes dia-

mètres des.orifices d'admission et d'échappement h, tels que représentés

sur la figure 13, sont de 18 millimètres, que le rayon r du cercle géné-

rateur est de 20 millimètres et que l'aire en section transversale du cylindre est fixe. La figure 15 représente la relation existant entre le

rapport du diamètre allongé A et le diamètre court B de la courbe de cy-

lindre, et la distance entre les centres des orifices les plus éloignés parmi les orifices d'admission ou d'échappement h, lorsque ces orifices

d'admission et d'échappement sont disposés comme sur la figure 7. En sup-

posant quatre orifices d'admission et quatre orifices d'échappement avec un diamètre de 18 millimètres, la distance L, telle qu'on la voit sur la figure 13, qui sépare les centres des orifices doit être d'au moins 54 millimètres. Dans ce cas, A/B devient supérieur à 1,6 conformément à la figure 15. Si l'on se reporte à la figure 16, on y voit représentee la

relation existant entre le rapport précédent A/B et le rapport du dia-

mètre allongé a de la courbe fermée X et du diamètre court b de cette courbe fermée X. Comme on peut le voir sur la figure 16, pour n'importe quelle valeur de a/b, A/B ne dépasse jamais 2,3. En conséquence, on peut voir d'après les figures 15 et 16 que, sous les hypothèses précédentes, avec des orifices respectant la relation précédente, le rapport A/B est supérieur ou égal à 1,6 et est inférieur ou égal a 2,3. Il en résulte que des relations préférées entre les constituants satisfont de preférence

les conditions limites précédentes.

Ainsi, on a décrit des cylindres présentant des sections

transversales non circulaires qui peuvent être fabriquées dans des condi-

tions de production en série, qui évitent des espaces morts dans la cham-

bre de combustion au voisinage des extrémites des cylindres oblongs et qui fournissent une configuration améliorée des soupapes et des configurations

améliorées des segments de piston.

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RV ENDICAT I ATONS

1. Moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il

comprend un cylindre (3) présentant une section transversale ovale symé-

trique à courbure continue et comportant un axe principal de symétrie (L) et un axe secondaire de symétrie (L2), un piston ovale (12) disposé dans ce cylindre (3), et une culasse (1) recouvrant une extrémité de ce

cylindre (3) et comportant plusieurs orifices pour soupape (7-8-9-10, 21-

22) situés dans cette culasse et disposés de manière symétrique par rap-

port audit axe secondaire (L2), avec certains des orifices(7-8g9-lO, 21-

22) se trouvant par rapport à l'axe secondaire (L2), à une distance dif-

férente de celle des autres orifices, les orifices les plus proches de l'axe secondaire (L2) présentant une aire plus grande que les orifices

plus éloignés de cet axe secondaire (L2).

2. Moteur a combustion interne selon la revendication 1,

caractérisé en ce qu'il comprend en outre un segment de piston (13) dispo-

sé autour du piston (12) et s'étendant Jusqu'au cylindre (3).

3. Moteur a combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la série d'orifices

comprend des orifices d'admission (7-8, 21) sur un côté de l'axe princi-

pal (L1) et des orifices d'échappement (9-10, 22) sur l'autre côté de

cet axe principal.

4. Moteur à combustion interne selon la revendication 3,

caractérisé en ce qu'il existe quatre orifices d'admission (7-8, 21).

5. Moteur a combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'il existe quatre orifices

d'échappement (9-10, 22).

6. Moteur a combustion interne selon la revendication 3,

caractérisé en ce qu'il existe un nombre égal d'orifices d'admission (7-

8, 21) et d'échappement (9-10, 22).

7. Moteur à combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que tous lesdits orifices (7-

8-9-10,. 21-22) sont disposés de manière symétrique par rapport a l'axe

secondaire (L2).

8. Moteur à combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits orifices (8, 10)

les plus éloignes de l'axe secondaire (L2) sont plus proches de l'axe

principal (L1) que les orifices (7, 9) les plus proches de cet axe se-

condaire.

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9. Moteur a combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux

bougies d'allumage (11) disposées de manière symétrique sur les côtés

respectifs de l'axe secondaire (L2) et sur l'axe principal (L1).

10. Moteur à combustion interne, caractérise en ce qu'il

comprend un cylindre (3) présentant une section transversale ovale symé-

trique à courbure continue et comportant un premier axe de symétrie (L1) et un second axe de symétrie (L2) perpendiculaire à ce premier axe (L1),

cette section transversale ovale étant engendrée à une distance perpen-

diculaire vers l'extérieur, constante et prédéterminee, par rapport à une courbe fermée (X), cette courbe fermée (X) comportant deux points espaces (L1, L2) situés sur le premier axe et deux parties incurvées s'étendant entre ces points (L1, L2) et s'incurvant vers l'extérieur en s'éloignant dudit premier axe, cette courbe fermée (X) étant conformée de façon à

présenter une courbure sans discontinuité.

11. Moteur à combustion interne selon la revendication , caractérisé en ce qu'il comprend en outre un piston ovale (12) placé dans ledit cylindre (3), et un segment de piston (13) disposé autour de

ce piston (12) et s'étendant jusqu'au cylindre (3) afin d'assurer l'étan-

chéité entre ce piston (12) et ce cylindre (3), ce segment de piston (13) étant incurve, à l'état libre, de façon que des lignes dirigées vers l'extérieur perpendiculairement à ce segment ne se recoupent pas entre elles. 12. Moteur à. combustion interne selon l'une quelconque des revendications 10 et 11, caractérisé en ce que ledit premier axe est

l'axe principal de symétrie (L1) de la section transversale ovale symé-

trique. 13. Moteur a combustion interne selon l'une quelconque

des revendications 10 a 12, caractérisé en ce que ladite courbe ferméee

(X) est une ellipse.

14. Moteur a combustion interne, caractérise en ce qu'il

comprend un cylindre (3) présentant une section transversale ovale symé-

trique à courbure continue et comportant un axe principal de symtrie (L1) et un axe secondaire de symétrie (L2), un piston ovale (12) dispose dans ce cylindre, une culasse (1) recouvrant une 2xtrémitâ de ce cylindrn {3) et comportant plusieurs orifices d'admission et d'échappernet situds dans cette culasse et disposes de manière symtrique par rapport aeud*é Sae secondaire (L2), avec certains des orifices ("7-89-10, 222)e t trou t

- 12 -

par rapport à l'axe secondaire (L2) à une distance différente de celle des autres orifices, les orifices les plus proches de l'axe secondaire

(L2) étant, par rapport à l'axe principal (L1), à une distance différen-

te de celle des orifices les plus éloignés de cet axe secondaire (L2), des soupapes d'admission (17-18, 23, 25) situées dans les orifices d'admission (7-8, 21), des soupapes d'échappement (19-20, 24, 26) situées dans les orifices d'échappement, un premier arbre à cames (27) accouplé

à ces soupapes d'admission (17, 18) et un second arbre à cames (28) ac-

couplé à ces soupapes d'échappement (19, 20).

15. Moteur à combustion Interne selon la revendication 14, caractérisé en ce que les soupapes d'admission (17-18, 23, 25) sont situées sur un coté de l'axe principal (Lj) et sont dirigées vers l'axe

médian du premier arbre à cames (27) et les soupapes d'échappement (19-

, 24, 26) sont situées sur l'autre côté de l'axe principal et sont

dirigées vers la ligne médiane du second arbre à cames (28).