FR2474228A1 - Circuit echantillonneur-bloqueur differentiel monolithique - Google Patents

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FR2474228A1 FR8100818A FR8100818A FR2474228A1 FR 2474228 A1 FR2474228 A1 FR 2474228A1 FR 8100818 A FR8100818 A FR 8100818A FR 8100818 A FR8100818 A FR 8100818A FR 2474228 A1 FR2474228 A1 FR 2474228A1
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    • G11C27/024Sample-and-hold arrangements using a capacitive memory element
    • G11C27/026Sample-and-hold arrangements using a capacitive memory element associated with an amplifier

Abstract

<P>UN CIRCUIT ECHANTILLONNEUR-BLOQUEUR RAPIDE CONVENANT BIEN A LA FABRICATION SOUS FORME MONOLITHIQUE COMPREND ESSENTIELLEMENT DEUX AMPLIFICATEURS D'ENTREE 30, 32, DEUX INTERRUPTEURS 33, 34, DEUX CONDENSATEURS 35, 36 ET UN AMPLIFICATEUR DIFFERENTIEL DE SORTIE 37. LES INTERRUPTEURS PERMETTENT D'APPLIQUER LE SIGNAL ANALOGIQUE D'ENTREE AUX CONDENSATEURS PENDANT LA DUREE D'ECHANTILLONNAGE ET D'ISOLER CES CONDENSATEURS PAR RAPPORT AU SIGNAL ANALOGIQUE PENDANT LA DUREE DE BLOCAGE. LES INTERRUPTEURS SONT CONSTITUES EN PRATIQUE PAR DES PAIRES DE DIODES QUI SONT POLARISEES EN SENS DIRECT OU EN SENS INVERSE.</P>

Description

i "Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique" La présente

invention concerne de façon générale les circuits échantillonneurs-bloqueurs et elle porte plus particulièrement sur des oircuits échantillonneurs-bloqueurs

qui se prêtent à la fabrication sous forme monolithique.

Les progrès récents de la technologie des circuits

intégrés ont permis de fabriquer des convertisseurs analogi-

que-numérique rapides sous forme monolithique. On n'a cepen-

dant par réalisé conjointement un circuit échantillonneur-

bloquellr intégré rapide correspondant,destiné à fournir des

:ignaux d'entrée analogiques à un convertisseur analogique-

numérique. Le circuit échantillonneur-bloqueur rapide carac-

téristique de]'art antérieur comprend un amplificateur

d'entrée, un condensateur, un interrupteur destiné à appli-

quer au condensateur un signal provenant de l'amplificateur ) d'entrée, et un amplificateur de sortie destiné à amplifier

un signal de sortie qui provient du condensateur. L'inter-

rupteur est de façon caractéristique un transistor à effet de champ ou un pont de diodes attaqué par un transformateur, ce dernier étant naturellement un élément de circuit qu'on PO ne peut pas réaliser sous forme monolithique. Lorsque

l'interrupteur est fermé, la tension aux bornes du condensa-

teur varie conformément au signal d'entrée et ce mode de fonctionnement constitue ce qu'on appelle habituellement le mode de poursuite. Lorsque l'interrupteur est ouvert, le ?5 condensateur conserve un échantillon de signal correspondant au niveau du signal d'entrée à l'instant d'ouverture de l'interrupteur et le circuit est alors dans un mode de blocage.

Il existe un grand nombre de problèmes de concep-

tion qui peuvent conduire à des erreurs notables dans le

fonctionnement des circuits échantillonneurs-bloqueurs, con-

sidérés de façon générale. Par exemple, l'amplificateur de sortie peut absorber un courant d'entrée important à partir du condensateur, entraînant ainsi une baisse de la tension lorsque l'interrupteur est à l'état ouvert et que le circuit est dans le mode de blocage. Un autre problème susceptible d'introduire des erreurs lorsque le circuit est dans le mode de blocage consiste en ce que l'énergie qu'on utilise pour

actionner l'interrupteur peut être transmise au condensa-

teur. Un autre problème encore qui se manifeste dans le mode de blocage consiste en ce que le signal analogique d'entrée peut être transmis au condensateur, par couplage capacitif à

travers l'interrupteur. Il existe également de façon carac-

téristique d'autres erreurs, résultant des erreurs de linéa-

rité dans l'interrupteur et les amplificateurs, des erreurs

de temps de stabilisation attribuables aux impédances para-

sites réactives dans les conducteurs qui relient les compo-

sants et den erreurs de décalage dans l'amplificateur et l'interrupteur. Les circuits échantillonneurs-bloqueurs du type général auquel l'invention se rapporte ont une structure qui

est soit à composants discrets, soit hybride, soit monoli-

thique. Les structures à composants discrets comme leas structures hybrides nécessitent des processus de fabrication et de montage relativement coûteux, en comparaison de la réalisation sous forme monolithique. En outre, les circuits

échantillonneurs-bloqueurs à composants discrets ne permet-

tent généralement pas d'obtenir un niveau de performances souhaitable. Certains types de circuits hybrides, utilisant les techniques de fabrication en couche mince,ont atténué un grand nombre des problèmes faisant apparaître des erreurs dans le fonctionnement et sont parvenus à des vitesses de fonctionnement élevées, mais leur coût est supérieur de

près de deux ordres de grandeur de celui des circuits mono-

lithiques qui remplissent la même fonction.

Un certain nombre de fabricants proposent à l'heure actuelle des circuits échantillonneurs-bloqueurs

monolithiques mais tous ces circuits antérieurs à l'inven-

tion utilisent, sans exception, des configurations dissymé-

triques, employant de façon caractéristique des amplifica-

teurs opérationnels. Bien que ces circuits monolithiques

dissymétriques soient beaucoup moins coûteux que les cir-

cuits hybrides envisagés ci-dessus, leur vitesse de fonction-

nement est inférieure de deux à trois ordres de grandeur à celle des circuits hybrides. Il est donc clair qu'il serait

souhaitable de disposer d'un circuit échantillonneur-

bloqueur monolithique qui soit beaucoup plus rapide que les

circuits qui existent actuellement et qui combine les avan-

tages d'un faible coût, d'une vitesse élevée et d'une grande précision. L'invention vise à réaliser un circuit de ce type.

L'invention consiste en un circuit échantillonneur-

bloqueur dans lequel les signaux sont traités de manière

différentielle pour réduire les erreurs inhérentes au trai-

tement dissymétrique, tout en obtenant simultanément une

très grande vitesse de fonctionnement. Le circuit différen-

tielc de. l'invention convient également bien à la fabrication ous forme de circuit intégré, du fait que les techniques différentielles employées font un usage approprié du niveau

élevé de similitude entre dispositifs qu'offrent les cir-

cuits intégrés, ainsi que de la possibilité d'employer un plus grand nombre de dispositifs par fonction de circuit en comparaison d'un circuit hybride ou à composants discrets correspondant.

PO Fondamentalement, et en termes généraux, le cir-

cuit échantillonneur-bloqueur de l'invention comprend des

moyens amplificateurs d'entrée qui appliquent un signal ana-

logique différentiel sur une paire de lignes de signal ana-

logique, des moyens à condensateurs, des moyens de commuta-

tion qui connectent sélectivement les lignes de signal ana-

logique aux moyens à condensateurs, et un amplificateur de sortie différentiel qui comporte des entrées branchées aux moyens à condensateurs et qui fournit un signal de sortie analogique échantillonné. Plus précisément, les moyens à condensateurs comprennent une paire de condensateurs, chacun d'eux étant connecté entre l'une des bornes d'entrée de l'amplificateur différentiel et un point commun tel que la masse. On peut voir que dans une telle configuration, les erreurs dues au courant d'entrée absorbé par l'amplificateur

de sortie seront annulées dans un circuit correctement équi-

libré, du fait qu'un tel courant tendra à augmenter ou à

diminuer la charge des deux condensateurs. De façon similai-

re, toute énergie de commutation appliquée à l'un des conden-

sateurs lorsqu'il est dans le mode de blocage sera équilibrée

et annulée par un couplage d'énergie vers l'autre condensa-

teur. Conformément à un autre aspect de l'invention, les erreurs dues au couplage capacitif à travers les moyens de

commutation sont effectivement éliminées grâce à l'utilisa-

tion de moyens qui interrompent l'application du signal ana-

logique d'entrée pendant le mode de blocage et le remplacent par une valeur proportionnelle au signal bloqué dans les condensateurs. Conformément à un mode de réalisation actuellement préféré de l'invention, le circuit échantillonneur-.bloqueur

comprend un amplificateur d'entrée ayant des sorties analo-

giques différentielles, deux amplificateurs différentiels

supplémentaires axquels sont branchées les sorties de l'ampli-

ficateur d'entrée, et deuxmoyens de commutation séparés.qui connectent les sorties des amplificateurs différentiels supplémentaires aux condensateurs. Les moyens de commutation comprennent deux paires de diodes de commutation qui sont

connectées dans des lignes de signal reliant les amplifica-

teurs différentiels supplémentaires aux condensateurs, et un niveau de polarisation appliqué aux diodes peut être commandé de façon que les diodes transmettent les signaux analogiques vers les condensateurs ou de façon que les condensateurs

soient isolés de tout signal d'entrée.

Dans un mode de réalisation particulier de l'in-

vention, la tension analogique nécessaire est développée aux bornes des condensateurs en absorbant dans des résistances connectées aux condensateurs un courant modulé par le signal analogique. Dans un autre mode de réalisation, un courant de polarisation constant circule dans les résistances dans le mode de poursuite, et le signal analogique est injecté sous

la forme d'une tension appliquée aux condensateurs, par l'in-

termédiaire des résistances et des diodes de commutation.

Conformément à un autre aspect de l'invention, le

circuit comprend des moyens de compensation destinés à main-

tenir dans les diodes un courant constant de polarisation en sens direct, dans le mode de poursuite, indépendamment des effets de la température et de la tension de signal. Plus précisément, ces moyens de compensation comprennent une paire supplémentaire de diodes fonctionnant avec la même densité de courant que les deux paires de diodes de commutation. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la

description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à

titre non limitatif. La suite de la description se réfère aux

dessins annexés sur lesquels: La figure 1 est un schéma simplifié d'un circuit échantillonneur-bloqueur caractéristique de l'art antérieur La figure 2 est un schéma simplifié d'un circuit échantillonneur-bloqueur différentiel conforme aux principes de l'invention; La figure 3 est un schéma simplifié similaire à celui de la figure 2, mais utilisant un seul amplificateur d'entrée avec des sorties différentielles; La figure 4 est un schéma simplifié d'un autre mode

de réalisation comportant un double circuit analogique diffé-

rentiel; La figure 5 est un schéma simplifié similaire à celui de la figure 4, mais dans lequel les parties concernant la commutation par diodes ne sont pas représentées, dans un

but de clarté, ce schéma montrant comment un signal analogi-

que bloqué remplace un signal d'entrée analogique variable pendant le mode de blocage La figure 6 est un schéma d'un interrupteur qu'on peut utiliser dans le schéma simplifié des figures 2 ou 3 La figure 7 est un schéma détaillé d'un circuit d'échantillonnage similaire à celui qui est représenté sous forme simplifiée sur les figures 4 et 5; et La figure 8 est un schéma détaillé d'un circuit d'échantillonnage similaire à celui de la figure 7, mais employant une injection de tension correspondant au signal

analogique, au lieu d'une modulation de courant.

Comme il est représenté sur les dessins, à titre

d'exemples, l'invention concerne des circuits échantillon-

neurs-bloqueurs qui peuvent être fabriqués sous forme monoli-

thique. Comme le montre la figure 1, un circuit échantillon-

neur-bloqueur caractéristique de l'art antérieur comprend un amplificateur d'entrée, désigné par la référence 10, auquel

un signal d'entrée est appliqué par une borne 12, un inter-

rupteur 14, un condensateur 16 et un amplificateur de sortie 18. La sortie de l'amplificateur d'entrée 10 est connectée à une borne de l'interrupteur 14 par une ligne 20 et l'autre borne de l'interrupteur, qui est du type unipolaire, est connectée à une borne du condensateur 16 et à une borne d'entrée de l'amplificateur de sortie 18. L'autre borne du condensateur 16 est connectée à la masse et l'amplificateur de sortie 18 fournit un signal de sortie échantillonné,

disponible sur la borne désignée par la référence 22.

L'interrupteur 14 se présente de façon caractéristique sous la forme d'un transistor à effet de champ ou d'un pont de

diodes Schottky attaqué par un transformateur. La fabrica-

tion des circuits échantillonneurs-bloqueurs utilisant des

composants discrets ou une structure hybride est très coû-

teuse. Bien que les circuits monolithiques existants desti-

nés au même but soient beaucoup moins coûteux, ils souffrent d'un certain nombre d'inconvénients dont le principal est

leur faible vitesse de fonctionnement.

Conformément à l'invention et comme le montrent

les dessins, un circuit échantillonneur-bloqueur monolithi-

que traite les signaux d'une manière complètement différen-

tielle, combinant ainsi les avantages d'un faible coût de fabrication et d'une vitesse très élevée, tout en réduisant

les erreurs qui peuvent résulter d'une configuration dissy-

métrique.

Comme le montre par exemple la figure 2, le cir-

cuit comprend deux amplificateurs d'entrée identiques 30 et 32, deux interrupteurs 33 et 34, deux condensateurs 35 et 36 et un amplificateur de sortie différentiel 37. Le signal d'entrée analogique, présent sur une borne 38, est appliqué à l'entrée de l'amplificateur d'entrée 30, tandis que l'entrée de l'amplificateur correspondant 32 est mise à la

masse, comme il est indiqué en 39. Les sorties des amplifi-

cateurs 30 et 32, correspondant aux lignes 40 et 41, sont connectées aux interrupteurs correspondants 33 et 34, puis sont ensuite connectées par des lignes 42 et 43 aux bornes d'entrée de l'amplificateur différentiel 37, ainsi qu'à une borne de chacun des condensateurs 35 et 36, dont les autres bornes sont connectées à la masse. On voit que lorsque les interrupteurs 33 et 34 sont fermés, ce qui place le circuit dans un mode de poursuite, la tension qui apparait entre les deux condensateurs 35 et 36 est proportionnelle à la tension d'entrée qui est appliquée sur la borne 38. Lorsque les interrupteurs 33 et 34 sont ouverts, dans un mode de blocage, la tension présente entre les deux condensateurs 35 et 36 estamplifiée par l'amplificateur de sortie 37, qui a de préférence une impédance d'entrée très élevée, et un signal

de sortie échantillonné est appliqué sur la borne 44.

La configuration représentée sur la figure 3 est similaire à celle qui est représentée sur la figure 2, à l'exception du fait que les amplificateurs d'entrée 30 et 32 sont remplacés par un seul amplificateur 50 ayant une entrée dissymétrique sur laquelle le signal, analogique d'entrée est appliqué par la borne 38, et des sorties différentielles qui sont connectées aux interrupteurs 33 et 34 par-les lignes 40

et 41.

La figure 4 représente sous une forme simplifiée un mode de réalisation actuellement préféré de l'invention

SF dans lequel on emploie deux amplificateurs analogiques diffé-

rentiels. Le circuit comprend fondamentalement un préamplifi-

cateur 60 ayant une entrée analogique dissymétrique, dési-

gnée par la référence 62, et appliquant des signaux de sortie

complémentaires sur des lignes 64 et 66, et deux amplifica-

teurs amalogiques différentiels 68 et 70 dont les entrées sont connectées aux lignes de signal. 64 et 66. Les sorties de l'amplificateur 68, correspondant aux lignes 72 et 74,

sont connectées aux bornes d'anode de deux diodes 76 et 78.

Les bornes de cathode des diodes sont connectées à des pre-

mières bornes de condensateurs 80 et 82 dont les autres bor-

nes sont connectées à la masse, comme il est indiqué en 84.

Les premières bornes des condensateurs 80 et 82 sont égale-

ment connectées aux entrées d'un postamplificateur 86 qui 2474e28

applique un signal de sortie échantillonné sur une ligne 88.

Les signaux de sortie provenant de l'autre ampli-

ficateur analogique différentiel 70, sur les lignes 90 et 92,

sont appliqués aux bornes de cathode de deux diodes supplé-

mentaires 94 et 96 dont les bornes d',anode sont respective- ment connectées aux cathodes des diodes 76 et 78, ainsi qu'aux condensateurs 80 et 82 et aux bornes d'entrée du postamplificateur 86. Un signal d'entrée d'échantillonnage, ou plus précisément deux signaux complémentaires, sont appliqués par des lignes 100 et 102 à un amplificateur 104 dont les signaux de sortie complémentaires sont appliqués à un autre amplificateur 106. Les signaux de sortie de l'amplificateur 106 sont respectivement appliqués aux lignes de signal 72, 74, 90 et 92, et on voit que ceci est destiné

à montrer qu'à l'apparition d'un signal d'entrée d'échan-

tillonnage approprié sur les lignes 100 et 102, l'amplifica-

teur 106 engendre des signaux de commutation qui peuvent polariser de façon appropriée les diodes 76, 78, 94 et 96 pour les placer dans le mode de poursuite, grâce à quoi les signaux analogiques provenant des amplificateurs 68 et 70 sont transmis par les diodes et sont ensuite appliqués aux condensateurs 80 et 82. Dans le mode de blocage, les signaux qu'engendre l'amplificateur 106 polarisent les diodes en' sens inverse et isolent donc les condensateurs 80 et 82 des

signaux analogiques entrants.

Le circuit qui est représenté sur la figure 5 est pour l'essentiel similaire à celui qui est représenté sur la figure 4 et on a utilisé des numéros de référence identiques pour désigner les composants correspondants. Dans un but de

clarté, l'amplificateur différentiel 106 n'a pas été repré-

senté sur la figure 5, mais on comprend que les signaux de

commutation sont fournis par l'amplificateur d'échantillonna-

ge 104 et sont appliqués aux diodes 76, 78, 94 et 96 d'une manière identique à celle qui a été décrite en relation avec la figure 4. La figure 5 illustre en outre une technique

permettant d'éliminer pratiquement les erreurs dues au cou-

plage capacitif à travers les éléments de commutation, c'est-

à-dire les diodes 76, 78, 94 et 96, dans le mode de blocage.

Bien (ue les diodes soient polarisées en sens inverse dans

le mode de blocage, un signal peut être transmis par coupla-

ge capacitif à travers une ou plusieurs diodes et peut affec-

ter la valeur de la charge des condensateurs 80 et 82, et donc influer sur la valeur du signal de sortid échantillonné. Pour réduire cet effet, on emploie un commutateur de signal analogique 110 pour remplacer le signal d'entrée analogique

provenant des lignes 64 et 66 par un signal différent, pen-

dant le mode de blocage. Le signal de remplacement, et donc la polarisation en sens inverse globale des diodes, sont

totalement indépendants du niveau de signal d'entrée analo-

gique courant, ce qui élimine une source possible de non linéarité dans le circuit échantillonneur-bloqueur, et

réduit également la transmission directe du signal analogi-

que pendant la transition du mode de poursuite au mode de blocage.

Le commutateur 110 est fondamentalement un commu-

tateur bipolaire à deux positions qui est commandé par les

signaux d'échantillonnage que fournit la sortie de l'ampli-

ficateur 104. Les signaux d'entrée analogiques sont appli-

qués au commutateur d'échantillonnage de signal 110 par les lignes 64 et 66 et une paire correspondante de lignes d'entrée 112 et 114 fournit un signal différentiel qui est représentatif du signal bloqué dans les condensateurs 80 et

8RI. Ce signal bloqué est obtenu à partir du postamplifica-

teur 86, comme il est indiqué par la ligne en pointillés 116 qui relie l'amplificateur 86 au commutateur de signal

analogique 110.

Dans le mode de poursuite, le commutateur de signal analogique 110 applique aux lignes de sortie 118 et 1?0 les signaux d'entrée analogiques présents sur les lignes R4 et 66. Les lignes 118 et 120 sont branchées aux entrées

des amplificateurs différentiels 68 et 70 d'une manière iden-

tique à celle selon laquelle les lignes de signal 64 et 66 sont branchées à ces amplificateurs dans le circuit de la

figure 4. Dans- le mode de blocage, le commutateur d'échan-

tillonnage de signal 110 remplace le signal analogique pré-

sent sur les lignes 64 et 66 par le signal bloqué, présent

sur les lignes 112 et 114. Ainsi, le signal bloqué est commu-

té vers les lignes 118 et 120, il est amplifié par l'amplifi-

cateur différentiel 68 et 70, et il peut ensuite être transmis par couplage capacitif à travers les diodes 76, 78, 94 et 96 et être appliqué ensuite aux condensateurs 80 et 82. De cette manière, la tension bloquée sur les condensateurs

est maintenue à un niveau pratiquement constant qui est indé-

pendant des-variations du niveau du signal d'entrée analogi-

que pendant le mode de blocage. Lorsque le circuit est à nou-

veau commuté dans le mode de poursuite, le commutateur analo-

gique 110 sélectionne les signaux d'entrée analogiques

présents sur les lignes 64 et 66 et provenant de l'amplifica-

teur 60. Simultanément, les diodes 76, 78, 94 et 96 sont polarisées en sens direct et les signaux analogiques présents

sur les lignes 72, 74, 90 et 92 sont transmis aux condensa-

teurs 80 et 82.

On notera que les schémas simplifiés qu'on a envi-

sagé jusqu'à présent ne constituent pas des représentations

complètes d'un mode de réalisation détaillé préféré de l'in-

vention. Le schéma de la figure 7 présente, à titre d'exem-

ple, des détails de circuit plus complets. Les seuls éléments

qui ne sont pas représentés sur la figure 7,-mais qui appa-

raissent sur la figure 5, sont le préamplificateur 60,

l'amplificateur d'entrée d'échantillonnage 104 et le postam-

plificateur 86. La figure 7 montre que le préamplificateur 60

applique sur les lignes 64 et 66 des signaux d'entrée analo-

giques complémentaires et que des lignes 130 et 132 établis-

sent des connexions entre les condensateurs 80 et 82 et le postamplificateur 86 (non représenté sur la figure 7). Les signaux présents sur les lignes TRCK et TRCK sont les signaux de détermination de mode qui proviennent de l'amplificateur d'entrée d'échantillonnage 104 (figure 4). De plus, les signaux présents sur les lignes désignées par Tl et Ti sont également des signaux de détermination de mode, qui sont logiquement identiques aux signaux TRCK et TRCK, mais qui

fournissent un niveau continu différent pour le fonctionne-

ment des transistors de commutation de courant T33-T36.

Les signaux présents sur les lignes désignées par HILD et 1ILD correspondent aux lignes de signal de blocage 112 et 114 de la figure 4. On voit également que lorsque le signal TRCK est dans un état haut, les transistors T25, T30, T27 et T32 sont à l'état conducteur et ils fournissent du courant aux transistors T13, T14, T15 et T16 auxquels sont appliqués les signaux analogiques présents sur les lignes 64 et 66. Cependant, lorsque le signal TRCK est dans un état

bas, les transistors T26, T29, T28 et T31 sont à l'état con-

ducteur, ce qui fournit du courant aux transistors T21-T24 et sélectionne les signaux FILD présents sur les lignes 112 et 114, à la place des signaux analogiques présents sur les lignes 64 et 66, pour la transmission vers les diodes 76, 78, 94 et 96 (figure 4), qui sont désignées par D5, D6, D7 et D8 sur la figure 7. On voit que les transistors T25-T32 forment ensemble l.e commutateur d'échantillonnage de signal

de la figure 5 qui assure la sélection d'un signal ana-

logique d'entrée pendant le mode de poursuite et du signal

analogique bloqué pendant le mode de blocage.

Comme on l'a indiqué précédemment, les transistors T33-T36 sont commutés par paires sous l'effet de l'état du

signal T1, qui est logiquement identique au signal TRCK.

Dans le mode de poursuite, le signal Tl commute les transis-

tors T34 et T36 à l'état conducteur et ceci a pour effet de faire circuler un courant dans les transistors T7 et T8 et de faire circuler un courant de polarisation en sens direct dans les diodes D5 et D7, ainsi que dans les diodes D6 et D8. l.es diodes sont donc placées à l'état conducteur dans le mode de poursuite et les condensateurs, désignés par Cl et C2 sur la figure 7, sont branchés dans le circuit pour

que les signaux analogiques puissent être appliqués aux con-

densateurs. Lorsque le circuit est commuté en mode de blocage, les transistors T33 et T35 sont commutés à l'état conducteur et les transistors T34 et T36 sont commutés simultanément à l'état non conducteur. Il circule alors un courant dans les transistors T5 et T6 ainsi que dans les résistances de charge

RI et R2. Du fait que les résistances RI et R2 sont connec-

tées aux bornes d'anode des diodes D5 et D6, les tensions présentes sur ces bornes sont abaissées, c'est-à-dire qu'elles deviennent plus négatives, dans le mode de blocage, ce qui polarise les diodes en sens inverse et les place à l'état non conducteur. De façon similaire, du fait qu'il ne circule pas de courant dans les résistances de charge R3 et R4 dans le mode de blocage, la tension présente sur les bornes de ces résistances, qui son.t connectées aux bornes de cathode des-diodes D7 et D8,s'élève à un niveau voisin de celui de la masse, ce qui tend également à polariser les

diodes en sens inverse.

La figure 7 montre que les anodes des diode.s D5 et D6 sont connectées à la masse par les résistances respectives R2 et Rl et que les cathodes des diodes D7 et D8 sont respectivement connectées aux résistances R4 et R3, tandis que les autres bornes des résistances R4 et R3 sont connectées ensemble du côté de la cathode de deux diodes supplémentaires D3 et D4,branchées en série, le côté de l'anode de ces diodes étant connecté à la masse. La paire de diodes D3 et D4 compense la chute de tension. aux bornes des deux paires D5-D7 et D6-D8 et maintient un courant constant de polarisation en sens direct dans ces paires de diodes. Plus précisément, lorsqu'un courant constant est absorbé par le transistor T8, par exemple, dans le mode de poursuite, une partie de ce courant circule dans une branche de circuit comprenant les diodes D6 et D8 et la résistance Ri, et une partie circule dans une branche de circuit parallèle comprenant la résistance R3. Si les diodes D3 et D4 n'existaient pas et si la chute de tension aux bornes des diodes D6 et D8 changeait, sous l'effet-d'une variation de température, le rapport des courants dans ces deux branches de circuit changerait également, de même que le courant dans les diodes D6 et D8. Cependant, les diodes D3 et D4

procurent une chute de tension identique à celle qui se pro-

duit aux bornes des diodes D6 et D8, si bien que le rapport

des courants entre les branches sera toujours maintenu pra-

tiquement constant, de même que la valeur absolue du courant

de polarisation en sens direct. Les diodes D3 et D4 remplis-

sent une fonction identique pour les diodes D5 et D7. L'ali-

mentation du circuit est indiquée par VEE dans le coin infé-

rieur gauche de la figure 7 et les autres connexions relati-

ves à des tensions R0' VRI et VR2 fournissent des tensions de référence qui sont obtenues à partir d'un module de cir- cuit d'alimentation (non représenté) et qui sont utilisées

pour produire des niveaux de courant constants dans le cir-

cuit. Bien que de nombreuses configurations détaillées de circuit soient naturellement possibles, on trouvera

ci-dessous des paramètres de circuit donnés à titre d'exem-

ple Ri-R4 = 281 ohms R5 = 3 440 ohms R6-R7 = 476 ohms R8-Rll = 550 ohmsR12-R13 = 1 200 ohms R14-R17 = 240 ohms R18, R19, R22, R23 = 720 ohms R20R21 - 134 ohms Cl, C2 - 1pF Les géométries des transistors et des diodes sont définies de façon correspondante compte-tenu des niveaux de courant et des exigences concernant la similitude des paramètres du

circuit.

La figure 8 montre une modification importante du circuit d'échantillonnage de la figure 7. Ici encore, on trouve deux paires de diodes de commutation D4', D5' et D6', D7', correspondant exactement aux diodes D5, D7, D6 et D8 de la figure 7. Cependant, dans le circuit de la figure 8 les anodes des diodes D4' et D6' ne sont pas connectées à la masse par des résistances de charge, mais sont connectées

aux bornes d'émetteur de transistors QI' et Q23', par l'in-

termédiaire de résistances respectives R4' et R10'. Les collecteurs des transistors Q1' et Q23' sont tous deux connectés à une ligne d'alimentation désignée par VCC2, et

les bornes de base reçoivent des signaux de tension analogi-

que d'entrée complémentaires à échantillonner, désignés par

VANA et VANA.

Les transistors Qll', Q13', Q15' et Q16' remplis-

sent la même fonction que les transistors T33-T36 sur la

figure 7, c'est-à-dire qu'ils commutent les diodes de commu-

tation entre le mode de poursuite et le mode de blocage sous l'effet du signal TRCK. Le signal analogique d'entrée VANA est appliqué à un étage séparateur formé par des transistors Qi' et Q23'-et il est appliqué aux condensateurs Cl' et C2', par l'intermédiaire de résistances R4' et R10' et de diodes D4' et D6'. De plus, ce signal est appliqué simultanément à des diodes D2', D3', à une résistance R2' et à une diode D5', ainsi qu'à des diodes D8', D9', à une résistance R13' et à une diode D7'. En résumé, le signal analogique qui est appliqué au circuit de la figure 7 (ANA2) est utilisé pour moduler un courant constant circulant dans les diodes de commutation. Les diodes D2',.D3', D8' et D9' remplissent la même fonction dans le circuit de la figure 8 que les diodes D1 et D2 dans le circuit de la figure 7. En particulier,

les diodes D2' et D3' sont branchées en série avec la résis-

tance R2' et forment une branche de circuit qui est en parallèle sur celle que constituent les diodes D4' et D5'

et la résistance R4'. Les chutes de tension dans ces bran-

* ches parallèles seront identiques, si bien que le rapport de courant entre elles sera constant, de même que la valeur absolue du courant de sens direct circulant dans les diodes de commutation. Les diodes D8' et D9' remplissent la même

fonction vis à vis des diodes de commutation D6' et D7'.

On trouvera ci-dessous des exemples de valeurs de résistance pour le circuit de la figure 8: Ri', R3', R5', Rll', R12', R14' = 376,2 ohms R2', R4', R10', R13' = 330 ohms R6', R9' = 200 ohms R7', R8' = 94 ohms R15' = 1642 ohms R16' = 2714 ohms A titre d'exemple supplémentaire, la figure 6 montre une variante pour un circuit de commutation qu'on peut utiliser en association avec le schéma simplifié qui est représenté sur la figure 3. Le circuit comprend trois paires de transistors NMN, désignés par 150 et 152, 154 et , 156 et 158, et trois générateurs à courant constant 162, 164 et 166. Le circuit comprend également trois résistances 168, 170 et 172 et deux.diodes Schottky 174 et 176. La borne de collecteur d'un transistor NPN supplémentaire 178 est connectée à la masse et sa borne d'émetteur est connectée à

un point de connexion commun aux résistances 170 et 172.

L'autre borne de la résistance 170 est connectée au collec-

teur du transistor 150 et l'autre borne de la résistance 172 est connectée au collecteur du transistor 152. Les bornes

d'émetteur de la paire de transistors150 et 152 sont connec-

tées en commun au générateur à courant constant 162 et un signal d'entrée analogique est appliqué par les lignes 40

et 41 aux bornes de base des transistors 150 et 152.

Une borne de la résistance 168 est connectée à la

masse et son autre borne est connectée à la base du transis-

tor 178, ainsi qu'aux collecteurs des transistors 154 et P0 1F6 dont les émetteurs sont respectivement connectés aux générateurs à courant constant 166 et 164. Les générateurs à courant constant 164 et 166 absorbent également du courant à partir des émetteurs des transistors respectifs 158 et

160. Les collecteurs des transistors 150 et 152 sont égale-

ment connectés aux anodes des diodes 174 et 176 dont les cathodes sont connectées aux lignes de sortie 42 et 43 ainsi

qu'aux collecteurs des transistors 158 et 160. Le condensa-

teur 35 est branché entre la cathode de la diode 174 et la masse et le condensateur 36 est branché entre la cathode de

la diode 176 et la masse.

Un signal d'échantillonnage est appliqué aux bornes

de base des transistors 154 et 156 et un signal d'échantil-

lonnage complémentaire est appliqué aux bornes de base des transistors 158 et 160. Lorsque le signal d'échantillonnage qui est appliqué aux transistors 154 et 156 est dans un état bas, ces transistors sont placés à l1état non conducteur et

un courant très faible circule dans la résistance 168.

Simultanément, les transistors 158 et 160 sont conducteurs et les diodes 174 et 176 sont polarisées en sens direct, grâce à quoi le signal analogique qui est appliqué aux bornes de collecteur des transistors 150 et 152 peut être transmis par les diodes aux condensateurs 35 et 36. Dans le mode de blocage, la polarité du signal d'échantillonnage qui est appliqué aux transistors 154 et 156 est inversée, et ces transistors passent à l'état conducteur, tandis que les transistors 158 et 160 passent à l'état non conducteur. Il en résulte un courant relativement élevé dans la résistance 168 et la tension d'émetteur du transistor 178 est amenée à une valeur négative. De ce fait, les diodes 174 et 176 sont polarisées en sens inverse, ce qui isole les condensateurs

et 36 du signal analogique qui est appliqué aux transis-

tors 150 et 152.

La description qui précède montre que l'invention

constitue un progrès important dans-le domaine des circuits échantillonneurs-bloqueurs. En particulier, elle permet de réaliser un circuit échantillonneur-bloqueur monolithique

différentiel ayant le faible coût associé aux circuits inté-

grés, mais ayant la rapidité et la précision qu'on ne pou-

vait obtenir jusqu'à présent-qu'avec des circuits hybrides

plus coûteux.

Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté,

sans sortir du cadre de l'invention.

1 Y

Claims (11)

REVEN D 1 CAT I0iS
1. Circuit échaantillonneur-bloqueur différentiel caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens amplificateurs d'entrée qui fournissent un signal analogique différentiel des moyens à condensateurs; des moyens de commutation qui appliquent sélectivement le signal analogique différentiel aux moyens à condensateurs; et des moyens amplificateurs de sortie qui comportent des entrées différentielles attaquées par les moyens à condensateurs et qui fournissent un signal
de sortie analogique échantillonné.
S. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens à condensateurs comprennent deux condensateurs, chacun d'eux étant connecté entre un point commun et l'une des entrées
différentielles des moyens amplificateurs de sortie.
3. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de commutation comprennent: au moins une paire de diodes des moyens qui polarisent ces diodes en sens direct pour ?O établir un mode de fonctionnement de poursuite, dans lequel
le signal analogique différentiel est transmis aux condensa-
teurs; et des moyens qui polarisent les diodes en sens inverse pour établir un mode de fonctionnement de blocage dans lequel les condensateurs sont électriquement isolés du signal analogique différentiel et appliquent aux moyens amplificateurs de sortie des signaux d,'entrée représentatifs
d'un signal analogique échantillonné.
4. Circuit échamtillonneur-bloqueur différentiel selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de commutation comprennent deux paires de diodes; et les
moyens amplificateurs d'entrée comprennent un préamplifica-
teur qui fournit un signal analogique différentiel et deux amplificateurs différentiels, chacun d'eux ayant des entrées attaquées par le préamplificateur et chacun d'eux appliquant
une paire de signaux de sortie différentiels à l'une parti-
culière des paires de diodes.
5. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel
selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé
en ce que les moyens de commutation comprennent en outre des moyens ne fonctionnant que dans le mode de blocage, qui sont destinés à interrompre l'application du signal analogique différentiel et à le remplacer par un signal obtenu à partir des condensateurs, afin de réduire l'effet de couplage à travers les diodes dans le mode de blocage, le signal de
remplacement étant indépendant du signal analogique diffé-
rentiel. 6. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel
selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre des moyens destinés à compen-
ser.les changements des caractéristiques de conduction des
diodes sous l'effet de la température.
7. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel
monolithique, caractérisé en ce qu'il comprend: un préam-
plificateur destiné à traiter un signal.analogique d'entrée
et à fournir des signaux analogiques différentiels corres-
pondants; un premier amplificateur différentiel qui est
connecté de façon à recevoir les signaux analogiques prove-
nant du préamplificateur, pour fournir un premier signal analogique différentiel amplifié; un second-amplificateur différentiel qui est également connecté de façon à recevoir les signaux analogiques provenant du préamplificateur, afin de fournir un second signal analogique différentiel amplifié,
identique au premier signal analogique différentiel ampli-
fié; deux condensateurs, chacun d'eux ayant une borne connectée à la masse et une borne non connectée à la masse une première paire de diodes ayant des bornes d'anode connectées de façon à recevoir le premier signal analogique différentiel amplifié et des bornes de cathode, chacune d'elles étant connectée à la borne non connectée à la masse d'un condensateur particulier; une seconde paire de diodes ayant des bornes de cathode connectées de façon à recevoir
'le second signal analogique différentiel et des bornes d'ano-
de connectées aux bornes de cathode correspondantes de la première paire de diodes; et un postamplificateur ayant des entrées différentielles connectées aux bornes des condensa-' teurs qui ne sont pas connectées à la masse; et en ce que les première et seconde paires de diodes sont polarisées en sens direct sous l'effet d'un signal de mode de poursuite,
pour que les premier et second signaux analogiques différen-
tiels amplifiés soient transmis aux condensateurs par les
première et seconde paires de diodes,et elles sont polari-
sées en sens inverse sous l'effet d'un signal de mode de blocage, pour isoler les condensateurs par rapport aux
signaux analogiques.
8. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens, réagissant également au signal de mode de blocage, qui interrompent l'application des signaux analogiques différentiels aux premier et second amplificateurs différentiels et leur substituent un signal analogique bloqué qui est obtenu à partir des condensateurs, grâce à quoi les effets de tout couplage par les diodes dans le mode de blocage sont réduits par la substitution d'un signal bloqué qui est indépendant des signaux d'entrée
analogiques.
9. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel
monolithique selon l'une quelconque des revendications 7 ou
8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une source de signal de polarisation qui peut être connectée aux première ?5 et seconde paires de diodes pour établir une polarisation en sens direct sous l'effet du signal de mode de poursuite et une polarisation en sens inverse sous l'effet du signal de
mode de blocage.
10. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique selon la revendication 9, caractérisé en ce que la source de signal de polarisation comprend des moyens destinés à maintenir un courant de polarisation en sens direct de valeur constante dans les diodes, dans le mode de poursuite, malgré les variations des caractéristiques des
diodes sous l'effet des variations de température.
11. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une paire de résistances de charge qui établissent un circuit vers la masse à partir des anodes
de la première paire de diodes et une seconde paire de résis-
tances de charge qui établissent un circuit vers la masse à partir des cathodes de la seconde paire de diodes; et les moyens destinés à maintenir un courant de polarisation en sens direct de valeur constante comprennent des moyens de génération de courant constant qui peuvent être connectés,
dans le mode. de poursuite, de façon à faire circuler un -cou-
rant total constant dans les diodes et la seconde paire de
résistances, et ils comprennent en outre une paire supplé-
me.ntaire de diodes qui sont connectées en série entre la -
masse et la seconde paire de résistances de charge, cette
paire supplémentaire de diodes reproduisant les caractéristi-
ques d'impédance de chacune des première et seconde paires de diodes connectées en série, ce qui a pour effet de maintenir un rapport de courant constant entre le courant qui circule dans l'une des-paires de diodes connectées en série et le
courant dans une résistance correspondante de la seconde -
paire de résistances de charge, et de maintenir également un courant constant dans chacune des paires de diodes connectées
en série.
12. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique selon la revendication 7, caractérisé en ce que les premier et second signaux analogiques différentiels amplifiés sont des signaux de courant qui sont convertis en
signaux de tension par des résistances, dans le mode de pour-
suite, et qui sont ainsi transmis aux condensateurs.
13. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel
monolithique, caractérisé en ce qu'il comprend: un préampli-
ficateur destiné à traiter un signal d'entrée analogique et
à fournir des signaux analogiques-différentiels correspon-
dants; deux condensateurs, chacun d'eux comportant une pre-
mière borne et une seconde borne, ces secondes bornes étant connectées ensemble; une première paire de diodes ayant des bornes d'anode qui sont connectées de façon à recevoir les signaux analogiques différentiels, et des bornes de cathode,
chacune d'elles étant connectée à la première borne d'un con-
densateur respectif parmi lesdits condensateurs; une seconde paire de diodes ayant des bornes d'anode connectées aux bornes de cathode correspondantes de la première paire de
diodes; et un postamplificateur ayant des entrées diffé-
rentielles connectées aux premières bornes des condensa-
teurs; les première et seconde paires de diodes sont pola- risées en sens direct dans un mode de poursuite, sous l'effet d'un signal de mode de poursuite, pour permettre la transmission des signaux analogiques différentiels vers les condensateurs, par l'intermédiaire des première et seconde paires de diodes, et elles sont polarisées en sens inverse dans un mode de blocage, sous l'effet-d'un signal de mode de blocage, pour isoler les condensateurs par rapport aux
signaux analogiques différentiels; et les signaux analogi-
ques différentiels sont des signaux de tension qui, dans le
mode de poursuite, sont directement injectés dans les con-
densateurs par l'intermédiaire de la première paire de diodes. 14. Circuit échantillonneur-bloqueur différentiel monolithique selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une source de signal de polarisation qui peut être connectée aux première et seconde paires de diodes pour établir une polarisation en sens-direct sous l'effet du signal de mode de poursuite et une polarisation
en sens inverse sous l'effet du signal de mode de blocage.
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Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5848100U (fr) * 1981-09-22 1983-03-31
CA1165387A (fr) * 1981-10-02 1984-04-10 Larry J. Conway Convertisseur de frequences a echantillonnage
CA1207036A (fr) * 1982-09-29 1986-07-01 Hans P. Lie Circuit echantillonneur-bloqueur a reaction avec condensateurs commutes
US4542304A (en) * 1982-12-20 1985-09-17 At&T Bell Laboratories Switched capacitor feedback sample-and-hold circuit
JPS6057600A (en) * 1983-09-08 1985-04-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd Sample hold circuit
JPS60169800U (fr) * 1984-04-17 1985-11-11
US4818099A (en) * 1985-10-25 1989-04-04 Preikschat F K Optical radar system
EP0394506B1 (fr) * 1989-04-24 1994-06-22 Siemens Aktiengesellschaft Circuit d'échantillonnage et de maintien à haute vitesse
EP0394507A1 (fr) * 1989-04-24 1990-10-31 Siemens Aktiengesellschaft Circuit d'échantillonnage et de maintien à haute vitesse
DE69005312D1 (de) * 1989-09-26 1994-01-27 Analog Devices Inc Stromart abtast-und-halteverstärker.
KR930004268B1 (ko) * 1990-10-15 1993-05-22 문정환 광대역 샘플/홀드회로
US5130572A (en) * 1990-12-26 1992-07-14 Burr-Brown Corporation Operational track-and-hold amplifier
JPH0554689A (ja) * 1991-08-22 1993-03-05 Mitsubishi Electric Corp サンプルホールド回路およびバツフア回路およびそれらを用いたサンプルホールド装置
US5298801A (en) * 1991-09-11 1994-03-29 U.S. Philips Corporation Track-and-hold circuit
FR2672748B1 (fr) * 1991-12-10 1993-12-10 Burr Brown Corp Amplificateur operationnel de suivi et de maintien.
EP0594242B1 (fr) * 1992-10-19 1999-07-21 Philips Electronics N.V. Circuit d'échantillonnage et de maintien avec réduction de traversée d'horloge
US5339459A (en) * 1992-12-03 1994-08-16 Motorola, Inc. High speed sample and hold circuit and radio constructed therewith
US5517141A (en) * 1993-11-05 1996-05-14 Motorola, Inc. Differential high speed track and hold amplifier
JPH0845298A (ja) * 1994-07-29 1996-02-16 Nec Corp 差動サンプル・ホールド回路
US5805006A (en) * 1997-04-28 1998-09-08 Marvell Technology Group, Ltd. Controllable integrator
US6262677B1 (en) * 1997-10-31 2001-07-17 Texas Instruments Incorporated Sample-and-hold circuit
US6694128B1 (en) 1998-08-18 2004-02-17 Parkervision, Inc. Frequency synthesizer using universal frequency translation technology
US7010286B2 (en) * 2000-04-14 2006-03-07 Parkervision, Inc. Apparatus, system, and method for down-converting and up-converting electromagnetic signals
US6813485B2 (en) 1998-10-21 2004-11-02 Parkervision, Inc. Method and system for down-converting and up-converting an electromagnetic signal, and transforms for same
US7295826B1 (en) 1998-10-21 2007-11-13 Parkervision, Inc. Integrated frequency translation and selectivity with gain control functionality, and applications thereof
US6873836B1 (en) 1999-03-03 2005-03-29 Parkervision, Inc. Universal platform module and methods and apparatuses relating thereto enabled by universal frequency translation technology
US6061555A (en) * 1998-10-21 2000-05-09 Parkervision, Inc. Method and system for ensuring reception of a communications signal
US6370371B1 (en) * 1998-10-21 2002-04-09 Parkervision, Inc. Applications of universal frequency translation
US6091940A (en) * 1998-10-21 2000-07-18 Parkervision, Inc. Method and system for frequency up-conversion
US6542722B1 (en) 1998-10-21 2003-04-01 Parkervision, Inc. Method and system for frequency up-conversion with variety of transmitter configurations
US7321735B1 (en) 1998-10-21 2008-01-22 Parkervision, Inc. Optical down-converter using universal frequency translation technology
US6061551A (en) * 1998-10-21 2000-05-09 Parkervision, Inc. Method and system for down-converting electromagnetic signals
US6560301B1 (en) 1998-10-21 2003-05-06 Parkervision, Inc. Integrated frequency translation and selectivity with a variety of filter embodiments
US7236754B2 (en) 1999-08-23 2007-06-26 Parkervision, Inc. Method and system for frequency up-conversion
US7515896B1 (en) * 1998-10-21 2009-04-07 Parkervision, Inc. Method and system for down-converting an electromagnetic signal, and transforms for same, and aperture relationships
US7039372B1 (en) 1998-10-21 2006-05-02 Parkervision, Inc. Method and system for frequency up-conversion with modulation embodiments
US6049706A (en) * 1998-10-21 2000-04-11 Parkervision, Inc. Integrated frequency translation and selectivity
US7006805B1 (en) 1999-01-22 2006-02-28 Parker Vision, Inc. Aliasing communication system with multi-mode and multi-band functionality and embodiments thereof, such as the family radio service
US6704558B1 (en) 1999-01-22 2004-03-09 Parkervision, Inc. Image-reject down-converter and embodiments thereof, such as the family radio service
US6704549B1 (en) 1999-03-03 2004-03-09 Parkvision, Inc. Multi-mode, multi-band communication system
US7110435B1 (en) 1999-03-15 2006-09-19 Parkervision, Inc. Spread spectrum applications of universal frequency translation
US8295406B1 (en) 1999-08-04 2012-10-23 Parkervision, Inc. Universal platform module for a plurality of communication protocols
US7065162B1 (en) 1999-04-16 2006-06-20 Parkervision, Inc. Method and system for down-converting an electromagnetic signal, and transforms for same
US7693230B2 (en) 1999-04-16 2010-04-06 Parkervision, Inc. Apparatus and method of differential IQ frequency up-conversion
US6853690B1 (en) * 1999-04-16 2005-02-08 Parkervision, Inc. Method, system and apparatus for balanced frequency up-conversion of a baseband signal and 4-phase receiver and transceiver embodiments
US7110444B1 (en) * 1999-08-04 2006-09-19 Parkervision, Inc. Wireless local area network (WLAN) using universal frequency translation technology including multi-phase embodiments and circuit implementations
US6963734B2 (en) 1999-12-22 2005-11-08 Parkervision, Inc. Differential frequency down-conversion using techniques of universal frequency translation technology
US6879817B1 (en) 1999-04-16 2005-04-12 Parkervision, Inc. DC offset, re-radiation, and I/Q solutions using universal frequency translation technology
US7072390B1 (en) 1999-08-04 2006-07-04 Parkervision, Inc. Wireless local area network (WLAN) using universal frequency translation technology including multi-phase embodiments
US7054296B1 (en) 1999-08-04 2006-05-30 Parkervision, Inc. Wireless local area network (WLAN) technology and applications including techniques of universal frequency translation
US7082171B1 (en) 1999-11-24 2006-07-25 Parkervision, Inc. Phase shifting applications of universal frequency translation
US7292835B2 (en) * 2000-01-28 2007-11-06 Parkervision, Inc. Wireless and wired cable modem applications of universal frequency translation technology
US6760342B1 (en) 2000-06-28 2004-07-06 Northrop Grumman Corporation Channelizer for a multi-carrier receiver
US7010559B2 (en) * 2000-11-14 2006-03-07 Parkervision, Inc. Method and apparatus for a parallel correlator and applications thereof
US7454453B2 (en) * 2000-11-14 2008-11-18 Parkervision, Inc. Methods, systems, and computer program products for parallel correlation and applications thereof
US7072427B2 (en) * 2001-11-09 2006-07-04 Parkervision, Inc. Method and apparatus for reducing DC offsets in a communication system
US7085335B2 (en) 2001-11-09 2006-08-01 Parkervision, Inc. Method and apparatus for reducing DC offsets in a communication system
US6975848B2 (en) 2002-06-04 2005-12-13 Parkervision, Inc. Method and apparatus for DC offset removal in a radio frequency communication channel
US7321640B2 (en) 2002-06-07 2008-01-22 Parkervision, Inc. Active polyphase inverter filter for quadrature signal generation
US7460584B2 (en) 2002-07-18 2008-12-02 Parkervision, Inc. Networking methods and systems
US7379883B2 (en) * 2002-07-18 2008-05-27 Parkervision, Inc. Networking methods and systems
TWI280690B (en) * 2003-03-18 2007-05-01 Tdk Corp Electronic device for wireless communications and reflector device for wireless communication cards
US7773332B2 (en) * 2003-11-21 2010-08-10 Agere Systems Inc. Long hold time sample and hold circuits
US8111094B2 (en) * 2003-11-21 2012-02-07 Lsi Corporation Analog multiplexer circuits and methods
JP2014036420A (ja) * 2012-08-10 2014-02-24 Toshiba Corp 信号サンプル回路および無線受信機
FR3061821A1 (fr) * 2017-01-10 2018-07-13 Thales Dispositif echantillonneur-bloqueur de signal electrique

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3671782A (en) * 1970-12-01 1972-06-20 Rca Corp Sample-hold and read circuit
US3851260A (en) * 1972-08-10 1974-11-26 Micro Consultants Ltd Signal sampling circuits

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2010171B (fr) * 1970-03-04 1971-10-07 Krone Kg
US3696305A (en) * 1970-07-01 1972-10-03 Gen Electric High speed high accuracy sample and hold circuit
US3671783A (en) * 1971-06-15 1972-06-20 Us Air Force Sample and hold circuit
JPS48102916A (fr) * 1972-04-06 1973-12-24
JPS49131062A (fr) * 1973-04-16 1974-12-16
JPS5158043A (fr) * 1974-11-16 1976-05-21 Tokyo Broadcasting Syst
JPS5947398B2 (fr) * 1976-05-19 1984-11-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd
DE2704483A1 (de) * 1977-02-03 1978-08-10 Bosch Gmbh Robert Schaltungsanordnung zum zeitselektiven abtasten und speichern

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3671782A (en) * 1970-12-01 1972-06-20 Rca Corp Sample-hold and read circuit
US3851260A (en) * 1972-08-10 1974-11-26 Micro Consultants Ltd Signal sampling circuits

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
IBM TECHNICAL DISCLOSURE BULLETIN, vol. 9, no. 8, janvier 1967, NEW YORK (US) *

Also Published As

Publication number Publication date
GB2069267A (en) 1981-08-19
DE3101296A1 (de) 1982-01-07
US4370572A (en) 1983-01-25
DE3101296C2 (fr) 1991-10-24
NL191397C (nl) 1995-07-03
NL8100121A (nl) 1981-08-17
JPS56107398A (en) 1981-08-26
GB2069267B (en) 1984-06-20
FR2474228B1 (fr) 1987-02-13
NL191397B (nl) 1995-02-01

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