FI67748C - FOERFARANDE FOER STYRNING AV VALSENS LINJETRYCKSFOERDELNING OC MOTSVARANDE VALS - Google Patents
FOERFARANDE FOER STYRNING AV VALSENS LINJETRYCKSFOERDELNING OC MOTSVARANDE VALS Download PDFInfo
- Publication number
- FI67748C FI67748C FI800402A FI800402A FI67748C FI 67748 C FI67748 C FI 67748C FI 800402 A FI800402 A FI 800402A FI 800402 A FI800402 A FI 800402A FI 67748 C FI67748 C FI 67748C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- pressure
- roll
- longitudinal chamber
- zones
- longitudinal
- Prior art date
Links
- ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N valsartan Chemical compound C1=CC(CN(C(=O)CCCC)[C@@H](C(C)C)C(O)=O)=CC=C1C1=CC=CC=C1C1=NN=NN1 ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N 0.000 title description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000013316 zoning Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
- F16C13/02—Bearings
- F16C13/022—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle
- F16C13/024—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle adjustable for positioning, e.g. radial movable bearings for controlling the deflection along the length of the roll mantle
- F16C13/026—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle adjustable for positioning, e.g. radial movable bearings for controlling the deflection along the length of the roll mantle by fluid pressure
Description
UjS&rA ΓΒ1 m/UULUTUSJULKAISU 67748UjS & rA ΓΒ1 m / ANNOUNCEMENT 67748
(11) UTLÄGGNINGSSKRIFT O f f H O(11) UTLÄGGNINGSSKRIFT O f f H O
C (45) " ' ·· ; ; - ^:5 (51) Kv.lk.7int.Cl.1 F 16 C 13/00 (21) Patenttihakemus — Patentansölcnlng 800402 (22) Hakemispäivä — Ansöknlngsdag n8 02 80 v ' (23) Alkupäivä — Giltighetsdag 08.02.80 (41) Tullut julkiseksi—Blivit offentlig gi 08 81C (45) "'··;; - ^: 5 (51) Kv.lk.7int.Cl.1 F 16 C 13/00 (21) Patent application - Patentansölcnlng 800402 (22) Application date - Ansöknlngsdag n8 02 80 v' (23) Starting date - Giltighetsdag 08.02.80 (41) Made public — Blivit offentlig gi 08 81
Patentti- ja rekisterihallitus (44) Nähtäväk.lp.non ja kuul.julkaisun pvm. -National Board of Patents and Registration (44) Date of publication and date of publication. -
Patent- och registerstyrelsen ' ' Ansökan utlagd och utl.skriften publicerad 3j a0l .83 (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus—Begärd prioritet 01 80Patent and registration authorities '' Ansökan utlagd och utl.skriften publicerad 3j a0l .83 (32) (33) (31) Pyydetty etuoikeus — Begärd priority 01 80
Saksan Li ittotasavalta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) P 3003395.5 Toteennäytetty-Styrkt (71) Eduard Kusters, Gustav-Funders-Weg 18, A150 Krefeld, Saksan Liittotasa-va1ta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) (72) Karl-Heinz Ahrweiler, Krefeld, Saksan Liittotasavalta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) (7*0 Leitzinger Oy (5*0 Menetelmä valssin linjapaineen jakautumisen ohjaamiseksi ja vastaava valssi - Förfarande för styrning av valsens 1injetrycksfördelning och motsvarande vai sFederal Republic of Germany Förbundsrepubliken Tyskland (DE) P 3003395.5 Proof-Styrkt (71) Eduard Kusters, Gustav-Funders-Weg 18, A150 Krefeld, Federal Republic of Germany Förbundsrepubliken Tyskland (DE) (72) Karl-Krez Ahr Federal Republic of Germany-Förbundsrepubliken Tyskland (DE) (7 * 0 Leitzinger Oy (5 * 0 Method for controlling the line pressure distribution of a roll and corresponding roll - Förfarande för styrning av rolls 1injetrycksfördelning och motsvarande vai s
Esillä olevan keksinnön kohteena on patenttivaatimuksen 1 johdannon mukainen menetelmä sekä vastaava valssi, joka tunnetaan DAS-julkai-susta 23 32 861.The present invention relates to a method according to the preamble of claim 1 and to a corresponding roller known from DAS publication 23 32 861.
Tunnetaan koko joukko valssirakenteita, joissa on pyörivä ontelovals-si ja kiinteä ristikappale ja joissa Iinjapainetta voidaan käytön aikana ohjata tietyssä määrin. Nämä valssit toimivat ontelovalssin sisään sitä pitkin jaetuilla ristikappaleen ja ontelovalssin välissä toimivilla tukielementeillä, jotka siirtävät voimaa ristikappaleesta ontelovalssin sisäpintaan ja tukeutuvat ristikappaleelie, jolloin tämä taipuu ontelovalssin sisällä. Tukielementit aikaansaavat silloin samalla linjapaineen aikaansaamiseksi tarvittavat voimat. Linjapaineen erojen aikaansaamiseksi tukielementtejä ohjataan eri tavoin.A number of roller structures are known which have a rotating hollow roller and a fixed crosspiece and in which the line pressure can be controlled to a certain extent during use. These rollers operate inside the hollow roll with support elements distributed along it between the crosspiece and the hollow roll, which transfer force from the crosspiece to the inner surface of the hollow roll and rest on the crosspiece, whereby this bends inside the hollow roll. The support elements then at the same time provide the forces required to create the line pressure. To create line pressure differences, the support elements are controlled in different ways.
USA-patentissa 3 119 324 on ristikappaletta pitkin järjestettv mäntä/sylinteriyksiköitä, jotka tukeutuvat ontelovalssin sisäpinnalle öljykalvon välityksellä. Yksittäisiin mäntä/sylinteriyksikköihin ohjattua painetta voidaan ohjata eri tavoin. DOS-julkaisussa 22 30 139 tukikengissä on ontelovalssin sisäpintaa vasten suunnatuilla sivuilla kammiot, joihin toimitetaan painenestettä mäntä/sylinteriyksikön sy- 2 67748 linteritilasta kuristinreikien kautta niin, että tukikengät on äijiäkin osaksi tuettu hydrostaattisesta ja voimat siirretään kammioissa olevalla painenesteellä ontelovalssin sisäpinnalle.U.S. Patent 3,119,324 discloses piston / cylinder units arranged along a crosspiece and supported on the inner surface of a hollow roll by an oil film. The pressure applied to the individual piston / cylinder units can be controlled in different ways. In DOS publication 22 30 139, the support shoes have chambers on the sides facing the inner surface of the hollow roll, to which pressure fluid is supplied from the cylinder space of the piston / cylinder unit through the throttle holes, so that the support shoes
Länsisaksalaisessa patentissa 14 61 066 on lopulta järjestetty ris-tikappaleeseen pitkittäisura, johon on peräkkäin järjestetty useita listamaisia mäntiä, jotka puristuvat liukukenkien välityksellä vasten ontelovalssin sisäpintaa ja joiden nestepainetta voidaan ohjata erikseen.West German patent 14 61 066 finally provides a longitudinal groove in a cross member, in which a plurality of strip-like pistons are arranged in succession, which are pressed against the inner surface of the hollow roll by means of sliding shoes and whose fluid pressure can be controlled separately.
Edellä mainituissa suoritusmuodoissa linjapaineen ohjaaminen tapahtuu tukielementeissä, jotka samalla aikaansaavat koko linjapaineen. DAE-iulkaisusta 23 32 861 tunnetaan nyt muuan valssi, joka vastaa patenttivaatimuksen 1 mukaista valssia ja jossa osa linjapainetta aikaansaadaan pitkittäiskammiossa olevalla painenesteellä ja jossa tämä paine on siirretty DOS-julkaisun 22 30 139 mukaisiin tukiele-mentteihin, jotka ovat valssiraon puoleisissa pitkittäiskammioissa ja joita voidaan ohjata erikseen niin, että pitkittäiskammion oleellisesti tasaiselle paineosuudelle siirtyy ohjattu lisämäärä.In the above-mentioned embodiments, the line pressure is controlled in the support elements, which at the same time provide the entire line pressure. DAE publication 23 32 861 now discloses, inter alia, a roll corresponding to the roll according to claim 1, in which part of the line pressure is provided by a pressure fluid in the longitudinal chamber and in which this pressure is transferred to DOS 22 30 139 support elements in longitudinal chambers. controlled separately so that a controlled additional amount is transferred to a substantially uniform pressure portion of the longitudinal chamber.
Tässä on kuitenkin ainoana ajatuksena aikaansaada linjapaineen vaikutus vastaavalla rivillä erikseen ohjattavia tukielementtejä, jotka samalla osallistuvat linjapaineen aikaansaamiseen.Here, however, the only idea is to provide the effect of line pressure on a corresponding row of separately controllable support elements, which at the same time participate in providing line pressure.
Eräässä tällä tavalla -tapahtuvassa linjapaineen ohjauksessa vaaditaan, että koko joukkoa suhteellisen korkeita paineita on ohjattava erikseen. Yksittäiset tukielementit vaativat näitä korkeita paineitii, koska niiden on osallistuttava linjapaineen aikaansaamiseen.One line pressure control in this way requires that the entire set of relatively high pressures be controlled separately. Individual support elements require these high pressures, as they must contribute to the formation of line pressure.
Linjapaineen jakautuman muuttuessa ja etenkin koko linjapainetason muuttuessa täytyy aikaansaada uudelleen suuri joukko korkeita paineita. Lukuisien niin korkeiden paineiden ohjaaminen on huomattavan kuluttavaa.As the line pressure distribution changes, and especially as the entire line pressure level changes, a large number of high pressures must be re-established. Controlling numerous such high pressures is remarkably consuming.
Keksinnön tehtävänä on vähentää patenttivaatimuksen 1 johdannon mukaisessa valssissa linjapaineen ohjauksen hankaluutta.The object of the invention is to reduce the inconvenience of line pressure control in a roll according to the preamble of claim 1.
Tämä tehtävä ratkaistaan patenttivaatimuksen 1 tunnusmerkkiosan mukaisesti .This object is solved according to the characterizing part of claim 1.
3 67748 Tämä ilmeisen yksinkertainen toimenpide on periaatteessa vastakohta tähän mennessä linjapaineen ohjaukseen yksinomaan vallinneelle a ie . tavalle· Kun tähän mennessä on aina yritetty aikaansaada iinjapai-netta saattamalla vastaavasti erilaisia voimia ontelovalssin ;a a nalle, lähdetään keksinnössä alusta alkaen tasaisesta paineesta., jota sitten vähennetään paikallisesti tai vyöhykkeittäin niin, e t:,; näissä paikoissa tai vyöhykkeissä harjoitetut voimat vähenevät maitoin tasaisiin voimiin nähden ja tällä tavalla aikaansaavat vaihtelua voimien käytössä ja siten myös voivat aikaansaada linjapaineen vaihtelua.3 67748 This apparently simple measure is, in principle, the opposite of the line pressure control hitherto prevailed a ie. · Since so far it has always been attempted to apply a line pressure by applying correspondingly different forces to the hollow roll, the invention starts from the beginning with a constant pressure, which is then reduced locally or in zones so that, e t:,; the forces exerted in these places or zones decrease with respect to the uniform forces in the milk and in this way cause a variation in the use of the forces and thus can also cause a variation in the line pressure.
Etu on siinä, että alennettua painetta voidaan ohjata oleellisestä helpommin kuin yksittäisten, tekniikan tason mukaisten element tien korkeita paineita. Silloin pitkittäiskanmion paine ei suuren vaikutusta· -nan vuoksi ole liian korkea, kun on aikaansaatava tietty linjapaine. Alentamalla se tulee luonnollisestikin vielä pienemmäksi ja helpomm . ohjattavaksi.The advantage is that the reduced pressure can be controlled much more easily than the high pressures of the individual prior art elements. Then, due to the large effect, the pressure in the longitudinal chamber is not too high when a certain line pressure has to be achieved. By lowering it, of course, it becomes even smaller and easier. to be controlled.
Keksinnön puitteisiin sopii se, että kyseisillä vyöhykkeillä olen paine pidetään tai aikaansaadaan tyhjiö. Edullinen suoritusmuoto kui tenkin edellyttää, että paine vyöhykkeissä tehdään samaksi kuin ulkoilman paine niin, että yleensäkään ei vaadita yksittäispaineiden ohjaamista enää. Pitkittäiskammiosta erotetut vyöhykkeet saatetaan yhteyteen ulkoilman tai säiliön kanssa, jolloin ylipaine asettua itsekseen nollaan. Tällöin yksinkertaistaminen on erityisen mielekästä.within the scope of the invention is the fact that in those zones I and the pressure is maintained to provide a vacuum. However, the preferred embodiment requires that the pressure in the zones be made the same as the outdoor pressure so that, in general, it is no longer required to control the individual pressures. The zones separated from the longitudinal chamber are brought into contact with the outside air or the tank, whereby the overpressure settles to zero on its own. In this case, simplification makes particular sense.
Vyöhykkeet, joissa paine alennetaan, ovat geometrisesti määritetyt. Siten pitkittäiskammion paineen pysyessä samana ilmenee tiettyä voiman jakautumista ontelovalssin sisäpinnalla ja siten myös tiettyä linjapaineen jakautumaa, joka sinänsä mahdollistaisi vain karkean sovituksen vaadittuun linjapaineen jakautumaan.The zones where the pressure is reduced are geometrically defined. Thus, while the pressure in the longitudinal chamber remains the same, a certain distribution of force on the inner surface of the hollow roll occurs and thus also a certain distribution of line pressure, which in itself would only allow a rough fit to the required line pressure distribution.
Yllättävästi on kuitenkin havaittu, että keksintö yksinkertaisesti toteutettavalla muodolla mahdollistaa jopa jatkuvan linjapaineen sopeuttamisen.Surprisingly, however, it has been found that the invention, in its simple form, makes it possible to adjust even the continuous line pressure.
Puheena olevanlaisissa valsseissa, joissa paineenkohdistus aikaansaadaan ristikappaleen ja ontelovalssin· sisäpinnan väliin pitkittäisi:' mioihin järjestetyllä painenesteellä, tunnetaan tapa täyttää sekä 67748 valssiraon puolinen kammio kuten myös valssiraon vastakkainen kammio painenesteellä. Tätä ei voida yleensäkään välttää ilman erityisiä varokeinoja, koska luonnollisestikin aina vähäinen osa painenesteestä tunkeutuu valssiraon puoleisen pitkittäiskammion tiivisteiden alitse valssiraon vastaiseen pitkittäiskammioon ja täyttää sen hiljakseen. Joka tapauksessa on tälle painenesteelle järjestettävä poistojohto, joka, kun valssiraon vastainen pitkittäiskammio on täyttynyt painenesteellä, jo yksinomaan virtausvastuksellaan muodostaa tietyn vastapaineen. Mutta tämä vastapaine on tunnetuissa suoritusmuodoissa myös jo tietoisesti säädetty tietylle' korkeudelle, jotta aikaansaataisiin määrätty ja helposti ohjattavissa oleva paine-ero.In the rolls in question, in which a pressure alignment is provided between the crosspiece and the inner surface of the hollow roll · with a pressure fluid arranged in the blanks, it is known to fill both the 67748 chamber side chamber as well as the opposite chamber with the pressure fluid. This can generally not be avoided without special precautions, because, of course, always a small part of the pressure fluid penetrates under the seals of the longitudinal chamber on the side of the roll gap into the longitudinal chamber against the roll gap and fills it quietly. In any case, an outlet line must be provided for this pressure fluid, which, when the longitudinal chamber against the roll gap is filled with the pressure fluid, already forms a certain back pressure by its flow resistance alone. But in known embodiments, this back pressure is also already deliberately adjusted to a certain height in order to achieve a defined and easily controllable pressure difference.
Johtoajatuksena onkin nyt yhdistää nämä toimenpiteet patenttivaatimuksen 1 kohteeseen patenttivaatimuksen 2 mukaisesti. Silloin ilmenee, että korkean painetason ja tietyn paine-eron vallitessa vaikutus vyöhykkeisiin määrätyllä Iinjapaineella on korkeampi kuin alemmalla painetasolla. Jos nyt vaaditaan vähäistä korjausta linjapaineeseen, tarvitsee tietenkin aikaansaada haluttu paine-ero alhaisemmalla painetasolla .The guiding idea is now to combine these measures with the object of claim 1 according to claim 2. It then appears that with a high pressure level and a certain pressure difference, the effect on the zones at a given line pressure is higher than at a lower pressure level. If a small correction to the line pressure is now required, it is of course necessary to achieve the desired pressure difference at a lower pressure level.
Tämän perustana on, että paine pitkittäiskammiossa, josta sitä vyö-hykettäin alennetaan tai poistetaan ei alene koko matkalla, vaan vain tietyillä osa-alueilla. Vaikutuksen selvittämiseksi tarkasteltakoon pitkittäissuunnassa rajoitettua jaksoa valssista, jossa on valssiraon puolella eräs "vyöhykkeistä". Vastapäisessä pitkittäiskam-miossa ei tietystikään ole mitään "vyöhykettä". Valssiraon puolisen pitkittäiskammion "vyöhykettä" vastaavalla alueella, kuten valssi-raon vastakkaisessakin pitkittäiskammiossa vaikuttaa sama hydraulinen paine. Tätä aluetta vastapäätä on toisella puolella vain "vyöhykkeen" nollaan laskettu paine. Syntyy siis ero, joka vaikuttaa valssiraon vastakkaisella puolella ontelovalssin sisäpintaan ja ontelovalssi on siellä riittävän korkean paineen vallitessa valssiraon vastaisessa pitkittäiskammiossa pakotettu siirtymään pois valssiraon luota.This is based on the fact that the pressure in the longitudinal chamber from which it is zone-reduced or removed is not reduced all the way, but only in certain areas. To determine the effect Consider a longitudinally limited section of a roll with one of the "zones" on the side of the roll gap. Of course, there is no "zone" in the opposite longitudinal chamber. In the region corresponding to the "zone" of the longitudinal chamber on the side of the roll gap, as in the opposite longitudinal chamber of the roll gap, the same hydraulic pressure acts. Opposite this area is on the other side only the pressure reduced to zero in the "zone". Thus, a difference arises which acts on the opposite side of the cavity roll on the inner surface of the cavity roll and the cavity roll is forced to move away from the roll cavity when there is a sufficiently high pressure in the longitudinal chamber opposite the roll cavity.
Valssin viereisillä pitkittäisalueilla, joissa ei ole mitään "vyöhykkeitä", voimaolosuhteet riippuvat painetasosta; siellä ilmenee paine-eroja, jotka voidaan aina säätää samoiksi kummankin pitkittäiskammion paineen ollessa eri korkuinen. Kuitenkin, mitä korkeampi paine on valssiraon vastaisessa pitkittäiskammiossa, sitä voimakkaammin vaikut- 67748 taa "vyöhykkeiden" olemassaolo niitä sisältävissä pitkittäisalueissa valssilla ja sitä voimakkaammin valssi kuormittuu näillä pitkittäis-alueilla. Tällöin on oleellista, että korjausvaikutuksen ohjaamiseksi täytyy ohjata kahta suhteellisen alhaista painetta, nimittäin painetta molemmissa pitkittäiskammioissa, kun taas tekniikan tason mukaisissa valsseissa on ohjattava toisitaan riippumatta koko joukkoa korkeita paineita.In longitudinal areas adjacent to the roll where there are no "zones", the force conditions depend on the pressure level; there are pressure differences which can always be adjusted to the same when the pressure in each longitudinal chamber is of different heights. However, the higher the pressure in the longitudinal chamber against the roll gap, the more strongly the presence of "zones" in the longitudinal regions containing them on the roll and the more strongly the roll is loaded in these longitudinal regions. In this case, it is essential that in order to control the corrective effect, two relatively low pressures must be controlled, namely the pressure in both longitudinal chambers, while in the prior art rollers a whole series of high pressures must be controlled independently of each other.
Keksintö toteutuu patenttivaatimuksen 3 mukaan myös valssissa, jossa voidaan käyttää ohjausmenettelyä.According to claim 3, the invention is also implemented in a roll in which a control procedure can be used.
Patenttivaatimuksen 4 mukaan on alemman paineen alueella, jonka kanssa "vyöhykkeet" voidaan yhdistää, edullisesti paineainesäiliö niin, että siis "vyöhykkeisiin" säädettävä paine on ulkoilman naine.According to claim 4, there is in the range of lower pressure with which the "zones" can be connected, preferably a pressure medium tank, so that the pressure to be adjusted to the "zones" is a woman in the open air.
Eräs mahdollisuus vyöhykejaon käytännössä toteuttamiseksi on esitetty patenttivaatimuksessa 5.One possibility for implementing the zoning in practice is set out in claim 5.
Putkijakson tiivistä rakennetta ei ole tietenkään käsitettävä niin, että kyseessä olisi hermeettinen sulku. Useimmiten ontelovalssin pyöriessä tunkeutuu sekä pitkittäistiivisteistä että putkijaksosta jatkuvasti pieni määrä paineainetta putkijakson sisälle. Se muodostaa ontelovalssin sisäpinnalle paineainekalvon, joka tietyltä osin joutuu putkijakson otsapinnan alle. Jos sitten johto suljetaan, täyttyy putki jakson sisus suhteellisen nopeasti paineaineella ja sulkemisen vuoksi sinne syntyy painetta, joka vastaa ympäröivän pitkittäiskammion painetta. Tässä tilassa osallistuvat myös putkijakson muodostamat "vyöhykkeet" osaa paineen kohdistamiseen ontelovalssin sisäpintaan, ts. eivät käytännössä esiinny. Mutta jos johto avataan, virtaa kaikki putkijakson sisällä oleva paineaine heti pois ilman, että se paineis-tuisi kuristinvaikutuksen vuoksi. Ilmaisulla tarkoitetaan luonnollisestikin käytännössä seuraavaa: Jokaisella johdolla on tietenkin tietty kuristinvaikutus. Tässä ei kuitenkaan tarkoiteta tätä. Useimmiten johdossa ei ole mitään eritvistä ahdasta kohtaa, joka aiheuttaisi tarkasteltavien nestemäärien läpivirratessa huomattavaa paineen kohoamista. Kun kyseessä on avoin johto, ei putkijaksojen muodostamissa "vyöhykkeissä" ilmene mitään painetta, vaan syntyy haluttu paineenjakautuma pitkittäiskammioon.Of course, the tight structure of the pipe section does not have to be understood as a hermetic seal. In most cases, as the hollow roll rotates, a small amount of pressure material continuously penetrates inside the pipe section from both the longitudinal seals and the pipe section. It forms a film of pressure material on the inner surface of the hollow roll, which in a certain part comes under the end face of the pipe section. If the line is then closed, the inside of the pipe section fills with pressure medium relatively quickly and, due to the closure, a pressure corresponding to the pressure of the surrounding longitudinal chamber is created there. In this state, the "zones" formed by the pipe section are also involved in applying pressure to the inner surface of the hollow roll, i.e. they are practically non-existent. But if the line is opened, all the pressure medium inside the pipe section immediately drains out without being pressurized by the choke effect. The term, of course, means in practice the following: Of course, each wire has a certain choke effect. However, this is not what is meant here. In most cases, there is no specific congestion in the line that would cause a significant increase in pressure as the volumes of liquid under consideration flow through. In the case of an open line, no pressure is exerted in the "zones" formed by the pipe sections, but the desired pressure distribution in the longitudinal chamber is created.
"Vyöhykkeiden" järjestelyllä pyritään haluttuun linjapaineen jako- 6 67748 tehoon. "Vyöhykkeiden" aikaansaaminen ei siis rajoitu vain valssi-raon puoleiseen pitkittäiskammioon, vaan se voi tapahtua myös valssi-raon vastaisessa pitkittäiskammiossa. "Vyöhykkeiden" jako pitkin valssia suuntautuu sen mukaan, miten linjapainetta on jaettava.The arrangement of the "zones" aims at the desired line pressure distribution power of 6,67748. Thus, the creation of "zones" is not limited to the longitudinal chamber on the side of the roll gap, but can also take place in the longitudinal chamber against the roll gap. The division of the "zones" along the roller is oriented according to how the line pressure is to be distributed.
Eräässä edullisessa suoritusmuodossa on kuitenkin valssiraon puoleisessa pitkittäiskammiossa valssin keskelle ja päihin järjestetty vyöhykkeet, joissa paine on alempi.However, in a preferred embodiment, in the longitudinal chamber on the side of the roll slot, zones with lower pressure are arranged in the middle and at the ends of the roll.
Tämä suoritusmuoto on sopiva erityisesti sellaisissa tapauksissa, joissa linjapaineen jakautuma on ns. W-linjalla ja se voi toimia lievittämään näitä epäsuotavia tasaisen linjapaineen heikkenemisiä.This embodiment is particularly suitable in cases where the line pressure distribution is so-called. On the W line and can act to alleviate these undesirable uniform line pressure degradations.
Keksinnön erästä suoritusesimerkkiä selitetään seuraavassa viittaamalla oheisiin piirustuksiin, joissa:An embodiment of the invention will be explained below with reference to the accompanying drawings, in which:
Kuvio 1 esittää kaaviomaisesti valssiparia, jonka alavalssissa keksintö on toteutettu.Figure 1 schematically shows a pair of rollers in the lower roll of which the invention is implemented.
Kuvio 2 esittää osaleikkausta yhdestä ainoasta renkaasta muodostuneesta vyöhykkeestä.Figure 2 shows a partial section of a zone formed by a single ring.
Kuvio 3 esittää alavalssin poikkileikkausta kuvion 1 linjaa III-III pitkin.Figure 3 shows a cross-section of the lower roller along the line III-III in Figure 1.
Kuvio 4 esittää vastaavaa leikkausta linjaa II-II pitkin.Figure 4 shows a corresponding section along the line II-II.
Kuvio 5 esittää vielä kerran kaaviomaista kuvion 3 mukaista leikkausta ilmaistuin vyöhykkeiden ohjauksin.Fig. 5 shows once again a schematic section according to Fig. 3 with the indicated zone controls.
Kuvio 6 esittää vyöhykkeiden vaikutustapakäyrää.Figure 6 shows the zone effect curve.
Kuvio 7 esittää kaaviomaisena kuviona kuviota 1 vastaavaa valssiparia, jossa keksinnön mukainen valssi on alavalssina.Fig. 7 shows a schematic view of a pair of rollers corresponding to Fig. 1, in which the roll according to the invention is a lower roller.
Kuvio 8 esittää linjapaineen jakautumakäyrää, ns. W-linjaa.Figure 8 shows the line pressure distribution curve, the so-called W-line.
Kuviossa 1 esitettyyn valssilaitteeseen kuuluu alavalssi 10 ja ylä-valssi 20, joiden välissä olevassa valssiraossa 31 kulkee puristus- 7 67748 käsiteltävä tavararaina 30. Ylävalssi 20 on tavanomainen massiivi-valssi. Alavalssi 10 sitä vastoin käsittää pyörivän ontelovalssin 1, jonka ulkopinta 2 muodostaa valssin työpinnan ja jonka läpi kulkee paikoillaan oleva ristikappale 3, joka kaikkialla on tietyllä etäisyydellä ontelovalssin 1 sisäpinnasta 4 niin, että se voi taipua ontelovalssin 1 sisällä joutumatta kosketuksiin sisäpinnan 4 kanssa.The rolling apparatus shown in Fig. 1 comprises a lower roll 10 and an upper roll 20, between which a roll web 30 to be processed passes in the roll gap 31. The upper roll 20 is a conventional solid roll. The lower roll 10, on the other hand, comprises a rotating hollow roll 1, the outer surface 2 of which forms the working surface of the roll and through which a stationary crosspiece 3 passes at a certain distance from the inner surface 4 of the hollow roll 1 so that it can bend inside the hollow roll 1 without coming into contact with the inner surface 4.
Ylävalssin 20 tapit 21 sekä ontelovalssin 1 päistä esiinpistävat r!. tikappaleen 3 päät 5 on ohjattu valssinkannattimiin, ja niitä puristetaan vastakkain tietynlaisella kuormituslaitteella (ei esitetty) .The pins 21 of the upper roller 20 and the r! Protrude from the ends of the hollow roller 1. the ends 5 of the ladle 3 are guided on the roller supports and are pressed against each other by a certain type of loading device (not shown).
Ontelovalssin 1 sisäpinnan 4 ja ristikappaleen 3 välissä on risti -kappaleen 3 molemmilla puolilla sitä pitkin kulkevat ja siihen järjestetyt pitkittäistiviisteet 6 sekä sopivat, ontelovalssin 1 päihin järjestetyt poikittaistiivisteet (ei esitetty), jotka aikaansaavan pitkittäiskammiot, joista valssiraon puolella olevaa merkitään viitenumerolla 7 ja vastapuolella olevaa viitenumerolla 8. Pitkittäisin· mio 7 täytetään painenesteellä pumpun 9 ja johdon 11 välityksellä. Syntyvä hydraulinen paine vaikuttaa tasaisesti vasten ontelovals?’n 1 sisäpintaa 4 valssiraon puolella ja aikaansaa vaadittavan linja-paineen. Toisella puolelle paineneste tukeutuu ristikappaleeseen 3, joka taipuu tämän kuormituksen vaikutuksesta. Tällä tavoin voidaan ontelovalssiin 1 kohdistaa sisältäpäin tasainen paine ilman, että ontelovalssi joutuisi sen vuoksi taipumaan. Taipuma kohdistuu erhrn-mäkseen ristikappaleeseen 3, joka. ei vaikuta ontelovalssiin. Luonnollisestikin ontelovalssi 1 voi tosiasiallisesti taipua seuraamalla vastinvalssin taipumaa. Silloin ei kuitenkaan ole kyseessä ontelovaL siin 1 kohdistuneen linjapaineen aiheuttama taipuma.Between the inner surface 4 of the cavity roll 1 and the cross piece 3 there is a cross on both sides of the cross piece 3 and longitudinal seals 6 arranged therein and suitable transverse seals (not shown) arranged at the ends of the cavity roll 1, providing longitudinal chambers. with reference number 8. The longitudinal mio 7 is filled with pressure fluid via the pump 9 and the line 11. The resulting hydraulic pressure acts uniformly against the inner surface 4 of the hollow roll? 1 on the side of the roll gap and provides the required line pressure. On the other side, the pressure fluid rests on the cross member 3, which bends under the effect of this load. In this way, a uniform pressure can be applied to the cavity roll 1 from the inside without the cavity roll having to bend as a result. The deflection is applied to the erhrn mound crosspiece 3, which. does not affect the hollow roller. Of course, the hollow roll 1 can actually bend by following the deflection of the counter-roll. In this case, however, there is no deflection due to the line pressure applied to the cavity.
Ontelovalssin 1 sisäpintaa 4 vasten pitkittäiskammiossa 7 kohdistettu paine on nyt väkisinkin koko pitkittäiskammion 7 pituudelta sama. Tietyissä oloissa voi olla toivottavaa muutella tätä tasaista painetta tietyissä kohdissa. Sitä varten pitkittäiskammio 7 on jaettu renkailla 12 vyöhykkeisiin 13, jotka paineisesti ovat erotetut pit. -kittäiskammiosta 7.The pressure applied to the inner surface 4 of the hollow roll 1 in the longitudinal chamber 7 is now forcibly the same over the entire length of the longitudinal chamber 7. Under certain conditions, it may be desirable to vary this steady pressure at certain points. To this end, the longitudinal chamber 7 is divided by rings 12 into zones 13 which are pressurically separated by a length. -from the chamber 7.
Renkaiden yksittäisrakenne ilmenee kuviosta 2. Renkaat 12 on ontelo-valssin 1 sisäpintaa 4 kohden suunnatuilta otsapinnoiltaan 25 muotoil- 8 67748 tu sisäpinnan 4 mukaisiksi ja ovat tiivisti sitä vasten. Renkaat 12 on vastakkaisesta päästään järjestetty ristikappaleessa 3 olevaan vastaaviin lieriömäisiin leikkauksiin 14 sekä tiivistetty leikkausten 14 sisäseinämiä vasten ympäri ulottuvilla tiivisteillä 15. Renkaat 12 ovat edelleen alttiina jousen 16 vaikutukselle, jotka tukeutuvat leikkausten 14 pohjaa 17 sekä renkaan 12 sisäpuolta 18 vasten ja pitävät renkaan 12 vasten ontelovalssin 1 sisäpintaa 4.The individual structure of the rings is shown in Fig. 2. The rings 12 have their end faces 25 oriented towards the inner surface 4 of the hollow roller 1 in accordance with the inner surface 4 and are tightly against it. At opposite ends, the rings 12 are arranged in corresponding cylindrical cuts 14 in the crosspiece 3 and sealed against the inner walls of the cuts 14 by circumferential seals 15. The rings 12 are further exposed to a spring 16 resting against the bottom 17 of the cuts 14 and against the inside 18 of the ring 12. the inner surface 4 of the hollow roll 1.
Leikkaukseen 14 ja siten renkaan 12 sisään ulottuvaan vyöhykkeeseen päättyy johto 18, joka on venttiilin 19 kanssa yhteydessä johtoon 22, joka johtaa ilmanpaineessa olevaan säiliöön 23. Kukin vyöhyke 13 tai kukin rengas 12 on liitetty sellaiseen venttiilin 19 omaavaan johtoon 18. Venttiili 19 voi valinnaisesti avata tai sulkea johdon. Johdon läpimitta on valittu suureksi niin, että paineneste voi virrata vyöhykkeestä 13 käytännöllisesti katsoen ilman kuristinvaikutusta, ts. ilman paineen kehittymistä johtoihin ja säiliöön 23.The section 18 terminates in the section 14 and thus in the zone extending inside the ring 12, which communicates with the valve 19 in a line 22 leading to an air-pressurized container 23. Each zone 13 or each ring 12 is connected to a line 18 having such a valve 19. The valve 19 may optionally open or close the cord. The diameter of the line is chosen to be large so that the pressure fluid can flow from the zone 13 practically without the effect of a choke, i.e. without the development of pressure in the lines and the tank 23.
Renkaat ja leikkaukset 14 ovat suoritusesimerkissä pyöreitä läpileikkaukseltaan vaikutuspinnalla valssinakselia kohden kohtisuorassa olevalla akselilla. Kuitenkin voidaan ottaa huomioon muitakin muotoja, esim. pitkulaisia, ympärykseltään ulottuvia muotoiluja. Vyöhykkeiden 13 ulottuminen valssin pituussuunnassa käsittää vain murto-osan valssin pituudesta, koska vyöhykkeiden tulee kohdistaa vain paikoit-tainen korjausi paineenjakautumaan.In the exemplary embodiment, the rings and cuts 14 are circular in cross-section on the contact surface with an axis perpendicular to the roll axis. However, other shapes can be considered, e.g., elongated, circumferentially extending designs. The extension of the zones 13 in the longitudinal direction of the roll comprises only a fraction of the length of the roll, since the zones should apply only a local correction to the pressure distribution.
Renkaiden 12 toiminta on seuraavanlainen. Jos esimerkiksi kuvion 2 mukainen ontelovalssi pyörii nuolen 24 suuntaan, se liukuu pitkin renkaan 12 otsapintaa 25. Pitkittäiskammio 7 on täytetty painenes-teellä, joka muodostaa ontelovalssin 1 sisäpinnalle 4 kalvon, joka ainakin osaksi sisäpinnan suhteellisen suuren nopeuden vuoksi otsa-pintaa 25 vasten joutuu sitä pitkin vyöhykkeeseen 13. Renkaan 12 nuolen 24 vastakkaispuolella osa painenesteestä pyyhkiytyy pois niin, että vyöhykkeeseen 13 kertyy painenestettä ontelovalssin 1 pyöriessä. Jos venttiili 19 on nyt suljettu, syntyy vyöyykkeeseen 13 painetta, joka oleellisesti vastaa pitkittäiskammion 7 painetta. Tämä paineen-nousu syntyy suhteellisen nopeasti, koska yleensä vyöhyke 13 ja johto 18 jo muutoinkin ovat täynnä painenestettä. Kun vyöhykkeen 13 paine on saavuttanut pitkittäiskammiossa7 olevan paineen, ei vyöhyk- 9 67748 keen 13 olemassaoloa käytännössä havaitse. Sillä ei ole mitään tai juuri mitään vaikutusta painenesteen pitkittäiskammiossa 7 aikaansaamaan linjapaineeseen. Mutta jos venttiili 19 avataan, vyöhykkeeseen 13 tullut paineneste virtaa kuristuksetta säiliöön 23, eikä vyöhykkeessä 13 synny painetta ensinkään. Vyöhykkeeltä 13 puuttuu silloin pitkittäiskammion 7 painenesteen antama muutoin tasainen paine. Tästä paikasta paine poistuu ja vaikuttaa vastaavasti linja-paineen jakautumiseen valssiraossa 31.The operation of the tires 12 is as follows. For example, if ontelovalssi as shown in Figure 2 rotates in the direction of arrow 24 direction, it slides along the ring 12 of the front surface 25 Pitkittäiskammio 7 is filled with pressure fluid-compound, forming a ontelovalssin one inner surface 4 of the film, at least in part because of the relatively high speed the inner surface of the front surface 25 are forced to along the zone 13 of the ring 12 in the counter direction of the arrow 24 the pressure of the liquid fraction is erased so that the zone 13 accumulates pressurized fluid ontelovalssin 1 rotates. If the valve 19 is now closed, a pressure corresponding to the pressure of the longitudinal chamber 7 is generated in the zone 13. This increase in pressure occurs relatively quickly, because in general the zone 13 and the line 18 are already full of pressure fluid. When the pressure in zone 13 has reached the pressure in the longitudinal chamber 7, the existence of zone 9 67748 is practically not detected. It has little or no effect on the line pressure produced by the pressure fluid in the longitudinal chamber 7. But if the valve 19 is opened, the pressurized liquid entering the zone 13 flows without restriction to the tank 23, and no pressure is created in the zone 13 in the first place. The zone 13 then lacks the otherwise uniform pressure exerted by the pressure fluid of the longitudinal chamber 7. From this point the pressure is removed and correspondingly affects the distribution of the line pressure in the roll gap 31.
Vyöhykkeet 13 on kuviossa 1 esitetty pitkittäiskamiiniossa 7. Tämä tosin on useimmiten kyseeseen tuleva suoritusmuoto, mutta kuitenkin peri-atteessa on myös mahdollista järjestää matalapaineisempia vyöhykkeitä vastakkaiseen pitkittäiskammioon 8, jotka on merkitty katkoviivavyö-hykkeiksi 13', jotka voidaan järjestää pitkittäiskammion 7 vyöhykkeiden 13 sijaan tai niiden kanssa.The zones 13 are shown in Fig. 1 in the longitudinal chamber 7. Although this is most often the embodiment in question, it is in principle also possible to arrange lower pressure zones in the opposite longitudinal chamber 8, marked as dashed zone zones 13 ', which can be arranged instead of the longitudinal chamber 7. with them.
Kuviossa 1 on esitetty vain yhden renkaan 12 aikaansaama pinta valssin 10 vaikutuspinnalla, ts. valssien 10 ja 20 akseleita yhdistävällä tasolla. Jotta huojennettaisiin Injapaineen vaikutusta, on kuvion 3 mukaan samalle korkeudelle, ts. samalle valssin 10 pituusalueelle järjestetty kolme rengasta 12, joita voidaan ohjata erikseen ja mahdollistaa paineen vähennys kyseisessä paikassa. Molemmat ulommat renkaat 12 on suoritusesimerkissä yhdistetty yhteiseen johtoon 18, jossa on yksi venttiili 19, joka on järjestetty ristikappaleen 3 leikkaukseen 26 pitkittäiskammioon. Keksimmäinen rengas 12 on yhdistetty kuvion tason alla olevalla johdolla 18' venttiilin 19 takana olevaan venttiiliin (ei esitetty). Venttiili 19 yhdistää johdon 18 paluujohtoon 22. Takana oleva venttiili yhdistää johdon 18' paluu-johtoon 22. Valinnaisesti voidaan myös joko molemmat ulommat renkaat tai kaikki kolme rengasta jättää kuormittamatta. Venttiilit 19 on muodostettu magneettiventtiileiksi, joihin päästään leikkauksessa 26 helposti käsiksi ja jotka tarvitsevat vain vähäisen läpileikkauksen sähköjohtoja varten. Venttiilien 19 kuvaus· on kuviossa 1 luonnollisestikin vain kaaviomainen.Figure 1 shows the surface provided by only one ring 12 on the action surface of the roller 10, i.e. in the plane connecting the axes of the rollers 10 and 20. In order to alleviate the effect of the Inja pressure, according to Figure 3, three rings 12 are arranged at the same height, i.e. in the same length range of the roller 10, which can be controlled separately and allow a pressure reduction at that location. In the exemplary embodiment, the two outer rings 12 are connected to a common line 18 with one valve 19 arranged in the section 26 of the crosspiece 3 in the longitudinal chamber. The inventive ring 12 is connected by a line 18 'below the plane of the figure to a valve behind the valve 19 (not shown). Valve 19 connects line 18 to return line 22. The rear valve connects line 18 'to return line 22. Optionally, either both outer rings or all three rings can be left unloaded. The valves 19 are formed as solenoid valves, which are easily accessible in the section 26 and which require only a small cross-section for the electrical lines. The description of the valves 19 in Figure 1 is, of course, only schematic.
Tähän mennessä kuvatussa suoritusmuodossa voidaan linjapaineeseen vaikutta vain vaiheittain. Vyöhykkeet 13 joko erotetaan säiliöstä 23 tai yhdistetään siihen niin, että on olemassa kiinteä paine-erä tai ei ole. Mutta on myös mahdollista muodostaa laite niin, että yksittäisissä vyöhykkeissä 13 ilmeneviin linjapäineisiin voidaan aikaansaada jatkuvaa muutosta.In the embodiment described so far, the line pressure can only be influenced in stages. The zones 13 are either separated from the tank 23 or connected to it with or without a fixed pressure batch. But it is also possible to design the device in such a way that a continuous change can be made to the line heads occurring in the individual zones 13.
10 6774810 67748
Normaalisti johdetaan paineneste pumpulla 9 ja johdolla 11 vain vals-siraon 31 puoleiseen pitkittäiskammioon 7. Pitkittäistiivisteiden 6 luona paineneste siirtyy luonnollisestikin pitkittäiskammioon 8, joka neste muutoin johdetaan takaisin säiliöön.Normally, the pressure fluid is led by the pump 9 and the line 11 only to the longitudinal chamber 7 on the side of the Vals slit 31. At the longitudinal seals 6, the pressure fluid naturally passes to the longitudinal chamber 8, which fluid is otherwise returned to the tank.
Kuvion 1 mukaisessa suoritusmuodossa on kuitenkin pitkittäiskammioiden 7 ja 8 väliin järjestetty ylivirtausjohto 27, jossa on eripainevent-tiili 28. Siispä tietty osa painenestettä virtaa pitkittäiskammiosta 7 vakioisesti pitkittäiskammioon 8 ja sieltä johtoa 29 pitkin paineen-säätöventtiilin 32 kautta säiliöön 23. Pitkittäiskammiota 8 ei siis pidetä käytännössä paineettomana, vaan siihen aikaansaadaan määrätty paine, joka on venttiilin 28 säädön mukaisesti alempana kuin pitkit-täiskammion 7 paine. Linjapainetta ei siis enää määrää absoluuttinen paine pitkittäiskammiossa 7, vaan paine-ero pitkittäiskammioiden 7 ja 8 välillä. Sama linjapaine voidaan aikaansaada myös matalammalla painetasolla, ts. molempien pitkittäiskammioiden 7 ja 8 alhaisemmalla paineella, sekä myös korkeammalla painetasolla, ts. korkeilla paineilla pitkittäiskammioissa 7 ja 8. Kun olosuhteet ovat samat pitkittäis-kammioiden 7, 8 koko pituudella, ei painetaso ilmene ulospäin.However, in the embodiment according to Figure 1, an overflow line 27 with a differential pressure valve 28 is arranged between the longitudinal chambers 7 and 8. Thus, a certain part of the pressure fluid flows from the longitudinal chamber 7 to the longitudinal chamber 8 and from there via the pressure control valve 32 to the tank 23. practically depressurized, but a certain pressure is provided which, according to the control of the valve 28, is lower than the pressure of the longitudinal chamber 7. The line pressure is thus no longer determined by the absolute pressure in the longitudinal chamber 7, but by the pressure difference between the longitudinal chambers 7 and 8. The same line pressure can also be obtained at a lower pressure level, i.e. at a lower pressure in both longitudinal chambers 7 and 8, as well as at a higher pressure level, i.e. at high pressures in the longitudinal chambers 7 and 8. When the conditions are the same along the longitudinal chambers 7, 8.
Tosin on painetasolla linjapaineen kulkuun vaikutusvoimakkuuden kyseen ollessa tietty osuus painettomien vyöhykkeiden 13 olemassaolon vuoksi.Admittedly, there is a certain proportion in the pressure level in the course of the line pressure in terms of influence due to the existence of non-pressurized zones 13.
Kuviossa 5 on vielä kertaalleen esitetty kolmen pitkittäiskammioon 7 jaetun vyöhykkeen 13 toiminta kaaviomaisesti. Asennossa a kaikki kolme vyöhykettä 13 on suljettu ja niitä ei käytännössä havaita. Venttiilin 19 asennossa b molemmat ulommat vyöhykkeet 13 ovat paineetto-mia samalla, kun keskimmäinen vyöhyke 13 on suljettu. Lopuksi asennossa c kaikki kolme vyöhykettä 13 ovat paineettomia ja vähentävät niitä vastaavalla leveällä alueella ontelovalssin 1 sisäpintaa vasten kohdistettuja voimia.Figure 5 once again shows diagrammatically the operation of the three zones 13 divided into the longitudinal chamber 7. In position a, all three zones 13 are closed and practically undetectable. In position b of the valve 19, both outer zones 13 are depressurized while the middle zone 13 is closed. Finally, in position c, all three zones 13 are depressurized and reduce the forces applied to the inner surface of the hollow roll 1 over a correspondingly wide area.
Kuviossa 6 on kaaviomisesti esitetty vyöhykkeitä 13 vastaavalle pi-tuusalueelle ontelovalssin sisäpintaan vaikuttava resultanttivoima K pitkittäiskammion 8 paineesta P riippuvaisena. Tarkasteltakoonpa käyrää 33, joka vastaa noin 50 kp/cm painetta, joka säädettiin valssiin, kun vyöhykkeissä 13 ei esiintynyt mitään vaikutusta. Nyt kaikki kolme vyöhykettä 13 aktivoitiin kuvion 5 mukaisesti, ts. tehtiin paineetto-miksi. Kun P=0, siis pitkittäiskammiossa 8 ei ole painetta, ilmenee kuviossa 5 esitetyssä asetelmassa positiivinen, ts. vasten valssira- 11 67748 koa 31 suunnattu voima 33', koska vyöhykkeet 13 pitkittäisalueeltaan eivät ulotu pitkittäiskammion 7 ympärykselle ja siten myös vyöhykkeiden 13 pitkittäisalueella vaikuttaa niiden väliin jäävä, pitkittäiskammion 7 käsittävän alueen 34 paineen mukainen paine, joka siltä kohdalta pakottaa ontelovalssia 1 vasten valssia 20.Fig. 6 schematically shows the resultant force K acting on the inner surface of the hollow roll for the length area corresponding to the zones 13 as a function of the pressure P of the longitudinal chamber 8. Consider curve 33, which corresponds to a pressure of about 50 kp / cm, which was adjusted to the roller when there was no effect in the zones 13. Now all three zones 13 were activated as shown in Figure 5, i.e. depressurized. When P = 0, i.e. there is no pressure in the longitudinal chamber 8, a positive force 33 'is directed in the arrangement shown in Fig. 5, i.e. against the roller frame 31 67748, because the zones 13 do not extend around the longitudinal chamber 7 and thus also affect the longitudinal region of the zones 13. a pressure according to the pressure of the region 34 comprising the longitudinal chamber 7, which at that point forces the hollow roller 1 against the roller 20.
Mutta voima K jää pois, kun paine P nousee pitkittäiskammiossa 8. Luonnollisestikin täytyy linjapaineen pitämiseksi vaaditussa arvossa myös paineen pitkittäiskammiossa 7 nousta. Mutta koska pitkittäiskammion 7 vyöhykkeitä 13, joissa ei ole painetta, vastapäätä on pitkittäiskammiossa 8 peilikuvanomaiset vyöhykkeet, joissa nyt havaitaan kohonnut paine P, esiintyy paineen P kohotessa voiman K alkuperäistä arvoa 33' vastaan vaikuttavia komponentteja, jotka estävät valssirakoa 31 kohden suunnattua voimaa K vyöhykettä 13 vastaavalla pituusalueella ja lopuksi muuttavat negatiiviseksi niin, että paineen P vastaavasti noustessa ontelovalssi 1 siirtyy pois valssiraolta 31 vöyhkkeitä 13 vastaavalla pituusalueella. Vain valitsemalla pain-taso samalla linjapaine säilyttäen voidaan siis vyöhykkeiden 13 vaikutusta vähentää nollasta, ts. pitkittäiskammiossa 7 vallitsevasta paineesta jatkuvasti vyöhykkeissä 13 ja jopa siirtää valssirakoa määrääviin voimakomponentteihin.But the force K is omitted when the pressure P rises in the longitudinal chamber 8. Of course, in order to keep the line pressure at the required value, the pressure in the longitudinal chamber 7 must also rise. But since the non-pressurized zones 13 of the longitudinal chamber 7 are opposite the mirror-like zones in the longitudinal chamber 8, where an elevated pressure P is now observed, as the pressure P rises, components acting against the initial value 33 'of the force K occur, preventing the force 13 towards the roller gap 31. in the corresponding length range and finally turn negative so that when the pressure P rises correspondingly, the cavity roll 1 moves away from the roll gap 31 in the length range corresponding to the zones 13. Only by selecting the weight level while maintaining the line pressure can the effect of the zones 13 be reduced from zero, i.e. from the pressure prevailing in the longitudinal chamber 7 continuously in the zones 13 and even transferred to the force components determining the roller gap.
Käyrä 35 osoittaa samoja olosuhteita, kun lähdetään 100 kp/cm linja-paineesta .Curve 35 shows the same conditions starting from 100 kp / cm line pressure.
'Paineettomassa pitkittäiskammiossa 8 ilmenevä alkuvoima 35' on sitten luonnollisestikin kaksinkerroin niin suuri kuin alkuvoima 33'.The initial force 35 'in the unpressurized longitudinal chamber 8 is then, of course, twice as large as the initial force 33'.
Käyrä 36 pätee 50 kp/cm:n Iinjapaineella, jos vain molemmat ulommat vyöhykkeet 13 on kuvion 5 mukaisesti yhdistetty johdolla 18 säiliöön 23. Tämän käyrän kallistuma on vähäisempi, koska pitkittäiskammion 7 paineeton osuus ja siten myös peilikuvanomaisesti vastakkaista painetta P johtava alue pitkittäiskammiossa 8 on pienempi. Käyrä 37 esittää kulkua samassa tilanteessa ja 100 kp/cm linjapainee11a.The curve 36 is valid at a line pressure of 50 kp / cm if only the two outer zones 13 are connected to the tank 23 by a line 18 as shown in Fig. 5. The inclination of this curve is smaller because the non-pressurized portion of the longitudinal chamber 7 and thus the mirror-like opposite pressure P less. Curve 37 shows the flow in the same situation and a line pressure of 100 kp / cm11a.
Kuvioissa 7 ja 8 on keksinnön merkityksen selvittämiseksi esitetty usein esiintyvä käyttötapaus, joka vastaa kuviota 1 ja jossa ylä-valssi 20 on tavanomainen massiivivalssi ja alavalssi 10 on valssi, jossa on kolme valssiraon sivuille järjestettyä, renkaiden 12 muodostamaa paineelta vähennettyä vyöhykettä 13. TarkasteHakoonpa ensiksi tapausta, että vyöhykkeet 13 eivät ole aktiivisia. Sellaisessa 12 67748 tapauksessa käytäntö osoittaa ja voidaan myös näyttää laskennallisesti, että huolimatta tasaisesta kohdistetusta paineesta uivaksi valssiksi muodostettua alavalssia 10 kohtaan koko sen leveydeltä, ts. valssiraon mitalta, ei synny tasaista linjapaineen jakautumaa. Tämä johtuu ontelovalssin 10 ja massiivialssin 20 erilaisista tai-pumalinjoista. Kuvio 8 esittää linjapaineen L jakautumista molempien esitettyjen valssien 10, 20 valssiraon pituudelle. Linjapainekäyrä saatiin laskemalla valssien 10, 20 taipumalinjojen muutoksien erot. Tämän eron väheneminen pitkin valssirakoa johtaa lähes linjapaineen katoamiseen. Syntyy ns. W-linja, ts. linjapaineen jakautuma, jonka arvot ovat keskellä ja päissä suuremmat kuin välialueilla.Figures 7 and 8 show a common use case corresponding to Figure 1, in which the upper roll 20 is a conventional solid roll and the lower roll 10 is a roll with three pressure-reduced zones 13 formed on the sides of the roll gap by the rings 12. that zones 13 are not active. In such a case 12 67748, practice shows and can also be shown computationally that despite the uniform applied pressure on the lower roll 10 formed as a floating roll over its entire width, i.e. the length of the roll gap, no uniform line pressure distribution is created. This is due to the different or pum lines of the hollow roll 10 and the solid lens 20. Figure 8 shows the distribution of the line pressure L over the length of the roll gap of both rollers 10, 20 shown. The line pressure curve was obtained by calculating the differences in the changes in the deflection lines of the rollers 10, 20. A reduction in this difference along the roller gap almost results in a loss of line pressure. The so-called W-line, i.e., a line pressure distribution with values greater in the middle and at the ends than in the intermediate regions.
Jotta tämän käyrän syntyminen saataisiin todennäköiseksi, on tarkoituksenmukaista aloittaa kummankin valssin asetusmenettelystä. Alavalssi 10 voidaan sen ominaisuuksien ansiosta säätää täsmälleen. Ylävalssi 20 riippuu painollaan keskeltä alaspäin. Valsseja säädettäessä on siis ensiksi keskellä vastin. Linjapaine on siis keskellä aluksi suurempi kuin reunalla. Kun valssitappeja sitten lähennetään, molemmat valssit ovat vastakkain koko pituudeltaan, mutta kuitenkin linjapaine pysyy keskellä suurempana. Puristusvoiman kasvaessa tapahtuu puristumaa edullisesti päissä, koska ne voivat tavanomaisessa valssissa 20 vähiten erota. Keskellä linjapaine laskee, koska valssi 20 taipuu ylöspäin. Yhdessä painon antaman linjapaineen nousun kanssa keskellä syntyy sitten kuvion 8 esittämä jakautuma.In order to make this curve probable, it is appropriate to start with the setting procedure for both rollers. Due to its properties, the lower roller 10 can be precisely adjusted. The upper roller 20 depends on its weight from the center downwards. So when adjusting the rollers, there is a counterpart in the middle first. The line pressure is thus initially higher in the middle than at the edge. When the roller pins are then approximated, the two rollers are opposed along their entire length, yet the line pressure remains higher in the middle. As the compressive force increases, compression preferably occurs at the ends, as they may differ the least in the conventional roller 20. In the middle, the line pressure decreases as the roller 20 bends upwards. Together with the increase in line pressure due to the weight, the distribution shown in Fig. 8 then emerges in the middle.
Jos nyt annettuihin paikkoihin järjestetään paineeltaan alempia vyöhykkeitä 12, painenesteen kammioon 7 aiheuttama voima jonkin verran laskee. Siten laskee luonnollisestikin myös linjapaine näissä paikoissa ja niiden ympäristössä. Vyöhykkeiden 13 järjestely kuviossa 7 vastaa korkeimpien linjapaineiden kohtia kuviossa 8. Nämä korkeimman linjapaineen kohdat painetaan alas siten, että kuviosta 8 ilmenevät hyvin voimakkaat erot muuttuvat tasaisemmaksi tai suotuisissa tapauksissa katoavat kokonaan.If lower pressure zones 12 are provided at the given positions, the force exerted by the pressure fluid in the chamber 7 will decrease somewhat. Thus, of course, the line pressure in and around these places also decreases. The arrangement of the zones 13 in Fig. 7 corresponds to the points of the highest line pressures in Fig. 8. These points of the highest line pressure are pressed down so that the very strong differences in Fig. 8 become more even or, in favorable cases, disappear completely.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3003395 | 1980-01-31 | ||
| DE3003395A DE3003395C2 (en) | 1980-01-31 | 1980-01-31 | Method for controlling the line pressure distribution of a roller and corresponding roller |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI800402A FI800402A (en) | 1981-08-01 |
| FI67748B FI67748B (en) | 1985-01-31 |
| FI67748C true FI67748C (en) | 1985-05-10 |
Family
ID=6093334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI800402A FI67748C (en) | 1980-01-31 | 1980-02-08 | FOERFARANDE FOER STYRNING AV VALSENS LINJETRYCKSFOERDELNING OC MOTSVARANDE VALS |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4307501A (en) |
| JP (1) | JPS56109916A (en) |
| AT (1) | AT378382B (en) |
| BR (1) | BR8008375A (en) |
| CA (1) | CA1118239A (en) |
| CH (1) | CH651361A5 (en) |
| CS (1) | CS226023B2 (en) |
| DD (1) | DD155541A5 (en) |
| DE (1) | DE3003395C2 (en) |
| ES (1) | ES8200450A1 (en) |
| FI (1) | FI67748C (en) |
| FR (1) | FR2475165A1 (en) |
| GB (1) | GB2068504B (en) |
| IT (1) | IT1151045B (en) |
| MX (1) | MX154314A (en) |
| NL (1) | NL180687C (en) |
| NO (1) | NO149935C (en) |
| PL (1) | PL137795B1 (en) |
| SE (1) | SE443414B (en) |
| SU (1) | SU1119601A3 (en) |
| YU (2) | YU41518B (en) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3118063C2 (en) * | 1981-05-07 | 1983-06-30 | J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim | "Press roll whose deflection is adjustable" |
| DE3138365A1 (en) * | 1981-09-21 | 1983-04-14 | Escher Wyss AG, Zürich | DEFLECTION ADJUSTING ROLLER |
| DE3201635C2 (en) * | 1982-01-20 | 1984-02-16 | Küsters, Eduard, 4150 Krefeld | Calender arrangement |
| JPS6035221B2 (en) * | 1982-10-12 | 1985-08-13 | 石川島播磨重工業株式会社 | Metal strip continuous casting method and device |
| DE3306838A1 (en) * | 1983-02-26 | 1984-08-30 | J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim | PRESS ROLLER WHICH BEND IS ADJUSTABLE |
| DE3320054A1 (en) * | 1983-06-03 | 1984-12-06 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Bearing of a hollow cylinder |
| DE3329595C2 (en) * | 1983-08-16 | 1993-02-18 | Küsters, Eduard, 4150 Krefeld | Roll for a film drawing calender |
| DE3400087C1 (en) * | 1984-01-03 | 1985-05-30 | J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim | Electrically heated roller |
| DE3528333A1 (en) * | 1985-08-07 | 1987-02-19 | Kuesters Eduard | ROLLER |
| DE3533210A1 (en) * | 1985-09-18 | 1987-03-26 | Kuesters Eduard | Method for controlling the linear-pressure distribution in roller arrangements and corresponding control device |
| DE3539428A1 (en) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Kleinewefers Gmbh | DEFORMING CONTROL ROLLER |
| DE3625802C3 (en) * | 1986-07-30 | 1996-08-14 | Bhs Corr Masch & Anlagenbau | Roller with adjustable deflection for the pressure treatment of webs, in particular for a single-sided corrugated cardboard machine |
| DE3640902A1 (en) * | 1986-11-29 | 1988-06-16 | Kuesters Eduard Maschf | Roll with controllable line pressure |
| EP0273185B1 (en) * | 1986-11-29 | 1990-10-31 | Eduard Küsters Maschinenfabrik GmbH & Co. KG | Roll with an adjustable linear contact pressure |
| DE3640903A1 (en) * | 1986-11-29 | 1988-06-16 | Kuesters Eduard Maschf | Sealing member for a roll with controllable line pressure |
| DE3821029A1 (en) * | 1988-06-22 | 1990-01-04 | Kuesters Eduard Maschf | Deflection control roller |
| DE3821027A1 (en) * | 1988-06-22 | 1989-12-28 | Kuesters Eduard Maschf | CALENDAR ARRANGEMENT |
| DE3841360A1 (en) * | 1988-12-08 | 1990-06-28 | Kuesters Eduard Maschf | CALENDER |
| DE3843294A1 (en) * | 1988-12-22 | 1990-07-05 | Kuesters Eduard Maschf | ROLLER ARRANGEMENT WITH A UNDER ROLLER WITH HYDRAULIC INTERNAL SUPPORT |
| DE3900294A1 (en) * | 1989-01-07 | 1990-07-12 | Kuesters Eduard Maschf | PRINT CALENDAR |
| US4897905A (en) * | 1989-02-13 | 1990-02-06 | Beloit Corporation | Controlled deflection roll using inert gasses and independent lubrication system |
| US5244448A (en) * | 1989-05-22 | 1993-09-14 | Valmet Paper Machinery Inc. | Method and apparatus for regulating the temperature of an adjustable-crown roll |
| DE3919208C1 (en) * | 1989-06-13 | 1990-10-31 | Eduard Kuesters Maschinenfabrik Gmbh & Co Kg, 4150 Krefeld, De | |
| JPH0328714U (en) * | 1989-07-28 | 1991-03-22 | ||
| DE3925367A1 (en) * | 1989-08-01 | 1991-02-14 | Kuesters Eduard Maschf | ROLLER FOR PRESSURE AND TEMPERATURE TREATMENT OF RAIL-SHAPED MATERIAL |
| CH680151A5 (en) * | 1989-11-09 | 1992-06-30 | Escher Wyss Ag | |
| DE4116068C2 (en) * | 1991-05-16 | 1995-05-24 | Brueckner Maschbau | Contact roller |
| DE4124940A1 (en) * | 1991-07-27 | 1993-01-28 | Kuesters Eduard Maschf | Paper web calender - has pairs of rollers to give a combined calibration and heat gloss application |
| DE4319323A1 (en) * | 1993-06-11 | 1993-11-04 | Voith Gmbh J M | Paper-making press section - has units to reduce pressure at web edges to ends of the press shoe to eliminate pressure peaks |
| DE19521859C2 (en) * | 1995-06-16 | 1999-06-24 | Kuesters Eduard Maschf | Deflection-controllable roller |
| DE19521860C3 (en) * | 1995-06-16 | 2002-02-28 | Kuesters Eduard Maschf | Deflection-controllable roller |
| DE29622141U1 (en) * | 1996-12-20 | 1997-02-13 | Voith Sulzer Papiermasch Gmbh | Reel for winding a web of material |
| CN104235583B (en) * | 2013-06-21 | 2016-08-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | A kind of Main Drive of Rolling Mill axial cross bearing packet recharging oil device |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3119324A (en) * | 1960-08-29 | 1964-01-28 | Beloit Iron Works | Controlled deflection roll |
| US3481016A (en) * | 1968-01-15 | 1969-12-02 | George R Cournoyer | Driven controlled deflection roll |
| DE2230139B2 (en) * | 1971-06-28 | 1980-01-31 | Escher Wyss Ag, Zuerich (Schweiz) | Roller with deflection compensation for the pressure treatment of web-shaped materials |
| CH565600A5 (en) * | 1973-06-15 | 1975-08-29 | Escher Wyss Ag | |
| GB1507987A (en) * | 1974-07-15 | 1978-04-19 | British Steel Corp | Mill stand roll parameter monitor |
| GB1574293A (en) * | 1977-10-04 | 1980-09-03 | Kuesters E | Roller |
| DE2907761A1 (en) * | 1979-02-28 | 1980-09-04 | Voith Gmbh J M | ROLLER FOR PRESSURE TREATMENT OF MATERIAL SHEETS, IN PARTICULAR PAPER SHEETS |
-
1980
- 1980-01-31 DE DE3003395A patent/DE3003395C2/en not_active Expired
- 1980-02-08 FI FI800402A patent/FI67748C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-11 GB GB8008139A patent/GB2068504B/en not_active Expired
- 1980-03-19 CA CA000347953A patent/CA1118239A/en not_active Expired
- 1980-03-24 US US06/132,892 patent/US4307501A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-11-25 AT AT0575280A patent/AT378382B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-27 SE SE8008303A patent/SE443414B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-04 CH CH8970/80A patent/CH651361A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-05 CS CS808561A patent/CS226023B2/en unknown
- 1980-12-09 NL NLAANVRAGE8006690,A patent/NL180687C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-19 DD DD80226365A patent/DD155541A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-19 BR BR8008375A patent/BR8008375A/en unknown
- 1980-12-19 FR FR8027136A patent/FR2475165A1/en active Granted
- 1980-12-19 IT IT26813/80A patent/IT1151045B/en active
- 1980-12-22 SU SU803220051A patent/SU1119601A3/en active
- 1980-12-23 NO NO803928A patent/NO149935C/en unknown
- 1980-12-24 JP JP18217280A patent/JPS56109916A/en active Granted
-
1981
- 1981-01-06 PL PL1981229069A patent/PL137795B1/en unknown
- 1981-01-22 MX MX185648A patent/MX154314A/en unknown
- 1981-01-28 YU YU224/81A patent/YU41518B/en unknown
- 1981-01-29 ES ES498935A patent/ES8200450A1/en not_active Expired
-
1983
- 1983-06-29 YU YU1420/83A patent/YU44439B/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI67748C (en) | FOERFARANDE FOER STYRNING AV VALSENS LINJETRYCKSFOERDELNING OC MOTSVARANDE VALS | |
| FI70306B (en) | BOEJREGLERBAR VALS | |
| US4984343A (en) | Hydrostatically supported roll and a sealing element therefor | |
| US4705602A (en) | Hydraulic pressing shoe with an adjustable circumferential press zone | |
| US7695768B2 (en) | Coating die and method for use | |
| JP2562866B2 (en) | Sealing member for roll device | |
| FI61929C (en) | EFFECTIVE DETERMINATION FOR THE PAPER MACHINE PRESS | |
| CA1296557C (en) | System of rolls for use in calenders and like machines | |
| FI61219C (en) | TRYCKREGLERINGSANORDNING AVSEDD FOER MED VALSAR FOERSEDDA ARBETSANORDNINGAR | |
| US5534117A (en) | Position control for self-loading roll | |
| CA2147730A1 (en) | Roll for a papermaking machine | |
| US6036820A (en) | Shoe press unit | |
| FI107834B (en) | Roller with adjustable bending | |
| KR20060090670A (en) | Support body, holding device therefor, apparatus with said body for treatment of a web, methods of forming an extended nip in the apparatus and controlling load in the nip | |
| DE68926929D1 (en) | Liquid distribution system for a deflection adjustment roll and method of manufacturing the same | |
| FI79746B (en) | ZONREGLERAD VALS. | |
| US4656709A (en) | Floating roll capable of acting in two opposite directions | |
| CA2261983C (en) | Web pressing roller | |
| US5075943A (en) | Hydrostatically supported roll having improved bending control | |
| US2883859A (en) | Operating mechanism for a pipe testing machine | |
| US6228009B1 (en) | Deflection compensating roll and method of use thereof | |
| US4262401A (en) | Hydrostatic support member | |
| KR860001249A (en) | Structure and Pressurization Method of Controlled Deflection Roll | |
| GB2042679A (en) | Roll | |
| FI79393C (en) | Procedure for measuring and regulating the straightness of the roller system of a supercalender |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: KUESTERS, EDUARD |