ES2950817T3 - Procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles - Google Patents

Procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles Download PDF

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Abstract

La presente divulgación se refiere a un proceso para tratar un líquido crudo que contiene solventes disueltos e impurezas no volátiles, comprendiendo dicho proceso la provisión de una instalación de tratamiento de líquido que comprende: - una primera columna de destilación (10), - una segunda columna de destilación (20).),-- un dispositivo para generar vapor de transporte, un proceso en el que los disolventes se extraen del líquido bruto en la primera columna de destilación a través del vapor de transporte. En particular, el líquido purificado del disolvente y que comprende impurezas no volátiles que caen en la parte inferior parte de la primera columna de destilación al final de esta etapa se conduce al secundario de un intercambiador evaporador (30) del dispositivo de generación de vapor con vistas a su concentración, obteniéndose un líquido purificado del disolvente y concentrado en compuestos no volátiles. impurezas (LPSC30) a la salida del intercambiador del evaporador (30). (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles
La presente divulgación se refiere a un procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, estando dicho procedimiento configurado para separar el líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles de:
- un vapor cargado de disolvente, en particular NH3
- líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, como el agua
- un líquido purificado con disolventes y concentrado en impurezas no volátiles, como el agua sin NH3 que contiene Na2SO4
La presente divulgación es particularmente aplicable cuando el líquido es agua, el disolvente es amoníaco (NH3 ) y las impurezas son una sal, en particular sulfato sódico (Na2SO4).
Sector de la técnica
La presente divulgación se refiere al campo de procedimientos de tratamiento, e instalaciones de tratamiento adecuadas para separar un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles:
- un vapor cargado de disolvente,
- un líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y
- un líquido purificado con disolventes y concentrado en impurezas no volátiles.
Estado de la técnica
Se conoce en la técnica anterior conocida por el presente solicitante, un primer procedimiento ilustrado en la figura 3 implementado en una instalación que comprende, a la izquierda, un dispositivo evaporador que implementa un primer intercambiador evaporador, y a la derecha una columna de destilación, asociada a un dispositivo generador de vapor de transporte que comprende un segundo intercambiador evaporador.
El líquido bruto que va a tratarse tiene un caudal de 100 t/h y es agua que contiene un 3 % en masa de Na2SO4 y 3 g/l de NH3 , y como para los ejemplos ilustrados según la presente divulgación en las figuras 1 y 2, o para la segunda técnica anterior ilustrada en la figura 4.
En la figura 3, este líquido bruto se transporta al lado secundario del intercambiador del evaporador. Este líquido bruto se calienta y se vaporiza parcialmente en el interior de los tubos del intercambiador mediante el vapor comprimido cargado de NH3 y purificado a Na2SO4 procedente del lado secundario y transmite su energía a las superficies externas de los tubos del lado primario del intercambiador evaporador, a un caudal de 90 t/h. El líquido recuperado en el lado secundario del evaporador sale del lado secundario a un caudal de 10 t/h con una concentración del 30 % en masa de Na2SO4 y una concentración próxima a 3 g/I de NH3.
El vapor cargado de NH3 se condensa en el lado primario del intercambiador evaporador, y este condensado se alimenta a la parte superior de la columna de destilación a un ritmo de 90 t/l, a la derecha de la figura 3. Otro condensado resultante de la condensación del vapor de transporte cargado de NH3 en el lado primario del intercambiador evaporador alimenta la columna a un caudal de 25 t/h. La columna recibe un total de 115 t/h de líquido cargado de NH3.
En esta columna de destilación, el NH3 contenido en el condensado se extrae por intercambio con un vapor de transporte a un caudal de 25 t/h. El agua purificada cae al fondo de la columna de destilación a un caudal de 115 t/h (0 % de Na2SO4 en masa y cerca de 0 g/I de NH3):
- 90 t/h de esta agua se evacúa de la instalación,
- 25 t/h de esta agua alimenta el lado secundario del intercambiador evaporador para ser vaporizada en el lado secundario y generar vapor de transporte.
El vapor de transporte saturado de NH3 alimentado al lado primario del segundo intercambiador evaporador intercambia con la superficie exterior de los tubos del intercambiador y permite vaporizar el agua purificada que circula por el interior de los tubos del lado secundario del intercambiador evaporador. Este vapor se comprime antes de alimentar la base de la columna a un caudal de 25 t/h.
En el lado secundario, parte del vapor de transporte cargado de NH3 se condensa, recirculando el condensado a un caudal de 25 t/H en la parte superior de la columna. Otra parte del vapor cargado de NH3 sale del lado secundario para condensarse.
Un procedimiento de este tipo implementado en la figura 3 presenta las siguientes deficiencias:
- una cantidad de disolvente NH3 permanece en el agua concentrada en impurezas no volátiles (30 % de NaSO4 y aproximadamente 3 g/l de NH3), a la salida del lado primario del intercambiador evaporador,
- en la práctica, esta solución requiere varios dispositivos de evaporación (y no solo uno, como se muestra en la figura 3).
El presente solicitante también conoce de la técnica anterior un procedimiento de tratamiento ilustrado en la figura 4, que implementa una columna de destilación asociada a un dispositivo generador de vapor (izquierda), y un dispositivo de concentración que comprende un intercambiador evaporador (derecha).
En esta técnica anterior ilustrada en la figura 4, el líquido bruto a tratar tiene un caudal de 100 t/h y es agua que contiene 3 % en masa de Na2SO4 y 3 g/l de NH3. Este líquido bruto alimenta la parte superior de la columna de destilación con un caudal de 100 t/h. La parte superior de la columna también recibe condensado cargado de NH3 procedente de la condensación de vapor saturado de NH3 en el lado primario del intercambiador evaporador a un caudal de 25 t/h. La columna recibe 125 t/h de líquido cargado de NH3.
El NH3 se extrae por intercambio con un vapor de transporte que circula a contracorriente con los líquidos a tratar en la columna a un caudal de 25 t/H procedente del dispositivo generador de vapor.
Toda el agua purificada de los disolventes se alimenta al lado secundario del intercambiador evaporador a un caudal de 125 t/h con una concentración del 2,4 % en masa de Na2SO4 y el 0 % de NH3. Un caudal de 25 t/h de esta agua se vaporiza en el vapor de transporte y se comprime para alimentar la base de la columna de destilación, mientras que un caudal de 100 t/h de esta agua se concentra y se descarga con una concentración del 3 % en masa de Na2SO4.
Las 100 t/h se alimentan al lado secundario del intercambiador de vapor del evaporador circulando de arriba a abajo por los tubos del intercambiador evaporador. Las 90 t/h se vaporizan en vapor libre de Na2SO4 y este vapor se comprime para alimentar el lado primario del intercambiador evaporador. Este vapor se intercambia con la superficie externa de los tubos para vaporizar el líquido que circula por el interior de los tubos y se condensa en agua purificada a un caudal de 90 t/h.
Según las conclusiones del presente solicitante, el rendimiento energético para separar el líquido bruto en:
- el vapor cargado de disolvente, en este caso NH3 ,
- el líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, en este caso, agua purificada, y
- el líquido purificado con disolventes concentrado en impurezas no volátiles, en este caso agua libre de NH3 y cargada con Na2SO4, no es óptimo y puede mejorarse.
También se conoce por la solicitud del presente solicitante publicada con el número FR3069173 A1 (EP3679999) un procedimiento de tratamiento de un líquido bruto que contiene disolventes disueltos e impurezas no volátiles, comprendiendo dicho procedimiento proporcionar una instalación de tratamiento de líquidos que comprende:
- una primera columna de destilación,
- una segunda columna de destilación,
- un dispositivo de generación de vapor de transporte, procedimiento durante el que los disolventes se extraen del líquido crudo en la primera columna de destilación por medio del vapor de transporte.
Cabe destacar que, en esta técnica anterior, el líquido purificado con disolventes y que comprende impurezas no volátiles que cae al fondo de la primera columna de destilación al final de esta etapa se descarga definitivamente de la instalación, sin entrar en la segunda columna de destilación ni en el dispositivo de generación de vapor de transporte.
Objeto de la invención
La presente divulgación mejora la situación.
Se propone un procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, estando dicho procedimiento configurado para separar el líquido que contiene disolvente disuelto e impurezas no volátiles en un condensado cargado de disolvente, un líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y un líquido purificado con disolventes y concentrado en impurezas no volátiles, comprendiendo dicho procedimiento proporcionar una instalación de tratamiento de líquidos que comprende:
- una primera columna de destilación, denominada columna de destilación de líquido bruto
- una segunda columna de destilación, denominada columna de destilación de condensados
- un dispositivo de generación de vapor de transporte, que comprende un intercambiador evaporador dotado de un lado primario y un lado secundario, que genera vapor de transporte,
dicho procedimiento de tratamiento comprende las etapas simultáneas de:
(a) Alimentación de la primera columna de destilación de la instalación con el líquido bruto que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, no alimentando dicho líquido bruto la segunda columna de destilación, (b) Extracción del disolvente del líquido bruto en la primera columna de destilación a través del vapor de transporte, cayendo el líquido purificado con disolvente y que comprende impurezas no volátiles al fondo de la primera columna de destilación,
(c) Alimentación del lado primario del intercambiador evaporador con vapor de transporte cargado de disolvente procedente de la primera columna de destilación con el fin de suministrar el calor necesario para la vaporización de un líquido a vaporizar en el lado secundario del intercambiador evaporador destinado a formar el vapor de transporte,
(d) Vaporización en el lado secundario del intercambiador evaporador del líquido destinado a formar el vapor de transporte, condensándose parcialmente el vapor de transporte cargado de disolvente en un condensado cargado de disolvente en el lado primario del intercambiador evaporador, purgándose el vapor cargado de disolvente no condensado restante en el lado primario del intercambiador evaporador con vistas a su condensación en dicho condensado cargado de disolvente,
(e) Alimentación de la segunda columna de destilación con el condensado cargado de disolvente de la etapa (d) de vaporización en el intercambiador evaporador,
(f) Extracción del disolvente del condensado cargado de disolvente en la segunda columna de destilación, encontrándose el condensado purificado en medios de recuperación y siendo descargado sin alimentar el intercambiador evaporador,
(g) Alimentación del lado primario del intercambiador evaporador con vapor cargado de disolvente de la segunda columna de destilación, con el fin de suministrar el calor necesario para vaporizar el líquido destinado a formar el vapor de transporte,
(h) Compresión del vapor de transporte aguas arriba o aguas abajo del intercambiador evaporador a través de medios compresores para aumentar la entalpía del vapor de transporte utilizado en las etapas c) y g),
(i) Alimentación de la primera columna de destilación y la segunda columna de destilación con el vapor de transporte producido en la etapa (d),
(j) Alimentación del intercambiador evaporador con el líquido purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles, recuperado de la parte inferior de la primera columna de destilación en la etapa (b), que constituye directamente el líquido que se vaporizará en el lado secundario del intercambiador evaporador en la etapa (d), o incluso indirectamente tras la concentración de las impurezas no volátiles en un equipo de concentración, y en la que una parte del líquido a vaporizar alimentado al lado secundario del intercambiador evaporador se vaporiza en dicho vapor de transporte, mientras que otra parte del líquido se concentra en el lado secundario del intercambiador evaporador, descargándose a continuación obteniendo un líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador evaporador.
Según una realización, en la etapa (j) el líquido purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles que caen en la parte inferior de la primera columna de destilación en la etapa (b) constituye directamente el líquido a vaporizar en el lado secundario del intercambiador evaporador.
Alternativamente, y según otra realización, en la etapa (j) el líquido purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles cae a la parte inferior de la primera columna de destilación en la etapa (b) alimenta una entrada del equipo de concentración que es un equipo de concentración por osmosis inversa, evacuándose el líquido filtrado que ha atravesado una membrana del equipo de concentración por ósmosis inversa por una salida para el líquido osmotizado del equipo, sin enviarse al intercambiador evaporador, mientras que el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que no ha atravesado la membrana sale por una salida de concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa, constituyendo el líquido a vaporizar en el lado secundario del intercambiador evaporador.
Según una realización, dicho procedimiento comprende proporcionar dicha instalación de tratamiento de líquidos que comprende la primera columna de destilación, la segunda columna de destilación y el intercambiador evaporador, denominado primer intercambiador evaporador, presentando dicha instalación además un segundo intercambiador evaporador dotado de un lado primario y un lado secundario, comprendiendo dicho procedimiento, además de las etapas simultáneas (a) a (j), las siguientes etapas simultáneas:
(k) Conducción del líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del lado secundario del primer intercambiador evaporador hacia el segundo intercambiador evaporador,
(l) Vaporización en el secundario del segundo intercambiador evaporador del líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, obteniéndose un vapor purificado del disolvente y de impurezas no volátiles, y un segundo líquido purificado con disolventes y concentrado en impurezas no volátiles, que se descarga a la salida del segundo intercambiador evaporador.
(m) Compresión de vapores del lado secundario del segundo intercambiador evaporador para aumentar su entalpía, y conducción de los vapores comprimidos al lado primario del segundo intercambiador evaporador.
(n) Condensación de los vapores purificados del disolvente y de las impurezas no volátiles que se han intercambiado en el lado primario del intercambiador del evaporador y descarga del líquido condensado purificado de disolventes e impurezas no volátiles.
Según una realización:
- el líquido es agua,
- el disolvente disuelto es: NH3
- las impurezas no volátiles son: Na2SÜ4.
Según una realización para una instalación de tratamiento desprovista del equipo de concentración por ósmosis inversa y provista del segundo intercambiador en el que:
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido bruto está comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador evaporador está comprendida entre el 2,5 % y el 10 % en masa, en particular entre el 2,5 % y el 5,5 % en masa, en particular el 5 %.
- la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador evaporador está comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 %, en particular el 30 %.
Según una realización para una instalación de tratamiento dotada del equipo de concentración de ósmosis inversa y dotada del segundo intercambiador:
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido bruto está comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale a la salida de los concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa está comprendida entre el 2 % y el 10 % en masa, en particular entre el 4 % y el 8 % en masa, en particular el 6 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador evaporador está comprendida entre el 4 % y el 30 % en masa, en particular entre el 8 % y el 16 % en masa, en particular el 12 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador evaporador está comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 % en masa, en particular el 30 %.
En una realización, el caudal de líquido bruto alimentado a la primera columna de destilación es superior a 30 t/h, en particular superior a 70 t/h, como por ejemplo 100 t/h.
Descripción de las figuras
Otras características, detalles y ventajas se desprenderán de la descripción detallada que figura a continuación y del análisis de los dibujos adjuntos, en los que:
Figura 1
[La figura 1] ilustra el procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles según una primera variante de la presente divulgación implementada en una instalación que comprende una primera columna de destilación, una segunda columna de destilación, un primer intercambiador evaporador y un segundo intercambiador evaporador, conduciéndose el líquido purificado con disolvente y que contiene las impurezas no volátiles, recuperado en la parte inferior de la primera columna de destilación, directamente al lado secundario del primer intercambiador evaporador.
Figura 2
[La figura 2] ilustra el procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles según una segunda variante de la presente divulgación en la que el líquido purificado con disolvente y que contiene las impurezas no volátiles, recuperado de la parte inferior de la primera columna de destilación, se conduce en un equipo de concentración por ósmosis inversa para aumentar su concentración de impurezas no volátiles, conduciéndose posteriormente el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del equipo de concentración al lado secundario del primer intercambiador evaporador.
Figura 3
[La figura 3] muestra un procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles según una primera técnica anterior conocida.
Figura 4
[La figura 4] muestra un procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles según una segunda técnica anterior conocida
Descripción detallada de la invención
Los dibujos y la siguiente descripción contienen, en su mayor parte, elementos de carácter certero. Por tanto, pueden servir no solo para ampliar la comprensión de la presente divulgación, sino también para contribuir a su definición, cuando proceda.
La presente divulgación se refiere a un procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, estando dicho procedimiento configurado para separar el líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles en un vapor cargado de disolvente, un líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y un líquido purificado con disolventes y concentrado en impurezas no volátiles.
La presente divulgación encuentra una aplicación particular cuando el líquido es agua, el disolvente es amoníaco (NH3 ) y las impurezas son una sal, en particular sulfato sódico (Na2SO4).
El procedimiento comprende proporcionar una instalación 1 de tratamiento de líquidos que comprende:
- una primera columna 10 de destilación, denominada columna de destilación de líquidos brutos
- una segunda columna 20 de destilación, denominada columna de destilación de condensados
- un dispositivo de generación de vapor VT de transporte, que comprende un intercambiador 30 evaporador dotado de un lado 30P primario y un lado 30S secundario, que genera vapor VT de transporte.
El procedimiento de tratamiento comprende las etapas simultáneas de:
(a) Alimentación de la primera columna 10 de destilación de la instalación 1 con el líquido LB bruto que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, no alimentando dicho líquido LB bruto la segunda columna 20 de destilación,
(b) Extracción del disolvente del líquido LB bruto en la primera columna 10 de destilación a través del vapor VT de transporte, el líquido LPS purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles que caen en la parte inferior de la primera columna 10 de destilación,
(e) Alimentación del lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador con el vapor de transporte cargado de disolventes VTS procedentes de la primera columna 10 de destilación, con el fin de suministrar el calor necesario para la vaporización de un líquido LV que se vaporizará en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador destinado a formar el vapor VT de transporte,
(d) Vaporización en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador del líquido LV destinado a formar el vapor VT de transporte, condensándose parcialmente el vapor de transporte cargado de disolvente en un condensado CS cargado de disolvente en el lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador, purgándose el vapor VTCS cargado del disolvente no concentrado que permanece en el lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador con vistas a su condensación.
(e) Alimentación de la segunda columna 20 de destilación con el condensado CS cargado de disolvente procedente de la etapa (d) de vaporización en el intercambiador 30 evaporador,
(f) Extracción del disolvente del condensado cargado de disolventes CS en la segunda columna 20 de destilación, encontrándose el condensado CP purificado en los medios 24 de recuperación y descargándose de la instalación de tratamiento de líquido sin alimentar el intercambiador evaporador,
(g) Alimentación del lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador con el vapor cargado de disolventes VTS a la salida de la segunda columna 20 de destilación, con el fin de suministrar el calor necesario para la vaporización del líquido LV destinado a formar el vapor VT de transporte,
(h) Compresión del vapor VT de transporte aguas arriba o aguas abajo del intercambiador 30 evaporador, por medio de medios compresores, para aumentar la entalpía del vapor VT de transporte utilizado durante las etapas (c) y (g), (i) Alimentación de la primera columna 10 de destilación y la segunda columna 20 de destilación con el vapor VT de transporte producido en la etapa (d),
(j) Alimentación del intercambiador 30 evaporador con el líquido LPS purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles, recuperado de la parte inferior de la primera columna 1 de destilación en la etapa (b), que constituye directamente el líquido (LV) que se vaporizará en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador en la etapa (d), o incluso indirectamente tras la concentración de las impurezas no volátiles en un equipo 40 de concentración,
y en el que una parte del líquido LV a vaporizar alimentado al lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador se vaporiza en dicho vapor VT de transporte mientras que otra parte del líquido se concentra en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador, descargándose a continuación, obteniéndose un líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas en forma de impurezas no volátiles que salen del intercambiador 30 evaporador.
El intercambiador 30 evaporador del dispositivo generador de vapor puede ser un intercambiador de tubos, en particular tubos verticales, recibidos en un depósito. El lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador consiste en un recinto delimitado entre la pared interna del depósito y las superficies externas de los tubos, mientras que el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador consiste esencialmente en los volúmenes interiores de los tubos. El líquido LV a vaporizar se alimenta a los tubos, y fluye por gravedad en el interior de los mismos, desde su extremo superior hasta su extremo inferior. El líquido a vaporizar que fluye en el interior de los tubos se vaporiza parcialmente por el calor transmitido a través de los tubos, procedente del vapor de transporte saturado de disolvente VTS que alimenta dicho recinto delimitado entre la pared del depósito y las paredes externas de los tubos. El líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que fluye por el extremo inferior de los tubos, luego concentrado en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador, se recupera de este modo en un colector situado en los extremos inferiores de los tubos, luego evacuado, obteniéndose el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador 30 evaporador.
Según una realización ilustrada a modo de ejemplo en la figura 1, en la etapa (j) el líquido LPS purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles que caen en la parte inferior de la primera columna 10 de destilación en la etapa (b) constituye directamente el líquido LV a vaporizar en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador.
El procedimiento de tratamiento permite de este modo separar el líquido bruto que contiene un disolvente e impurezas no volátiles, por ejemplo agua que contiene NH3 (disolvente) y Na2SO4 (impurezas no volátiles) en: - un vapor cargado de disolvente, en particular cargado de NH3 , que sale del lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador, constituido por el vapor de transporte cargado de disolvente VTCS, que puede condensarse a continuación para formar un condensado cargado de disolvente,
- el líquido purificado con disolvente e impurezas, en particular agua, que comprende el condensado CP purificado recuperado en los medios 24 de recuperación en la parte inferior de la segunda columna 20 de destilación, - el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles (en particular Na2SO4) a la salida del lado secundario del intercambiador evaporador.
Según otra realización ilustrada a título indicativo en la figura 2, en la etapa (j) el líquido LPS purificado del disolvente y que comprende las impurezas no volátiles que caen de la parte inferior de la primera columna 10 de destilación en la etapa (b) alimenta una entrada del equipo 40 de concentración, que puede ser un equipo de concentración por ósmosis inversa.
El líquido Ff filtrado que ha atravesado una membrana 41 del equipo de ósmosis inversa se descarga por una salida de líquido de ósmosis del equipo de concentración por ósmosis inversa, sin conducirse al intercambiador 30 evaporador, mientras que el líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que no ha atravesado la membrana 41 se descarga por una salida de concentrado del equipo de ósmosis inversa.
El líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale a la salida de los concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa constituye el líquido LV a vaporizar en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador.
La concentración de impurezas no volátiles en el líquido LPSC40 purificado con disolvente concentrado en impurezas no volátiles que fluye desde la salida de concentrados del equipo de ósmosis inversa puede aumentar entre un 70 % y un 130 %, en comparación con la concentración de impurezas no volátiles en el líquido LPS purificado con disolvente, y por ejemplo en un 100 %.
Por ejemplo, la concentración aumenta un 100 % (es decir, se duplica) según el ejemplo de la figura 2 cuando la concentración de NA2SO4 es del 3 % en masa en el líquido purificado con disolvente, aguas arriba del equipo de ósmosis inversa, y luego aumenta por tanto al 6 % en masa en el líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles.
Según esta realización con equipo de concentración por ósmosis inversa, cabe señalar que el líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles que ha sido separado por el procedimiento de tratamiento comprende no solo el condensado CP purificado recuperado en los medios 24 de recuperación, en la parte inferior de la segunda columna 20 de destilación, sino también el líquido Ff filtrado que ha atravesado la membrana 41 del equipo 40 de concentración por ósmosis inversa.
Cabe destacar también que la adición del equipo 40 de concentración por ósmosis inversa, según el ejemplo de la figura 2, reduce la cantidad de líquido Lv a vaporizar en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador, obteniendo un efecto sinérgico para la concentración de impurezas no volátiles en el intercambiador 30 evaporador. Este efecto de sinergia puede apreciarse a partir de la comparación del procedimiento de la figura 1 (sin equipo de concentración por ósmosis inversa) con el de la figura 2 (con equipo de concentración por ósmosis inversa).
De este modo, como se muestra en la figura 1, el líquido LPS purificado con disolvente y que contiene las impurezas no volátiles (NA2SO4 al 3 % en masa) se conduce directamente al lado 30S secundario del intercambiador evaporador a un caudal de 100 t/h, siendo este líquido:
- vaporizado a un caudal de 25 t/h en vapor VT de transporte, que se comprime antes de conducirse a la base de la primera columna 10 de destilación, así como a la base de la segunda columna 20 de destilación,
- concentrado en el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador 30 evaporador con un caudal de 75 t/h y una concentración de impurezas no volátiles (NA2SO4) del 4 % en masa.
Según este ejemplo de la figura 1, que representa la realización sin equipo de ósmosis inversa, se obtiene un aumento del 1 % en masa en términos absolutos o una proporción de 1/3 (33,33 %) en términos relativos.
En comparación, y en la figura 2, el líquido LPS purificado con disolvente y que contiene las impurezas no volátiles (NA2SO4 al 3 % en masa) se conduce a la entrada del equipo de concentración por ósmosis inversa a un caudal de 100 t/h, siendo este líquido:
- medio filtrado por la membrana en la corriente filtrada que sale por la salida de líquido de osmosis del equipo formando parte del líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles a un caudal de 50 t/h (agua),
- medio concentrado en el líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale por la salida de concentrados del equipo de ósmosis inversa a un caudal de 50 t/h con una concentración de NA2SO4 del 6 % en masa.
Este líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale a la salida de concentrados del equipo 40 de concentración por ósmosis inversa (con un caudal de 50 t/h con una concentración de NA2SO4 del 6 % en masa) se conduce en su totalidad al lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador, siendo este líquido:
- vaporizado a un caudal de 25 t/h en vapor VT de transporte, que se comprime antes de conducirse a la base de la primera columna 10 de destilación, así como a la base de la segunda columna 20 de destilación,
- concentrado en el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador 30 evaporador con un caudal de 25 t/h y una concentración de impurezas no volátiles (NA2SO4) del 12 % en masa.
Según este ejemplo de la figura 2 que representa la realización con equipo de concentración por ósmosis inversa, se obtiene un aumento del 6 % en masa en términos absolutos o una relación de 1 (100 %) en términos relativos, es decir, un aumento mucho mayor que el de la realización sin equipo de ósmosis inversa de la figura 1. Este aumento se explica en particular por la reducción del caudal de líquido Lv a vaporizar en el lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador obtenida por el equipo de concentración por ósmosis inversa.
Según una realización, dicho procedimiento de tratamiento presenta proporcionar dicha instalación 1 de tratamiento de líquidos que comprende la primera columna 10 de destilación, la segunda columna 20 de destilación y el intercambiador 30 evaporador, denominado primer intercambiador 30 evaporador, presentando además dicha instalación un segundo intercambiador 50 evaporador dotado de un lado 50P primario y un lado 50S secundario. Según esta realización con un segundo intercambiador evaporador, dicho procedimiento comprende, además de las etapas simultáneas (a) a (j), las siguientes etapas simultáneas:
(k) Conducción del líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del lado 30S secundario del primer intercambiador 30 evaporador hacia el segundo intercambiador 50 evaporador, (l) Vaporización en el lado 50S secundario del segundo intercambiador 50 evaporador del líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, obteniéndose un vapor purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y un segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, que se descarga a la salida del segundo intercambiador 50 evaporador,
(m) Compresión de los vapores del lado 50S secundario del segundo intercambiador 50 evaporador para aumentar su entalpía, y conducción de los vapores comprimidos al lado 50P primario del segundo intercambiador 50 evaporador,
(n) Condensación de los vapores purificados con disolvente e impurezas no volátiles intercambiados en el lado 50P primario del intercambiador evaporador y descarga del líquido condensado purificado con disolvente e impurezas. En las figuras 1 y 2 se ilustra una realización de este tipo con un segundo intercambiador 50 evaporador.
El segundo intercambiador 50 evaporador puede ser un intercambiador de tubos, en particular tubos verticales, alojados en un depósito. El lado 50P primario del segundo intercambiador 50 evaporador consiste en un recinto delimitado entre la pared interna del depósito y las superficies externas de los tubos, mientras que el lado 50S secundario del segundo intercambiador 50 evaporador consiste esencialmente en los volúmenes interiores de los tubos. El líquido a vaporizar (líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles) se introduce en los tubos, y fluye por gravedad en el interior de los mismos, desde su extremo superior hasta su extremo inferior. El líquido a vaporizar que fluye por el interior de los tubos se vaporiza parcialmente por el calor transmitido a través de los tubos, procedente del vapor purificado con disolvente e impurezas no volátiles, alimentando dicho recinto delimitado entre la pared del depósito y las paredes externas de los tubos.
El líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que fluye por el extremo inferior de los tubos, concentrado entonces en el lado 50S secundario del intercambiador 50 evaporador se recupera de este modo en un colector situado en el extremo inferior de los tubos, luego se evacua obteniendo el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del segundo intercambiador 50 evaporador. Los vapores purificados con disolvente e impurezas no volátiles se condensan en el lado 50S primario y este condensado se descarga.
De este modo, en la figura 1, el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del lado 30S secundario del primer intercambiador 30 evaporador se conduce en su totalidad al lado 50S secundario del segundo intercambiador evaporador, siendo este líquido:
- vaporizado a un caudal de 65 t/h en vapor purificado con disolvente e impurezas, que es comprimido por medios compresores antes de conducirse al lado 50P primario del segundo intercambiador 50 evaporador,
- concentrado en el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador 50 evaporador con un caudal de 10 t/h y una concentración de impurezas no volátiles (NA2SO4) del 30 % en masa.
Según este ejemplo de la figura 1, el procedimiento de tratamiento puede permitir de este modo separar el líquido bruto que contiene un disolvente e impurezas no volátiles, por ejemplo agua que contiene NH3 (disolvente) y Na2SO4 (impurezas no volátiles),
- un vapor cargado con disolvente, en particular cargado con NH3, que sale del lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador, constituido por el vapor VTCS de transporte cargado de disolvente, que puede condensarse a continuación para formar un condensado cargado con disolvente
- el líquido purificado con disolvente e impurezas, en particular agua, que comprende el condensado CP purificado recuperado en los medios 24 de recuperación, en la parte inferior de la segunda columna 20 de destilación, a razón de 25 t/h, pero también el líquido condensado purificado con disolvente e impurezas condensado en el lado primario del segundo intercambiador evaporador a razón de 65 t/h, lo que da un caudal total de 90 t/h,
- el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del lado 50S secundario del segundo intercambiador 50 evaporador a razón de 10 t/h y una concentración de impurezas no volátiles (Na2SO4) del 30 % en masa.
En general, y según esta realización sin equipo de concentración por ósmosis inversa y dotada de un segundo intercambiador 50 evaporador:
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LB) bruto puede estar comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador 30 evaporador puede estar comprendida entre el 2 % y el 10 % en masa, en particular entre el 2,5 % y el 5,5 % en masa, en particular el 5 %.
- la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador 50 evaporador puede estar comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 %, en particular el 30 %.
Según el ejemplo de la figura 2, con un equipo de concentración por ósmosis inversa, el procedimiento de tratamiento permite de este modo separar el líquido bruto que contiene un disolvente e impurezas no volátiles, por ejemplo agua que contiene NH3 (disolvente) y Na2SO4 (impurezas no volátiles),
- un vapor cargado de disolvente, en particular de NH3 , que sale del lado 30P primario del intercambiador 30 evaporador, constituido por el vapor VTCS de transporte cargado de disolvente, que puede condensarse a continuación para formar un condensado cargado de disolvente,
- el líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, en particular agua, que comprende el condensado CP purificado recuperado en los medios 24 de recuperación, en la parte inferior de la segunda columna 20 de destilación, a razón de 25 t/h, pero también el líquido condensado purificado con disolvente e impurezas condensado en el lado primario del segundo intercambiador evaporador a razón de 17,85 t/h, pero también el líquido osmotizado que sale por la salida del líquido osmotizado del equipo de concentración por ósmosis inversa a razón de 50 t/h, lo que da un caudal total de 92,85 t/h,
- el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles en particular Na2SO4 a la salida del lado secundario del segundo intercambiador 50 evaporador a razón de 7,15 t/h y una concentración de impurezas no volátiles (Na2SO4) del 30 % en masa.
En general, y según esta realización, dotada no solo de un equipo de concentración por ósmosis inversa, sino también de un segundo intercambiador 50 evaporador:
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido LB bruto puede estar comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido LPSC40 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que salen a la salida de concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa puede estar comprendida entre el 2 % y el 10 % en masa, en particular entre el 4 % y el 8 % en masa, en particular el 6 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador 30 evaporador puede estar comprendida entre el 4 % y el 30 % en masa, en particular entre el 8 % y el 16 % en masa, en particular el 12 %,
- la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador 50 evaporador está comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 % en masa, en particular el 30 %.
Ventajas
En todos los casos, el procedimiento de tratamiento según la presente divulgación, que separa el líquido bruto en estas tres corrientes (es decir, el vapor cargado de disolvente, el líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, el líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles), presenta ventajosamente un consumo energético optimizado de la instalación de tratamiento.
De manera notable, siempre se utiliza el calor del vapor de transporte saturado de disolvente en el intercambiador 30 evaporador del dispositivo para generar el valor de transporte para la concentración de las impurezas volátiles en el lado secundario del intercambiador 30 evaporador, para obtener el líquido LPSC30 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del intercambiador evaporador, o incluso para obtener el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, cuando dicha instalación presenta de un segundo intercambiador 50 evaporador.
Aplicación industrial
En general, el procedimiento de tratamiento según la presente divulgación es de interés creciente cuando el caudal de líquido LB bruto alimentado a la primera columna de destilación es elevado, por ejemplo, habitualmente superior a 30 t/h, en particular superior a 70 t/h, tal como por ejemplo 100 t/h, y por ejemplo tal como se ilustra en las figuras 1 y 2.
Lista de signos de referencia
- 1: Instalación de tratamiento de líquidos,
- 10. Primera columna de destilación,
- 20. Segunda columna de destilación,
- 24. Medios de recuperación (segunda columna)
- 30. Intercambiador evaporador (primero),
- 40. Equipos de concentración por ósmosis inversa,
- 50. Segundo intercambiador evaporador (opcional),
- LB. Líquido bruto,
- VT. Vapor de transporte (generado por el primer intercambiador 30 evaporador),
- LPS. Líquido purificado con disolvente y que comprende impurezas no volátiles (recuperado de la parte inferior de la primera columna de destilación),
- LPSC30. Líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles (que sale del lado 30S secundario del intercambiador 30 evaporador del dispositivo generador de vapor VT de transporte)
- LPSC40. Líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles (que sale de la salida de concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa),
- LPSC50. Segundo líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles (que sale del lado 50S secundario del segundo intercambiador 50 evaporador).
- VTS. Vapor cargado con disolvente (procedente de la parte superior de la primera columna de destilación y de la parte superior de la segunda columna de destilación),
- LV. Líquido a vaporizar (en el lado secundario del primer intercambiador 30 evaporador),
- CS. Condensado cargado de disolvente (procedente del lado primario del primer intercambiador evaporador y que alimenta la segunda columna 20 de destilación),
- CP. Condensado purificado (recuperado de la parte inferior de la segunda columna de destilación).

Claims (1)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento de tratamiento de un líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, estando dicho procedimiento configurado para separar el líquido que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles en un condensado cargado de disolvente, un líquido purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y un líquido purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, comprendiendo dicho procedimiento proporcionar una instalación (1) de tratamiento de líquidos que comprende:
    - una primera columna (10) de destilación, denominada columna de destilación de líquidos brutos
    - una segunda columna (20) de destilación, denominada columna de destilación de condensados
    - un dispositivo de generación de vapor (VT) de transporte, que comprende un intercambiador (30) evaporador dotado de un lado (30P) primario y un lado (30S) secundario, que genera un vapor (VT) de transporte, comprendiendo dicho procedimiento de tratamiento las etapas simultáneas de:
    (a) Alimentación de la primera columna (10) de destilación de la instalación (1) con el líquido (LB) bruto que contiene un disolvente disuelto e impurezas no volátiles, no alimentando dicho líquido (LB) bruto la segunda columna (20) de destilación,
    (b) Extracción del disolvente del líquido (LB) bruto en la primera columna (10) de destilación a través del vapor (VT) de transporte, cayendo al fondo de la primera columna (10) de destilación el líquido (LPS) purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles,
    (c) Alimentación del lado (30P) primario del intercambiador (30) evaporador con vapor (VTS) de transporte cargado de disolvente procedente de la primera columna (10) de destilación, con el fin de suministrar el calor necesario para la vaporización de un líquido (LV) a vaporizar en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador destinado a formar el vapor (VT) de transporte,
    (d) Vaporización en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador del líquido (LV) destinado a formar el vapor (VT) de transporte, condensándose parcialmente el vapor de transporte cargado con disolvente en un condensado (CS) cargado con disolvente en el lado (30P) primario del intercambiador (30) evaporador, purgándose el vapor (VTCS) no condensado cargado de disolvente que permanece en el lado (30P) primario del intercambiador (30) evaporador con vistas a su condensación en dicho condensado cargado de disolvente,
    (e) Alimentación de la segunda columna (20) de destilación con el condensado (CS) cargado con disolvente de la etapa (d) de vaporización en el intercambiador (30) evaporador,
    (f) Extracción del disolvente del condensado (CS) cargado con disolvente en la segunda columna (20) de destilación, encontrándose el condensado (CP) purificado en los medios (24) de recuperación y descargándose sin alimentar el intercambiador evaporador,
    (g) Alimentación del lado (30P) primario del intercambiador (30) evaporador con el vapor (VTS) cargado con disolvente que sale de la segunda columna (20) de destilación, con el fin de suministrar el calor necesario para la vaporización del líquido (LV) destinado a formar el vapor (VT) de transporte,
    (h) Compresión del vapor (VT) de transporte aguas arriba o aguas abajo del intercambiador (30) evaporador, por medio de medios compresores para aumentar la entalpía del vapor (VT) de transporte utilizado durante las etapas (c) y (g),
    (i) Alimentación de la primera columna (10) de destilación y la segunda columna (20) de destilación con el vapor (VT) de transporte producido en la etapa (d)
    (j) Alimentación del intercambiador (30) evaporador con el líquido (LPS) purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles, recuperado de la parte inferior de la primera columna (10) de destilación en la etapa (b), que constituye directamente el líquido (LV) a vaporizar en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador en la etapa (d), o indirectamente tras la concentración de las impurezas no volátiles en un equipo (40) de concentración, y en el que una parte del líquido (LV) a vaporizar alimentado al lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador se vaporiza en dicho vapor (VT) de transporte, mientras que otra parte del líquido se concentra en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador y luego se descarga, obteniéndose un líquido (LPSC30) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale del intercambiador (30) evaporador.
    2. Procedimiento según la reivindicación 1, en el que, en la etapa (j), el líquido (LPS) purificado con disolvente y que comprende las impurezas no volátiles que caen en la parte inferior de la primera columna (10) de destilación en la etapa (b) constituye directamente el líquido (LV) a vaporizar en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador.
    3. Procedimiento según la reivindicación 1, en el que, en la etapa (j), el líquido (LPS) purificado con disolvente y que comprende impurezas no volátiles que cae en la parte inferior de la primera columna ( 1 0 ) de destilación en la etapa (b) alimenta una entrada del equipo (40) de concentración que es un equipo de concentración por ósmosis inversa, evacuándose el líquido (Ff) filtrado que ha atravesado una membrana (41) del equipo de ósmosis inversa por una salida de líquido de ósmosis del equipo de concentración por ósmosis inversa sin conducirse al intercambiador (30) evaporador, mientras que el líquido (LPSC40) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que no ha atravesado la membrana (41) sale por una salida de concentrados del equipo de concentración por ósmosis inversa, constituyendo el líquido (LV) a vaporizar en el lado (30S) secundario del intercambiador (30) evaporador. 4. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 3, comprendiendo dicho procedimiento proporcionar dicha instalación (1 ) de tratamiento de líquidos que comprende la primera columna (1 0 ) de destilación, la segunda columna (20) de destilación y el intercambiador (30) evaporador, denominado primer intercambiador (30) evaporador, presentando dicha instalación también un segundo intercambiador (50) evaporador dotado de un lado (50P) primario y un lado (50S) secundario, comprendiendo dicho procedimiento, además de las etapas simultáneas (a) a (j), las siguientes etapas simultáneas:
    (k) Conducción del líquido (LPSC30) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del lado (30S) secundario del primer intercambiador (30) evaporador hacia el segundo intercambiador (50) evaporador.
    (l) Vaporización en el lado secundario del segundo intercambiador evaporador del líquido (LPSC30) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, obteniéndose un vapor purificado con disolvente e impurezas no volátiles, y un segundo líquido (LPSC50) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles, que se descarga a la salida del segundo intercambiador (50) evaporador.
    (m) Compresión de los vapores del lado (50S) secundario del segundo intercambiador (50) evaporador para aumentar su entalpía, y conducción de los vapores comprimidos al lado (50P) primario del segundo intercambiador (50) evaporador.
    (n) Condensación de los vapores purificados con disolvente e impurezas no volátiles que se han intercambiado en el lado (50P) primario del intercambiador evaporador y descarga del líquido condensado purificado con disolvente e impurezas no volátiles.
    5. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que:
    - el líquido es agua,
    - el disolvente disuelto es: NH3
    - las impurezas no volátiles son: Na2SO4.
    6. Procedimiento según la combinación de las reivindicaciones 2, 4 y 5, en el que:
    - la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LB) bruto está comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
    - la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LPSC30) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador (30) evaporador está comprendida entre el 2 % y el 10 % en masa, en particular entre el 2,5 % y el 5,5 % en masa, en particular el 5 %.
    - la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido (LPSC50) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador (50) evaporador está comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 %, en particular el 30 %.
    7. Procedimiento según la combinación de las reivindicaciones 3, 4 y 5, en el que:
    - la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LB) bruto está comprendida entre el 0,5 % y el 5 % en masa, en particular entre el 2 % y el 4 % en masa, en particular el 3 %,
    - la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LPSC40) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles que sale por la segunda salida del equipo de ósmosis inversa está comprendida entre el 2 % y el 10 % en masa, en particular entre el 4 % y el 8 % en masa, en particular el 6 %,
    - la concentración de impurezas no volátiles en el líquido (LPSC30) purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del primer intercambiador (30) evaporador está comprendida entre el 4 % y el 30 % en masa, en particular entre el 8 % y el 16 % en masa, en particular el 12 %.
    - la concentración de impurezas no volátiles en el segundo líquido LPSC50 purificado con disolvente y concentrado en impurezas no volátiles a la salida del segundo intercambiador (50) evaporador está comprendida entre el 10 % y el 40 % en masa, en particular entre el 20 % y el 32 % en masa, en particular el 30 %.
    8. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 7, en el que el caudal de líquido (LB) bruto que alimenta la primera columna de destilación es superior a 30 t/h, en particular superior a 70 t/h, tal como por ejemplo 100 t/h.
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