ES2725609T3 - Process and installation for the conversion of crude oil into petrochemical products that have an improved ethylene yield - Google Patents

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Abstract

Proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos que comprende destilación de crudo, desaromatización, apertura de anillos y síntesis de olefinas, proceso que comprende: (a) someter una alimentación de hidrocarburo a desaromatización para producir una primera corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos y una segunda corriente enriquecida en alcanos; (b) someter la corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos a apertura de anillos para producir una primera corriente que comprende LPG y una segunda corriente que comprende alcanos C4+ y donde dicha corriente que comprende alcanos C4+ se combina con alcanos producidos mediante desaromatización; y (c) someter los alcanos producidos en el proceso a síntesis de olefinas, (d) someter la primera corriente que comprende LPG a separación de gases y someter los gases individuales etano, propano y butanos producidos en la separación de gases por separado a pirólisis; donde dicha alimentación de hidrocarburo comprende: uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante la destilación de crudo en el proceso; y destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Integrated process for converting crude into petrochemical products comprising crude distillation, dearomatization, ring opening and olefin synthesis, a process that comprises: (a) submitting a hydrocarbon feed to dearomatization to produce a first stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons and a second stream enriched in alkanes; (b) subjecting the stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons to ring opening to produce a first stream comprising LPG and a second stream comprising C4 + alkanes and wherein said stream comprising C4 + alkanes is combined with alkanes produced by dearomatization; and (c) subjecting the alkanes produced in the process to synthesis of olefins, (d) subjecting the first stream comprising LPG to gas separation and subjecting the individual ethane, propane and butane gases produced in the separation of gases separately to pyrolysis ; wherein said hydrocarbon feed comprises: one or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; and light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Description

DESCRIPCIÓNDESCRIPTION

Proceso e instalación para la conversión de crudo en productos petroquímicos que tienen un rendimiento de etileno mejoradoProcess and installation for the conversion of crude oil into petrochemical products that have an improved ethylene yield

La presente invención se refiere a un proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos que comprende destilación de crudo, desaromatización, apertura de anillos y síntesis de olefinas. Además, la presente invención se refiere a una instalación de proceso para convertir crudo en productos petroquímicos que comprende una unidad de destilación de crudo, una unidad de desaromatización, una unidad de apertura de anillos y una unidad para la síntesis de olefinas.The present invention relates to an integrated process for converting crude into petrochemical products comprising crude distillation, dearomatization, ring opening and olefin synthesis. In addition, the present invention relates to a process installation for converting crude into petrochemical products comprising a crude distillation unit, a dearomatization unit, a ring opening unit and a olefin synthesis unit.

Se ha descrito previamente que una refinería de crudo puede integrarse con plantas químicas aguas abajo tales como una unidad de craqueo a vapor de pirólisis con el fin de aumentar la producción de productos químicos de alto valor a costa de la producción de combustibles.It has been previously described that a crude oil refinery can be integrated with downstream chemical plants such as a pyrolysis steam cracking unit in order to increase the production of high value chemicals at the expense of fuel production.

El documento US 3.702.292 describe una disposición de refinería de crudo integrada para producir combustible y productos químicos, que implica medios de destilación de crudo, medios de hidrocraqueo, medios de coquización retardada, medios de reformado, medios de producción de etileno y propileno que comprenden una unidad de craqueo a vapor de pirólisis y una unidad de separación de productos de pirólisis, medios de craqueo catalítico, medios de recuperación de productos aromáticos, medios de recuperación de butadieno y medios de alquilación en un sistema interrelacionado para producir una conversión de crudo en productos petroquímicos de aproximadamente el 50% y una conversión de crudo en combustibles de aproximadamente el 50%.US 3,702,292 describes an integrated crude oil refinery arrangement for producing fuel and chemical products, which involves means of distillation of crude, hydrocracking means, delayed coking means, reforming means, ethylene and propylene production means which they comprise a pyrolysis steam cracking unit and a pyrolysis product separation unit, catalytic cracking media, aromatic product recovery media, butadiene recovery media and alkylation media in an interrelated system to produce a crude conversion in petrochemical products of approximately 50% and a conversion of crude into fuels of approximately 50%.

Un inconveniente importante de los medios y métodos convencional para integrar operaciones de refinería de petróleo con plantas químicas aguas abajo para producir productos petroquímicos es que tales procesos integrados todavía producen cantidades significativas de combustible. Además, los medios y métodos convencionales para integrar operaciones de refinería de petróleo con plantas químicas aguas abajo tienen un rendimiento de etileno relativamente bajo.A major drawback of conventional means and methods for integrating oil refinery operations with chemical plants downstream to produce petrochemicals is that such integrated processes still produce significant amounts of fuel. In addition, conventional means and methods for integrating oil refinery operations with chemical plants downstream have a relatively low ethylene yield.

Era un objeto de la presente invención proporcionar un medio y métodos para integrar operaciones de refinería de petróleo con plantas químicas aguas abajo que tenga una producción aumentada de productos petroquímicos a costa de la producción de combustibles. Era además un objeto de la presente invención proporcionar un medio y métodos para integrar operaciones de refinería de petróleo con plantas químicas aguas abajo que tenga un rendimiento de etileno mejorado.It was an object of the present invention to provide a means and methods for integrating petroleum refinery operations with downstream chemical plants that have an increased production of petrochemicals at the expense of fuel production. It was also an object of the present invention to provide a means and methods for integrating petroleum refinery operations with chemical plants downstream having an improved ethylene yield.

Esta solución a los problemas anteriores se alcanza proporcionando las realizaciones tal como se describen a continuación en el presente documento y tal como se caracterizan en las reivindicaciones.This solution to the above problems is achieved by providing the embodiments as described hereinbelow and as characterized in the claims.

En un aspecto, la presente invención se refiere a un proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos. Este proceso también se presenta en las figuras 1-5, que se describirán adicionalmente más adelante en el presente documento.In one aspect, the present invention relates to an integrated process for converting crude into petrochemicals. This process is also presented in Figures 1-5, which will be further described later in this document.

Por consiguiente, la presente invención proporciona un proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos según la reivindicación 1.Accordingly, the present invention provides an integrated process for converting crude into petrochemicals according to claim 1.

Convencionalmente, los productos petroquímicos, tales como olefinas C2 y C3, se producen sometiendo crudo a destilación de crudo y sometiendo fracciones de crudo específicas así obtenidas a un proceso de refinería. En el contexto de la presente invención, se encontró que el rendimiento de etileno de un proceso para convertir crudo en productos petroquímicos puede mejorarse sometiendo selectivamente los productos aromáticos y naftenos a una apertura de anillos y sometiendo los alcanos producidos en el proceso, incluidas tanto las parafinas normales como las isoparafinas, a síntesis de olefinas, en comparación con someter las mismas fracciones de crudo directamente a craqueo a vapor. Tal como se usa en el presente documento, el término “rendimiento de etileno” se refiere al% en peso de etileno producido de la masa total del crudo.Conventionally, petrochemicals, such as C2 and C3 olefins, are produced by subjecting crude to distillation of crude and subjecting specific crude fractions thus obtained to a refinery process. In the context of the present invention, it was found that the ethylene yield of a process to convert crude into petrochemicals can be improved by selectively subjecting the aromatic and naphthene products to a ring opening and subjecting the alkanes produced in the process, including both Normal paraffins such as isoparaffins, to olefin synthesis, compared to subjecting the same crude fractions directly to steam cracking. As used herein, the term "ethylene yield" refers to the% by weight of ethylene produced from the total mass of the crude.

La técnica anterior describe procesos útiles para la separación de n-parafinas a partir de isoparafinas, naftenos y productos aromáticos. El documento US 2005/0101814 A1, por ejemplo, describe un proceso para el craqueo de una corriente de alimentación de nafta con el fin de obtener olefinas ligeras que comprende convertir los productos aromáticos y naftenos en parafinas y separar las isoparafinas y las parafinas normales utilizando un reactor de apertura de anillos y una unidad de adsorción-separación. En el proceso según el documento US 2005/0101814 A1, las parafinas no normales, incluidas las isoparafinas, salen fuera de la unidad de adsorción como una corriente de refinado que se somete posteriormente a la reacción de apertura de anillos. El documento US 2005/0101814 A1 no describe ningún proceso que comprenda un paso de desaromatización en el que una corriente de hidrocarburo se separa en una primera corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos y una segunda corriente enriquecida en alcanos, donde dichos alcanos están constituidos tanto por parafinas normales como por isoparafinas como en el proceso de la presente invención.The prior art describes processes useful for the separation of n-paraffins from isoparaffins, naphthenes and aromatic products. US 2005/0101814 A1, for example, describes a process for cracking a naphtha feed stream in order to obtain light olefins comprising converting aromatic products and naphthenes into paraffins and separating isoparaffins and normal paraffins using a ring opening reactor and an adsorption-separation unit. In the process according to US 2005/0101814 A1, non-normal paraffins, including isoparaffins, leave the adsorption unit as a refining stream that is subsequently subjected to the ring opening reaction. US 2005/0101814 A1 does not describe any process comprising a dearomatization step in which a hydrocarbon stream separates into a first stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons and a second stream enriched in alkanes, where said alkanes are constituted both by normal paraffins and by isoparaffins and in the process of the present invention.

Por consiguiente, la presente invención proporciona un proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos según la reivindicación 1. Accordingly, the present invention provides an integrated process for converting crude into petrochemicals according to claim 1.

Por consiguiente, el término “uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso” significa que dicho uno o más de nafta, queroseno y gasóleo se producen mediante la etapa de proceso de destilación de crudo comprendida en el proceso integrado de la presente invención. Además, el término “destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producido en el proceso” significa que dicho destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería se producen mediante una etapa de proceso de unidad de refinería comprendida en el proceso integrado de la presente invención.Accordingly, the term "one or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude in the process" means that said one or more of naphtha, kerosene and diesel are produced by the process of distillation process of crude comprised in the process. integrated process of the present invention. In addition, the term "light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process" means that said light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit is produced by a refinery unit process stage comprised in the integrated process of the present invention.

En la presente invención, por consiguiente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización comprende:In the present invention, therefore, the decaromatization hydrocarbon feed comprises:

uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; yone or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Preferiblemente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización en la presente invención comprende: dos o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; yPreferably, the hydrocarbon feed subjected to dearomatization in the present invention comprises: two or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Más preferiblemente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización en la presente invención comprende:More preferably, the decaromatization hydrocarbon feed in the present invention comprises:

nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; ynaphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Particularmente preferiblemente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización en la presente invención comprende:Particularly preferably, the hydrocarbon feed subjected to dearomatization in the present invention comprises:

uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; yone or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Más particularmente preferiblemente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización en la presente invención comprende:More particularly preferably, the decaromatization hydrocarbon feed in the present invention comprises:

dos o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; ytwo or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and central distillate derived from refinery unit produced in the process.

Lo más preferiblemente, la alimentación de hidrocarburo sometida a desaromatización en la presente invención comprende:Most preferably, the decaromatization hydrocarbon feed in the present invention comprises:

nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso; ynaphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; Y

destilado ligero derivado de unidad de refinería y destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.Light distillate derived from refinery unit and central distillate derived from refinery unit produced in the process.

El término “crudo” tal como se usa en el presente documento se refiere al petróleo extraído de formaciones geológicas en su forma no refinada. Se entenderá que el término crudo también incluye aquel que se ha sometido a separaciones de agua-petróleo y/o separación de gas-petróleo y/o desalación y/o estabilización. Cualquier crudo es adecuado como material de fuente para el proceso de esta invención, incluyendo crudos pesado arábigo, ligero arábigo, de otro golfo, crudos Brent, del mar del Norte, crudos del norte y oeste de África, crudos indonesios, chino y mezclas de los mismos, pero también petróleo de esquisto, arenas bituminosas, condensados de gas y petróleos de base biológica. El crudo usado como alimentación para el proceso de la presente invención es preferiblemente petróleo convencional que tiene una gravedad API de más de 20° API medida mediante la norma ASTM D287. Más preferiblemente, el crudo usado en el proceso de la presente invención es un crudo ligero que tiene una gravedad API de más de 30° API. Lo más preferiblemente, el crudo usado en el proceso de la presente invención comprende crudo ligero arábigo. El crudo ligero arábigo tiene normalmente una gravedad API de entre 32-36° API y un contenido en azufre de entre el 1,5-4,5% en peso.The term "crude" as used herein refers to oil extracted from geological formations in its unrefined form. It will be understood that the term crude also includes that which has undergone water-oil separations and / or gas-oil separation and / or desalination and / or stabilization. Any crude oil is suitable as a source material for the process of this invention, including heavy Arabic, light Arabic, other gulf, Brent, North Sea, North and West Africa crude, Indonesian, Chinese crude and mixtures of the same, but also shale oil, oil sands, gas condensates and biologically based oils. The crude oil used as feed for the process of the present invention is preferably conventional oil having an API gravity of more than 20 ° API measured by ASTM D287. More preferably, the crude used in the process of the present invention is a light crude having an API gravity of more than 30 ° API. Most preferably, the crude oil used in the process of the present invention comprises light Arabic crude. The light Arabic crude oil normally has an API gravity of between 32-36 ° API and a sulfur content of between 1.5-4.5% by weight.

El término “petroquímicos” o “productos petroquímicos” tal como se usa en el presente documento se refiere a productos químicos derivados de crudo que no se usan como combustibles. Los productos petroquímicos incluyen olefinas y compuestos aromáticos que se usan como materia prima básica para producir productos químicos y polímeros. Los productos petroquímicos de alto valor incluyen olefinas y compuestos aromáticos. Las olefinas de alto valor típicas incluyen, pero no se limitan a, etileno, propileno, butadieno, butileno-1, isobutileno, isopreno, ciclopentadieno y estireno. Los compuestos aromáticos de alto valor típicos incluyen, pero no se limitan a, benceno, tolueno, xileno y etilbenceno.The term "petrochemicals" or "petrochemicals" as used herein refers to crude-derived chemicals that are not used as fuels. Petrochemicals include olefins and aromatic compounds that are used as a basic raw material to produce chemicals and polymers. Petrochemical products of high value include olefins and aromatic compounds. Typical high value olefins include, but are not limited to, ethylene, propylene, butadiene, butylene-1, isobutylene, isoprene, cyclopentadiene and styrene. Typical high value aromatic compounds include, but are not limited to, benzene, toluene, xylene and ethylbenzene.

El término “combustibles” tal como se usa en el presente documento se refiere a productos derivados de crudo usados como portador de energía. A diferencia de los productos petroquímicos, que son una colección de compuestos ampliamente definidos, los combustibles normalmente son mezclas complejas de diferentes compuestos hidrocarbonados. Los combustibles producidos comúnmente por refinerías de petróleo incluyen, pero no se limitan a, gasolina, combustible de avión, combustible diésel, fueloil pesado y coque de petróleo.The term "fuels" as used herein refers to crude oil products used as an energy carrier. Unlike petrochemicals, which are a collection of widely defined compounds, fuels are usually complex mixtures of different hydrocarbon compounds. Fuels commonly produced by oil refineries include, but are not limited to, gasoline, airplane fuel, diesel fuel, heavy fuel oil and petroleum coke.

El término “gases producidos mediante la unidad de destilación de crudo” o “fracción de gases” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción obtenida en un proceso de destilación de crudo que es gaseosa a temperaturas ambientales. Por consiguiente, la “fracción de gases” derivada mediante destilación de crudo comprende principalmente hidrocarburos C1-C4 y puede comprender además impurezas tales como sulfuro de hidrógeno y dióxido de carbono. En esta memoria descriptiva, otras fracciones de petróleo obtenidas mediante destilación de crudo se denominan “nafta”, “queroseno”, “gasóleo” y “residuo”. Los términos nafta, queroseno, gasóleo y residuo se usan en el presente documento teniendo su significado aceptado generalmente en el campo de los procesos de refinería de petróleo; véase Alfke et al. (2007) Oil Refining, Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry and Speight (2005) Petroleum Refinery Processes, Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology. A este respecto, debe indicarse que puede haber solapamiento entre las diferentes de fracciones de destilación de crudo debido a la mezcla compleja de los compuestos hidrocarbonados comprendidos en el crudo y los límites técnicos al proceso de destilación de crudo. Preferiblemente, el término “nafta” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 20-200°C, más preferiblemente de aproximadamente 30-190°C. Preferiblemente, la nafta ligera es la fracción que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 20-100°C, más preferiblemente de aproximadamente 30-90°C. La nafta pesada tiene preferiblemente un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 80-200°C, más preferiblemente de aproximadamente 90-190°C. Preferiblemente, el término “queroseno” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 180-270°C, más preferiblemente de aproximadamente 190-260°C. Preferiblemente, el término “gasóleo” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 250-360°C, más preferiblemente de aproximadamente 260-350°C. Preferiblemente, el término “residuo” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un punto de ebullición de más de aproximadamente 340°C, más preferiblemente de más de aproximadamente 350°C.The term "gases produced by the crude oil distillation unit" or "gas fraction" as used herein refers to the fraction obtained in a crude oil distillation process that is gaseous at ambient temperatures. Accordingly, the "gas fraction" derived by crude distillation mainly comprises C1-C4 hydrocarbons and may further comprise impurities such as hydrogen sulfide and carbon dioxide. In this specification, other fractions of oil obtained by distillation of crude oil are called "naphtha", "kerosene", "diesel" and "waste". The terms naphtha, kerosene, diesel and waste are used herein having their meaning generally accepted in the field of oil refinery processes; see Alfke et al. (2007) Oil Refining, Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry and Speight (2005) Petroleum Refinery Processes, Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology. In this regard, it should be noted that there may be overlap between the different oil distillation fractions due to the complex mixing of the hydrocarbon compounds comprised in the crude oil and the technical limits to the crude oil distillation process. Preferably, the term "naphtha" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point range of about 20-200 ° C, more preferably about 30-190 ° C. Preferably, light naphtha is the fraction that has a boiling point range of about 20-100 ° C, more preferably about 30-90 ° C. The heavy naphtha preferably has a boiling point range of about 80-200 ° C, more preferably about 90-190 ° C. Preferably, the term "kerosene" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point range of about 180-270 ° C, more preferably about 190-260 ° C. Preferably, the term "diesel" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point range of about 250-360 ° C, more preferably about 260-350 ° C. Preferably, the term "residue" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point of more than about 340 ° C, more preferably of more than about 350 ° C .

Tal como se usa en el presente documento, el término “unidad de refinería” se refiere a una sección de un complejo de planta petroquímica para la conversión de crudo para dar productos petroquímicos y combustibles. A este respecto, debe indicarse que una unidad para síntesis de olefinas, tal como un craqueador a vapor, se considera que también representa una “unidad de refinería”. En esta memoria descriptiva, diferentes corrientes de hidrocarburos producidas mediante unidades de refinería o producidas en operaciones de unidades de refinería se denominan: gases derivados de unidad de refinería, destilado ligero derivado de unidad de refinería, destilado central derivado de unidad de refinería y destilado pesado derivado de unidad de refinería. Por consiguiente, se obtiene un destilado derivado de unidad de refinería como resultado de una conversión química seguida de una separación, por ejemplo, mediante destilación o mediante extracción, que contrasta con una fracción de crudo. El término “gases derivados de unidad de refinería” se refiere a la fracción de los productos producidos en una unidad de refinería que es gaseosa a temperaturas ambientales. Por consiguiente, la corriente de gas derivada de unidad de refinería puede comprender compuestos gaseosos tales como LPG y metano. Otros componentes comprendidos en la corriente de gas derivada de unidad de refinería pueden ser hidrógeno y sulfuro de hidrógeno. Los términos destilado ligero, destilado central y destilado pesado se usan en el presente documento teniendo su significado aceptado generalmente en el campo de procesos de refinería de petróleo; véase Speight, J. G. (2005) loc.cit. A este respecto, debe indicarse que puede haber un solapamiento entre diferentes fracciones de destilación debido a la mezcla compleja de los compuestos hidrocarbonados comprendidos en la corriente de producto producida mediante operaciones de unidad de refinería y los límites técnicos al proceso de destilación usado para separar las diferentes fracciones. Preferiblemente, el destilado ligero derivado de unidad de refinería es el destilado de hidrocarburo obtenido en un proceso de unidad de refinería que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 20-200°C, más preferiblemente de aproximadamente 30-190°C. El “destilado ligero” es a menudo relativamente rico en hidrocarburos aromáticos que tienen un anillo aromático. Preferiblemente, el destilado central derivado de unidad de refinería es el destilado de hidrocarburo obtenido en un proceso de unidad de refinería que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 180-360°C, más preferiblemente de aproximadamente 190-350°C. El “destilado central” es relativamente rico en hidrocarburos aromáticos que tienen dos anillos aromáticos. Preferiblemente, el destilado pesado derivado de unidad de refinería es el destilado de hidrocarburo obtenido en un proceso de unidad de refinería que tiene un punto de ebullición de más de aproximadamente 340°C, más preferiblemente de más de aproximadamente 350°C. El “destilado pesado” es relativamente rico en hidrocarburos que tienen anillos aromáticos condensados. As used herein, the term "refinery unit" refers to a section of a petrochemical plant complex for the conversion of crude to give petrochemicals and fuels. In this regard, it should be noted that a unit for olefin synthesis, such as a steam cracker, is considered to also represent a "refinery unit". In this specification, different hydrocarbon streams produced by refinery units or produced in refinery unit operations are called: gases derived from refinery unit, light distillate derived from refinery unit, central distillate derived from refinery unit and heavy distillate Derived from refinery unit. Accordingly, a distillate derived from the refinery unit is obtained as a result of a chemical conversion followed by a separation, for example, by distillation or by extraction, which contrasts with a fraction of crude. The term “gases derived from the refinery unit” refers to the fraction of the products produced in a refinery unit that is gaseous at ambient temperatures. Accordingly, the gas stream derived from the refinery unit may comprise gaseous compounds such as LPG and methane. Other components included in the gas stream derived from the refinery unit may be hydrogen and hydrogen sulfide. The terms light distillate, central distillate and heavy distillate are used herein having their meaning generally accepted in the field of oil refinery processes; see Speight, JG (2005) loc.cit. In this regard, it should be noted that there may be an overlap between different distillation fractions due to the complex mixing of the hydrocarbon compounds comprised in the product stream produced by refinery unit operations and the technical limits to the distillation process used to separate the Different fractions Preferably, the light distillate derived from refinery unit is the hydrocarbon distillate obtained in a refinery unit process having a boiling point range of about 20-200 ° C, more preferably about 30-190 ° C. "Light distillate" is often relatively rich in aromatic hydrocarbons having an aromatic ring. Preferably, the central distillate derived from the refinery unit is the hydrocarbon distillate obtained in a refinery unit process having a boiling point range of about 180-360 ° C, more preferably about 190-350 ° C. The "central distillate" is relatively rich in aromatic hydrocarbons having two aromatic rings. Preferably, the heavy distillate derived from the refinery unit is the hydrocarbon distillate obtained in a refinery unit process having a boiling point of more than about 340 ° C, more preferably more than about 350 ° C. The "heavy distillate" is relatively rich in hydrocarbons having condensed aromatic rings.

El término “alcano” o “alcanos” se usa en el presente documento con su significado establecido y, por consiguiente, describe hidrocarburos acíclicos ramificados o no ramificados que tienen la fórmula general CnH2n+2 y, por consiguiente, están constituidos completamente por átomos de hidrógeno y átomos de carbono saturado; véase, por ejemplo, IUPAC. Compendium of Chemical Terminology, 2.a ed (1997). El término “alcanos”, por consiguiente, describe alcanos no ramificados (“parafinas normales” o “n-parafinas” o “n-alcanos”) y alcanos ramificados (“isoparafinas” o “isoalcanos”) pero excluye los naftenos (cicloalcanos).The term "alkane" or "alkanes" is used herein with its established meaning and, therefore, describes branched or unbranched acyclic hydrocarbons having the general formula CnH2n + 2 and, therefore, are completely constituted by atoms of hydrogen and saturated carbon atoms; see, for example, IUPAC. Compendium of Chemical Terminology, 2nd ed (1997). The term "alkanes", therefore, describes unbranched alkanes ("normal paraffins" or "n-paraffins" or "n-alkanes") and branched alkanes ("isoparaffins" or "isoalkanes") but excludes naphthenes (cycloalkanes) .

El término “hidrocarburos aromáticos” o “compuestos aromáticos” se conoce muy ampliamente en la técnica. Por consiguiente, el término “hidrocarburo aromático” se refiere un hidrocarburo conjugado cíclicamente con una estabilidad (debido a deslocalización) que es significativamente mayor que la de una estructura localizada hipotética (por ejemplo, estructura Kekulé). El método más común para determinar la aromaticidad de un hidrocarburo dado es la observación de la diatropicidad en el espectro de 1H-RMN, por ejemplo, la presencia de desplazamientos químicos en el intervalo de desde 7,2 hasta 7,3 ppm para protones de anillo de benceno.The term "aromatic hydrocarbons" or "aromatic compounds" is widely known in the art. Accordingly, the term "aromatic hydrocarbon" refers to a cyclic conjugated hydrocarbon with a stability (due to delocalisation) that is significantly greater than that of a hypothetical localized structure (eg, Kekulé structure). The most common method for determining the aromaticity of a given hydrocarbon is the observation of diatropicity in the 1 H-NMR spectrum, for example, the presence of chemical shifts in the range of from 7.2 to 7.3 ppm for protons of Benzene Ring

Los términos “hidrocarburos nafténicos” o “naftenos” o “cicloalcanos” se usan en el presente documento teniendo su significado establecido y por consiguiente describe hidrocarburos cíclicos saturados.The terms "naphthenic hydrocarbons" or "naphthenes" or "cycloalkanes" are used herein having their established meaning and therefore describe saturated cyclic hydrocarbons.

El término “olefina” se usa en el presente documento teniendo su significado ampliamente establecido. Por consiguiente, olefina se refiere a un compuesto hidrocarbonado insaturado que contiene al menos un doble enlace carbono-carbono. Preferiblemente, el término “olefinas” se refiere a una mezcla que comprende dos o más de etileno, propileno, butadieno, butileno-1, isobutileno, isopreno y ciclopentadieno.The term "olefin" is used herein having its meaning broadly established. Accordingly, olefin refers to an unsaturated hydrocarbon compound containing at least one carbon-carbon double bond. Preferably, the term "olefins" refers to a mixture comprising two or more of ethylene, propylene, butadiene, butylene-1, isobutylene, isoprene and cyclopentadiene.

El término “LPG” tal como se usa en el presente documento se refiere al acrónimo ampliamente establecido para el término “gas de petróleo licuado”. LPG consiste generalmente en una mezcla de hidrocarburos C2 y C3 (es decir una mezcla de hidrocarburos C2 y C3.The term "LPG" as used herein refers to the acronym widely established for the term "liquefied petroleum gas." LPG generally consists of a mixture of C2 and C3 hydrocarbons (ie a mixture of C2 and C3 hydrocarbons.

Uno de los productos petroquímicos producido en el proceso de la presente invención es BTX. El término “BTX” tal como se usa en el presente documento se refiere a una mezcla de benceno, tolueno y xilenos. Preferiblemente, el producto producido en el proceso de la presente invención comprende además hidrocarburos aromáticos útiles tales como etilbenceno. Por consiguiente, la presente invención proporciona preferiblemente un proceso para producir una mezcla de benceno, tolueno, xilenos y etilbenceno (“BTXE”). El producto tal como se produce puede ser una mezcla física de los diferentes hidrocarburos aromáticos o puede someterse directamente a una separación adicional, por ejemplo, mediante destilación, para proporcionar diferentes corrientes de producto purificado. Tal corriente de producto purificado puede incluir una corriente de producto de benceno, una corriente de producto de tolueno, una corriente de producto de xileno y/o una corriente de producto de etilbenceno.One of the petrochemical products produced in the process of the present invention is BTX. The term "BTX" as used herein refers to a mixture of benzene, toluene and xylenes. Preferably, the product produced in the process of the present invention further comprises useful aromatic hydrocarbons such as ethylbenzene. Accordingly, the present invention preferably provides a process for producing a mixture of benzene, toluene, xylenes and ethylbenzene ("BTXE"). The product as it is produced may be a physical mixture of the different aromatic hydrocarbons or may be subjected directly to further separation, for example, by distillation, to provide different streams of purified product. Such a stream of purified product may include a stream of benzene product, a stream of toluene product, a stream of xylene product and / or a stream of ethylbenzene product.

Tal como se usa en el presente documento, el término “hidrocarburos C#”, donde “#” es un número entero positivo, pretende describir todos los hidrocarburos que tienen # átomos de carbono. Además, el término “hidrocarburos C#+” pretende describir todas las moléculas de hidrocarburo que tienen # o más átomos de carbono. Por consiguiente, el término “hidrocarburos C5+” pretende describir una mezcla de hidrocarburos que tienen 5 o más átomos de carbono. Por consiguiente, el término “alcanos C5+” se refiere a alcanos que tienen 5 o más átomos de carbono. As used herein, the term "C # hydrocarbons", where "#" is a positive integer, is intended to describe all hydrocarbons having # carbon atoms. In addition, the term "C # + hydrocarbons" is intended to describe all hydrocarbon molecules that have # or more carbon atoms. Therefore, the term "C5 + hydrocarbons" is intended to describe a mixture of hydrocarbons having 5 or more carbon atoms. Therefore, the term "C5 + alkanes" refers to alkanes having 5 or more carbon atoms.

El proceso de la presente invención implica destilación de crudo, que comprende separar diferentes fracciones de crudo basándose en una diferencia en el punto de ebullición. Tal como se usa en el presente documento, el término “unidad de destilación de crudo” se refiere a la columna de fraccionamiento que se usa para separar el crudo en fracciones mediante destilación fraccionada; véase Alfke et al. (2007) loc.cit. Preferiblemente, el crudo se procesa en una unidad de destilación atmosférica para separar gasóleo y fracciones más ligeras de componentes de punto de ebullición superior (residuo atmosférico o “residuo”). En la presente invención no se requiere pasar el residuo a una unidad de destilación de vacío para un fraccionamiento adicional del residuo, y es posible procesar el residuo como una única fracción. En el caso de alimentaciones de crudo relativamente pesado, sin embargo, puede ser ventajoso fraccionar adicionalmente el residuo usando una unidad de destilación de vacío para separar adicionalmente el residuo en una fracción de gasóleo de vacío y una fracción de residuo de vacío. En el caso de usar destilación a vacío, la fracción de gasóleo de vacío y la fracción de residuo de vacío puede procesarse por separado en las posteriores unidades de refinería. Por ejemplo, la fracción de residuo de vacío puede someterse específicamente a desasfaltado con disolvente antes de un procesamiento adicional. Preferiblemente, el término “gasóleo de vacío” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un intervalo de punto de ebullición de aproximadamente 340-560°C, más preferiblemente de aproximadamente 350-550°C. Preferiblemente, el término “residuo de vacío” tal como se usa en el presente documento se refiere a la fracción de petróleo obtenida mediante destilación de crudo que tiene un punto de ebullición de más de aproximadamente 540°C, más preferiblemente de más de aproximadamente 550°C.The process of the present invention involves distillation of crude, which comprises separating different fractions of crude based on a difference in the boiling point. As used herein, the term "crude distillation unit" refers to the fractionation column that is used to separate the crude into fractions by fractional distillation; see Alfke et al. (2007) loc.cit. Preferably, the crude is processed in an atmospheric distillation unit to separate diesel and lighter fractions of higher boiling components (atmospheric residue or "residue"). In the present invention it is not required to pass the residue to a vacuum distillation unit for further fractionation of the residue, and it is possible to process the residue as a single fraction. In the case of relatively heavy crude oil feeds, however, it may be advantageous to further fractionate the residue using a vacuum distillation unit to further separate the residue into a fraction of vacuum diesel and a fraction of vacuum residue. In the case of using vacuum distillation, the vacuum diesel fraction and the vacuum residue fraction can be processed separately in subsequent refinery units. For example, the fraction of vacuum residue can be specifically subjected to deasphalting with solvent before further processing. Preferably, the term "vacuum diesel" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point range of about 340-560 ° C, more preferably about 350 -550 ° C. Preferably, the term "vacuum residue" as used herein refers to the fraction of oil obtained by distillation of crude oil having a boiling point of more than about 540 ° C, more preferably of more than about 550 ° C.

Según se usa en el presente documento, el término “unidad de desaromatización” se refiere a una unidad de refinería para la separación de hidrocarburos aromáticos, tales como BTX, y naftenos de una alimentación de hidrocarburos mixta. Un proceso preferido para separar una corriente de hidrocarburos mixta en una corriente que comprende predominantemente parafinas y una segunda corriente que comprende predominantemente productos aromáticos y preferiblemente naftenos comprende procesar dicha corriente de hidrocarburos mixta en una unidad de extracción de disolventes que comprende tres columnas de procesamiento de hidrocarburos principales: columna de extracción de disolventes, columna de separación y columna de extracto. Los disolventes convencionales selectivos para la extracción de productos aromáticos también son selectivos para disolver especies nafténicas ligeras y, en menor grado, especies parafínicas ligeras, por lo tanto, la corriente que sale de la base de la columna de extracción de disolventes comprende disolvente junto con especies aromáticas, nafténicas y parafínicas ligeras disueltas. La corriente que sale de la parte superior de la columna de extracción de disolventes (a menudo denominada corriente de refinado) comprende las especies parafínicas relativamente insolubles, con respecto al disolvente seleccionado. La corriente que sale de la base de la columna de extracción de disolventes se somete a continuación, en una columna de destilación, a una separación evaporativa en la cual se separan las especies basándose en su volatilidad relativa en presencia del disolvente. En presencia de un disolvente, las especies parafínicas ligeras tienen volatilidades relativas más elevadas que las especies nafténicas y especialmente las especies aromáticas con el mismo número de átomos de carbono, por lo tanto, la mayoría de las especies parafínicas ligeras se pueden concentrar en la corriente de la parte superior de la columna de separación evaporativa. Esta corriente se puede combinar con la corriente de refinado procedente de la columna de extracción de disolventes o se puede recoger como una corriente de hidrocarburos ligeros separada. Debido a su volatilidad relativamente baja, la mayoría de las especies nafténicas y especialmente aromáticas quedan retenidas en la corriente combinada de hidrocarburos disueltos y disolvente que sale de la base de esta columna. En la columna de procesamiento de hidrocarburos final de la unidad de extracción, el disolvente se separa de las especies disueltas de hidrocarburos mediante destilación. En esta etapa, el disolvente, el cual tiene un punto de ebullición relativamente elevado, se recupera como corriente de base de la columna, mientras que los hidrocarburos disueltos, que comprenden principalmente especies aromáticas y nafténicas, se recuperan como la corriente de vapor que sale de la parte superior de la columna. Esta última corriente se denomina a menudo extracto. Los disolventes que se pueden utilizar en el proceso de extracción de disolventes aromáticos de la presente invención incluyen aquellos disolventes que se utilizan habitualmente en procesos de extracción de productos aromáticos comerciales tales como sulfolano, tetraetilenglicol y N-metilpirolidona. Estas especies se pueden utilizar en combinación con otros disolventes u otros productos químicos (denominados en ocasiones codisolventes) tales como agua y/o alcoholes. Como alternativa, se pueden aplicar otros métodos conocidos que no sean la extracción de disolventes, tales como separación con tamices moleculares o separación basada en el punto de ebullición, para la separación de productos aromáticos y naftenos a partir de parafinas en un proceso de desaromatización. Por consiguiente, la etapa del proceso de desaromatización proporciona una corriente que comprende predominantemente parafinas (“corriente enriquecida en alcanos producida mediante desaromatización”) y una segunda corriente que comprende predominantemente productos aromáticos y preferiblemente naftenos (“corriente enriquecida en productos aromáticos y naftenos producida mediante desaromatización”). Preferiblemente, la corriente enriquecida en alcanos producida mediante desaromatización comprende más de un 80% p de los alcanos y menos de un 60% p de los naftenos que estaban comprendidos en la corriente de hidrocarburos mixta, más preferiblemente más de un 85% p de los alcanos y menos de un 55% p de los naftenos que estaban comprendidos en la corriente de hidrocarburos mixta. Preferiblemente, la corriente enriquecida en productos aromáticos y naftenos producida mediante desaromatización comprende más de 90% p de los productos aromáticos y más de un 40% p de los naftenos que estaban comprendidos en la corriente de hidrocarburos mixta, más preferiblemente más del 95% p de los productos aromáticos y más de un 45% p de los naftenos que estaban comprendidos en la corriente de hidrocarburos mixta.As used herein, the term "dearomatization unit" refers to a refinery unit for the separation of aromatic hydrocarbons, such as BTX, and naphthenes from a mixed hydrocarbon feed. A preferred process for separating a mixed hydrocarbon stream into a stream that predominantly comprises paraffins and a second stream that predominantly comprises aromatic products and preferably naphthenes comprises processing said mixed hydrocarbon stream into a solvent extraction unit comprising three processing columns of main hydrocarbons: column of solvent extraction, separation column and extract column. Selective conventional solvents for the extraction of aromatic products are also selective for dissolving light naphthenic species and, to a lesser extent, light paraffinic species, therefore, the current leaving the base of the solvent extraction column comprises solvent together with light aromatic, naphthenic and paraffinic species dissolved. The stream leaving the top of the solvent extraction column (often referred to as the refining stream) comprises the relatively insoluble paraffinic species, with respect to the selected solvent. The current leaving the base of the solvent extraction column is then subjected, in a distillation column, to an evaporative separation in which the species are separated based on their relative volatility in the presence of the solvent. In the presence of a solvent, light paraffinic species have higher relative volatilities than naphthenic species and especially aromatic species with the same number of carbon atoms, therefore, most light paraffinic species can be concentrated in the stream from the top of the evaporative separation column. This stream can be combined with the refining stream from the solvent extraction column or it can be collected as a separate light hydrocarbon stream. Due to their relatively low volatility, most naphthenic and especially aromatic species are retained in the combined stream of dissolved hydrocarbons and solvent leaving the base of this column. In the final hydrocarbon processing column of the extraction unit, the solvent is separated from dissolved hydrocarbon species by distillation. At this stage, the solvent, which has a relatively high boiling point, is recovered as the base stream of the column, while dissolved hydrocarbons, which mainly comprise aromatic and naphthenic species, are recovered as the vapor stream that leaves from the top of the column. This last stream is often called extract. Solvents that can be used in the aromatic solvent extraction process of the present invention include those solvents that are commonly used in extraction processes of commercial aromatic products such as sulfolane, tetraethylene glycol and N-methylpyrolidone. These species can be used in combination with other solvents or other chemicals (sometimes called co-solvents) such as water and / or alcohols. Alternatively, other known methods other than solvent extraction, such as separation with molecular sieves or boiling point separation, can be applied for the separation of aromatic products and naphthenes from paraffins in a dearomatization process. Accordingly, the stage of the dearomatization process provides a stream that predominantly comprises paraffins ("stream enriched in alkanes produced by dearomatization") and a second stream that predominantly comprises aromatic products and preferably naphthenes ("stream enriched in aromatic products and naphthenes produced by dearomatization ”). Preferably, the alkane enriched stream produced by dearomatization comprises more than 80% p of the alkanes and less than 60% p of the naphtenes that were comprised in the mixed hydrocarbon stream, more preferably more than 85% p of the alkanes and less than 55% p of the naphthenes that were comprised in the mixed hydrocarbon stream. Preferably, the stream enriched in aromatic products and naphthenes produced by dearomatization comprises more than 90% p of the aromatic products and more than 40% p of the naphthenes that were comprised in the mixed hydrocarbon stream, more preferably more than 95% p of the aromatic products and more than 45% p of the naphthenes that were included in the mixed hydrocarbon stream.

La “unidad de apertura de anillos” se refiere a una unidad de refinería, en la que se realiza el proceso de apertura de anillos aromáticos y nafténicos. La apertura de anillos es un proceso de hidrocraqueo específico que es particularmente adecuado para convertir una alimentación que es relativamente rica en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos que tienen un punto de ebullición en el intervalo de punto de ebullición del queroseno y el gasóleo, y opcionalmente el intervalo de punto de ebullición de gasóleo de vacío, para producir LPG y, dependiendo del proceso y/o las condiciones de proceso específicas, un destilado ligero. Un proceso de apertura de anillos de este tipo (proceso RO) se describe, por ejemplo, en los documentos US3256176 y US4789457. Tales procesos pueden comprender o bien un único reactor catalítico de lecho fijo o bien dos de tales reactores en serie junto con una o más unidades de fraccionamiento para separar los productos deseados del material sin convertir y también pueden incorporar la capacidad de recircular material sin convertir a uno o ambos de los reactores. Los reactores pueden hacerse funcionar a una temperatura de 200-600°C, preferiblemente 300-400°C, una presión de 3-35 MPa, preferiblemente de 5 a 20MPa junto con el 5-20% en peso de hidrógeno (en relación con la materia prima hidrocarbonada), pudiendo fluir dicho hidrógeno en corriente paralela con la materia prima hidrocarbonada o a contracorriente a la dirección de flujo de la materia prima hidrocarbonada, en presencia de un catalizador funcional dual activo tanto para hidrogenación-deshidrogenación como para escisión de anillo, pudiendo realizarse dicha saturación de anillo aromático y escisión de anillo. Los catalizadores usados en tales procesos comprenden uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en Pd, Rh, Ru, Ir, Os, Cu, Co, Ni, Pt, Fe, Zn, Ga, En, Mo, W y V en forma de sulfuro metálico o de metal soportada en un sólido ácido tal como alúmina, sílice, alúmina-sílice y zeolitas. A este respecto, debe indicarse que el término “soportada en” tal como se usa en el presente documento incluye cualquier manera convencional de proporciona un catalizador que combina uno o más elementos con un soporte catalítico. Adaptando o bien individualmente o bien en combinación la composición de catalizador, la temperatura de funcionamiento, la velocidad espacial de funcionamiento y/o la presión parcial de hidrógeno, el proceso puede dirigirse hacia la saturación completa y la escisión posterior de todos los anillos o hacia mantener un anillo aromático insaturado y la posterior escisión de todos los anillos excepto uno. En el último caso, el proceso ARO produce un destilado ligero (“gasolina RO”) que es relativamente rico en compuestos hidrocarbonados que tienen un anillo aromático y nafténico. En el contexto de la presente invención, se prefiere usar un proceso de apertura de anillos aromáticos que esté optimizado para mantener intacto un anillo aromático o nafténico y por tanto para producir un destilado ligero que es relativamente rico en compuestos hidrocarbonados que tienen un anillo aromático o nafténico. Un proceso de apertura de anillos (proceso RO) adicional se describe en el documento US 7.513.988. Por consiguiente, el proceso RO puede comprender saturación de anillos aromáticos a una temperatura de 100-500°C, preferiblemente 200-500°C, más preferiblemente 300-500°C, una presión de 2-10 MPa junto con el 5-30% en peso, preferiblemente el 10-30% en peso de hidrógeno (en relación con la materia prima hidrocarbonada) en presencia de un catalizador de hidrogenación aromático y escisión de anillo a una temperatura de 200-600°C, preferiblemente 300-400°C, una presión de 1-12 MPa junto con el 5-20% en peso de hidrógeno (en relación con la materia prima hidrocarbonada) en presencia de un catalizador de escisión de anillo, pudiendo realizarse dicha saturación de anillos aromáticos y escisión de anillo en un reactor o en dos reactores consecutivos. El catalizador de hidrogenación aromático puede ser un catalizador de hidrogenación/hidrotratamiento convencional tal como un catalizador que comprende una mezcla de Ni, W y Mo sobre un soporte refractario, normalmente alúmina. El catalizador de escisión de anillo comprende un componente de sulfuro de metal de transición o de metal y un soporte. Preferiblemente, el catalizador comprende uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en Pd, Rh, Ru, Ir, Os, Cu, Co, Ni, Pt, Fe, Zn, Ga, En, Mo, W y V en forma de sulfuro metálico o de metal soportada sobre un sólido ácido tal como alúmina, sílice, alúmina-sílice y zeolitas. Adaptando o bien individualmente o bien en combinación la composición de catalizador, la temperatura de funcionamiento, la velocidad espacial de funcionamiento y/o la presión parcial de hidrógeno, el proceso puede dirigirse hacia la saturación completa y la posterior escisión de todos los anillos o hacia mantener un anillo aromático insaturado y la posterior escisión de todos los anillos excepto uno. En el último caso, el proceso RO produce un destilado ligero (“gasolina RO”) que es relativamente rico en compuestos hidrocarbonados que tienen un anillo aromático. En el contexto de la presente invención, se prefiere usar un proceso de apertura de anillos que esté optimizado para abrir todos los anillos aromáticos y nafténicos y por tanto para producir alcanos a costa de un destilado ligero que es relativamente rico en compuestos hidrocarbonados que tienen un anillo aromático. Aun así, también en un modo en el que todos los anillos aromáticos están abiertos, el proceso RO todavía puede producir pequeñas cantidades de destilados, que se recirculan preferiblemente a unidades de refinería que pueden procesar y revalorizar dichos destilados para dar productos petroquímicos o para dar productos intermedios que pueden revalorizarse adicionalmente para dar productos petroquímicos. Otros ejemplos de procesos de apertura de anillos para producir LPG se describen en los documentos US 7.067.448 y US 2005/0101814.The "ring opening unit" refers to a refinery unit, in which the process of opening aromatic and naphthenic rings is performed. Ring opening is a specific hydrocracking process that is particularly suitable for converting a feed that is relatively rich in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons having a boiling point in the boiling point range of kerosene and diesel, and optionally the boiling range of vacuum diesel, to produce LPG and, depending on the process and / or specific process conditions, a light distillate. A ring opening process of this type (RO process) is described, for example, in US3256176 and US4789457. Such processes may comprise either a single fixed bed catalytic reactor or two such series reactors together with one or more fractionation units to separate the desired products from the unconverted material and may also incorporate the ability to recirculate material without converting to one or both of the reactors. The reactors can be operated at a temperature of 200-600 ° C, preferably 300-400 ° C, a pressure of 3-35 MPa, preferably 5 to 20MPa together with 5-20% by weight of hydrogen (in relation to the hydrocarbon feedstock), said hydrogen being able to flow in parallel with the hydrocarbon feedstock or countercurrent to the flow direction of the hydrocarbon feedstock, in the presence of an active dual functional catalyst both for hydrogenation-dehydrogenation and for ring cleavage, said aromatic ring saturation and ring cleavage can be performed. The catalysts used in such processes comprise one or more elements selected from the group consisting of Pd, Rh, Ru, Ir, Os, Cu, Co, Ni, Pt, Fe, Zn, Ga, En, Mo, W and V in form of metal or metal sulfide supported on an acid solid such as alumina, silica, alumina-silica and zeolites. In this regard, it should be noted that the term "supported on" as used herein includes any conventional way of providing a catalyst that combines one or more elements with a catalytic support. By adapting either individually or in combination the catalyst composition, operating temperature, operating space velocity and / or hydrogen partial pressure, the process can be directed towards complete saturation and subsequent excision of all rings or towards maintain an unsaturated aromatic ring and subsequent excision of all rings except one. In the latter case, the ARO process produces a light distillate ("RO gasoline") that is relatively rich in hydrocarbon compounds that have an aromatic and naphthenic ring. In the context of the present invention, it is preferred to use a process of Aromatic ring opening that is optimized to keep an aromatic or naphthenic ring intact and therefore to produce a light distillate that is relatively rich in hydrocarbon compounds having an aromatic or naphthenic ring. An additional ring opening process (RO process) is described in US 7,513,988. Accordingly, the RO process may comprise saturation of aromatic rings at a temperature of 100-500 ° C, preferably 200-500 ° C, more preferably 300-500 ° C, a pressure of 2-10 MPa together with 5-30 % by weight, preferably 10-30% by weight of hydrogen (in relation to the hydrocarbon feedstock) in the presence of an aromatic hydrogenation and ring cleavage catalyst at a temperature of 200-600 ° C, preferably 300-400 ° C, a pressure of 1-12 MPa together with 5-20% by weight of hydrogen (in relation to the hydrocarbon feedstock) in the presence of a ring cleavage catalyst, said aromatic ring saturation and ring cleavage being possible in a reactor or in two consecutive reactors. The aromatic hydrogenation catalyst may be a conventional hydrogenation / hydrotreatment catalyst such as a catalyst comprising a mixture of Ni, W and Mo on a refractory support, usually alumina. The ring cleavage catalyst comprises a transition metal or metal sulfide component and a support. Preferably, the catalyst comprises one or more elements selected from the group consisting of Pd, Rh, Ru, Ir, Os, Cu, Co, Ni, Pt, Fe, Zn, Ga, En, Mo, W and V in the form of sulfur metallic or metal supported on an acid solid such as alumina, silica, alumina-silica and zeolites. By adapting either individually or in combination the catalyst composition, operating temperature, operating space velocity and / or hydrogen partial pressure, the process can be directed towards complete saturation and subsequent excision of all rings or towards maintain an unsaturated aromatic ring and subsequent excision of all rings except one. In the latter case, the RO process produces a light distillate ("RO gasoline") that is relatively rich in hydrocarbon compounds having an aromatic ring. In the context of the present invention, it is preferred to use a ring opening process that is optimized to open all aromatic and naphthenic rings and therefore to produce alkanes at the expense of a light distillate that is relatively rich in hydrocarbon compounds having a aromatic ring Even so, also in a way in which all aromatic rings are open, the RO process can still produce small amounts of distillates, which are preferably recirculated to refinery units that can process and revalue said distillates to give petrochemicals or to give intermediate products that can be further revalued to give petrochemicals. Other examples of ring opening processes for producing LPG are described in US 7,067,448 and US 2005/0101814.

La alimentación de hidrocarburo usada en el proceso de la presente invención comprende nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante destilación de crudo en el proceso y destilado ligero derivado de unidad de refinería y destilado central derivado de unidad de refinería producido en el proceso.The hydrocarbon feed used in the process of the present invention comprises gasoline, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process and light distillate derived from refinery unit and central distillate derived from refinery unit produced in the process.

El LPG producido en el proceso que se somete a síntesis de olefinas comprende preferiblemente LPG comprendido en la fracción de gases derivada mediante destilación de crudo y LPG comprendido en los gases derivados de unidad de refinería.The LPG produced in the process that is subjected to olefin synthesis preferably comprises LPG comprised in the gas fraction derived by distillation of crude oil and LPG comprised in the gases derived from the refinery unit.

Preferiblemente, el proceso de la presente invención comprende además someter alcanos derivados de unidad de refinería producidos en el proceso a isomerización inversa para producir n-alcanos que se someten a síntesis de olefinas.Preferably, the process of the present invention further comprises subjecting alkanes derived from the refinery unit produced in the process to reverse isomerization to produce n-alkanes that are subjected to olefin synthesis.

Al convertir los isoalcanos en alcanos normales antes de someter dichos alcanos a síntesis de olefinas, se puede mejorar el rendimiento de etileno en dicha síntesis de olefinas.By converting the isoalkanes into normal alkanes before subjecting said alkanes to olefin synthesis, the yield of ethylene in said olefin synthesis can be improved.

Preferiblemente, los alcanos C4-C8 se someten a isomerización inversa para convertir los isoalcanos C4-C8 ramificados en alcanos C4-C8 normales no ramificados, los cuales se someten posteriormente a síntesis de olefinas. Preferably, the C4-C8 alkanes are subjected to reverse isomerization to convert the branched C4-C8 isoalkanes into normal unbranched C4-C8 alkanes, which are subsequently subjected to olefin synthesis.

Tal como se usa en el presente documento, el término “unidad de isomerización inversa” se refiere a una unidad de refinería que se opera para convertir isoalcanos, tales como el isobutano y los isoalcanos comprendidos en una nafta y/o un destilado ligero derivado de unidad de refinería, en alcanos normales. Un proceso de isomerización inversa de este tipo está estrechamente relacionado con el proceso de isomerización más convencional para incrementar el octanaje de los combustibles de gasolina y se describe, entre otros, en el documento EP 2243814 A1. La corriente de alimentación que se dirige hacia una unidad de isomerización inversa preferiblemente es relativamente rica en parafinas, preferiblemente isoparafinas, por ejemplo, eliminando los productos aromáticos y naftenos mediante desaromatización y/o convirtiendo los productos aromáticos y naftenos en parafinas utilizando un proceso de apertura de anillos. El efecto de tratar nafta altamente parafínica en una unidad de isomerización inversa consiste en que, al convertir isoparafinas en parafinas normales, el rendimiento de etileno en un proceso de craqueo a vapor se incrementa a la vez que se reducen los rendimientos de metano, hidrocarburos C4 y gasolina de pirólisis. Las condiciones del proceso para la isomerización inversa incluyen preferiblemente una temperatura de 50-350 °C, preferiblemente de 150-250 °C, una presión de 0,1-10 MPa manométricos, preferiblemente de 0,5-4 MPa manométricos y una velocidad espacial por hora de líquido de 0,2-15 volúmenes de alimentación de hidrocarburo isomerizable de forma inversa por hora por volumen de catalizador, preferiblemente de 0,5-5 h-1. Se puede usar cualquier catalizador conocido en la técnica por ser adecuado para la isomerización de corrientes de hidrocarburos ricas en parafina como catalizador de isomerización inversa. Preferiblemente, el catalizador de isomerización inversa comprende un elemento del Grupo 10 soportado en una zeolita y/o un soporte refractor, tal como alúmina. As used herein, the term "reverse isomerization unit" refers to a refinery unit that is operated to convert isoalkanes, such as isobutane and isoalkanes comprised of a gasoline and / or a light distillate derived from refinery unit, in normal alkanes. An inverse isomerization process of this type is closely related to the more conventional isomerization process for increasing the octane rating of gasoline fuels and is described, among others, in EP 2243814 A1. The feed stream that is directed towards a reverse isomerization unit is preferably relatively rich in paraffins, preferably isoparaffins, for example, removing aromatic products and naphthenes by dearomatization and / or converting aromatic products and naphthenes into paraffins using an opening process. of rings The effect of treating highly paraffinic naphtha in a unit of inverse isomerization is that, when converting isoparaffins into normal paraffins, the yield of ethylene in a steam cracking process is increased while the yields of methane, C4 hydrocarbons are reduced and pyrolysis gasoline. Process conditions for reverse isomerization preferably include a temperature of 50-350 ° C, preferably 150-250 ° C, a pressure of 0.1-10 MPa gauge, preferably 0.5-4 MPa gauge and a speed space per hour of liquid of 0.2-15 volumes of isomerizable hydrocarbon feed in reverse per hour per volume of catalyst, preferably 0.5-5 h-1. Any catalyst known in the art can be used as it is suitable for the isomerization of paraffin-rich hydrocarbon streams as a reverse isomerization catalyst. Preferably, the inverse isomerization catalyst comprises a Group 10 element supported on a zeolite and / or a refracting support, such as alumina.

El proceso de apertura de anillos tal como se usa en el presente documento produce una primera corriente que comprende LPG y una segunda corriente que comprende alcanos C4+ y en la que dicha corriente que comprende alcanos C4+ se combina con los alcanos producidos mediante desaromatización.The ring opening process as used herein produces a first stream comprising LPG and a second stream comprising C4 + alkanes and wherein said stream comprising C4 + alkanes is combined with the alkanes produced by dearomatization.

Al separar el LPG producido en el proceso de la presente invención de los alcanos C4+, dicho LPG y dichos alcanos C4+ se pueden someter a procesos específicos de síntesis de olefinas, los cuales están optimizados según la naturaleza de la alimentación de hidrocarburo.By separating the LPG produced in the process of the present invention from the C4 + alkanes, said LPG and said C4 + alkanes can be subjected to specific olefin synthesis processes, which are optimized according to the nature of the hydrocarbon feed.

Preferiblemente al menos el 50% en peso, más preferiblemente al menos el 60% en peso, incluso más preferiblemente al menos el 70% en peso, de manera particularmente preferible al menos el 80% en peso, de manera más particularmente preferible al menos el 90% en peso y lo más preferiblemente al menos el 95% en peso de la nafta, del queroseno y el gasóleo combinados producidos mediante la destilación de crudo en el proceso se somete a hidrocraqueo. Por consiguiente, preferiblemente menos del 50% en peso, más preferiblemente menos del 40% en peso, incluso más preferiblemente menos del 30% en peso, de manera particularmente preferible menos del 20% en peso, de manera más particularmente preferible menos del 10% en peso y lo más preferiblemente menos del 5% en peso del crudo se convierte en combustibles en el proceso de la presente invención.Preferably at least 50% by weight, more preferably at least 60% by weight, even more preferably at least 70% by weight, particularly preferably at least 80% by weight, more particularly preferably at least 90% by weight and most preferably at least 95% by weight of the combined gasoline, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process is subjected to hydrocracking. Accordingly, preferably less than 50% by weight, more preferably less than 40% by weight, even more preferably less than 30% by weight, particularly preferably less than 20% by weight, more particularly preferably less than 10% by weight and most preferably less than 5% by weight of the crude oil is converted into fuels in the process of the present invention.

Tal como se usa en el presente documento, el término “unidad para la síntesis de olefinas” se refiere a una unidad en la que se realiza un proceso para la conversión de alcanos en olefinas. Este término incluye cualquier proceso para la conversión de hidrocarburos para dar olefinas incluyendo, pero sin limitarse a, procesos no catalíticos, tal como pirólisis o craqueo a vapor, procesos catalíticos tal como deshidrogenación de propano o deshidrogenación de butano, y combinaciones de los dos, tal como craqueo a vapor catalítico.As used herein, the term "olefin synthesis unit" refers to a unit in which a process for the conversion of alkanes into olefins is performed. This term includes any process for the conversion of hydrocarbons to olefins including, but not limited to, non-catalytic processes, such as steam pyrolysis or cracking, catalytic processes such as propane dehydrogenation or butane dehydrogenation, and combinations of the two, such as catalytic steam cracking.

Preferiblemente, la síntesis de olefinas usada en el proceso de la presente invención es pirólisis. Al seleccionar la pirólisis como el método de síntesis de olefinas, se mejora el rendimiento de etileno.Preferably, the synthesis of olefins used in the process of the present invention is pyrolysis. By selecting pyrolysis as the olefin synthesis method, the ethylene yield is improved.

Un proceso muy común para la conversión de alcanos en olefinas implica “craqueo a vapor” o “pirólisis”. Tal como se usa en el presente documento, el término “craqueo a vapor” se refiere a un proceso petroquímico en el que los hidrocarburos saturados se rompen en hidrocarburos más pequeños, a menudo insaturados, tales como etileno y propileno. En alimentaciones hidrocarbonadas gaseosas de craqueo a vapor como etano, propano y butanos, o mezclas de los mismos, (craqueo de gas) o alimentaciones hidrocarbonadas líquidas como nafta o gasóleo (craqueo de líquido) se diluye con vapor y se calienta brevemente en un horno sin la presencia de oxígeno. Normalmente, la temperatura de reacción es de 750-900°C, pero solo se permite que la reacción tenga lugar muy brevemente, habitualmente con tiempos de residencia de 50-1000 milisegundos. Preferiblemente, debe seleccionarse una presión de proceso relativamente baja de atmosférica de hasta 175 kPa manométricos. Los compuestos hidrocarbonados etano, propano y butanos se craquean por separado en hornos especializados correspondientemente para garantizar el craqueo en condiciones óptimas. Tras alcanzar la temperatura de craqueo, el gas se extingue rápidamente para detener la reacción en un intercambiador de calor con línea de transferencia o dentro de un colector de extinción usando aceite para templar. El craqueo a vapor da como resultado la lenta deposición de coque, una forma de carbono, sobre las paredes del reactor. La descoquización requiere que el horno se aísle del proceso y entonces se hace pasar un flujo de vapor o una mezcla de vapor/aire a través de las bobinas del horno. Esto convierte la capa de carbono sólida dura en monóxido de carbono y dióxido de carbono. Una vez que se ha completado esta reacción, el horno se vuelve a poner en servicio. Los productos producidos mediante craqueo a vapor dependen de la composición de la alimentación, la relación de hidrocarburo con respecto a vapor y de la temperatura de craqueo y el tiempo de residencia en el horno. Las alimentaciones de hidrocarburos ligeros tales como etano, propano, butano o nafta ligera proporcionan corrientes de producto ricas en las olefinas de calidad para polímero más ligeras, incluyendo etileno, propileno y butadieno. El hidrocarburo más pesado (rango completo y fracciones de gasóleo y nafta pesada) también proporciona productos ricos en hidrocarburos aromáticos.A very common process for the conversion of alkanes into olefins involves "steam cracking" or "pyrolysis." As used herein, the term "steam cracking" refers to a petrochemical process in which saturated hydrocarbons are broken into smaller, often unsaturated hydrocarbons, such as ethylene and propylene. In gaseous hydrocarbon feeds of steam cracking such as ethane, propane and butanes, or mixtures thereof, (gas cracking) or liquid hydrocarbon feeds such as naphtha or diesel (liquid cracking) it is diluted with steam and briefly heated in an oven Without the presence of oxygen. Normally, the reaction temperature is 750-900 ° C, but the reaction is only allowed to take place very briefly, usually with residence times of 50-1000 milliseconds. Preferably, a relatively low atmospheric process pressure of up to 175 gauge manometers should be selected. The ethane, propane and butane hydrocarbon compounds are cracked separately in specialized ovens correspondingly to ensure cracking under optimal conditions. After reaching the cracking temperature, the gas rapidly extinguishes to stop the reaction in a heat exchanger with transfer line or inside an extinguishing manifold using quenching oil. Steam cracking results in the slow deposition of coke, a form of carbon, on the reactor walls. Decooking requires that the oven be isolated from the process and then a flow of steam or a mixture of steam / air is passed through the furnace coils. This converts the hard solid carbon layer into carbon monoxide and carbon dioxide. Once this reaction is complete, the oven is put back into service. The products produced by steam cracking depend on the composition of the feed, the hydrocarbon ratio with respect to steam and the cracking temperature and the residence time in the oven. Feeds of light hydrocarbons such as ethane, propane, butane or light naphtha provide product streams rich in lighter quality olefin for polymer, including ethylene, propylene and butadiene. The heaviest hydrocarbon (full range and fractions of diesel and heavy naphtha) also provides products rich in aromatic hydrocarbons.

Para separar los diferentes compuestos hidrocarbonados producidos mediante craqueo a vapor, el gas de craqueo se somete a una unidad de fraccionamiento. Tales unidades de fraccionamiento se conocen ampliamente en la técnica y pueden comprender un denominado fraccionador de gasolina, en el que el destilado pesado (“aceite negro de carbono”) y el destilado central (“destilado craqueado”) se separan del destilado ligero y los gases. En la torre de extinción opcional posterior, la mayor parte del destilado ligero producido mediante craqueo a vapor (“gasolina de pirólisis”) puede separarse de los gases condensando el destilado ligero. Posteriormente, los gases pueden someterse a múltiples fases de compresión, en las que el resto del destilado ligero puede separarse de los gases entre las fases de compresión. También pueden eliminarse gases ácidos (CO2 y H2S) entre las fases de compresión. En una etapa siguiente, los gases producidos por pirólisis pueden condensarse parcialmente por fases de un sistema de refrigeración en cascada hasta aproximadamente cuando solo quede el hidrógeno en la fase gaseosa. Los diferentes compuestos hidrocarbonados pueden separarse posteriormente mediante destilación simple, siendo el etileno, propileno y las olefinas C4 los productos químicos de alto valor más importantes producidos mediante craqueo a vapor. El metano producido mediante craqueo a vapor se usa generalmente como gas combustible, el hidrógeno puede separarse y recircularse a procesos que consumen hidrógeno, tal como procesos de hidrocraqueo. El acetileno producido mediante craqueo a vapor se hidrogena selectivamente de manera preferible para dar etileno. Los alcanos comprendidos en el gas craqueado pueden recircularse al proceso para la síntesis de olefinas. To separate the different hydrocarbon compounds produced by steam cracking, the cracking gas is subjected to a fractionation unit. Such fractionation units are widely known in the art and may comprise a so-called gasoline fractionator, in which the heavy distillate ("carbon black oil") and the central distillate ("cracked distillate") are separated from the light distillate and gases In the subsequent optional extinguishing tower, most of the light distillate produced by steam cracking ("pyrolysis gasoline") can be separated from the gases by condensing the light distillate. Subsequently, the gases can be subjected to multiple compression phases, in which the rest of the light distillate can be separated from the gases between the compression phases. Acid gases (CO2 and H2S) can also be removed between the compression phases. In a subsequent stage, the gases produced by pyrolysis can be partially condensed by phases of a cascade cooling system until approximately when only hydrogen remains in the gas phase. The different hydrocarbon compounds can be subsequently separated by simple distillation, with ethylene, propylene and C4 olefins being the most important high-value chemicals produced by steam cracking. Methane produced by steam cracking is generally used as a combustible gas, hydrogen can be separated and recirculated to processes that consume hydrogen, such as hydrocracking processes. Acetylene produced by steam cracking is selectively hydrogenated preferably to give ethylene. The alkanes included in the cracked gas can be recirculated to the process for the synthesis of olefins.

Preferiblemente, el LPG producido en el proceso integrado se somete a craqueo de gas y donde los alcanos C4+ se someten a craqueo de líquido. Los alcanos C2 y C3 se craquean por separado en sus condiciones óptimas. Preferiblemente, los C4 y C5+ se craquean por separado en sus condiciones óptimas. Preferiblemente, el destilado craqueado y el aceite negro de carbono producidos en el proceso de la presente invención se reciclan en la alimentación de hidrocarburo que se somete a desaromatización.Preferably, the LPG produced in the integrated process is subjected to gas cracking and where the C4 + alkanes are subjected to liquid cracking. C2 and C3 alkanes are cracked separately in their optimal conditions. Preferably, the C4 and C5 + are cracked separately in their optimal conditions. Preferably, the cracked distillate and carbon black oil produced in the process of the present invention are recycled into the hydrocarbon feed undergoing de-atomization.

Preferiblemente, el proceso de la presente invención comprende, además:Preferably, the process of the present invention further comprises:

(a) someter crudo a destilación de crudo para producir una o más de fracción de gases, nafta, queroseno, gasóleo y residuo; y(a) subjecting crude to distillation of crude oil to produce one or more of the gas, naphtha, kerosene, diesel and waste fraction; Y

(b) someter el residuo a revalorización de residuo para producir LPG y destilado ligero y central.(b) subject the residue to revaluation of waste to produce LPG and light and central distillate.

Sometiendo específicamente el residuo a revalorización de residuo para producir LPG y un efluente de revalorización de residuo líquido y sometiendo dicho efluente de revalorización de residuo líquido a apertura de anillos, puede mejorarse adicionalmente el rendimiento de etileno o el proceso de la presente invención. Además, el crudo puede revalorizarse para dar productos petroquímicos, particularmente etileno, en una medida mucho mayor. Tal como se usa en el presente documento, el término “unidad de revalorización de residuo” se refiere a una unidad de refinería adecuada para el proceso de revalorización de residuo, que es un proceso para romper los hidrocarburos comprendidos en el residuo y/o el destilado pesado derivado de unidad de refinería en hidrocarburos de menor punto de ebullición; véase Alfke et al. (2007) loc.cit. Las tecnologías disponibles comercialmente incluyen un coquizador retardado, un coquizador de fluido, un FCC de residuo, un coquizador flexible, un reductor de viscosidad o un hidrorreductor de la viscosidad catalítico. Preferiblemente, la unidad de revalorización de residuo puede ser una unidad de coquización o un hidrocraqueador de residuo. Una “unidad de coquización” es una unidad de procesamiento de refinería de petróleo que convierte el residuo en LPG, destilado ligero, destilado central, destilado pesado y coque de petróleo. El proceso quiebra térmicamente las moléculas de hidrocarburo de cadena larga en la alimentación de petróleo residual para dar moléculas de cadena más corta.By specifically subjecting the residue to revaluation of waste to produce LPG and a revaluation effluent of liquid residue and subjecting said revaluation effluent of liquid residue to ring opening, ethylene yield or the process of the present invention can be further improved. In addition, crude oil can be revalued to give petrochemicals, particularly ethylene, to a much greater extent. As used herein, the term "waste revaluation unit" refers to a refinery unit suitable for the waste revaluation process, which is a process to break up the hydrocarbons comprised in the waste and / or the heavy distillate derived from a lower boiling hydrocarbon refinery unit; see Alfke et al. (2007) loc.cit. Commercially available technologies include a delayed coker, a fluid coker, a waste FCC, a flexible coker, a viscosity reducer or a catalytic viscosity hydroreductor. Preferably, the waste revaluation unit may be a coking unit or a waste hydrocracker. A "coking unit" is an oil refinery processing unit that converts the waste into LPG, light distillate, central distillate, heavy distillate and petroleum coke. The process thermally breaks down the long chain hydrocarbon molecules in the residual oil feed to give shorter chain molecules.

La alimentación para la revalorización de residuo comprende preferiblemente residuo y destilado pesado producidos en el proceso. Tal destilado pesado puede comprender el destilado pesado producido mediante un craqueador a vapor, tal como aceite negro de carbono y/o destilado craqueado, pero también puede comprender el destilado pesado producido mediante revalorización de residuo, que puede recircularse hasta la extinción. Aun así, puede purgarse una corriente de brea relativamente pequeña del proceso.The feed for the revaluation of waste preferably comprises waste and heavy distillate produced in the process. Such heavy distillate may comprise the heavy distillate produced by a steam cracker, such as carbon black oil and / or cracked distillate, but may also comprise the heavy distillate produced by revaluation of residue, which can be recirculated until extinction. Even so, a relatively small pitch current can be purged from the process.

La revalorización de residuo que se usa preferiblemente en el proceso de la presente invención es hidrocraqueo de residuo.The residue revaluation that is preferably used in the process of the present invention is residue hydrocracking.

Seleccionando hidrocraqueo de residuo frente a otros medios para la revalorización de residuo, pueden mejorarse adicionalmente el rendimiento de etileno y la eficiencia de carbono del proceso de la presente invención.By selecting hydrocracking of waste versus other means for revaluation of waste, ethylene yield and carbon efficiency of the process of the present invention can be further improved.

Un “hidrocraqueador de residuo” es una unidad de procesamiento de refinería de petróleo que es adecuada para el proceso de hidrocraqueo de residuo, que es un proceso para convertir residuo en LPG, destilado ligero, destilado central y destilado pesado. Los procesos de hidrocraqueo de residuo se conocen ampliamente en la técnica; véase por ejemplo Alfke et al. (2007) loc.cit. Por consiguiente, se emplean 3 tipos de reactores básicos en el hidrocraqueo comercial, que son un tipo de reactor de lecho fijo (lecho percolador), un tipo de reactor de lecho llevado a ebullición y un tipo de reactor de suspensión espesa (flujo arrastrado). Los procesos de hidrocraqueo de residuo de lecho fijo están ampliamente establecidos y pueden procesar corrientes contaminadas, tales como residuos atmosféricos y residuos de vacío para producir destilado ligero y central que pueden procesarse adicionalmente para producir olefinas y compuestos aromáticos. Los catalizadores usados en procesos de hidrocraqueo de residuo de lecho fijo comprenden comúnmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en Co, Mo y Ni sobre un soporte refractario, normalmente alúmina. En el caso de alimentaciones altamente contaminadas, el catalizador en procesos de hidrocraqueo de residuo de lecho fijo también puede reponerse hasta cierta medida (lecho móvil). Las condiciones de proceso comprenden comúnmente una temperatura de 350-450°C y una presión de 2-20 MPa manométricos. Los procesos de hidrocraqueo de residuo de lecho llevado a ebullición también están ampliamente establecidos y se caracterizan entre otros porque el catalizador se reemplaza continuamente, permitiendo el procesamiento de alimentaciones altamente contaminadas. Los catalizadores usados en procesos de hidrocraqueo de residuo de lecho llevado a ebullición comprenden comúnmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en Co, Mo y Ni sobre un soporte refractario, normalmente alúmina. El tamaño de partícula pequeño de los catalizadores empleados aumenta de manera efectiva su actividad (véanse formulaciones similares en formas adecuadas para aplicaciones de lecho fijo). Estos dos factores permiten que procesos de hidrocraqueo con ebullición alcancen rendimientos significativamente superiores de productos ligeros y niveles superiores de adición de hidrógeno en comparación con unidades de hidrocraqueo de lecho fijo. Las condiciones de proceso comprenden comúnmente una temperatura de 350-450°C y una presión de 5-25 MPa manométricos. Los procesos de hidrocraqueo de residuo de suspensión espesa representan una combinación de craqueo térmico e hidrogenación catalítica para alcanzar altos rendimientos de productos destilables a partir de alimentaciones de residuo altamente contaminadas. En la primera fase líquida, se producen simultáneamente reacciones de craqueo térmico y de hidrocraqueo en el lecho fluidizado en condiciones de proceso que incluyen una temperatura de 400-500°C y una presión de 15-25 MPa manométricos. El residuo, el hidrógeno y el catalizador se introducen en la parte inferior del reactor y se forma un lecho fluidizado, cuya altura depende del caudal y de la conversión deseada. En estos procesos, el catalizador se reemplaza continuamente para alcanzar niveles de conversión consistentes a lo largo de un ciclo operativo. El catalizador puede ser un sulfuro de metal no soportado que se genera in situ dentro del reactor. En la práctica, los costes adicionales asociados con los reactores de fase de suspensión espesa y de lecho llevado a ebullición solo están justificados cuando se requiere una alta conversión de corrientes pesadas altamente contaminadas, tales como gasóleos de vacío. En estas circunstancias, la conversión limitada de moléculas muy grandes y las dificultades asociadas con la desactivación de catalizador hacen que los procesos de lecho fijo sean relativamente poco atractivos en el proceso de la presente invención. Por consiguiente, se prefieren los tipos de reactor de suspensión espesa y de lecho que se lleva a ebullición debido a su rendimiento mejorado de destilado ligero y central en comparación con el hidrocraqueo de lecho fijo. Tal como se usa en el presente documento, el término “revalorización del efluente líquido de residuo” se refiere al producto producido revalorizando el residuo excluyendo los productos gaseosos, tales como metano y LPG y el destilado pesado producido revalorizando el residuo. El destilado pesado producido mediante la revalorización de residuo se recircula preferiblemente a la unidad de revalorización de residuo hasta la extinción. Sin embargo, puede ser necesario purgar una corriente de brea relativamente pequeña. Desde el punto de vista de la eficiencia de carbono, se prefiere un hidrocraqueador de residuo con respecto a una unidad de coquización, ya que la última produce cantidades considerables de coque de petróleo que no pueden revalorizarse para dar productos petroquímicos de alto valor. Desde el punto de vista del equilibrio de hidrógeno del proceso integrado, puede preferirse seleccionar una unidad de coquización con respecto a un hidrocraqueador de residuo, ya que el último consume cantidades considerables de hidrógeno. También en vista del gasto de capital y/o los costes operativos puede ser ventajoso seleccionar una unidad de coquización con respecto a un hidrocraqueador de residuo.A "waste hydrocracker" is an oil refinery processing unit that is suitable for the waste hydrocracking process, which is a process for converting waste into LPG, light distillate, central distillate and heavy distillate. Waste hydrocracking processes are widely known in the art; see for example Alfke et al. (2007) loc.cit. Therefore, 3 types of basic reactors are used in commercial hydrocracking, which are a type of fixed bed reactor (percolator bed), a type of boiling bed reactor and a type of thick suspension reactor (entrained flow) . Fixed bed residue hydrocracking processes are widely established and can process contaminated streams, such as atmospheric waste and vacuum waste to produce light and central distillate that can be further processed to produce olefins and aromatic compounds. The catalysts used in hydrocracking processes of fixed bed residue commonly comprise one or more elements selected from the group consisting of Co, Mo and Ni on a refractory support, usually alumina. In the case of highly contaminated feeds, the catalyst in hydrocracking processes of fixed bed residue can also be replenished to a certain extent (mobile bed). The process conditions commonly comprise a temperature of 350-450 ° C and a pressure of 2-20 MPa gauge. Boiling bed hydrocracking processes are also widely established and characterized among others because the catalyst is continuously replaced, allowing the processing of highly contaminated feeds. The catalysts used in boiling bed hydrocracking processes commonly comprise one or more elements selected from the group consisting of Co, Mo and Ni on a refractory support, usually alumina. The small particle size of the catalysts used effectively increases their activity (see similar formulations in suitable forms for fixed bed applications). These two factors allow boiling hydrocracking processes to achieve significantly higher yields of light products and higher levels of hydrogen addition compared to fixed bed hydrocracking units. The process conditions commonly comprise a temperature of 350-450 ° C and a pressure of 5-25 MPa gauge. The thick suspension residue hydrocracking processes represent a combination of thermal cracking and catalytic hydrogenation to achieve high yields of distilled products from highly contaminated waste feeds. In the first liquid phase, thermal cracking and hydrocracking reactions occur simultaneously in the fluidized bed under process conditions that include a temperature of 400-500 ° C and a pressure of 15-25 MPa gauge. The residue, hydrogen and catalyst are introduced into the lower part of the reactor and a fluidized bed is formed, the height of which depends on the flow rate and the desired conversion. In these processes, the catalyst is continuously replaced to achieve consistent conversion levels throughout an operating cycle. The catalyst can be an unsupported metal sulfide that is generated in situ within the reactor. In practice, the additional costs associated with the boiling and boiling-bed phase reactors are justified only when a high conversion of highly contaminated heavy currents, such as vacuum gas oils, is required. In these circumstances, the limited conversion of very large molecules and the difficulties associated with catalyst deactivation make the fixed bed processes relatively unattractive in the process of the present invention. Accordingly, the types of boiling and thick-bed reactor that are boiled are preferred due to their improved light and central distillation performance compared to fixed bed hydrocracking. As used herein, the term "revaluation of the liquid effluent from waste" refers to the product produced by revaluating the residue excluding gaseous products, such as methane and LPG and the heavy distillate produced by revaluing the residue. The heavy distillate produced by the revaluation of waste is preferably recirculated to the revaluation unit of waste until extinction. However, it may be necessary to purge a relatively small pitch current. From the point of view of carbon efficiency, a waste hydrocracker is preferred over a coking unit, since the latter produces considerable amounts of petroleum coke that cannot be revalued to yield high value petrochemicals. From the point of view of the hydrogen equilibrium of the integrated process, it may be preferred to select a coking unit with respect to a waste hydrocracker, since the latter consumes considerable amounts of hydrogen. Also in view of capital expenditure and / or operating costs it may be advantageous to select a coking unit with respect to a waste hydrocracker.

En el caso de que el residuo se fraccione adicionalmente usando una unidad de destilación de vacío para separar el residuo para dar una fracción de gasóleo de vacío y una fracción de residuo de vacío, se prefiere someter el gasóleo de vacío a hidrocraqueo de gasóleo de vacío y el residuo de vacío a hidrocraqueo de residuo de vacío, sometiéndose posteriormente el destilado pesado producido mediante hidrocraqueo de residuo de vacío a hidrocraqueo de gasóleo de vacío. En el caso de que la presente invención implique destilación a vacío, el gasóleo de vacío así obtenido se alimenta preferiblemente a la unidad de apertura de anillos aromáticos junto con una o más de otras corrientes de hidrocarburo que son relativamente ricas en hidrocarburos aromáticos y que tienen un punto de ebullición en el intervalo de punto de ebullición del queroseno y el gasóleo. Tales corrientes de hidrocarburo que son relativamente ricas en hidrocarburos aromáticos y que tienen un punto de ebullición en el intervalo de punto de ebullición del queroseno y el gasóleo pueden seleccionarse del grupo que consiste en queroseno, gasóleo y destilado central. El hidrocraqueo de residuo de vacío es preferiblemente hidrocraqueo de residuo de suspensión espesa tal como se definió anteriormente en el presente documento.In the event that the residue is further fractionated using a vacuum distillation unit to separate the residue to give a fraction of vacuum diesel and a fraction of vacuum residue, it is preferred to subject the vacuum diesel to a vacuum diesel hydrocracking and the vacuum residue to hydrocracking the vacuum residue, the heavy distillate produced by hydrocracking the vacuum residue being subsequently subjected to vacuum diesel hydrocracking. In the event that the present invention involves vacuum distillation, the vacuum diesel thus obtained is preferably fed to the aromatic ring opening unit together with one or more other hydrocarbon streams that are relatively rich in aromatic hydrocarbons and having a boiling point in the boiling point range of kerosene and diesel. Such hydrocarbon streams that are relatively rich in aromatic hydrocarbons and that have a boiling point in the boiling point range of kerosene and diesel can be selected from the group consisting of kerosene, diesel and central distillate. The hydrocracking of vacuum residue is preferably hydrocracking of thick suspension residue as defined hereinbefore.

El proceso de la presente invención puede requerir la eliminación de azufre de ciertas fracciones de crudo para impedir la desactivación del catalizador en procesos de refinería aguas abajo, tal como reformado catalítico o craqueo catalítico de fluido. Un proceso de hidrodesulfurización de este tipo se realiza en una “unidad HDS” o “hidrotratador”; véase Alfke (2007) loc. cit. Generalmente, la reacción de hidrodesulfurización tiene lugar en un reactor de lecho fijo a temperaturas elevadas de 200-425°C, preferiblemente de 300-400°C y presiones elevadas de 1-20 MPa manométricos, preferiblemente 1-13 MPa manométricos en presencia de un catalizador que comprende elementos seleccionados del grupo que consiste en Ni, Mo, Co, W y Pt, con o sin promotores, soportado sobre alúmina, en el que el catalizador está en forma de sulfuro.The process of the present invention may require the removal of sulfur from certain crude oil fractions to prevent deactivation of the catalyst in downstream refinery processes, such as catalytic reforming or catalytic cracking of fluid. A hydrodesulfurization process of this type is carried out in an "HDS unit" or "hydrotreator"; see Alfke (2007) loc. cit. Generally, the hydrodesulfurization reaction takes place in a fixed bed reactor at elevated temperatures of 200-425 ° C, preferably 300-400 ° C and high pressures of manometric 1-20 MPa, preferably manometric 1-13 MPa in the presence of a catalyst comprising elements selected from the group consisting of Ni, Mo, Co, W and Pt, with or without promoters, supported on alumina, in which the catalyst is in the form of sulfide.

En un aspecto adicional, la invención se refiere también a una instalación de proceso adecuada para realizar el proceso de la invención. Esta instalación de proceso y el proceso realizado en dicha instalación de proceso se presentan en las figuras 1-5 (Figs. 1-5).In a further aspect, the invention also relates to a process installation suitable for carrying out the process of the invention. This process installation and the process performed in said process installation are presented in Figures 1-5 (Figs. 1-5).

Por consiguiente, la presente invención proporciona además una instalación de proceso para convertir crudo en productos petroquímicos según la reivindicación 7.Accordingly, the present invention further provides a process installation for converting crude into petrochemicals according to claim 7.

Un aspecto de la presente divulgación se presenta en la figura 1 (Fig. 1).One aspect of the present disclosure is presented in Figure 1 (Fig. 1).

La unidad de destilación de crudo (10) preferiblemente comprende además una salida para la fracción de gases (230). Los alcanos producidos mediante apertura de anillos (214), la corriente enriquecida en alcanos (313) y el LPG producido en el proceso integrado (220) se pueden combinar para formar la entrada para alcanos (215). Además, uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante la unidad de destilación de crudo (310) se pueden combinar con destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en la instalación de proceso petroquímico integrada (320) para formar una alimentación de hidrocarburos para la desaromatización (303).The crude distillation unit (10) preferably further comprises an outlet for the gas fraction (230). The alkanes produced by opening rings (214), the stream enriched in alkanes (313) and the LPG produced in the integrated process (220) can be combined to form the input for alkanes (215). In addition, one or more of gasoline, kerosene and diesel produced by the crude distillation unit (310) can be combined with light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the petrochemical process facility integrated (320) to form a hydrocarbon feed for dearomatization (303).

Tal como se usa en el presente documento, el término “una entrada para X” o “una salida de X”, en donde “X” es una fracción de hidrocarburo dada o similar, se refiere a una entrada o una salida para la corriente que comprende dicha fracción de hidrocarburo o similar. En el caso de que una salida para X esté conectada directamente a una unidad de refinería aguas abajo que comprende una entrada para X, dicha conexión directa puede comprender unidades adicionales tales como intercambiadores de calor, unidades de separación y/o purificación para eliminar los compuestos no deseados comprendidos en dicha corriente y similares.As used herein, the term "an inlet for X" or "an outlet of X", wherein "X" is a given or similar hydrocarbon fraction, refers to an inlet or outlet for the stream which comprises said hydrocarbon fraction or the like. In the event that an output for X is directly connected to a downstream refinery unit comprising an input for X, said direct connection may comprise additional units such as heat exchangers, separation and / or purification units to eliminate unwanted compounds included in said stream and the like.

Si, en el contexto de la presente invención, se alimenta una unidad de refinería con más de una corriente de alimentación, dichas corrientes de alimentación pueden combinarse para formar una única entrada a la unidad de refinería o pueden formar entradas separadas a la unidad de refinería.If, in the context of the present invention, a refinery unit is fed with more than one feed stream, said feed streams can be combined to form a single entrance to the refinery unit or they can form separate entrances to the refinery unit .

La instalación de proceso de la presente invención puede comprender además una unidad de isomerización inversa (80) que comprende una entrada para alcanos (215) y una salida para n-alcanos (216), donde dichos n-alcanos producidos mediante dicha unidad de isomerización inversa (80) se alimentan en una unidad para síntesis de olefinas (30). Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 2 (Fig. 2).The process installation of the present invention may further comprise a reverse isomerization unit (80) comprising an inlet for alkanes (215) and an outlet for n-alkanes (216), wherein said n-alkanes produced by said isomerization unit Reverse (80) are fed into a unit for olefin synthesis (30). This aspect of the present invention is presented in Figure 2 (Fig. 2).

La unidad de apertura de anillos (26) según está comprendida en la instalación de proceso de la presente invención comprende una salida para el LPG producido mediante apertura de anillos (222) y una salida para alcanos C4+ (315) que se combina con alcanos producidos mediante desaromatización (313). Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 3 (Fig. 3).The ring opening unit (26) as included in the process installation of the present invention comprises an outlet for the LPG produced by ring opening (222) and an outlet for C4 + alkanes (315) that is combined with alkanes produced by dearomatization (313). This aspect of the present invention is presented in Figure 3 (Fig. 3).

En una realización de este tipo, el LPG producido mediante apertura de anillos (222) y el LPG producido en el proceso integrado (220) se pueden combinar para formar el LPG producido mediante la instalación de proceso petroquímico integrada (200). Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 3 (Fig. 3).In such an embodiment, the LPG produced by opening rings (222) and the LPG produced in the integrated process (220) can be combined to form the LPG produced by the installation of integrated petrochemical process (200). This aspect of the present invention is presented in Figure 3 (Fig. 3).

En el caso de que la unidad de apertura de anillos (26) tenga una salida para el LPG producido mediante apertura de anillos (222) y una salida para alcanos C4+ (315), la instalación de proceso puede comprender además un craqueador de gas (35) que comprende una entrada para el LPG producido en el proceso integrado (200) y una salida para olefinas (501); y un craqueador de líquido (36) que comprende una entrada para alcanos (215), preferiblemente n-alcanos (216), una salida para olefinas (502) y una salida para BTX (600).In the event that the ring opening unit (26) has an outlet for the LPG produced by ring opening (222) and an outlet for C4 + alkanes (315), the process installation may further comprise a gas cracker ( 35) comprising an input for the LPG produced in the integrated process (200) and an output for olefins (501); and a liquid cracker (36) comprising an inlet for alkanes (215), preferably n-alkanes (216), an outlet for olefins (502) and an outlet for BTX (600).

La instalación de proceso de la presente invención puede comprender además una unidad de revalorización de residuo (40) que comprende una entrada para el residuo producido mediante destilación de crudo (400) y destilado pesado derivado de unidad de refinería (401) y una salida para el LPG producido mediante revalorización de residuo (223) y una salida para el destilado ligero y/o destilado central producidos mediante revalorización de residuo (329). La entrada para el residuo producido mediante destilación de crudo (400) y el destilado pesado derivado de unidad de refinería (401) se pueden combinar para formar una única entrada en la unidad de revalorización de residuo (40) o pueden formar dos entradas separadas en la unidad de revalorización de residuo (40). Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 4 (Fig. 4). La unidad de revalorización de residuo (40) puede comprender además una salida para destilado pesado producido mediante revalorización de residuo (420), que se puede reciclar en la unidad de revalorización de residuo (40) para revalorizar adicionalmente dicho destilado pesado. Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 5 (Fig. 5).The process installation of the present invention may further comprise a waste revaluation unit (40) comprising an inlet for the waste produced by distillation of crude oil (400) and heavy distillate derived from refinery unit (401) and an outlet for LPG produced by revaluation of waste (223) and an outlet for light distillate and / or central distillate produced by revaluation of waste (329). The input for the waste produced by distillation of crude oil (400) and the heavy distillate derived from the refinery unit (401) can be combined to form a single entry in the waste revaluation unit (40) or they can form two separate entrances in the waste revaluation unit (40). This aspect of the present invention is presented in Figure 4 (Fig. 4). The waste revaluation unit (40) may further comprise an outlet for heavy distillate produced by revaluation of waste (420), which can be recycled in the waste revaluation unit (40) to further revalue said heavy distillate. This aspect of the present invention is presented in Figure 5 (Fig. 5).

La instalación de proceso de la presente invención comprende, además:The process installation of the present invention further comprises:

una unidad de separación de gases (50) que comprende una entrada para los gases producidos en el proceso integrado (200), una salida para etano (240), una salida para propano (250) y una salida para butano (260); un craqueador de etano (31) que comprende una entrada para etano (240);a gas separation unit (50) comprising an inlet for the gases produced in the integrated process (200), an outlet for ethane (240), an outlet for propane (250) and an outlet for butane (260); an ethane cracker (31) comprising an ethane inlet (240);

un craqueador de propano (37) que comprende una entrada para propano (250);a propane cracker (37) comprising an inlet for propane (250);

un craqueador de butano (34) que comprende una entrada para butano (260); ya butane cracker (34) comprising an inlet for butane (260); Y

un craqueador de líquido (36) que comprende una entrada para alcanos C4+ (216). Este aspecto de la presente invención se presenta en la figura 5 (Fig. 5).a liquid cracker (36) comprising an inlet for C4 + alkanes (216). This aspect of the present invention is presented in Figure 5 (Fig. 5).

La unidad de separación de gases (50) puede comprender además una salida para metano (701). Preferiblemente, el producto craqueado producido mediante los craqueadores se somete a una unidad de separación (38) en la que se separan los diferentes componentes comprendidos en el producto craqueado. Por consiguiente, la unidad de separación (38) puede tener una o más salidas seleccionadas del grupo que consiste en: una salida para metano (704), una salida para hidrógeno (804), una salida para etileno (504), una salida para propileno (505), una salida para butilenos (506) y una salida para BTX (600). Además de todo ello, la unidad de separación (38) puede tener una salida para alcanos C4-C8 (217) que se puede reciclar en la unidad de isomerización inversa (80). Además, la unidad de separación (38) puede tener una salida para destilado craqueado y/o aceite negro de carbono (334) que se puede reciclar en la alimentación hacia la unidad de desaromatización (303).The gas separation unit (50) may further comprise an outlet for methane (701). Preferably, the cracked product produced by the crackers is subjected to a separation unit (38) in which the different components comprised in the cracked product are separated. Accordingly, the separation unit (38) may have one or more outputs selected from the group consisting of: an outlet for methane (704), an output for hydrogen (804), an output for ethylene (504), an output for propylene (505), an outlet for butylenes (506) and an outlet for BTX (600). In addition to all this, the separation unit (38) can have an outlet for C4-C8 alkanes (217) that can be recycled in the inverse isomerization unit (80). In addition, the separation unit (38) can have an outlet for cracked distillate and / or carbon black oil (334) that can be recycled in the feed to the de-atomization unit (303).

La presente divulgación proporciona además del uso de la instalación de proceso según la presente invención para convertir crudo en productos petroquímicos que comprenden olefinas y BTX.The present disclosure also provides the use of the process installation according to the present invention to convert crude into petrochemicals comprising olefins and BTX.

Una característica preferida adicional de la presente invención es que todos los productos no deseados, tales como productos petroquímicos no de alto valor, puedan recircularse a la unidad apropiada para convertir tal producto no deseado o bien en un producto deseado (por ejemplo, un producto petroquímico de alto valor) o bien en un producto que sea adecuado como alimentación para una unidad diferente. A further preferred feature of the present invention is that all unwanted products, such as non-high-value petrochemicals, can be recirculated to the appropriate unit to convert such unwanted product or to a desired product (eg, a petrochemical product high value) or in a product that is suitable as food for a different unit.

En el proceso y la instalación de proceso de la presente divulgación, todo el metano producido se recoge y preferiblemente se somete a un proceso de separación para proporcionar gas combustible. Dicho gas combustible se usa preferiblemente para proporcionar el calor de proceso en forma de gases de combustión calientes producidos quemando el gas combustible o formando vapor. Alternativamente, el metano puede someterse a reformado de vapor para producir hidrógeno.In the process and process installation of the present disclosure, all methane produced is collected and preferably subjected to a separation process to provide combustible gas. Said combustible gas is preferably used to provide process heat in the form of hot combustion gases produced by burning the combustible gas or forming steam. Alternatively, methane can undergo steam reforming to produce hydrogen.

Las diferentes unidades que se hacen funcionar en el proceso o la instalación de proceso de la presente divulgación están además integradas mediante la alimentación del hidrógeno producido en ciertos procesos, tal como en la síntesis de olefinas, como corriente de alimentación a los procesos que necesitan hidrógeno como alimentación, tal como en el hidrocraqueo. En el caso de que el proceso y la instalación de proceso sea un consumidor neto de hidrógeno (es decir durante el arranque del proceso o la instalación de proceso o porque todos los procesos que consumen hidrógeno consumen más hidrógeno que el producido por todos los procesos que producen hidrógeno), puede requerirse el reformado de metano o gas combustible adicional además del gas combustible producido mediante el proceso o la instalación de proceso de la presente invención.The different units that are operated in the process or the process installation of the present disclosure are also integrated by feeding the hydrogen produced in certain processes, such as in the synthesis of olefins, as a feed stream to the processes that need hydrogen as food, as in hydrocracking. In the event that the process and the process installation is a net consumer of hydrogen (that is, during the process start-up or the process installation or because all the processes that consume hydrogen consume more hydrogen than that produced by all the processes that produce hydrogen), the reforming of methane or additional fuel gas may be required in addition to the fuel gas produced by the process or process installation of the present invention.

Se usan las siguientes referencias numéricas en las Figuras 1-5:The following numerical references are used in Figures 1-5:

10 unidad de destilación de crudo10 crude distillation unit

26 unidad de apertura de anillos26 ring opening unit

30 unidad para la síntesis de olefinas30 unit for olefin synthesis

31 craqueador de etano31 ethane cracker

34 craqueador de butano34 butane cracker

35 craqueador de gas35 gas cracker

36 craqueador de líquido36 liquid cracker

37 craqueador de propano37 propane cracker

38 unidad de separación38 separation unit

40 unidad de revalorización de residuo, preferiblemente un hidrocraqueador de residuo40 waste revaluation unit, preferably a waste hydrocracker

50 unidad de separación de gases50 gas separation unit

70 unidad de desaromatización70 dearomatization unit

80 unidad de isomerización inversa80 inverse isomerization unit

100 crudo100 crude

200 LPG producido en el proceso integrado200 LPG produced in the integrated process

214 alcanos producidos mediante unidad de apertura de anillos214 alkanes produced by ring opening unit

215 alcanos215 alkanes

216 n-alcanos216 n-alkanes

217 alcanos C4-C8217 C4-C8 alkanes

220 gases ligeros y LPG derivado de unidad de refinería producido en el proceso integrado220 light gases and LPG derived from refinery unit produced in the integrated process

222 LPG producido mediante apertura de anillos222 LPG produced by opening rings

223 LPG producido mediante revalorización de residuo223 LPG produced by revaluation of waste

230 fracción de gases230 gas fraction

240 etano240 ethane

250 propano250 propane

260 butanos260 butanes

303 alimentación de hidrocarburo para la desaromatización303 hydrocarbon feed for dearomatization

310 uno o más de nafta, queroseno y gasóleo310 one or more of gasoline, kerosene and diesel

313 corriente enriquecida en alcanos producida mediante desaromatización313 stream enriched in alkanes produced by dearomatization

314 corriente enriquecida en productos aromáticos y naftenos producida mediante desaromatización314 stream enriched in aromatic products and naphthenes produced by dearomatization

315 alcanos C4+ producidos mediante apertura de anillos315 C4 + alkanes produced by opening rings

320 destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en la instalación de proceso petroquímico integrada320 light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the integrated petrochemical process facility

329 para destilado ligero y/o destilado central producidos mediante revalorización de residuo329 for light distillate and / or central distillate produced by revaluation of waste

334 destilado craqueado y/o aceite negro de carbono334 cracked distillate and / or carbon black oil

400 residuo400 residue

401 destilado pesado derivado de unidad de refinería401 heavy distillate derived from refinery unit

420 destilado pesado producido mediante revalorización de residuo420 heavy distillate produced by revaluation of waste

500 olefinas500 olefins

501 olefinas producidas mediante craqueo de gas501 olefins produced by gas cracking

502 olefinas producidas mediante craqueo de líquido502 olefins produced by liquid cracking

504 etileno504 ethylene

505 propileno505 propylene

506 butilenos506 butylenes

600 BTX600 BTX

701 metano producido mediante separación de gases701 methane produced by gas separation

704 metano704 methane

804 hidrógeno 804 hydrogen

Cabe destacar adicionalmente que la invención se refiere a todas las combinaciones posibles de las características que están presentes en las reivindicaciones.It should be further noted that the invention relates to all possible combinations of the features that are present in the claims.

Debe observarse que el término “que comprende” no excluye la presencia de otros elementos. Sin embargo, también debe entenderse que una descripción sobre un producto que comprende ciertos componentes también da a conocer un producto que consiste en estos componentes. De manera similar, también debe entenderse que una descripción sobre un proceso que comprende ciertas etapas también da a conocer un proceso que consiste en estas etapas.It should be noted that the term "comprising" does not exclude the presence of other elements. However, it should also be understood that a description about a product comprising certain components also discloses a product consisting of these components. Similarly, it should also be understood that a description of a process comprising certain stages also discloses a process consisting of these stages.

Ahora se describirá la presente invención de manera más completa mediante los siguientes ejemplos no limitativos.The present invention will now be described more fully by the following non-limiting examples.

Ejemplo comparativo 1Comparative Example 1

Los datos experimentales proporcionados en el presente documento se obtuvieron mediante modelado en diagrama de flujo en Aspen Plus. La cinética de craqueo a vapor se tuvo en cuenta rigurosamente (software para cálculos de programa de producto de craqueador a vapor). Se aplicaron las siguientes condiciones de horno de craqueador a vapor: hornos de etano y propano: temperatura de salida de bobina (COT) = 845°C y relación de vapor-petróleo = 0,37, hornos C4 y hornos de líquido: COT = 820°C y relación de vapor-petróleo = 0,37. La unidad de desaromatización se modeló como un separador en 2 corrientes, una corriente que contenía todos los componentes aromáticos y nafténicos, y la otra corriente que contenía todos los componentes isoparafínicos y parafínicos normales.The experimental data provided herein was obtained by flowchart modeling in Aspen Plus. The steam cracking kinetics were rigorously taken into account (software for steam cracker product program calculations). The following steam cracker oven conditions were applied: ethane and propane furnaces: coil outlet temperature (COT) = 845 ° C and steam-oil ratio = 0.37, C4 furnaces and liquid furnaces: COT = 820 ° C and vapor-oil ratio = 0.37. The dearomatization unit was modeled as a separator in 2 streams, a stream containing all aromatic and naphthenic components, and the other stream containing all normal isoparaffinic and paraffinic components.

Para la apertura de anillos se ha usado un esquema de reacción, en el que todos los compuestos aromáticos, nafténicos y parafínicos se convirtieron en LPG.A reaction scheme has been used for ring opening, in which all aromatic, naphthenic and paraffinic compounds were converted to LPG.

Se modeló una unidad de isomerización inversa mediante un esquema de reacción en el que todos los componentes isoparafínicos se convertían en su componente homólogo parafínico normal.A reverse isomerization unit was modeled by a reaction scheme in which all isoparaffinic components became their normal paraffinic homologous component.

La unidad de hidrocraqueador de residuo se modeló basándose en los datos de la bibliografía.The waste hydrocracker unit was modeled based on data from the literature.

En el ejemplo comparativo 1, se destila crudo ligero arábigo en una unidad de destilación atmosférica. Todas las fracciones excepto el residuo se someten a craqueo a vapor. Las fracciones enviadas al craqueador a vapor comprenden fracciones de LPG, nafta, queroseno y gasóleo. El punto de corte para el residuo es 350°C. La fracción total del crudo que se envía al craqueador a vapor asciende al 52% en peso del crudo. En el craqueador a vapor, las fracciones de crudo mencionadas anteriormente se someten a craqueo en los hornos. Los resultados se proporcionan en la tabla 1 proporcionada a continuación en el presente documento.In comparative example 1, light Arabic crude is distilled in an atmospheric distillation unit. All fractions except the residue are subjected to steam cracking. Fractions sent to the steam cracker comprise fractions of LPG, naphtha, kerosene and diesel. The cut-off point for the residue is 350 ° C. The total fraction of crude oil that is sent to the steam cracker is 52% by weight of the crude oil. In the steam cracker, the aforementioned crude oil fractions are subjected to cracking in the furnaces. The results are provided in Table 1 provided below in this document.

Los productos que se derivan del crudo se dividen en productos petroquímicos (olefinas y BTXE, que es un acrónimo de BTX etilbenceno) y otros productos (hidrógeno, metano y fracciones pesadas que comprenden alimentación de resina C9, destilado craqueado, aceite negro de carbono y residuo). La cantidad total asciende al 100% del crudo total, dado que también se tiene en cuenta el residuo. A partir del programa de producto del crudo se determina la eficiencia de carbono como:Products derived from crude oil are divided into petrochemical products (olefins and BTXE, which is an acronym for BTX ethylbenzene) and other products (hydrogen, methane and heavy fractions comprising C9 resin feed, cracked distillate, carbon black oil and residue). The total amount amounts to 100% of the total crude, since the waste is also taken into account. From the crude product program, carbon efficiency is determined as:

(Peso de carbono total en los productos petroquímicos) / (Peso de carbono total en el crudo).(Total carbon weight in petrochemical products) / (Total carbon weight in crude).

Para el ejemplo comparativo, el rendimiento de etileno es el 15% en peso del crudo total.For the comparative example, the yield of ethylene is 15% by weight of the total crude.

Ejemplo 1Example 1

El ejemplo 1 es idéntico al ejemplo comparativo excepto por lo siguiente:Example 1 is identical to the comparative example except for the following:

Las fracciones de nafta, queroseno y gasóleo (punto de corte 350°C) de la destilación de crudo se redistribuyen en una unidad de desaromatización en 2 corrientes, una corriente que contiene todos los componentes aromáticos y nafténicos, y una que contiene todos los isoalcanos y alcanos normales. La corriente de componentes aromáticos y nafténicos se somete a una apertura de anillos que se opera en unas condiciones de proceso para abrir todos los anillos aromáticos y convertir los alcanos y naftenos restantes en LPG (intermedios). Este LPG se separa en fracciones de etano, propano y butano que se craquean a vapor. La corriente de alcanos procedente de la unidad de desaromatización también se craquea a vapor.The naphtha, kerosene and diesel fractions (350 ° C cut-off point) of the crude distillation are redistributed into a de-atomization unit in 2 streams, a stream containing all aromatic and naphthenic components, and one containing all isoalkanes and normal alkanes. The stream of aromatic and naphthenic components is subjected to a ring opening that is operated under process conditions to open all aromatic rings and convert the remaining alkanes and naphthenes to LPG (intermediate). This LPG is separated into ethane, propane and butane fractions that are steam cracked. The alkane stream from the dearomatization unit is also cracked by steam.

La tabla 1 proporcionada a continuación en el presente documento presenta el programa de producto total del craqueador a vapor en % en peso del crudo total. La tabla también contiene la fracción de residuo atmosférico restante.Table 1 provided below in this document presents the total steam cracker product program in% by weight of total crude. The table also contains the fraction of atmospheric residue remaining.

Para el ejemplo 1, el rendimiento de etileno es del 25% en peso del crudo total.For example 1, the yield of ethylene is 25% by weight of the total crude.

Ejemplo 2Example 2

El ejemplo 2 es idéntico al ejemplo 1 excepto por lo siguiente: Example 2 is identical to example 1 except for the following:

En primer lugar, el residuo se revaloriza en un hidrocraqueador de residuo para producir gases, destilado ligero y destilado central. La conversión final en el hidrocraqueador de residuo está próximo a la totalidad (la brea del hidrocraqueador de residuo es del 2% en peso del crudo). Los gases producidos mediante hidrocraqueo de residuo se someten a craqueo a vapor.First, the residue is revalued in a waste hydrocracker to produce gases, light distillate and central distillate. The final conversion in the waste hydrocracker is close to the whole (the residue hydrocracker pitch is 2% by weight of the crude). The gases produced by hydrocracking the residue are subjected to steam cracking.

El destilado ligero y el destilado central producidos mediante hidrocraqueo de residuo se redistribuyen en una unidad de desaromatización en 2 corrientes, una corriente que contiene todos los componentes aromáticos y nafténicos, y una que contiene todos los isoalcanos y alcanos normales. La corriente de componentes aromáticos y nafténicos se somete a una apertura de anillos que se opera en unas condiciones de proceso para abrir todos los anillos aromáticos y convertir los alcanos y naftenos restantes en LPG (intermedios). Este LPG se separa en fracciones de etano, propano y butano que se craquean a vapor. La corriente parafínica procedente de la unidad de desaromatización también se craquea a vapor.The light distillate and the central distillate produced by hydrocracking the residue are redistributed in a de-atomization unit in 2 streams, a stream that contains all the aromatic and naphthenic components, and one that contains all the normal isoalkanes and alkanes. The stream of aromatic and naphthenic components is subjected to a ring opening that is operated under process conditions to open all aromatic rings and convert the remaining alkanes and naphthenes to LPG (intermediate). This LPG is separated into ethane, propane and butane fractions that are steam cracked. The paraffinic current from the dearomatization unit is also cracked by steam.

Además, la parte pesada del efluente de craqueador (alimentación de resina C9, destilado craqueado y aceite negro de carbono) se recircula a la unidad de desaromatización.In addition, the heavy part of the cracker effluent (C9 resin feed, cracked distillate and carbon black oil) is recirculated to the dearomatization unit.

La tabla 1 proporcionada a continuación en el presente documento presenta el programa de producto total del craqueador a vapor en % en peso del crudo total. El programa de producto también contiene el peso del hidrocraqueador (el 2% en peso del crudo).Table 1 provided below in this document presents the total steam cracker product program in% by weight of total crude. The product program also contains the weight of the hydrocracker (2% by weight of the crude oil).

Para el ejemplo 2 el rendimiento de etileno es del 46% en peso del crudo total.For example 2 the yield of ethylene is 46% by weight of the total crude.

Ejemplo 3Example 3

El ejemplo 3 es idéntico al ejemplo 2 excepto por lo siguiente:Example 3 is identical to example 2 except for the following:

La corriente parafínica procedente de la unidad de desaromatización y la fracción de C4 procedente de la unidad de apertura de anillos se someten a isomerización inversa, antes del craqueo a vapor. En la unidad de isomerización inversa todos los isoalcanos se convierten en alcanos normales.The paraffinic current from the dearomatization unit and the fraction of C4 from the ring opening unit are subjected to reverse isomerization, before steam cracking. In the inverse isomerization unit all isoalkanes are converted to normal alkanes.

La tabla 1 proporcionada a continuación en el presente documento presenta el programa de producto total del craqueador a vapor en % en peso del crudo total. El programa de producto también contiene la brea del hidrocraqueador (el 2% en peso del crudo).Table 1 provided below in this document presents the total steam cracker product program in% by weight of total crude. The product program also contains the hydrocracker pitch (2% by weight of the crude).

Para el ejemplo 3 el rendimiento de etileno es del 49% en peso del crudo total.For example 3 the yield of ethylene is 49% by weight of the total crude.

Tabla 1Table 1

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Ejemplo 4Example 4

Este ejemplo describe más específicamente la desaromatización para producir una primera corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos y una segunda corriente enriquecida en alcanos. La alimentación de hidrocarburos en la desaromatización de este ejemplo es nafta de salida directa que tiene la siguiente composición: 69,16% en peso de parafinas (parafinas normales e isoparafinas), 23,73% en peso de naftenos y 7,11% en peso de productos aromáticos. La alimentación de hidrocarburos en la desaromatización se procesa en una unidad de extracción de disolventes que comprende tres columnas procesadoras de hidrocarburos principales: columna de extracción de disolventes, columna de separación y columna de extracto. En este ejemplo, se usa el disolvente convencional N-metilpirolidona (NMP) con un 2% en peso de agua. La NMP, que es selectiva para la extracción de productos aromáticos, también es selectiva para disolver especies nafténicas ligeras y, en menor grado, especies parafínicas ligeras, por lo tanto, la corriente que sale de la base de la columna de extracción de disolventes comprende el disolvente junto con especies aromáticas, nafténicas y parafínicas ligeras disueltas. La corriente que sale de la parte superior de la columna de extracción de disolventes (corriente de refinado) comprende las especies parafínicas relativamente insolubles. La corriente que sale de la base de la columna de extracción de disolventes se somete a continuación, en una columna de destilación, a una separación evaporativa en la cual se separan las especies basándose en su volatilidad relativa en presencia del disolvente. En presencia de un disolvente, las especies parafínicas ligeras tienen volatilidades relativas más elevadas que las especies nafténicas y especialmente las especies aromáticas con el mismo número de átomos de carbono, por lo tanto, la mayoría de las especies parafínicas ligeras se concentran en la corriente de la parte superior de la columna de separación evaporativa. Esta corriente se puede combinar con la corriente de refinado procedente de la columna de extracción de disolventes o se puede recoger como una corriente de hidrocarburos ligeros separada. Debido a su volatilidad relativamente baja, la mayoría de las especies nafténicas y especialmente aromáticas quedan retenidas en la corriente combinada de hidrocarburos disueltos y disolvente que sale de la base de esta columna. En la columna de procesamiento de hidrocarburos final de la unidad de extracción, el disolvente se separa de las especies disueltas de hidrocarburos mediante destilación. En esta etapa, el disolvente, el cual tiene un punto de ebullición relativamente elevado, se recupera como corriente de base de la columna, mientras que los hidrocarburos disueltos, que comprenden principalmente especies aromáticas y nafténicas, se recuperan como la corriente de vapor que sale de la parte superior de la columna. Esta última corriente se denomina extracto.This example describes more specifically the dearomatization to produce a first stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons and a second stream enriched in alkanes. The hydrocarbon feed in the dearomatization of this example is direct output naphtha having the following composition: 69.16% by weight of paraffins (normal paraffins and isoparaffins), 23.73% by weight of naphthenes and 7.11% in weight of aromatic products. The hydrocarbon feed in the dearomatization is processed in a solvent extraction unit comprising three main hydrocarbon processing columns: solvent extraction column, separation column and extract column. In this example, the conventional solvent N-methylpyrolidone (NMP) with 2% by weight of water is used. The NMP, which is selective for the extraction of aromatic products, is also selective for dissolving light naphthenic species and, to a lesser extent, light paraffinic species, therefore, the current leaving the base of the solvent extraction column comprises the solvent together with dissolved aromatic, naphthenic and light paraffinic species. The stream leaving the top of the solvent extraction column (refining stream) comprises the relatively insoluble paraffinic species. The current leaving the base of the solvent extraction column is then subjected, in a distillation column, to an evaporative separation in which the species are separated based on their relative volatility in the presence of the solvent. In the presence of a solvent, light paraffinic species have higher relative volatilities than naphthenic species and especially aromatic species with the same number of carbon atoms, therefore, most light paraffinic species are concentrated in the stream of the upper part of the evaporative separation column. This stream can be combined with the refining stream from the solvent extraction column or it can be collected as a separate light hydrocarbon stream. Due to their relatively low volatility, most naphthenic and especially aromatic species are retained in the combined stream of dissolved hydrocarbons and solvent leaving the base of this column. In the final hydrocarbon processing column of the extraction unit, the solvent is separated from dissolved hydrocarbon species by distillation. At this stage, the solvent, which has a relatively high boiling point, is recovered as the base stream of the column, while dissolved hydrocarbons, which mainly comprise aromatic and naphthenic species, are recovered as the vapor stream that leaves from the top of the column. This last stream is called extract.

En este ejemplo, se usaron las siguientes condiciones para la columna del extractor:In this example, the following conditions were used for the extractor column:

Disolvente: NMP con un 2% en peso de aguaSolvent: NMP with 2% by weight of water

Relación de disolvente:alimentación de 5:1 (masa) en la columna de extracción: Presión en la parte superior: 5,5 BarGSolvent ratio: 5: 1 feed (mass) in the extraction column: Pressure at the top: 5.5 BarG

Presión en la base de la columna: 6,5 BarGPressure at the base of the column: 6.5 BarG

Temperatura de alimentación: 50°CFeed temperature: 50 ° C

Temperatura del disolvente: 60°CSolvent temperature: 60 ° C

Temperatura en la parte superior: 60°CTemperature at the top: 60 ° C

Temperatura en la base: 50°CBase temperature: 50 ° C

La corriente de la parte superior de la columna del extractor puede tener la siguiente composición:The current from the top of the extractor column can have the following composition:

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Figure imgf000015_0001

La corriente de la parte inferior de la columna del extractor puede tener la siguiente composición: (exenta de disolventes):The current from the bottom of the extractor column can have the following composition: (solvent free):

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Figure imgf000015_0002

Nota: la base de la columna del extractor es la alimentación para la columna de separaciónNote: the base of the extractor column is the feed for the separation column

En este ejemplo, se usaron las siguientes condiciones para la columna de separación:In this example, the following conditions were used for the separation column:

Presión en la parte superior: 1,52 BarGPressure at the top: 1.52 BarG

Presión en la base de la columna: 1,77 BarGPressure at the base of the column: 1.77 BarG

Temperatura en la parte superior: 94,11 °C Temperature at the top: 94.11 ° C

Temperatura en la base de la columna: 175°CTemperature at the base of the column: 175 ° C

La corriente de la parte superior de la columna de separación puede tener la siguiente composición:The current of the upper part of the separation column can have the following composition:

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Figure imgf000016_0001

La corriente de la parte inferior de la columna de separación puede tener la siguiente composición (exenta de disolventes):The stream from the bottom of the separation column can have the following composition (solvent free):

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Figure imgf000016_0002

Extracto:Abstract:

La corriente de la parte superior de la columna de extracto/corriente de extracto puede tener la siguiente composición (exenta de disolventes):The stream from the top of the extract column / extract stream can have the following composition (solvent free):

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Figure imgf000016_0003

Nota: la composición de la parte superior de la columna de extracto es la misma que la composición exenta de disolventes de la corriente de la parte inferior de la columna de separación.Note: the composition of the upper part of the extract column is the same as the solvent-free composition of the current of the lower part of the separation column.

La corriente de refinado combinada (combinación de la parte superior de la columna del extractor y la parte superior de la columna de separación) pueden tener la siguiente composición (exenta de disolventes):The combined refining stream (combination of the upper part of the extractor column and the upper part of the separation column) may have the following composition (solvent free):

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Figure imgf000016_0004

En resumen, utilizando NMP+ 2% en peso de agua como disolvente en una unidad de extracción de disolventes que comprende tres columnas de procesamiento de hidrocarburos principales (columna de extracción de disolventes, columna de separación y columna de extracto), es posible separar una corriente de hidrocarburos (en este caso, nafta de salida directa) en una corriente de refinado que, en comparación con la alimentación, es rica en parafinas, tiene un contenido comparativamente bajo de naftenos y está esencialmente exenta de productos aromáticos, y una corriente de extracto separada que tiene un contenido bajo de parafinas (en comparación con la alimentación) y es comparativamente rica en naftenos y productos aromáticos. In summary, using NMP + 2% by weight of water as a solvent in a solvent extraction unit comprising three main hydrocarbon processing columns (solvent extraction column, separation column and extract column), it is possible to separate a stream of hydrocarbons (in this case, direct output naphtha) in a refining stream that, in comparison to the feed, is rich in paraffins, has a comparatively low content of naphthenes and is essentially free of aromatic products, and an extract stream separated that has a low paraffin content (compared to food) and is comparatively rich in naphthenes and aromatic products.

Claims (9)

REIVINDICACIONES
1. Proceso integrado para convertir crudo en productos petroquímicos que comprende destilación de crudo, desaromatización, apertura de anillos y síntesis de olefinas, proceso que comprende:1. Integrated process to convert crude into petrochemical products that includes crude distillation, dearomatization, ring opening and olefin synthesis, a process that includes:
(a) someter una alimentación de hidrocarburo a desaromatización para producir una primera corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos y una segunda corriente enriquecida en alcanos;(a) subject a decaromatization hydrocarbon feed to produce a first stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons and a second stream enriched in alkanes;
(b) someter la corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos a apertura de anillos para producir una primera corriente que comprende LPG y una segunda corriente que comprende alcanos C4+ y donde dicha corriente que comprende alcanos C4+ se combina con alcanos producidos mediante desaromatización; y(b) subjecting the stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons to ring opening to produce a first stream comprising LPG and a second stream comprising C4 + alkanes and wherein said stream comprising C4 + alkanes is combined with alkanes produced by dearomatization; Y
(c) someter los alcanos producidos en el proceso a síntesis de olefinas,(c) subject the alkanes produced in the process to olefin synthesis,
(d) someter la primera corriente que comprende LPG a separación de gases y someter los gases individuales etano, propano y butanos producidos en la separación de gases por separado a pirólisis;(d) subjecting the first stream comprising LPG to gas separation and subjecting the individual ethane, propane and butane gases produced in the separation of gases separately to pyrolysis;
donde dicha alimentación de hidrocarburo comprende:wherein said hydrocarbon feed comprises:
uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante la destilación de crudo en el proceso; y destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en el proceso.one or more of naphtha, kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process; and light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the process.
2. El proceso según la reivindicación 1, que comprende además someter los alcanos derivados de unidad de refinería producidos en el proceso a isomerización inversa para producir n-alcanos que se someten a síntesis de olefinas.2. The process according to claim 1, further comprising subjecting the alkanes derived from the refinery unit produced in the process to reverse isomerization to produce n-alkanes which are subjected to olefin synthesis.
3. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1-2, en el que al menos el 50% en peso de la nafta, del queroseno y el gasóleo combinados producidos mediante la destilación de crudo en el proceso se somete a desaromatización.3. The process according to any one of claims 1-2, wherein at least 50% by weight of the naphtha, of the combined kerosene and diesel produced by distillation of crude oil in the process is subjected to dearomatization.
4. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, en el que los n-alcanos producidos mediante isomerización inversa se someten a síntesis de olefinas.4. The process according to any one of claims 1-3, wherein the n-alkanes produced by reverse isomerization are subjected to olefin synthesis.
5. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1-4, proceso que comprende además:5. The process according to any one of claims 1-4, a process further comprising:
(a) someter crudo a destilación de crudo para producir una o más de fracción de gases, nafta, queroseno, gasóleo y residuo; y(a) subjecting crude to distillation of crude oil to produce one or more of the gas, naphtha, kerosene, diesel and waste fraction; Y
(b) someter el residuo a revalorización de residuo para producir LPG y destilado ligero y central.(b) subject the residue to revaluation of waste to produce LPG and light and central distillate.
6. El proceso según la reivindicación 5, en el que la revalorización de residuo es hidrocraqueo de residuo.6. The process according to claim 5, wherein the revaluation of waste is hydrocracking of residue.
7. Instalación de proceso para convertir crudo en productos petroquímicos que comprende7. Installation of process to convert crude into petrochemical products that includes
una unidad de destilación de crudo (10) que comprende una entrada para el crudo (100) y al menos una salida para uno o más de nafta, queroseno y gasóleo (310);a crude distillation unit (10) comprising an inlet for the crude (100) and at least one outlet for one or more of naphtha, kerosene and diesel (310);
una unidad de desaromatización (70) que comprende una entrada para una alimentación de hidrocarburo para la desaromatización (303), una salida para una corriente enriquecida en hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos nafténicos (314) y una segunda corriente enriquecida en alcanos (313);a dearomatization unit (70) comprising an inlet for a hydrocarbon feed for dearomatization (303), an outlet for a stream enriched in aromatic hydrocarbons and naphthenic hydrocarbons (314) and a second stream enriched in alkanes (313);
una unidad de apertura de anillos (26) que comprende una entrada para productos aromáticos y naftenos producidos mediante desaromatización (314) y una salida para LPG producido mediante apertura de anillos (222) y una salida para alcanos C4+ (315) que se combina con alcanos producidos mediante desaromatización (313); y una unidad de separación de gases (50) que comprende una entrada para los gases producidos en el proceso integrado (200), una salida para etano (240), una salida para propano (250) y una salida para butano (260); un craqueador de etano (31) que comprende una entrada para etano (240);a ring opening unit (26) comprising an inlet for aromatic and naphthenic products produced by dearomatization (314) and an outlet for LPG produced by opening rings (222) and an outlet for C4 + alkanes (315) that is combined with alkanes produced by dearomatization (313); and a gas separation unit (50) comprising an inlet for the gases produced in the integrated process (200), an outlet for ethane (240), an outlet for propane (250) and an outlet for butane (260); an ethane cracker (31) comprising an ethane inlet (240);
un craqueador de propano (37) que comprende una entrada para propano (250);a propane cracker (37) comprising an inlet for propane (250);
un craqueador de butano (34) que comprende una entrada para butano (260);a butane cracker (34) comprising an inlet for butane (260);
y un craqueador de líquido (36) que comprende una entrada para alcanos (216);and a liquid cracker (36) comprising an inlet for alkanes (216);
en el que dicha alimentación de hidrocarburo para la desaromatización comprende:wherein said hydrocarbon feed for dearomatization comprises:
uno o más de nafta, queroseno y gasóleo producidos mediante la unidad de destilación de crudo (10); y destilado ligero derivado de unidad de refinería y/o destilado central derivado de unidad de refinería producidos en la instalación de proceso petroquímico integrada.one or more of naphtha, kerosene and diesel produced by the crude distillation unit (10); and light distillate derived from refinery unit and / or central distillate derived from refinery unit produced in the integrated petrochemical process installation.
8. La instalación de proceso según la reivindicación 7, que comprende, además8. The process installation according to claim 7, further comprising
una unidad de isomerización inversa (80) que comprende una entrada para alcanos (315) y una salida para nalcanos (216), donde dichos n-alcanos producidos mediante dicha unidad de isomerización inversa (80) se alimentan en una unidad para síntesis de olefinas (36).a reverse isomerization unit (80) comprising an input for alkanes (315) and an output for nalcanes (216), wherein said n-alkanes produced by said inverse isomerization unit (80) are fed into an olefin synthesis unit (36).
9. La instalación de proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 7-8, que comprende, además 9. The process installation according to any one of claims 7-8, further comprising
una unidad de revalorización de residuo (40) que comprende una entrada para el residuo producido mediante destilación de crudo (400) y destilado pesado derivado de unidad de refinería y una salida para el LPG producido mediante revalorización de residuo (323) y una salida para el destilado ligero y/o destilado central producidos mediante revalorización de residuo (329). a waste revaluation unit (40) comprising an inlet for the waste produced by distillation of crude oil (400) and heavy distillate derived from the refinery unit and an outlet for the LPG produced by revaluation of waste (323) and an outlet for light distillate and / or central distillate produced by revaluation of waste (329).
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