ES2672070T3 - Steel sheet and surface treated steel sheet - Google Patents
Steel sheet and surface treated steel sheet Download PDFInfo
- Publication number
- ES2672070T3 ES2672070T3 ES09827543.1T ES09827543T ES2672070T3 ES 2672070 T3 ES2672070 T3 ES 2672070T3 ES 09827543 T ES09827543 T ES 09827543T ES 2672070 T3 ES2672070 T3 ES 2672070T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- steel sheet
- folding
- steel
- sheet
- good
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
Abstract
Una chapa de acero caracterizada por tener una composición química que consiste en C, Si, Mn, P, S, sol. Al, N, Bi, Ti, Nb, V, Cr, Mo, Ni, Ca, Mg, REM, Zr y B, en la que el contenido en porcentaje en masa es C: 0,03 - 0,20%, Si: 0,005 - 2,0%, Mn: 1,2 - 3,5%, P es al menos 0,003% y P <= 0,1%, S: <= 0,01%, sol. Al: 0,001 - 1,0%, N: <= 0,01%, Bi: 0,0001 - 0,05%, Ti: 0 - 0,3%, Nb: 0 - 0,3%, V: 0 5 - 0,3%, Cr: 0 - 1%, Mo: 0 - 1%, Ni: 0 - 1%, Ca: 0 - 0,01%, Mg: 0 - 0,01%, REM: 0 - 0,01%, Zr: 0 - 0,01%, y B: 0 - 0,01%, siendo el resto Fe e impurezas, y por ser menor que 1,30 la relación de segregación del Mn (Mnmáx/Mnmed) calculada a partir de la concentración media de Mn (Mnmed) y la concentración máxima de Mn (Mnmáx) a una profundidad de 1/20 del espesor de la chapa desde la superficie de la chapa de acero.A steel sheet characterized by having a chemical composition consisting of C, Si, Mn, P, S, sol. Al, N, Bi, Ti, Nb, V, Cr, Mo, Ni, Ca, Mg, REM, Zr and B, in which the mass percentage content is C: 0.03-0.20%, Si : 0.005 - 2.0%, Mn: 1.2 - 3.5%, P is at least 0.003% and P <= 0.1%, S: <= 0.01%, sol. Al: 0.001 - 1.0%, N: <= 0.01%, Bi: 0.0001 - 0.05%, Ti: 0 - 0.3%, Nb: 0 - 0.3%, V: 0 5 - 0.3%, Cr: 0 - 1%, Mo: 0 - 1%, Ni: 0 - 1%, Ca: 0 - 0.01%, Mg: 0 - 0.01%, REM: 0 - 0.01%, Zr: 0 - 0.01%, and B: 0 - 0.01%, the remainder being Fe and impurities, and for being less than 1.30 the segregation ratio of Mn (Mnmax / Mnmed) calculated from the average concentration of Mn (Mnmed) and the maximum concentration of Mn (Mnmax) at a depth of 1/20 of the thickness of the sheet from the surface of the sheet steel.
Description
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
5555
DESCRIPCIONDESCRIPTION
Chapa de acero y chapa de acero tratada superficialmente Descripción detallada de la invenciónSteel sheet and surface treated steel sheet Detailed description of the invention
Esta invención se refiere a una chapa de acero y a una chapa de acero tratada superficialmente. Más específicamente, la presente invención se refiere a una chapa de acero y a una chapa de acero tratada superficialmente de alta resistencia mecánica que son adecuadas como materiales para piezas tales como piezas de refuerzo para automóviles o componentes de los asientos para automóviles.This invention relates to a steel sheet and a surface treated steel sheet. More specifically, the present invention relates to a sheet of steel and a sheet of surface treated steel of high mechanical strength that are suitable as materials for parts such as reinforcing parts for automobiles or components of automobile seats.
Antecedentes de la técnicaPrior art
En la industria automotriz ha habido un creciente interés en las chapas de acero de alta resistencia mecánica que tengan una excelente conformabilidad, ya que son eficaces para aumentar la seguridad de los automóviles y reducir el peso, lo que conduce a una disminución del consumo de combustible. En los últimos años, ha ido en aumento el número de componentes para automóviles que se fabrican a partir de chapas de acero de alta resistencia mecánica. Por lo tanto, también se requiere un nivel considerablemente alto de conformabilidad al plegado (conformabilidad mediante plegado) en las chapas de acero de alta resistencia mecánica que tienen una resistencia a la tracción de al menos 590 MPa. En particular, las piezas que tienen partes plegadas con un radio pequeño, tales como los rieles o los soportes laterales de los asientos, necesitan tener una conformabilidad al plegado mejor y una resistencia mecánica mayor que en el pasado.In the automotive industry there has been a growing interest in high-strength steel sheets that have excellent formability, as they are effective in increasing car safety and reducing weight, which leads to a decrease in fuel consumption . In recent years, the number of automobile components that are manufactured from high-strength steel sheets has been increasing. Therefore, a considerably high level of folding formability (folding formability) is also required in steel sheets of high mechanical strength having a tensile strength of at least 590 MPa. In particular, parts that have parts folded with a small radius, such as the rails or the side supports of the seats, need to have a better folding formability and greater mechanical strength than in the past.
En el pasado, con el objeto de mejorar la conformabilidad al plegado, se han empleado técnicas para controlar la estructura de las chapas de acero de alta resistencia mecánica. El documento de patente 1 describe una chapa de acero de alta resistencia mecánica en la que disminuye la dureza de las fases duras bainíticas y martensíticas, con el fin de reducir la diferencia de su dureza con respecto a la fase ferrítica, de dureza baja, que rodea a la fase bainítica ya la fase martensítica. El documento de patente 2 y el documento de patente 3 describen unas chapas de acero laminadas en frío y unas chapas de acero galvanizadas por inmersión en caliente que tienen una alta resistencia mecánica y una satisfactoria conformabilidad de rebordeado por estiramiento (“stretch flange”, en inglés), para las que se requiere una buena deformabilidad local como propiedades de plegado.In the past, in order to improve the conformability to bending, techniques have been used to control the structure of steel sheets of high mechanical strength. Patent document 1 describes a steel sheet of high mechanical strength in which the hardness of the bainitic and martensitic hard phases decreases, in order to reduce the difference in its hardness with respect to the ferritic phase, of low hardness, which surrounds the bainitic phase and the martensitic phase. Patent document 2 and patent document 3 describe cold-rolled steel sheets and hot-dip galvanized steel sheets that have high mechanical strength and satisfactory stretch flange formability. English), for which good local deformability is required as folding properties.
Las chapas de acero de alta resistencia mecánica generalmente contienen una gran cantidad de Mn con el fin de aumentar la resistencia mecánica. El Mn tiende a segregarse en el acero. Por lo tanto, debido a la segregación del Mn, la composición química de las chapas de acero de alta resistencia mecánica varía localmente.The high mechanical strength steel sheets generally contain a large amount of Mn in order to increase the mechanical strength. Mn tends to segregate into steel. Therefore, due to the segregation of Mn, the chemical composition of steel sheets of high mechanical strength varies locally.
Esta variación local de la composición química en la chapa de acero de alta resistencia mecánica da lugar a la formación de una estructura no uniforme. En consecuencia, desde un punto de vista práctico, es extremadamente difícil realizar un buen control de la dureza de la fase ferrítica, la fase bainítica y la fase martensítica, de la manera descrita en el documento de patente 1, sobre la totalidad de la chapa de acero de alta resistencia mecánica.This local variation of the chemical composition in the steel sheet with high mechanical resistance results in the formation of a non-uniform structure. Consequently, from a practical point of view, it is extremely difficult to perform a good control of the hardness of the ferritic phase, the bainitic phase and the martensitic phase, in the manner described in patent document 1, over the entire sheet High strength steel.
La Figura 1 es una vista explicativa que muestra el estado de la superficie después de la deformación por plegado de una chapa de acero de alta resistencia mecánica. Como se muestra en la Figura 1, si en la chapa de acero de alta resistencia mecánica se forma una estructura no uniforme, se desarrollan notables irregularidades superficiales que se pueden observar visualmente en la superficie de las partes trabajadas de la chapa de acero de alta resistencia mecánica. Estas irregularidades fomentan la deformación no uniforme en el momento del plegado, induciendo de ese modo la formación de grietas en las partes trabajadas y el empeoramiento de las propiedades de plegado. Incluso cuando no se desarrollan grietas, en la pieza que se fabrica a partir de la chapa de acero de alta resistencia mecánica permanecen presentes irregularidades superficiales en las partes trabajadas y empeoran las propiedades de impacto de la pieza.Figure 1 is an explanatory view showing the state of the surface after the folding deformation of a steel sheet of high mechanical strength. As shown in Figure 1, if a non-uniform structure is formed on the high-strength steel sheet, notable surface irregularities develop that can be visually observed on the surface of the worked parts of the high-strength steel sheet mechanics. These irregularities promote non-uniform deformation at the time of folding, thereby inducing the formation of cracks in the worked parts and the worsening of the folding properties. Even when cracks do not develop, surface irregularities in the worked parts remain present in the piece that is manufactured from the sheet of high mechanical strength and worsen the impact properties of the piece.
La segregación del Mn provoca que el comportamiento de transformación varíe localmente. En consecuencia, la chapa de acero de alta resistencia mecánica tiene un diámetro de grano no uniforme. Por esta razón, los métodos descritos en los documentos de patente 2 y 3 no pueden mejorar las propiedades de plegado de la chapa de acero de alta resistencia mecánica. Las chapas de acero descritas en los documentos de patente 1-3 tienen un acero de una composición que contiene una gran cantidad de Mn y Ni, los cuales se segregan fácilmente en el acero, por lo que, por las razones descritas anteriormente, existe una cierta preocupación por el deterioro de las propiedades de plegado y de las propiedades de impacto de las piezas conformadas a partir de esas chapas de acero.Segregation of the Mn causes the transformation behavior to vary locally. Consequently, the high mechanical strength steel sheet has a non-uniform grain diameter. For this reason, the methods described in patent documents 2 and 3 cannot improve the folding properties of the high mechanical strength steel sheet. The steel plates described in patent documents 1-3 have a steel of a composition that contains a large amount of Mn and Ni, which are easily segregated into the steel, so, for the reasons described above, there is a some concern about the deterioration of the folding properties and the impact properties of the pieces formed from those steel sheets.
Se ha propuesto una tecnología completa en forma de una estructura monofásica con el fin de obtener una estructura uniforme. El documento de patente 4 describe una chapa de acero laminada en frío de alta resistencia mecánica que tiene unas propiedades de plegado mejoradas debido a que tiene una estructura martensítica monofásica, que es una estructura esencialmente uniforme. Sin embargo, si la estructura de acero es una estructura martensítica monofásica, la planeidad de la chapa de acero de alta resistencia mecánica empeora, y esto dificulta el uso de la chapa como material para piezas de automóviles que requieran una alta precisión dimensional.A complete technology in the form of a single-phase structure has been proposed in order to obtain a uniform structure. Patent document 4 describes a cold rolled steel sheet of high mechanical strength that has improved folding properties because it has a single phase martensitic structure, which is an essentially uniform structure. However, if the steel structure is a single-phase martensitic structure, the flatness of the high-strength steel sheet worsens, and this makes it difficult to use the sheet as a material for car parts that require high dimensional accuracy.
El documento de patente 5 describe una chapa de acero delgada que tiene una relación de expansión de orificios aumentada, con una resistencia mecánica aumentada, mediante el empleo de una matriz con una estructura ferríticaPatent document 5 describes a thin steel sheet having an increased hole expansion ratio, with increased mechanical strength, by employing a matrix with a ferritic structure
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
5555
monofásica. Cuando se fabrica una chapa de acero laminada en frío o una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente, de alta resistencia mecánica en base a la tecnología descrita en ese documento, es necesario realizar una laminación en frío y un recocido con el fin de mejorar la rugosidad de la superficie y la precisión del espesor de la chapa producto. Debido a que la composición de acero que se describe en ese documento contiene una gran cantidad de elementos formadores de carbonitruros, el acero tiene una temperatura de recristalización aumentada, y es necesario llevar a cabo el recocido a una temperatura alta no inferior al punto Ac3. El recocido a una temperatura tan alta fomenta el engrosamiento de los precipitados y hace que sea imposible alcanzar una resistencia mecánica alta. Adicionalmente, el diámetro de grano del acero no es uniforme, y no es posible mejorar las propiedades de plegado.single phase When a cold rolled steel sheet or hot dipped galvanized steel sheet is manufactured, with high mechanical strength based on the technology described in that document, it is necessary to perform a cold rolling and annealing in order to improve The roughness of the surface and the precision of the thickness of the product sheet. Because the steel composition described in that document contains a large number of carbonitride forming elements, the steel has an increased recrystallization temperature, and it is necessary to perform annealing at a high temperature not lower than the Ac3 point. Annealing at such a high temperature encourages the thickening of the precipitates and makes it impossible to achieve high mechanical strength. Additionally, the grain diameter of the steel is not uniform, and it is not possible to improve the folding properties.
Por lo tanto, con el fin de conseguir en la chapa de acero unas buenas propiedades de plegado, junto con una alta resistencia mecánica, es necesario que la chapa de acero consiga los objetivos mutuamente incompatibles de obtener una estructura uniforme y aumentar la resistencia mecánica mediante la adición de una gran cantidad de Mn.Therefore, in order to achieve good folding properties in the steel sheet, together with high mechanical strength, it is necessary that the steel sheet achieve mutually incompatible objectives of obtaining a uniform structure and increasing the mechanical strength by the addition of a large amount of Mn.
Se ha propuesto una tecnología para eliminar la segregación, que es la causa de la estructura no uniforme, por medio de la difusión. El documento de patente 6 describe un método de tratamiento térmico para el acero en el que la segregación se difunde mediante la realización de una homogeneización en la que el material de acero se mantiene a una temperatura alta de al menos 1.250°C, durante un período de tiempo largo de al menos 10 horas. Sin embargo, ese método no puede eliminar por completo la segregación. En consecuencia, la segregación produce una estructura no uniforme, y no se eliminan las irregularidades de la superficie en las partes trabajadas, por lo que no se pueden mejorar adecuadamente las propiedades de plegado.A technology has been proposed to eliminate segregation, which is the cause of the non-uniform structure, through dissemination. Patent document 6 describes a method of heat treatment for steel in which segregation is diffused by performing a homogenization in which the steel material is maintained at a high temperature of at least 1,250 ° C, for a period Long time of at least 10 hours. However, that method cannot completely eliminate segregation. Consequently, segregation produces a non-uniform structure, and irregularities of the surface in the worked parts are not eliminated, so that the folding properties cannot be adequately improved.
El documento de patente 7 y el documento de patente 8 describen una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente que tiene una reducida segregación y una excelente capacidad de expansión de orificios, la cual se fabrica llevando a cabo una colada continua bajo unas condiciones en las que se realiza un enfriamiento desde la temperatura del liquidus hasta la temperatura del solidus, de tal modo que la velocidad media de enfriamiento sea al menos 100°C por minuto a una profundidad de 1/4 del espesor, ts, del planchón. Sin embargo, esta velocidad de enfriamiento solo se puede conseguir con un planchón delgado que tenga un espesor de 30 - 70 mm, y esta técnica no se puede aplicar a la colada continua de un planchón normal que tenga un espesor de 200 - 300 mm.Patent document 7 and patent document 8 describe a hot-dip galvanized steel sheet that has reduced segregation and excellent hole expandability, which is manufactured by performing continuous casting under conditions in which that a cooling is carried out from the temperature of the liquidus to the temperature of the solidus, such that the average cooling rate is at least 100 ° C per minute at a depth of 1/4 of the thickness, ts, of the slab. However, this cooling rate can only be achieved with a thin slab that is 30-70 mm thick, and this technique cannot be applied to continuous casting of a normal slab that is 200 - 300 mm thick.
Documentos de la técnica anteriorPrior art documents
Documentos de patente:Patent Documents:
Documento de patente 1: JP 62-135333 Documento de patente 2: JP 2004-2111263 Documento de patente 3: JP 2004-2507743 Documento de patente 4: JP 2002-1613363 Documento de patente 5: JP 2002-3225393 Documento de patente 6: JP 4-1913223 Documento de patente 7: JP 2007-706493 Documento de patente 8: JP 2007-70659A Compendio de la invenciónPatent document 1: JP 62-135333 Patent document 2: JP 2004-2111263 Patent document 3: JP 2004-2507743 Patent document 4: JP 2002-1613363 Patent document 5: JP 2002-3225393 Patent document 6: JP 4-1913223 Patent document 7: JP 2007-706493 Patent document 8: JP 2007-70659A Summary of the invention
El objeto de la presente invención es proporcionar una chapa de acero y una chapa de acero tratada superficialmente que tienen una resistencia a la tracción de al menos 590 MPa y unas excelentes propiedades de plegado.The object of the present invention is to provide a steel sheet and a surface treated steel sheet having a tensile strength of at least 590 MPa and excellent folding properties.
En la presente invención, unas excelentes propiedades de plegado significa que el radio de plegado más pequeño para el cual no se desarrollan grietas no sea mayor que 1,0t en el ensayo de plegado de 180° en el que el eje del plegado está en la dirección de laminación, y que las irregularidades de la superficie no se puedan observar visualmente en la parte que se ha plegado después de un plegado en V de 90° con un radio de plegado de 1,0t en la misma dirección de plegado que la anterior. Por consiguiente, a menos que se especifique lo contrario, en esta descripción las propiedades de plegado se evalúan mediante las propiedades de la chapa de acero descritas anteriormente y mediante la observación visual de la pieza fabricada mediante el plegado de dicha chapa de acero. Cuando se usa una chapa de acero de acuerdo con la presente invención como material para los raíles de los asientos, que tienen unas estrictas exigencias respecto a las propiedades de plegado, es preferible que el radio de plegado más pequeño no sea superior a 0,5t en el ensayo de plegado de 180° y que las irregularidades no seIn the present invention, excellent folding properties means that the smallest folding radius for which no cracks develop does not exceed 1.0t in the 180 ° folding test in which the folding axis is in the rolling direction, and that the irregularities of the surface cannot be observed visually in the part that has been folded after a 90 ° V fold with a 1.0t folding radius in the same folding direction as the previous one . Therefore, unless otherwise specified, in this description the folding properties are evaluated by the steel sheet properties described above and by visual observation of the part manufactured by folding said steel sheet. When a steel sheet according to the present invention is used as a material for the seat rails, which have strict requirements with respect to the folding properties, it is preferable that the smallest folding radius does not exceed 0.5t in the 180 ° folding test and that the irregularities are not
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
observen visualmente en la superficie de la parte plegada después de un plegado en V de 90° con un radio de plegado de 0,5t.visually observe on the surface of the folded part after a 90 ° V-fold with a folding radius of 0.5t.
La presente invención se basa en el hallazgo de que se puede conseguir la distribución deseada de la concentración del Mn mediante la optimización de la composición química y de las condiciones de fabricación de la chapa de acero de alta resistencia mecánica. En consecuencia, se puede suprimir la formación de la estructura no uniforme provocada por la segregación del Mn para obtener una estructura uniforme, con lo que se puede fabricar una chapa de acero de alta resistencia mecánica que tiene una resistencia a la tracción de al menos 590 MPa y unas excelentes propiedades de plegado.The present invention is based on the finding that the desired distribution of the Mn concentration can be achieved by optimizing the chemical composition and manufacturing conditions of the high mechanical strength steel sheet. Consequently, the formation of the non-uniform structure caused by the segregation of the Mn can be suppressed to obtain a uniform structure, whereby a sheet of high mechanical strength steel having a tensile strength of at least 590 can be manufactured MPa and excellent folding properties.
La presente invención es una chapa de acero de acuerdo con reivindicación 1.The present invention is a steel sheet according to claim 1.
En una realización preferida de una chapa de acero de acuerdo con la presente invención, la composición química descrita anteriormente incluye al menos uno de los siguientes (a) - (d):In a preferred embodiment of a steel sheet according to the present invention, the chemical composition described above includes at least one of the following (a) - (d):
(a) al menos uno de Ti: 0,003 - 0,3%, Nb: 0,003 - 0,3% y V: 0,003 - 0,3%;(a) at least one of Ti: 0.003-0.3%, Nb: 0.003-0.3% and V: 0.003-0.3%;
(b) al menos uno de Cr: 0,01 -1%, Mo: 0,01 -1%, Cu: 0,01 - 1%y Ni: 0,01 -1%;(b) at least one of Cr: 0.01 -1%, Mo: 0.01 -1%, Cu: 0.01-1% and Ni: 0.01 -1%;
(c) al menos uno de Ca: 0,0001 - 0,01%, Mg: 0,0001 - 0,01%, REM: 0,0001 - 0,01% y Zr: 0,0001 - 0,01%; y(c) at least one of Ca: 0.0001 - 0.01%, Mg: 0.0001 - 0.01%, REM: 0.0001 - 0.01% and Zr: 0.0001 - 0.01% ; Y
(d) B: 0,0003- 0,01%.(d) B: 0.0003- 0.01%.
Desde otro aspecto, la presente invención es una chapa de acero tratada superficialmente caracterizada por tener una capa de revestimiento metálico formada sobre la superficie de al menos una cara de la chapa de acero descrita anteriormente.From another aspect, the present invention is a surface treated steel sheet characterized by having a metal coating layer formed on the surface of at least one face of the steel plate described above.
La presente invención puede proporcionar una chapa de acero de alta resistencia mecánica que tiene una resistencia de al menos 590 MPa y unas excelentes propiedades de plegado. La chapa de acero de acuerdo con la presente invención se puede usar ampliamente en diversos campos industriales y particularmente en el campo de la automoción.The present invention can provide a high mechanical strength steel sheet having a resistance of at least 590 MPa and excellent folding properties. The steel sheet according to the present invention can be widely used in various industrial fields and particularly in the automotive field.
Breve explicación de los dibujosBrief explanation of the drawings
La Figura 1 es una vista explicativa que muestra el estado de la superficie después de una deformación por plegado. Realizaciones de la invenciónFigure 1 is an explanatory view showing the state of the surface after a deformation by folding. Embodiments of the Invention
La composición química de la chapa de acero de acuerdo con la presente invención es la siguiente.The chemical composition of the steel sheet according to the present invention is as follows.
C: 0,03-0,20%C: 0.03-0.20%
El C contribuye a aumentar la resistencia mecánica de la chapa de acero. El contenido de C es al menos 0,03% con el fin de hacer que la resistencia a la tracción de la chapa de acero sea al menos 590 MPa. Si el contenido de C supera 0,20%, la soldabilidad empeora. Por lo tanto, el contenido de C ha de ser como máximo 0,20%. El contenido de C es preferiblemente al menos 0,05% con el fin de obtener fácilmente una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa.The C contributes to increase the mechanical strength of the steel sheet. The C content is at least 0.03% in order to make the tensile strength of the steel sheet at least 590 MPa. If the C content exceeds 0.20%, the weldability worsens. Therefore, the content of C must be at most 0.20%. The C content is preferably at least 0.05% in order to easily obtain a tensile strength of at least 980 MPa.
Si: 0,005-2,0%Yes: 0.005-2.0%
Si el contenido de Si es al menos 0,005%, es posible aumentar la resistencia mecánica de la chapa de acero sin degradar significativamente las propiedades de plegado. Si el contenido de Si supera 2,0%, la capacidad de la chapa de acero sin revestimiento metálico para someterse a un tratamiento de conversión química se degrada, y en el caso de una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente, se deteriora la humectabilidad en el momento del revestimiento metálico, la capacidad para someterse a un tratamiento de aleación, y la adherencia del revestimiento metálico. Por lo tanto, el contenido de Si es al menos 0,005% y como máximo 2,0%.If the Si content is at least 0.005%, it is possible to increase the mechanical strength of the steel sheet without significantly degrading the folding properties. If the Si content exceeds 2.0%, the ability of the steel sheet without metal coating to undergo a chemical conversion treatment is degraded, and in the case of a hot dipped galvanized steel sheet, the wettability at the time of the metal coating, the ability to undergo an alloy treatment, and the adhesion of the metal coating. Therefore, the Si content is at least 0.005% and at most 2.0%.
Si el contenido de Si supera 1,5%, sobre la superficie de la chapa de acero se pueden formar óxidos que contegan Si en una magnitud tal que el estado de la superficie empeore. Por lo tanto, el contenido de Si es preferiblemente como máximo 1,5%. Cuando se fabrica una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente, para la que es más difícil aumentar la resistencia mecánica que con una chapa de acero laminada en frío, debido a las restricciones en el procedimiento de fabricación, se puede obtener fácilmente una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa si el contenido de Si es al menos 0,4%. Por lo tanto, el contenido de Si es preferiblemente al menos 0,4%.If the Si content exceeds 1.5%, oxides containing Si may be formed on the surface of the steel sheet in a magnitude such that the surface condition worsens. Therefore, the Si content is preferably at most 1.5%. When a hot-dip galvanized steel sheet is manufactured, for which it is more difficult to increase the mechanical strength than with a cold-rolled steel sheet, due to the restrictions in the manufacturing process, a resistance to the traction of at least 980 MPa if the Si content is at least 0.4%. Therefore, the Si content is preferably at least 0.4%.
Mn: 1,2-3,5%Mn: 1.2-3.5%
El Mn contribuye a aumentar la resistencia mecánica de la chapa de acero. Con el fin de que la resistencia a la tracción de la chapa de acero sea al menos 590 MPa, es necesario que el contenido de Mn sea al menos 1,2%. Si el contenido de Mn supera 3,5%, no solo se vuelve difícil fundir y refinar el acero en un convertidor, sino que también empeora la soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de Mn es al menos 1,2% y como máximo 3,5%. El Mn fomenta laThe Mn helps to increase the mechanical strength of the steel sheet. In order for the tensile strength of the steel sheet to be at least 590 MPa, it is necessary that the Mn content be at least 1.2%. If the Mn content exceeds 3.5%, not only does it become difficult to melt and refine the steel in a converter, but it also makes weldability worse. Therefore, the content of Mn is at least 1.2% and at most 3.5%. The Mn encourages
44
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
formación en el acero de una estructura no uniforme, pero como se indica más adelante, cuando el acero contiene Bi este efecto adverso del Mn se aminora y la estructura se vuelve uniforme, por lo que se suprime el empeoramiento de las propiedades de plegado y aumenta la resistencia mecánica. Con el fin de alcanzar una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa, el contenido de Mn es preferiblemente al menos 1,8%.formation in the steel of a non-uniform structure, but as indicated below, when the steel contains Bi this adverse effect of the Mn is reduced and the structure becomes uniform, so that the worsening of the folding properties is suppressed and increased mechanical resistance In order to achieve a tensile strength of at least 980 MPa, the content of Mn is preferably at least 1.8%.
P: al menos 0,003% y < 0,1%P: at least 0.003% and <0.1%
El P está contenido típicamente como una impureza inevitable. Sin embargo, el P es un elemento de refuerzo de la solución sólida y es eficaz para reforzar la chapa de acero, por lo que debe estar contenido deliberadamente. Si el contenido de P supera 0,1% se deteriora la soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de P es como máximo 0,1%. Con el fin de reforzar la chapa de acero con una mayor seguridad, el contenido de P es al menos 0,003%.P is typically contained as an inevitable impurity. However, P is a reinforcing element of the solid solution and is effective in reinforcing the steel sheet, so it must be deliberately contained. If the P content exceeds 0.1%, the weldability deteriorates. Therefore, the content of P is at most 0.1%. In order to reinforce the steel sheet with greater safety, the P content is at least 0.003%.
S: < 0,01%S: <0.01%
El S está contenido en acero como una impureza inevitable. El contenido de S es preferiblemente tan bajo como sea posible desde el punto de vista de las propiedades de plegado y de la soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de S ha de ser como máximo 0,01%. El contenido de S es preferiblemente como máximo 0,005% y más preferiblemente como máximo 0,003%.The S is contained in steel as an inevitable impurity. The content of S is preferably as low as possible from the viewpoint of folding properties and weldability. Therefore, the content of S must be at most 0.01%. The content of S is preferably at most 0.005% and more preferably at most 0.003%.
sol. Al: 0,001 -1,0%Sun. At: 0.001 -1.0%
El Al está contenido en acero para la desoxidación del acero. El Al es eficaz para aumentar la producción de elementos formadores de carbonitruros, tales como el Ti. El contenido de sol. Al que es necesario para este efecto es al menos 0,001%. Si el contenido de sol. Al supera 1,0%, se degrada la soldabilidad y aumentan las inclusiones de óxido en el acero, lo que conduce al deterioro del estado de la superficie. Por lo tanto, el contenido de sol. Al ha de ser al menos 0,001% y como máximo 1,0%. El contenido de sol. Al es preferiblemente al menos 0,01% y como máximo 0,2%.Al is contained in steel for the deoxidation of steel. Al is effective in increasing the production of carbonitride forming elements, such as Ti. The sun content. The one that is necessary for this effect is at least 0.001%. If the sun content. When it exceeds 1.0%, weldability degrades and increases the oxide inclusions in steel, which leads to deterioration of the surface state. Therefore, the sun content. To be at least 0.001% and at most 1.0%. The sun content. Al is preferably at least 0.01% and at most 0.2%.
N: < 0,01%N: <0.01%
El N está contenido en el acero como una impureza inevitable. Desde el punto de vista de las propiedades de plegado, el contenido de N es preferiblemente tan bajo como sea posible, por lo que ha de ser como máximo 0,01%. El contenido de N es preferiblemente como máximo 0,006%.N is contained in steel as an inevitable impurity. From the point of view of the folding properties, the N content is preferably as low as possible, so it must be at most 0.01%. The content of N is preferably at most 0.006%.
Bi: 0,0001 -0,05%Bi: 0.0001 -0.05%
El Bi realiza una función importante en la presente invención. Cuando el Bi está contenido en el acero, se refina la estructura de solidificación del planchón, e incluso, si el acero contiene una gran cantidad de Mn, la estructura de la chapa de acero se vuelve uniforme y se suprime el deterioro de las propiedades de plegado. Por consiguiente, con el fin de garantizar las excelentes propiedades de plegado deseadas, es necesario que el contenido de Bi sea al menos 0,0001%. Sin embargo, si el contenido de Bi supera 0,05%, la trabajabilidad en caliente se degrada y la laminación en caliente se vuelve difícil. Por lo tanto, el contenido de Bi es al menos 0,0001% y como máximo 0,05%. Con el fin de mejorar aún más las propiedades de plegado, el contenido de Bi es preferiblemente al menos 0,0010%.Bi performs an important function in the present invention. When the Bi is contained in the steel, the solidification structure of the slab is refined, and even, if the steel contains a large amount of Mn, the structure of the steel sheet becomes uniform and the deterioration of the properties of creased. Therefore, in order to guarantee the desired excellent folding properties, it is necessary that the Bi content be at least 0.0001%. However, if the Bi content exceeds 0.05%, hot workability degrades and hot rolling becomes difficult. Therefore, the Bi content is at least 0.0001% and at most 0.05%. In order to further improve the folding properties, the Bi content is preferably at least 0.0010%.
Al menos uno de los elementos seleccionados entre Ti: < 0,3%, Nb: < 0,3% y V: < 0,3%At least one of the elements selected from Ti: <0.3%, Nb: <0.3% and V: <0.3%
El Ti, el Nb y el V contribuyen, cada uno de ellos, a aumentar la resistencia mecánica de la chapa de acero, por lo que son elementos opcionales que el acero puede contener según sea necesario. Para garantizar una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa, es eficaz que el acero contenga al menos uno de los elementos Ti, Nb y V. Con el fin de obtener este efecto con una mayor seguridad, el contenido de al menos uno de los elementos Ti, Nb y V es preferiblemente al menos 0,003%. Si el contenido de Ti, Nb y V supera 0,3%, aumentan las inclusiones que contienen Ti, Nb o V y se deteriora el estado de la superficie de la chapa de acero. Por lo tanto, cuando está contenido al menos uno de los elementos Ti, Nb y V, el contenido que se añade de cada uno de ellos ha de ser preferiblemente como máximo 0,3%.The Ti, the Nb and the V contribute, each of them, to increase the mechanical strength of the steel sheet, so they are optional elements that the steel can contain as needed. To ensure a tensile strength of at least 980 MPa, it is effective that the steel contains at least one of the elements Ti, Nb and V. In order to obtain this effect with greater safety, the content of at least one of the elements Ti, Nb and V is preferably at least 0.003%. If the content of Ti, Nb and V exceeds 0.3%, inclusions containing Ti, Nb or V increase and the surface condition of the sheet steel deteriorates. Therefore, when at least one of the elements Ti, Nb and V is contained, the content added from each of them should preferably be at most 0.3%.
Al menos uno de los elementos seleccionados entre Cr: < 1%, Mo: < 1% y Ni: <1%At least one of the elements selected from Cr: <1%, Mo: <1% and Ni: <1%
El Cr, el Mo, el Cu y el Ni contribuyen a aumentar la resistencia mecánica de la chapa de acero, por lo que son elementos opcionales que el acero puede contener según sea necesario. Es eficaz que el acero contenga al menos uno de los elementos Cr, Mo y Ni para garantizar una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa cuando se fabrica una chapa de acero laminada en frío, de tal modo que la temperatura a la terminación del enfriamiento en el recocido continuo sea al menos 300°C y como máximo 420°C, o cuando se fabrica una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente. Con el fin de obtener este efecto con una mayor seguridad, al menos uno de los elementos Cr, Mo y Ni está contenido preferiblemente en una cantidad de al menos 0,01%. Sin embargo, si el contenido de uno cualquiera de los elementos Cr, Mo y Ni supera 1%, el efecto descrito anteriormente se satura y la adición se convierte en un despilfarro económico. Adicionalmente, la chapa de acero laminada en caliente se vuelve dura a la terminación de la laminación en caliente, y en la chapa de acero laminada en caliente se vuelve difícil realizar una laminación en frío. Por lo tanto, cuando está contenido al menos uno de los elementos Cr, Mo y Ni, elCr, Mo, Cu and Ni contribute to increasing the mechanical strength of the steel sheet, so they are optional elements that steel can contain as needed. It is effective that the steel contains at least one of the elements Cr, Mo and Ni to ensure a tensile strength of at least 980 MPa when a cold rolled steel sheet is manufactured, such that the temperature at the end of the cooling in continuous annealing is at least 300 ° C and a maximum of 420 ° C, or when a hot-dip galvanized steel sheet is manufactured. In order to obtain this effect with greater certainty, at least one of the elements Cr, Mo and Ni is preferably contained in an amount of at least 0.01%. However, if the content of any one of the elements Cr, Mo and Ni exceeds 1%, the effect described above is saturated and the addition becomes an economic waste. Additionally, the hot rolled steel sheet becomes hard upon completion of the hot rolling, and in the hot rolled steel sheet it becomes difficult to perform a cold rolling. Therefore, when at least one of the elements Cr, Mo and Ni is contained, the
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
5555
contenido de cada elemento añadido ha de ser como máximo 1%.content of each item added must be a maximum of 1%.
Al menos uno de los elementos seleccionados entre Ca: < 0,01%, Mg: < 0,01%, REM: < 0,01% y Zr: < 0,01%At least one of the elements selected from Ca: <0.01%, Mg: <0.01%, REM: <0.01% and Zr: <0.01%
Cada uno de los elementos Ca, Mg, REM y Zr contribuye a controlar las inclusiones en el acero, y en particular las inclusiones que se dispersan finamente, mejorando de ese modo aún más las propiedades de plegado de la chapa de acero. Por lo tanto, son elementos opcionales que pueden estar contenidos en el acero según sea necesario. Sin embargo, si está contenida una cantidad excesiva de Ca, Mg, REM o Zr, se deteriora el estado de la superficie de la chapa de acero. Por lo tanto, cuando está contenido al menos uno de los elementos Ca, Mg, REM y Zr, el contenido de cada uno de ellos que se añade es como máximo 0,01%. Con el fin de obtener con seguridad el efecto descrito anteriormente, el contenido que se añade de uno cualquiera de los elementos Ca, Mg, REM y Zr es preferiblemente al menos 0,0001%.Each of the elements Ca, Mg, REM and Zr contributes to control inclusions in steel, and in particular inclusions that are finely dispersed, thereby further improving the folding properties of the steel sheet. Therefore, they are optional elements that may be contained in the steel as required. However, if an excessive amount of Ca, Mg, REM or Zr is contained, the state of the steel sheet surface deteriorates. Therefore, when at least one of the elements Ca, Mg, REM and Zr is contained, the content of each of them added is at most 0.01%. In order to safely obtain the effect described above, the content that is added from any one of the elements Ca, Mg, REM and Zr is preferably at least 0.0001%.
B: < 0,01%B: <0.01%
El B no solo contribuye a mejorar las propiedades de plegado de la chapa de acero, sino que también es eficaz para garantizar una resistencia a la tracción de al menos 980 MPa cuando se fabrica una chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente. Por lo tanto, es un elemento opcional que puede estar contenido en el acero según sea necesario. Sin embargo, si el contenido de B supera 0,01%, la chapa de acero laminada en caliente se vuelve dura, y en la chapa de acero laminada en caliente se vuelve difícil llevar a cabo una laminación en frío. Por lo tanto, el contenido de B es preferiblemente como máximo 0,01%. Con el fin de obtener con una mayor seguridad el efecto descrito anteriormente, el contenido de B, cuando el B está contenido, es preferiblemente al menos 0,0003%.Not only does B contribute to improving the folding properties of the steel sheet, but it is also effective in ensuring a tensile strength of at least 980 MPa when a hot-dip galvanized steel sheet is manufactured. Therefore, it is an optional element that can be contained in the steel as needed. However, if the B content exceeds 0.01%, the hot rolled steel sheet becomes hard, and cold rolled steel becomes difficult to carry out cold rolling. Therefore, the content of B is preferably at most 0.01%. In order to obtain with greater certainty the effect described above, the content of B, when the B is contained, is preferably at least 0.0003%.
El resto de la composición distinto de los componentes descritos anteriormente es esencialmente Fe e impurezas.The rest of the composition other than the components described above is essentially Fe and impurities.
Relación de segregación del Mn: menor que 1,30.Mn segregation ratio: less than 1.30.
La chapa de acero de acuerdo con la presente invención tiene la distribución de Mn establecida. A saber, la distribución de Mn de la chapa de acero satisface la condición de que la relación de segregación del Mn (Mnmáx/Mnmed) sea inferior a 1,30. La relación de segregación del Mn (Mnmáx/Mnmed) se determina mediante análisis con un EPMA (siglas en inglés de “microanalizador de sonda de electrones”) a una profundidad de 1/20 del espesor de la chapa desde la superficie de la chapa de acero en la región que no contiene MnS. La relación de segregación se calcula como la relación entre la concentración máxima de Mn (Mnmáx) y la concentración media de Mn (Mnmed). Una relación de segregación del Mn menor que 1,30 indica que la estructura es uniforme, a consecuencia de lo cual se mejoran las propiedades de plegado de la chapa de acero, y se vuelve difícil que se desarrollen irregularidades en la parte de la superficie que se ha sometido al plegado. Se puede hacer que la relación de segregación del Mn de la chapa de acero sea menor que 1,30, haciendo que la composición química del acero contenga Bi y, como se describe a continuación, satisfaciendo las condiciones establecidas para la velocidad de colada. Con el fin de mejorar aún más las propiedades de plegado, la relación de segregación del Mn es preferiblemente menor que 1,20.The steel sheet according to the present invention has the established Mn distribution. Namely, the Mn distribution of the steel sheet satisfies the condition that the segregation ratio of the Mn (Mnmax / Mnmed) is less than 1.30. The segregation ratio of Mn (Mnmax / Mnmed) is determined by analysis with an EPMA (acronym for "electron probe microanalyzer") at a depth of 1/20 of the thickness of the sheet from the surface of the sheet steel in the region that does not contain MnS. The segregation ratio is calculated as the ratio between the maximum concentration of Mn (Mnmax) and the average concentration of Mn (Mnmed). A segregation ratio of Mn less than 1.30 indicates that the structure is uniform, as a result of which the folding properties of the steel sheet are improved, and it becomes difficult for irregularities to develop in the part of the surface that has undergone folding. The segregation ratio of the Mn of the steel plate can be made to be less than 1.30, making the chemical composition of the steel contain Bi and, as described below, satisfying the conditions established for the casting speed. In order to further improve the folding properties, the segregation ratio of Mn is preferably less than 1.20.
Las propiedades de plegado de la chapa de acero se ven afectadas por la distribución de Mn en la capa superficial de la chapa de acero. La deformación durante el plegado es mayor en la capa superficial de la chapa de acero que en el centro del espesor de la chapa de acero, y las propiedades de plegado se controlan mediante la deformabilidad en la capa superficial de la chapa de acero. Sin embargo, puede que no sea posible medir con precisión la distribución de Mn en la superficie de la chapa de acero e inmediatamente debajo de ella, debido a la influencia de la oxidación de la superficie de la chapa de acero y a otros factores. Por consiguiente, en la presente invención, para determinar la relación de segregación del Mn, la concentración del Mn se mide a la profundidad descrita anteriormente cerca de la superficie de la chapa de acero. El análisis mediante un EPMA se realiza preferiblemente mediante la medición en un área suficiente para evaluar adecuadamente las variaciones locales de la distribución de Mn, tal como una región rectangular que mida 500 micrómetros en la dirección de la laminación, por un total de 4 mm en la dirección perpendicular a la dirección de laminación, como se muestra en los ejemplos.The folding properties of the steel sheet are affected by the distribution of Mn in the surface layer of the steel sheet. The deformation during folding is greater in the surface layer of the steel sheet than in the center of the thickness of the steel sheet, and the folding properties are controlled by deformability in the surface layer of the steel sheet. However, it may not be possible to accurately measure the distribution of Mn on the surface of the steel sheet and immediately below it, due to the influence of oxidation of the surface of the steel sheet and other factors. Therefore, in the present invention, to determine the segregation ratio of Mn, the concentration of Mn is measured at the depth described above near the surface of the steel sheet. EPMA analysis is preferably performed by measuring in an area sufficient to adequately assess local variations of the Mn distribution, such as a rectangular region measuring 500 micrometers in the direction of lamination, for a total of 4 mm in the direction perpendicular to the rolling direction, as shown in the examples.
Capa de revestimiento metálicoMetallic coating layer
La chapa de acero de acuerdo con la presente invención también se puede usar como chapa de acero tratada superficialmente, formando una capa de revestimiento metálico sobre la superficie de una o de ambas caras de la misma con el objeto de aumentar la resistencia a la corrosión o similar.The steel sheet according to the present invention can also be used as a surface treated steel sheet, forming a metallic coating layer on the surface of one or both faces thereof in order to increase the corrosion resistance or Similary.
La capa de revestimiento metálico puede ser una capa de revestimiento por electrodeposición o una capa de revestimiento metálico por inmersión en caliente. Los ejemplos de una capa de revestimiento por electrodeposición son una capa de revestimiento por electrodeposición de cinc o una capa de revestimiento por electrodeposición de una aleación de Zn-Ni. Los ejemplos de una capa de revestimiento metálico por inmersión en caliente son una capa de galvanización (cinc) por inmersión en caliente, una capa galvano-recocida, una capa de revestimiento metálico de aluminio por inmersión en caliente, una capa de revestimiento metálico de una aleación de Zn-Al por inmersión en caliente, una capa de revestimiento metálico de una aleación de Zn-Al-Mg por inmersión en caliente, una capa de revestimiento metálico de una aleación de Zn-Al-Mg-Si por inmersión en caliente y similares. El peso (o espesor) del revestimiento de estas capas de revestimiento metálico puede ser el que se usa típicamente para este tipo de chapa de acero con revestimiento metálico. Si se desea, puede haber dos o más capas de revestimiento metálico.The metallic coating layer may be an electrodeposition coating layer or a hot dip metal coating layer. Examples of an electrodeposition coating layer are a zinc electrodeposition coating layer or an electrodeposition coating layer of a Zn-Ni alloy. Examples of a hot-dip metal coating layer are a hot-dip galvanizing (zinc) layer, an annealed-galvanized layer, a hot-dip aluminum metal coating layer, a metallic coating layer of a hot dip Zn-Al alloy, a metal coating layer of a Zn-Al-Mg hot dip alloy, a metal coating layer of a Zn-Al-Mg-Si alloy hot dip and Similar. The weight (or thickness) of the coating of these metal coating layers may be that typically used for this type of metal coated steel sheet. If desired, there may be two or more layers of metal coating.
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
A continuación, se explica un método preferido de fabricación para la chapa de acero.Next, a preferred manufacturing method for the steel plate is explained.
Etapa de colada continuaContinuous Casting Stage
El acero fundido con la composición química descrita anteriormente se prepara mediante un método de fusión conocido que utiliza un convertidor, un horno eléctrico o similar. El acero fundido se cuela continuamente para formar un planchón con un espesor de 200 - 300 mm en unas condiciones tales que la velocidad de solidificación sea 100 - 1.000°C por minuto a una profundidad de 10 mm desde la superficie del planchón.The molten steel with the chemical composition described above is prepared by a known fusion method using a converter, an electric furnace or the like. The molten steel is continuously cast to form a slab with a thickness of 200-300 mm under conditions such that the solidification rate is 100-1000 ° C per minute at a depth of 10 mm from the surface of the slab.
Velocidad de solidificación: 100 - 1.000°C por minutoSolidification speed: 100 - 1,000 ° C per minute
Si la velocidad de solidificación a una profundidad de 10 mm desde la superficie del planchón en la etapa de colada continua es menor que 100°C por minuto, no se puede refinar el espaciado del brazo de la dendrita primaria a una profundidad de 1/20 del espesor del planchón desde la superficie del planchón, y no se evita suficientemente la segregación del Mn. En consecuencia, a veces no es posible mejorar las propiedades de plegado de la chapa de acero. Una velocidad de solidificación superior a 1.000°C por minuto puede inducir la fisuración de la superficie del planchón. Por lo tanto, la velocidad de solidificación es al menos 100°C por minuto y como máximo 1.000°C por minuto.If the solidification rate at a depth of 10 mm from the surface of the slab in the continuous casting stage is less than 100 ° C per minute, the spacing of the primary dendrite arm at a depth of 1/20 cannot be refined of the thickness of the slab from the slab surface, and the segregation of the Mn is not sufficiently avoided. Consequently, sometimes it is not possible to improve the folding properties of the steel sheet. A solidification rate greater than 1,000 ° C per minute can induce the cracking of the slab surface. Therefore, the solidification rate is at least 100 ° C per minute and at most 1,000 ° C per minute.
Espesor del planchón: 200 - 300 mmSlab thickness: 200 - 300 mm
Si el espesor del planchón es menor que 200 mm, es difícil garantizar una reducción total de laminación de al menos 99,0% en la laminación en caliente y la laminación en frío descritas a continuación. Si el espesor del planchón supera 300 mm, es difícil garantizar una relación de segregación del Mn menor que 1,30 a una profundidad de 1/20 del espesor de la chapa desde la superficie de la chapa de acero. Por lo tanto, el espesor del planchón es al menos 200 mm y como máximo 300 mm.If the thickness of the slab is less than 200 mm, it is difficult to guarantee a total lamination reduction of at least 99.0% in hot rolling and cold rolling described below. If the thickness of the slab exceeds 300 mm, it is difficult to guarantee a segregation ratio of Mn less than 1.30 at a depth of 1/20 of the thickness of the sheet from the surface of the sheet steel. Therefore, the thickness of the slab is at least 200 mm and a maximum of 300 mm.
Etapa de laminaciónLamination stage
El planchón obtenido mediante la etapa de colada continua descrita anteriormente se somete a una laminación en caliente para preparar una chapa de acero laminada en caliente, y luego la chapa de acero laminada en caliente se somete a una laminación en frío para obtener una chapa de acero laminada en frío.The slab obtained by the continuous casting step described above is subjected to hot rolling to prepare a hot rolled steel sheet, and then the hot rolled steel sheet is subjected to a cold rolling to obtain a steel sheet cold rolled.
Preferiblemente, el planchón que se obtiene mediante la etapa de colada continua se somete a una homogeneización manteniéndolo en el intervalo de temperatura de 1.200 - 1.350°C durante al menos 20 minutos, y luego a una laminación en caliente con una temperatura de acabado de 800 - 950°C y una temperatura de bobinado de 400 - 750°C, para obtener una chapa de acero laminada en caliente. Luego, la chapa de acero laminada en caliente se lamina en frío para obtener una chapa de acero laminada en frío, con una reducción total de laminación en la laminación en caliente y la laminación en frío de al menos 99,0%.Preferably, the slab obtained by the continuous casting step is subjected to homogenization by keeping it in the temperature range of 1,200 - 1,350 ° C for at least 20 minutes, and then hot rolling with a finishing temperature of 800 - 950 ° C and a winding temperature of 400 - 750 ° C, to obtain a hot rolled steel sheet. Then, the hot rolled steel sheet is cold rolled to obtain a cold rolled steel sheet, with a total reduction of hot rolling and cold rolling of at least 99.0%.
Temperatura de homogeneización: 1.200 - 1.350°C. Duración de la homogeneización: al menos 20 minutosHomogenization temperature: 1,200 - 1,350 ° C. Duration of homogenization: at least 20 minutes
Con el mantenimiento del planchón que se va a someter a una laminación en caliente a una temperatura de al menos 1.200°C, durante al menos 20 minutos, se elimina aún más la estructura no uniforme provocada por la segregación del Mn y se mejoran aún más las propiedades de plegado de la chapa de acero. Preferiblemente, la temperatura de homogeneización es como máximo 1.350°C desde el punto de vista de suprimir las pérdidas por cascarilla, evitar daños al horno de calentamiento y aumentar la productividad.With the maintenance of the slab to be subjected to a hot rolling at a temperature of at least 1,200 ° C, for at least 20 minutes, the non-uniform structure caused by the segregation of the Mn is further eliminated and further improved The folding properties of the steel sheet. Preferably, the homogenization temperature is at most 1,350 ° C from the point of view of suppressing losses per scale, avoiding damage to the heating furnace and increasing productivity.
La duración de la homogeneización es más preferiblemente al menos 1,0 horas y como máximo 3 horas. El hacer que la duración de la homogeneización sea al menos 1,0 horas, puede lograr que la relación de segregación del Mn sea menor que 1,20 y las propiedades de plegado de la chapa de acero se puedan mejorar aún más. Al hacer que la duración de la homogeneización sea como máximo 3 horas, se suprimen las pérdidas por cascarilla y se puede aumentar la productividad, lo que conduce a una disminución de los costes de fabricación.The duration of homogenization is more preferably at least 1.0 hours and at most 3 hours. By making the duration of the homogenization at least 1.0 hours, it can achieve that the segregation ratio of the Mn is less than 1.20 and the folding properties of the steel sheet can be further improved. By making the duration of homogenization a maximum of 3 hours, the losses per scale are suppressed and productivity can be increased, which leads to a decrease in manufacturing costs.
Temperatura de acabado: 800 - 950°CFinishing temperature: 800 - 950 ° C
Si la temperatura de acabado de la laminación en caliente es al menos 800°C, se puede hacer que sea pequeña la resistencia a la deformación durante la laminación en caliente y se pueden llevar a cabo más fácilmente las operaciones. Si la temperatura de acabado es como máximo 950°C, los defectos debidos a la cascarilla se pueden suprimir con una mayor seguridad y se puede garantizar un buen estado de la superficie.If the finishing temperature of the hot rolling is at least 800 ° C, the resistance to deformation during hot rolling can be made small and operations can be carried out more easily. If the finishing temperature is a maximum of 950 ° C, defects due to the scale can be suppressed with greater safety and a good surface condition can be guaranteed.
Temperatura de bobinado: 400 - 750°CWinding temperature: 400 - 750 ° C
Si la temperatura de bobinado en la laminación en caliente es al menos 400°C, se suprime la formación de bainita o martensita dura, y se puede llevar a cabo fácilmente la laminación en frío posterior. Al hacer que la temperatura de bobinado sea como máximo de 750°C, se suprime la oxidación de la superficie de la chapa de acero y se puede garantizar un buen estado de la superficie.If the winding temperature in hot rolling is at least 400 ° C, the formation of bainite or hard martensite is suppressed, and subsequent cold rolling can be easily carried out. By making the winding temperature a maximum of 750 ° C, the oxidation of the steel sheet surface is suppressed and a good surface condition can be guaranteed.
En la etapa de laminación en caliente, la barra en bruto, después de la laminación en bruto y antes de la laminaciónIn the hot rolling stage, the raw bar, after raw rolling and before rolling
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
de acabado, se calienta preferiblemente mediante un calentamiento por inducción o similar, a fin de permitir que la barra en bruto tenga una temperatura uniforme en toda su longitud, con lo que se pueden suprimir las variaciones de las propiedades en la chapa de acero.finishing, is preferably heated by induction heating or the like, in order to allow the raw bar to have a uniform temperature throughout its length, whereby variations of the properties in the steel sheet can be suppressed.
Reducción total de laminación en la laminación en caliente y la laminación en frío: Al menos 99,0%Total reduction of hot rolling and cold rolling: At least 99.0%
La chapa de acero laminada en caliente, que se obtiene mediante la etapa de laminación en caliente descrita anteriormente, normalmente se somete a un descascarillado mediante un método habitual, tal como un decapado, antes de someterla a una laminación en frío para obtener una chapa de acero laminada en frío. La reducción total de laminación en la laminación en caliente y la laminación en frío es preferiblemente al menos 99,0%. La reducción total de laminación se calcula usando la fórmula siguiente.The hot rolled steel sheet, which is obtained by the hot rolling stage described above, is usually subjected to a peeling by a usual method, such as pickling, before being subjected to a cold rolling to obtain a sheet of cold rolling. cold rolled steel. The total reduction of hot rolling and cold rolling is preferably at least 99.0%. The total lamination reduction is calculated using the following formula.
Reducción total de laminación (%) = [1 - (espesor de la chapa de acero laminada en frío) / (espesor del planchón sometido a una laminación en caliente)] x 100Total rolling reduction (%) = [1 - (cold rolled steel sheet thickness) / (slab thickness subjected to hot rolling)] x 100
Las irregularidades superficiales en las partes plegadas que se desarrollan después del plegado de la chapa de acero se ven afectadas no solo por la relación de segregación del Mn, sino también por el espesor en la dirección del espesor de la chapa de las bandas concentradas de Mn, que son regiones en forma de cinta en las que las partes segregadas de Mn, que se desarrollan por segregación durante la solidificación, se prolongan en la dirección de la laminación en la etapa de laminación posterior. La disminución del espesor de estas bandas concentradas de Mn puede suprimir con una mayor seguridad las irregularidades de la superficie después del trabajado y, en consecuencia, se pueden mejorar las propiedades de plegado de la chapa de acero. Para este propósito es eficaz hacer que la reducción total sea al menos 99,0%.The surface irregularities in the folded parts that develop after the folding of the steel sheet are affected not only by the segregation ratio of the Mn, but also by the thickness in the direction of the thickness of the sheet of the concentrated bands of Mn , which are tape-shaped regions in which the segregated parts of Mn, which develop by segregation during solidification, are extended in the direction of lamination in the subsequent lamination stage. The decrease of the thickness of these concentrated bands of Mn can suppress with greater certainty the irregularities of the surface after the work and, consequently, the folding properties of the steel sheet can be improved. For this purpose it is effective to make the total reduction at least 99.0%.
La reducción en la laminación en frío es preferiblemente al menos 30%, con el fin de hacer que la estructura de la chapa de acero sea uniforme después del recocido continuo. Desde el punto de vista de garantizar la planeidad de la chapa de acero, es preferible que se lleve a cabo una laminación ligera con una reducción de como máximo 5%, antes o después del decapado, para rectificar la forma. Al llevar a cabo esta laminación ligera antes del decapado, se mejora la procesabilidad del decapado a fin de fomentar la eliminación de los elementos que se concentran en la superficie. En consecuencia, se mejora la adherencia de la capa de revestimiento metálico, en el caso de una chapa galvanizada por inmersión en caliente, o se mejora el estado de la superficie, en el caso de una chapa de acero laminada en frío.The reduction in cold rolling is preferably at least 30%, in order to make the structure of the steel sheet uniform after continuous annealing. From the point of view of guaranteeing the flatness of the steel sheet, it is preferable that a light lamination be carried out with a maximum reduction of 5%, before or after pickling, to rectify the shape. By carrying out this light lamination before pickling, the processability of the pickling is improved in order to encourage the removal of the elements that are concentrated on the surface. Consequently, the adhesion of the metallic coating layer is improved, in the case of a hot dip galvanized sheet, or the surface condition is improved, in the case of a cold rolled steel sheet.
Etapa de recocido continuoContinuous Annealing Stage
La chapa de acero laminada en frío obtenida mediante la etapa de laminación, que incluye la laminación en caliente y la laminación en frío descritas anteriormente, se somete a un recocido continuo. La temperatura de recocido es preferiblemente al menos 750°C y como máximo 950°C. Desde el punto de vista de la productividad, la velocidad de aumento de la temperatura hasta la temperatura de recocido por recristalización es preferiblemente al menos 1°C por segundo.The cold rolled steel sheet obtained by the rolling stage, which includes the hot rolling and cold rolling described above, is subjected to continuous annealing. The annealing temperature is preferably at least 750 ° C and at most 950 ° C. From the point of view of productivity, the rate of increase of the temperature to the annealing temperature by recrystallization is preferably at least 1 ° C per second.
Temperatura de recocido: 750 - 950°CAnnealing temperature: 750 - 950 ° C
Al hacer que la temperatura de recocido sea al menos 750°C, se suprime la posibilidad de que permanezca una estructura no recristalizada y se puede obtener con seguridad una estructura uniforme, lo que da lugar a aún más mejoras en las propiedades de plegado. Al hacer que la temperatura de recocido sea como máximo 950°C, se suprimen los daños al horno de recocido y se aumenta la productividad.By causing the annealing temperature to be at least 750 ° C, the possibility of a non-recrystallized structure remains and a uniform structure can be safely obtained, which results in even more improvements in folding properties. By causing the annealing temperature to be a maximum of 950 ° C, damage to the annealing furnace is suppressed and productivity is increased.
El tiempo de recocido es preferiblemente al menos 10 segundos, con el fin de eliminar por completo la estructura no recristalizada y garantizar de manera estable unas buenas propiedades de plegado. Desde el punto de vista de la productividad, el tiempo de recocido es preferiblemente como máximo 300 segundos.The annealing time is preferably at least 10 seconds, in order to completely eliminate the non-recrystallized structure and stably guarantee good folding properties. From the point of view of productivity, the annealing time is preferably at most 300 seconds.
Con el fin de limitar la adición de elementos de aleación que conducen al aumento de los costes y garantizar una alta resistencia a la tracción de al menos 590 MPa, se lleva a cabo preferiblemente un enfriamiento después del recocido, con una velocidad de enfriamiento media de al menos 5°C por segundo en la región de 650°C a 550°C.In order to limit the addition of alloy elements that lead to increased costs and ensure high tensile strength of at least 590 MPa, cooling is preferably carried out after annealing, with an average cooling rate of at least 5 ° C per second in the region of 650 ° C to 550 ° C.
Preferiblemente, en la chapa de acero se lleva a cabo un templado por laminación en frío después del recocido (después del revestimiento metálico cuando se ha llevado a cabo una galvanización por inmersión en caliente). El templado por laminación en frío puede suprimir la aparición del alargamiento de fluencia y evitar el ensuciamiento y la excoriación en el momento de la conformación por prensado. El alargamiento en el templado por laminación en frío es preferiblemente al menos 0,05% y como máximo 1%.Preferably, a cold rolling tempering is carried out on the steel sheet after annealing (after the metallic coating when hot dipping galvanization has been carried out). Cold rolling tempering can suppress the appearance of creep elongation and prevent fouling and excoriation at the time of press forming. Elongation in cold rolling tempering is preferably at least 0.05% and at most 1%.
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
Etapa de revestimiento metálicoMetal cladding stage
Cuando la superficie de la chapa de acero se somete a una galvanización en caliente, es preferible que el enfriamiento se detenga, después del recocido en la etapa de recocido, a una temperatura de al menos 460°C y como máximo 550°C, y que la chapa de acero recocida sea sumergida inmediatamente en el baño de revestimiento metálico por inmersión en caliente, para llevar a cabo un revestimiento metálico continuo. Si el enfriamiento después del recocido se detiene a una temperatura inferior a 460°C, la disipación de calor en el momento de la inmersión en el baño de revestimiento metálico es cuantiosa, a consecuencia de lo cual la operación de revestimiento metálico a veces se vuelve difícil. Si se detiene a una temperatura superior a 550°C, la operación de revestimiento metálico a veces se vuelve difícil.When the surface of the steel sheet is subjected to hot galvanizing, it is preferable that the cooling is stopped, after annealing in the annealing stage, at a temperature of at least 460 ° C and at most 550 ° C, and that the annealed steel sheet be immersed immediately in the hot-dip metal coating bath, to carry out a continuous metal coating. If the cooling after annealing stops at a temperature below 460 ° C, the heat dissipation at the time of immersion in the metal cladding bath is substantial, as a result of which the metal cladding operation sometimes becomes hard. If it stops at a temperature above 550 ° C, the metal cladding operation sometimes becomes difficult.
La galvanización por inmersión en caliente se puede llevar a cabo mediante los métodos habituales. Por ejemplo, la chapa de acero se puede sumergir en un baño de galvanización por inmersión en caliente a una temperatura de al menos 410°C y como máximo 490°C, y el peso del revestimiento del revestimiento metálico se puede controlar con una boquilla de barrido con gas, o similar, inmediatamente después de que la chapa de acero abandone el baño de revestimiento metálico.Hot dip galvanization can be carried out by the usual methods. For example, the steel sheet can be submerged in a hot dip galvanizing bath at a temperature of at least 410 ° C and at most 490 ° C, and the weight of the metal cladding can be controlled with a nozzle Gas scanning, or the like, immediately after the steel sheet leaves the metal clad bath.
Después de la inmersión en el baño de galvanización por inmersión en caliente, sobre la chapa de acero galvanizada resultante se puede llevar a cabo un tratamiento térmico de aleación para fabricar una chapa de acero galvano-recocida. Cuando se realiza un tratamiento térmico de aleación, la temperatura preferida para el tratamiento térmico de aleación es al menos 460°C y como máximo 600°C. Si esta temperatura es inferior a 460°C, se pueden desarrollar partes que no se hayan aleado y es fácil que el estado de la superficie de la chapa de acero se deteriore. Si la temperatura del tratamiento térmico de aleación supera 600°C, se desarrolla fácilmente la pulverización del revestimiento metálico.After immersion in the hot dip galvanizing bath, an alloy heat treatment can be carried out on the resulting galvanized steel sheet to make an galvanized-annealed steel sheet. When an alloy heat treatment is performed, the preferred temperature for the alloy heat treatment is at least 460 ° C and at most 600 ° C. If this temperature is below 460 ° C, parts that have not been alloyed can be developed and it is easy for the surface of the steel sheet to deteriorate. If the temperature of the alloy heat treatment exceeds 600 ° C, spraying of the metal coating easily develops.
Cuando se fabrica una chapa de acero revestida por electrodeposición, la chapa de acero, que se enfrió después del recocido, se reviste por electrodeposición de una manera convencional después de haber sido sometida a un tratamiento apropiado de preparación de la superficie.When an electrodeposition coated steel sheet is manufactured, the steel sheet, which cooled after annealing, is coated by electrodeposition in a conventional manner after being subjected to an appropriate surface preparation treatment.
Después del revestimiento metálico por inmersión en caliente o del revestimiento por electrodeposición, dependiendo del uso, sobre la chapa de acero con revestimiento metálico resultante se puede realizar un tratamiento posterior convencional (tal como un tratamiento de conversión química, un tratamiento de lubricación, o similar).After the hot-dip metal coating or the electrodeposition coating, depending on the use, a conventional post-treatment can be performed on the resulting metal sheet steel sheet (such as a chemical conversion treatment, a lubrication treatment, or the like) ).
Ejemplo 1Example 1
Mediante fusión en un convertidor, se prepararon unos aceros con las composiciones químicas mostradas en la Tabla 1. Luego, mediante una colada continua se prepararon unos planchones que tenían un espesor de 245 mm, de tal modo que la velocidad de solidificación a una profundidad de 10 mm desde la superficie de los planchones satisfacía las condiciones mostradas en la Tabla 2.By melting in a converter, steels were prepared with the chemical compositions shown in Table 1. Then, by continuous casting, slabs having a thickness of 245 mm were prepared, such that the rate of solidification at a depth of 10 mm from the surface of the slabs satisfied the conditions shown in Table 2.
Los planchones se sometieron a una laminación en caliente bajo las condiciones que se muestran en la Tabla 2, seguida de un decapado y luego de una laminación en frío bajo las condiciones que se muestran en la Tabla 2, para obtener unas chapas de acero laminadas en frío con un espesor de 1,2 mm.The slabs were subjected to hot rolling under the conditions shown in Table 2, followed by pickling and then cold rolling under the conditions shown in Table 2, to obtain rolled steel sheets. cold with a thickness of 1.2 mm.
Tabla 1Table 1
- Tipo de acero Steel type
- Composición química (% en masa, resto Fe e impurezas) Chemical composition (% by mass, remainder Fe and impurities)
- C C
- Si Mn P S sol. Al N Bi Ti Nb V Cr Mo Cu Ni Otros If Mn P S sol. Al N Bi Ti Nb V Cr Mo Cu Ni Others
- A1 A1
- 0,10 0,75 2,44 0,012 0,001 0,031 0,0039 0,0033 0,102 0.10 0.75 2.44 0.012 0.001 0.031 0.0039 0.0033 0.102
- B1 B1
- 0,10 0,12 2,49 0,011 0,002 0,031 0,0046 0,0006 0,063 0,035 B: 0,0013 0.10 0.12 2.49 0.011 0.002 0.031 0.0046 0.0006 0.063 0.035 B: 0.0013
- C1 C1
- 0,02 0,62 2,38 0,013 0,001 0,042 0,0043 0,0015 0,064 0.02 0.62 2.38 0.013 0.001 0.042 0.0043 0.0015 0.064
- D1 D1
- 0,15 0,59 2,22 0,011 0,002 0,023 0,0028 tr. 0,061 0,51 0.15 0.59 2.22 0.011 0.002 0.023 0.0028 tr. 0.061 0.51
- E1 E1
- 0,10 0,36 2,43 0,011 0,001 0,032 0,0038 0,0053 0,072 0,042 0.10 0.36 2.43 0.011 0.001 0.032 0.0038 0.0053 0.072 0.042
- F1 F1
- 0,12 0,10 1,10 0,012 0,001 0,031 0,0037 0,0022 0,053 0.12 0.10 1.10 0.012 0.001 0.031 0.0037 0.0022 0.053
- G1 G1
- 0,15 0,20 1,68 0,010 0,002 0,038 0,0052 0,012 0,044 0,029 REM: 0,0028 0.15 0.20 1.68 0.010 0.002 0.038 0.0052 0.012 0.044 0.029 REM: 0.0028
- H1 H1
- 0,12 0,87 2,12 0,012 0,001 0,032 0,0038 0,021 0,053 0,11 0.12 0.87 2.12 0.012 0.001 0.032 0.0038 0.021 0.053 0.11
- I1 I1
- 0,13 0,02 2,47 0,012 0,002 0,036 0,0041 0,016 0,074 0,17 0.13 0.02 2.47 0.012 0.002 0.036 0.0041 0.016 0.074 0.17
- J1 J1
- 0,16 0,45 2,42 0,012 0,001 0,036 0,0043 0,0083 0,045 0,092 0.16 0.45 2.42 0.012 0.001 0.036 0.0043 0.0083 0.045 0.092
- K1 K1
- 0,07 0,03 2,40 0,011 0,001 0,15 0,0040 0,030 0,053 0,23 0.07 0.03 2.40 0.011 0.001 0.15 0.0040 0.030 0.053 0.23
- L1 L1
- 0,12 0,96 1,52 0,011 0,001 0,029 0,0047 0,0067 0.12 0.96 1.52 0.011 0.001 0.029 0.0047 0.0067
- M1 M1
- 0,12 0,96 1,54 0,009 0,001 0,038 0,0052 tr. 0.12 0.96 1.54 0.009 0.001 0.038 0.0052 tr.
- N1 N1
- 0,10 1,42 2,02 0,009 0,002 0,037 0,0041 0,011 Mg: 0,002 0.10 1.42 2.02 0.009 0.002 0.037 0.0041 0.011 Mg: 0.002
- O1 O1
- 0,03 1,42 1,74 0,014 0,001 0,035 0,0028 0,0042 0.03 1.42 1.74 0.014 0.001 0.035 0.0028 0.0042
- P1 P1
- 0,14 1,32 2,05 0,011 0,001 0,028 0,0035 0,0097 Ca: 0,002 0.14 1.32 2.05 0.011 0.001 0.028 0.0035 0.0097 Ca: 0.002
- Q1 Q1
- 0,09 0,01 2,53 0,011 0,001 0,028 0,0036 0,016 0.09 0.01 2.53 0.011 0.001 0.028 0.0036 0.016
- R1 R1
- 0,12 1,35 1,57 0,011 0,001 0,028 0,0041 0,017 0,25 0.12 1.35 1.57 0.011 0.001 0.028 0.0041 0.017 0.25
- S1 S1
- 0,09 0,74 2,11 0,013 0,002 0,025 0,0043 0,0004 0,17 0.09 0.74 2.11 0.013 0.002 0.025 0.0043 0.0004 0.17
- T1 T1
- 0,09 0,03 2,53 0,011 0,001 0,028 0,0036 0,0072 0.09 0.03 2.53 0.011 0.001 0.028 0.0036 0.0072
- U1 U1
- 0,10 0,32 1,01 0,010 0,001 0,029 0,0036 0,0038 0.10 0.32 1.01 0.010 0.001 0.029 0.0036 0.0038
- V1 V1
- 0,06 1,22 1,63 0,011 0,002 0,038 0,0032 0,0006 0.06 1.22 1.63 0.011 0.002 0.038 0.0032 0.0006
- W1 W1
- 0,07 0,52 2,13 0,021 0,002 0,031 0,0042 0,018 Mg: 0,001 0.07 0.52 2.13 0.021 0.002 0.031 0.0042 0.018 Mg: 0.001
- X1 X1
- 0,02 0,21 1,54 0,013 0,003 0,036 0,0045 0,0047 0.02 0.21 1.54 0.013 0.003 0.036 0.0045 0.0047
- 1------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- one------------------------------------------------- -------------------------------------------------- -------------------------------------------------- --------------------------------
- Z1 Z1
- 0,15 0,12 1,48 0,012 0,001 0,032 0,0042 0,0028 Zr: 0,0042 0.15 0.12 1.48 0.012 0.001 0.032 0.0042 0.0028 Zr: 0.0042
- A2 A2
- 0,06 0,04 2,62 0,011 0,004 0,038 0,0032 0,0070 0,41 B: 0,0016 0.06 0.04 2.62 0.011 0.004 0.038 0.0032 0.0070 0.41 B: 0.0016
- B2 B2
- 0,09 0,03 2,53 0,011 0,001 0,028 0,0036 0,0072 0.09 0.03 2.53 0.011 0.001 0.028 0.0036 0.0072
- C2 C2
- 0,12 0,93 1,51 0,012 0,001 0,52 0,0039 0,0083 REM: 0,0027 0.12 0.93 1.51 0.012 0.001 0.52 0.0039 0.0083 REM: 0.0027
- D2 D2
- 0,06 0,22 2,42 0,013 0,002 0,038 0,0032 tr. 0.06 0.22 2.42 0.013 0.002 0.038 0.0032 tr.
- E2 E2
- 0,06 1,22 1,63 0,011 0,002 0,038 0,0032 0,0006 0.06 1.22 1.63 0.011 0.002 0.038 0.0032 0.0006
Tabla 2Table 2
- Acero de ensayo Test steel
- Tipo de acero Velocidad Homogeneización Laminación en caliente Reducción Reducción Type of steel Speed Homogenization Hot rolling Reduction Reduction
- de solidific. en colada continua of solidific. in continuous casting
- Temp. Duración Temp. de acabado Temp. de bobinado en la laminación en frío total en la laminación Temp. Duration Temp. Finish Temp. of winding in the total cold rolling in the rolling
- N° N °
- (°C/min) (°C) (min) (°C) (°C) (%) (%) (° C / min) (° C) (min) (° C) (° C) (%) (%)
- 1 one
- A1 120 1.250 150 900 600 50 99,5 A1 120 1,250 150 900 600 50 99.5
- 2 2
- B1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 B1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 3 3
- B1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 B1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 4 4
- B1 93 1.250 90 900 600 50 99,5 B1 93 1,250 90 900 600 50 99.5
- 5 5
- C1 120 1.250 150 900 600 50 99,5 C1 120 1,250 150 900 600 50 99.5
- 6 6
- D1 130 1.250 90 900 600 50 99,5 D1 130 1,250 90 900 600 50 99.5
- 7 7
- E1 150 1.250 90 900 600 50 99,5 E1 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 8 8
- E1 150 1.250 90 900 600 50 99,5 E1 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 9 9
- F1 140 1.250 90 900 600 50 99,5 F1 140 1,250 90 900 600 50 99.5
- 10 10
- G1 150 1.250 90 900 600 50 99,5 G1 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 11 eleven
- H1 140 1.250 90 900 600 50 99,5 H1 140 1,250 90 900 600 50 99.5
- 12 12
- I1 150 1.250 90 900 600 50 99,5 I1 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 13 13
- 11 150 1.250 90 900 600 50 99,5 11 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 14 14
- J1 130 1.250 90 900 600 50 99,5 J1 130 1,250 90 900 600 50 99.5
- 15 fifteen
- J1 130 1.250 90 900 600 50 99,5 J1 130 1,250 90 900 600 50 99.5
- 16 16
- K1 150 1.250 90 900 600 50 99,5 K1 150 1,250 90 900 600 50 99.5
- 17 17
- L1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 L1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 18 18
- L1 95 1.250 90 900 600 50 99,5 L1 95 1,250 90 900 600 50 99.5
- 19 19
- M1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 M1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 20 twenty
- N1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 N1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 21 twenty-one
- O1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 O1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 22 22
- P1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 P1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 23 2. 3
- Q1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 Q1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 24 24
- R1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 R1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 25 25
- S1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 S1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 26 26
- T1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 T1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 27 27
- T1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 T1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 28 28
- U1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 U1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 29 29
- V1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 V1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 30 30
- W1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 W1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 31 31
- W1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 W1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 32 32
- X1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 X1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 35 35
- Z1 120 1.250 90 900 600 50 99,5 Z1 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 36 36
- A2 120 1.250 150 900 600 50 99,5 A2 120 1,250 150 900 600 50 99.5
- 37 37
- B2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 B2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 38 38
- B2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 B2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 39 39
- C2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 C2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 40 40
- C2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 C2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 41 41
- D2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 D2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
- 42 42
- E2 120 1.250 90 900 600 50 99,5 E2 120 1,250 90 900 600 50 99.5
Se tomaron unas probetas de ensayo para el tratamiento térmico de las chapas de acero laminadas en frío resultantes y, como se muestra en la Tabla 3, las probetas se sometieron al tratamiento térmico correspondiente al patrón térmico en un aparato de recocido continuo o en un aparato de galvanización por inmersión en caliente.Test specimens were taken for the heat treatment of the resulting cold rolled steel sheets and, as shown in Table 3, the specimens were subjected to the heat treatment corresponding to the thermal standard in a continuous annealing apparatus or in an apparatus Hot dip galvanization.
Tabla 3Table 3
- Acero de ensayo Test steel
- Etapa de recocido continuo Tratamiento térmico que simula un equipo de recocido continuo (chapa de acero laminada en frío) Tratamiento térmico que simula un equipo de galvanización por inmersión en caliente (chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente) Alargarm. en el templado por laminac. en frío Continuous annealing stage Heat treatment that simulates a continuous annealing equipment (cold rolled steel sheet) Heat treatment that simulates a hot dip galvanizing equipment (hot dipped galvanized steel sheet) Alargarm. in the tempered by laminac. cold
- Velocid. de calentam. Speed of heating
- Temp. de recocido Tiempo de recocido Enfriam. lento Temp. al comienzo del enfriam. rápido Velocid. de enfriam. Temp. de interrup. Temp. de manten. Tiempo de manten. Velocid. de enfriam. después del manten. Temp. de interrup. Temp. de manten. Tiempo de manten. Temp. de inmersión Temp. de aleación Velocid. de enfriam. después del calentam. Temp. Annealing Time Annealing Cool. slow temp. at the beginning of cooling fast speed of cooling Temp. of interrup Temp. of maintenance. Maintenance time Speed of cooling after maintenance Temp. of interrup Temp. of maintenance. Maintenance time Temp. immersion temp. alloy Velocid. of cooling after heating
- N° N °
- (°C/min) (°C) (s) (°C/s) (°C) (°C/s) (°C) (s) (°C/s) (°C) (s) (°C) (°C) (°C) (%) (° C / min) (° C) (s) (° C / s) (° C) (° C / s) (° C) (s) (° C / s) (° C) (s) ( ° C) (° C) (° C) (%)
- 1 one
- 10 880 60 No - 25 400 400 250 10 - - - - - - 0,1 10 880 60 No - 25 400 400 250 10 - - - - - - 0.1
- 2 2
- 10 860 60 No - 20 400 400 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 20 400 400 250 10 - - - - - - 0.1
- 3 3
- 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0,1 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0.1
- 4 4
- 10 860 60 No - 20 400 400 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 20 400 400 250 10 - - - - - - 0.1
- 5 5
- 10 900 60 No - 25 280 280 250 10 - - - - - - 0,1 10 900 60 No - 25 280 280 250 10 - - - - - - 0.1
- 6 6
- 10 860 60 No - 25 320 320 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 25 320 320 250 10 - - - - - - 0.1
- 7 7
- 10 860 60 No - 20 350 350 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 20 350 350 250 10 - - - - - - 0.1
- 8 8
- 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0,1 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0.1
- 9 9
- 10 860 60 No - 20 350 350 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 20 350 350 250 10 - - - - - - 0.1
- 10 10
- 10 10
- 860 60 No - 25 280 280 250 10 - - - - - - 0,1 860 60 No - 25 280 280 250 10 - - - - - - 0.1
- 11 eleven
- 10 880 60 No - 20 280 280 250 10 - - - - - - 0,1 10 880 60 No - 20 280 280 250 10 - - - - - - 0.1
- 12 12
- 10 840 60 No - 20 360 360 250 10 - - - - - - 0,1 10 840 60 No - 20 360 360 250 10 - - - - - - 0.1
- 13 13
- 10 840 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0,1 10 840 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0.1
- 14 14
- 10 860 60 No - 20 250 250 250 10 - - - - - - 0,1 10 860 60 No - 20 250 250 250 10 - - - - - - 0.1
- 15 fifteen
- 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0,1 10 860 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0.1
- 16 16
- 10 900 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0,1 10 900 60 No - 20 - - - - 500 500 20 460 500 10 0.1
- 17 17
- 10 820 120 No - £500 20 *300 200 10 - - - - - - 0,1 10 820 120 No - £ 500 20 * 300 200 10 - - - - - - 0.1
- 18 18
- 10 860 120 No - £500 20 *400 200 10 - - - - - - 0,1 10 860 120 No - £ 500 20 * 400 200 10 - - - - - - 0.1
- 19 19
- 10 860 120 No - £500 20 *400 200 10 - - - - - - 0,1 10 860 120 No - £ 500 20 * 400 200 10 - - - - - - 0.1
- 20 twenty
- 10 860 12U 3 670 £500 20 *340 200 10 - - - - - - 0,1 10 860 12U 3 670 £ 500 20 * 340 200 10 - - - - - - 0.1
- 21 twenty-one
- 10 900 120 No - £500 20 *200 200 10 - - - - - - 0,1 10 900 120 No - £ 500 20 * 200 200 10 - - - - - - 0.1
- 22 22
- 10 775 120 No - £500 20 *450 200 10 - - - - - - 0,1 10 775 120 No - £ 500 20 * 450 200 10 - - - - - - 0.1
- Acero de ensayo Test steel
- Etapa de recocido continuo Tratamiento térmico que simula un equipo de recocido continuo (chapa de acero laminada en frío) Tratamiento térmico que simula un equipo de galvanización por inmersión en caliente (chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente) Alargarm. en el templado por laminac. en frío Continuous annealing stage Heat treatment that simulates a continuous annealing equipment (cold rolled steel sheet) Heat treatment that simulates a hot dip galvanizing equipment (hot dipped galvanized steel sheet) Alargarm. in the tempered by laminac. cold
- Velocid. de calentam. Speed of heating
- Temp. de recocido Tiempo de recocido Enfriam. lento Temp. al comienzo del enfriam. rápido Velocid. de enfriam. Temp. de interrup. Temp. de manten. Tiempo de manten. Velocid. de enfriam. después del manten. Temp. de interrup. Temp. de manten. Tiempo de manten. Temp. de inmersión Temp. de aleación Velocid. de enfriam. después del calentam. Temp. Annealing Time Annealing Cool. slow temp. at the beginning of cooling fast speed of cooling Temp. of interrup Temp. of maintenance. Maintenance time Speed of cooling after maintenance Temp. of interrup Temp. of maintenance. Maintenance time Temp. immersion temp. alloy Velocid. of cooling after heating
- N° N °
- (°C/min) (°C) (s) (°C/s) (°C) (°C/s) (°C) (s) (°C/s) (°C) (s) (°C) (°C) (°C) (%) (° C / min) (° C) (s) (° C / s) (° C) (° C / s) (° C) (s) (° C / s) (° C) (s) ( ° C) (° C) (° C) (%)
- 23 2. 3
- 10 850 120 3 720 £500 20 *300 200 10 - - - - - - 0,1 10 850 120 3 720 £ 500 20 * 300 200 10 - - - - - - 0.1
- 24 24
- 10 820 120 No - £500 20 *300 200 10 - - - - - - 0,1 10 820 120 No - £ 500 20 * 300 200 10 - - - - - - 0.1
- 25 25
- 10 840 120 3 720 £500 20 *420 200 10 - - - - - - 0,1 10 840 120 3 720 £ 500 20 * 420 200 10 - - - - - - 0.1
- 26 26
- 10 850 30 No - 20 - - - - 500 500 40 460 500 10 0,1 10 850 30 No - 20 - - - - 500 500 40 460 500 10 0.1
- 27 27
- 10 850 30 No - 20 - - - - 500 500 40 460 - 10 0,1 10 850 30 No - 20 - - - - 500 500 40 460 - 10 0.1
- 28 28
- 10 780 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 520 10 0,1 10 780 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 520 10 0.1
- 29 29
- 10 820 30 4 700 20 - - - - 500 500 40 460 520 10 0,1 10 820 30 4 700 20 - - - - 500 500 40 460 520 10 0.1
- 30 30
- 10 820 30 No 700 10 - - - - 500 500 40 460 520 10 0,1 10 820 30 No 700 10 - - - - 500 500 40 460 520 10 0.1
- 31 31
- 10 820 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 - 10 0,1 10 820 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 - 10 0.1
- 32 32
- 10 820 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 500 10 0,1 10 820 30 No - 10 - - - - 500 500 40 460 500 10 0.1
- I_______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________I I_______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________I
- 35 35
- 10 790 30 4 700 25 - - - - 500 500 40 460 500 10 0,1 10 790 30 4 700 25 - - - - 500 500 40 460 500 10 0.1
- 36 36
- 10 850 30 No - 30 - - - - 500 500 40 460 500 10 0,1 10 850 30 No - 30 - - - - 500 500 40 460 500 10 0.1
- 37 37
- 10 850 60 6 700 50 260 260 350 10 - - - - - - 0,1 10 850 60 6 700 50 260 260 350 10 - - - - - - 0.1
- 38 38
- 10 850 60 3 700 50 360 360 300 10 - - - - - - 0,1 10 850 60 3 700 50 360 360 300 10 - - - - - - 0.1
- 39 39
- 10 850 60 No - 50 220 220 300 10 - - - - - - 0,1 10 850 60 No - 50 220 220 300 10 - - - - - - 0.1
- 40 40
- 10 820 60 3 700 50 400 400 400 10 - - - - - - 0,1 10 820 60 3 700 50 400 400 400 10 - - - - - - 0.1
- 41 41
- 10 850 60 3 700 50 230 230 500 10 - - - - - - 0,1 10 850 60 3 700 50 230 230 500 10 - - - - - - 0.1
- 42 42
- 10 800 60 3 700 50 340 340 350 10 - - - - - - 0,1 10 800 60 3 700 50 340 340 350 10 - - - - - - 0.1
* Después de que se detuvo el enfriamiento, se llevó a cabo un recalentamiento hasta la temperatura de mantenimiento.* After the cooling stopped, an overheating was carried out to the maintenance temperature.
55
1010
15fifteen
20twenty
2525
3030
3535
4040
45Four. Five
50fifty
5555
Usando un EPMA, se analizó la distribución de Mn en las chapas de acero laminadas en frío para ensayo resultantes obtenidas bajo diversas condiciones de fabricación (aquellas que se sometieron a un tratamiento térmico bajo las condiciones que se muestran en la Tabla 3). Para evaluar las propiedades mecánicas, se realizó un ensayo de tracción y un ensayo de plegado, en el que el eje del plegado era la dirección de laminación de las chapas de acero laminadas en frío para ensayo.Using an EPMA, the distribution of Mn in the cold rolled steel sheets for analysis was obtained, resulting under various manufacturing conditions (those that were heat treated under the conditions shown in Table 3). To evaluate the mechanical properties, a tensile test and a folding test were performed, in which the axis of the folding was the rolling direction of the cold rolled steel sheets for testing.
Métodos de ensayoTest methods
[Velocidad media de solidificación][Average speed of solidification]
La sección transversal de cada uno de los planchones resultantes se atacó con un ácido de decapado y se midió en 5 posiciones el espaciado del brazo de la dendrita secundaria X (micrómetros) a una profundidad de 10 mm desde la capa superficial del planchón. Usando la siguiente ecuación a partir de esos valores, se calculó la velocidad de enfriamiento A desde la temperatura del liquidus hasta la temperatura del solidus del planchón (°C por minuto).The cross section of each of the resulting slabs was attacked with a pickling acid and the spacing of the secondary dendrite arm X (micrometers) at a depth of 10 mm from the surface layer of the slab was measured in 5 positions. Using the following equation from these values, the cooling rate A was calculated from the temperature of the liquidus to the solidus temperature of the slab (° C per minute).
X = 710 x A-0,39X = 710 x A-0.39
[Análisis con un EPMA][Analysis with an EPMA]
A partir de cada chapa de acero laminada en frío para ensayo, se preparó una muestra para análisis moliendo y puliendo la superficie laminada de la chapa de acero a fin de exponer la superficie a analizar situada a una profundidad de 1/20 del espesor de la chapa desde la superficie laminada, y se examinó la distribución de Mn usando un EPMA. Se seleccionó la región que no incluía MnS y, usando un diámetro de haz de 10 micrómetros, se analizó la distribución de la concentración de Mn en un área que medía 500 micrómetros en la dirección de laminación y un total de 4 mm en la dirección perpendicular a la dirección de laminación, y que se dividió en secciones de 500 micrómetros de ancho cada una en la dirección perpendicular a la dirección de laminación, para hallar la concentración media de Mn de cada sección. Usando los datos resultantes de la distribución de la concentración de Mn, se calculó la relación de segregación del Mn (Mnmáx/Mnmed) a partir de la concentración media de Mn (Mnmed) y la concentración máxima de Mn (Mnmáx).From each cold rolled steel sheet for testing, a sample for analysis was prepared by grinding and polishing the rolled surface of the steel sheet in order to expose the surface to be analyzed located at a depth of 1/20 of the thickness of the sheet from the laminated surface, and the distribution of Mn was examined using an EPMA. The region that did not include MnS was selected and, using a beam diameter of 10 micrometers, the distribution of the concentration of Mn in an area measuring 500 micrometers in the rolling direction and a total of 4 mm in the perpendicular direction was analyzed to the direction of lamination, and which was divided into sections of 500 micrometers wide each in the direction perpendicular to the direction of lamination, to find the average concentration of Mn of each section. Using the data resulting from the distribution of the concentration of Mn, the segregation ratio of Mn (Mnmax / Mnmed) was calculated from the average concentration of Mn (Mnmed) and the maximum concentration of Mn (Mnmax).
[Ensayo de tracción][Tensile test]
De cada chapa de acero laminada en frío para ensayo se tomó una probeta para ensayo de tracción según la norma JIS N° 5 en la dirección perpendicular a la dirección de laminación, y se midió la resistencia a la tracción (TS, siglas del inglés “tensile strength”).A tensile test specimen according to JIS No. 5 in the direction perpendicular to the rolling direction was taken from each cold rolled steel plate for testing, and tensile strength (TS) was measured. tensile strength ”).
[Ensayo de plegado][Folding test]
De cada chapa de acero laminada en frío para ensayo se tomó una probeta para ensayo de plegado (40 mm de ancho x 100 mm de largo x 1,2 mm de espesor) en la que la dirección longitudinal estaba en dirección perpendicular a la dirección de laminación, de modo que el eje sobre el que tuvo lugar el plegado coincidía con la dirección de laminación. La probeta de ensayo se sometió a un ensayo de plegado de 180° con una chapa de acero que tenía un espesor de 2,4 mm y que estaba dispuesta en el interior de la zona plegada (para hacer un plegado con un radio de 1,0t), y se determinó visualmente si se producía fisuración. Las chapas de acero laminadas en frío que no experimentaron fisuración se sometieron a un ensayo de plegado de 180° con una chapa de acero que tenía un espesor de 1,2 mm y que estaba dispuesta en el interior de la zona plegada (para realizar un plegado con un radio de 0,5t) usando una probeta de ensayo que se tomó de la misma manera que la descrita anteriormente, y de la misma manera se realizó la observación visual de aparición de fisuración. Las chapas de acero laminadas en frío que no experimentaron fisuración en este ensayo se sometieron a un ensayo de plegado de 180°, sin disponer una chapa de acero en el interior de la zona plegada (un ensayo de plegado con contacto íntimo y un radio de plegado de 0t), y de la misma manera se determinó si tenía lugar fisuración.A test specimen for folding test (40 mm wide x 100 mm long x 1.2 mm thick) was taken from each cold rolled steel sheet for testing in which the longitudinal direction was perpendicular to the direction of lamination, so that the axis on which the folding took place coincided with the direction of lamination. The test specimen was subjected to a 180 ° folding test with a steel sheet that was 2.4 mm thick and was arranged inside the folded area (to make a bend with a radius of 1, 0t), and it was determined visually if cracking occurred. Cold rolled steel sheets that did not undergo cracking were subjected to a 180 ° folding test with a steel sheet that was 1.2 mm thick and that was arranged inside the folded area (to perform a folded with a radius of 0.5t) using a test specimen that was taken in the same manner as described above, and in the same way the visual observation of the appearance of cracking was performed. Cold rolled steel sheets that did not experience cracking in this test were subjected to a 180 ° folding test, without having a steel sheet inside the folded area (a folding test with intimate contact and a radius of folding of 0t), and in the same way it was determined if cracking took place.
Se halló el radio de plegado expresado en función del espesor de la chapa (t), dividiendo el espesor de chapa de la chapa de acero dispuesta en el interior de la zona plegada, entre el doble del espesor de la probeta de ensayo de plegado (2,4 mm), y el radio de plegado más pequeño (Rmín que se muestra en la Tabla 4) para los casos en los que no se determinó fisuración después de que se concluyera el ensayo. Cuando se observó fisuración con un radio de plegado de 1,0t, se determinó que el radio de plegado mínimo era mayor que 1,0t.The bending radius expressed as a function of the thickness of the sheet (t) was found, dividing the sheet thickness of the sheet steel arranged inside the folded area, by twice the thickness of the folding test specimen ( 2.4 mm), and the smallest folding radius (Rmin shown in Table 4) for cases in which no cracking was determined after the trial was completed. When cracking was observed with a folding radius of 1.0t, it was determined that the minimum folding radius was greater than 1.0t.
[Estado de la superficie después de la deformación por plegado][Surface condition after folding deformation]
De cada chapa de acero laminada en frío para ensayo, de entre cada chapa de acero laminada en frío para la que el radio de plegado mínimo fue como máximo 1,0t en el ensayo de plegado descrito anteriormente, se tomó una probeta de ensayo de plegado (40 mm de ancho x 60 mm de largo x 1,2 mm de espesor), en la que la dirección longitudinal estaba en dirección perpendicular a la dirección de la laminación, de modo que el eje de plegado coincidía con la dirección de laminación. Cada probeta de ensayo se sometió a un ensayo de plegado de 90° haciendo presión contra la probeta de ensayo con un punzón de 90° que tenía un radio de 1,2 mm en su extremo (para realizar un plegado con un radio de 1,0t), y se determinó visualmente si en la superficie había irregularidades. Se evaluó el estado de la superficie como malo para las muestras que tenían irregularidades superficiales y comoFrom each cold rolled steel sheet for testing, from each cold rolled steel sheet for which the minimum bending radius was at most 1.0t in the folding test described above, a folding test specimen was taken (40 mm wide x 60 mm long x 1.2 mm thick), in which the longitudinal direction was perpendicular to the direction of lamination, so that the folding axis coincided with the direction of lamination. Each test specimen was subjected to a 90 ° folding test by pressing against the test specimen with a 90 ° punch that had a radius of 1.2 mm at its end (to perform a folding with a radius of 1, 0t), and it was determined visually if there were irregularities on the surface. Surface status was evaluated as bad for samples that had surface irregularities and as
bueno para las muestras sin irregularidades superficiales. Las chapas de acero laminadas en frío cuya superficie tenía un estado bueno y que tenían un radio de plegado mínimo de como máximo 0,5t en el ensayo de plegado descrito anteriormente, se sometieron adicionalmente a un ensayo de plegado de 90° haciendo presión con un punzón de 90°, que tenía un radio en su extremo 0,6 mm (para realizar un plegado con un radio de 0,5t), contra una 5 probeta de ensayo tomada de la misma manera que la descrita anteriormente, y se observó visualmente si en la superficie había irregularidades. Se evaluó el estado de la superficie de la misma manera que la descrita anteriormente.Good for samples without surface irregularities. Cold rolled steel sheets whose surface had a good condition and that had a minimum bending radius of at most 0.5t in the folding test described above, were additionally subjected to a 90 ° folding test by pressing with a 90 ° punch, which had a radius at its end 0.6 mm (to make a bend with a radius of 0.5t), against a test specimen taken in the same way as described above, and was observed visually if there were irregularities on the surface. The surface condition was evaluated in the same manner as described above.
Explicación de los resultados de los ensayosExplanation of test results
En la Tabla 4 se muestran los resultados de estos ensayos.Table 4 shows the results of these tests.
1010
Tabla 4Table 4
- Acero de ensayo N° Test Steel No.
- Relación de segregación del Mn TS (MPa) Rmín en el ensayo de plegado Estado de la superficie después del plegado (radio de plegado = 1,0t) Estado de la superficie después del plegado (radio de plegado = 0,5t) Categoría Segregation ratio of Mn TS (MPa) Rmin in the folding test Surface status after folding (folding radius = 1.0t) Surface status after folding (folding radius = 0.5t) Category
- 1 one
- 1,14 876 0t Bueno Bueno Invención 1.14 876 0t Good Good Invention
- 2 2
- 1,27 853 0,5t Bueno Malo Invención 1.27 853 0.5t Good Bad Invention
- 3 3
- 1,22 982 1,0t Bueno N.D. Invención 1.22 982 1.0t Good N.D. Invention
- 4 4
- 1,39 864 0,5t Malo N.D. Comparativo 1.39 864 0.5t Bad N.D. Comparative
- 5 5
- 1,19 553 0t Bueno Bueno Comparativo 1.19 553 0t Good Good Comparative
- 6 6
- 1,35 982 0,5t Malo N.D. Comparativo 1.35 982 0.5t Bad N.D. Comparative
- 7 7
- 1,15 883 0t Bueno Bueno Invención 1.15 883 0t Good Good Invention
- 8 8
- 1,10 927 0,5t Bueno Bueno Invención 1.10 927 0.5t Good Good Invention
- 9 9
- 1,16 565 0t Bueno Bueno Comparativo 1.16 565 0t Good Good Comparative
- 10 10
- 1,11 774 0t Bueno Bueno Invención 1.11 774 0t Good Good Invention
- 11 eleven
- 1,08 1035 0,5t Bueno Bueno Invención 1.08 1035 0.5t Good Good Invention
- 12 12
- 1,08 984 0,5t Bueno Bueno Invención 1.08 984 0.5t Good Good Invention
- 13 13
- 1,12 1001 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 1001 0.5t Good Good Invention
- 14 14
- 1,14 1022 0,5t Bueno Bueno Invención 1.14 1022 0.5t Good Good Invention
- 15 fifteen
- 1,15 983 0,5t Bueno Bueno Invención 1.15 983 0.5t Good Good Invention
- 16 16
- 1,06 987 0,5t Bueno Bueno Invención 1.06 987 0.5t Good Good Invention
- 17 17
- 1,12 1.010 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 1.010 0.5t Good Good Invention
- 18 18
- 1,32 1.032 1,0t Malo N.D. Comparativo 1.32 1.032 1.0t Bad N.D. Comparative
- 19 19
- 1,30 1.021 >1,0t N.D. N.D. Comparativo 1.30 1.021> 1.0t N.D. N.D. Comparative
- 20 twenty
- 1,14 1.012 0,5t Bueno Bueno Invención 1.14 1.012 0.5t Good Good Invention
- 21 twenty-one
- 1,15 794 0t Bueno Bueno Invención 1.15 794 0t Good Good Invention
- 22 22
- 1,17 1.009 0,5t Bueno Bueno Invención 1.17 1.009 0.5t Good Good Invention
- 23 2. 3
- 1,12 983 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 983 0.5t Good Good Invention
- 24 24
- 1,12 986 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 986 0.5t Good Good Invention
- 25 25
- 1,23 1.032 0,5t Bueno Malo Invención 1.23 1.032 0.5t Good Bad Invention
- 26 26
- 1,12 725 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 725 0.5t Good Good Invention
- 27 27
- 1,14 751 0,5t Bueno Bueno Invención 1.14 751 0.5t Good Good Invention
- 28 28
- 1,17 502 0t Bueno Bueno Comparativo 1.17 502 0t Good Good Comparative
- 29 29
- 1,24 594 0,5t Bueno Malo Invención 1.24 594 0.5t Good Bad Invention
- 30 30
- 1,15 621 0,5t Bueno Bueno Invención 1.15 621 0.5t Good Good Invention
- 31 31
- 1,16 632 0,5t Bueno Bueno Invención 1.16 632 0.5t Good Good Invention
- 32 32
- 1,12 542 0t Bueno Bueno Comparativo 1.12 542 0t Good Good Comparative
- 35 35
- 1,12 631 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 631 0.5t Good Good Invention
- 36 36
- 1,09 995 S0,5t Bueno Bueno Invención 1.09 995 S0.5t Good Good Invention
- 37 37
- 1,12 994 0,5t Bueno Bueno Invención 1.12 994 0.5t Good Good Invention
- 38 38
- 1,15 846 0t Bueno Bueno Invención 1.15 846 0t Good Good Invention
- 39 39
- 1,16 873 0t Bueno Bueno Invención 1.16 873 0t Good Good Invention
- 40 40
- 1,15 652 0t Bueno Bueno Invención 1.15 652 0t Good Good Invention
- 41 41
- 1,31 787 1,0t Malo N.D. Comparativo 1.31 787 1.0t Bad N.D. Comparative
- 42 42
- 1,24 702 0,5t Bueno Malo Invención 1.24 702 0.5t Good Bad Invention
N.D.: No determinado.N.D .: Not determined.
Los aceros de ensayo números 1-3, 7, 8, 10-17, 20-27, 29-31, 35-40 y 42 de la Tabla 4 son ejemplos de la presente invención que satisfacen todas las condiciones de la presente invención.Test steels numbers 1-3, 7, 8, 10-17, 20-27, 29-31, 35-40 and 42 of Table 4 are examples of the present invention that satisfy all the conditions of the present invention.
Por el contrario, los aceros de ensayo números 4 y 18 tenían una velocidad de solidificación, en la etapa de recocido continuo a una profundidad de 10 mm desde la superficie, que estaba por debajo del límite inferior establecido por la 5 presente invención, por lo que la relación de segregación del Mn era mayor que 1,30, y las propiedades de plegado eran malas o el estado de la superficie después de la deformación por plegado era malo.In contrast, test steels numbers 4 and 18 had a solidification rate, in the continuous annealing stage at a depth of 10 mm from the surface, which was below the lower limit established by the present invention, so that the segregation ratio of Mn was greater than 1.30, and the folding properties were bad or the surface condition after folding deformation was bad.
Los aceros de ensayo números 6, 19 y 41 no contenían Bi, por lo que la relación de segregación del Mn era mayor que 1,30, y las propiedades de plegado eran malas o el estado de la superficie después de la deformación por plegado era malo.The test steels numbers 6, 19 and 41 did not contain Bi, so the segregation ratio of Mn was greater than 1.30, and the folding properties were bad or the surface state after folding deformation was bad.
10 Los aceros de ensayo números 5, 9, 28 y 32 tenían un contenido de C o un contenido de Mn que estaban por debajo del límite inferior establecido por la presente invención, por lo que no se obtuvo la resistencia a la tracción deseada.The test steels numbers 5, 9, 28 and 32 had a content of C or a content of Mn that were below the lower limit established by the present invention, so that the desired tensile strength was not obtained.
Todas las chapas de acero de los ejemplos de acuerdo con la presente invención tenían una resistencia a la tracción de al menos 590 MPa, y las propiedades de plegado y el estado de la superficie después de la deformación por plegado eran buenos. En particular, para chapas de acero de los aceros de ensayo números 1, 7, 8, 10-17, 20-24, 15 26, 27, 30, 31 y 35-40, el contenido de Bi estaba en el intervalo preferido descrito anteriormente de al menosAll the steel sheets of the examples according to the present invention had a tensile strength of at least 590 MPa, and the folding properties and the surface condition after folding deformation were good. In particular, for steel sheets of test steels numbers 1, 7, 8, 10-17, 20-24, 15 26, 27, 30, 31 and 35-40, the Bi content was in the preferred range described previously of at least
0,0010% hasta como máximo 0,05%, la temperatura de homogeneización y la duración de la homogeneización estaban en los intervalos preferidos descritos anteriormente de al menos 1.200°C hasta como máximo 1.350°C y de al menos 1,0 horas hasta como máximo 3 horas, respectivamente, y la relación de segregación del Mn era inferior a 1,20, por lo que la resistencia a la tracción era al menos 590 MPa y las propiedades de plegado mejoraron aún más.0.0010% to a maximum of 0.05%, the homogenization temperature and the duration of homogenization were in the preferred ranges described above of at least 1,200 ° C to a maximum of 1,350 ° C and at least 1.0 hours until maximum 3 hours, respectively, and the segregation ratio of Mn was less than 1.20, so that the tensile strength was at least 590 MPa and the folding properties were further improved.
20twenty
Claims (5)
Applications Claiming Priority (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008295898 | 2008-11-19 | ||
JP2008295897 | 2008-11-19 | ||
JP2008295900 | 2008-11-19 | ||
JP2008295899 | 2008-11-19 | ||
JP2008295900A JP5206352B2 (en) | 2008-11-19 | 2008-11-19 | Steel sheet and manufacturing method thereof |
JP2008295899A JP5206351B2 (en) | 2008-11-19 | 2008-11-19 | Steel sheet and manufacturing method thereof |
JP2008295897A JP5206349B2 (en) | 2008-11-19 | 2008-11-19 | Steel sheet, surface-treated steel sheet, and production method thereof |
JP2008295898A JP5206350B2 (en) | 2008-11-19 | 2008-11-19 | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof |
PCT/JP2009/069464 WO2010058762A1 (en) | 2008-11-19 | 2009-11-17 | Steel sheet, surface-treated steel sheet, and method for producing the same |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2672070T3 true ES2672070T3 (en) | 2018-06-12 |
Family
ID=42198202
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES09827543.1T Active ES2672070T3 (en) | 2008-11-19 | 2009-11-17 | Steel sheet and surface treated steel sheet |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2371978B1 (en) |
KR (1) | KR101304009B1 (en) |
CN (1) | CN102282280B (en) |
ES (1) | ES2672070T3 (en) |
PL (1) | PL2371978T3 (en) |
WO (1) | WO2010058762A1 (en) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5636727B2 (en) * | 2010-04-27 | 2014-12-10 | 新日鐵住金株式会社 | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof |
JP5533629B2 (en) * | 2010-12-17 | 2014-06-25 | 新日鐵住金株式会社 | Continuously cast slab for high-strength steel sheet, its continuous casting method, and high-strength steel sheet |
ES2437715B1 (en) * | 2012-07-10 | 2014-10-24 | Gerdau Investigación Y Desarrollo Europa, S.A. | Steel manufacturing procedure |
WO2015050152A1 (en) * | 2013-10-02 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | Age hardening steel |
US10344351B2 (en) | 2013-12-20 | 2019-07-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-pressed steel sheet member, method of manufacturing the same, and steel sheet for hot pressing |
JPWO2015097882A1 (en) | 2013-12-27 | 2017-03-23 | 新日鐵住金株式会社 | Hot pressed steel plate member, manufacturing method thereof, and hot pressed steel plate |
KR101881234B1 (en) | 2013-12-27 | 2018-07-23 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Hot-pressed steel sheet member, production method for same, and hot-press steel sheet |
CN105899699B (en) | 2014-01-06 | 2017-07-28 | 新日铁住金株式会社 | Steel and its manufacture method |
PL3170912T3 (en) | 2014-07-18 | 2019-09-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel product and manufacturing method of the same |
KR101630976B1 (en) * | 2014-12-08 | 2016-06-16 | 주식회사 포스코 | Ultra-high strenth galvanized steel sheet having excellent surface and coating adheision and method for manufacturing thereof |
RU2686715C1 (en) | 2015-04-08 | 2019-04-30 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Element of heat-treated steel sheet and method of its production |
US11041225B2 (en) | 2015-04-08 | 2021-06-22 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel sheet member and method for producing the same |
EP3282029B1 (en) | 2015-04-08 | 2020-02-12 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for heat treatment |
US10704117B2 (en) * | 2015-07-29 | 2020-07-07 | Jfe Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet, coated steel sheet, method for manufacturing cold-rolled steel sheet, and method for manufacturing coated steel sheet |
WO2018030400A1 (en) | 2016-08-08 | 2018-02-15 | 新日鐵住金株式会社 | Steel sheet |
SG11201903691UA (en) * | 2016-11-04 | 2019-05-30 | Nippon Steel Corp | Surface-treated steel sheet |
CN107365944A (en) * | 2017-07-29 | 2017-11-21 | 华北理工大学 | Hot rolling U-shaped steel sheet pile and its manufacturing process |
CN108057862A (en) * | 2017-12-28 | 2018-05-22 | 安徽东升精密铸钢件有限公司 | A kind of casting method of twin roll strip |
MX2021002282A (en) * | 2018-08-28 | 2021-05-27 | Jfe Steel Corp | Hot-rolled steel sheet and production method therefor, cold-rolled steel sheet and production method therefor, production method for cold-rolled annealed steel sheet, and production method for hot-dip galvanized steel sheet. |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6213533A (en) | 1985-07-09 | 1987-01-22 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel sheet having superior bending characteristic |
JPH04191322A (en) | 1990-11-26 | 1992-07-09 | Nkk Corp | Method for homogenizing treatment of steel |
JP3292671B2 (en) * | 1997-02-10 | 2002-06-17 | 川崎製鉄株式会社 | Hot-rolled steel strip for cold-rolled steel sheet with good deep drawability and aging resistance |
CA2231760A1 (en) * | 1998-03-11 | 1999-09-11 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Cold-rolled steel strip and hot-dip coated cold-rolled steel strip for use as building material and manufacturing method thereof |
JP3729108B2 (en) | 2000-09-12 | 2005-12-21 | Jfeスチール株式会社 | Ultra-high tensile cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof |
JP2002322539A (en) | 2001-01-31 | 2002-11-08 | Nkk Corp | Thin steel sheet having excellent press formability and working method therefor |
JP4400079B2 (en) | 2002-03-29 | 2010-01-20 | Jfeスチール株式会社 | Method for producing cold-rolled steel sheet having ultrafine grain structure |
JP4267367B2 (en) * | 2002-06-19 | 2009-05-27 | 新日本製鐵株式会社 | Crude oil tank steel and its manufacturing method, crude oil tank and its anticorrosion method |
JP4085809B2 (en) | 2002-12-27 | 2008-05-14 | Jfeスチール株式会社 | Hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having an ultrafine grain structure and excellent stretch flangeability and method for producing the same |
JP4751152B2 (en) | 2005-09-02 | 2011-08-17 | 新日本製鐵株式会社 | Hot-dip galvanized high-strength steel sheet excellent in corrosion resistance and hole expansibility, alloyed hot-dip galvanized high-strength steel sheet, and methods for producing them |
JP4959161B2 (en) | 2005-09-05 | 2012-06-20 | 新日本製鐵株式会社 | Hot-dip galvanized steel sheet and alloyed hot-dip galvanized steel sheet with excellent corrosion resistance, elongation and hole expansibility |
JP4728129B2 (en) | 2006-01-25 | 2011-07-20 | 株式会社神戸製鋼所 | Marine steel with excellent corrosion resistance and toughness |
JP4898543B2 (en) * | 2007-05-02 | 2012-03-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel sheet with excellent pit resistance and method for producing the same |
-
2009
- 2009-11-17 EP EP09827543.1A patent/EP2371978B1/en not_active Not-in-force
- 2009-11-17 CN CN200980154581.1A patent/CN102282280B/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-17 WO PCT/JP2009/069464 patent/WO2010058762A1/en active Application Filing
- 2009-11-17 ES ES09827543.1T patent/ES2672070T3/en active Active
- 2009-11-17 KR KR1020117013957A patent/KR101304009B1/en active IP Right Grant
- 2009-11-17 PL PL09827543T patent/PL2371978T3/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2371978A1 (en) | 2011-10-05 |
CN102282280A (en) | 2011-12-14 |
KR20110084545A (en) | 2011-07-25 |
PL2371978T3 (en) | 2018-09-28 |
KR101304009B1 (en) | 2013-09-04 |
EP2371978B1 (en) | 2018-05-02 |
WO2010058762A1 (en) | 2010-05-27 |
EP2371978A4 (en) | 2016-05-04 |
CN102282280B (en) | 2015-01-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2672070T3 (en) | Steel sheet and surface treated steel sheet | |
US10190186B2 (en) | Method for manufacturing a high-strength galvanized steel sheet having excellent formability and crashworthiness | |
ES2769086T3 (en) | Plated steel sheet | |
EP2757169B1 (en) | High-strength steel sheet having excellent workability and method for producing same | |
US8657969B2 (en) | High-strength galvanized steel sheet with excellent formability and method for manufacturing the same | |
ES2662381T3 (en) | Hot stamped part and its manufacturing method | |
ES2917620T3 (en) | Hot-forming member with excellent resistance to crack propagation and ductility, and procedure for its production | |
JP5648597B2 (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
US20120279617A1 (en) | High strength galvanized steel sheet having excellent fatigue resistance and stretch flangeability and method for manufacturing the same | |
JP5825206B2 (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
BR112015004191B1 (en) | STEEL SHEET | |
WO2018030503A1 (en) | Thin steel sheet, and production method therefor | |
JP2012219341A (en) | Cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
JP6540245B2 (en) | High strength steel plate excellent in shape freezing property and method for manufacturing the same | |
US20210040577A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength coated steel sheet, and method for producing the same | |
JP7036274B2 (en) | Steel plate | |
JP2017002332A (en) | High strength steel sheet excellent in processability and manufacturing method therefor | |
JP2016188395A (en) | High strength cold rolled steel sheet excellent in weldability and workability and production method therefor | |
JP5648596B2 (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
CN114585765A (en) | High-strength steel sheet and method for producing same | |
JPWO2020138343A1 (en) | Steel plate | |
US20240052449A1 (en) | High strength steel sheet, impact absorbing member, and method for manufacturing high strength steel sheet | |
JP5708320B2 (en) | Cold rolled steel sheet | |
JP5644703B2 (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
JP5708318B2 (en) | Cold rolled steel sheet |