EP4508737A1 - Circuit résonnant secondaire - Google Patents

Circuit résonnant secondaire

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Publication number
EP4508737A1
EP4508737A1 EP23718293.6A EP23718293A EP4508737A1 EP 4508737 A1 EP4508737 A1 EP 4508737A1 EP 23718293 A EP23718293 A EP 23718293A EP 4508737 A1 EP4508737 A1 EP 4508737A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
circuit
inductance
power
primary
coo
Prior art date
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Pending
Application number
EP23718293.6A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Nicolas Labbe
Nicolas ALLALI
Geoffrey DEVORNIQUE
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Valeo Electrification SAS
Original Assignee
Valeo Electrification SAS
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Filing date
Publication date
Priority claimed from FR2203553A external-priority patent/FR3134668B1/fr
Application filed by Valeo Electrification SAS filed Critical Valeo Electrification SAS
Publication of EP4508737A1 publication Critical patent/EP4508737A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
    • H02J50/10—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling
    • H02J50/12—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling of the resonant type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L53/00—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles
    • B60L53/10—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles characterised by the energy transfer between the charging station and the vehicle
    • B60L53/12—Inductive energy transfer
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J7/00—Circuit arrangements for charging or discharging batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J7/02—Circuit arrangements for charging or discharging batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from AC mains by converters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L2210/00—Converter types
    • B60L2210/40—DC to AC converters
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J2105/00—Networks for supplying or distributing electric power characterised by their spatial reach or by the load
    • H02J2105/30—Networks for supplying or distributing electric power characterised by their spatial reach or by the load the load networks being external to vehicles, i.e. exchanging power with vehicles
    • H02J2105/33—Networks for supplying or distributing electric power characterised by their spatial reach or by the load the load networks being external to vehicles, i.e. exchanging power with vehicles exchanging power with road vehicles
    • H02J2105/37—Networks for supplying or distributing electric power characterised by their spatial reach or by the load the load networks being external to vehicles, i.e. exchanging power with vehicles exchanging power with road vehicles exchanging power with electric vehicles [EV] or with hybrid electric vehicles [HEV]

Definitions

  • the present invention relates to a secondary resonant circuit.
  • the present invention relates to a secondary resonant circuit and to a contactless power transmission device by inductive coupling with resonance, in particular for charging or recharging a battery of a motor vehicle or any type of vehicle, land, air, or maritime, propelled by electrical energy.
  • a problem with this type of solution is that to transmit a satisfactory level of power, in particular several kW, it is necessary to operate at high frequencies, in particular of the order of 85 kHz or more, for the working frequency and for the natural frequency of each resonant circuit.
  • this type of solution requires operating at a short distance between the resonant elements located at the source and at the load.
  • the present invention proposes in particular to carry out recharging of an electric vehicle, or other on-board system with electrical storage, at very low transfer frequency, optionally with a reversible power flow.
  • the subject of the invention is thus a secondary resonant circuit for carrying out, in a recharging mode, contactless power transmission by coupling inductive with resonance, with a primary resonant circuit comprising at least a first capacitance and a first inductance, this power transmission being directed towards the resistive load coupled to the secondary resonant circuit, this resistive load having an equivalent impedance, this secondary resonant circuit comprising:
  • this decoupling assembly arranged to decouple the equivalent impedance of the resistive load, in particular a vehicle battery, from the recharging power, this decoupling assembly comprising a rectifier arranged to provide a DC voltage to provide recharging power intended for the resistive load, and an impedance adaptation assembly which is arranged to, at a given recharging power, vary the equivalent impedance of the resistive load.
  • the equivalent impedance of the resistive load is represented by the ratio V/l where V is the voltage across the impedance matching circuit and I is the intensity of the current passing through it.
  • the invention thus makes it possible to decouple the equivalent impedance of the resistive load (in particular of the battery) from the charging power (Vxl) and make it possible to reach a value of the parameter h ensuring the parametric amplification effect .
  • the resonance pulsation coO of the primary and secondary circuits is equal to 2.TT.F0 with FO the pulsation frequency of a source to the primary circuit which supplies the recharging power.
  • the invention allows that, whatever the recharge power, the load impedance seen by the secondary circuit is always sufficiently low to allow the parametric amplification effect made possible by an appropriate, lower value of h to 1.
  • the invention recommends decoupling the equivalent impedance of the load (which could be a vehicle battery) from the charging power.
  • the invention allows that, whatever the charging power, the charging impedance seen by the circuit is always low enough to allow the parametric amplification effect.
  • the source to the primary circuit presents an alternating voltage, of sinusoidal or square shape, and at a pulsation frequency FO.
  • this voltage attacks a resonant Lp/Cp circuit, magnetically and partially coupled to a second resonant circuit Ls/Cs, coupling whose magnetic coupling coefficient is denoted k.
  • the power transfer frequency between the primary circuit and the secondary circuit is less than 3kHz, or even less than 2kHz or 1 kHz, in particular still substantially equal to 400 Hz or 50 Hz.
  • the frequency range can be 50-2000 Hz.
  • the power transfer frequency between the primary circuit and the secondary circuit can alternatively be between 3kHz and 5kHz.
  • the invention allows a transfer of electrical power from the source to the load in charging mode.
  • this source is produced by an inverter with an isolated rectifier.
  • the low frequency voltage can be generated by a DC/AC converter, isolated or not, which comes after the rectifier/impedance matching stage which interfaces.
  • the invention also relates to a contactless power transmission device by inductive resonance coupling, in particular for charging or recharging with electrical energy a resistive load such as a vehicle battery, comprising:
  • a primary resonant circuit comprising a first capacitance and a first inductance (L1), the primary resonant circuit being powered by a low-frequency energy source,
  • a secondary resonant circuit as mentioned above, which receives, in recharge mode, electrical power from the primary circuit, with a transfer frequency between the primary circuit and the secondary circuit which is less than 5 kHz, or even 3 kHz, or even less at 2kHz or 1 kHz, in particular still substantially equal to 400 Hz or 50 Hz.
  • the device is arranged to be reversible in power allowing the secondary circuit to send power to the primary circuit, this power received in the primary circuit being able for example to be injected in an urban electricity network.
  • the primary circuit includes a controlled inductor like the secondary circuit, to activate a parametric amplification effect.
  • the device comprises, on the side of the secondary circuit, an on-board charger stage, in particular of the “Single-Phase Single-Stage Bidirectional Onboard Charger” type in English, arranged to contactlessly exchange electrical power with the secondary circuit to enable an additional on-board wired charging function.
  • an on-board charger stage in particular of the “Single-Phase Single-Stage Bidirectional Onboard Charger” type in English, arranged to contactlessly exchange electrical power with the secondary circuit to enable an additional on-board wired charging function.
  • the primary circuit can be integrated into an electric or hybrid vehicle charging station. This terminal then receives electrical energy from an electrical network via a cable which can be a single-phase cable or a three-phase cable. In this case, the primary circuit and the secondary circuit are not integrated into the same physical component.
  • the primary circuit and the secondary circuit can be integrated into the same physical component.
  • a component which is for example called a “charger”, can be loaded into a vehicle.
  • FIG.1 is a schematic representation of a contactless power transmission device by inductive coupling with resonance according to an example of implementation of the invention
  • FIG.2 is a schematic representation of the production of a controlled inductance of the secondary circuit of the transmission device of Figure 1,
  • FIG.3 schematically represents the decoupling assembly of the secondary circuit of the device of Figure 1
  • FIG.4 schematically represents an on-board charger stage connected to the device of Figure 1.
  • Figure 1 shows a device 1 for contactless power transmission by inductive resonance coupling, for charging or recharging with electrical energy a resistive load 2, here a vehicle battery.
  • Device 1 comprises:
  • a primary resonant circuit 3 comprising a first capacitance Cp and a first inductance Lp, the primary resonant circuit 3 being powered by an energy source 4 here a domestic electrical network,
  • the primary circuit 3 further comprises, after the source 4, a rectifier stage with power factor corrector 7, or PFC 7 rectifier (PFC designating in English “Power Factor Correction”), followed by a DC/ converter.
  • AC 8 alternating direct converter which provides Vaci voltage.
  • the source to the primary circuit presents an alternating voltage Vaci, of sinusoidal or square shape, and at a pulsation frequency FO.
  • the frequency is 50 Hz in the example described.
  • the PFC rectifier stage 7 serves, on the one hand, to transform the alternating current (AC) into direct current (DC), and, on the other hand, to allow the current taken from the alternating network 4 to be closest to a perfect sine at the network pulsation.
  • One of the goals is to reduce the reactive current and the subharmonics which increase conduction energy losses.
  • the secondary resonant circuit 5 serves to carry out, in a recharging mode, a contactless power transmission by inductive resonance coupling, with the primary resonant circuit 3, this power transmission being directed towards the resistive load 2 coupled to the circuit secondary resonant 5, this resistive load 2 having an equivalent impedance.
  • the secondary resonant circuit 5 comprises:
  • decoupling assembly 10 arranged to decouple the equivalent impedance of the resistive load 2 from the charging power.
  • this decoupling assembly 10 comprises a rectifier 11 arranged to provide a direct voltage to provide recharging power for the resistive load 2, and an adaptation assembly impedance 12 which is arranged to, at a given charging power, vary the equivalent impedance of the resistive load.
  • the rectifier 11 conventionally comprises four diodes D1 to D4.
  • the impedance matching circuit 12, or PFC includes two capacitors C1, C2 and a switch Q, all in respective parallel branches, and an inductor L and a diode D5.
  • This assembly 12 sees a voltage Vin at its input and delivers a voltage Vout at its output.
  • the decoupling assembly 10 thus performs two functions.
  • the first function is to rectify the alternating current to bring a direct current to the battery 2.
  • the second function is to ensure that the ratio of the voltage present at the input of the assembly 10 divided by the input current is equal to a reference impedance R.
  • this assembly 10 transforms the rectification coupled to the battery into an equivalent resistance seen from the resonant mesh on board the vehicle side.
  • this regulation of equivalent load impedance is to place the resonant mesh in a favorable arrangement for the establishment of a current to maximize the transfer of power to the battery.
  • the reference value of this load is a compromise. It should be high enough so as not to require a lot of current to transfer power. It must be low enough to guarantee that at the input of this assembly, the voltage is strictly lower than the battery voltage, otherwise the system would be out of control and regulation becomes impossible.
  • the equivalent impedance of the resistive load 2 is represented by the ratio V/l where V is the voltage across the impedance matching circuit 12 and I is the intensity of the current passing through it.
  • the invention thus makes it possible to decouple the equivalent impedance of the resistive load 2 from the charging power Vxl and make it possible to achieve a value of the parametric amplification parameter h ensuring the parametric amplification effect.
  • the resonance pulsation coO of the primary 3 and secondary 5 circuits is equal to 2.TT.F0 with FO the pulsation frequency of the source to the primary circuit 3 which supplies the recharging power.
  • the invention allows that, whatever the charging power, the charging impedance seen by the secondary circuit 5 is always low enough to allow the parametric amplification effect made possible by an appropriate value of h, less than 1. Impedance matching is useful to make pumping at its best, with h > hc.
  • the assembly 10 can be an electronic assembly of the “Totem POLE dual Boost PFC rectifier” type known in the electronic literature.
  • the coupling coefficient k is in the range 0 ⁇ k ⁇ 1.
  • the power transfer frequency between the primary circuit and the secondary circuit is less than 5 kHz, even less than 3 kHz, even less than 2 kHz or 1 kHz, in particular still substantially equal to 400 Hz or 50 Hz. transfer frequency is in particular that applied to the resonant LC element of the primary circuit.
  • the invention allows a transfer of electrical power from the Vaci source to load 2 in charging mode.
  • the voltage Vbatt across the battery 2 is coupled to the voltage Vind(t) across the variable inductance via an inverter 15 and an inductor 17, of a side, and an isolated rectifier 16 and an inductor 18 on the other side.
  • the inductors 17, 18 allow contactless energy transfer.
  • the primary circuit includes a controlled inductor like the secondary circuit, to activate a parametric amplification effect.
  • the device comprises, on the side of the secondary circuit, an on-board charger stage 30, in particular of the “Single-Phase Single-Stage Bidirectional Onboard Charger” type in English, arranged to contactlessly exchange electrical power with the secondary circuit to enable an additional on-board wired charging function.
  • This on-board charger stage 30 is shown in dotted lines in Figure 1. [82] This onboard charger stage 30 is of the isolated AC/DC converter type which integrates the functions of rectifier, in particular at 50Hz, High Frequency inverter and PFC with a single MOSFET input stage.
  • this on-board charger stage 30 is connected to a rectifier bridge 29 of the decoupling assembly 10 which includes the impedance matching assembly 12, present in parallel with the battery.
  • This stage 30 serves an on-board network 31 which allows wired charging.

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Abstract

L'invention concerne un circuit résonnant secondaire (5) pour réaliser, dans un mode recharge, une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, avec un circuit résonnant primaire (3) comportant au moins une première capacitance (Cp) et une première inductance (Lp), cette transmission de puissance étant dirigée vers la charge résistive (2) couplée au circuit résonnant secondaire (5), cette charge résistive ayant une impédance équivalente, ce circuit résonnant secondaire (2) comportant : - une deuxième capacitance (Cs) de valeur Cs et une deuxième inductance (Ls) de valeur Ls, couplées magnétiquement et partiellement à la première capacitance (Cp) et la première inductance (Lp), - une inductance variable pilotée Le(t) agencée pour être pilotée de sorte à activer un effet d'amplification paramétrique du courant dans le circuit secondaire, - un ensemble de découplage (10).

Description

Description
Titre de l'invention : Circuit résonnant secondaire
[1] La présente invention concerne un circuit résonnant secondaire.
[2] La présente invention porte sur un circuit résonnant secondaire et sur un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger une batterie d’un véhicule automobile ou tout type de véhicule, terrestre, aérien, ou maritime, propulsé par l’intermédiaire d’une énergie électrique.
[3] De façon connue en soi, il est techniquement possible d’alimenter par transmission sans contact un véhicule automobile ou tout autre objet muni d'un dispositif de stockage d’énergie électrique à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque cet objet est à l’arrêt (on parle dans ce cas de charge statique), ou lorsque celui-ci se déplace (on parle alors de charge dynamique). Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence. Les circuits couplés magnétiquement comportant chacun au moins un élément LC résonnant, L et C désignant respectivement des inductances et capacitances.
[4] Un problème avec ce type de solution est que pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de travail et pour la fréquence propre de chaque circuit résonnant. En outre, ce type de solution nécessite d'opérer à faible distance entre les éléments résonnants situés à la source et à la charge.
[5] Les niveaux de fréquence et de puissance mentionnés plus haut, pour une mise en oeuvre en kWatts, peuvent en outre constituer un danger pour la santé des personnes exposées à proximité, ou à l’environnement en général.
[6] La présente invention propose notamment de réaliser une recharge de véhicule électrique, ou autre système embarqué à stockage électrique, à très basse fréquence de transfert, optionnellement avec un flux de puissance réversible.
[7] L’ invention a ainsi pour objet un circuit résonnant secondaire pour réaliser, dans un mode recharge, une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, avec un circuit résonnant primaire comportant au moins une première capacitance et une première inductance, cette transmission de puissance étant dirigée vers la charge résistive couplée au circuit résonnant secondaire, cette charge résistive ayant une impédance équivalente, ce circuit résonnant secondaire comportant :
- une deuxième capacitance et une deuxième inductance, couplées magnétiquement et partiellement à la première capacitance et la première inductance,
- une inductance variable pilotée Le(t) agencée pour être pilotée de sorte à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit secondaire,
- un ensemble de découplage agencé pour découpler l’impédance équivalente de la charge résistive, notamment une batterie de véhicule, de la puissance de recharge, cet ensemble de découplage comprenant un redresseur agencé pour mettre à disposition une tension continue pour fournir une puissance de recharge à destination de la charge résistive, et un montage d’adaptation d’impédance qui est agencé pour, à une puissance de recharge donnée, faire varier l’impédance équivalente de la charge résistive.
[8]
[9] Selon l’un des aspects de l’invention, l’inductance variable pilotée Le(t) est agencée pour être pilotée de sorte que l’inductance totale L(t) dans le circuit secondaire suive la loi suivante L(t) =Ls + Le(t)= L0.(1/(1 +h.cos(2 œO.t))) , h étant un paramètre servant à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit résonnant secondaire, t le temps, LO une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur Ls de l’inductance (Ls), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1 , et coO la pulsation propre des circuits Lp,Cp et Ls,Cs avec Lp.Cp. coO2 =1 et LO.Cs. coO2= 1.
[10] Selon une variante de l’invention, l’inductance variable pilotée Le(t) est agencée pour être pilotée de sorte que l’inductance totale L(t) dans le circuit secondaire suive la loi suivante L(t) =Ls + Le(t)= L0.(1 +h.cos(2œ0 .t+cp» avec t le temps, LO une valeur d’inductance fixée de préférence supérieure ou égale à la valeur Ls, h un paramètre d’amplification paramétrique, coO la pulsation propre des circuits Lp,Cp et Ls,Cs avec Lp.Cp. coO2 =1 et LO.Cs. coO2= 1 et cp la phase qui peut être choisie nulle ou non nulle.
[11] L’impédance équivalente de la charge résistive est représentée par le ratio V/l où V est la tension aux bornes du montage d’adaptation d’impédance et I l’intensité du courant qui le traverse.
[12] L’ invention permet ainsi de découpler l’impédance équivalente de la charge résistive (notamment de la batterie) de la puissance de recharge (Vxl) et permettre d’atteindre une valeur du paramètre h assurant l’effet d’amplification paramétrique.
[13] De préférence, la pulsation de résonance coO des circuits primaire et secondaire est égale à 2.TT.F0 avec FO la fréquence de pulsation d’une source au circuit primaire qui fournit la puissance de recharge.
[14] On voit dans l’expression de L(t) précité le paramètre h, qui est une variable ajustable en temps réel, compris entre 0 et 1 et dont le rôle est d’activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit. La valeur de h minimum, notée hc pour h critique, nécessaire à la mise en place du phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable peut être établi par la relation suivante : hc= 2.R/(L0. coO) , R étant la somme des résistances du circuit secondaire 5 incluant l’impédance équivalente de charge, et LO une valeur d’inductance fixée inférieure à la valeur Ls de l’inductance Ls. Le phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable se traduit par une croissance exponentielle de l'amplitude de ce dernier alors que si h < hc, l'enveloppe des niveaux crêtes du courant est bien agrandie (tous niveaux crêtes plus élevés en valeur absolue) mais de forme convexe plutôt que concave comme en croissance exponentielle.
[15] Pour un point de fonctionnement donné, ajuster le paramètre h aura pour effet de moduler l’amplitude des courants aux circuits primaire et secondaire.
[16] L’ expression mathématique de hc est proportionnelle à Ls et coO, deux grandeurs dites fixes du montage, et R la somme des résistances incluant l’impédance équivalente de charge.
[17] En d’autres termes, il n’est pas possible d’atteindre l’effet d’amplification paramétrique du courant nécessaire au bon fonctionnement du montage pour n’importe quelle valeur d’impédance de charge. [18] Certains points de fonctionnement seraient impossibles à réaliser puisqu’ils impliqueraient une valeur hc qui serait hc > 1 .
[19] En d’autres termes, pour une charge à tension fixe comme une batterie, faire varier la puissance de la recharge revient à moduler son impédance. Avec la relation entre puissance, tension et courant P=Vxl, on fait varier I, donc le rapport V/l change selon la puissance. Nous voyons ici que pour un rapport V/l supérieur à une certaine valeur, la valeur critique hc devient hc>1 et donc impossible à réaliser en pratique.
[20] L’ instabilité, qui est recherchée pour atteindre l’amplification paramétrique du courant, est assurée si le paramètre h est choisi entre 0 et 1 et supérieur à hc. On voit ainsi que h et hc ne peuvent dépasser 1 .
[21] L’ invention permet que, quelle que soit la puissance de recharge, l’impédance de charge vue par le circuit secondaire soit toujours suffisamment basse pour permettre l’effet d’amplification paramétrique rendu possible par une valeur de h appropriée, inférieure à 1 .
[22] A cet effet, comme déjà expliqué, l’invention préconise de découpler l’impédance équivalente de la charge (pouvant être une batterie du véhicule) de la puissance de recharge. En d’autres termes, l’invention permet que, quelle que soit la puissance de recharge, l’impédance de charge vue par le circuit soit toujours suffisamment basse pour permettre l’effet d’amplification paramétrique.
[23] Les fonctions de redressement par le redresseur et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance peuvent être réalisées par deux étages électroniques distincts ou bien au sein d’une structure électronique unique.
[24] Selon l’un des aspects de l’invention, la source au circuit primaire présente une tension alternative, de forme sinusoïdale ou carrée, et à une fréquence de pulsation FO.
[25] Selon l’un des aspects de l’invention, cette tension attaque un circuit Lp/Cp résonant, magnétiquement et partiellement couplé à un second circuit résonant Ls/Cs, couplage dont le coefficient de couplage magnétique est noté k.
[26] Le coefficient de couplage k est dans la plage 0<k<1 . On note que le coefficient k est lié à l’inductance mutuelle par la relation M2 = k2.Lp.Ls qui traduit le couplage inductif entre deux inductances propres. [27] Selon l’un des aspects de l’invention, la fréquence de transfert de puissance entre le circuit primaire et le circuit secondaire est inférieure à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1 kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. La plage de fréquences peut être 50-2000 Hz. La fréquence de transfert de puissance entre le circuit primaire et le circuit secondaire peut en variante être comprise entre 3kHz et 5kHz.
[28] L’invention permet un transfert de puissance électrique de la source vers la charge en mode recharge.
[29] Selon l’un des aspects de l’invention, l’inductance variable pilotée Le(t) est réalisée par une source de tension (Vind(t)) dont la valeur de tension Vind(t) suit l’équation Vind(t)=L(t) dlin(t)/dt, cette source de tension contenant une partie variable dans le temps.
[30] Selon l’un des aspects de l’invention, cette source est réalisée par un onduleur avec un redresseur isolé.
[31] La tension basse fréquence peut être générée par un convertisseur DC/AC, isolé ou non, qui vient après l’étage redresseur/adaptation d’impédance qui s’interface.
[32] L’ invention a également pour objet un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger en énergie électrique une charge résistive telle qu’une batterie de véhicule, comportant :
- un circuit résonnant primaire comportant une première capacitance et une première inductance (L1 ), le circuit résonnant primaire étant alimenté par une source d’énergie à basse fréquence,
- un circuit résonnant secondaire tel que précité, qui reçoit, en mode recharge, de la puissance électrique du circuit primaire, avec une fréquence de transfert entre le circuit primaire et le circuit secondaire qui est inférieure à 5 kHz, voire à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1 kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz.
[33] Dans les chargeurs de véhicules électriques usuels, il est courant de trouver une fonction de réversibilité en puissance pour participer à la fonction dite Réseau électrique intelligent, ou « smart grid » en anglais, d’un réseau électrique urbain.
[34] Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif est agencé pour être réversible en puissance permettant au circuit secondaire d’envoyer de la puissance vers le circuit primaire, cette puissance reçue dans le circuit primaire pouvant par exemple être injectée dans un réseau électrique urbain.
[35] Dans ce cas, le circuit primaire comporte une inductance pilotée à l’instar du circuit secondaire, pour activer un effet d’amplification paramétrique.
[36] Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif comporte, du côté du circuit secondaire, un étage de chargeur embarqué, notamment de type « Single-Phase Single-Stage Bidirectional Onboard Charger >> en anglais, agencé pour échanger sans contact une puissance électrique avec le circuit secondaire pour permettre une fonction de recharge filaire embarquée supplémentaire.
[37] Dans tout ce qui précède, le circuit primaire peut être intégré à une borne de charge de véhicule électrique ou hybride. Cette borne reçoit alors de l’énergie électrique d’un réseau électrique via un câble qui peut être un câble monophasé ou un câble triphasé. Dans ce cas, le circuit primaire et le circuit secondaire ne sont pas intégrés à un même composant physique.
[38] En variante, le circuit primaire et le circuit secondaire peuvent être intégrés à un même composant physique. Un tel composant, qui est par exemple appelé « chargeur >>, peut être embarqué dans un véhicule.
[39] D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description détaillée donnée ci-après, et d’exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés, sur lesquels :
[40] [Fig.1] est une représentation schématique d'un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance selon un exemple de mise en oeuvre de l’invention,
[41] [Fig.2] est une représentation schématique de réalisation d'une inductance pilotée du circuit secondaire du dispositif de transmission de la figure 1 ,
[42] [Fig.3] représente schématiquement le montage de découplage du circuit secondaire du dispositif de la figure 1 , [43] [Fig.4] représente schématiquement un étage de chargeur embarqué connecté au dispositif de la figure 1 .
[44] On a représenté sur la figure 1 un dispositif 1 de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, pour charger ou recharger en énergie électrique une charge résistive 2, ici une batterie de véhicule.
[45] Le dispositif 1 comporte :
- un circuit résonnant primaire 3 comportant une première capacitance Cp et une première inductance Lp, le circuit résonnant primaire 3 étant alimenté par une source d’énergie 4 ici un réseau électrique domestique,
- un circuit résonnant secondaire 5 qui reçoit, en mode recharge, de la puissance électrique du circuit primaire 3.
[46] Le circuit primaire 3 comprend en outre, après la source 4, un étage redresseur avec correcteur de facteur de puissance 7, ou redresseur PFC 7 (PFC désignant en anglais « Power Factor Correction »), suivi d’un convertisseur DC/AC 8 (convertisseur continu alternatif) qui fournit une tension Vaci.
[47] La source au circuit primaire présente une tension Vaci alternative, de forme sinusoïdale ou carrée, et à une fréquence de pulsation FO.
[48] La fréquence est à 50 Hz dans l’exemple décrit.
[49] L’étage redresseur PFC 7 sert, d’une part, à transformer le courant alternatif (AC) en courant continu (DC), et, d’autre part, à permettre que le courant prélevé sur le réseau alternatif 4 soit le plus proche d’un sinus parfait à la pulsation du réseau. Un des buts est de réduire le courant réactif et les sous-harmoniques qui augmentent les pertes énergétiques en conduction.
[50] Le circuit résonnant secondaire 5 sert à réaliser, dans un mode recharge, une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, avec le circuit résonnant primaire 3, cette transmission de puissance étant dirigée vers la charge résistive 2 couplée au circuit résonnant secondaire 5, cette charge résistive 2 ayant une impédance équivalente.
[51] Le circuit résonnant secondaire 5 comporte :
- une deuxième capacitance Cs de valeur Cs et une deuxième inductance Ls de valeur Ls, couplées magnétiquement et partiellement à la première capacitance Cp et la première inductance Lp, - une inductance variable pilotée Le(t) agencée pour être pilotée de sorte à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit secondaire,
- un ensemble de découplage 10 agencé pour découpler l’impédance équivalente de la charge résistive 2 de la puissance de recharge.
[52] Comme on peut le voir sur la figure 3, cet ensemble de découplage 10 comprend un redresseur 11 agencé pour mettre à disposition une tension continue pour fournir une puissance de recharge à destination de la charge résistive 2, et un montage d’adaptation d’impédance 12 qui est agencé pour, à une puissance de recharge donnée, faire varier l’impédance équivalente de la charge résistive.
[53] Le redresseur 11 comprend, de manière classique, quatre diodes D1 à D4.
[54] Le montage d’adaptation d’impédance 12, ou PFC, comprend deux condensateurs C1 , C2 et un interrupteur Q, tous dans des branches parallèles respectives, et une inductance L et une diode D5.
[55] Ce montage 12 voit en entrée une tension Vin et délivre en sortie une tension Vout.
[56] L’ ensemble de découplage 10 réalise ainsi deux fonctions. La première fonction est de faire un redressement du courant alternatif pour amener un courant continu vers la batterie 2. La seconde fonction est de s’assurer que le ratio de la tension présente en entrée de l’ensemble 10 divisée par le courant d’entrée soit égale à une impédance de référence R. En d’autres termes, cet ensemble 10 transforme le redressement couplé à la batterie en une résistance équivalente vue de la maille résonante embarquée côté véhicule.
Le but de cette régulation d’impédance équivalente de charge est de placer la maille résonante dans une disposition favorable à l’établissement d’un courant pour maximiser le transfert de puissance vers la batterie. La valeur de référence de cette charge est un compromis. Elle doit être assez haute pour ne pas nécessiter beaucoup de courant pour transférer de la puissance. Elle doit être assez basse pour garantir qu’en entrée de cet ensemble, la tension soit strictement inférieure à la tension de batterie, autrement le système serait hors de contrôle et la régulation devient impossible. [57] L’ inductance variable pilotée Le(t) est agencée pour être pilotée de sorte que l’inductance totale L(t) dans le circuit secondaire 5 suive la loi suivante L(t) =Ls + Le(t)= L0.(1/(1 +h.cos(2 œO.t))) , h étant un paramètre servant à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit résonnant secondaire, t le temps, LO une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur Ls de l’inductance (Ls), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1 , et coO la pulsation propre des circuits Lp,Cp et Ls,Cs avec Lp.Cp. co O2 =1 et LO.Cs. coO2= 1 .
[58] L’impédance équivalente de la charge résistive 2 est représentée par le ratio V/l où V est la tension aux bornes du montage d’adaptation d’impédance 12 et I l’intensité du courant qui le traverse.
[59] L’ invention permet ainsi de découpler l’impédance équivalente de la charge résistive 2 de la puissance de recharge Vxl et permettre d’atteindre une valeur du paramètre d’amplification paramétrique h assurant l’effet d’amplification paramétrique.
[60] La pulsation de résonance coO des circuits primaire 3 et secondaire 5 est égale à 2.TT.F0 avec FO la fréquence de pulsation de la source au circuit primaire 3 qui fournit la puissance de recharge.
[61] On voit dans l’expression de L(t) précité le paramètre h, qui est une variable ajustable en temps réel, compris entre 0 et 1 et dont le rôle est d’activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit. La valeur de h minimum, notée hc pour h critique, nécessaire à la mise en place du phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable peut être établi par la relation suivante : hc= 2.R/(L0. coO) , R étant la somme des résistances du circuit secondaire 5 incluant l’impédance équivalente de charge, et LO une valeur d’inductance fixée inférieure à la valeur Ls de l’inductance Ls. Le phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable se traduit par une croissance exponentielle de l'amplitude de ce dernier alors que si h < hc, l'enveloppe des niveaux crêtes du courant est bien agrandie (tous niveaux crêtes plus élevés en valeur absolue) mais de forme convexe plutôt que concave comme en croissance exponentielle.
[62] Pour un point de fonctionnement donné, ajuster le paramètre h aura pour effet de moduler l’amplitude des courants aux circuits primaire 3 et secondaire 5. [63] L’ expression mathématique de he est proportionnelle à Ls et coO, deux grandeurs dites fixes du montage, et R la somme des résistances incluant l’impédance équivalente de charge.
[64] L’ instabilité, qui est recherchée préférentiellement pour atteindre l’amplification paramétrique du courant, est assurée si le paramètre h est choisi entre 0 et 1 et supérieur à hc.
[65] Dans le cas où on a un état de stabilité avec h < hc (au lieu de h > hc qui est le cas préféré), on peut malgré tout s'en contenter, compte tenu de l'apport énergétique, utile, de la part du pompage à destination de l'évolution du courant, qui aura des niveaux crêtes plus élevés en valeur absolue, à cause du phénomène d'induction de résistance négative relatif à la variation pilotée d'inductance.
[66] L’ invention permet que, quelle que soit la puissance de recharge, l’impédance de charge vue par le circuit secondaire 5 soit toujours suffisamment basse pour permettre l’effet d’amplification paramétrique rendu possible par une valeur de h appropriée, inférieure à 1 . L'adaptation d'impédance est utile à rendre le pompage au mieux de ses possibilités, avec h > hc.
[67] Pour le cas h < hc, l'adaptation d'impédance donne accès à la production d'un effet similaire à l'introduction d'une résistance partielle négative par pompage à h < hc .
[68] Les fonctions de redressement par le redresseur 11 et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance 12 peuvent être réalisées par deux étages électroniques distincts, comme illustré sur la figure 3, ou bien au sein d’une structure électronique unique.
[69] Le montage 10 peut être un montage électronique de type « Totem POLE dual Boost PFC rectifier » connu dans la littérature électronique.
[70] La tension Vaci, dite de source, à la sortie du convertisseur 8 attaque un circuit Lp/Cp résonant, magnétiquement et partiellement couplé au second circuit résonant Ls/Cs, couplage dont le coefficient de couplage magnétique est noté k.
[71] Le coefficient de couplage k est dans la plage 0<k<1 .
[72] La fréquence de transfert de puissance entre le circuit primaire et le circuit secondaire est inférieure à 5 kHz, voire inférieure à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1 kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. Cette fréquence de transfert est notamment celle appliquée à l’élément LC résonnant du circuit primaire.
[73] L’invention permet un transfert de puissance électrique de la source Vaci vers la charge 2 en mode recharge.
[74] Comme illustré sur la figure 2, l’inductance variable pilotée Le(t) est réalisée par une tension Vind(t) aux bornes de l’inductance variable dont la valeur de tension Vind(t) suit l’équation Vind(t)=L(t) dlin(t)/dt, lin(t) étant le courant au bornes de l’inductance variable, cette tension contenant une partie variable dans le temps.
[75] Comme on peut le voir sur la figure 2, la tension Vbatt aux bornes de la batterie 2 est couplée à la tension Vind(t) aux bornes de l’inductance variable via un onduleur 15 et une inductance 17, d’un côté, et un redresseur isolé 16 et une inductance 18 de l’autre côté.
[76] Les inductances 17, 18 permettent un transfert d’énergie sans contact.
[77] Dans les chargeurs de véhicules électriques usuels, il est courant de trouver une fonction de réversibilité en puissance pour participer à la fonction dite Réseau électrique intelligent, ou « smart grid » en anglais, d’un réseau électrique urbain.
[78] Il est possible d’avoir un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance agencé pour être réversible en puissance, permettant au circuit secondaire d’envoyer de la puissance vers le circuit primaire, cette puissance reçue dans le circuit primaire pouvant par exemple être injectée dans un réseau électrique urbain.
[79] Dans ce cas, le circuit primaire comporte une inductance pilotée à l’instar du circuit secondaire, pour activer un effet d’amplification paramétrique.
[80] Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif comporte, du côté du circuit secondaire, un étage de chargeur embarqué 30, notamment de type « Single- Phase Single-Stage Bidirectional Onboard Charger » en anglais, agencé pour échanger sans contact une puissance électrique avec le circuit secondaire pour permettre une fonction de recharge filaire embarquée supplémentaire.
[81] Cet étage de chargeur embarqué 30, connu en soi, est représenté en pointillés sur la figure 1. [82] Cet étage de chargeur embarqué 30 est de type convertisseur AC/DC isolé qui intègre les fonctions de redresseur, notamment à 50Hz, d’onduleur Hautes Fréquences et PFC avec un unique étage d’entrée à MOSFETs.
[83] Comme illustré sur la figure 4, cet étage de chargeur embarqué 30 est connecté à un pont redresseur 29 de l’ensemble de découplage 10 qui comprend le montage d’adaptation d’impédance 12, présent en parallèle de la batterie.
[84] Cet étage 30 sert un réseau embarqué 31 qui permet la recharge filaire.

Claims

Revendications
[Revendication 1 ] Circuit résonnant secondaire (5) pour réaliser, dans un mode recharge, une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, avec un circuit résonnant primaire (3) comportant au moins une première capacitance (Cp) et une première inductance (Lp), cette transmission de puissance étant dirigée vers la charge résistive (2) couplée au circuit résonnant secondaire (5), cette charge résistive ayant une impédance équivalente, ce circuit résonnant secondaire (2) comportant :
- une deuxième capacitance (Cs) de valeur Cs et une deuxième inductance (Ls) de valeur Ls, couplées magnétiquement et partiellement à la première capacitance (Cp) et la première inductance (Lp),
- une inductance variable pilotée Le(t) agencée pour être pilotée de sorte à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit secondaire,
- un ensemble de découplage (10) agencé pour découpler l’impédance équivalente de la charge résistive, notamment une batterie de véhicule, de la puissance de recharge, cet ensemble de découplage comprenant un redresseur (11 ) agencé pour mettre à disposition une tension continue pour fournir une puissance de recharge à destination de la charge résistive, et un montage d’adaptation d’impédance (12) qui est agencé pour, à une puissance de recharge donnée, faire varier l’impédance équivalente de la charge résistive.
[Revendication 2] Circuit selon la revendication précédente, dans lequel l’inductance variable pilotée Le(t) est agencée pour être pilotée de sorte que l’inductance totale L(t) dans le circuit secondaire suive la loi suivante L(t) =Ls + Le(t)= L0.(1/(1 +h.cos(2 œO.t))) , h étant un paramètre servant à activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit résonnant secondaire, t le temps, LO une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur Ls de l’inductance (Ls), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1 , et coO la pulsation propre des circuits Lp,Cp et Ls,Cs avec Lp.Cp. coO2 = 1 et LO.Cs. coO2= 1 .
[Revendication 3] Circuit selon la revendication 1 , dans lequel l’inductance variable pilotée Le(t) est agencée pour être pilotée de sorte que l’inductance totale L(t) dans le circuit secondaire suive la loi suivante L(t) =Ls + Le(t)= L0.(1 +h.cos(2œ0 .t+cp)) avec t le temps, LO une valeur d’inductance fixée de préférence supérieure ou égale à la valeur Ls, h un paramètre d’amplification paramétrique, coO la pulsation propre des circuits Lp,Cp et Ls,Cs avec Lp.Cp. coO2 =1 et LO.Cs. coO2= 1 et cp la phase qui peut être choisie nulle ou non nulle.
[Revendication 4] Circuit selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la pulsation de résonance coO des circuits primaire (3) et secondaire (5) est égale à 2.TT.F0 avec FO la fréquence de pulsation d’une source au circuit primaire qui fournit la puissance de recharge, notamment avec une tension (Vaci) alternative, de forme sinusoïdale ou carrée, et à la fréquence de pulsation FO.
[Revendication 5] Circuit selon la revendication précédente, dans lequel la fréquence de transfert de puissance entre le circuit primaire et le circuit secondaire est inférieure à 5 kHz, voire inférieure à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1 kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz.
[Revendication 6] Circuit selon l’une des revendications 4 et 5, dans lequel la tension (Vaci) basse fréquence est générée par un convertisseur DC/AC, isolé ou non, qui vient après l’étage redresseur/adaptation d’impédance.
[Revendication 7] Circuit selon l’une des revendications 4 à 6, dans lequel cette source (Vaci) est réalisée par un onduleur avec un redresseur isolé.
[Revendication 8] Circuit selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les fonctions de redressement par le redresseur (11 ) et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance (12) sont réalisées par deux étages électroniques distincts.
[Revendication 9] Circuit selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel les fonctions de redressement par le redresseur (1 1 ) et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance (12) sont réalisées par une structure électronique unique.
[Revendication 10] Circuit selon la revendication précédente, dans lequel l’inductance variable pilotée Le(t) est réalisée par une source de tension (Vind(t)) dont la valeur de tension Vind(t) suit l’équation Vind(t)=L(t) d lin (t)/dt, cette source de tension contenant une partie variable dans le temps.
[Revendication 11 ] Dispositif (1 ) de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger en énergie électrique une charge résistive telle qu’une batterie de véhicule, comportant :
- un circuit résonnant primaire (3) comportant une première capacitance et une première inductance (Lp), le circuit résonnant primaire étant alimenté par une source d’énergie à basse fréquence,
- un circuit résonnant secondaire (5) selon l’une quelconque des revendications précédentes, qui reçoit, en mode recharge, de la puissance électrique du circuit primaire, avec une fréquence de transfert entre le circuit primaire et le circuit secondaire qui est inférieure à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1 kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz.
[Revendication 12] Dispositif selon la revendication précédente, agencé pour être réversible en puissance permettant au circuit secondaire d’envoyer de la puissance vers le circuit primaire, cette puissance reçue dans le circuit primaire pouvant par exemple être injectée dans un réseau électrique urbain.
[Revendication 13] Dispositif selon l’une quelconques des revendications 11 et 12, dans lequel la pulsation de résonance coO des circuits primaire (3) et secondaire (5) est égale à 2.TT.F0 avec FO la fréquence de pulsation d’une source au circuit primaire qui fournit la puissance de recharge, notamment avec une tension (Vaci) alternative, de forme sinusoïdale ou carrée, et à la fréquence de pulsation FO.
[Revendication 14] Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel la tension (Vaci) basse fréquence est générée par un convertisseur DC/AC, isolé ou non, qui vient après l’étage redresseur/adaptation d’impédance.
[Revendication 15] Dispositif selon l’une quelconque des revendications 13 et 14, dans lequel cette source (Vaci) est réalisée par un onduleur avec un redresseur isolé.
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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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FR3156077A1 (fr) * 2023-11-30 2025-06-06 Valeo Eautomotive Germany Gmbh Circuit d’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule
FR3159060A1 (fr) * 2024-02-02 2025-08-08 Valeo Eautomotive Germany Gmbh Module pour la charge inductive d’un véhicule électrique et ensemble comprenant un tel module
CN117977833B (zh) * 2024-04-02 2024-07-09 中国第一汽车股份有限公司 无线电能传输系统控制方法、装置和计算机设备

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2015218706B2 (en) * 2014-02-23 2018-01-04 Apple Inc. Impedance matching for inductive power transfer systems
FR3099311B1 (fr) * 2019-07-25 2021-11-19 Valeo Equip Electr Moteur Dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance pour recharger un véhicule automobile
US10903697B2 (en) * 2019-03-19 2021-01-26 Witricity Corporation Methods and systems for multi-phase coil control

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