EP4445479A1 - Elektrische rotierende maschine mit spaltrohr - Google Patents

Elektrische rotierende maschine mit spaltrohr

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Publication number
EP4445479A1
EP4445479A1 EP22843354.6A EP22843354A EP4445479A1 EP 4445479 A1 EP4445479 A1 EP 4445479A1 EP 22843354 A EP22843354 A EP 22843354A EP 4445479 A1 EP4445479 A1 EP 4445479A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rotating machine
liquid pump
sealing
pump according
electrical rotating
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP22843354.6A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Christoph Adam
David FINCK
Johannes GROSSHAUSER
Martin Johannes
Olaf KÖRNER
Felix Ntourmas
Christian Seidel
Johann Stapfner
Wolfgang Wetzel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens Mobility GmbH
Original Assignee
Siemens Mobility GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens Mobility GmbH filed Critical Siemens Mobility GmbH
Publication of EP4445479A1 publication Critical patent/EP4445479A1/de
Pending legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
    • H02K5/12—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof specially adapted for operating in liquid or gas
    • H02K5/128—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof specially adapted for operating in liquid or gas using air-gap sleeves or air-gap discs
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
    • H02K5/10—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with arrangements for protection from ingress, e.g. water or fingers
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
    • H02K9/197—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil in which the rotor or stator space is fluid-tight, e.g. to provide for different cooling media for rotor and stator

Definitions

  • the invention relates to a can for an electrical rotating machine, such as an electric motor, a generator, in particular a wind generator, and/or a liquid pump.
  • an electrical rotating machine such as an electric motor, a generator, in particular a wind generator, and/or a liquid pump.
  • liquid-cooled electric rotating machines in particular electric motors, are increasingly being used.
  • the waste heat produced and the associated problems are important for the electrical power density of an electric motor and/or generator.
  • One problem is, for example, the failure of the polymeric insulation of the winding coils in the laminated cores of the stator of every electric motor. Therefore, the maximum temperature in the stator winding is typically a particularly critical point when developing higher power densities in electric motors.
  • liquid cooling in particular direct oil cooling
  • liquid-cooled electric motors it is usually the stator with the laminated cores and the winding coils in polymer casting that is cooled, not the rotor.
  • the rotor is less sensitive to heat than the stator's laminated cores, which have polymer encapsulation.
  • jacket cooling of the stator already shows good cooling results, an even better, more direct cooling can be achieved with a can construction, in which a cooling liquid, in particular an oil with good cooling properties, circulates on the inside of the coil.
  • a cooling liquid in particular an oil with good cooling properties
  • Cans are used, for example, for liquid cooling of the stator, where the liquid-free area of the rotor is hermetically sealed from the liquid-containing area of the stator.
  • the region of the stator filled with the coolant is sealed off by the can, the can being arranged with its axial ends in a radial gap.
  • a rotating electrical machine with a higher power density also has obvious advantages in mobile applications.
  • the more compact design enables lighter installation positions and the higher power density also indirectly pursues the idea of lightweight construction, since a smaller electric rotating machine can be used for the required power.
  • there are also advantages in stationary applications such as e.g. B. in wind turbines. Due to the lower generator mass, the entire tower construction can be designed to be less massive. The thermal service life of the stator windings used can also be better estimated and extended thanks to better heat dissipation.
  • the structural requirements placed on a can of the type mentioned at the outset are: a) The smallest possible wall thickness: The thicker the can, the greater the magnetic losses of the electric rotating machine. Consequently, in order to negatively influence the magnetic properties of the machine as little as possible, it is necessary to The wall thickness of the can should be set as thin as possible. b) The highest possible dimensional stability under external pressure: Due to the liquid cooling operated under pressure, an external pressure load acts on the can. This pressure load deforms the can depending on its dimensional stability. The deformation is taken into account when designing the width of the air gap and thus increases the magnetic losses. The maximum system pressure depends on the operating scenario and is set - for example
  • a can is conceptually thin-walled, non-magnetizable metallic or polymeric, for example at least partly fiber-reinforced.
  • the can as mentioned above, is the dividing wall between liquid-filled and liquid-empty areas in the housing of the electric rotating machine.
  • the key element for a functioning operation is above all a reliable seal between the two areas mentioned.
  • DE 10 2020 121 707 B1 discloses an electrical machine with a directly cooled stator, a rotor and a can, the can being arranged in an annular gap between the stator area and the rotor area, with on the inside of the can at each axial end of the A seal is arranged on the can is known.
  • the seal is arranged here in a housing part of the electrical machine and is pressed against the axial end of the can by the pressure load of the coolant in the stator area.
  • the object of the present invention is to overcome the disadvantages of the prior art and to provide a construction for a seal for a can of an electric rotating machine that loads a thin-walled can as little as possible and is designed as simply as possible.
  • the subject matter of the present invention is an electric rotating machine
  • the liquid - f rei in particular with a rotor, a second area containing liquid, in particular with a stator and
  • - a can which separates the two areas from each other in a sealing manner, on iron, with one or more elements being provided at each axial end on the stator- and rotor-side surface of the can, with the elements being equal, unequal, encasing and/or acting on both sides, wherein the element(s) (2,6,7) are arranged symmetrically on the rotor and stator side with regard to their force effect on the can, so that the forces acting through the seal at the axial end of the can (1) are balanced.
  • the technical teaching disclosed here can be implemented on rotating electric machines in exactly the same way as on liquid pumps, with the liquid-containing area of the pump not being that of the rotating electric machine, but the function of the can remaining the same.
  • the general finding of the invention is that the sealing of the can by means of sealing elements arranged on both sides at the axial end of the can has an advantageous effect on the entire concept of the can.
  • the term "element” denotes a pressure element, for example a “sealing element” and/or an element for stabilizing the can at the point.
  • a sealing element is provided at least on the stator side, ie on the side of the can on which the liquid that cools the stator is located.
  • sealing elements are, in particular, elastomeric molded bodies which, due to the pressure exerted on them by the liquid, fit even better in a sealing manner on the can and between the can and the housing or end shield.
  • the sealing element known from DE 10 2020 121 707 B3 is a suitable molded body that can be used on the stator side.
  • the sealing element is, for example, an O-ring, an annular groove lining, a casing of the axial end of the can and/or similar molded bodies sealing the axial end of a cylindrical body from the circumference, particularly preferably made of a rubber-elastic material and/or an elastomer .
  • two O-rings are attached for sealing at each axial end of the can.
  • one or both 0-rings are, for example, in a corresponding support structure, such as. B. an annular groove, which in turn, for example, are provided around the air gap around arranged.
  • a sealing element under pressure such as here under liquid pressure
  • a sealing element under pressure generally exerts a not inconsiderable, local stress on a fragile, because the can is designed with as thin walls as possible, from a can.
  • the locally generated stresses even reach design limits, for example for typical cans made of fiber composite materials.
  • a can for example made of fiber composite material f, typically produced in a winding process with a electrically conductive reinforcement fiber , such as .
  • a electrically conductive reinforcement fiber such as .
  • a carbon fiber which is preferably placed along the circumference of the tube, is bent by one-sided attachment of an element, in particular a sealing element and very particularly preferably, for example, an O-ring, at the point of attachment of the element.
  • the can is wound from fiber composite material, whereby for the highest possible dimensional stability of the can - as already mentioned in the introduction about the risk of bulging - against external pressure and low susceptibility to eddy current losses, the reinforcement fibers in the can are aligned as closely as possible in a tangential, i. H . along the circumference of the pipe, running in the direction—as known from DE 10 2020 205286.
  • a winding of this advantageous embodiment - which, for example, requires a laminate structure of a can, has the disadvantage that it gives the can little reinforcement in the axial direction, so that the fiber-reinforced can wound in this way is not very stiff in the axial direction ness and has little strength.
  • an element such as e.g. B. a sealing element, for example in the form of an O-ring
  • a bending of the can is then accompanied by a bending of the can and generates local internal bending and shearing stresses in the can, with the stress components running in the axial direction in particular not being adequately counterbalanced by the fiber reinforcement due to the winding structure described above of the fiber composite material.
  • the split tube will be bent open to a critical extent, which will result in the compression of the element, e.g. B. of the O-ring, negatively affected.
  • a double O-ring system serves to balance the forces of the seal acting on the can and/or the corresponding stress components.
  • two O-rings preferably also of approximately the same nature, are installed in grooves on both sides, so that the rotor side and stator side of the can have the same elements on at least one axial end of the can be present.
  • the two elements of the seal and/or bearing preferably arranged symmetrically on the stator and rotor side at the respective axial end of the can—balance each other out at least partially, so that the can can be mounted almost stress-free.
  • the disadvantages that result from the pipe circumferential winding play no or only a minor role, because no significant internal stresses occur in the axial direction.
  • the two elements are present as sealing elements in the form of O-rings. It is particularly advantageous if the elements are held by a receiving device, for example in the form of a groove.
  • the O-rings are particularly preferably embedded in a trapezoidal groove because
  • the assembly is simplified because the O-rings can be easily fixed in the trapezoidal grooves. This is particularly advantageous when assembling the external O-ring, i . H . in the so-called "overhead assembly" .
  • the O-rings compared to the U-shaped groove, are axially f i xed and are therefore exactly opposite each other. This is the only way to ensure that the force equalization works effectively. In a U-shaped groove, the O-ring has more axial clearance.
  • one or more annular grooves provided as a receiving device for the element or elements are not rectangular in shape, but, for example, round, jagged, ribbed, with a sticky and/or rough surface, especially on the inside fenheit , trapezoidal with a cross section that widens inwards .
  • the receiving device is provided, for example, in a support structure.
  • the one or more support structure(s) can/can in particular also be an integral part of the koruses the electrical rotating machine and / or be part of the end shield.
  • the support structure can, for example, be made of metal, a metal alloy, steel, ceramics and/or a lightweight material such as a fiber composite material.
  • a fiber composite material is a multiphase or mixed material generally consisting of two main components - a bedding matrix and reinforcing fibers. Through mutual interactions of the two components, this receives higher quality properties than each of the two individually involved components.
  • Fiber composite materials include, for example, synthetic resins, such as duroplastic synthetic resins, as the bedding matrix. Glass fibers, carbon fibers, aramid fibers, ceramic fibers and others can be used for fiber reinforcement.
  • the one or more support structure(s) can in particular also be an integral part of the housing of the electric rotating machine and/or also part of an end shield.
  • stiffer sealing materials can also be used in comparison to storage with a single sealing element without an opposite opposing element.
  • the stiffer sealing elements also contribute to a stiffer bearing.
  • a preferred embodiment of the invention also provides for the attachment of a drain on the stator side.
  • FIG. 1 shows the result of a simulation of reference designs of two sealing elements, each applied on one side, in comparison to an exemplary embodiment of the invention
  • FIG. 2 schematically shows an embodiment of the invention with a trapezoidal groove and double O-ring seal on the can
  • FIG. 3 shows the embodiment of FIG. 2 in a detailed representation with insertion bevels and drain
  • FIG. 4 shows another embodiment of the invention with a sealing element embracing on both sides
  • FIG. 5 shows a further embodiment of the invention with a sealing element that engages on both sides.
  • Figure 1 shows the graphs of investigations into the stress situation when attaching sealing elements, here O-rings on split tubes made of fiber composite material - FRP split tubes - with the described advantageous tube circumference, in particular 80 ° to 90 ° - winding and different O-ring chen Installation situations, namely a) outside on one side, b) inside on one side, c) exemplary embodiment of the invention- on both sides, form-fitting and symmetrical on the stator and rotor side in relation to the forces acting on the sealed point on the can.
  • Figure 1 shows the result of the simulation of stress distribution and / or laminate stress through the various O-ring arrangements a) to c)
  • the simulation was able to show that the O-ring bearing on both sides has the described mechanical advantages.
  • U-grooves have been used in FIG. 1 to simplify the simulation.
  • the split tube is visibly bent open with a one-sided O-ring arrangement both in the outer seal and in the inner seal and the stress on the laminate is significantly higher than with the double-sided O-ring arrangement according to the invention.
  • the Tsai-Wu factor evaluates the existing internal stress states in the material against the failure limits (strength) of the FRP material used and is therefore an indicator for the existing laminate stress. The higher the Tsai-Wu factor, the higher the laminate stress.
  • the Tsai-Wu laminate stress factor in the present case can be reduced from at best 0.29 (outer seal) or 0.15 (inner seal) to 0.04, which corresponds to a reduction in stress of approx. 73% corresponds.
  • on the can means the rotor—on the inside—and the stator—on the outside.
  • FIG. 1 shows three comparative examples, each in cross section.
  • the outer seal - that is, on the stator side with a one-sided outer seal of a can 1 by an O-ring 2, which is mounted in a U-groove 3.
  • the stresses that arise as a result in a can 1 are shown on the right.
  • the illustration below in Figure 1 describes the same simulation result for an inner seal, i.e. on the rotor side, again with a cross section through an axial end of a can 1, with an O-ring 2 and a U-groove 3. The resulting stresses are again on the right in the Column illustrated.
  • FIG. 1 Because it is least loaded, a construction of a canned seal according to an embodiment of the invention can be seen.
  • an arrangement of the O-rings 2 on both sides in a respective U-groove 3 on both sides of the axial end of the can 1 can be seen.
  • This design results in the lowest stress and/or laminate stress acting on the can 1, approximately zero on the Von-Mises stress scale in [MPa] (middle) and approximately zero on the Tsai-Wu laminate scale (right).
  • the simulations relate to an earlier development phase in which U-grooves were used for the O-rings. However, the results should also apply to trapezoidal grooves, since the O-rings do not move against each other in the load case examined.
  • FIG. 2 schematically shows a preferred embodiment of the invention with two elements at each axial end of a can 1 . Visible is the can 1 - of which only the section at one axial end is shown in cross section - di rectly during assembly before the insertion of the thin-walled can 1 in the given by two O-rings 2 sealing construction.
  • the sealing construction comprises the two 0-rings 2, which are held in position symmetrically by the two support elements 5, each of which has a trapezoidal groove 4 of the same shape.
  • the split tube 1 can be pushed through the two contacting O-rings 2 by means of the insertion bevels and thereby push them apart and each time into the trapezoidal groove 4, so that the storage - and sealing construction of the can 1 f xed.
  • FIG. 3 shows the embodiment with a double O-ring 2—this time mounted in simple U-grooves.
  • FIG. 3 again shows only a section at the axial end of the can 1 in cross section, but this time—in contrast to FIG. 2—not before assembly, but in the already assembled state.
  • the axial end of the can 1 with the insertion bevels is therefore already placed between the two O-rings 2 .
  • the receiving device for the sealing elements shown here in the form of simple U-grooves, are used to hold the O-rings 2 and are each accommodated in a supporting structure 11 and 12 .
  • the support structure 12 shows additional features, such as a drain 10 .
  • the support structures 11 and/or 12 can be designed as part of the housing of the rotating electric machine and/or as part of an end shield.
  • FIG. 4 shows a further embodiment of the invention, for the first time with a single element 6 which has a sealing effect on the can 1 on both sides and symmetrically—the axis of symmetry runs along the can.
  • FIG. 5 The construction according to FIG. 5 is based on the same technical principles. Again, an axial end of a can 1 can be seen in cross section, encased on both sides by a single sealing element 7, the sealing element being held in position within the supporting structure 9 by bulges or “noses”.
  • the principle for designing a receiving device 3 , 4 for the sealing element 2 , 6 and 7 and/or a supporting structure 5 , 8 and 9 according to the present invention is preferably one in which the loading of the sealing element 2 , 6 and
  • this sealing element 2 , 6 and 7 deeper in and/or closer to the receiving device 3 and 4 and/or supporting structure 5 ,
  • the two elements 6 and 7 shown in FIGS. 4 and 5 are more complex sealing elements than the O-rings of FIGS. 2 and 3 and are not necessarily commercially available. They are distinguished, for example, by the presence of sealing lips, each of which laterally adjoins the axial end of the can and encases it. In particular, these are sealing elements that, in addition to the sealing lips, also have a Include body that fits into the supporting structure and / or a corresponding recording device. An embodiment in which the two sealing lips enclose and seal the can when the can 1 is joined and installed in a receiving device, for example in the sealing gap, is particularly advantageous.
  • the groove which encloses the sealing lips, can be filled with a hardening liquid sealing material, in particular before the joining process with the can 1 .
  • the sealing material is able to fill and even out the possibly rough and porous surface of the can 1 made of fiber composite material (FRP), whereby a reliable seal against the cooling liquid can be produced.
  • FRP fiber composite material
  • the two versions of the sealing elements 6 and 7 in FIGS. 4 and 5 differ from the double O-ring solution in terms of the method by which a contact pressure of the sealing element is produced on the can.
  • protruding noses of the supporting structure 8 press the z here. B. is an integral part of the end shield, into the sealing element 6 . It would also be conceivable to integrate the support structure 8 into the housing.
  • protruding lugs of the sealing element 7 press against the wall of the supporting structure 9. In principle, both variants should the sealing effect show a similar performance, however, the variant of Figure 4 is probably more complicated to manufacture.
  • This sealing technology also offers the advantage of connecting the typically rough and porous FRP surface of the can with a liquid seal to the sealing element. This ensures uncomplicated and safe use of the CFRP peripheral winding, which is advantageous structurally and in terms of eddy current losses, in a can in an electric motor.
  • an O-ring that is smaller and stiffer can transmit as much force as a thick, large O-ring.
  • the stiffness of a material is determined and measured by the Young's modulus.
  • a pair of O-rings that are different in terms of their material and shape, which are arranged symmetrically, form-fittingly and with the same force effect on the inside and outside of the can, is within the scope of the invention because the sealing elements exert a symmetrically acting stabilizing force the split tube is exercised. Symmetry of the forces acting through the elements 2, 6 and/or 7 on the can relates to the inner and outer surface of the can. The plane of symmetry falls on the can.
  • the elements 2, 6 and/or 7 are optically symmetrical, so that they fall under one of the embodiments shown in FIGS. 2, 3, 4 and 5, for example.
  • the elements 2, 6 and/or 7 are identical in terms of their material on both sides of the can.
  • the symmetrically arranged sealing elements are of the same hardness/rigidity, so that the forces are equalized. If sealing elements of different sizes are used, the force transmitted to the can must be kept in balance. This is the case, for example, when a large, soft o-ring on the inside is opposed to a small, hard o-ring on the outside, because a large, soft o-ring can generate as much force as a small, hard o-ring.
  • the aim of the symmetrical effect of force is always to avoid bending a thin-walled can, because this could lead to leakage and thus engine failure.
  • the can stress could be reduced by the new double 0 ring construction and the versions with a coated teldem element as shown for example in Figures 4 and 5, can be significantly reduced.
  • the sealing technology is not the limiting factor for the wall thickness of the can in many typical can designs. Thinner wall thicknesses are thus made possible, which brings with it a wide variety of other advantages.
  • purely circumferential windings of the can are conceivable, which allow particularly high buckling pressures, since no significant stress on the can is to be expected during operation.
  • the storage of the pipe represents the greatest stress.
  • the actual operating load on the can, the external pressure hardly generates any stress on the laminate. Only when the critical buckling pressure is reached and the structural integrity of the tube is lost, stresses that endanger the strength are reached in the can.
  • DE 10 2020205287 A1 discloses a can that comprises CF-HM/UHM “high-modulus and ultra-high-modulus carbon fibers” composite materials.
  • the invention explained simplifies the use of an extremely stiff CF-UHM fiber, which has extremely high buckling pressures made possible because a pure circumferential winding is possible in the CF-UHM layer
  • the pure circumferential winding of the CF-UHM fiber minimizes eddy current losses in the can Due to the pure circumferential winding, no pronounced conductive structures can form in the can
  • the can can also be implemented with other fibers or completely different - in particular other light-weight materials than CF-UHM fibers.
  • a significant simplification in the design of the elastomeric seals could be achieved due to the reduced radial can deformation. Reduced bending of the can due to the elastomeric seal also leads to a more reliable sealing effect, since surface pressures can be achieved between the O-ring and can and the O-ring and housing.
  • the present invention discloses for the first time a low-stress, laminate-friendly and/or almost stress-free mounting of the can of an electric rotating machine, because the sealing concept provides for a double-sided, in particular a double-sided and symmetrical loading of the can.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Motor Or Generator Frames (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft Spaltrohr für eine elektrische rotierende Maschine, wie z.B. einen Elektromotor, einen Generator, insbesondere einen Windturbinengenerator, und/oder eine Flüssigkeitspumpe. Durch die vorliegende Erfindung wird erstmals eine spannungsarme, Laminat-schonende und/oder annähernd beanspruchungsfreie Lagerung des Spaltrohres einer elektrischen rotierenden Maschine offenbart, weil das Dichtungskonzept eine beidseitige, insbesondere eine beidseitige und symmetrische Belastung des Spaltrohrs vorsieht.

Description

Beschreibung
Elektrische rotierende Maschine mit Spaltrohr
Die Erfindung betrifft Spaltrohr für eine elektrische rotierende Maschine, wie z.B. einen Elektromotor, einen Generator, insbesondere einen Windgenerator, und/oder eine Flüssigkeitspumpe .
Der Steigerung der Leistungsdichte von elektrischen rotierenden Maschinen kommt auch auf dem elektrifizierten Gebiet der Mobilität, wie z. B. bei elektrisch angetriebenen Kraftwagen wie Bussen, Personenkraftwagen, Nutzfahrzeugen, bei Zügen und Schiffen, sowie Flugzeugen immer größere Bedeutung zu, weil sich durch leistungsstärkere Motoren Material und/oder Gewicht einsparen lässt.
Daher wird verstärkt auf flüssigkeitsgekühlte elektrische rotierende Maschinen, insbesondere Elektromotoren, gesetzt.
Dimensionierend für die elektrische Leistungsdichte eines Elektromotors und/oder Generators ist die produzierte Abwärme mit den damit einhergehenden Problemen. Ein Problem ist z.B. das Versagen der polymeren Isolation der Wickelspulen in den Blechpaketen des Stators jedes Elektromotors. Daher ist auch typischerweise die maximale Temperatur in der Stator-Wicklung bei der Entwicklung höherer Leistungsdichten im Elektromotor ein besonders kritischer Punkt.
Der Trend zur Flüssigkeitskühlung, insbesondere durch Öldirekt -Kühlung, ist begründet in dem höheren Abwärmestrom, welcher durch eine Flüssigkeitskühlung, im Vergleich mit einer Gas -Luft -Kühlung erreichbar ist. Dabei wird in der Regel beim flüssigkeitsgekühlten Elektromotor der Stator mit den Blechpaketen und den in polymerem Verguss vorliegenden Wickelspulen gekühlt, nicht der Rotor. Der Rotor ist weniger wärmeempfindlich als die Blechpakete des Stators, die einen polymeren Verguss haben. Zwar zeigen Mantelkühlungen des Stators bereits gute Kühlergebnisse , allerdings ist mit einer Spaltrohr-Konstruktion ei ne noch bessere , weil direktere Kühlung zu erreichen, bei der auf der Spulen- Innenseite eine Kühlf lüssigkeit , insbesondere ein Öl mit guten Kühleigenschaften, zirkuliert . Um Reibungs verluste des Rotors in der Flüssigkeit zu vermeiden, ist es Stand der Technik , ein so genanntes Spaltrohr im Luftspalt zu platzieren, welches die Flüssigkeit vom Rotorbereich trennt .
Spaltrohre f inden beispielsweise bei der Flüssigkeits -Kühlung des Stators Verwendung , wo der Flüssigkeits - f reie Bereich des Rotors gegenüber dem Flüssigkeits -enthaltendem Bereich des Stators hermetisch abgedichtet ist . Durch das Spaltrohr wird der mit dem Kühlmittel gefüllte Bereich des Stators abgedichtet , wobei das Spaltrohr mit seinen Axialenden in einem Radi alspalt angeordnet ist .
Eine elektrische rotierende Maschine mit größerer Leistungs dichte zeigt auch im mobilen Einsatzbereich of fensichtliche Vorteile . Die kompaktere Bauform ermöglicht leichtere Einbaulagen und die höhere Leistungsdichte verfolgt auch indirekt den Leichtbaugedanken, da eine kleinere elektrische rotierende Maschine für die erforderliche Leistung eingesetzt werden kann . Jedoch zeigen sich auch Vorteile in stationären Anwendungen, wie z . B . in Windrädern . Hier kann durch die geringere Generatormasse die gesamte Turmkonstruktion weniger massiv ausgeführt werden . Auch kann die thermische Lebensdauer der eingesetzten Statorwicklungen besser abgeschätzt und verlängert werden durch die bessere Entwärmung .
Die an ein Spaltrohr der eingangs erwähnten Art gestellten konstruktiven Anforderungen sind : a) Möglichst geringe Wandstärke : Je dicker das Spaltrohr ist , desto größer werden die magnetischen Verluste der elektrischen rotierenden Maschine . Um folglich die magnetischen Eigenschaften der Maschine so gering wie möglich negativ zu beeinf lussen, ist es erforderlich die Wandstärke des Spaltrohrs so gering wie möglich anzuset zen . b) Möglichst hohe Formstabilität unter Außendruck : Durch die unter Druck betriebene Flüssigkeitskühlung wirkt ei ne Außendrucklast auf das Spaltrohr . Diese Drucklast verformt das Spaltrohr in Abhängigkeit seiner Formstabi lität . Die Verformung wird bei der Auslegung der Luft- spaltbreite berücksichtigt und erhöht damit die magneti schen Verluste . Der maximale Systemdruck ist von dem Betriebsszenario abhängig und setzt sich - beispielsweise
- aus variablen Komponente (n) wie Beschleunigung , Druckstöße etc . und konstanten Komponente (n) wie Gravitation, die auf die Flüssigkeitssäule wirkt , zusammen . c) Möglichst hohe Beulstabilität : Aufgrund der hauptsächlich vorliegenden Außendrucklast ist ein Versagen des Spaltrohrs im Betrieb vor allem durch Beulen zu erwarten . Die Anforderung einer hohen Formstabilität gegen Außendruck wie bereits oben erwähnt , so dass vor allem eine hohe Steif igkeit des Spaltrohrs erforderlich ist . Für die Auslegung des Spaltrohrs bei der Konstruktion ist dabei entscheidend, dass der Außendruck einen gewis sen Mindestabstand zum so genannten „kritischen Punkt" der Formstabilität des Spaltrohrs einhält . Dieser „kri tische Punkt" wird auch „Beulpunkt" genannt und wird durch steifere Materialien und/oder größere Wandstärken zu höheren Drücken verschoben . d) Elektrische Leitfähigkeit : Da das Spaltrohr im Luftspalt wechselnden Magnetfeldern ausgesetzt ist , soll die elektrische Leitfähigkeit des Rohres grundsätzlich so niedrig wie möglich sein . Die Induktion von zu hohen Wirbelströmen in das Spaltrohr führt zu einer Verringerung der elektrischen Ef f izienz der elektrischen rotierenden Maschine und zur Erwärmung des Spaltrohrs , wodurch auch die temperaturabhängigen strukturellen Ei genschaften des Spaltrohrs negativ beeinf lusst werden .
Daher wird ein Spaltrohr konzeptionell dünnwandig , nicht magnetisierbar metallisch oder polymer , beispielsweise zumindest teilweise faserverstärkt ausgearbeitet . Das Spaltrohr , wie oben erwähnt ist die Trennwand zwischen Flüssigkeits gefülltem und Flüssigkeits - leerem Bereich im Gehäuse der elektrischen rotierenden Maschine . Schlüsselelement für einen funktionierenden Betrieb ist dabei vor allem auch eine zuverlässige Dichtung zwischen den beiden genannten Bereichen .
Aus der DE 10 2020 121 707 Bl ist eine elektrische Maschine mit einem direktgekühltem Stator , einem Rotor , sowie einem Spaltrohr , wobei das Spaltrohr in einem Ringspalt zwischen dem Statorbereich und dem Rotorbereich angeordnet ist , wobei an der Innenseite des Spaltrohrs an j edem Axialende des Spaltrohrs eine Dichtung angeordnet ist , bekannt . Die Dichtung ist hier in einem Gehäuseteil der elektrischen Maschine angeordnet und presst sich durch die Druckbelastung der Kühl - f lüssigkeit im Statorbereich an das Axialende des Spaltrohrs .
Nachteilig an dieser Konstruktion ist zum einen, dass im Betrieb der Anpressdruck des Dichtelements zu einer einseitigen Belastung des Spaltrohres führt und zweitens , dass für die Dichtung ein zusätzliches Trägerelement am Gehäuse der elektrischen Maschine anzuordnen ist .
Aufgabe der vorliegenden Erf indung ist es , die Nachteile des Standes der Technik zu überwinden und eine Konstruktion für eine Dichtung eines Spaltrohrs einer elektrischen rotierenden Maschine zur Verfügung zu stellen, die ein dünnwandiges Spaltrohr so wenig wie möglich belastet und so einfach wie möglich konzipiert ist .
Diese Aufgabe wird durch den Gegenstand der vorliegenden Erf indung , wie er in den Ansprüchen, der Beschreibung und den Figuren of fenbart ist , gelöst .
Dementsprechend ist Gegenstand der vorliegenden Erf indung ei ne elektrische rotierende Maschine einen
- ersten Bereich, der Flüssigkeits - f rei ist , insbesondere mit einem Rotor , einen zweiten Bereich, der Flüssigkeits-enthaltend ist, insbesondere mit einem Stator und
- ein Spaltrohr, das die beiden Bereiche voneinander abdichtend trennt, auf eisend, wobei an jedem Axialende auf der Stator- und Rotorseitigen Oberfläche des Spaltrohrs ein oder mehrere Elemente vorgesehen sind, wobei die Elemente gleich, ungleich, ummantelnd und/oder beidseitig wirkend sind, wobei das oder die Element (e) (2,6,7) bezüglich ihrer Kraftwirkung auf das Spaltrohr symmetrisch Rotor- und Statorseitig angeordnet sind, so dass ein Ausgleich der am Axialende des Spaltrohrs (1) durch die Abdichtung wirkenden Kräfte resultiert.
Die hier offenbarte technische Lehre lässt sich auf elektrische rotierende Maschinen genau wie auf Flüssigkeitspumpen realisieren, wobei der Flüssigkeits-enthaltende Bereich, der Pumpe nicht der der elektrischen rotierenden Maschine ist, aber die Funktion des Spaltrohrs gleichbleibt.
Die beidseitige Anbringung von Dichtelementen verhindert, dass sich das Spaltrohr am Axialende durch den Anpressdruck einer einseitig angebrachten Dichtung verbiegt.
Allgemeine Erkenntnis der Erfindung ist es, dass die Abdichtung des Spaltrohrs durch beidseitig am Axialende des Spaltrohrs angeordnete Dichtelemente sich vorteilhaft auf das gesamte Konzept des Spaltrohrs auswirkt.
Als „Element" wird vorliegend ein Druckelement, beispielsweise ein „Dichtelement" und/oder ein Element zur Stabilisierung des Spaltrohrs an der Stelle, bezeichnet. Zumindest Statorseitig, also auf der Seite des Spaltrohrs, auf der sich die Flüssigkeit, die den Stator kühlt, befindet, ist dabei ein Dichtelement vorgesehen. Beispiele für Dichtelemente sind insbesondere elastomere Formkörper , die sich durch den Druck , den die Flüssigkeit auf sie ausübt , noch besser andichtend an das Spaltrohr und zwi schen Spaltrohr und Gehäuse oder Lagerschild einpassen . Bei spielsweise ist das aus der DE 10 2020 121 707 B3 bekannte Dichtelement ein geeigneter Formkörper , der Stator- seitig einsetzbar ist .
Des Weiteren wird vorliegend als Dichtelement beispielsweise ein O-Ring , eine ringförmige Nutauskleidung , eine Ummantelung des Axialendes des Spaltrohrs und/oder ähnliche das Axialende eines zylindrischen Körpers vom Umfang her abdichtende Formkörper , insbesondere bevorzugt aus einem gummielastischem Material und/oder aus einem Elastomer bezeichnet .
Geeignete Formkörper , die als Dichtelement oder als Element einsetzbar sind, werden auch durch die Figuren zusammen mit der Beschreibung dazu , of fenbart .
Nach einer vorteilhaften Ausführungsform der Erf indung werden beispielsweise zwei O-Ringe zur Abdichtung pro Axialende des Spaltrohrs angebracht . Dabei ist einer oder sind beide 0- Ringe beispielsweise in einer entsprechenden Trägerkonstruktion, wie z . B . einer Ringnut , die wiederum beispielsweise , um den Luftspalt herum vorgesehen sind, angeordnet .
Dabei ist insbesondere zu beachten, dass ein Dichtelement unter Druck , wie hier unter Flüssigkeitsdruck , allgemein eine nicht unerhebliche , lokale Beanspruchung auf ein fragiles , weil so dünnwandig wie möglich konzipiertes , Spaltrohr aus übt . Erfahrungsgemäß erreichen die lokal erzeugten Spannungen sogar Auslegungsgrenzen beispielsweise für typische Spaltrohre aus Faserverbundwerkstof fen .
Gemäß der Erf indung soll insbesondere verhindert werden, dass ein Spaltrohr , das beispielsweise aus Faserverbundwerkstof f , typischerweise hergestellt in einem Wickelverfahren mit einer elektrisch leitenden Verstärkungsfaser , wie z . B . einer Karbonfaser , die vorzugsweise entlang des Rohrumfangs gelegt sind, hergestellt ist , durch einseitige Anbringung eines Elements , insbesondere eines Dichtelements und ganz besonders bevorzugt beispielsweise eines O-Rings , an der Stelle der Anbringung des Elements verbogen wird .
Eine Verbiegung des Spaltrohrs am Axialende , wo insbesondere ein Dichtelement vorgesehen ist , damit die Flüssigkeit nicht vom Stator-Bereich in den Rotor-Bereich gelangt , kommt bei spielsweise wegen der herkömmlich bevorzugten Ausführungsform des Spaltrohrs aus Faserverbundwerkstof f folgende Problematik vor :
Das Spaltrohr wird aus Faserverbundwerkstof f gewickelt , wobei für eine möglichst hohe Formstabilität des Spaltrohrs - wie schon einleitend über die Gefahr des Ausbeulens erwähnt - gegen Außendruck und geringe Anfälligkeit für Wirbelstromverluste eine Ausrichtung der Verstärkungsfaser im Spaltrohr möglichst nahe in tangentialer , d . h . entlang des Rohrumfangs , verlaufender Richtung - wie aus der DE 10 2020 205286 bekannt - Richtung verläuft . Eine Wicklung dieser vorteilhaften Aus führungsform - die beispielsweise einen Laminat -Aufbau eines Spaltrohrs bedingt , bringt j edoch den Nachteil mit sich, dass sie dem Spaltrohr wenig Verstärkung in axialer Richtung verleiht , so dass das so gewickelte Faser-verstärkte Spaltrohr in axialer Richtung wenig Steif igkeit und wenig Festigkeit hat .
Ein Element , das am Axialende eines Spaltrohrs vollumfänglich angebracht wird, wie beispielsweise ein O-Ring , braucht , um wirksam abzudichten, einen gewissen Mindest -Anpressdruck im Flüssigkeits -belastetem Stator-Bereich, damit eine ausrei chende Dichtigkeit gegenüber dem Flüssigkeitsaustritt aus dem Stator-Bereich resultiert . Dies umso mehr , als auch die Lage- rung bei Belastungen des Spaltrohrs durch dieses Element beeinf lusst und vorteilhafterweise verstärkt wird .
Die so erfolgende Kompression eines Elements , wie z . B . eines Dichtelements , beispielsweise in Form eines O-Rings , geht dann mit einem Aufbiegen des Spaltrohrs einher und erzeugt lokal innere Biege- und Schubspannungen im Spaltrohr , wobei vor allem den in axialer Richtung verlaufenden Spannungskomponenten aufgrund des oben beschriebenen Wicklungsaufbaus kein ausreichendes Gegengewicht durch die Faserverstärkung des Faserverbundwerkstof f s entgegensteht .
Zusätzlich besteht die Gefahr , dass das Spaltrohr j e nach Wandstärke in kritischen Größenordnungen aufgebogen wird, was die Kompression des Elements , wie z . B . des O-Rings , negativ beeinf lusst .
Nach einer vorteilhaften Ausführungsform der Erf indung dient beispielsweise ein Doppel -O-Ring System dazu , die wirkenden Kräfte der Abdichtung auf das Spaltrohr und/oder die entsprechenden Spannungskomponenten auszugleichen . Dazu werden nach einer insbesondere vorteilhaften und massenfertigungstaugli chen Ausführungsform der Erf indung zwei O-Ringe , bevorzugt auch ungefähr gleicher Beschaf fenheit - in beidseitigen Nuten verbaut , so dass Rotor- seitig und Stator- seitig des Spalt rohrs die gleichen Elemente an zumindest einem Axialende des Spaltrohrs vorliegen .
Die Kräfte der beiden - bevorzugt symmetrisch Stator- und Rotor- seitig am j eweiligen Axialende des Spaltrohrs angeordneten - Elemente der Abdichtung und/oder Lagerung gleichen sich gegenseitig zumindest teilweise aus , so dass das Spaltrohr nahezu spannungsfrei gelagert werden kann . Somit sind auch die Nachteile , die sich durch die Rohrumfangsseitige Wicklung ergeben, keine oder nur eine untergeordnete Rolle spielen, weil keine wesentlichen inneren Spannungen mehr in axialer Richtung auf treten . Nach einer vorteilhaften Ausführungsform liegen die beiden Elemente als Dichtelemente in Form von O-Ringen vor . Dabei ist es besonders vorteilhaft , wenn die Elemente durch eine Aufnahmevorrichtung , beispielsweise in Form einer Nut , gehal ten werden . Besonders bevorzugt werden die O-Ringe dabei in einer Trapezförmigen Nut eingelassen, weil
- die Montage dadurch vereinfacht wird, da die O-Ringe in den Trapeznuten gut f ixierbar sind . Dies ist besonders von Vorteil bei der Montage des außenliegenden O-Rings , d . h . bei der so genannten „Über-Kopf -Montage" .
- Es kann durch die Anbringung einer Aufnahmevorrichtung , wie beispielsweise der Nut , sichergestellt werden, dass die beiden Elemente symmetrisch am Spaltrohr , sich gegenüberliegend f ixiert werden und sich auch nicht im Betrieb verschieben . Weniger geeignet als die trapezförmi ge Nut scheint aus momentaner Sicht deshalb das Konzept einer U- förmigen Nut .
- Durch die Fixierung in der Nut kann auch ein Verdrehen und/oder Verdrillen der O-Ringe weitestmöglich unterdrückt werden .
- Die O-Ringe , im Vergleich zur U- förmigen Nut , axial f i xiert sind und sich somit exakt gegenüber liegen . Nur so kann sichergestellt werden, dass der Kraftausgleich auch ef fektiv funktioniert . In einer U- förmigen Nut hat der O-Ring axial mehr Spielraum .
Dabei kann nach einer besonders vorteilhaften Ausführungsform vorgesehen sein, dass eine oder mehrere vorgesehenen Ringnuten als Aufnahmevorrichtung für das oder die Elemente nicht rechteckig gestaltet sind, sondern beispielsweise rund, gezackt , gerif felt , mit -vor allem innen - klebriger und/oder rauer Oberf lächenbeschaf fenheit , trapezförmig mit sich nach innen erweiterndem Querschnitt .
Die Aufnahmevorrichtung ist beispielsweise in einer Tragkonstruktion vorgesehen . Die eine oder mehrere Tragkonstrukti - on (en) kann/können insbesondere auch integraler Teil des Ge- häuses der elektrischen rotierenden Maschine und/oder auch Teil des Lagerschildes sein .
Die Tragkonstruktion kann beispielsweise aus Metall , einer Metalllegierung , aus Stahl , aus Keramik und/oder aus einem Leichtbaumaterial , wie einem Faserverbundwerkstof f , gefertigt sein .
Ein Faserverbundwerkstof f ist ein aus im Allgemeinen zwei Hauptkomponenten - eine bettende Matrix und verstärkende Fasern - umfassender Mehrphasen- oder Mischwerkstof f . Durch gegenseitige Wechselwirkungen der beiden Komponenten erhält dieser höherwertige Eigenschaften als j eder der beiden einzeln beteiligten Komponenten . Faserverbundwerkstof fe umfassen als bettende Matrix beispielsweise Kunstharze , wie duroplas tische Kunstharze . Zur Faserverstärkung können Glasfasern, Karbonfasern, Aramidf asern, Keramikfasern und weitere eingesetzt werden .
Die eine oder mehrere Tragkonstruktion (en) können insbesondere auch integraler Teil des Gehäuses der elektrischen rotierenden Maschine und/oder auch Teil eines Lagerschildes sein .
Weitere Vorteile aus der Systemperspektive sind :
- Es wird eine doppelt so steife Lagerung , verglichen mit einem einzelnen O-Ring für das Spaltrohr , hergestellt , weshalb Bewegungstoleranzen im Luftspalt niedriger aus fallen ;
- Durch die weitgehende Lastfreiheit auf dem Rohr können auch deutlich steifere Dicht -Materialien eingesetzt werden im Vergleich zur Lagerung mit einem einzelnen Dichtelement ohne gegenüberliegendes Gegenspieler-Element . Die steiferen Dichtelemente tragen ebenfalls zu einer steiferen Lagerung .
- Durch die mögliche Verwendbarkeit einer breiten Variati on von Dichtungssteif igkeiten ist eine breitere Markt verfügbarkeit auch günstiger Einkauf möglich . Im Falle der Anbringung zweier Dichtelemente Stator- und Rotorseitig herrscht eine verbesserte Dichtungssicherheit zum Rotor , da das kühlende Fluid aus dem Statorbereich zwei Dichtelemente zu überwinden hat .
Problematisch könnte sein, dass die Flüssigkeit im Statorbereich sich in einer Tasche zwischen den Dichtelementen sammelt und/oder durch Bewegung des Spaltrohres zu pumpen beginnt und sich durch die Dichtungen drückt . Deshalb sieht eine bevorzugte Ausführungsform der Erf indung auch die Anbringung eines Ablauf s Statorseitig vor .
- Ganz generell herrscht eine verbesserte Dichtungssicherheit zum Rotor , da das Spaltrohr nicht aufgebogen wird durch eine einseitige Belastung durch ein Dichtelement .
Im Weiteren wird die Erf indung noch anhand von Figuren, die eine Simulation eines einfachen U-Nut und Doppel O-Ring Aus führungsbeispiels und weitere beispielhafte Ausführungsformen der Erf indungen zeigen, näher erläutert .
Figur 1 zeigt das Ergebnis einer Simulation von Referenzkonstruktionen zweier j eweils einseitig aufgebrachter Dichtelemente im Vergleich zu einem Ausführungsbeispiel der Erf indung
Figur 2 zeigt schematisch eine Ausführungsform der Erf indung mit trapezförmiger Nut und Doppel -O-Ring Dichtung am Spalt rohr
Figur 3 zeigt die Ausführungsform von Figur 2 in detaillierter Darstellung mit Einführschrägen und Ablauf
Figur 4 zeigt eine andere Ausführungsform der Erf indung mit beidseitig umgreifendem Dichtelement und
Figur 5 zeigt eine weitere Ausführungsform der Erf indung mit beidseitig umgreifendem Dichtelement . Figur 1 zeigt die Graphiken von Untersuchungen zur Beanspruchungssituation bei der Anbringung von Dichtelementen, hier O-Ringen an Spaltrohren aus Faserverbundwerkstof f - FKV- Spaltrohre - mit der beschriebenen vorteilhaften Rohrumfänglichen, insbesondere 80 ° bis 90 ° - Wicklung und unterschiedli chen O-Ring-Einbausituationen, nämlich a) einseitig außen, b) einseitig innen, c) Ausführungsbeispiel der Erf indung- beidseitig , formschlüs sig und symmetrisch Stator- und Rotorseitig in Bezug auf die auf die abgedichtete Stelle am Spaltrohr wirkenden Kräfte- .
Die Figur 1 zeigt das Ergebnis der Simulation zur Spannungs verteilung und/oder Laminatbeanspruchung durch die verschiedenen O-Ring Anordnungen a) bis c)
In der Simulation konnte gezeigt werden, dass die beidseitige O-Ring -Lagerung die beschriebenen mechanischen Vorteile auf zeigt . In Figur 1 sind zur Vereinfachung der Simulation U- Nuten verwendet worden . Es ist deutlich zu sehen, dass das Spaltrohr bei einseitiger O-Ring -Anordnung sowohl bei der Außendichtung als auch bei der Innendichtung sichtbar aufgebogen wird und die Laminatbeanspruchung deutlich höher ist als bei der erf indungsgemäßen beidseitigen 0 -Ring -Anordnung . Der sog . Tsai -Wu- Faktor wertet die vorliegenden inneren Spannungszustände im Material gegen die Versagensgrenzen ( Festigkeiten) des verwendeten FKV-Materials aus und ist damit ein Indikator für die vorliegende Laminatbeanspruchung . Je höher der Tsai -Wu- Faktor , desto höher ist die Laminatbeanspruchung . Im vorliegenden Fall treten im Spaltrohr bei den Varianten der einseitig angeordneten O-Ringe vor allem innere Zugspannungen in axialer Richtung auf . Diese stellen für das vorliegende FKV-Material eine Querbeanspruchung dar , in der wie beschrieben nur geringe Festigkeiten vorhanden sind, wodurch vergleichsweise hohe Tsai -Wu-Werte ermittelt werden . Durch die Doppel -O-Ring- Anordnung kann der Tsai-Wu- Laminatbeanspruchungsf aktor im vorliegenden Fall von bestenfalls 0.29 (Außendichtung) bzw. 0.15 (Innendichtung) auf 0.04 reduziert werden, was einer Reduzierung der Beanspruchung von ca . 73% entspricht.
Am Spaltrohr innen- und außenseitig bedeutet im Sinne der hier vorliegenden Beschreibung am Spaltrohr Rotor - innen- - und Stator - außenseitig.
In Figur 1 sind drei Vergleichs-Beispiele jeweils im Querschnitt zu erkennen. Ganz oben die Außendichtung - also Stator-seitig mit einer einseitigen außen befindlichen Abdichtung eines Spaltrohrs 1 durch einen O-Ring 2, der in einer U- Nut 3 gelagert ist. Die Spannungen, die sich dadurch in einem Spaltrohr 1 ergeben, sind rechts davon verbildlicht. Die darunter liegende Darstellung der Figur 1 beschreibt das gleiche Simulationsergebnis für eine Innendichtung, also Rotorseitig, wieder mit Querschnitt durch ein Axialende eines Spaltrohrs 1, mit einem O-Ring 2 und einer U-Nut 3. Die resultierenden Spannungen sind wieder rechts davon in der Spalte verbildlicht.
Schließlich ist ganz unten in Figur 1, weil am wenigsten belastet, eine Konstruktion einer Spaltrohr-Abdichtung nach einer Ausführungsform der Erfindung zu erkennen. Dort ist eine beidseitige Anordnung der O-Ringe 2 in jeweils einer U-Nut 3 auf beiden Seiten des Axialendes des Spaltrohrs 1 zu erkennen. Diese Konstruktion ergibt die geringste, annähernd Null auf der Von-Mises Spannungsskala in [MPa] (mittig) und annähernd Null auf der Tsai-Wu Laminat Skala (rechts) auf das Spaltrohr 1 wirkende Spannung und/oder Laminatbeanspruchung. Die Simulationen beziehen sich noch auf eine frühere Entwicklungsphase, in welcher U-Nuten für die O-Ringe eingesetzt wurden. Die Ergebnisse sollten aber, da sich die O-Ringe nicht gegeneinander verschieben beim untersuchten Lastfall, auch für trapezförmige Nuten gelten. Figur 2 zeigt schematisch eine bevorzugte Ausführungsform der Erf indung mit zwei Elementen an j edem Axialende eines Spalt rohrs 1 . Zu erkennen ist das Spaltrohr 1 - von dem nur der Abschnitt an einem Axialende im Querschnitt gezeigt ist - di rekt bei der Montage vor dem Einschieben des dünnwandigen Spaltrohrs 1 in die durch zwei O-Ringe 2 vorgegebene Dicht konstruktion . Die Dichtkonstruktion umfasst die beiden 0- Ringe 2 , die symmetrisch durch die beiden Trägerelemente 5 , die eine j eweils gleich geformte trapez - förmige Nut 4 aufwei sen, in Position gehalten werden . Da die beiden O-Ringe 2 aus elastischem Material sind, kann das Spaltrohr 1 mittels der Einführschrägen durch die zwei sich berührenden O-Ringe 2 durchgeschoben werden und diese dadurch auseinander und j eweils in die trapezförmige Nut 4 drücken, so das die Lage- rungs - und Dichtkonstruktion des Spaltrohrs 1 f ixiert ist .
Die konstruktiv komplexerer Lösung der in Figur 2 gezeigten Dichtung ist in Figur 3 gezeigt . In der Figur 3 ist wieder , wie in Figur 2 , die Ausführungsform mit Doppel -O-Ring 2 - diesmal in einfachen U-Nuten gelagert - zu erkennen . Die Fi gur 3 zeigt auch wieder nur einen Abschnitt am Axialende des Spaltrohrs 1 im Querschnitt , allerdings diesmal - im Gegensatz zur Figur 2 - nicht vor der Montage , sondern in bereits montiertem Zustand . Das Axialende des Spaltrohrs 1 mit den Einführschrägen ist also bereits zwischen den beiden O-Ringen 2 platziert . Die Aufnahmevorrichtung für die Dichtelemente , hier in Form von einfachen U-Nuten gezeigt , dienen zur Halterung der O-Ringe 2 und sind in j eweils einer Tragkonstruktion 11 und 12 untergebracht . Die Tragkonstruktion 12 zeigt dabei weitere Merkmale , wie einen Ablauf 10 . Die Tragkonstruktionen 11 und/oder 12 können als Teil des Gehäuses der elektrischen rotierenden Maschine und/oder als Teil eines Lagerschilds konzipiert sein .
Figur 4 zeigt eine weitere Ausführungsform der Erf indung , erstmals mit einem einzigen Element 6 , das beidseitig und symmetrisch - die Symmetrieachse verläuft entlang dem Spalt rohr - auf das Spaltrohr 1 abdichtend wirkt . Das Dichtele- ment 6 , beispielsweise aus gummiartigem und/oder elastomeren Material , ummantelt das Axialende eines Spaltrohrs 1 vollumfänglich und wird in der Tragkonstruktion 8 durch kleine Aus buchtungen oder „Nasen" gehalten . Durch die Ummantelung , die das Dichtelement 6 gegenüber dem Axialende des Spaltrohrs 1 gemäß der in Figur 4 gezeigten Ausführungsform zeigt , wirken am Spaltrohr 1 beidseitig symmetrische Kräfte . Bevorzugt werden hier gleichgroße Belastungen auf das Spaltrohr ausgeübt . Die Nasengröße wird konstruktiv so eingestellt , dass eine ausreichende Verpressung des Dichtelements gewährleistet werden kann, damit eine genügend hohe Flächenpressung zwischen Dichtelement und Spaltrohr herrscht , die eine genügend hohe Sicherheit gegen Flüssigkeitsdurchtritt besitzt .
Nach den gleichen technischen Prinzipien ist die Konstruktion gemäß der Figur 5 auf gebaut . Wieder ist ein Axialende eines Spaltrohrs 1 im Querschnitt zu sehen beidseitig von einem einzigen Dichtelement 7 ummantelt , wobei das Dichtelement durch Ausbuchtungen oder „Nasen" in Position innerhalb der Tragkonstruktion 9 gehalten wird .
Das Prinzip zum Design einer Aufnahmevorrichtung 3 , 4 für das Dichtelement 2 , 6 und 7 und/oder einer Tragkonstruktion 5 , 8 und 9 gemäß der vorliegenden Erf indung ist dabei bevorzugt eines , bei dem durch die Belastung des Dichtelements 2 , 6 und
7 im Betrieb - einerseits durch die Flüssigkeit im Statorbereich und andererseits durch die Lagerung des Spaltrohrs 1 -
, dieses Dichtelement 2 , 6 und 7 tiefer in und/oder dichter an die Aufnahmevorrichtung 3 und 4 und/oder Tragkonstruktion 5 ,
8 und 9 angepresst wird .
Die beiden in den Figuren 4 und 5 gezeigten Elemente 6 und 7 sind im Vergleich zu den O-Ringen der Figuren 2 und 3 komplexere Dichtelemente und nicht unbedingt marktüblich . Sie zeichnen sich beispielsweise durch vorhandene Dichtlippen aus , die j eweils seitlich an das Axialende des Spaltrohrs angrenzen und dieses ummanteln . Insbesondere handelt es sich dabei um Dichtelemente , die neben der Dichtlippen auch einen Grundkörper umfassen, der sich in die Tragkonstruktion und/oder eine entsprechende Aufnahmevorrichtung einpasst . Insbesondere vorteilhaft ist dabei eine Ausführungsform bei der die beiden Dichtlippen beim Fügen und Montieren des Spaltrohrs 1 in einer Aufnahmevorrichtung , beispielsweise in den Dichtspalt , das Spaltrohr umschließen und abdichten .
Als Vorteile dieser sicher kostspieligeren Lösung könnten beispielsweise sein :
• Die Nut , welche die Dichtlippen umschließt , lässt sich mit einem aushärtenden Flüssig-Dichtmaterial füllen, insbesondere vor dem Fügeprozess mit dem Spaltrohr 1 . Das Dichtmaterial ist in der Lage , die möglicherweise raue und poröse Oberf läche des Spaltrohres 1 aus Faserverbundwerkstof f ( FVK) zu füllen und auszugleichen, womit eine zuverlässige Dichtung gegen die Kühlf lüssigkeit hergestellt werden kann .
• Durch die gegenüberliegenden und symmetrisch bezüglich der am Spaltrohr wirkenden Kräfte angeordneten Dichtlippen gleichen sich die wirkenden Dichtlippenkräfte aus und das Spaltrohr kann annähernd spannungsfrei gelagert werden .
Die beiden Ausführungen der Dichtelemente 6 und 7 in Figuren 4 und 5 unterscheiden sich in der Methodik , wie ein Anpress druck des Dichtelements auf das Spaltrohr hergestellt wird von der Doppel -O-Ring-Lösung . Bei Figur 4 drücken sich überstehende Nasen der Tragkonstruktion 8 , die hier z . B . integraler Teil des Lagerschilds ist , in das Dichtelement 6 . Es wäre auch denkbar die Tragkonstruktion 8 in das Gehäuse zu integrieren . Bei Figur 5 drücken sich überstehende Nasen des Dichtelements 7 gegen die Wand der Tragkonstruktion 9 . Grundsätzlich sollten beide Varianten bzgl . der Dichtwirkung eine ähnliche Performance zeigen, allerdings ist Variante der Figur 4 vermutlich komplizierter zu fertigen .
Die konstruktive Besonderheit dieser in Figuren 4 und 5 gezeigten Ausführungsformen der Erf indung ist , dass ein gegenüber typischen Dichtungsanordnungen überlegenes Dichtungskonzept für Spaltrohre allgemein und insbesondere FKV- Spaltrohre präsentiert wird, wobei ein spezielles Dichtelement entwi ckelt wird, bei dem die Kontaktdruckkraft der eigentlich dichtenden Dichtlippe durch eine gegenüberliegende Dichtlippe ausgeglichen wird . Die gegenüberliegende Dichtlippen- Konstruktion gleicht damit den Nachteil der geringen axialen Verstärkung einer in radialer Richtung extrem steifen (CFK) - Umfangswicklung der Herstellung des Spaltrohrs aus , indem die Ursache eines kritischen lokalen Aufbiegens des Spaltrohrs , nämlich der Reaktionskraft des O-Rings auf das Spaltrohr , durch das gemäß den Ausführungsbeispielen der Figuren 4 und 5 - gemäße spezielle Dichtelement gänzlich verhindert wird . Außerdem bietet diese Dichtungstechnik den Vorteil , die typi scherweise raue und poröse FKV-Oberf läche des Spaltrohres mit einer Flüssigdichtung mit dem Dichtelement zu verbinden . So wird ein unkomplizierter und sicherer Einsatz der strukturell und hinsichtlich Wirbelstromverluste vorteilhaften CFK- Umf angswicklung in einem Spaltrohr in einer E-Maschine si chergestellt .
Wegen der Verformbarkeit eines weichen Materials kann ein 0- Ring der kleiner und steifer ist gleich viel Kraft übertragen wie ein dicker großer O-Ring . Die Steif igkeit eines Materials wird durch das Elastizitätsmodul festgestellt und gemessen . So liegt ein Paar von bezüglich ihres Materials und ihrer Form unterschiedlicher O-Ringen, die symmetrisch, formschlüs sig und mit gleicher Kraftwirkung am Spaltrohr innen und außen angeordnet sind, im Umfang der Erf indung , weil eben durch die Dichtelemente eine symmetrisch wirkende Kraft stabilisierend auf das Spaltrohr ausgeübt wird . Symmetrie der durch die Elemente 2 , 6 und/oder 7 am Spaltrohr wirkenden Kräfte bezieht sich auf Innen und Außenf läche des Spaltrohres . Die Symmetrieebene fällt auf das Spaltrohr .
Nach einer vorteilhaften Ausführungsform sind die Elemente 2 , 6 und/oder 7 optisch symmetrisch, so dass sie beispielswei se unter eine der Ausführungsformen, wie sie in den Figuren 2 , 3 , 4 und 5 gezeigt sind, fallen .
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform sind die Elemente 2 , 6 und/oder 7 hinsichtlich ihres Materials auf bei den Seiten des Spaltrohrs identisch .
Durch den Formschluss des symmetrisch auf das Spaltrohr innen und außen wirkenden Dichtelements wird eine gleiche Kraftwirkung innen und außen also Rotor- und Statorseitig auf das Spaltrohr ausgeübt , die dieses gegenüber einem Verbeulen stabilisiert .
Im Sinne der Erf indung ist demnach entscheidend, dass der Kraftf luss auf der Innen- und Außenseite symmetrisch ist , so dass das Spaltrohr an der Dichtung nicht verbogen wird .
Vorteilhafterweise sind die symmetrisch angeordneten Dichtelement von gleicher Härte/Steif igkeit , damit ein Kraftaus gleich hergestellt wird . Werden unterschiedlich große Dichtelemente verwendet , so ist die auf das Spaltrohr übertragende Kraft im Gleichgewicht zu halten . Dies ist beispielsweise der Fall , wenn ein großer weicher O-Ring auf der Innenseite einem kleinen und harten O-Ring außenseitig entgegengesetzt wird, weil ein großer weicher O-Ring genauso viel Kraft wie ein kleiner harter O-Ring erzeugen kann .
Ziel der symmetrischen Kraftwirkung ist immer , dass ein Verbiegen eines dünnwandigen Spaltrohrs vermieden wird, weil das zu Leckage und damit Motorausfall führen könnte .
Die Spaltrohrbeanspruchung konnte durch die neuen Doppel -0- Ring-Konstruktion und die Ausführungsformen mit einem umman- telndem Element wie beispielsweise in Figuren 4 und 5 gezeigt , deutlich verringert werden . Dadurch ist die Dichtungs technik in vielen typischen Spaltrohr-Auslegungen nicht der limitierende Faktor für die Wandstärke des Spaltrohres . Dünnere Wandstärken werden also ermöglicht , womit verschiedenste weitere Vorteile einhergehen . Außerdem sind reine Umfangs wicklungen des Spaltrohres denkbar , welche besonders hohe Beuldrücke ermöglichen, da keine nennenswerte Beanspruchung auf dem Spaltrohr während des Betriebs zu erwarten ist . Erfahrungsgemäß stellt die Lagerung des Rohres die höchste Beanspruchung dar . Die eigentliche Betriebslast auf dem Spalt rohr , der Außendruck , erzeugt kaum eine Laminatbeanspruchung . Erst wenn der kritische Beuldruck erreicht wird und die strukturelle Integrität des Rohres verloren geht , werden festigkeitsgefährdende Spannungen erreicht im Spaltrohr .
Aus der DE 10 2020205287 Al ist ein Spaltrohr bekannt , dass CF-HM/UHM- „hochmodulige und ultahochmodulige Carbonfasern" Verbundwerkstof fe umfasst . Durch die erläuterte Erf indung wird der Einsatz einer extrem steifen CF-UHM- Faser vereinfacht , welche enorm hohe Beuldrücke ermöglicht , da eine reine Umfangswicklung in der CF-UHM-Lage möglich ist . Die reine Umfangswicklung der CF-UHM- Faser minimiert Wirbelstromverluste im Spaltrohr . Durch die reine Umfangswicklung können sich keine ausgeprägten leitfähigen Strukturen im Spaltrohr aus bilden .
Das Spaltrohr lässt sich aber auch mit anderen Fasern oder gänzlich anderen - insbesondere auch anderen Leichtbaumateri alien als durch CF-UHM- Fasern umsetzen . Außerdem konnte durch die verringerten radialen Spaltrohrverformungen eine deutli che Vereinfachung in der Auslegung der elastomeren Dichtungen erreicht werden . Ein verringertes Aufbiegen des Spaltrohres durch die elastomere Dichtung führt auch zu einer zuverlässi geren Dichtwirkung , da Flächenpressungen zwischen O-Ring und Spaltrohr sowie O-Ring und Gehäuse realisierbar sind . Durch die vorliegende Erfindung wird erstmals eine spannungsarme, Laminat -schonende und/oder annähernd beanspruchungs- freie Lagerung des Spaltrohres einer elektrischen rotierenden Maschine offenbart, weil das Dichtungskonzept eine beidseitige, insbesondere eine beidseitige und symmetrische Belastung des Spaltrohrs vorsieht.

Claims

Patentansprüche
1. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe, einen
- ersten Bereich, der Flüssigkeits-f rei ist, einen zweiten Bereich, der Flüssigkeits-enthaltend ist und
- ein Spaltrohr, das die beiden Bereiche voneinander abdichtend trennt, auf eisend, wobei an jedem Axialende auf der Stator- und Rotorseitigen Oberfläche des Spaltrohrs (1) ein oder mehrere Elemente (2,6,7) vorgesehen sind, wobei die Elemente (2,6,7) gleich, ungleich, ummantelnd und/oder beidseitig wirkend sind, wobei das oder die Element (e) (2,6,7) bezüglich ihrer Kraftwirkung auf das Spaltrohr symmetrisch Rotor- und Statorseitig angeordnet sind, so dass ein Ausgleich der am Axialende des Spaltrohrs (1) durch die Abdichtung wirkenden Kräfte resultiert.
2. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach Anspruch 1, wobei ein Element (6,7) an jedem Axialende des Spaltrohrs (1) vorgesehen ist.
3. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach Anspruch 1, wobei zwei Elemente (2) an jedem Axialende des Spaltrohrs (19 vorgesehen sind.
4. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine optisch symmetrische Anordnung der Elemente (2,6 und 7) auf der Innen- und Außenseite des Spaltrohrs (1) vorgesehen ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest ein Dichtelement vorgesehen ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest ein Dichtelement in Form eines O-Rings vorgesehen ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest eine Aufnahmevorrichtung (3,4) vorgesehen ist, durch die zumindest ein Element (2,6 7) in Position gehalten wird. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest eine Tragkonstruktion (5, 8 und 9) vorgesehen ist, in der zumindest eine Aufnahmevorrichtung (3,4) angeordnet ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Aufnahmevorrichtung (3,4) in Form einer Nut ausgebildet ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest eine Tragkonstruktion (5,8 und 9) Teil des Gehäuses ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest eine Tragkonstruktion (5,8 und 9) Teil des Lagerschilds ist. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest ein Dichtelement (6,7) Dichtlippen umfasst. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest ein Dichtelement eine Dichtlippe umfasst. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei zumindest eine Aufnahmevorrichtung (3,4) und/oder eine Tragkonstruktion (5,8 und 9) eine Ausbuchtung und/oder Nase umfasst. Elektrische rotierende Maschine oder Flüssigkeitspumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der zwei Dichtlippen beim Fügen und Montieren des Spaltrohrs (1) in der Aufnahmevorrichtung das Spaltrohr umschließen und abdichten.
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