EP4229285A1 - Turboreacteur a performances de prelevement d'air ameliorees - Google Patents

Turboreacteur a performances de prelevement d'air ameliorees

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Publication number
EP4229285A1
EP4229285A1 EP21810075.8A EP21810075A EP4229285A1 EP 4229285 A1 EP4229285 A1 EP 4229285A1 EP 21810075 A EP21810075 A EP 21810075A EP 4229285 A1 EP4229285 A1 EP 4229285A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
air
arms
zone
bleed
gooseneck
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP21810075.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Nicolas Claude PARMENTIER
William Henri Joseph RIERA
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran SA
Original Assignee
Safran SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Safran SA filed Critical Safran SA
Publication of EP4229285A1 publication Critical patent/EP4229285A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
    • F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
    • F02C6/06—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output providing compressed gas
    • F02C6/08—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output providing compressed gas the gas being bled from the gas-turbine compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
    • F02C9/16—Control of working fluid flow
    • F02C9/18—Control of working fluid flow by bleeding, bypassing or acting on variable working fluid interconnections between turbines or compressors or their stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/10—Stators
    • F05D2240/15—Heat shield
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Definitions

  • TITLE TURBOJET WITH IMPROVED AIR SAMPLING PERFORMANCE
  • This presentation relates to a turbojet engine, in particular for an aircraft.
  • twin-body turbojet engines for aircraft which comprise a first low-pressure (LP) compressor-turbine body and a second high-pressure (HP) compressor-turbine body.
  • LP low-pressure
  • HP high-pressure
  • This type of turbojet generally incorporates, downstream of the variable-pitch stages of the high-pressure (HP) compressor, an air bleed system intended to supply an aircraft air conditioning system.
  • HP high-pressure
  • An example of such a turbojet is described in patent application FR 2 860 041.
  • the bleed of air carried out in this zone of the turbojet makes it possible to bleed air at a sufficiently high pressure to be able to be used in an aircraft air conditioning system, taking into account the current operating constraints of such a system.
  • the present invention thus relates to an aircraft turbojet comprising successively, from upstream to downstream in the direction of circulation of a primary air stream, a low pressure casing, a casing intermediate and a high pressure casing which are generally aligned in a longitudinal direction XX', the low pressure, intermediate and high pressure casings jointly delimiting an internal annular passage for the circulation of the primary air stream from upstream to downstream, the casing intermediate comprising a portion of said annular passage which is called a gooseneck, the intermediate casing comprising:
  • -an air discharge system VBV which is able to take air from the primary air stream flowing in a first zone ZI of the gooseneck and to discharge it out of the annular passage
  • -a take-off system air which is able to take air from the primary air stream circulating in a second zone of the gooseneck, the taken air being intended for an aircraft air conditioning system ECS
  • the second zone air bleed Z2 being disposed downstream of the first air bleed zone ZI, -in the second air bleed zone Z2 of the gooseneck, several arms which extend radially and according to a circumferential distribution in the gooseneck following a view in a transverse plane relative to the longitudinal direction XX'
  • the air sampling system comprising at least a part of these arms which are each configured to take air from the second zone Z2 by through at least one slot and conveying this sampled air , said at least one slot extending from the base of the configured arm in the direction of radial extension thereof, over a distance which represents between 30 and 70% of the total radial extension of
  • the pressure of the air bleed from the primary air stream at this location is lower than the air pressure that would be bleed from this stream downstream of the high pressure crankcase compressor.
  • the air is taken from a second zone separate from the first zone and located downstream of the latter so as not to interfere with the taking of the first zone.
  • the air sampling system of the second zone is thus separate from the air discharge system VBV which is able to take air from the first zone.
  • the air bleed which is thus carried out between the low pressure casing and the high pressure casing makes it possible to reduce the section necessary for the passage of the air (in the annular passage) in the direction of the compressor of the high pressure casing, more particularly in the zone located between the gooseneck and the high pressure sampling port of the prior art (port which is generally located downstream of the variable pitch stages of the compressor of the high pressure crankcase).
  • This passage section reduction can offer several design possibilities:
  • the air sampling system is configured independently of the air discharge system in order to be able to sample air without depending on the air discharge system which is used during flight phases. different from the aircraft. In particular, from each separate zone where the air is taken by one of the two systems, the air taken by one system is no longer in contact with the air taken by the other system.
  • the air intake at the base of the configured arms makes it possible to capture air in an area of the air stream that is not very polluted by particles (ice, hail, water, sand, etc.), which makes it possible to supply the air conditioning system with air that is not very polluted and thus to protect it from deterioration, fouling and clogging.
  • a particle trap is generally not necessary.
  • the slot is arranged at the level of the leading edge of the configured arm; this air inlet arrangement makes it possible to maximize the recovery of dynamic pressure and thus to increase the level of air pressure taken from this area;
  • the leading edge locally takes the form of two facing parallel inlet lips, which are spaced from each other in such a way in forming between them the slot enabling air to be taken from the second zone and introduced into the configured arm;
  • the configured arms each comprise an internal routing duct for conveying the bleed air through the slot inside said arm and up to an outlet opening thereof;
  • the DHW air bleed system comprises at least one air manifold which is fluidically isolated from the VBV air discharge system; the fluidic isolation (sealing) of the manifold(s) from the VBV air relief system allows air that is bleed by the air relief system not to enter the manifold air, thus avoiding polluting the air of the collector; the air manifold being for supplying bleed air to the ECS aircraft air conditioning system;
  • said at least one air collector is connected to at least part of the configured arms and is itself configured to collect the air drawn in and routed by said configured arms; said at least one air manifold thus comprises as many openings for communication with the configured arms as the turbojet engine comprises configured arms;
  • said at least one air collector is arranged at the periphery of the configured arms of said at least part of the configured arms; said at least one air manifold therefore does not necessarily extend along 360° but it extends circumferentially so as to connect the configured arms;
  • -said at least one air collector extends circumferentially over an angular sector substantially corresponding to that covered by the circumferential arrangement of the configured arms; -said at least one air manifold is arranged downstream of the leading edge of the configured arms of said at least part of the configured arms.
  • Figure 1 is a partial schematic view in longitudinal section of an embodiment of a turbojet engine according to the invention of which only a part higher than the longitudinal axis XX' of the turbojet engine is shown;
  • Figure 2 is a schematic view in cross section with respect to the axis XX 'showing the arrangement of a bleed air manifold at the periphery of a plurality of radial bleed arms used in the turbojet of the embodiment of Figure 1 for air sampling;
  • Figure 3 is a schematic cross-sectional view of the outer profile of a radial arm used in the turbojet of the embodiment of Figure 1 for air bleed;
  • Figure 4 is a schematic view of an alternative embodiment of the arrangement of Figure 2.
  • Figure 1 shows part of an aircraft turbojet engine 10 according to one embodiment of the invention.
  • a turbojet engine has a generally longitudinal shape centered around a longitudinal axis XX'.
  • the represented part of the turbojet illustrates a local internal region of the turbojet in which the invention has been implemented in order to modify the configuration of this internal region.
  • the turbojet engine 10 comprises in this region successively, from upstream to downstream in the direction of circulation of a primary air stream illustrated by the arrow F (this air stream comes from the air inlet of the turbojet), a casing or low pressure (LP) body 12 containing in particular a compressor and a low pressure turbine (only the blades are visible in FIG. 1), a casing or intermediate body 14 and a casing or high pressure (HP) body 16 containing in particular a compressor and a high pressure turbine (only the blades are visible in Figure 1).
  • LP low pressure
  • HP high pressure
  • FIG. 1 The passage 18 is bordered internally and externally by two respective envelopes 20 ( central hub which defines the wall of smaller radius) and 22 (wall of larger radius often referred to as the casing) which define its contour.
  • the internal annular passage 18 comprises a portion or portion of annular passage called "gooseneck" 18a, located in the intermediate casing 14 and which defines, for the primary air stream flowing in the passage, a transition zone between the low pressure 12 and high pressure 16 casings.
  • the intermediate casing 14 comprises an air discharge system VBV which is capable of taking, downstream of the low pressure compressor, air from the primary air stream flowing in a first zone ZI of the gooseneck 18a and to discharge it out of the annular passage, for example into the secondary stream of the turbojet engine, not shown here.
  • VBV air discharge system
  • an upward arrow illustrates the air bleed carried out in the first zone ZI of the gooseneck, located in the upper part of the annular passage portion (near the outer envelope 22 of the annular passage 18) but not discharge the bleed air.
  • the components (air extraction valve(s), etc.) of the mechanism of this VBV system known per se are not represented, except for a cavity called "VBV cavity", located above the gooseneck 18a and which receives the air taken from zone Z1.
  • the intermediate casing 14 comprises, arranged in the gooseneck 18a and downstream of the first air bleed zone ZI of the air discharge system VBV, a plurality of arms 24, 26, 28, 30, 32, 34 which extend radially relative to the longitudinal axis XX' and which are distributed circumferentially along the annular arrangement of the annular passage portion formed by the gooseneck 18a.
  • Figure 1 illustrates, in longitudinal section, part of the internal configuration of the arm 28 which is not visible in the other figures.
  • the intermediate casing 14 also includes an air sampling system 40 which is able to take air from the primary air stream flowing in a second zone Z2 of the gooseneck 18a, separate from the first zone ZI and located downstream thereof, to supply it to an air conditioning system of the aircraft equipped with the turbojet engine, called ECS, not shown here.
  • the air bleed system 40 is generally arranged downstream of the air discharge system VBV in the intermediate casing 14 and each of the two systems defines a separate air path.
  • the radial arms illustrated in Figures 1 and 2 do not all have the same function in this embodiment. Indeed, the arms 24 to 32 have a particular configuration which is dedicated to the air sampling of the air sampling system 40 and which makes it possible, in particular, to sample and convey inside these arms air from the primary air stream which circulates in the second zone Z2. These arms which have this particular configuration are called pick-up arms.
  • the arm 34 for its part, does not have such a configuration. However, it performs the known function of structural support and is called a radial arm (RDS).
  • RDS radial arm
  • the number of arms having a dedicated configuration may vary from one embodiment to another. In the present embodiment the total number of arms is six but it can for example vary between 3 and 12.
  • the number of arms used for the air bleed function generally does not reach the total number N of arms of the intermediate casing and it is generally at most N-l arms, for example so that one arm is assigned to the controls (eg: RDS, pipes) to facilitate integration.
  • the air sampling function of the sampling arms (dedicated to the air sampling system 40) is ensured by the presence of a air inlet or bleed slot which is arranged, here, at the level of the leading edge of the arms concerned 24 to 32, in the second zone Z2, and which is independent of the air bleed upstream of the VBV system, performed in the first zone Zl.
  • the dynamic pressure of the air taken from this location (second zone Z2) is thus maximized.
  • the respective slots 25, 27, 29, 31, 33 of these arms each extend radially, following the radial extension of the arms 24 to 32, from the base of the latter which is located on the casing. internal or central hub 20, as illustrated in FIG. 2.
  • the air taken in through the slots (second zone Z2) is that which flows into the gooseneck 18a along the wall of the casing 20 (vein internal) and is thus less polluted than the air sampled by the VBV discharge system, upstream and rather in the upper part of the primary air stream (first zone Z1).
  • the air taken in through the slots (second zone Z2) is thus distributed circumferentially in the gooseneck at the base of the take-off arms.
  • each picking slot extends over a distance which represents between 30 and 70% of the total radial extension of the arm in which it is arranged from the base of the picking arm considered (30 and 70% of the height of the air stream), which makes it possible to limit the air intake to a slightly polluted zone of the primary air stream.
  • the slits integrated into the sampling arms thus start from a zone located in the internal vein of the flow and are therefore "robust" with respect to the particles.
  • the slits integrated into the bleed arms make it possible to recover more dynamic pressure than if the air bleed took place in a manner not integrated into the arms, for example upstream of the arms.
  • the pressure drop of the intermediate casing 14 is thus relatively reduced compared to air intake configurations which would not be integrated into the arms.
  • the external profile of one of the arms configured to take air from the primary air stream for example the arm 28 of Figure 1, is shown in Figure 3 which is a cross-sectional view by relative to the radial direction of extension of the arm (the internal configuration of the arm is not shown in Figure 3).
  • the profile is substantially that of an aircraft wing whose leading edge 28a has been modified locally (along the height or direction of radial extension of the slot as defined above) to arrange the air intake slot 29 therein.
  • the conventional profile of the leading edge is shown in dotted lines in Figure 3.
  • the modified leading edge 28a locally takes the form of two air inlet lips 28b, 28c parallel to each other and facing each other.
  • the two lips 28b, 28c are spaced from each other (in a direction of the plane of Figure 3 which is perpendicular to the direction connecting the leading edge to the trailing edge of the profile), so as to provide between they have an opening of given width.
  • the two lips 28b, 28c extend perpendicular to the plane of Figure 3, that is to say radially along the radial extension of the arm and from its base, so as to form the extension slot radial 29 which makes it possible to take air from the primary air stream (second zone Z2) and to cause it to penetrate into the arm.
  • the two lips 28b, 28c also extend, in the direction connecting the leading edge to the trailing edge of the profile, over a length (axial distance) sufficient to channel the air taken in as illustrated by the horizontal arrow in FIG. 3.
  • the configured arms 24 to 32 of the air sampling system 40 each include an internal routing duct (internal duct 28d in Figure 1 for the arm 28) to route the air sampled through their slot (slot 29 for the arm 28) inside the arm concerned and this, up to an outlet opening of the latter which is located opposite the base of the arm (here the opening 28e for the arm 28 on Figures 1 and 2).
  • the internal air routing ducts of the arms are not represented in FIG. and 32nd arms are shown in Figure 2.
  • the air sampling system 40 comprises at least one air manifold 42 which is connected to at least a part of the arms configured 24 to 32 and which is itself configured to collect the air taken in and routed through these arms.
  • a single manifold 42 is used in the air bleed system 40 to collect the air that is bleed through the slots 25-33 of the set of arms 24-32 and routed through these latter to their respective peripheral outlet openings 24th to 32nd.
  • Said at least one air manifold here the single manifold 42, is arranged at the outer periphery of the configured arms 24 to 32, and thus extends circumferentially over an angular sector substantially corresponding to that covered by these arms, as illustrated in FIG. 2.
  • the use of all the arms 24 to 32, with the exception of the radial arm 34, to take in air makes it possible to maximize the take-off section as well as the angular extension of the manifold.
  • a limited number of arms can be used to take in air. By way of example, it may be envisaged to use one arm out of two for sampling or else to use arms distributed along a given angular sector.
  • the collector 42 takes for example the form of a hollow peripheral box, located beyond the outer casing 22 deviating from the longitudinal axis in Figure 1, and surrounding part of the gooseneck 18a in a cross-sectional view like that of Figure 2.
  • the manifold 42 is connected to the arms 24 to 32 so as to be in fluid communication with the internal conveying ducts of said arms via their respective outlet openings 24th to 32nd.
  • the air manifold 42 is arranged, here, downstream of the leading edge of the arms configured, as shown in Figure 1 with the arm 28.
  • This arrangement makes it possible to take into account the local configuration of the discharge system VBV whose VBV cavity is positioned substantially plumb with arm 28 in FIG. 1.
  • the assembly formed by the air intake arms and the air collector or collectors is generally arranged downstream of the VBV discharge system, regardless of the number of collectors and the number and layout of the sampling arms.
  • the air collector is fluidically isolated from the VBV discharge system, in particular from the VBV cavity, that is to say that the structure of the air collector (and its connection with the arms of sampling) is designed tight/fluid tight to the adjacent LSV cavity.
  • This ensures that the air sampled by the VBV air discharge system and present in particular in the VBV cavity (this air is relatively polluted by ice, sand and other pollutants and is in any case generally more polluted than the air sampled by the system 40; in fact, the position of the sample close to the hub prevents the sampled air from being polluted due to a centrifugation effect of the debris towards the outer wall) cannot penetrate into the air collector of the system 40 air bleed 40 for subsequent use in the ECS air conditioning system.
  • the fluidic isolation of the air collector vis-à-vis the VBV discharge system makes it possible to ensure that there is no fluidic interference between the two systems, in particular from their areas respective air bleed ZI and Z2. Indeed, from the moment when air is taken from the second zone Z2 of the gooseneck 18a by the take-off arms, this air is conveyed into these arms, then into the collector and does not come into contact with air outside the sampling system 40, in particular with air sampled by the VBV discharge system.
  • the air bleed system 40 also includes a pipe 44 which connects the manifold 42 to the DHW air conditioning system, not shown.
  • Line 44 extends downstream of the manifold as shown in Figure 1 and collects the air collected by the manifold from the sampling arms (sensor arms), as shown by the arrows in Figure 2. It will be noted that any what was mentioned above about the air collector applies to several air collectors.
  • Figure 4 shows an alternative embodiment of the cross section of Figure 2 with the same total number of arms but with two independent air manifolds 50, 52 instead of just one.
  • the two air manifolds 50, 52 are each connected to several arms which are arranged along separate angular sectors.
  • the collector 50 is connected to two pick-up arms 24, 26 and the collector 52 is connected to two pick-up arms 30, 32.
  • the arm 28 diametrically opposed with respect to the radial arm 34 n is not configured like the arms 24, 26, 30 and 32 with a sampling slot and an internal duct for conveying the sampled air and is therefore not used for the sampled air.
  • Each collector 50, 52 is here connected to a respective pipe 54, 56.
  • the two pipes 54, 56 join in a common pipe (not shown) which is connected to the DHW air conditioning system not shown.
  • the air bleed system 40 and the air discharge system VBV are independent of each other structurally and functionally and are in particular implemented / actuated at different times depending on the flight phase of the aircraft.
  • the turbojet engine is of the double body type.
  • the turbojet engine can however be of the triple spool type.
  • the turbojet engine can be of the fan type (“turbofan” in English terminology) or be a propeller engine.

Landscapes

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Abstract

L'invention concerne un turboréacteur (10) comprenant successivement, d'amont en aval dans le sens de circulation d'une veine d'air primaire, un carter basse pression (12), un carter intermédiaire (14) et un carter haute pression (16) longitudinalement alignés et qui délimitent conjointement un passage annulaire interne (18) pour la circulation de la veine d'air. Le carter intermédiaire (14) délimite une portion de passage annulaire appelée col de cygne (18a) et comprend : -un système de décharge d'air (VBV) apte à prélever de l'air de la veine d'air circulant dans une première zone (Z1) du col de cygne (18a) et à le décharger hors du passage (18), -un système de prélèvement d'air (40) apte à prélever de l'air circulant dans une deuxième zone (Z2) du col de cygne (18a) pour un système de conditionnement d'air, la deuxième zone de prélèvement d'air étant disposée en aval de la première zone de prélèvement d'air.

Description

DESCRIPTION
TITRE : TURBOREACTEUR A PERFORMANCES DE PRELEVEMENT D'AIR AMELIOREES
Domaine technique
Le présent exposé concerne un turboréacteur notamment pour aéronef.
Technique antérieure
[0001] On connaît des turboréacteurs pour aéronef dits à double corps qui comprennent un premier corps compresseur-turbine basse pression (BP) et un deuxième corps compresseur-turbine haute pression (HP).
[0002] Ce type de turboréacteur intègre généralement, en aval des étages à calage variable du compresseur haute pression (HP), un système de prélèvement d'air destiné à alimenter un système de conditionnement d'air d'aéronef. Un exemple d'un tel turboréacteur est décrit dans la demande de brevet FR 2 860 041.
[0003] Le prélèvement d'air effectué dans cette zone du turboréacteur permet de prélever de l'air à une pression suffisamment élevée pour pouvoir être utilisé dans un système de conditionnement d'air d'aéronef, compte tenu des contraintes actuelles de fonctionnement d'un tel système.
[0004] Toutefois, les systèmes de conditionnement d'air d'aéronef tendent à évoluer vers des systèmes qui requerront de moins en moins de pression au prélèvement. Il serait donc intéressant de concevoir une nouvelle configuration de turboréacteur permettant de prélever de l'air, pour un système de conditionnement d'air d'aéronef, à une pression moins élevée que celle visée ci-dessus.
Exposé de l'invention
[0005] La présente invention a ainsi pour objet un turboréacteur d'aéronef comprenant successivement, d'amont en aval dans le sens de circulation d'une veine d'air primaire, un carter basse pression, un carter intermédiaire et un carter haute pression qui sont globalement alignés suivant une direction longitudinale XX', les carters basse pression, intermédiaire et haute pression délimitant conjointement un passage annulaire interne pour la circulation de la veine d'air primaire d'amont en aval, le carter intermédiaire comprenant une portion dudit passage annulaire qui est appelée col de cygne, le carter intermédiaire comprenant:
-un système de décharge d'air VBV qui est apte à prélever de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une première zone ZI du col de cygnet et à le décharger hors du passage annulaire, -un système de prélèvement d'air qui est apte à prélever de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une deuxième zone du col de cygne, l'air prélevé étant destiné à un système de conditionnement d'air d'aéronef ECS, la deuxième zone Z2 de prélèvement d'air étant disposée en aval de la première zone ZI de prélèvement d'air, -dans la deuxième zone Z2 de prélèvement d'air du col de cygne, plusieurs bras qui s'étendent radialement et selon une répartition circonférentielle dans le col de cygne suivant une vue dans un plan transversal relativement à la direction longitudinale XX', le système de prélèvement d'air comprenant au moins une partie de ces bras qui sont configurés chacun pour prélever de l'air de la deuxième zone Z2 par l'intermédiaire d'au moins une fente et acheminer cet air prélevé, ladite au moins une fente s'étendant à partir de la base du bras configuré suivant la direction d'extension radiale de celui-ci, sur une distance qui représente entre 30 et 70% de l'extension radiale totale du bras configuré.
[0006] En positionnant le système de prélèvement d'air ECS au niveau du col de cygne, la pression de l'air prélevé dans la veine d'air primaire à cet endroit est inférieure à la pression d'air qui serait prélevé dans cette veine en aval du compresseur du carter haute pression. L'air est prélevé dans une deuxième zone distincte de la première zone et située en aval de cette dernière afin de ne pas interférer avec le prélèvement de la première zone. Le système de prélèvement d'air de la deuxième zone est ainsi distinct du système de décharge d'air VBV qui est apte à prélever de l'air dans la première zone. [0007] Le prélèvement d'air qui est ainsi effectué entre le carter basse pression et le carter haute pression permet de réduire la section nécessaire au passage de l'air (dans le passage annulaire) en direction du compresseur du carter haute pression, plus particulièrement dans la zone localisée entre le col de cygne et le port de prélèvement haute pression de l'art antérieur (port qui est généralement situé en aval des étages à calage variable du compresseur du carter haute pression). Cette réduction de section de passage peut offrir plusieurs possibilités de conception:
-diminuer le rayon externe de la veine d'air primaire au droit du col de cygne et donc diminuer le diamètre du turboréacteur ; -réduire la longueur du col de cygne pour une même pente de col de cygne (le rayon externe reste identique mais le rayon interne est remonté en direction du rayon externe), ce qui permet de diminuer la charge globale du compresseur haute pression; -réduire la pente du col de cygne pour une même longueur de col de cygne, ce qui limite d'autant plus les décollements d'écoulement d'air au niveau du col de cygne et réduit les pertes de pression dans cette zone.
[0008] On notera que le système de prélèvement d'air est configuré de manière indépendante du système de décharge d'air afin de pouvoir prélever de l'air sans dépendre du système de décharge d'air qui est utilisé lors de phases de vol différentes de l'aéronef. En particulier, à partir de chaque zone distincte où l'air est prélevé par l'un des deux systèmes, l'air prélevé par un système n'est plus en contact avec l'air prélevé par l'autre système.
[0009] Le prélèvement d'air à la base des bras configurés permet de capter de l'air dans une zone de la veine d'air peu polluée par les particules (glace, grêle, eau, sable...), ce qui permet de fournir au système de conditionnement d'air de l'air peu pollué et ainsi de le protéger d'une détérioration, d'un encrassement et d'un bouchage. Ainsi, un piège à particules n'est généralement pas nécessaire.
[0010] Selon d'autres caractéristiques possibles: -la fente est agencée au niveau du bord d'attaque du bras configuré; cet agencement d'entrée d'air permet de maximiser la récupération de pression dynamique et ainsi d'augmenter le niveau de pression de l'air prélevé dans cette zone;
-suivant une vue en section transversale relativement à la direction d'extension radiale du bras configuré, le bord d'attaque prend localement la forme de deux lèvres d'entrée parallèles en regard, qui sont espacées l'une de l'autre de manière à ménager entre elles la fente permettant de prélever de l'air de la deuxième zone et de l'introduire dans le bras configuré;
-les bras configurés comprennent chacun un conduit d'acheminement interne pour acheminer l'air prélevé à travers la fente à l'intérieur dudit bras et jusqu'à une ouverture de sortie de celui-ci;
- le système de prélèvement d'air ECS comprend au moins un collecteur d'air qui est isolé fluidiquement du système de décharge d'air VBV; l'isolation fluidique (étanchéité) du ou des collecteurs vis-à-vis du système de décharge d'air VBV permet à de l'air qui est prélevé par le système de décharge d'air de ne pas pénétrer dans le collecteur d'air, évitant ainsi de polluter l'air du collecteur; le collecteur d'air étant destiné à fournir de l'air prélevé au système de conditionnement d'air d'aéronef ECS;
-ledit au moins un collecteur d'air est raccordé à au moins une partie des bras configurés et est lui-même configuré pour collecter l'air prélevé et acheminé par lesdits bras configurés; ledit au moins un collecteur d'air comporte ainsi autant d'ouvertures de communication avec les bras configurés que le turboréacteur comporte de bras configurés;
- ledit au moins un collecteur d'air est agencé à la périphérie des bras configurés de ladite au moins une partie des bras configurés; ledit au moins un collecteur d'air ne s'étend donc pas nécessairement suivant 360° mais il s'étend circonférentiellement de manière à raccorder les bras configurés;
-ledit au moins un collecteur d'air s'étend circonférentiellement sur un secteur angulaire correspondant sensiblement à celui couvert par la disposition circonférentielle des bras configurés; -ledit au moins un collecteur d'air est agencé en aval du bord d'attaque des bras configurés de ladite au moins une partie des bras configurés.
Brève description des dessins [0011] D'autres caractéristiques et avantages de l'objet du présent exposé ressortiront de la description suivante de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux figures annexées.
[0012] [Fig. 1] La figure 1 est une vue schématique partielle en section longitudinale d'un mode de réalisation d'un turboréacteur selon l'invention dont seule une partie supérieure à l'axe longitudinal XX' du turboréacteur est représentée ;
[0013] [Fig. 2] La figure 2 est une vue schématique en section transversale par rapport à l'axe XX' montrant l'agencement d'un collecteur d'air de prélèvement à la périphérie d'une pluralité de bras radiaux de prélèvement utilisés dans le turboréacteur du mode de réalisation de la Figure 1 pour le prélèvement d'air ;
[0014] [Fig. 3] La figure 3 est une vue schématique en section transversale du profil externe d'un bras radial utilisé dans le turboréacteur du mode de réalisation de la Figure 1 pour le prélèvement d'air ;
[0015] [Fig. 4] La figure 4 est une vue schématique d'une variante de réalisation de l'agencement de la Figure 2.
Description détaillée
[0016] La Figure 1 représente une partie d'un turboréacteur d'aéronef 10 selon un mode de réalisation de l'invention. Un tel turboréacteur a une forme générale longitudinale centrée autour d'un axe longitudinal XX'. Sur la section longitudinale de la Figure 1, seule la partie supérieure située au-dessus de l'axe XX' est représentée, la partie inférieure n'ayant pas été représentée. La partie représentée du turboréacteur illustre une région interne locale du turboréacteur dans laquelle l'invention a été mise en place afin de modifier la configuration de cette région interne.
[0017] Comme représenté sur la Figure 1, le turboréacteur 10 comprend dans cette région successivement, d'amont en aval dans le sens de circulation d'une veine d'air primaire illustrée par la flèche F (cette veine d'air provient de l'entrée d'air du turboréacteur), un carter ou corps basse pression (BP) 12 renfermant notamment un compresseur et une turbine basse pression (seules les aubes sont visibles sur la Figure 1), un carter ou corps intermédiaire 14 et un carter ou corps haute pression (HP) 16 renfermant notamment un compresseur et une turbine haute pression (seules les aubes sont visibles sur la Figure 1). Ces trois carters 12, 14 et 16 sont globalement alignés suivant la direction longitudinale d'axe XX'.
[0018] Ces carters 12, 14 et 16 sont configurés en interne de manière à délimiter conjointement un passage annulaire interne 18 pour la circulation de la veine d'air primaire d'amont en aval, du carter amont 12 au carter aval 16. Ce passage annulaire interne 18 dont seule la partie supérieure est représentée sur la Figure 1 a une forme générale de révolution autour de l'axe longitudinal XX' comme illustré sur la Figure 2. Le passage 18 est bordé intérieurement et extérieurement par deux enveloppes respectives 20 (moyeu central qui définit la paroi de plus petit rayon) et 22 (paroi de plus grand rayon souvent dénommée carter) qui définissent son contour.
[0019] Le passage annulaire interne 18 comporte une portion ou tranche de passage annulaire appellée "col de cygne" 18a, située dans le carter intermédiaire 14 et qui définit, pour la veine d'air primaire circulant dans le passage, une zone de transition entre les carters basse pression 12 et haute pression 16.
[0020] Le carter intermédiaire 14 comprend un système de décharge d'air VBV qui est apte à prélever, en aval du compresseur basse pression, de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une première zone ZI du col de cygne 18a et à le décharger hors du passage annulaire, par exemple dans la veine secondaire du turboréacteur non représentée ici. Sur la Figure 1, une flèche ascendante illustre le prélèvement d'air effectué dans la première zone ZI du col de cygne, située dans la partie supérieure de la portion de passage annulaire (près de l'enveloppe externe 22 du passage annulaire 18) mais pas la décharge de l'air prélevé. Les composants (vanne(s) d'extraction d'air,...) du mécanisme de ce système VBV connu en soi ne sont pas représentés, excepté une cavité appellée "cavité VBV", située au-dessus du col de cygne 18a et qui reçoit l'air prélevé dans la zone Zl.
[0021] Comme représenté sur la Figure 2, le carter intermédiaire 14 comprend, agencés dans le col de cygne 18a et en aval de la première zone ZI de prélèvement d'air du système de décharge d'air VBV, une pluralité de bras 24, 26, 28, 30, 32, 34 qui s'étendent radialement relativement à l'axe longitudinal XX' et qui sont répartis circonférentiellement suivant la disposition annulaire de la portion de passage annulaire que forme le col de cygne 18a. La Figure 1 illustre, en section longitudinale, une partie de la configuration interne du bras 28 qui n'est pas visible sur les autres figures.
[0022] Le carter intermédiaire 14 comprend également un système de prélèvement d'air 40 qui est apte à prélever de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une deuxième zone Z2 du col de cygne 18a, distincte de la première zone ZI et située en aval de celle-ci, pour le fournir à un système de conditionnement d'air de l'aéronef équipé du turboréacteur, appelé ECS, non représenté ici. Le système de prélèvement d'air 40 est globalement disposé en aval du système de décharge d'air VBV dans le carter intermédiaire 14 et chacun des deux systèmes définit un cheminement d'air distinct.
[0023] Les bras radiaux illustrés sur les Figures 1 et 2 n'ont pas tous la même fonction dans ce mode de réalisation. En effet, les bras 24 à 32 présentent une configuration particulière qui est dédiée au prélèvement d'air du système de prélèvement d'air 40 et qui permet, notamment, de prélever et d'acheminer à l'intérieur de ces bras de l'air de la veine d'air primaire qui circule dans la deuxième zone Z2. Ces bras qui présentent cette configuration particulière sont appelés bras de prélèvement. Le bras 34, quant à lui, ne présente pas une telle configuration. Il assure toutefois la fonction connue de maintien structurel et est qualifié de bras radial (RDS). Le nombre de bras disposant d'une configuration dédiée peut varier d'un mode de réalisation à l'autre. Dans le présent mode de réalisation le nombre total de bras est de six mais il peut par exemple varier entre 3 et 12. Le nombre de bras utilisés pour la fonction de prélèvement d'air n'atteint généralement pas le nombre total N de bras du carter intermédiaire et il est généralement au plus de N-l bras, par exemple pour qu'un bras soit affecté aux asservissements (ex: RDS, canalisations) pour faciliter l'intégration.
[0024] La fonction de prélèvement d'air des bras de prélèvement (dédiés au système de prélèvement d'air 40) est assurée par la présence d'une fente d'entrée ou de prélèvement d'air qui est agencée, ici, au niveau du bord d'attaque des bras concernés 24 à 32, dans la deuxième zone Z2, et qui est indépendante du prélèvement d'air amont du système VBV, effectué dans la première zone Zl. La pression dynamique de l'air prélevé à cet endroit (deuxième zone Z2) est ainsi maximisée.
[0025] Les fentes respectives 25, 27, 29, 31, 33 de ces bras s'étendent chacune radialement, suivant l'extension radiale des bras 24 à 32, à partir de la base de ces derniers qui est localisée sur l'enveloppe interne ou moyeu central 20, comme illustré sur la Figure 2. L'air prélevé à travers les fentes (deuxième zone Z2) est celui qui s'écoule dans le col de cygne 18a le long de la paroi de l'enveloppe 20 (veine interne) et est ainsi moins pollué que l'air prélevé par le système de décharge VBV, en amont et plutôt en partie supérieure de la veine d'air primaire (première zone Zl). L'air prélevé à travers les fentes (deuxième zone Z2) est ainsi réparti circonférentiellement dans le col de cygne à la base des bras de prélèvement. Plus particulièrement, chaque fente de prélèvement s'étend sur une distance qui représente entre 30 et 70% de l'extension radiale totale du bras dans lequel elle est aménagée à partir de la base du bras de prélèvement considéré (30 et 70% de la hauteur de la veine d'air), ce qui permet de limiter la prise d'air à une zone peu polluée de la veine d'air primaire. Les fentes intégrées aux bras de prélèvement partent ainsi d'une zone située dans la veine interne de l'écoulement et sont donc "robustes" vis-à-vis des particules. Les fentes intégrées aux bras de prélèvement permettent de récupérer davantage de pression dynamique que si le prélèvement d'air avait lieu de manière non intégrée aux bras, par exemple en amont des bras. La perte de charge du carter intermédiaire 14 est ainsi relativement réduite pa rapport à des configurations de prélèvement d'air qui ne seraient pas intégrées aux bras.
[0026] Le profil externe d'un des bras configurés pour prélever de l'air de la veine d'air primaire, par exemple le bras 28 de la Figure 1, est représenté sur la Figure 3 qui est une vue en section transversale par rapport à la direction radiale d'extension du bras (la configuration interne du bras n'est pas représentée sur la Figure 3). Le profil est sensiblement celui d'une aile d'aéronef dont le bord d'attaque 28a a été modifié localement (suivant la hauteur ou direction d'extension radiale de la fente telle que définie ci-dessus) pour y aménager la fente de prélèvement d'air 29. Le profil conventionnel du bord d'attaque est représenté en pointillés sur la Figure 3.
[0027] Le bord d'attaque modifié 28a prend localement la forme de deux lèvres d'entrée d'air 28b, 28c parallèles entre elles et en regard l'une de l'autre. Les deux lèvres 28b, 28c sont espacées l'une de l'autre (dans une direction du plan de la Figure 3 qui est perpendiculaire à la direction reliant le bord d'attaque au bord de fuite du profil), de manière à ménager entre elles une ouverture de largeur donnée. Les deux lèvres 28b, 28c s'étendent perpendiculairement au plan de la Figure 3, c'est-à- dire radialement le long de l'extension radiale du bras et à partir de sa base, de manière à former la fente d'extension radiale 29 qui permet de prélever de l'air de la veine d'air primaire (deuxième zone Z2) et de le faire pénétrer dans le bras. Les deux lèvres 28b, 28c s'étendent également, suivant la direction reliant le bord d'attaque au bord de fuite du profil, sur une longueur (distance axiale) suffisante pour canaliser l'air prélevé comme illustré par la flèche horizontale sur la Figure 3.
[0028] Les bras configurés 24 à 32 du système de prélèvement d'air 40 comprennent chacun un conduit d'acheminement interne (conduit interne 28d sur la Figure 1 pour le bras 28) pour acheminer l'air prélevé à travers leur fente (fente 29 pour le bras 28) à l'intérieur du bras concerné et ce, jusqu'à une ouverture de sortie de celui-ci qui est située à l'opposé de la base du bras (ici l'ouverture 28e pour le bras 28 sur les Figures 1 et 2). Les conduits internes d'acheminement d'air des bras ne sont pas représentés sur la Figure 2. Seules les fentes d'entrée ou de prélèvement 25, J, 29, 31 et 33 et les ouvertures de sortie 24e, 26e, 28e, 30e et 32e des bras sont représentées sur la Figure 2.
[0029] Comme représenté sur les Figures 1 et 2, le système de prélèvement d'air 40 comprend au moins un collecteur d'air 42 qui est raccordé à au moins une partie des bras configurés 24 à 32 et qui est lui-même configuré pour collecter l'air prélevé et acheminé par ces bras. Dans le mode de réalisation décrit, un collecteur unique 42 est utilisé dans le système de prélèvement d'air 40 pour collecter l'air qui est prélevé par les fentes 25 à 33 de l'ensemble des bras 24 à 32 et acheminé par ces derniers jusqu'à leurs ouvertures de sortie périphériques respectives 24e à 32e.
[0030] Ledit au moins un collecteur d'air, ici le collecteur unique 42, est agencé à la périphérie externe des bras configurés 24 à 32, et s'étend ainsi circonférentiellement sur un secteur angulaire correspondant sensiblement à celui couvert par ces bras, comme illustré sur la Figure 2. L'utilisation de tous les bras 24 à 32, à l'exception du bras radial 34, pour prélever de l'air permet de maximiser la section de prélèvement ainsi que l'extension angulaire du collecteur. Dans une variante non représentée, un nombre restreint de bras peut être utilisé pour prélever de l'air. A titre d'exemple, il peut être envisagé d'utiliser un bras sur deux pour le prélèvement ou bien utiliser des bras répartis suivant un secteur angulaire donné.
[0031] Le collecteur 42 prend par exemple la forme d'un caisson périphérique creux, situé au-delà de l'enveloppe externe 22 en s'écartant de l'axe longitudinal sur la Figure 1, et ceinturant une partie du col de cygne 18a suivant une vue en section transversale comme celle de la Figure 2. Le collecteur 42 est raccordé aux bras 24 à 32 de manière à être en communication fluidique avec les conduits internes d'acheminement desdits bras par l'intermédiaire de leurs ouvertures de sortie respectives 24e à 32e.
[0032] Le collecteur d'air 42 est agencé, ici, en aval du bord d'attaque des bras configurés, comme représenté sur la Figure 1 avec le bras 28. Cet agencement permet de tenir compte de la configuration locale du système de décharge VBV dont la cavité VBV est sensiblement positionnée à l'aplomb du bras 28 sur la Figure 1. Ainsi, de manière générale, l'ensemble formé par les bras de prélèvement d'air et le ou les collecteurs d'air est globalement disposé en aval du système de décharge VBV et ce, quels que soient le nombre de collecteurs ainsi que le nombre et l'agencement des bras de prélèvement.
[0033] De manière générale, le collecteur d'air est isolé fluidiquement du système de décharge VBV, notamment de la cavité VBV, c'est-à-dire que la structure du collecteur d'air (et son raccord avec les bras de prélèvement) est conçue de manière étanche/hermétique aux fluides par rapport à la cavité VBV adjacente. Ceci permet de s'assurer que l'air prélevé par le système de décharge d'air VBV et présent notamment dans la cavité VBV (cet air est relativement pollué par de la glace, du sable et d'autres polluants et est en tout cas généralement plus pollué que l'air prélevé par le système 40 ; en effet, la position du prélèvement proche du moyeu évite que l'air prélevé ne soit pollué en raison d'un effet de centrifugation des débris vers la paroi externe) ne puisse pas pénétrer dans le collecteur d'air du système de prélèvement d'air 40 pour être ensuite utilisé dans le système de conditonnement d'air ECS. Ainsi, l'isolation fluidique du collecteur d'air vis-à-vis du système de décharge VBV, permet de s'assurer qu'il n'y ait pas d'interférence fluidique entre les deux systèmes, notamment à partir de leurs zones respectives de prélèvement d'air ZI et Z2. En effet, à partir du moment où de l'air est prélevé dans la deuxième zone Z2 du col de cygne 18a par les bras de prélèvement, cet air est acheminé dans ces bras, puis dans le collecteur et n'entre pas en contact avec de l'air extérieur au système de prélèvement 40, notamment avec de l'air prélevé par le système de décharge VBV.
[0034] Le système de prélèvement d'air 40 comprend également une canalisation 44 qui raccorde le collecteur 42 au système de conditionnement d'air ECS non représenté. La canalisation 44 s'étend en aval du collecteur comme illustré sur la Figure 1 et recueille l'air collecté par le collecteur en provenance des bras de prélèvement (bras capteurs), comme illustré par les flèches de la Figure 2. On notera que tout ce qui a été mentionné ci-dessus à propos du collecteur d'air s'applique à plusieurs collecteurs d'air.
[0035] La Figure 4 représente une variante de réalisation de la section transversale de la Figure 2 avec le même nombre total de bras mais avec deux collecteurs d'air indépendants 50, 52 au lieu d'un seul. Les deux collecteurs d'air 50, 52 sont raccordés chacun à plusieurs bras qui sont disposés suivant des secteurs angulaires disjoints. A titre d'exemple, le collecteur 50 est raccordé à deux bras de prélèvement 24, 26 et le collecteur 52 est raccordé à deux bras de prélèvement 30, 32. Dans cette variante, le bras 28 diamétralement opposé par rapport au bras radial 34 n'est pas configuré comme les bras 24, 26, 30 et 32 avec une fente de prélèvement et un conduit interne d'acheminement de l'air prélevé et n'est donc pas utilisé pour le prélèvement d'air.
[0036] Chaque collecteur 50, 52 est ici raccordé à une canalisation respective 54, 56. Les deux canalisations 54, 56 se rejoignent en une canalisation commune (non représentée) qui est raccordée au système de conditionnement d'air ECS non représenté.
[0037] A part ces différences, la description du mode de réalisation des figures 1 à 3 s'applique à cette variante.
[0038] Dans le mode de réalisation décrit et dans ses variantes, le système de prélèvement d'air 40 et le système de décharge d'air VBV sont indépendants l'un de l'autre structurellement et fonctionnellement et sont notamment mis en oeuvre/actionnés à des moments différents selon la phase de vol de l'aéronef.
[0039] Il convient de noter qu'à fort débit, lorsque le prélèvement d'air par le système 40 est en cours, l'effet de la présence des bras dans la veine d'air du col de cygne est limité. Les décollements d'écoulement en pied de la veine d'air du col de cygne sont limités, ce qui limite la distorsion en entrée du compresseur HP et améliore sa performance.
[0040] Dans le mode de réalisation décrit et dans ses variantes, le turboréacteur est du type à double corps. Le turboréacteur peut toutefois être du type à triple corps. Le turboréacteur peut être du type à soufflante (« turbofan » en terminologie anglosaxonne) ou être un réacteur à hélice.
[0041] Bien que la présente description se réfère à des exemples de réalisation spécifiques, des modifications peuvent être apportées à ces exemples sans sortir de la portée générale de l’invention telle que définie par les revendications. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés ou mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.

Claims

REVENDICATIONS
[Revendication 1] Turboréacteur (10) d'aéronef comprenant successivement, d'amont en aval dans le sens de circulation d'une veine d'air primaire, un carter basse pression (12), un carter intermédiaire (14) et un carter haute pression (16) qui sont globalement alignés suivant une direction longitudinale (XX'), les carters basse pression, intermédiaire et haute pression délimitant conjointement un passage annulaire interne (18) pour la circulation de la veine d'air primaire d'amont en aval, le carter intermédiaire (14) comprenant une portion dudit passage annulaire qui est appelée col de cygne (18a), le carter intermédiaire (14) comprenant:
-un système de décharge d'air (VBV) qui est apte à prélever de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une première zone (Zl) du col de cygne (18a) et à le décharger hors du passage annulaire,
-un système de prélèvement d'air (40) qui est apte à prélever de l'air de la veine d'air primaire circulant dans une deuxième zone (Z2) du col de cygne (18a), l'air prélevé étant destiné à un système de conditionnement d'air d'aéronef (ECS), la deuxième zone (Z2) de prélèvement d'air étant disposée en aval de la première zone (Zl) de prélèvement d'air, -dans la deuxième zone (Z2) de prélèvement d'air du col de cygne (18a), plusieurs bras (24-34) qui s'étendent radialement et selon une répartition circonférentielle dans le col de cygne suivant une vue dans un plan transversal relativement à la direction longitudinale (XX'), le système de prélèvement d'air (40) comprenant au moins une partie de ces bras qui sont configurés chacun pour prélever de l'air de la deuxième zone (Z2) par l'intermédiaire d'au moins une fente (25-33) et acheminer cet air prélevé, ladite au moins une fente (25- 33) s'étendant à partir de la base (20) du bras configuré suivant la direction d'extension radiale de celui-ci, sur une distance qui représente entre 30 et 70% de l'extension radiale totale du bras configuré.
[Revendication 2] Turboréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite au moins une fente (25-33) est agencée au niveau du bord d'attaque (28a) du bras configuré.
[Revendication 3] Turboréacteur selon la revendication 2, dans lequel, suivant une vue en section transversale relativement à la direction d'extension radiale du bras configuré, le bord d'attaque (28a) prend localement la forme de deux lèvres d'entrée (28b, 28c) parallèles en regard, qui sont espacées l'une de l'autre de manière à ménager entre elles la fente (29) permettant de prélever de l'air de la deuxième zone (Z2) et de l'introduire dans le bras configuré (28).
[Revendication 4] Turboréacteur selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel les bras configurés (24-32) comprennent chacun un conduit d'acheminement interne (28d) pour acheminer l'air prélevé à travers ladite au moins une fente (29) à l'intérieur dudit bras configuré (28) et jusqu'à une ouverture de sortie (28e) de celui-ci.
[Revendication 5] Turboréacteur selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel le système de prélèvement d'air (40) comprend au moins un collecteur d'air (42; 50,52) qui est isolé fluidiquement du système de décharge d'air (VBV).
[Revendication 6] Turboréacteur selon l'une des revendications 1 à 4 et selon la revendication 5, dans lequel ledit au moins un collecteur d'air (42; 50,52) est raccordé à au moins une partie des bras configurés (24-32; 24-26, 30-32 ) et est lui-même configuré pour collecter l'air prélevé et acheminé par lesdits bras configurés.
[Revendication 7] Turboréacteur selon la revendication 6, dans lequel ledit au moins un collecteur d'air (42; 50, 52) est agencé à la périphérie des bras de ladite au moins une partie des bras configurés (24-32; 24-26, 30-32 ).
[Revendication 8] Turboréacteur selon la revendication 6 ou 7, dans lequel ledit au moins un collecteur d'air (42; 50, 52) est agencé en aval du bord d'attaque (28a) des bras configurés de ladite au moins une partie des bras configurés (24-32; 24-26, 30-32 ).
[Revendication 9] Turboréacteur selon l'une des revendications 6 à 8, dans lequel ledit au moins un collecteur d'air (42; 50, 52) s'étend circonférentiellement sur un secteur angulaire correspondant sensiblement à celui couvert par la disposition circonférentielle des bras configurés (24-32; 24- 26, 30-32 ).
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