EP4109012A1 - Boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant un dispositif de contrôle du debit - Google Patents

Boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant un dispositif de contrôle du debit Download PDF

Info

Publication number
EP4109012A1
EP4109012A1 EP22180768.8A EP22180768A EP4109012A1 EP 4109012 A1 EP4109012 A1 EP 4109012A1 EP 22180768 A EP22180768 A EP 22180768A EP 4109012 A1 EP4109012 A1 EP 4109012A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
fluid
condenser
evaporator
inlet
heat transfer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP22180768.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Anthony DELMAS
Remi DOMPNIER
Giacomo SACCONE
Alain Chaix
Julien Hugon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thales SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thales SA filed Critical Thales SA
Publication of EP4109012A1 publication Critical patent/EP4109012A1/fr
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B23/00—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect
    • F25B23/006—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect boiling cooling systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/09—Improving heat transfers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
    • F28D2021/007—Condensers

Definitions

  • the present invention is in the field of thermal control of sets of dissipative equipment.
  • the invention relates to a device and method for passive control of the flow rate of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping.
  • This mechanically pumped fluid loop ensures the circulation of the fluid either by means of a fluid circulation device which can be a pump or a compressor.
  • the invention is described in the field of spacecraft of the satellite type but it applies to any two-phase fluid loop system with mechanical pumping. For the sake of synthesis, only the fluid loop application using a pump for circulating the fluid is described, but it applies similarly to the case with a compressor.
  • a mechanically pumped two-phase fluid loop comprises a closed circuit in which a heat transfer fluid circulates, an evaporator, through which the fluid circulates in liquid form at the inlet of the evaporator, the evaporator being configured to transform the fluid into liquid into fluid in partially gaseous form (totally gaseous in the case of circulation by a compressor), a condenser, through which the fluid in partially gaseous form circulates at the inlet of the condenser, the condenser being configured to transform the phase gaseous fluid into fluid in liquid form, a pump, arranged between the outlet of the condenser and the inlet of the evaporator, intended to move the fluid in the closed circuit from the evaporator to the condenser in partially gaseous form and from the condenser to the evaporator in liquid form, a fluid reservoir connected to the closed circuit, intended to compensate for the variations fluid volume ations in the closed circuit.
  • the two-phase fluid loop involves thermo-hydraulics at the level of the condensers several radiators of the satellite (that is to say the external faces of the satellite whose radiative environments are not symmetrical.
  • these are the faces traditionally called East/West or North/South/East/West) for the rejection of power dissipated at the satellite equipment levels.
  • the East and West faces of the satellite are subjected to very significant daily variations in external heat fluxes due to exposure to the sun. To maximize the power rejection, it is therefore necessary to adjust the flow according to the external environment of each wall.
  • the fluid loop In order to reject the harvested power at the dissipative equipment, the fluid loop must interface with the walls/radiators of the spacecraft. To maximize the effective radiative surface of the spacecraft, the East/West walls of the spacecraft are used and interested thermo-hydraulically by the two-phase fluid loop. In order to maximize the rejection of these walls, a system making it possible to adjust the flow to the external environment of the walls must be put in place. If none regulation system is put in place, the flow affecting each wall is similar and significantly de-optimizes the subsystem.
  • the invention aims to alleviate all or part of the problems cited above by proposing passive control of the flow rate of a diphasic fluid loop with mechanical pumping, in particular for a space application making it possible to couple several radiators around the supporting structure (satellite box ) and to passively optimize the flow requirement (and therefore the rejection) at the slightest environmental difference between the walls. Furthermore, the invention makes it possible to optimize the two-phase and single-phase exchange coefficient by maximizing the flow velocity for a given flow rate.
  • the invention allows a passive coupling of the various walls of the satellite via the two-phase loop: the design of the condenser generates a variable hydraulic resistance according to the capacity of the wall in question to reject the heat. Moreover, the diphasic and monophasic exchange coefficients are maximized with the proposed design.
  • the passage channel of the condenser can comprise a passage section lower than the inlet section of the condenser.
  • the condenser comprises a flow adjustment device comprising a central three-dimensional piece around which extends a thread defining the flow path in the form of a helical spiral.
  • the condenser may include a porous medium through which fluid flows.
  • FIG.1 The figure 1 schematically represents a passive control device for distributing the flow of fluid to the condensers in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention
  • FIG.2 The figure 2 schematically represents a preferred embodiment of a passive control device for distributing the flow of fluid to the condensers in a diphasic fluid loop with mechanical pumping according to the invention.
  • the figure 1 schematically represents a device 10 for controlling the flow of a heat transfer fluid to the condensers in a mechanically pumped two-phase fluid loop according to the invention.
  • the two-phase fluid loop with mechanical pumping comprises a closed circuit 11 in which a heat transfer fluid 20 circulates.
  • the loop comprises an evaporator 12 comprising an inlet 13 and an outlet 14, through which the fluid flows from the inlet 13 of the evaporator 12 in liquid form 20-liq to the outlet 14 of the evaporator 12, the evaporator 12 being configured to transform the fluid into liquid form 20 -liq in fluid in partially gaseous form 20-g.
  • the evaporator is configured to recover, to capture a certain quantity of thermal energy external to the loop, in particular coming from the dissipative equipment on the satellite.
  • the loop comprises on at least two radiators of the satellite a condenser 15 comprising an inlet 16 and an outlet 17 connected to the inlet 16 by a passage channel 35, through which the fluid in partially gaseous form 20-g circulates from the inlet 16 of condenser 15 to outlet 17 of condenser 15, condenser 15 being configured to transform the fluid in partially gaseous form 20-g into fluid in liquid form 20-liq.
  • the loop comprises at least two condensers 15 in parallel, each associated with a satellite radiator.
  • the condenser is configured to restore a certain amount of thermal energy to the outside of the loop, for example to the cold space around the satellite.
  • the transformation of the fluid into liquid form in the condenser can be partial or total. Nevertheless, the joining of the different branches of condensers ensures a 20-liq fluid in liquid form in the condenser, and leaves the joining (38) of the condensers in 20-liq liquid fluid form.
  • the loop comprises a pump 18, arranged between the outlet 17 of the condenser 15 and the inlet 13 of the evaporator 12, intended to move the fluid in the closed circuit 11 from the evaporator 12 to the condenser 15 in partially 20-g gas, and from the meeting (point 38) of the condensers 15 to the evaporator 12 in liquid form 20-liq.
  • the loop comprises a fluid reservoir 19 connected to the closed circuit 11, intended to compensate for the variations in volume of fluid in the closed circuit 11, in connection with the quantity of vapor, due to evaporation, present in the closed circuit.
  • a pump 18 generally applies to a fluid circulation device 18, which can also be a compressor, for example.
  • the passage channel 35 of the condenser 15 extends over a first length 31 and it comprises a flow path 32 for the fluid in partially gaseous form 20-g of length greater than the first length 31.
  • the path flow path is to be understood as the path that the fluid travels through the condenser 15 in the passage channel 35.
  • the length of the flow path is the linear evolute, that is to say the distance traveled by the fluid in the passage channel.
  • the flow path 32 is represented very schematically on the figure 1 for the purpose of illustrating the principle of the invention in a non-limiting manner.
  • the device of the invention allows an increase in the length of condensation. This results in a high and adaptive hydraulic resistance obtained thanks to the particular shape of the fluid passage channel in the condenser, as will appear more clearly below.
  • the picture 2 schematically represents a preferred embodiment of a passive control device for distributing the flow rate of a fluid to the condensers in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention. More specifically, the picture 2 represents the passage channel 35 of the condenser. The flow path 32 is symbolized by the arrows representing the path of the fluid in the passage channel 35. The length of this path is greater than the length 31 of the passage channel.
  • passage channel 35 of condenser 15 comprises a passage section 33 lower than inlet section 34 16 of condenser 15.
  • the particular shape of the passage channel of the condenser according to the invention generates high hydraulic resistance in proportion to its capacity to condense.
  • this reduced passage section 33 generates a high flow rate for a given flow rate and makes it possible to maximize the two-phase and single-phase exchange coefficients of the fluid.
  • the increase in length of the flow path relative to the length of the passage channel can be achieved in a number of ways, one of them being presented below.
  • Another variant can be constituted by one or more channels close to the walls of the condenser, of section smaller than the inlet section of the condenser.
  • the condenser 15 comprises a flow adjustment device comprising a central three-dimensional part, preferably but not limited to a solid cylinder, (shown in the figure 2 ) around which extends a thread defining the flow path 32 in the form of a helical spiral.
  • the thread pitch 36 and the passage section 33 can be determined by a person skilled in the art according, in particular, to the fluid used, the pressure lifting capacity of the pump 18, in order to create the hydraulic resistance.
  • the flow adjustment device by means of the three-dimensional hydraulic part, by creating a hydraulic resistance, then makes it possible to optimize the management of the flow in the condenser 15.
  • the thread of the central three-dimensional part in the form of a helical spiral is defined according to a spiral section varying between 2 and 4 mm 2 and preferably 3 mm 2 and comprises a thread pitch 36 of between 1 mm and 15 mm .
  • the hydraulic resistance thus created makes it possible, depending on the efficiency of the condensation and therefore of the thermal environment of the condenser 15, to create a more or less strong flow asymmetry between the condensers in order to maximize the mass flow in the condensers whose thermal environment is favorable.
  • the table shows that the presence of the flow path 32 in the form of a spiral makes it possible on the one hand to increase the rejection, that is to say the quantity of energy rejected by the condensers 15 or quantity of Watts rejected, in the case of a symmetrical environment (+ ⁇ 33%) and on the other hand to accentuate the gain brought to the rejection via a redistribution of the flow in an asymmetrical configuration (+60%), that is- that is to say according to a configuration in which the presence of different operating conditions or not between the two condensers such as the interface temperature.
  • the flow adjustment device thus has the advantage, by means of the three-dimensional part, of being capable of managing the flow passing through the flow path 32 by generating a variable hydraulic resistance as a function of the parameters structures of the central three-dimensional part and a function of the rejection capacity of the condenser (and therefore of its operating conditions such as the interface temperature), namely the thread pitch 36 and the passage section 33 while increasing the surface of heat exchange also making it possible to improve the heat exchange specific to the condenser 15.
  • the presence of the central three-dimensional piece makes it possible to accentuate the mass flow towards the most favorable thermal environment.
  • the condenser 15 comprises a porous medium through which the fluid flows.
  • the local velocity field of the fluid is heterogeneous. Due to the porosity of the porous medium, the length of the flow path 32 is increased and the passage section 33 is smaller than the inlet section 34 .
  • the porous medium can be, by way of examples and without limitation, obtained by a sintered metal manufacturing process during which metal particles are compacted and the level of porosity is adjusted by changing the size of the metal particles. Or the porous medium can be obtained by additive manufacturing.
  • the device of the invention consists in significantly reducing the passage section while increasing the hydraulic condensation length. This can result, for example, in a helical flow of the fluid. This principle makes it possible to achieve, for a small footprint, both high hydraulic resistance and an exchange coefficient as well as a high exchange surface.
  • the invention is based, for a given length of condenser, on a significant increase in the hydraulic resistance at the level of the condenser in comparison with the hydraulic resistance in the tubing (reference 37 on the figure 1 ) distributing the flow to the condenser of each wall.
  • the hydraulic resistance depends on the amount of vapor of the partially gaseous fluid that enters the condenser and whether or not it decreases throughout the flow path 32. This results in a dynamic and passive adjustment of the fluid flow carrying the heat dissipation equipment according to the environment of each wall of the satellite.
  • the proposed solution allows the use of a single two-phase loop with effective coupling of the walls by adjusting the flow rates directed towards each of them.
  • This adjustment of the flow rates is achieved passively, by the hydraulic design of the condensers.
  • the design of the condensers is made in such a way as to generate a significant hydraulic resistance when there is presence of steam in the flow and proportional to the quantity of the latter.
  • the significant hydraulic resistance implies a reduction in the flow in this wall, naturally directing the flow towards a wall where the condensation is more effective (wall with a more favorable radiative environment).
  • the solution makes it possible to passively optimize the flow rate requirement (and therefore the rejection) at the slightest environmental difference between the walls. This is done passively without any active control (that is to say without additional adjustment or without intervention of a control law, or even measurement of physical quantity) of the flow rate or of the temperature at the level of the wall(s).
  • the design of the condensers generating high hydraulic resistance in proportion to its capacity to condense allows also to maximize the two-phase and single-phase exchange coefficients of the fluid
  • the invention consists in significantly reducing the passage section while increasing the hydraulic condensation length. This can result, for example, in a helical flow of the fluid. This principle makes it possible to achieve, for a small footprint, a high hydraulic resistance, and a high exchange coefficient as well as a high exchange surface.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Flow Control (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

L'invention concerne un dispositif de contrôle passif (10) de distribution du débit d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle comprenant :- un circuit fermé (11) dans lequel circule un fluide caloporteur ;- un évaporateur (12) à travers lequel le fluide circule depuis une entrée (13) de l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq) vers une sortie (14) de l'évaporateur (12), l'évaporateur (12) étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide (20-liq) en fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) ;- au moins deux condenseurs (15) montés en parallèle, chacun comprenant une entrée (16) et une sortie (17) reliée à l'entrée (16) par un canal de passage (35), à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) circule pour être transformé en fluide sous forme liquide (20-liq);- un dispositif de circulation du fluide (18), disposé entre la sortie (17) du condenseur (15) et l'entrée (13) de l'évaporateur (12), destiné à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé (11) ;où le canal de passage (35) du condenseur (15) s'étend sur une première longueur (31) et en ce qu'il comprend une voie d'écoulement (32) du fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) de longueur supérieure à la première longueur (31).

Description

  • La présente invention se situe dans le domaine du contrôle thermique d'ensembles d'équipements dissipatifs. L'invention se rapporte à un dispositif et procédé de contrôle passif du débit d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique. Cette boucle fluide à pompage mécanique assure la circulation du fluide soit par le biais d'un dispositif de circulation du fluide qui peut être une pompe ou un compresseur. L'invention est décrite dans le domaine d'engin spatial de type satellite mais elle s'applique à n'importe quel système de boucle fluide diphasique à pompage mécanique. Par souci de synthèse, uniquement l'application de boucle fluide utilisant une pompe pour la mise en circulation du fluide est décrite, mais elle s'applique similairement au cas avec un compresseur.
  • Traditionnellement, une boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprend un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur, un évaporateur, à travers lequel le fluide circule sous forme liquide en entrée de l'évaporateur, l'évaporateur étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide en fluide sous forme partiellement gazeuse (totalement gazeuse dans le cas d'une mise en circulation par un compresseur), un condenseur, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse circule en entrée du condenseur, le condenseur étant configuré pour transformer la phase gazeuse du fluide en fluide sous forme liquide, une pompe, disposée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé depuis l'évaporateur vers le condenseur sous forme partiellement gazeuse et depuis le condenseur vers l'évaporateur sous forme liquide, un réservoir de fluide relié au circuit fermé, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé.
  • La boucle fluide diphasique intéresse thermo-hydrauliquement au niveau des condenseurs plusieurs radiateurs du satellite (c'est-à-dire les faces externes du satellite dont les environnements radiatifs ne sont pas symétriques. Pour un satellite de télécommunication géostationnaire, il s'agit des faces traditionnellement appelées Est/Ouest ou Nord/Sud/Est/Ouest) pour la réjection de puissances dissipées aux niveaux des équipements du satellite. Dans l'exemple précis d'un satellite de télécommunication géostationnaire, les faces Est et Ouest du satellite sont soumises à de très importantes variations journalières de flux thermiques externes du fait de l'exposition au soleil. Pour maximiser la réjection de puissance, il faut donc ajuster l'écoulement en fonction de l'environnement externe de chaque mur.
  • Les surfaces Est/Ouest du satellite étaient historiquement non utilisées pour la réjection de chaleur à cause du problème de variations journalières d'exposition au soleil. Cependant, certaines boucles fluide à pompage capillaire (plus connu sous l'abréviation LHP, pour Loop Heat Pipe) ont pu utiliser les murs Est/Ouest moyennant :
    • Soit plusieurs caloducs/LHP installés en récupération de la dissipation des équipements et alternativement un groupe de LHP fonctionne (celles à l'ombre) puis l'autre groupe de LHP. Cela implique un grand nombre de HP/LHP et une complexité élevée d'intégration de l'ensemble ;
    • Soit les LHP incluaient une ou plusieurs vannes trois voies permettant de diriger l'écoulement vers le mur à l'ombre. La vanne implique une régulation active et des mouvements mécaniques ;
    • Soit un composant de type poreux, à la réunion du mur Est et Ouest, bloquant la vapeur (venant du mur chaud) et laissant passer l'écoulement monophasique (venant du mur froid). Le défaut de cette solution est qu'il n'y a pas une régulation à proprement parlé mais un simple blocage de la vapeur. Dans une configuration où le mur est partiellement ensoleillé et contribue à condenser toute la vapeur, le débit est similaire dans chaque branche alors que la réjection pourrait être améliorée en augmentant le débit du mur complètement à l'ombre.
  • Les solutions actuelles ne permettent pas d'ajuster de façon dynamique et passive le débit de fluide transportant la dissipation thermique des équipements en fonction de l'environnement de chaque mur du satellite.
  • Afin de rejeter la puissance récupérée au niveau des équipements dissipatifs, la boucle fluide doit s'interfacer avec les murs/radiateurs de l'engin spatial. Pour maximiser la surface radiative efficace de l'engin spatial, les murs Est/Ouest de l'engin sont utilisés et intéressés thermo-hydrauliquement par la boucle fluide diphasique. Afin de maximiser la réjection de ces murs, un système permettant d'ajuster le débit à l'environnement externe des murs doit être mis en place. Si aucun système de régulation est mis en place, le débit intéressant chaque mur est similaire et désoptimise significativement le sous-système.
  • L'invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un contrôle passif du débit d'une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, notamment pour une application spatiale permettant de coupler plusieurs radiateurs autour de la structure porteuse (caisse de satellite) et d'optimiser passivement le besoin en débit (et donc la réjection) au moindre écart d'environnement entre les murs. En outre, l'invention permet d'optimiser le coefficient d'échange diphasique et monophasique en maximisant la vitesse d'écoulement pour un débit donné.
  • L'invention permet un couplage passif des différents murs du satellite via la boucle diphasique : le design du condenseur génère une résistance hydraulique variable selon la capacité du mur en question à rejeter la chaleur. De plus, les coefficients d'échange diphasique et monophasique sont maximisés avec le design proposé.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de contrôle passif de distribution du débit d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant :
    • un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur;
    • un évaporateur comprenant une entrée et une sortie, à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée de l'évaporateur sous forme liquide vers la sortie de l'évaporateur, l'évaporateur étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide en fluide sous forme partiellement gazeuse ;
    • au moins deux condenseurs montés en parallèle, chacun comprenant une entrée et une sortie reliée à l'entrée par un canal de passage, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse circule depuis l'entrée du condenseur vers la sortie du condenseur, le condenseur étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse en fluide sous forme liquide ;
    • un dispositif de circulation du fluide, disposé entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, destiné à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé depuis l'évaporateur vers le condenseur sous forme partiellement gazeuse (20-g) et depuis le condenseur vers l'évaporateur sous forme liquide ;
    • un réservoir de fluide relié au circuit fermé, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé ;
    le dispositif de contrôle étant caractérisé en ce que le canal de passage du condenseur s'étend sur une première longueur et en ce qu'il comprend une voie d'écoulement du fluide sous forme partiellement gazeuse de longueur supérieure à la première longueur.
  • Dans un mode de réalisation de l'invention, le canal de passage du condenseur peut comprendre une section de passage inférieure à la section d'entrée du condenseur.
  • Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le condenseur comprend un dispositif d'ajustement de débit comprenant une pièce tridimensionnelle centrale autour de laquelle s'étend un filetage définissant la voie d'écoulement en forme de spirale hélicoïdale.
  • Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le condenseur peut comprendre un milieu poreux à travers lequel le fluide s'écoule.
  • L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation donné à titre d'exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel :
  • [Fig.1] La figure 1 représente schématiquement un dispositif de contrôle passif de distribution du débit de fluide aux condenseurs dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention ;
  • [Fig.2] La figure 2 représente schématiquement un mode préféré de réalisation d'un dispositif de contrôle passif de distribution du débit de fluide aux condenseurs dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention.
  • Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures. Pour une meilleure visibilité et dans un souci de compréhension accrue, les éléments ne sont pas toujours représentés à l'échelle.
  • La figure 1 représente schématiquement un dispositif de contrôle 10 de distribution du débit d'un fluide caloporteur aux condenseurs dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. La boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprend un circuit fermé 11 dans lequel circule un fluide caloporteur 20. La boucle comprend un évaporateur 12 comprenant une entrée 13 et une sortie 14, à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée 13 de l'évaporateur 12 sous forme liquide 20-liq vers la sortie 14 de l'évaporateur 12, l'évaporateur 12 étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide 20-liq en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g. L'évaporateur est configuré pour récupérer, capter une certaine quantité d'énergie thermique extérieure à la boucle, notamment issue des équipements dissipatifs sur le satellite. Le fluide caloporteur 20, alors sous forme liquide 20-liq en entrée de l'évaporateur, reçoit cette énergie thermique et s'évapore partiellement pour se transformer en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g dans l'évaporateur, et quitter l'évaporateur en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g. La boucle comprend sur au moins deux radiateurs du satellite un condenseur 15 comprenant une entrée 16 et une sortie 17 reliée à l'entrée 16 par un canal de passage 35, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g circule depuis l'entrée 16 du condenseur 15 vers la sortie 17 du condenseur 15, le condenseur 15 étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g en fluide sous forme liquide 20-liq. Autrement dit, la boucle comprend au moins deux condenseurs 15 en parallèle, chacun associé à un radiateur du satellite. Le condenseur est configuré pour restituer une certaine quantité d'énergie thermique vers l'extérieur de la boucle, par exemple vers l'espace froid autour du satellite. Le fluide caloporteur 20, alors sous forme partiellement gazeuse 20-g en entrée du condenseur, perd cette énergie thermique et se condense partiellement. Comme illustré sur la figure 1, il y a au moins deux branches de condensations. A noter que l'invention s'applique également avec plus que deux branches de condensation. Selon l'environnement thermique du radiateur sur lequel le condenseur est installé, la transformation du fluide sous forme liquide dans le condenseur peut être partielle ou totale. Néanmoins, la réunion des différentes branches de condenseurs assure un fluide sous forme liquide 20-liq dans le condenseur, et quitte la réunion (38) des condenseurs en fluide sous forme liquide 20-liq. La boucle comprend une pompe 18, disposée entre la sortie 17 du condenseur 15 et l'entrée 13 de l'évaporateur 12, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé 11 depuis l'évaporateur 12 vers le condenseur 15 sous forme partiellement gazeuse 20-g, et depuis la réunion (point 38) des condenseurs 15 vers l'évaporateur 12 sous forme liquide 20-liq. Enfin, la boucle comprend un réservoir de fluide 19 relié au circuit fermé 11, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé 11, en lien avec la quantité de vapeur, due à l'évaporation, présente dans le circuit fermé. Comme évoqué précédemment, nous parlons ici d'une pompe 18. L'invention s'applique de manière générale à un dispositif de circulation de fluide 18, qui peut aussi être par exemple un compresseur.
  • Selon l'invention, le canal de passage 35 du condenseur 15 s'étend sur une première longueur 31 et il comprend une voie d'écoulement 32 du fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g de longueur supérieure à la première longueur 31. La voie d'écoulement est à comprendre comme le chemin que parcourt le fluide à travers le condenseur 15 dans le canal de passage 35. La longueur de la voie d'écoulement est la développée linéaire, c'est-à-dire la distance parcourue par le fluide dans le canal de passage.
  • La voie d'écoulement 32 est représentée de façon très schématique sur la figure 1 dans le but d'illustrer de manière non-limitative le principe de l'invention.
  • Le dispositif de l'invention permet une augmentation de la longueur de condensation. Il en résulte une résistance hydraulique élevée et adaptative obtenue grâce à la forme particulière du canal de passage du fluide dans le condenseur, comme cela apparaitra plus clairement ci-dessous.
  • La figure 2 représente schématiquement un mode préféré de réalisation d'un dispositif de contrôle passif de distribution du débit d'un fluide aux condenseurs dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. Plus précisément, la figure 2 représente le canal de passage 35 du condenseur. La voie d'écoulement 32 est symbolisée par les flèches représentant le parcours du fluide à dans le canal de passage 35. La longueur de ce parcours est supérieure à la longueur 31 du canal de passage. Avantageusement, le canal de passage 35 du condenseur 15 comprend une section de passage 33 inférieure à la section 34 d'entrée 16 du condenseur 15.
  • Ainsi, la forme particulière du canal de passage du condenseur selon l'invention génère la résistance hydraulique élevée au prorata de sa capacité à condenser. De plus, cette section de passage 33 diminuée génère une vitesse d'écoulement élevée pour un débit donné et permet de maximiser les coefficients d'échange diphasique et monophasique du fluide.
  • L'augmentation de longueur de la voie d'écoulement par rapport à la longueur du canal de passage peut être obtenue de différentes manières, l'une d'elles étant présentée ci-après. Une autre variante peut être constituée par un ou plusieurs canaux à proximité des parois du condenseur, de section inférieure à la section d'entrée du condenseur.
  • Dans un mode de réalisation de l'invention, le condenseur 15 comprend un dispositif d'ajustement de débit comprenant une pièce tridimensionnelle centrale, préférentiellement mais de manière non-limitative un cylindre plein, (représentée sur la figure 2) autour de laquelle s'étend un filetage définissant la voie d'écoulement 32 en forme de spirale hélicoïdale. Le pas 36 de filetage et la section de passage 33 peuvent être déterminés par un Homme du métier selon, notamment, le fluide utilisé, la capacité de relevage de pression de la pompe 18, afin de créer la résistance hydraulique. Le dispositif d'ajustement de débit, par le biais de la pièce hydraulique tridimensionnelle, en créant une résistance hydraulique, permet alors d'optimiser la gestion du débit dans le condenseur 15.
  • Selon un exemple indicatif, le filetage de la pièce tridimensionnelle centrale en forme de spirale hélicoïdale est défini selon une section de spirale variant entre 2 et 4 mm2 et préférentiellement de 3 mm2 et comprend un pas 36 de filetage compris entre 1mm et 15 mm.
  • La résistance hydraulique ainsi créée permet, selon l'efficacité de la condensation et donc de l'environnement thermique du condenseur 15, de créer une asymétrie de débit plus ou moins forte entre les condenseurs afin de maximiser le flux massique dans les condenseurs dont l'environnement thermique est favorable.
  • Afin d'illustrer le phénomène, des exemples de résultats obtenus sont données dans les tableaux ci-dessous représentant le fonctionnement des condenseurs selon différentes situations, à savoir une situation sans utilisation du dispositif d'ajustement du débit, une situation (spirale 1) avec utilisation du dispositif d'ajustement du débit et dont la pièce tridimensionnelle comprend une voie d'écoulement 32 en forme de spirale de section 2.9mm2 et un pas 36 de filetage de 2.5mm et une situation (spirale 2) avec utilisation du dispositif d'ajustement du débit et dont la pièce tridimensionnelle comprend une voie d'écoulement 32 en forme de spirale de section 2.9mm2 et un pas 36 de filetage quatre fois plus grand (10mm) permettant de mettre en évidence la distribution du débit de manière non-limitative entre deux condenseurs :
    Absence Pièce Tridimensionnelle Environnement symétrique Absence Pièce Tridimensionnelle Environnement asymétrique
    Répartition débit 50%/50% 41%/59%
    Augmentation résistance hydraulique totale NA NA
    Augmentation rejection totale NA NA
    Spirale 1
    Environnement thermique symétrique Environnement thermique asymétrique
    Répartition débit 50%/50% 34%/66%
    Augmentation résistance hydraulique totale +670% +640%
    Augmentation rejection totale +33,1% +60%
    Spirale 2
    Environnement thermique symétrique Environnement thermique asymétrique
    Répartition débit 50%/50% 36%/64%
    Augmentation résistance hydraulique totale +170% +170%
    Augmentation rejection totale +33,1% +54%
  • Le tableau met en évidence que la présence de la voie d'écoulement 32 en forme de spirale permet d'une part d'augmenter la rejection, c'est-à-dire la quantité d'énergie rejetée par les condenseurs 15 ou quantité de Watts rejetée, dans le cas d'un environnement symétrique (+≈33%) et d'autre part d'accentuer le gain apporté à la rejection via une redistribution du débit dans une configuration asymétrique (+60%), c'est-à-dire selon une configuration dans laquelle la présence de conditions de fonctionnement différentes ou non entre les deux condenseurs comme la température d'interface.
  • En outre, l'augmentation de la résistance hydraulique totale est un paramètre négatif pour la gestion du débit traversant la voie d'écoulement 32. En effet, cette augmentation de la résistance hydraulique implique une augmentation des pertes de charge et qui traduit le besoin d'une pompe 18 plus puissante et donc plus couteuse, plus consommatrice en énergie, ce qui n'est pas souhaitable.
  • Dès lors, l'utilisation d'une pièce tridimensionnelle centrale présentant une voie d'écoulement 32 en spirale selon l'exemple « spirale 1 » induit à une augmentation de la résistance hydraulique totale très important en comparaison de l'augmentation de la réjection totale.
  • Il apparait à l'Homme du Métier qu'un optimum existe entre l'augmentation de la réjection totale qui est souhaitée et l'augmentation de la résistance hydraulique qui induit à des dépenses énergétiques et/ou des complexités techniques (notamment au niveau de la pompe) supplémentaires.
  • Cet optimum est atteint par exemple en modifiant le pas 36 de filetage et/ou la section de passage 33. A titre d'exemple indicatif, un pas 36 de filetage plus grand permet avantageusement de réduire la résistance hydraulique traversant la voie d'écoulement 32 comme il est indiqué dans l'exemple « spirale 2 ».
  • Le dispositif d'ajustement du débit présente ainsi l'avantage, par l'intermédiaire de la pièce tridimensionnelle, d'être capable d'effectuer une gestion du débit traversant la voie d'écoulement 32 en générant une résistance hydraulique variable en fonction des paramètres structurels de la pièce tridimensionnelle centrale et fonction de la capacité de rejection du condenseur (et donc de ses conditions de fonctionnement comme la température d'interface), à savoir le pas 36 de filetage et la section de passage 33 tout en augmentant la surface d'échange thermique permettant également d'améliorer l'échange thermique propre au condenseur 15.
  • La présence de la pièce tridimensionnelle centrale permet d'accentuer le flux massique vers l'environnement thermique le plus favorable.
  • Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le condenseur 15 comprend un milieu poreux à travers lequel le fluide s'écoule. Dans ce milieu poreux, le champ de vitesse local du fluide est hétérogène. Du fait de la porosité du milieu poreux, la longueur de la voie d'écoulement 32 est augmentée et la section de passage 33 est inférieure à la section 34 d'entrée. Le milieu poreux peut être, à titre d'exemples et de manière non-limitative, obtenu par un procédé de fabrication de métal frité lors duquel des particules métalliques sont compactées et le niveau de porosité est ajusté en modifiant la taille des particules métalliques. Ou bien le milieu poreux peut être obtenu par fabrication additive.
  • Le dispositif de l'invention consiste à diminuer significativement la section de passage tout en augmentant la longueur hydraulique de condensation. Cela peut se traduire par exemple par un écoulement hélicoïdal du fluide. Ce principe permet d'atteindre pour un faible encombrement à la fois une résistance hydraulique élevée et un coefficient d'échange ainsi qu'une surface d'échange élevée.
  • L'invention repose, pour une longueur donnée de condenseur, sur une augmentation importante de la résistance hydraulique au niveau du condenseur en comparaison à la résistance hydraulique dans le tubing (référence 37 sur la figure 1) distribuant le débit vers le condenseur de chaque mur. La résistance hydraulique dépend de la quantité de vapeur du fluide partiellement gazeux qui entre dans le condenseur et sa diminution ou non tout au long de la voie d'écoulement 32. Il en résulte un ajustement dynamique et passif du débit de fluide transportant la dissipation thermique des équipements en fonction de l'environnement de chaque mur du satellite.
  • La solution proposée permet l'utilisation d'une seule boucle diphasique avec un couplage efficace des murs via l'ajustement des débits dirigés vers chacun d'entre eux. Cet ajustement des débits est réalisé passivement, par le design hydraulique des condenseurs. En effet, le design des condenseurs est fait de façon à générer une résistance hydraulique importante lorsqu'il y a présence de vapeur dans l'écoulement et proportionnelle à la quantité de cette dernière. Ainsi, si la condensation ne se fait pas efficacement sur un mur (mur exposé à des flux externes tel que le soleil) la résistance hydraulique importante implique une diminution du débit dans ce mur, dirigeant naturellement le débit vers un mur où la condensation est plus efficace (mur avec un environnement radiatif plus favorable).
  • La solution permet d'optimiser passivement le besoin en débit (et donc la réjection) au moindre écart d'environnement entre les murs. Cela se fait passivement sans aucun contrôle actif (c'est-à-dire sans réglage additionnel ou sans intervention de loi de contrôle, ni même de mesure de grandeur physique) du débit ou de la température au niveau du/des murs. De plus, le design des condenseurs générant la résistance hydraulique élevée au prorata de sa capacité à condenser permet également de maximiser les coefficients d'échange diphasique et monophasique du fluide
  • L'invention consiste à diminuer significativement la section de passage tout en augmentant la longueur hydraulique de condensation. Cela peut se traduire par exemple par un écoulement hélicoïdal du fluide. Ce principe permet d'atteindre pour un faible encombrement une résistance hydraulique élevée, et un coefficient d'échange ainsi qu'une surface d'échange élevés
  • Il apparaîtra plus généralement à l'Homme du métier que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Dans les revendications qui suivent, les termes utilisés ne doivent pas être interprétés comme limitant les revendications aux modes de réalisation exposés dans la présente description, mais doivent être interprétés pour y inclure tous les équivalents que les revendications visent à couvrir du fait de leur formulation et dont la prévision est à la portée de l'Homme du métier se basant sur ses connaissances générales.

Claims (3)

  1. Dispositif de contrôle passif (10) de distribution du débit d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant :
    - un circuit fermé (11) dans lequel circule un fluide caloporteur (20);
    - un évaporateur (12) comprenant une entrée (13) et une sortie (14), à travers lequel le fluide caloporteur (20) circule depuis l'entrée (13) de l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq) vers la sortie (14) de l'évaporateur (12), l'évaporateur (12) étant configuré pour transformer le fluide caloporteur (20) sous forme liquide (20-liq) en fluide caloporteur (20) sous forme partiellement gazeuse (20-g) ;
    - au moins deux condenseurs (15) montés en parallèle, chacun comprenant une entrée (16) et une sortie (17) reliée à l'entrée (16) par un canal de passage (35), à travers lequel le fluide caloporteur (20) sous forme partiellement gazeuse (20-g) circule depuis l'entrée (16) du condenseur (15) vers la sortie (17) du condenseur (15), le condenseur (15) étant configuré pour transformer le fluide caloporteur (20) sous forme partiellement gazeuse (20-g) en fluide caloporteur (20) sous forme liquide (20-liq);
    - un dispositif de circulation du fluide (18), disposé entre la sortie (17) du condenseur (15) et l'entrée (13) de l'évaporateur (12), destiné à mettre en mouvement le fluide caloporteur (20) dans le circuit fermé (11) depuis l'évaporateur (12) vers le condenseur (15) sous forme partiellement gazeuse (20-g) et depuis le condenseur (15) vers l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq);
    - un réservoir de fluide (19) relié au circuit fermé (11), destiné à compenser les variations de volume de fluide caloporteur (20) dans le circuit fermé (11) ;
    le dispositif de contrôle (10) étant caractérisé en ce que chaque condenseur (15) des au moins deux condenseurs (15) comprend un dispositif d'ajustement de débit comprenant une pièce tridimensionnelle centrale autour de laquelle s'étend un filetage définissant une voie d'écoulement (32) en forme de spirale hélicoïdale, la voie d'écoulement (32) représentant le parcours du fluide caloporteur (20) à travers le condenseur (15), le canal de passage (35) de chaque condenseur (15) des au moins deux condenseur (15) s'étendant sur une première longueur (31) et la voie d'écoulement (32) du fluide caloporteur (20) sous forme partiellement gazeuse (20-g) ayant une longueur supérieure à la première longueur (31).
  2. Dispositif de contrôle (10) selon la revendication 1, dans lequel le canal de passage (35) du condenseur (15) comprend une section de passage (33) inférieure à la section (34) d'entrée (16) du condenseur (15).
  3. Dispositif de contrôle (10) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le condenseur (15) comprend un milieu poreux à travers lequel le fluide s'écoule.
EP22180768.8A 2021-06-24 2022-06-23 Boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant un dispositif de contrôle du debit Pending EP4109012A1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR2106763A FR3124585B1 (fr) 2021-06-24 2021-06-24 Dispositif et procédé de contrôle passif du débit d’un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP4109012A1 true EP4109012A1 (fr) 2022-12-28

Family

ID=77821847

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP22180768.8A Pending EP4109012A1 (fr) 2021-06-24 2022-06-23 Boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant un dispositif de contrôle du debit

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP4109012A1 (fr)
FR (1) FR3124585B1 (fr)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015116661A1 (fr) * 2014-01-28 2015-08-06 Phononic Devices, Inc. Mécanisme pour atténuer des conditions de flux thermiques élevés dans un évaporateur ou un condenseur pour thermosiphon
CN111442575A (zh) * 2020-03-17 2020-07-24 中国移动通信集团设计院有限公司 可调式制冷装置及制冷调节方法
CN211204518U (zh) * 2019-11-29 2020-08-07 刘慎念 一种制冷设备用壳管冷凝器

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1065953C (zh) * 1995-12-04 2001-05-16 刘玉海 新型热管装置
WO2010057919A1 (fr) * 2008-11-18 2010-05-27 Highterm Research Gmbh Dispositif de production d'un produit gazeux combustible à partir de matières de charge carbonées
JPWO2014147838A1 (ja) * 2013-03-22 2017-02-16 富士通株式会社 熱交換器、冷却システム、及び、電子機器
ES2625404T3 (es) * 2014-08-14 2017-07-19 Ibérica Del Espacio, S.A. Bucle de transferencia de calor de dos fases de control avanzado
EP3113590B1 (fr) * 2015-06-30 2020-11-18 ABB Schweiz AG Appareil de refroidissement

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015116661A1 (fr) * 2014-01-28 2015-08-06 Phononic Devices, Inc. Mécanisme pour atténuer des conditions de flux thermiques élevés dans un évaporateur ou un condenseur pour thermosiphon
CN211204518U (zh) * 2019-11-29 2020-08-07 刘慎念 一种制冷设备用壳管冷凝器
CN111442575A (zh) * 2020-03-17 2020-07-24 中国移动通信集团设计院有限公司 可调式制冷装置及制冷调节方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
MITROFANOVA O V: "Hydrodynamics and Heat Transfer in Swirling Flows in Channels with Swirlers (Analytical Review)", HIGH TEMPERATURE, KLUWER ACADEMIC PUBLISHERS-PLENUM PUBLISHERS, NE, vol. 41, no. 4, 1 July 2003 (2003-07-01), pages 518 - 559, XP019220548, ISSN: 1608-3156, DOI: 10.1023/A:1025172018351 *
VASILIEV LEONARD L ET AL: "Thermosyphons with innovative technologies", APPLIED THERMAL ENGINEERING, PERGAMON, OXFORD, GB, vol. 111, 12 August 2016 (2016-08-12), pages 1647 - 1654, XP029845069, ISSN: 1359-4311, DOI: 10.1016/J.APPLTHERMALENG.2016.07.101 *

Also Published As

Publication number Publication date
FR3124585A1 (fr) 2022-12-30
FR3124585B1 (fr) 2023-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3207324B1 (fr) Caloduc plat avec fonction reservoir
FR2527838A1 (fr) Dispositif et procede de transfert thermique entre solides, avec assistance par un gaz, pour une tranche de semi-conducteur
EP1961659B1 (fr) Dispositif de contrôle thermique embarqué à bord d'un engin spatial
FR2599131A1 (fr) Panneau et systeme de transfert thermique a pompage par capillarite
FR2520929A1 (fr) Appareil de traitement thermique de tranches de semi-conducteurs par conduction dans un gaz, avec entree du gaz par la peripherie
FR2723187A1 (fr) Systeme de transfert d'energie entre une source chaude et une source froide
FR2549585A1 (en) Evaporator for an installation with a closed thermodynamic loop for the flow of a working fluid, and installation incorporating this evaporator
EP3798532A1 (fr) Machine thermodynamique de type thermofrigopompe multisources et procédé de fonctionnement
FR2919270A1 (fr) Dispositif de protection solaire pour instrument spatial
FR2468093A1 (fr) Condenseur
EP4109012A1 (fr) Boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant un dispositif de contrôle du debit
EP4165449B1 (fr) Optique réflective équipée d'un système de refroidissement
FR2783313A1 (fr) Dispositif de tranfert de chaleur
US20160329861A1 (en) Hybrid system of parametric solar thermal cylinder and photovoltaic receiver
US11575347B1 (en) Passive cooling method for high concentrating photovoltaic
FR3098288A1 (fr) Système de stockage et de récupération de chaleur à l’axe horizontal
EP4323711B1 (fr) Dispositif diphasique de transfert de chaleur à réservoir d'excédent de liquide
WO2024027962A1 (fr) Echangeur de chaleur
EP2981781B1 (fr) Caloduc comportant un bouchon gazeux de coupure
EP4599205A1 (fr) Structure diphasique à sens unique de transfert thermique
FR2945857A1 (fr) Dispositif permettant de concentrer les rayons solaires pour chauffer un fluide
FR2850453A1 (fr) Caloduc de tranfert de chaleur et/ou d'homogeneisation de temperatures sur un vehicule spatial
EP2318785B1 (fr) Générateur thermique magnétocalorique
FR3088418A1 (fr) Collecteur de fluide a coques multiples pour echangeur de chaleur avec circulation entre les coques d'un fluide distinct de celui de collecte
EP3044521B1 (fr) Système de production d'eau chaude sanitaire et de rafraichissement par énergie solaire

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20230628

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20240822