EP2931668A1 - Procede d'oxydation d'eaux de production - Google Patents

Procede d'oxydation d'eaux de production

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EP2931668A1
EP2931668A1 EP13818283.7A EP13818283A EP2931668A1 EP 2931668 A1 EP2931668 A1 EP 2931668A1 EP 13818283 A EP13818283 A EP 13818283A EP 2931668 A1 EP2931668 A1 EP 2931668A1
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EP
European Patent Office
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production water
zeolites
reactor
water
ozone
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP13818283.7A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Nicolas LESAGE
Pierre Pedenaud
Matthieu JACOB
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TotalEnergies SE
Original Assignee
Total SE
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Filing date
Publication date
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Withdrawn legal-status Critical Current

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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/28—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption
    • C02F1/281—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using inorganic sorbents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F1/30—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation
    • C02F1/32—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation with ultraviolet light
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
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    • C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/32—Hydrocarbons, e.g. oil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/32—Hydrocarbons, e.g. oil
    • C02F2101/327—Polyaromatic Hydrocarbons [PAH's]
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    • C02F2101/34—Organic compounds containing oxygen
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    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/34—Organic compounds containing oxygen
    • C02F2101/345—Phenols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/10—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from quarries or from mining activities
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2305/00—Use of specific compounds during water treatment
    • C02F2305/02—Specific form of oxidant
    • C02F2305/023—Reactive oxygen species, singlet oxygen, OH radical

Definitions

  • the present invention is part of the general context of water management in hydrocarbon extraction. More specifically, the present invention relates to a process for the depollution of a production water, as well as a corresponding depollution device.
  • the stream extracted from the underground formation is typically a mixture of hydrocarbons, water and solid particles.
  • This flow is generally treated by decantation and then, inter alia, by hydrocycloning or by a flotation unit, so as to separate it into at least one valorizable hydrocarbon fraction and an aqueous fraction called production water.
  • hydrocarbons may be produced by mining techniques. Oil sands can be extracted from open pits, and the bitumen fraction is separated from sand by washing processes. At the end of the washing process, a solid phase consisting essentially of sand, a bitumen phase and an aqueous phase essentially comprising water, the additives used for the washing and hydrocarbon residues, essentially bitumens, are obtained.
  • production water is the fraction or aqueous phase obtained by means of a hydrocarbon extraction process, whether it is a process for extracting by drilling or for a mining extraction process.
  • production water is a by-product of hydrocarbon extraction, the management of which can be problematic.
  • the production water contains mainly water, but also many compounds polluting the environment that can not be rejected without prior treatment.
  • the production water can in particular contain: dispersed hydrocarbons, that is to say suspended hydrocarbon particles, whose diameter may range from a few nanometers to a few micrometers depending on the treatments used,
  • dissolved or dispersed organic compounds in particular hydrocarbons and hydrocarbon derivatives, typically naphthenic acids when the production water is obtained during the production of hydrocarbons by mining extraction,
  • the concentration of dispersed hydrocarbons and particles suspended in the water of production is typically between 0 and 500 mg / L depending on the extraction site.
  • European patent application EP 0 625 482 describes a method and an installation for purifying an aqueous effluent containing an organic material.
  • this document does not concern the specific treatment of production water.
  • the subject of the invention is a process for the depollution of a production water comprising the steps of:
  • the invention also relates to a device for the depollution of a production water comprising: a reactor containing zeolites, having one or more inlet openings for introducing said production water and ozone, and at least one outlet opening;
  • UV light source arranged to irradiate the production water in the reactor
  • FIG. 1 represents an embodiment of a device for the depollution of a production water according to the invention.
  • FIG. 2 represents the evolution of the TOC (total organic carbon) (in milligram of carbon per liter of water) as a function of time (in minutes) for various treatments described in example 1.
  • FIG. 3 represents the reduction of the TOC (in percent) as a function of the residence time of the production water (in minutes) for various treatments described in Example 4.
  • the production water can be obtained at the end of a hydrocarbon extraction process by drilling or a mining extraction process.
  • production flow In the case of a drilling extraction process, the flow resulting from a subterranean formation containing hydrocarbons is called a "production flow".
  • the production flow is a mixture of hydrocarbons, water and possibly solid particles and gases.
  • This workflow is separated into several fractions in a separation unit that can typically be a decanter, a hydrocyclone, a flotation unit, a membrane filtration unit, or any other suitable process unit.
  • At least one hydrocarbon fraction is recovered in a hydrocarbon collection line and a fraction aqueous is drawn off.
  • the "production water” is the aqueous fraction obtained after separation from the production flow.
  • oil sands can be extracted from quarries which must be treated by washing processes.
  • a solid phase consisting essentially of sand, a bituminous phase and an aqueous phase essentially comprising water, the additives used for the washing and hydrocarbon residues, essentially bitumens, is obtained.
  • the "aqueous water” is the aqueous phase obtained after washing.
  • Production water may contain impurities, for example:
  • dispersed hydrocarbons that is to say suspended hydrocarbon particles, whose diameter may range from a few nanometers to a few micrometers depending on the treatments used,
  • dissolved or dispersed organic compounds in particular hydrocarbons and hydrocarbon derivatives, typically naphthenic acids,
  • the concentration of dispersed hydrocarbons and particles suspended in the water of production is typically between 0 and 500 mg / L depending on the extraction site.
  • depollution and “depollute” designate the action to reduce the amount of compounds considered pollutants in a stream containing them.
  • polycyclic aromatic hydrocarbons BTEXs, phenolic compounds, naphthenic acids and acetic acid.
  • PAH polycyclic aromatic hydrocarbons
  • PAH hydrocarbon compounds comprising at least two fused aromatic rings.
  • naphthalene and pyrene there may be mentioned in particular naphthalene and pyrene.
  • BTEX refers to compounds selected from benzene, toluene, ethylbenzene, orthoxylene, metaxylene, paraxylene and mixtures thereof.
  • phenolic compounds denotes hydrocarbon compounds comprising at least one benzene ring substituted at least once by a hydroxyl function.
  • phenol a benzene ring substituted at least once by a hydroxyl function.
  • naphthenic acids denotes compounds and mixtures of hydrocarbon compounds comprising at least one saturated 5- or 6-carbon ring substituted at least once by a carboxylic acid function.
  • the naphthenic acids generally have a molecular weight of between 180 and 350.
  • the production water to be decontaminated in the process which is the subject of the invention contains polluting compounds.
  • the production water may contain polycyclic aromatic hydrocarbons, BTEX, phenolic compounds, naphthenic acids, acetic acid, or a mixture of these compounds.
  • Production water can contain:
  • At least 0.1 mg / L preferably at least 1 mg / L, of naphthenic acids, and / or at least 0.1 mg / L, preferably at least 1 mg / L, of acetic acid.
  • the production water introduced into the reactor has a concentration of suspended matter of less than or equal to 50 mg / L, preferably less than or equal to 10 mg / L, and even more preferably between 0 mg / L and 5 mg / L. mg / L. Measurement the slurry content is typically made according to ISO 11923: 1997.
  • MES uspended matter
  • the method according to the present invention may further comprise a preliminary step of reducing the concentration of MES of the production water to a concentration of less than or equal to 50 mg / L, preferably less than or equal to 10 mg / L, and even more preferably less than or equal to 5 mg / L.
  • This step can be carried out by dilution, filtration or centrifugation.
  • the process according to the present invention further comprises a preliminary step of removing the suspended matter present in the production water before introducing said production water into the reactor, preferably by centrifugation.
  • the production water introduced into the reactor preferably has a temperature between 5 ° C and 60 ° C, more preferably between 10 ° C and 35 ° C, and more preferably between 10 ° C and 20 ° C.
  • This temperature can optionally be kept constant during the entire duration of the treatment of the production water in the reactor using a means for maintaining the temperature, such as those known to those skilled in the art, for example to using a heat exchanger.
  • the production water introduced into the reactor preferably has a pH of between 6 and 10, more preferably between 7 and 10, and even more preferably between 7 and 9.
  • the pH value may optionally be adjusted to using a tampon.
  • the production water and ozone are introduced into a reactor containing zeolites.
  • the reactor can be fed with the production water continuously or sequentially, the continuous feed being preferred.
  • the reactor can take the form of a column arranged vertically.
  • the production water is preferably introduced into the reactor from below.
  • the injection can be made at a point or a multitude of points in the reactor.
  • Ozone (O 3 ) introduced into the reactor can be in pure gaseous form, in gaseous form mixed with other gases, in particular in a mixture with oxygen, or in dissolved form in water.
  • Ozone can be generated using an ozonizer from oxygen.
  • An ozonizer usually produces a gaseous mixture of oxygen (0 2 ) and ozone (O 3 ).
  • the contacting of the ozone with the production water can be made in the reactor or out of the reactor.
  • the ozone, and preferably the gaseous mixture of oxygen (O 2 ) and ozone (O 3 ) is introduced into the reactor, preferably from the bottom of the reactor, through a gas channel. injection different from that of the production water.
  • the ozone, and preferably the gaseous mixture of oxygen (O 2 ) and ozone (O 3 ) is initially dissolved in all or part of the production water to be treated. , before the production water / ozone mixture is introduced into the reactor.
  • the flow rates of the production water and ozone introduced into the reactor depend on the design of the reactor. However, the ratio (flow of production water / ozone flux) may preferably be between 0.01 and 1 1, and more preferably between 0.02 and 0.5 and even more preferably between 0.03 and 0.2. If the ozone is introduced in excess into the reactor, the excess ozone can be removed from the reactor to be destroyed and / or be partially or completely reinjected into the reactor.
  • the reactor in which the production water and ozone are introduced contains zeolites.
  • Zeolites are well-known crystalline and porous aluminosilicate compounds.
  • the composition of the zeolites is very variable and complies with the following skeleton: Na x iCa x2 Mg X3 Ba X 4K x5 [Al x6 If X7 0 X 8] x9 H 2 0, where XI to X9 represent non-negative integers.
  • the Si / Al ratio has an impact on the hydrophilic / hydrophobic character of the zeolite. In the present invention, it is considered that
  • a hydrophilic zeolite is a zeolite for which the ratio x7 / x6 is less than or equal to 50, more preferably less than or equal to 10;
  • a hydrophobic zeolite is a zeolite for which the ratio x7 / x6 is greater than or equal to 100, more preferably greater than or equal to 200.
  • the zeolites present in the reactor are hydrophilic zeolites.
  • the zeolites present in the reactor are hydrophobic zeolites.
  • the zeolites present in the reactor are a mixture of hydrophilic zeolites and hydrophobic zeolites.
  • the mass ratio of the hydrophilic zeolites on the hydrophobic zeolites is preferably between 1/99 and 99/1, more preferably between 20/80 and 80/20, and even more preferably between 40/60 and 60/60. / 40.
  • the zeolites contained in the reactor may preferably be in powder form and may be characterized by a particle size profile and a specific surface area.
  • the zeolites of the present invention have a specific surface area greater than or equal to 200 m 2 / g, and more preferably greater than 400 m 2 / g.
  • Zeolites are currently commercially available and may be suitable for this application.
  • hydrophilic and hydrophobic zeolites include zeolites supplied by ZEOCHEM®.
  • the mass of zeolites present in the reactor depends on the design of the reactor.
  • the mass of zeolites, given in grams per liter of reactor, is preferably between 0.5 g / l and 10 g / l, more preferably between 1 g / l and 8 g / l and even more preferably between 3 g / l and L and 6 g / L.
  • the production water in the reactor is subjected to irradiation with UV light.
  • UV light denotes a light radiation whose wavelength is between 10 nm and 400 nm.
  • the wavelength of the UV light used in the process is between 50 nm and 350 nm, and more preferably between 150 nm and 300 nm.
  • UV light can be generated using one or more UV lamps.
  • the term "UV lamp” refers to a lamp for producing UV light having the desired wavelength.
  • Many UV lamps are commercially available.
  • the UV lamp can be arranged in any way in the reactor, insofar as the UV light produced comes to irradiate the production water in the reactor.
  • the UV lamp is arranged so that the area of irradiated production water is maximum.
  • the reactor is in the form of a column and the UV lamp is a single cylinder-shaped lamp, and this lamp is placed in the center of the reactor.
  • the reactor can be arranged horizontally, and several UV lamps are arranged in several places inside the reactor. Baffles can be arranged inside the reactor to optimize flow flow.
  • the one (s) is (are) preferably arranged inside a protective envelope made of a transparent material. UV, for example quartz, so as to protect the UV lamp from the production water.
  • the irradiation is intermittent, with irradiation / interruption cycles whose duration is preferably between 10 minutes and 4 hours, the cycle times being adjusted according to the production water, in particular depending on the type and concentration of pollutants to be treated. Irradiation intermittently can advantageously optimize the regeneration of zeolites.
  • the production water is separated from the zeolites by means of separation.
  • Said separation means may consist of any device known to those skilled in the art, to obtain a separation of the production water and zeolites.
  • This separation means may advantageously be chosen from a filtration membrane, a cyclone and a decanter.
  • the separating means is a porous ceramic filtration membrane.
  • the means for separating the production water from the zeolites may be placed in the reactor or outside the reactor.
  • the means for separating the production water from the zeolites is placed in the reactor.
  • This embodiment advantageously makes it possible to reduce the size of the depollution device.
  • the separation means must in this case resist the action of ozone and UV inside the reactor.
  • the separating means may be a ceramic membrane.
  • the means for separating the zeolite production water is disposed outside the reactor. This embodiment is advantageous since it facilitates maintenance operations.
  • the separation means is for example a hydrocyclone. According to this embodiment, a stream containing the production water and zeolites is removed from the reactor and is conducted to said separation means.
  • This flow is then separated into two parts: a part containing the production water depolluted without zeolites, and a second part containing the production water depolluted with the zeolites.
  • the second portion containing the production water depolluted with the zeolites is reintroduced into the reactor.
  • the mass of zeolites in the reactor does not vary.
  • the method which is the subject of the invention advantageously makes it possible to recover a depolluted production water.
  • the depolluted production water obtained contains:
  • acetic acid less than 100 ⁇ g / L (micrograms per liter), preferably less than 10 ⁇ g / L, of acetic acid.
  • the method according to the present invention is particularly advantageous because there is a synergistic effect between zeolites, ozone and UV light.
  • Ozone is known to be a strong oxidant and ozonation is a known technique for the oxidation of organic matter. It is believed that the oxidation of organic matter to ozone proceeds through two mechanisms: direct action and indirect action.
  • Direct action describes the oxidation action of molecular ozone.
  • the indirect action is characterized by a first stage of decomposition of ozone into radical species, in particular into hydroxyl radicals, then by the action of these radical species on organic compounds.
  • UV radiation is used in water pollution control. Indeed, UV light has a bactericidal power due to the deactivation or denaturation of DNA microorganisms by the emitted radiation.
  • UV irradiation acts as a catalyst for the production of hydroxyl radicals from ozone.
  • zeolites are porous materials known for their adsorption properties.
  • the hydrophobic type zeolites are conventionally used for adsorbing polluting organic compounds in the water to be treated. Once separated, the zeolites must be treated to remove the adsorbed compounds and be reusable.
  • the inventors have found that the simultaneous use of ozone, UV light and zeolites makes it possible to obtain, not an addition of the actions of each element, but a hybrid oxidation process with enhanced efficiency.
  • the combined use of ozone, UV light and zeolites reduces the need for ozone compared to a process using only ozone.
  • the means of producing ozone, for example the ozoners can therefore be smaller in size, which allows a saving of space and a reduction of the costs of the installation. Decreasing the size of the equipment is particularly advantageous when the equipment is intended to be installed on a floating support.
  • hydrophobic zeolite seems to have the function of absorbing polluting organic compounds
  • the hydrophilic zeolite fulfills a different technical function by acting as a catalyst for the decomposition of ozone.
  • the invention also relates to a device for depollution of a production water for implementing the method described above.
  • the subject of the invention is a device for the depollution of a production water comprising:
  • a reactor containing zeolites having one or more inlet openings for introducing said production water and ozone, and at least one outlet opening;
  • one or more UV light source (s) arranged to irradiate the production water in the reactor; a means for separating the zeolite production water allowing the recovery of a depolluted production water without zeolites.
  • This device may have the technical characteristics described above for the process.
  • the reactor can take the form of a column arranged vertically or horizontally, preferably vertically.
  • the reactor has at least a first inlet opening for introducing production water and at least a second inlet opening for introducing ozone.
  • the first opening may be located on the lower part of the reactor. This first opening may consist of a single injection point or a multitude of injection points.
  • the second opening may also be located on the lower part of the reactor. This second opening may consist of a single injection point or a multitude of injection points.
  • the reactor has an inlet opening for introducing a production water / ozone mixture.
  • This opening may be located on the lower part of the reactor and may consist of a single injection point or a multitude of injection points.
  • the reactor contains zeolites.
  • the zeolites present in the reactor are chosen from the group consisting of hydrophilic zeolites, hydrophobic zeolites and a mixture of hydrophilic zeolites and hydrophobic zeolites.
  • the outlet opening of the reactor may be located on the upper part of said reactor.
  • One or more other openings may also be provided in the reactor, for example for the evolution of gas.
  • the UV light source is preferably one or more UV lamps.
  • the UV lamp can be arranged in any way in the reactor, since the UV light produced just irradiates the production water in the reactor.
  • the UV lamp is arranged so that the area of irradiated production water is maximum.
  • the reactor is in the form of a column and the UV lamp is a single cylinder-shaped lamp, and this lamp is placed in the center of the reactor.
  • a plurality of UV lamps are arranged in several places inside the reactor.
  • the one (s) is (are) preferably arranged inside a protective envelope made of a transparent material. UV, for example quartz, so as to protect the UV lamp from the production water.
  • Said separating means may be chosen as described above, in particular from a filtration membrane, a cyclone and a decanter.
  • the separating means is a porous ceramic filtration membrane.
  • This separation means can be located in the reactor. It can for example form a wall in the reactor, allowing the production water to pass after irradiation, but not the zeolites.
  • the wall can define two compartments in the reactor: a reaction compartment in which the production water, in contact with the zeolites, is irradiated, and an outlet compartment in which is the production water after treatment without zeolites.
  • the zeolites are thus maintained in the reactor, in the reaction compartment, and the cleaned production water can be recovered at the outlet of the reactor, in the outlet compartment.
  • This separation means can also be located outside the reactor.
  • the separating means may have an inlet opening in communication with the outlet of the reactor, a first outlet opening for the production water and a second outlet opening for the zeolites. Said second outlet opening of the separation means is in fluid communication with the reactor.
  • This fluid communication can be established directly in the reactor.
  • the fluid communication can be established with a pipe communicating itself with the reactor.
  • said second exit opening of the separation means is in fluid communication with a pipe connected to at least one inlet opening of the reactor.
  • FIG. 1 An advantageous embodiment of the method and the depollution device according to the invention is shown in FIG.
  • a production water stream 1 and an ozone stream 2 are introduced into a reactor 5 according to the invention.
  • the flow of ozone 2 is produced by an ozonizer 4 from an oxygen stream 3.
  • In the reactor 5 are present in suspension zeolites 6.
  • UV lamps 7 are arranged at several places in the reactor 5, and allow the irradiation of water from In the reactor 5.
  • the production water leaves reactor 5 via line 8.
  • This water, which contains suspended zeolites, is conveyed to separation means 9.
  • This separation means 9 allows recovering on the one hand a flow of production water 10 depolluted without zeolites, and on the other hand a flow 11 of production water with the zeolites.
  • This flow 11 is connected to the flow of production water 1, so as to be reintroduced into the reactor 5.
  • the reactor 5 is also equipped with a gas outlet 12.
  • the ozonation pilot consisted of a glass reactor with a double wall to control the temperature of the effluent.
  • a BMT 803N ozonizer has generated ozone by electric discharge in pure oxygen.
  • the gas obtained (mixture of 0 3 and 0 2 ) was then directed to a sinter positioned at the bottom of a column constituting the reactor.
  • the gas recovered at the top of the column was passed through a phase separator in order to retain the excess of liquid that could be entrained, then entered a BMT 964 BT analyzer indicating the concentration of ozone in the exit gas.
  • the effluent was introduced into the reactor and then circulated in a recirculation loop and a 500 mL Erlenmeyer flask to increase the reaction volume (provided with a rotating magnetic stirrer and placed on a heating block so as not to lower the temperature) .
  • Two cells in the recirculation loop were equipped with one temperature probe and the other with a pH probe.
  • a Masterflex peristaltic pump ensures the circulation of the liquid, pumped at the top of the column and reinjected at the bottom of it.
  • the total reaction volume was 1.2 L.
  • TOC Total Organic Carbon
  • COD Chemical Oxygen Demand
  • a synthetic effluent has been prepared in order to simulate a production water.
  • Example 2 Study of the influence of the type of zeolites
  • a combined treatment B ozone / UV / zeolites 2
  • the water temperature was maintained at 35 ° C.
  • Production water 2 initially had a high degree of turbidity.
  • the production water 2 was therefore subjected to a preliminary treatment: either a dilution by a factor of 5 or a centrifugation.
  • the results indicate an improvement of the performances with the combined UV / ozone / zeolites process compared to the UV / ozone process, in particular for a residence time of 42.2 min.

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  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
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  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Abstract

L'invention a pour objet un procédé de dépollution d'une eau de production comprenant les étapes consistant à introduire ladite eau de production et de l'ozone dans un réacteur contenant des zéolithes, à soumettre l'eau de production dans le réacteur à une irradiation par une lumière UV, puis à séparer l'eau de production des zéolithes grâce à un moyen de séparation, pour obtenir une eau de production dépolluée. L'invention a également pour objet un dispositif de dépollution d'une eau de production.

Description

PROCEDE D'OXYDATION D'EAUX DE PRODUCTION
DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION
La présente invention s'inscrit dans le contexte général de la gestion de l'eau dans l'extraction d'hydrocarbures. Plus spécifiquement, la présente invention concerne un procédé de dépollution d'une eau de production, ainsi qu'un dispositif de dépollution correspondant.
ART ANTERIEUR
Lors de la production d'hydrocarbures par forage, le flux extrait de la formation souterraine est typiquement un mélange d'hydrocarbures, d'eau et de particules solides. Ce flux, appelé flux de production, est généralement traité par décantation puis, entre autres, par hydrocyclonage ou par une unité de flottation, de façon à le séparer en au moins une fraction hydrocarburée valorisable et une fraction aqueuse appelée eau de production.
De façon alternative, certains hydrocarbures peuvent être produits par des techniques d'extraction minière. Les sables bitumineux peuvent être extraits de carrières à ciel ouvert, et la fraction de type bitume est séparée du sable par des procédés de lavage. On obtient à l'issue du procédé de lavage une phase solide constituée essentiellement de sable, une phase bitume et une phase aqueuse comprenant essentiellement de l'eau, les additifs utilisés pour le lavage et des résidus d'hydrocarbures, essentiellement des bitumes.
Dans la présente demande, on appelle « eau de production » la fraction ou phase aqueuse obtenue à l'issue d'un procédé d'extraction d'hydrocarbures, qu'il s'agisse d'un procédé d'extraction par forage ou d'un procédé d'extraction minière.
Dans tous les cas, l'eau de production est un sous-produit de l'extraction d'hydrocarbures dont la gestion peut être problématique. En effet, l'eau de production contient essentiellement de l'eau, mais également de nombreux composés polluants pour l'environnement qui ne peuvent pas être rejetés sans traitements préalables. L'eau de production peut en particulier contenir : des hydrocarbures dispersés, c'est-à-dire des particules d'hydrocarbures en suspension, dont le diamètre peut aller de quelques nanomètres à quelques micromètres suivant les traitements utilisés,
des composés organiques dissous ou dispersés, en particulier des hydrocarbures et des dérivés d'hydrocarbures, typiquement des acides naphténiques lorsque l'eau de production est obtenue lors de la production d'hydrocarbures par extraction minière,
des microorganismes,
des sels dissous,
des métaux lourds,
des gaz dissous.
La concentration en hydrocarbures dispersés et en particules en suspension dans l'eau de production est typiquement comprise entre 0 et 500 mg/L selon le lieu d'extraction.
Des réglementations imposent des normes de rejets pour les eaux de production. Actuellement, les normes concernant les rejets en mer (« offshore » selon la terminologie anglo-saxonne) sont moins strictes celles concernant les rejets à terre (« onshore » selon la terminologie anglo-saxonne). Typiquement, les normes de rejets en mer ne concernent que les hydrocarbures dispersés. Le seuil de rejet en mer généralement autorisé est de 30 mg/L d'hydrocarbures dispersés (voir par exemple la recommandation de l'OSPAR 2001/1 pour la zone Atlantique Nord-Est).
Toutefois, de nouvelles normes devraient dans le futur entrer en application et imposer également des limitations sur d'autres composants polluants, et en particulier sur les composés organiques dissous ou dispersés.
On souhaite donc disposer d'un procédé permettant de réduire la quantité de composés organiques rejetés dans les eaux de production. Avantageusement, ce procédé doit permettre de traiter tous les types de composés organiques de façon suffisamment efficace pour atteindre des concentrations acceptables avant rejet dans l'environnement.
Il existe déjà des procédés physiques, chimiques et/ou biologiques permettant des traitements poussés. Cependant, les procédés existants présentent l'inconvénient d'être volumineux. En effet, pour pouvoir traiter de façon poussée tous les types de composés organiques, il est généralement nécessaire, soit d'enchaîner plusieurs opérations unitaires successives de traitement, soit de prolonger le temps de mise en contact de l'eau traitée dans le dispositif de traitement, ce qui revient à augmenter la surface de mise en contact pour un débit donné.
Or, il serait préférable de disposer d'un procédé faiblement encombrant, en particulier pour pouvoir être mis en œuvre sur une plateforme offshore.
Par ailleurs, la demande de brevet européen EP 0 625 482 décrit un procédé et une installation d'épuration d'un effluent aqueux contenant une matière organique. Cependant, ce document ne concerne pas le traitement spécifique des eaux de production.
Il serait donc souhaitable de disposer d'un procédé permettant de réduire la quantité de composés organiques dans des eaux de production qui présente les avantages suivants, a priori incompatibles :
- permettre la réduction importante et non sélective de tous les types de composés organiques, et
avoir un faible encombrement.
RESUME DE L'INVENTION
L'invention a pour objet un procédé de dépollution d'une eau de production comprenant les étapes consistant à :
introduire ladite eau de production et de l'ozone dans un réacteur contenant des zéolithes,
soumettre l'eau de production dans le réacteur à une irradiation par une lumière UV, et
séparer l'eau de production des zéolithes grâce à un moyen de séparation, pour obtenir une eau de production dépolluée.
Il s'agit dans la présente invention d'un procédé de dépollution d'une eau de production par l'utilisation combinée et simultanée d'ozone, de lumière UV et de zéolithes.
L'invention a également pour objet un dispositif de dépollution d'une eau de production comprenant : - un réacteur contenant des zéolithes, disposant d'une ou de plusieurs ouvertures d'entrée pour introduire ladite eau de production et de l'ozone, et d'au moins une ouverture de sortie ;
- une ou plusieurs source(s) de lumière UV disposée(s) de manière à irradier l'eau de production dans le réacteur ;
- un moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes permettant la récupération d'une eau de production dépolluée sans zéolithes.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
La figure 1 représente un mode de réalisation d'un dispositif de dépollution d'une eau de production selon l'invention.
La figure 2 représente l'évolution du COT (Carbone Organique Total) (en milligramme de carbone par litre d'eau) en fonction du temps (en minutes) pour différents traitements décrits dans l'exemple 1.
La figure 3 représente l'abattement du COT (en pourcent) en fonction du temps de séjour de l'eau de production (en minutes) pour différents traitements décrits dans l'exemple 4.
DESCRIPTION DETAILLEE
Il est précisé que, dans toute cette description, l'expression « compris(e) entre ... et ... » doit s'entendre comme incluant les bornes citées.
Dans la présente invention, l'eau de production peut être obtenue à l'issue d'un procédé d'extraction d'hydrocarbures par forage ou d'un procédé d'extraction minière.
Dans le cas d'un procédé d'extraction par forage, on appelle « flux de production » le flux issu d'une formation souterraine contenant des hydrocarbures. Le flux de production est un mélange d'hydrocarbures, d'eau et éventuellement de particules solides et de gaz. Ce flux de production est séparé en plusieurs fractions dans une unité de séparation qui peut typiquement être un décanteur, un hydrocyclone, une unité de flottation, une unité de filtration membranaire ou toute autre unité de traitement appropriée. Au moins une fraction hydrocarburée est récupérée dans une ligne de collecte d'hydrocarbures et une fraction aqueuse est soutirée. On appelle « eau de production » la fraction aqueuse obtenue après séparation du flux de production.
Dans le cas d'un procédé d'extraction minière, on peut extraire de carrières des sables bitumineux qui doivent être traités par des procédés de lavages. On obtient à l'issue du procédé de lavage une phase solide constituée essentiellement de sable, une phase bitumineuse et une phase aqueuse comprenant essentiellement de l'eau, les additifs utilisés pour le lavage et des résidus d'hydrocarbures, essentiellement des bitumes. On appelle « eau de production » la phase aqueuse obtenue après lavage.
L'eau de production peut contenir des impuretés, par exemple :
des hydrocarbures dispersés, c'est-à-dire des particules d'hydrocarbures en suspension, dont le diamètre peut aller de quelques nanomètres à quelques micromètres suivant les traitements utilisés,
des composés organiques dissous ou dispersés, en particulier des hydrocarbures et des dérivés d'hydrocarbures, typiquement des acides naphténiques,
des microorganismes,
des sels dissous,
des métaux lourds,
des gaz dissous,
des additifs chimiques pouvant avoir été ajoutés au cours du procédé d'extraction des hydrocarbures.
La concentration en hydrocarbures dispersés et en particules en suspension dans l'eau de production est typiquement comprise entre 0 et 500 mg/L selon le lieu d'extraction.
Parmi les composés organiques dissous ou dispersés présents dans l'eau de production, certains sont considérés comme polluants car ils sont susceptibles de porter atteinte à la santé humaine ou à la qualité des écosystèmes aquatiques.
Dans la présente description, les termes « dépollution » et « dépolluer » désignent l'action permettant de réduire la quantité de composés considérés comme polluants dans un flux les contenant.
Parmi les composés polluants, on peut citer en particulier les hydrocarbures aromatiques polycycliques, les BTEX, les composés phénoliques, les acides naphténiques et l'acide acétique. Dans la présente description, le terme « hydrocarbures aromatiques polycycliques », ou HAP, désigne les composés hydrocarbonés comprenant au moins deux cycles aromatiques fusionnés. Parmi les hydrocarbures aromatiques polycycliques, on peut citer en particulier le naphtalène et le pyrène.
Dans la présente description, le terme « BTEX » désigne les composés choisis parmi le benzène, le toluène, l'éthylbenzène, l'orthoxylène, le métaxylène, le paraxylène et leurs mélanges.
Dans la présente description, le terme « composés phénoliques » désigne les composés hydrocarbonés comprenant au moins un cycle benzénique substitué au moins une fois par une fonction hydroxyle. Parmi les composés phénoliques, on peut citer en particulier le phénol.
Dans la présente description, le terme « acides naphténiques » désigne les composés et les mélanges de composés hydrocarbonés comprenant au moins un cycle saturé à 5 ou 6 carbones substitué au moins une fois par une fonction acide carboxylique. Les acides naphténiques ont généralement une masse moléculaire comprise entre 180 et 350.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'eau de production à dépolluer dans le procédé objet de l'invention contient des composés polluants. En particulier, l'eau de production peut contenir des hydrocarbures aromatiques polycycliques, des BTEX, des composés phénoliques, des acides naphténiques, de l'acide acétique, ou un mélange de ces composés. L'eau de production peut contenir :
au moins 0,1 mg/L, de préférence au moins 1 mg/L, d'hydrocarbures aromatiques polycycliques, et/ou
au moins 0,5 mg/L, de préférence au moins 1 mg/L, de BTEX, et/ou
au moins 0,5 mg/L, de préférence au moins 1 mg/L, de composés phénoliques, et/ou
au moins 0,1 mg/L, de préférence au moins 1 mg/ L, d'acides naphténiques, et/ou au moins 0,1 mg/L, de préférence au moins 1 mg/L, d'acide acétique.
De préférence, l'eau de production introduite dans le réacteur a une concentration en matière en suspension inférieure ou égale à 50 mg/L, préférentiellement inférieure ou égale à 10 mg/L, et encore plus préférentiellement comprise entre 0 mg/L et 5 mg/L. La mesure de la teneur en matière en suspension est typiquement faite selon la norme ISO 11923: 1997.
Dans la présente invention, l'expression « matière en suspension », ou en abrégé « MES », désigne les particules solides en suspension ayant une taille supérieure à 0,45 μιη (micromètres).
Le procédé selon la présente invention peut en outre comprendre une étape préliminaire consistant à diminuer la concentration en MES de l'eau de production jusqu'à une concentration inférieure ou égale à 50 mg/L, préférentiellement inférieure ou égale à 10 mg/L, et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 5 mg/L. Cette étape peut être réalisée par dilution, par filtration ou par centrifugation. De manière préférée, le procédé selon la présente invention comprend en outre une étape préliminaire consistant à éliminer les matières en suspension présentes l'eau de production avant d'introduire ladite eau de production dans le réacteur, de préférence par centrifugation.
L'eau de production introduite dans le réacteur a de préférence une température comprise entre 5°C et 60°C, plus préférentiellement entre 10°C et 35°C, et plus préférentiellement encore entre 10°C et 20°C. Cette température peut éventuellement être maintenue constante durant toute la durée du traitement de l'eau de production dans le réacteur à l'aide d'un moyen de maintien de la température, tels que ceux connus de l'homme du métier, par exemple à l'aide d'un échangeur de chaleur.
En outre, l'eau de production introduite dans le réacteur a de préférence un pH compris entre 6 et 10, plus préférentiellement entre 7 et 10, et plus préférentiellement encore entre 7 et 9. La valeur du pH peut éventuellement être ajustée à l'aide d'un tampon.
Dans le procédé objet de l'invention, on introduit, dans un réacteur contenant des zéolithes, l'eau de production et de l'ozone.
Le réacteur peut être alimenté par l'eau de production de façon continue ou séquentielle, l'alimentation continue étant préférée. Le réacteur peut prendre la forme d'une colonne disposée verticalement. L'eau de production est de préférence introduite dans le réacteur par le bas. L'injection peut être faite en un point ou en une multitude de points dans le réacteur. L'ozone (03) introduit dans le réacteur peut être sous forme gazeuse pure, sous forme gazeuse en mélange avec d'autres gaz, en particulier en mélange avec de l'oxygène, ou sous forme dissoute dans de l'eau. L'ozone peut être généré à l'aide d'un ozoneur à partir d'oxygène. Un ozoneur produit généralement un mélange gazeux d'oxygène (02) et d'ozone (O3).
La mise en contact de l'ozone avec l'eau de production peut être faite dans le réacteur ou hors du réacteur. Selon un premier mode de réalisation, l'ozone, et de préférence le mélange gazeux d'oxygène (02) et d'ozone (O3), est introduit dans le réacteur, de préférence par le bas du réacteur, par une voie d'injection différente de celle de l'eau de production. Selon un second mode de réalisation, l'ozone, et de préférence le mélange gazeux d'oxygène (02) et d'ozone (O3), est dans un premier temps dissous dans tout ou partie de l'eau de production à dépolluer, avant que le mélange eau de production/ozone soit introduit dans le réacteur.
Les débits de l'eau de production et de l'ozone introduits dans le réacteur dépendent du dimensionnement du réacteur. Toutefois, le ratio (flux de l'eau de production/flux d'ozone) peut de préférence être compris entre 0,01 et 1 1 , et de façon plus préférée compris entre 0,02 et 0,5 et plus préférentiellement encore entre 0,03 et 0,2. Si l'ozone est introduit en excès dans le réacteur, l'excès d'ozone peut être extrait du réacteur pour être détruit et/ou être partiellement ou totalement réinjecté dans le réacteur.
Le réacteur dans lequel l'eau de production et l'ozone sont introduits contient des zéolithes.
Les zéolithes sont des composés aluminosilicatés cristallins et poreux bien connus. La composition des zéolithes est très variable et respecte le squelette suivant : NaxiCax2MgX3BaX4Kx5 [Alx6SiX70X8], x9 H20, où XI à X9 représentent des nombres entiers positifs ou nuls.
Le ratio Si/ Al a un impact sur le caractère hydrophile/hydrophobe de la zéolithe. Dans la présente invention, on considère que
une zéolithe hydrophile est une zéolithe pour laquelle le rapport x7/x6 est inférieur ou égal à 50, plus préférentiellement inférieur ou égal à 10 ;
- une zéolithe hydrophobe est une zéolithe pour laquelle le rapport x7/x6 est supérieur ou égal à 100, plus préférentiellement supérieur ou égal à 200. Selon un premier mode de réalisation de la présente invention, les zéolithes présentes dans le réacteur sont des zéolithes hydrophiles.
Selon un second mode de réalisation de la présente invention, les zéolithes présentes dans le réacteur sont des zéolithes hydrophobes.
Selon un troisième mode de réalisation de la présente invention, les zéolithes présentes dans le réacteur sont un mélange de zéolithes hydrophiles et de zéolithes hydrophobes. Selon ce mode de réalisation, le rapport massique des zéolithes hydrophiles sur les zéolithes hydrophobes est de préférence compris entre 1/99 et 99/1, plus préférentiellement entre 20/80 et 80/20, et encore plus préférentiellement entre 40/60 et 60/40.
Les zéolithes contenues dans le réacteur peuvent de préférence être sous forme de poudre et peuvent être caractérisées par un profil granulométrique et une surface spécifique. De préférence, les zéolithes de la présente invention ont une surface spécifique supérieure ou égale à 200 m2/g, et plus préférentiellement supérieure à 400 m2/g.
Des zéolithes sont actuellement disponibles dans le commerce et peuvent convenir à la présente application. On peut citer par exemple comme zéolithes hydrophiles et hydrophobes les zéolithes fournies par la société ZEOCHEM®.
La masse de zéolithes présentes dans le réacteur dépend du dimensionnement du réacteur. La masse de zéolithes, donnée en gramme par litre de réacteur, est de préférence comprise entre 0,5 g/L et 10 g/L, plus préférentiellement entre 1 g/L et 8 g/L et encore plus préférentiellement entre 3 g/L et 6 g/L.
Selon le procédé objet de la présente invention, l'eau de production dans le réacteur est soumise à une irradiation par une lumière UV.
Au sens de la présente invention, le terme « lumière UV » désigne un rayonnement lumineux dont la longueur d'onde est comprise entre 10 nm et 400 nm. De préférence, la longueur d'onde de la lumière UV utilisée dans le procédé est comprise entre 50 nm et 350 nm, et plus préférentiellement entre 150 nm et 300 nm.
La lumière UV peut être générée à l'aide d'une ou de plusieurs lampes UV. Dans la présente description, le terme « lampe UV » désigne une lampe permettant de produire une lumière UV ayant la longueur d'onde désirée. De nombreuses lampes UV sont disponibles dans le commerce. La lampe UV peut être disposée de n'importe quelle manière dans le réacteur, dans la mesure où la lumière UV produite vient irradier l'eau de production dans le réacteur. De préférence, on dispose la lampe UV de manière à ce que la surface d'eau de production irradiée soit maximale. Selon un mode de réalisation, le réacteur a une forme de colonne et la lampe UV est une unique lampe de forme cylindrique, et celle-ci est disposée au centre du réacteur. Selon un autre mode de réalisation, le réacteur peut être disposé horizontalement, et plusieurs lampes UV sont disposées en plusieurs endroits à l'intérieur du réacteur. Des chicanes peuvent être aménagées à l'intérieur du réacteur pour optimiser la circulation des flux. Quelle que soit la disposition de la ou des lampe(s) UV dans le réacteur, celle(s)-ci est (sont) de préférence disposée(s) à l'intérieur d'une enveloppe protectrice constituée d'un matériau transparent aux UV, par exemple du quartz, de manière à protéger la lampe UV de l'eau de production.
Dans un mode de réalisation particulier, l'irradiation se fait par intermittence, avec des cycles irradiation/interruption dont la durée est comprise préférentiellement entre 10 minutes et 4 heures, les durées de cycle étant ajustées en fonction de l'eau de production, notamment en fonction du type et de la concentration de polluants à traiter. L'irradiation par intermittence peut avantageusement permettre d'optimiser la régénération des zéolithes.
Après son irradiation, l'eau de production est séparée des zéolithes grâce à un moyen de séparation.
Ledit moyen de séparation peut être constitué de tout dispositif connu de l'homme du métier, permettant d'obtenir une séparation de l'eau de production et des zéolithes. Ce moyen de séparation peut avantageusement être choisi parmi une membrane de fïltration, un cyclone et un décanteur. De préférence, le moyen de séparation est une membrane de fïltration en céramique poreuse.
Le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes peut être disposé dans le réacteur ou hors du réacteur.
Selon un premier mode de réalisation, le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes est disposé dans le réacteur. Ce mode de réalisation permet avantageusement de diminuer l'encombrement du dispositif de dépollution. Toutefois, le moyen de séparation doit dans ce cas résister à l'action de l'ozone et des UV à l'intérieur du réacteur. Le moyen de séparation peut être une membrane céramique. Selon un second mode de réalisation, le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes est disposé hors du réacteur. Ce mode de réalisation est avantageux puisqu'il permet de faciliter les opérations de maintenance. Le moyen de séparation est par exemple un hydrocyclone. Selon ce mode de réalisation, un flux contenant l'eau de production et des zéolithes est sorti du réacteur et est conduit jusqu'audit moyen de séparation. Ce flux est alors séparé en deux parties : une partie contenant l'eau de production dépolluée sans zéolithes, et une seconde partie contenant l'eau de production dépolluée avec les zéolithes. Avantageusement, la seconde partie contenant l'eau de production dépolluée avec les zéolithes est réintroduite dans le réacteur. Ainsi, la masse de zéolithes dans le réacteur ne varie pas.
Le procédé objet de l'invention permet avantageusement de récupérer une eau de production dépolluée. De préférence, l'eau de production dépolluée obtenue contient :
- moins de 100 μg/L (microgrammes par litre), de préférence moins de 10 μg/L, d'hydrocarbures aromatiques poly cycliques, et /ou
- moins de 10 μg/L (microgrammes par litre), de préférence moins de 5 μg/L, de BTEX, et/ou
- moins de 100 μg/L (microgrammes par litre), de préférence moins de 10 μg/L, de composés phénoliques, et/ou
- moins de 100 μg /L (microgrammes par litre), de préférence moins de 10 μg/L, d'acides naphténiques, et/ou
- moins de 100 μg /L (microgrammes par litre), de préférence moins de 10 μg/L, d'acide acétique.
Sans toutefois vouloir être liés par une quelconque théorie, les inventeurs pensent que le procédé selon la présente invention est particulièrement avantageux car il y a un effet synergique entre les zéolithes, l'ozone et la lumière UV.
L'ozone est connu comme étant un puissant oxydant et l'ozonation est une technique connue d'oxydation de la matière organique. On pense que l'oxydation de la matière organique à l'ozone se déroule selon deux mécanismes : une action directe et une action indirecte. L'action directe qualifie l'action d'oxydation de l'ozone moléculaire. L'action indirecte se caractérise par une première étape de décomposition de l'ozone en espèces radicalaires, en particulier en radicaux hydroxyles, puis par action de ces espèces radicalaires sur les composés organiques. D'autre part, les rayonnements UV sont utilisés en dépollution des eaux. En effet, la lumière UV possède un pouvoir bactéricide du fait de la désactivation ou dénaturation de l'ADN des micro -organismes par les rayonnements émis. Par ailleurs, l'irradiation UV a un rôle de catalyseur pour la production de radicaux hydroxyles à partir d'ozone.
Enfin, les zéolithes sont des matériaux poreux connus pour leurs propriétés d'adsorption. Les zéolithes de type hydrophobe sont classiquement utilisées pour adsorber des composés organiques polluants dans les eaux à traiter. Une fois séparées, les zéolithes doivent être traitées pour éliminer les composés adsorbés et être réutilisables.
Les inventeurs ont constaté que l'utilisation simultanée d'ozone, de lumière UV et de zéolithes permettait d'obtenir, non pas une addition des actions de chaque élément, mais un procédé d'oxydation hybride à l'efficacité renforcée.
En conséquence, l'utilisation combinée d'ozone, de lumière UV et de zéolithes permet de diminuer le besoin en ozone par rapport à un procédé n'utilisant que de l'ozone. Les moyens de production d'ozone, par exemple les ozoneurs, peuvent donc être de dimension plus petite, ce qui permet un gain de place et une diminution des coûts de l'installation. La diminution de la taille de l'équipement est particulièrement avantageuse lorsque l'équipement est destiné à être installé sur un support flottant.
En outre, si la zéolithe hydrophobe semble avoir pour fonction d'absorber les composés organiques polluants, les inventeurs pensent que la zéolithe hydrophile remplit une fonction technique différente en jouant un rôle de catalyseur pour la décomposition de l'ozone.
L'invention concerne également un dispositif de dépollution d'une eau de production permettant de mettre en œuvre le procédé décrit ci-avant.
En particulier, l'invention a pour objet un dispositif de dépollution d'une eau de production comprenant :
- un réacteur contenant des zéolithes, disposant d'une ou de plusieurs ouvertures d'entrée pour introduire ladite eau de production et de l'ozone, et d'au moins une ouverture de sortie ;
- une ou plusieurs source(s) de lumière UV disposée(s) de manière à irradier l'eau de production dans le réacteur ; - un moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes permettant la récupération d'une eau de production dépolluée sans zéolithes.
Ce dispositif peut présenter les caractéristiques techniques décrites ci-avant pour le procédé.
Ainsi, le réacteur peut prendre la forme d'une colonne disposée verticalement ou horizontalement, de préférence verticalement.
Selon un mode de réalisation, le réacteur dispose d'au moins une première ouverture d'entrée pour introduire d'eau de production et d'au moins une seconde ouverture d'entrée pour introduire d'ozone. La première ouverture peut être située sur la partie inférieure du réacteur. Cette première ouverture peut être constituée d'un seul point d'injection ou d'une multitude de points d'injection. La deuxième ouverture peut être également située sur la partie inférieure du réacteur. Cette deuxième ouverture peut être constituée d'un seul point d'injection ou d'une multitude de points d'injection.
Selon un autre mode de réalisation, le réacteur dispose d'une ouverture d'entrée pour introduire un mélange eau de production/ozone. Cette ouverture peut être située sur la partie inférieure du réacteur et peut être constituée d'un seul point d'injection ou d'une multitude de points d'injection.
Le réacteur contient des zéolithes. Les zéolithes présentes dans le réacteur sont choisies dans le groupe constitué par les zéolithes hydrophiles, les zéolithes hydrophobes et un mélange de zéolithes hydrophiles et de zéolithes hydrophobes.
L'ouverture de sortie du réacteur peut être située sur la partie supérieure dudit réacteur. Une ou plusieurs autres ouvertures peuvent également être ménagées dans le réacteur, par exemple pour le dégagement de gaz.
La source de lumière UV est de préférence une ou plusieurs lampes UV. La lampe UV peut être disposée de n'importe quelle manière dans le réacteur, dans la mesure où la lumière UV produite vient irradier l'eau de production dans le réacteur. De préférence, on dispose la lampe UV de manière à ce que la surface d'eau de production irradiée soit maximale. Selon un mode de réalisation, le réacteur a une forme de colonne et la lampe UV est une unique lampe de forme cylindrique, et celle-ci est disposée au centre du réacteur. Selon un autre mode de réalisation, plusieurs lampes UV sont disposées en plusieurs endroits à l'intérieur du réacteur. Quelle que soit la disposition de la ou des lampe(s) UV dans le réacteur, celle(s)-ci est (sont) de préférence disposée(s) à l'intérieur d'une enveloppe protectrice constituée d'un matériau transparent aux UV, par exemple du quartz, de manière à protéger la lampe UV de l'eau de production.
Ledit moyen de séparation peut être choisi comme décrit ci-avant, en particulier parmi une membrane de fïltration, un cyclone et un décanteur. De préférence, le moyen de séparation est une membrane de fïltration en céramique poreuse.
Ce moyen de séparation peut être situé dans le réacteur. Il peut par exemple former une paroi dans le réacteur, laissant passer l'eau de production après son irradiation, mais pas les zéolithes. La paroi peut définir deux compartiments dans le réacteur : un compartiment réactionnel dans lequel l'eau de production, en contact avec les zéolithes, est irradiée, et un compartiment de sortie dans lequel se trouve l'eau de production après traitement sans zéolithes. Les zéolithes sont ainsi maintenues dans le réacteur, dans le compartiment réactionnel, et l'eau de production dépolluée peut être récupérée en sortie du réacteur, dans le compartiment de sortie.
Ce moyen de séparation peut également être situé hors du réacteur. Dans ce cas, le moyen de séparation peut avoir une ouverture d'entrée en communication avec la sortie du réacteur, une première ouverture de sortie pour l'eau de production et une deuxième ouverture de sortie pour les zéolithes. Ladite deuxième ouverture de sortie du moyen de séparation est en communication fluidique avec le réacteur. Cette communication fluidique peut être établie directement dans le réacteur. Alternativement, la communication fluidique peut être établie avec une conduite communiquant elle-même avec le réacteur. De préférence, ladite deuxième ouverture de sortie du moyen de séparation est en communication fluidique avec une conduite reliée à au moins une ouverture d'entrée du réacteur.
Un mode de réalisation avantageux du procédé et du dispositif de dépollution selon l'invention est représenté sur la figure 1.
Un flux d'eau de production 1 et un flux d'ozone 2 sont introduits dans un réacteur 5 selon l'invention. Le flux d'ozone 2 est produit par un ozoneur 4 à partir d'un flux d'oxygène 3. Dans le réacteur 5 sont présentes en suspension des zéolithes 6. Des lampes UV 7 sont disposées à plusieurs endroits dans le réacteur 5, et permettent l'irradiation de l'eau de production dans le réacteur 5. Après irradiation, l'eau de production sort du réacteur 5 par le conduit 8. Cette eau, qui contient des zéolithes en suspension, est acheminée jusqu'à un moyen de séparation 9. Ce moyen de séparation 9 permet de récupérer d'une part un flux 10 d'eau de production dépolluée sans zéolithes, et d'autre part un flux 11 d'eau de production avec les zéolithes. Ce flux 11 est relié au flux d'eau de production 1, de façon à être réintroduit dans le réacteur 5. Le réacteur 5 est également équipé d'une sortie de gaz 12.
EXEMPLES
Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois en limiter la portée. Les essais ont été réalisés sur un dispositif pilote d'ozonation.
Le pilote d'ozonation se composait d'un réacteur en verre possédant une double paroi afin de contrôler la température de l'effluent. Un ozoneur BMT 803N a permis de générer de l'ozone par décharge électrique dans de l'oxygène pur. Le gaz obtenu (mélange d'03 et d'02) était alors dirigé vers un fritté positionné en bas d'une colonne constituant le réacteur.
Le gaz récupéré en tête de colonne a été passé par un séparateur de phase afin de retenir le trop plein de liquide pouvant être entraîné, puis est entré dans un analyseur BMT 964 BT indiquant la concentration en ozone dans le gaz en sortie.
Dans le réacteur a été insérée une gaine en quartz dans laquelle se positionnait une lampe UV-C basse pression de 35 W générant une longueur d'onde de 254 nm.
L'effluent était introduit dans le réacteur et circulait ensuite dans une boucle de recirculation et un Erlenmeyer de 500 mL permettant d'augmenter le volume réactionnel (muni d'un agitateur magnétique rotatif et placé sur un bloc chauffant pour ne pas descendre en température). Deux cellules placées dans la boucle de recirculation était dotées l'une d'une sonde de température, l'autre d'une sonde pH. Une pompe péristaltique Masterflex assure la circulation du liquide, pompé en haut de la colonne et réinjecté en bas de celle-ci. Le volume réactionnel total était de 1,2 L.
7,2 g de zéolithes ont été introduits dans le réacteur. Les zéolithes ont été choisies parmi celles décrites dans le tableau 1 ci-dessous. Composé Zéolithes 1 Zéolithes 2
Nom commercial Purmol®4ST ZEOfiair®100
Société Zeochem Zeochem
Caractère hydrophile hydrophobe hydrophile/hydrophobe
taille des grains (μιη) 2 -> 30 4
Diamètre des pores (Â) 4 5,6
Surface spécifique (m2/g) 400
Rapport Si02/Al203 <10 400
Ta ?leau 1
La mesure du COT (Carbone Organique Total) a été réalisée l'aide d'un COT-mètre Shimadzu. Le COT est un indicateur global de la pollution puisqu'il représente la concentration de carbone organique dans l'eau (en mg/L).
La DCO (Demande Chimique en Oxygène) représente la quantité d'oxygène équivalente pour oxyder les molécules présentes dans une eau et est mesurée à l'aide d'un bloc chauffant HACH LANGE et Spectrophotomètre DR 2800.
Exemple 1 : Etude comparée de la dégradation du COT par différents procédés d'oxydation avancée
Un effluent synthétique a été préparé de façon à simuler une eau de production.
Tableau 2 Cet effluent synthétique a été introduit dans le dispositif pilote décrit ci-dessus et a été soumis à différents traitements :
traitement à l'ozone seulement,
traitement aux UV seulement,
traitement combiné UV/zéolithes 1,
traitement combiné ozone/zéolithes 1,
traitement combiné ozone/UV/zéolithes 1 et ozone/UV/zéolithes 2.
L'évolution du COT a été suivie au cours du temps pour ces différents traitements et est représentée sur la figure 2.
On peut constater que l'utilisation combinée d'UV, d'ozone et de zéolithes permet d'obtenir des cinétiques d'oxydation élevées.
Exemple 2 : Etude de l'influence du type de zéolithes
Dans le dispositif pilote décrit ci-dessus, l'effluent synthétique décrit dans le tableau 2 a été soumis à :
un traitement combiné A : ozone/UV/zéolithes 1
un traitement combiné B : ozone/UV/zéolithes 2
La température des eaux a été maintenue à 35 °C.
Ces essais ont permis de mesurer les paramètres suivants, représentés dans le tableau 3 : la constante cinétique de dégradation du premier ordre (en s"1)
le coefficient linéaire de régression de cette modélisation,
le rapport massique du COT abattu sur l'ozone consommé, et
l'abattement du COT en fin de manipulation.
Tableau 3 On a pu constater que l'abattement final en COT est supérieur à 95%, ce qui prouve l'efficacité des traitements A et B.
Exemple 3 : Traitement de différentes eaux de production
L'effluent synthétique décrit dans le tableau 2 et deux eaux de production provenant de différents sites de production pétrolière ont été soumis à un traitement combiné ozone/UV/zéolithes 1 dans le dispositif pilote décrit ci-dessus. La température des eaux a été maintenue à 35 °C.
Les eaux de production avaient les caractéristiques présentées dans le tableau 4 ci- dessous :
Tableau 4
L'eau de production 2 présentait initialement une turbidité importante. L'eau de production 2 a donc été soumise à un traitement préliminaire : soit une dilution par un facteur 5, soit une centrifugation.
Ces essais ont permis de mesurer les paramètres suivants, représentés dans le tableau 5 : la constante cinétique de dégradation du premier ordre (en s"1)
le coefficient linéaire de régression de cette modélisation,
le rapport massique du COT abattu sur l'ozone consommé, et
l'abattement du COT en fin de manipulation. k COT (s 1) r COT g Corganique abattu
Abattement (modélisation (modélisation /
COT (%) 1er ordre) 1er ordre) g 03 consommé
Matrice
4,9E-04 0,9641 2,48 > 98 synthétique
Eau de prod. 1 3,2E-04 0,8337 0,88 98,5
Eau de prod. 2
2,5E-04 0,8950 0,60 96,0 dilué 5 fois
Eau de prod. 2
2,4E-04 0,8294 3,04 98,6 centrifugée
Tableau 5
On a pu constater que l'abattement final en COT est supérieur à 95%, ce qui prouve l'efficacité du procédé non seulement sur un effluent synthétique, mais aussi sur des eaux de production réelles. Le procédé de dépollution permet donc de traiter, de façon non spécifique, tout type de composés polluants organiques, quel que soit le type de molécules.
Exemple 4 : Traitement continu
L'effluent synthétique (tableau 2) a été traité en continu sur une unité pilote. Il a été soumis à différents traitements :
traitement combiné UV/ozone, et
traitement combiné UV/ozone/zéolithes 1.
L'abattement du COT a été mesuré après stabilisation de l'unité pour différents temps de passage dans le réacteur et sont représentées sur la figure 3.
Les résultats indiquent une amélioration des performances avec le procédé combiné UV/ozone/zéolithes par rapport au procédé UV/ozone, en particulier pour un temps de séjour de 42,2 min.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de dépollution d'une eau de production comprenant les étapes consistant à : introduire ladite eau de production et de l'ozone dans un réacteur contenant des zéolithes,
soumettre l'eau de production dans le réacteur à une irradiation par une lumière UV, et
séparer l'eau de production des zéolithes grâce à un moyen de séparation, pour obtenir une eau de production dépolluée.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau de production contient des composés polluants, de préférence :
au moins 0,1 mg/L d'hydrocarbures aromatiques polycycliques, et /ou
au moins 0,5 mg/L de BTEX, et/ou
au moins 0,5 mg/L de composés phénoliques, et/ou
au moins 0,1 mg/L d'acides naphténiques, et/ou
au moins 0,1 mg/L d'acide acétique.
3. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les zéolithes sont des zéolithes hydrophiles.
4. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les zéolithes sont des zéolithes hydrophobes.
5. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les zéolithes sont un mélange de zéolithes hydrophiles et de zéolithes hydrophobes.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes est une membrane de fïltration en céramique poreuse.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes est disposé hors du réacteur.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes est disposé dans le réacteur.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape préliminaire consistant à éliminer les matières en suspension dans l'eau de production avant d'introduire l'eau de production dans le réacteur.
10. Dispositif de dépollution d'une eau de production comprenant :
- un réacteur contenant des zéolithes, disposant d'une ou de plusieurs ouvertures d'entrée pour introduire ladite eau de production et de l'ozone, et d'au moins une ouverture de sortie ;
- une ou plusieurs source(s) de lumière UV disposée(s) de manière à irradier l'eau de production dans le réacteur ;
- un moyen de séparation de l'eau de production des zéolithes permettant la récupération d'une eau de production dépolluée sans zéolithes.
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