EP2504490A2 - Verdichtungsgerät, sowie verfahren zum verdichten von böden - Google Patents

Verdichtungsgerät, sowie verfahren zum verdichten von böden

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EP2504490A2
EP2504490A2 EP10781912A EP10781912A EP2504490A2 EP 2504490 A2 EP2504490 A2 EP 2504490A2 EP 10781912 A EP10781912 A EP 10781912A EP 10781912 A EP10781912 A EP 10781912A EP 2504490 A2 EP2504490 A2 EP 2504490A2
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EP
European Patent Office
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bandage
transmission
imbalances
belt
planetary gear
Prior art date
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EP10781912A
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English (en)
French (fr)
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EP2504490B1 (de
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Hans-Peter Ackermann
Peter Janner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hamm AG
Original Assignee
Hamm AG
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Publication date
Application filed by Hamm AG filed Critical Hamm AG
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Application granted granted Critical
Publication of EP2504490B1 publication Critical patent/EP2504490B1/de
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    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01C—CONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C19/00—Machines, tools or auxiliary devices for preparing or distributing paving materials, for working the placed materials, or for forming, consolidating, or finishing the paving
    • E01C19/22—Machines, tools or auxiliary devices for preparing or distributing paving materials, for working the placed materials, or for forming, consolidating, or finishing the paving for consolidating or finishing laid-down unset materials
    • E01C19/23—Rollers therefor; Such rollers usable also for compacting soil
    • E01C19/28—Vibrated rollers or rollers subjected to impacts, e.g. hammering blows
    • E01C19/286—Vibration or impact-imparting means; Arrangement, mounting or adjustment thereof; Construction or mounting of the rolling elements, transmission or drive thereto, e.g. to vibrator mounted inside the roll
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E01C19/282—Vibrated rollers or rollers subjected to impacts, e.g. hammering blows self-propelled, e.g. with an own traction-unit
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D3/00—Improving or preserving soil or rock, e.g. preserving permafrost soil
    • E02D3/02—Improving by compacting
    • E02D3/046—Improving by compacting by tamping or vibrating, e.g. with auxiliary watering of the soil
    • E02D3/074—Vibrating apparatus operating with systems involving rotary unbalanced masses

Definitions

  • the invention relates to a compacting device for compacting trays according to the preamble of claim 1, and to a method for compaction of trays according to claim 21.
  • Compactors are known, e.g. in the form of a road roller.
  • a road roller may be a self-propelled vehicle and has at least one bandage.
  • a bandage of a compactor in the form of a road roller there is an inner and outer radius of curvature of the bandage at their lateral ends.
  • the speed is higher due to the longer distance traveled, as at the inner edge.
  • Increasing the steering angle and thus reducing the radius of the curve increases the difference between these speeds.
  • a bandage can not rotate at different circumferential speeds at its lateral ends, the bandage rolls in the middle of its width on the ground or from the bottom, while it at the outer edge regions of the bandage to thrust movements (slippage) between asphalt and the rolling ⁇ coat of the bandage comes. For this reason, it makes sense to divide the bandage and drive both halves independently, thus lessening this inevitable effect due to the smaller width of the split bandage.
  • Oszillationsbandagen are so far, in contrast to vibration bandages not made in split design, since the technical realization is much more difficult.
  • the synchronization of the centrifugal forces generating imbalances must be guaranteed at all times, especially with a relative rotation of the two bandages each other.
  • WO 82/01903 discloses four typical operating states of the prior art undivided oscillation band oscillation system. From left to right, the positions of the imbalances are each further rotated in steps of 90 ° (out of phase). Due to the coupled drive, both imbalances (imbalance weights) rotate in the same direction. While the centrifugal forces are canceled out in the operating states of the left-hand illustrations of FIG. 5, a torque results in the images on the right-hand side (FIGS. 5B, 5D) due to the directions of the centrifugal forces F and the lever arms x
  • the bandage thus undergoes a small twist to the left and right with each revolution of the imbalance shaft and begins to oscillate about the axis of rotation M of the bandage.
  • Fig.2 of the present description shows the sectional view of a divided vibration bandage.
  • the two bandage parts 2a, 2b are screwed together via a rotary joint.
  • the imbalances 3 for both bandage parts 2a, 2b are located here on the central imbalance shaft 31, which is driven by a hydraulic motor 7.
  • a hydraulic motor 7 which is driven by a hydraulic motor 7.
  • the problem described has the consequence that the bandage parts 2a, 2b can not oscillate synchronously.
  • the two bandage parts 2a, 2b work exactly opposite, there are thrust movements in the gap between the bandage parts 2a, 2b and in the adjacent area, which bring about a tearing of the asphalt surface.
  • phase errors of 0 to 180 ° are possible.
  • phase errors of 10-20 ° would shave the asphalt at the joint between the band parts 2a, 2b.
  • the invention is therefore based on the object to provide a vibration device or a method for compacting soils, which does not have the aforementioned problems.
  • the bandage in a compacting device having at least one movable bandage rotatable about a bandage axis with oscillatory torque generating oscillatory torque generated by the bandage axis with imbalances that rotate 180 degrees out of phase with the same direction of rotation, and with a drive shaft extending coaxially with the bandage axis Driving the vibration exciter, the bandage is divided at least once and each Bandagenteil has at least two, mounted in the bandage at a distance from the bandage axis coupled vibration exciter.
  • the respective vibration exciter are stored in the respective band parts.
  • the control can be done electrically, electronically or hydraulically / pneumatically.
  • the drive shafts for the vibration exciter of the adjacent bandage parts can be mechanically coupled via a transmission, wherein the transmission Rotation or the drive torque of a drive shaft transmits in the correct phase to the subsequent drive shaft.
  • the transmission for coupling the drive shaft parts may be a planetary gear or a spur gear or a bevel gear.
  • the bandage is divided into two parts and each bandage part has its own travel drive, wherein the two bandage parts are coaxially rotatable relative to each other rotatably connected to each other.
  • a preferably usable planetary gear may consist of at least two planetary gear sets.
  • the planetary gear of two planetary gear sets may have a common planet carrier, wherein the Hohlrader the planetary gear sets are each rotatably connected to a bandage part and the respective drive shafts with the respective sun gears of the planetary gear sets.
  • the gear to drive the imbalances may be a belt transmission or chain transmission.
  • the transmission for driving the vibration exciter is preferably a toothed belt drive with omega wrap, which drives toothed belt pulleys coupled with unbalances.
  • the transmission is preferably a belt transmission with a belt guide, which allows a reversal of direction and a reciprocal ratio to the planetary gear.
  • the translation of the belt drive and the translation of the planetary gear should give a total ratio of 1: 1. It can also be provided a multi-stage planetary gear and a belt drive without reversing direction and without reciprocal ratio to the planetary gear.
  • the vibration exciters have imbalance weights and the imbalance weights are preferably made of unevenness plates, which are preferably attached laterally to the pulleys of the belt drive and have a radially outwardly extending edge which is aligned in a certain initial position with the belt of the belt drive when the rotational angle offset zwi ⁇ rule the two driven by the belt drive unbalance shafts or pulleys corresponds to the target value.
  • the belt transmission is a toothed belt transmission.
  • a belt tensioning device can tension the belt for driving the imbalance or the pulley by means of an eccentrically displaceable bearing pin for the pulley.
  • the belt tensioner may include an eccentric adjustment bolt for rotating and locking the eccentric journal.
  • the belt drive can have coaxial and concentric pulleys with the axis of rotation of the imbalances whose weight distribution is not rotationally symmetrical with respect to the axis of rotation of the imbalances.
  • holes or holes in the material of the toothed belt can cause a non-rotationally symmetric weight distribution and form a negative imbalance mass.
  • the bearings are preferably arranged centrally to the radial belt force and centrifugal force of the imbalances.
  • a split bandage with two bandage halves in which the imbalance weights of the vibration exciters in each part of the bandage be rotated by the same angle with respect to the phase position as the relative rotation of the bandage halves to each other in order to achieve a synchronization of the oscillatory movement in the two halves of the bandage, even if the bandage halves are twisted to each other.
  • a transmission has the task to transmit the moment of the hydraulic motor for driving the imbalances from the left to the right bandage in the correct phase.
  • Fig. 2 a split vibration bandage of the DV90 roll after
  • Fig. 3 is a simple Za hnriemen arrangement for divided Oszil lation, with the phase problem can not be solved, Fig. 4 to 7 different bandage positions,
  • Fig. 12 is a perspective view of a toothed pulley.
  • FIG. 1 shows, as an example of a vibration device, a road roller, specifically a tandem vibrating roller with a front and a rear drum 2.
  • FIG. 8 shows a divided oscillatory bandage 2. Shown are the two bandage parts 2a, 2b with built-in gear, z. B. the in Fig. 9 illustrated planetary gear 6 to solve the phase problem when cornering, imbalances (unbalance weights) 3 of the vibration exciter 30a, 30b and the attachments.
  • Travel drives 7a, 7b drive the respective bandage parts 2a, 2b.
  • the planetary gear 6 has two planetary gear sets 6a, 6b.
  • Each bandage part 2a, 2b has an inside arranged frontal Ronde 12a, 12b, in the example, bearing journals 20a, 20b for receiving rotating imbalances 3 of the vibration exciter 30a, 30b are stored.
  • the ring gear 10a on the left side of the first planetary gear set 6a is fixedly connected to the bandage part 2a on the left side of the bandage 2 by the journal 16a and the round plate 12a.
  • the ring gear 10b on the right side of the bandage is coupled via the bearing pin 16b and the blank 12b to the bandage part 2b on the right side of the bandage 2.
  • the bandage part 2a on the one hand stands still, the hydraulic motor 7 is not running.
  • the ring gear 10a of the first stage (planetary gear set 6a), which is connected to the bandage part 2a and the sun gear IIa of the first planetary gear set 6a, which is coupled via the drive shaft 5a to the hydraulic motor 7, stand still.
  • the planetary gear set 6a is blocked on one side (on the left side in FIG. 9).
  • the bandage part 2b on the other side is now mentally twisted by any angle.
  • the ring gear 10b of the planetary gear set 6b on the other (on the right in FIG. 9) side is connected via the ring gear driver and the bearing pin 16b with the bandage part 2b.
  • the common planet carrier 9 is, as already explained, blocked by the planetary gear set on the left side. Therefore, case 2 of the elementary planetary gear set from table 2 applies.
  • the gear ratio i is therefore -0.5.
  • the unbalance 3 must be rotated by the same angle as the bandage part 2 a, 2 b, in which it is mounted, in order to achieve a synchronization of the oscillatory movement in both bandage parts 2 a, 2 b .
  • a two-stage planetary gear with a belt drive with reverse rotation and reciprocal translation can be used as a planetary gear 6.
  • the respective ring gears 10a, 10b of the planetary gear sets 6a, 6b are rotatably connected with bearing pins 16a, 16b, which are coaxially arranged in the adjacent rounds 12a, 12b of the bandage parts 2a, 2b, with the band parts 2a, 2b, wherein the bearing pins 16a, 16b at the same time the storage of the central drive pulleys 21 of the toothed belt drive 15a, 15b to drive the vibration exciter 30a, 30b form.
  • a multi-stage planetary gear with belt ratio not equal to the reciprocal of the transmission and without reversing direction can be used.
  • a third planetary stage which would accomplish a total ratio of 1 and reversal direction, can be dispensed with by the guidance of the timing belt 32c with omega wrap (see Fig.10) and a gear ratio of - 2.
  • the omega wrap means that the toothed belt 15c surrounds the toothed belt pulleys 13 by more than 180 °, for example by approximately 200 ° to 210 ° C. , in particular 205 °, as shown in FIG. 10.
  • the imbalances 3 are thus adjusted as required by the same angle as the twisted bandage parts 2a, 2b.
  • the moments by the Oszillationsunwuchten he testified ⁇ are thus in each drum part 2a, 2b in phase ', regardless of the current position of the unbalances 3 to each other.
  • a belt drives two or more unbalance shafts. If one were to transfer the drive from WO 82/201903 into a split drum 20, then eight pulleys and four belts would be required.
  • both unbalances 3 of a bandage part 2a, 2b are driven here with a belt, preferably a toothed belt 32.
  • a belt preferably a toothed belt 32.
  • each of a toothed belt 32 and a drive pulley per bandage half can be omitted.
  • a gear ratio of -2 is realized in the timing belt guide. This was achieved by means of an omega wrap of the toothed belt 32 according to FIG. For this, the large toothed pulleys 13 have twice the number of teeth compared to the small drive pulley 21.
  • a large toothed disc 13 can be used, in which also a part of the imbalance 3 can be realized.
  • the remaining portion of the imbalance 3 is provided by the lateral imbalance plates 14 and e.g. the nine screws 18 as imbalance weight (positive imbalance), whereby the imbalance plates 14 are preferably attached to both sides of the toothed belt pulleys 13 (Fig.10).
  • the already required toothed belt pulley 13 therefore also serves as imbalance 3.
  • the side of the pulley 13 arranged unbalance plates 14 are screwed directly to the respective toothed belt pulley 13.
  • the screws 18 form an additional imbalance weight.
  • the holes or holes 35 on the opposite side of the screws 18 thereby form a negative imbalance.
  • the two laterally mounted unbalance plates 14 are shown in the assembled position with the toothed belt 32 on.
  • the outer contour of the imbalance plates 14 is designed such that the inclined edge 14a on the sides of the imbalance plates 14 with the short run 32a of the toothed belt 32 is exactly aligned. This is a way to visually check the correct 180 ° offset of the unbalance 3 based on the position of the belt 32.
  • angles of the inclined flanks 14a of the unbalance plates 14 correspond to the angle of the belt 32 at the omega-wrapped side in the position shown in FIG.
  • the unbalance plates 14 are preferably arranged on both sides of the toothed belt pulley in the same position. With the thickness of the imbalance plates 14, the mass of the imbalance 3 can be changed, as well as with the number of screws 18 or the size of the holes 35,
  • the required belt tension of the toothed belt 32 has been made either by means of an additional idler pulley, or only selected, measured toothed belts 32 having a precisely tolerated length have been used.
  • the belt tension is adjusted by continuously changing the axial distance between the drive shaft 5a, 5b and the axis of the trunnion 20a, 20b. This is achieved by turning the eccentrically mounted bearing pin 20a, 20b on the unbalance flange 19 (FIG. 11).
  • the rotation of the eccentric unbalance flange 19 with the bearing pin 20a, 20b for tensioning the toothed belt 15c is done by turning an eccentric adjusting bolt 17 (FIG. 10).
  • This consists of two mutually eccentric cylinders and a hexagon for attaching a key.
  • the eccentric adjusting bolt 17 is provided for rotating the eccentric unbalance flange 19.
  • the unbalance flange 19 is rotated relative to the blank 12a, 12b when the adjusting bolt 17 is rotated.
  • the cantilever bearing journal 20a, 20b serves to receive a roller bearing 34 for the toothed belt pulley 13.
  • the roller bearing 34 is arranged centric to the radial belt force and centrifugal force of the imbalances 3.
  • FIG. 12 shows a perspective view of the toothed belt pulley 13 without a toothed belt 32.

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Abstract

Bei einem Verdichtungsgerät, mit mindestens einer verfahrbaren, um eine Bandagenachse (1) drehbaren Bandage (2), mit um die Bandagenachse (1) ein oszillierendes Drehmoment erzeugenden gekoppelten Schwingungserregern (30a, 30b) mit Unwuchten (3), die um 180 Grad phasenversetzt mit gleicher Drehrichtung rotieren, und mit einer koaxial zur Bandagenachse (1) verlaufenden Antriebswelle (5a, 5b) zum Antrieb der Schwingungserreger (30a, 30b), ist vorgesehen, dass die Bandage (2) mindestens einmal geteilt ist und dass jedes Bandagenteil (2a, 2b) mindestens zwei, in der Bandage (2) mit Abstand von der Bandagenachse (1) gelagerte gekoppelte Schwingungserreger (30a, 30b) aufweist.

Description

Verdichtunqsqerät, sowie Verfahren zum Verdichten von Böden
Die Erfindung betrifft ein Verdichtungsgerät zum Verdichten von Böden gemäß Oberbegriff des Anspruchs 1, sowie ein Verfahren zum Verdichten von Böden gemäß Anspruch 21.
Bekannt sind Verdichtungsgeräte z.B. in Form einer Straßenwalze.
Mit Hilfe einer Straßenwalze können großflächig Böden, z.B. Asphaltdecken ver¬ dichtet werden. Eine ausreichende Verdichtung ist notwendig, um die Tragfähig¬ keit und Dauerhaftigkeit des Bodens gewährleisten zu können. Bei den Straßen¬ walzen wird zwischen einer dynamischen und einer statischen Wirkungsweise bei der Verdichtung unterschieden. Bei der dynamischen Wirkungsweise erfolgt die Verdichtung durch Bewegung, und bei der statischen Wirkungsweise erfolgt die Verdichtung durch das Gewicht der Straßenwalze.
Eine Straßenwalze kann ein selbstfahrendes Fahrzeug sein und weist mindestens eine Bandage auf. Beim Durchfahren von Kurven mit einer Bandage eines Verdichtungsgerätes in Form einer Straßenwalze gibt es einen inneren und äußeren Kurvenradius der Bandage an ihren seitlichen Enden. An der kurvenäußeren Kante der Bandage ist die Geschwindigkeit aufgrund des längeren zurückgelegten Weges höher, als an der Innenkante. Mit Erhöhung des Lenkeinschlages und somit geringerem Kurvenradius erhöht sich der Unterschied dieser Geschwindigkeiten zueinander. Da eine Bandage jedoch nicht mit unterschiedlichen Umfangsgeschwindigkeiten an ihren seitlichen Enden rotieren kann, rollt die Bandage in der Mitte ihrer Breite auf dem Untergrund bzw. Boden ab, während es an den äußeren Randbereichen der Bandage zu Schubbewegungen (Schlupf) zwischen Asphalt und dem Walz¬ mantel der Bandage kommt. Aus diesem Grund ist es sinnvoll, die Bandage zu teilen und beide Hälften unabhängig voneinander anzutreiben, um somit diesen zwangsläufigen Effekt aufgrund der geringeren Breite der geteilten Bandage zu geringeren.
Oszillationsbandagen werden bisher, im Gegensatz zu Vibrationsbandagen nicht in geteilter Ausführung hergestellt, da die technische Realisierung deutlich schwieriger ist. Die Synchronisation der die Fliehkräfte erzeugenden Unwuchten, muss zu jeder Zeit gewährleistet sein, insbesondere auch bei einer relativen Verdrehung der beiden Bandagen zueinander.
Bei einer bekannten oszillierenden Walze nach WO 82/01903 sind zwei synchron rotierende Unwuchtwellen vorgesehen, die über eine zentrale Welle mittels Zahnriemen angetrieben werden. Dadurch wird der Walze eine schnell wechselnde vorwärts-/rückwärts-rotierende Bewegung aufgezwungen. Die oszillierende Walze hebt somit niemals von der Unterlage ab.
Der WO 82/01903 (Fig. 5) sind vier typische Betriebszustände des Oszillationssystems einer ungeteilten Oszillationsbandage nach dem Stand der Technik entnehmbar. Von links nach rechts sind die Stellungen der Unwuchten jeweils in Schritten von 90° weitergedreht (phasenversetzt) dargestellt. Durch den gekoppelten Antrieb drehen sich beide Unwuchten (Unwuchtgewichte) gleichsinnig. Während sich bei den Betriebszuständen der linken Abbildungen der Fig.5 die Zentrifugalkräfte aufheben, resultiert in den Abbildungen auf der rechten Seite (Fig. 5B, 5D) aufgrund der Richtungen der Zentrifugalkräfte F und den Hebelarmen x ein Drehmoment
M = 2 · x · F im (Fig. 5B) bzw. gegen den Uhrzeigersinn (Fig. 5D).
Die Bandage erfährt somit bei jeder Umdrehung der Unwuchtwelle eine kleine Verdrehung nach links und rechts und beginnt um die Rotationsachse M der Bandage zu oszillieren.
Bei Vibrationsbandagen ist die Teilung der Bandage bereits bekannt, weil diese technisch leicht zu realisieren ist. Fig.2 der vorliegenden Beschreibung zeigt die Schnittdarstellung einer geteilten Vibrationsbandage. Die beiden Bandagenteile 2a, 2b sind über eine Drehverbindung miteinander verschraubt. Die Unwuchten 3 für beide Bandagenteile 2a, 2b befinden sich hier auf der zentralen Unwuchtwelle 31, die über einen Hydraulikmotor 7 angetrieben wird. Bei einer Kurvenfahrt und somit Verdrehung der Bandagenteile 2a, 2b zueinander ändert sich an der Vibra¬ tion in den beiden Bandagenteile 2a, 2b nichts, d.h. beide Bandagenteile 2a, 2b vibrieren synchron.
Ein einfacher Aufbau mit einer durchgängigen Zentralwelle 33 zum Antrieb der Unwuchten 3 wie bei der Vlbrationsbandage, ist bei einer Oszillationsbandage in Fig. 3 gezeigt. Dieser Lösung kann das Phasenproblem aus folgenden Gründen nicht lösen :
Beim Verdrehen der Bandagenteile 2a, 2b (Walzmäntel) zueinander, z.B. bei Kurvenfahrt, ändert sich die Position der Unwuchtwellen 31a, 31b zueinander, da die Unwuchtwellen 31a, 31b in den jeweiligen Bandagenteilen 2a, 2b gelagert sind. Da die Unwuchten 3, die mittels Zahnriemen 32 von einer zentralen Welle 33 angetrieben werden, ihre Ausrichtung beibehalten, verschiebt sich jeweils die Wirkrichtung der Kraft im verdrehten Bandagenteil 2a, 2b (Fig.4 bis Fig.7).
Für eine bessere Darstellung der Zahnriemenführung aus den Fig.4 bis Fig.7 ist die beschriebene Zahnriemenführung in Fig. 3 räumlich dargestellt.
Fig.4 und Fig.5 zeigen die beiden Bandagenteile 2a, 2b vor ihrer Verdrehung. In Fig.6 und Fig.7 sind die Bandagenteile 2a, 2b nach einer Verdrehung des Bandagenteils 2b um 90° dargestellt.
Zu Erklärung soll angenommen werden, dass das Bandagenteil 2a die Position nicht verändert, während das Bandagenteil 2b durch Kurvenfahrt um 90° weitergedreht wird. Auch die zentrale, rotierende Welle wird zur Veranschaulichung einer Momentaufnahme unterworfen und steht somit quasi still. Wie Fig.7 zeigt, stehen die beiden Unwuchten des rechten Bandagenteils 2b nun übereinander. Da die Antriebswelle 33 in der Walzenmitte stillsteht, hat sich bei der Drehung des Bandagenteils 2b der Zahnriemen 32 an der zentralen Antriebsriemenscheibe 21 abgerollt und die Ausrichtung der Unwuchten 3 nicht verändert. Wegen der neuen Position der Unwuchten 3 leiten die Fliehkräfte nun aber mit maximalem Hebel ein Moment ein, das das Bandagenteil 2b in Drehung versetzt. Bei der Stellung in Fig.6 dagegen kommt kein Moment zustande, da der wirksame Hebel gleich Null ist.
Die beschriebene Problematik hat zur Folge, dass die Bandagenteile 2a, 2b nicht synchron oszillieren können. Im Extremfall, wenn die beiden Bandagenteile 2a, 2b genau entgegengesetzt arbeiten, kommt es im Spalt zwischen den Bandagenteilen 2a, 2b und im angrenzenden Bereich zu Schubbewegungen, die ein Aufreißen der Asphaltdecke mit sich bringen. Je nach Verdrehung der beiden Bandagenteile 2a, 2b zueinander sind Phasenfehler von 0 bis 180° möglich. Bereits Phasenfehler von 10-20° würden den Asphalt an der Fuge zwischen den Bandagenteilen 2a, 2b abscheren. Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Vibrationsgerät bzw. ein Verfahren zum Verdichten von Böden anzugeben, das die vorgenannten Probleme nicht aufweist.
Zur Lösung dieser Aufgabe dienen erfindungsgemäß die Merkmale des Anspruchs 1 bzw. 21.
Erfindungsgmäß ist vorgesehen, dass bei einem Verdichtungsgerät mit mindestens einer verfahrbaren, um eine Bandagenachse drehbaren Bandage mit um die Bandagenachse ein oszillierendes Drehmoment erzeugenden gekoppelten Schwingungserregern mit Unwuchten, die um 180 Grad phasenversetzt mit gleicher Drehrichtung rotieren, und mit einer koaxial zur Bandagenachse verlaufenden Antriebswelle zum Antrieb der Schwingungserreger, die Bandage mindestens einmal geteilt ist und dass jedes Bandagenteil mindestens zwei, in der Bandage mit Abstand von der Bandagenachse gelagerte gekoppelte Schwingungserreger aufweist.
Die jeweiligen Schwingungserreger sind dabei in den jeweiligen Bandagenteilen gelagert.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Antriebswellen für die Schwingungserreger der einzelnen Bandagenteile mechanisch gekoppelt oder über eine Steuerung phasenrichtig eingestellt sind, damit die Schwingungserreger aller Bandagenteile auch bei einer Verdrehung der Bandagenteile relativ zueinander synchron schwingen.
Die Steuerung kann elektrisch, elektronisch oder hydraulisch/pneumatisch erfolgen.
Die Antriebswellen für die Schwingungserreger der benachbarten Bandagenteile können mechanisch über ein Getriebe gekoppelt sein, wobei das Getriebe die Drehung bzw. das Antriebsmoment einer Antriebswelle phasenrichtig auf die nachfolgende Antriebswelle überträgt.
Das Getriebe zum Koppeln der Antriebswellenteile kann ein Planetengetriebe oder ein Stirnradgetriebe oder ein Kegelradgetriebe sein.
Die Bandage ist zweigeteilt und jeder Bandagenteil weist einen eigenen Fahrantrieb auf, wobei die beiden Bandagenteile koaxial relativ zueinander verdrehbar miteinander verbunden sind.
Ein vorzugsweise einsetzbares Planetengetriebe kann aus mindestens zwei Planetensätzen bestehen.
Das Planetengetriebe aus zwei Planetensätzen kann einen gemeinsamen Planetenträger aufweisen, wobei die Hohlrader der Planetensätze jeweils mit einem Bandagenteil drehfest verbunden sind und die jeweiligen Antriebswellen mit den jeweiligen Sonnenrädern der Planetensätze.
Das Getriebe zum Antrieb der Unwuchten kann ein Riemengetriebe oder Kettengetriebe sein.
Das Getriebe zum Antrieb der Schwingungserreger ist vorzugsweise ein Zahnriementrieb mit Omega-Umschlingung, welcher mit Unwuchten gekoppelte Zahn- riemenscheiben antreibt.
Das Getriebe ist bevorzugt ein Riemengetriebe mit einer Riemenführung, die eine Drehrichtungsumkehr und eine reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe ermöglicht.
Die Übersetzung des Riemengetriebes und die Übersetzung des Planetengetriebes soll insgesamt ein Übersetzungsverhältnis von 1 : 1 ergeben. Es kann auch ein mehrstufiges Planetengetriebe und ein Riementrieb ohne Drehrichtungsumkehr und ohne reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe vorgesehen sein.
Die Schwingungserreger weisen Unwuchtgewichte auf und die Unwuchtgewichte bestehen vorzugsweise aus Unwurchtplatten, die vorzugsweise seitlich an den Riemenscheiben des Riemengetriebes befestigt sind und eine radial sich nach außen erstreckende Flanke aufweisen, die in einer bestimmten Ausgangsposition mit dem Riemen des Riemengetriebes fluchtet, wenn der Drehwinkelversatz zwi¬ schen den beiden von dem Riemengetriebe angetriebenen Unwuchtwellen bzw. Riemenscheiben dem Sollwert entspricht. Vorzugsweise ist das Riemengetriebe ein Zahnriemengetriebe.
Eine Riemenspanneinrichtung kann den Riemen zum Antrieb der Unwuchten bzw. der Riemenscheibe mit Hilfe eines exzentrisch verlagerbaren Lagerzapfens für die Riemenscheibe spannen.
Die Riemenspanneinrichtung kann einen exzentrischen Verstellbolzen zum Verdrehen und Festsetzen des exzentrischen Lagerzapfens aufweisen.
Das Riemengetriebe kann zu der Drehachse der Unwuchten koaxiale und konzentrische Riemenscheiben aufweisen, deren Gewichtsverteilung nicht rotationssymmetrisch zur Drehachse der Unwuchten verläuft.
Zur Drehachse der Unwuchten unsymmetrisch angeordnete Aussparungen, vorzugsweise Löcher oder Bohrungen, im Material der Zahnriemenscheibe können eine nicht rotationssymmetrische Gewichtsverteilung bewirken und ein negative Unwuchtmasse bilden.
Seitlich angeordnete Unwuchtplatten können an den Riemenscheiben befestigt sein und/oder unsymmetrisch angeordnete Schrauben, die ein Unwuchtgewicht bilden, wobei die Schrauben auch zur Befestigung der Unwuchtplatten dienen können.
Zur Aufnahme der Wälzlager der Unwuchten können fliegende Lagerzapfen vorgesehen sein, wobei die Lager vorzugsweise zentrisch zur radialen Riemenkraft und Fliehkraft der Unwuchten angeordnet sind.
Dieser Lagerzapfen sind zum Spannen des Riemens verlagerbar in den Ronden der Bandagenteile gelagert.
Zum Verdichten von Böden mit einer Bandage eines Verdichtungsgerätes ist vorgesehen, mit Hilfe mindestens eines Schwingungserregers mit rotierenden Unwuchtgewichten Verdichtungsschwingungen der Bandage zu erzeugen, wobei durch da., Verwenden einer geteilten Bandage mit zwei Bandagenhälften, bei der die Unwuchtgewichte der Schwingungserreger in jedem Teil der Bandage um den gleichen Winkel bezüglich der Phasenlage wie die relative Verdrehung der Bandagenhälften zueinander verdreht werden, um eine Synchronisation der Oszillationsbewegung in beiden Bandagenhälften zu erreichen, auch wenn die Bandagenhälften zueinander verdreht sind.
Eine mechanische Verbindung soll die Synchronisation der Erregerkräfte in beiden Bandagenhälften ermöglichen. Diese Funktion übernimmt ein mehrstufiges Planetengetriebe.
Dabei hat ein Getriebe die Aufgabe, das Moment des Hydraulikmotors zum Antrieb der Unwuchten von der linken auf die rechte Bandage phasenrichtig zu übertragen.
Im Folgenden werden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Es zeigen :
Fig. 1 ein Vibrationsgerät,
Fig . 2 eine geteilte Vibrationsbandage der Walze DV90 nach dem
Stand der Technik,
Fig . 3 eine einfache Za hnriemenführung für geteilte Oszil lation, mit der das Phasenproblem nicht gelöst werden kann, Fig . 4 bis 7 unterschiedliche Bandagenpositionen,
Fig. 8 eine Schnittdarstellung der erfindungsgemäßen Bandage,
Fig. 9 einen Planetensatz,
Fig.10 einen Zahnriementrieb mit Omega-Umschlingung,
Fig .11 die Exzentrizität des Unwuchtflansches/Lagerzapfens, und
Fig . 12 eine perspektivische Ansicht einer Zahn riemenscheibe .
Fig. 1 zeigt als Beispiel für ein Vibrationsgerät eine Straßenwalze, nämlich insbesondere eine Tandemvibrationswalze mit einer vorderen und einer hinteren Bandage 2.
Fign . 2 bis 7 erläutern, wie in der Beschreibungseinleitung bereits erwähnt, den Stand der Technik.
In Fig.8 ist eine geteilte oszillationsfähige Bandage 2 abgebildet. Dargestellt sind die beiden Bandagenteile 2a, 2b mit eingebautem Getriebe, z. B. dem in Fig . 9 dargestellten Planetengetriebe 6 zur Lösung des Phasenproblems bei Kurvenfahrt, Unwuchten (Unwuchtgewichte) 3 der Schwingungserreger 30a, 30b und den Anbauteilen .
Fahrantriebe 7a, 7b treiben die jeweiligen Bandagenteile 2a, 2b an. Das Planetengetriebe 6 weist zwei Planetensätze 6a, 6b auf. Jeder Bandagenteil 2a, 2b weist eine innenseitig angeordnete stirnseitige Ronde 12a, 12b auf, in der beispielsweise Lagerzapfen 20a, 20b zur Aufnahme rotierender Unwuchten 3 der Schwingungserreger 30a, 30b gelagert sind.
Das Hohlrad 10a auf der linken Seite des ersten Planetensatzes 6a ist durch den Lagerzapfen 16a und die Ronde 12a mit dem Bandagenteil 2a auf der linken Seite der Bandage 2 fest verbunden. Das Hohlrad 10b auf der rechten Seite der Bandage ist dagegen über den Lagerzapfen 16b und der Ronde 12b an den Bandagenteil 2b auf der rechten Seite der Bandage 2 gekoppelt.
In Fig.9 ist der Aufbau eines Planetengetriebes 6 dargestellt.
Die Synchronisation der Unwuchtmomente ist unabhängig von der Verdrehung der Bandagenteile 2a, 2b. Zur einfacheren Erläuterung sei folgendes angenommen :
Der Hydraulikmotor 7 zum Antrieb der Osziiiationsbewegung läuft, die Bandagenteile 2a, 2b sind nicht in Bewegung, d.h. beide Bandagenteile 2a, 2b stehen still. Folglich sind beide in Fig. 9 ersichtlichen Hohlräder 10a, 10b blockiert, da sie, wie schon beschrieben wurde, mit den Bandagen 2a, 2b verdrehstarr verbunden sind.
In dem Planetensatz 6a auf der linken Seite der Fig. 9 wird das Antriebsmoment, das vom Hydraulikmotor 7 auf die Antriebswelle 5a (Sonnenwelle) übertragen wird, über das Sonnenrad IIa und die Planetenräder 8a auf den Planetenträger 9 weitergegeben. Es gilt Fall 3 (Sonnenrad treibt an, Steg ist Abtrieb) des elementaren Planetensatzes nach Tabelle 2. Das Übersetzungsverhältnis i beträgt demnach 3.
Die Zähnezahlen der Räder des Planetengetriebes 6 zum Berechnen der Übersetzungsverhältnisse sind in Tabelle 1 aufgelistet. Tabelle 1 : Zähnezahlen der Getrieberäder
Vom Planetenträger 9 wird das Moment nun weiter über die Planetenräder 8b der rechten Stufe auf das rechte Sonnenrad IIb und die Antriebswelle (Sonnenwelle) 5b weitergegeben (Fig.9). Da beide Planetensätze 6a, 6b gleich aufgebaut sind, beträgt das Übersetzungsverhältnis i nach Tabelle 2, Fall 4 folglich 1/3 für die rechte Stufe (Planetensatz 6b). Dieser gibt bei der Momentenübertragung eine Gesamtübersetzung von 1 (linkes Sonnenrad IIa zu rechtem Sonnenrad IIb).
Wenn also beide Bandagenteile 2a, 2b mit der gleichen Drehzahl rotieren— bei Geradeausfahrt - oder beim Stillstehen, es also zu keiner Verdrehung der Bandagenteile 2a, 2b zueinander kommt, wird das Drehmoment wie gewünscht im Verhältnis 1 : 1 von der einen Seite zur anderen übertragen.
Tabelle 2 : Einsatzfälle der Planetenstufen— Elementarer Planetensatz
Beim Verdrehen des einen Bandagenteils 2a gegenüber dem anderen 2b muss gewährleistet sein, dass die Unwuchten 3, im gleichen Maße mitgedreht werden.
Zur einfacheren Erläuterung wird folgendes genommen :
Der Bandagenteil 2a auf der einen Seite steht still, der Hydraulikmotor 7 läuft nicht. Kurz gesagt, das Hohlrad 10a der ersten Stufe (Planetensatz 6a), welches mit dem Bandagenteil 2a verbunden ist und das Sonnenrad IIa des ersten Planetensatzes 6a, der über die Antriebswelle 5a mit dem Hydraulikmotor 7 gekoppelt ist, stehen still. Folglich ist der Planetensatz 6a auf der einen Seite (in Fig. 9 auf der linken Seite) blockiert.
Der Bandagenteil 2b auf der anderen Seite wird nun gedanklich um einen beliebigen Winkel verdreht.
Das Hohlrad 10b des Planetensatzes 6b auf der anderen (in Fig. 9 rechten) Seite ist über den Hohlrad-Mitnehmer und den Lagerzapfen 16b mit dem Bandagenteil 2b verbunden. Dieses gibt nun die Drehung des Bandagenteils 2b über die Planetenräder 8b auf -das Sonnenrad IIb auf der rechten Seite weiter. Der gemeinsame Planetenträger 9 ist, wie schon vorher erklärt, über den Planetensatz auf der linken Seite blockiert. Es gilt also Fall 2 des elementaren Planetensatzes aus Tabelle 2. Das Übersetzungsverhältnis i beträgt demnach -0,5.
Wie schon erläutert, muss die Unwucht 3 um den gleichen Winkel verdreht werden, wie das Bandagenteil 2a, 2b, in dem sie gelagert ist, um eine Synchronisati¬ on der Oszillationsbewegung in beiden Bandagenteilen 2a, 2b zu erreichen.
Vorzugsweise kann ein Zwei-Stufen-Planetengetriebe mit einem Riementrieb mit Drehrichtungsumkehrung und reziproker Übersetzung als Planetengetriebe 6 verwendet werden.
Die jeweiligen Hohlräder 10a, 10b der Planetensätze 6a, 6b sind mit Lagerzapfen 16a, 16b, die in den benachbarten Ronden 12a, 12b der Bandagenteile 2a, 2b koaxial angeordnet sind, mit den Bandagenteilen 2a, 2b drehfest verbunden, wobei die Lagerzapfen 16a, 16b zugleich die Lagerung der zentralen Antriebsriemenscheiben 21 des Zahnriemengetriebes 15a, 15b zum Antrieb der Schwingungserreger 30a, 30b bilden. Alternativ kann auch ein mehrstufiges Planetengetriebe mit Riemenübersetzung ungleich dem Kehrwert des Getriebes und ohne Richtungsumkehr verwendet werden.
Auf eine dritte Planetenstufe, die eine Gesamtübersetzung von 1 und Richtungsumkehr bewerkstelligen würde, kann durch die Führung des Zahnriemens 32c mit Omega-Umschlingung (siehe Fig.10) und einem Übersetzungsverhältnis von - 2 verzichtet werden. Die Omega-Umschlingung bedeutet, dass der Zahnriemen 15c die Zahnriemenscheiben 13 um mehr als 180°, beispielsweise um ca. 200° bis 210c, insbesondere 205°, wie in Fig. 10 gezeigt, umschließt.
Durch die Einzelübersetzungen von -0,5 in dem Planetensatz und -2 beim Zahnriemengetriebe 15 liegt auch hier die Gesamtübersetzung bei 1.
Die Unwuchten 3 werden also wie gefordert um den gleichen Winkel wie die verdrehten Bandagenteile 2a, 2b verstellt. Die durch die Oszillationsunwuchten er¬ zeugten Momente sind somit in jedem Bandagenteil 2a, 2b phasengleich', unabhängig von der aktuellen Stellung der Unwuchten 3 zueinander.
Bei der Zahnriemenführung wurden einige grundlegende Neuerungen und vorteilhafte Veränderung realisiert.
Ein Riemen treibt zwei oder mehrere Unwuchtwellen an. Würde man den Antrieb aus WO 82/201903 in eine geteilte Bandage 20 übertragen, so würden acht Riemenscheiben und vier Riemen benötigt.
Im Gegensatz zu den bisherigen ungeteilten Konstruktionen (WO 82/201903), die für jede Unwuchtwelle einen eigenen Zahnriementrieb vorsehen, werden hier mit einem Riemen, vorzugsweise einem Zahnriemen 32, beide Unwuchten 3 eines Bandagenteils 2a, 2b angetrieben. Dadurch können jeweils ein Zahnriemen 32 und ein Antriebsriemenrad je Bandagenhälfte entfallen. Wie schon vorher beschrieben, ist bei der Zahnriemenführung ein Übersetzungsverhältnis von -2 realisiert. Dies wurde mit Hilfe einer Omega-Umschlingung des Zahnriemens 32 gemäß Fig.10 erreicht. Dafür weisen die großen Zahnscheiben 13 die doppelte Zähnezahl im Vergleich zur kleinen Antriebsriemenscheibe 21 auf.
Durch die Umlenkung an der kleinen Zahnscheibe 21 wird die Drehrichtung geändert, was zu dem erforderlichen negativen Übersetzungsverhältnis führt.
Durch die erforderliche Übersetzung des Zahnriementriebes von -2 ist vorzugsweise eine große Zahnscheibe 13 einsetzbar, in der auch ein Teil der Unwucht 3 realisierbar ist.
Da die Zahnriemenscheibe 13 zum Anschrauben der Unwuchtplatten 14 ohnehin gebohrt werden muss, können zusätzliche Bohrungen 35 angebracht werden, um einen Teil der benötigten Unwucht 3 auf der gegenüberliegenden Seite der Unwuchtgewichte in Form der Unwuchtplatten 14 herzustellen (Negativunwucht). Ein weiterer Vorteil ist das aufgrund der Gewichtsreduzierung geringere Trägheitsmoment der Zahnriemenscheibe 13, das zum schnelleren Hochlauf beim Start des Antriebes führt.
Den restlichen Anteil der Unwucht 3 liefern die seitlichen Unwuchtplatten 14 und z.B. die neun Schrauben 18 als Unwuchtgewicht (Positivunwucht), womit die Unwuchtplatten 14 vorzugsweise beidseitig an den Zahnriemenscheiben 13 befestigt werden (Fig.10).
Die ohnehin erforderliche Zahnriemenscheibe 13 dient daher zugleich als Unwucht 3. Die seitlich von der Zahnriemenscheibe 13 angeordneten Unwuchtplatten 14 sind direkt an der jeweiligen Zahnriemenscheibe 13 verschraubt. Die Schrauben 18 bilden eine zusätzliches Unwuchtgewicht. Die Löcher bzw. Bohrungen 35 auf der den Schrauben 18 gegenüberliegenden Seite bilden dabei eine Negativunwucht. In Fig.10 sind die beiden seitlich befestigten Unwuchtplatten 14 in Montagestellung mit aufgelegtem Zahnriemen 32 abgebildet. Die Außenkontur der Unwuchtplatten 14 ist derart gestaltet, dass die schräge Flanke 14a an den Seiten der Unwuchtplatten 14 mit dem kurzen Trum 32a des Zahnriemens 32 exakt fluchtet. Dies ist eine Möglichkeit, um visuell den korrekten 180°-Versatz der Unwuchten 3 anhand der Lage des Zahnriemens 32 zu überprüfen.
Die Winkel der schrägen Flanken 14a der Unwuchtplatten 14 entsprechen dem Winkel des Riemens 32 an der omega-umschlungenen Seite in der Fig. 10 gezeigten Position.
Die Unwuchtplatten 14 sind vorzugsweise beidseitig der Zahnriemenscheibe in der gleichen Position angeordnet. Mit der Dicke der Unwuchtplatten 14 kann die Masse der Unwucht 3 verändert werden, ebenso wie mit der Anzahl der Schrauben 18 oder der Größe der Bohrungen 35,
Bisher wurde die erforderliche Riemenspannung des Zahnriemens 32 entweder mit Hilfe einer zusätzlichen Spannrolle hergestellt, oder es wurden nur ausgewählte, vermessene Zahnriemen 32 mit einer genau tolerierten Länge verwendet.
Bei der in den Fign. 10 und 11 gezeigten vorliegenden Konstruktion wird die Riemenspannung durch kontinuierliche Änderung des Achsabstandes zwischen der Antriebswelle 5a, 5b und der Achse des Lagerzapfens 20a, 20b eingestellt. Dies wird durch Verdrehen des exzentrisch gelagerten Lagerzapfens 20a, 20b am Unwuchtflansch 19 (Fig.11) erreicht.
Das Verdrehen des exzentrischen Unwuchtflansches 19 mit dem Lagerzapfen 20a, 20b zum Spannen des Zahnriemens 15c geschieht durch Verdrehen eines exzentrischen Verstellbolzens 17 (Fig. 10). Dieser besteht aus zwei zueinander exzentrischen Zylindern und einem Sechskant zum Ansetzen eines Schlüssels. Der exzentrische Verstellbolzen 17 ist zum Verdrehen des exzentrischen Unwuchtflansches 19 vorgesehen.
Durch die Exzentrizität wird beim Verdrehen des Verstellbolzens 17 der Unwuchtflansch 19 gegenüber der Ronde 12a, 12b verdreht.
Es ist somit ein Spannen des Riemens 32 mittels einer exzentrisch verlagerbarer Lagerzapfenanordnung möglich.
Der fliegendgelagerte Lagerzapfen 20a, 20b dient zur Aufnahme eines Wälzlagers 34 für die Zahnriemenscheibe 13. Das Wälzlager 34 ist zentrisch zur radialen Riemenkraft und Fliehkraft der Unwuchten 3 angeordnet.
Fig. 12 zeigt eine perspektivische Darstellung der Zahnriemenscheibe 13 ohne Zahnriemen 32.

Claims

Ansprüche
1. Verdichtungsgerät, mit mindestens einer verfahrbaren, um eine Bandagenachse (1) drehbaren Bandage (2), mit um die Bandagenachse (1) ein oszillierendes Drehmoment erzeugenden gekoppelten Schwingungserregern (30a, 30b) mit Unwuchten (3), die um 180 Grad phasen versetzt mit gleicher Drehrichtung rotieren, und mit einer koaxial zur Bandagenachse (1) verlaufenden Antriebswelle (5a, 5b) zum Antrieb der Schwingungserreger (30a, 30b), d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , d a s s
die Bandage (2) mindestens einmal geteilt ist und dass jedes - Bandagenteil (2a, 2b) mindestens zwei, in der Bandage (2) mit Abstand von der Bandagenachse (1) gelagerte gekoppelte Schwingungserreger (30a, 30b) aufweist.
2. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebswellen (5a, 5b) für die Schwingungserreger (30a, 30b) der einzelnen Bandagenteile (2a, 2b) mechanisch gekoppelt oder über eine Steuerung phasenrichtig eingestellt sind, damit die Schwingungserreger (30a, 30b) aller Bandagenteile (2a, 2b) auch bei einer Verdrehung der Bandagenteile (2a, 2b) relativ zueinander synchron schwingen.
3. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebswellen (5a, 5b) für die Schwingungserreger (30a, 30b) der benachbarten Bandagenteile (2a, 2b) mechanisch über ein Getriebe (6) gekoppelt sind und das Getriebe (6) die Drehung bzw. das Antriebsmoment einer Antriebswelle (5a) phasenrichtig auf die nachfolgende Antriebswelle (5b) des Bandagenteils (2b) überträgt.
4. Verdichtungsgerät nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Koppeln der Antriebswellenteile (5a, 5b) ein Pia- netengetriebe (6) oder ein Stirnradgetriebe oder ein Kegel radgetrie- be ist.
5. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Bandage (2) zweigeteilt ist und jedes Bandagenteil (2a, 2b) einen eigenen Fahrantrieb (7a, 7b) aufweist, wobei die Bandagenteile (2a, 2b) koaxial relativ zueinander verdrehbar miteinander verbunden sind .
6. Verdichtungsgerät nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Planetengetriebe (6) aus mindestens zwei Planetensätzen (6a, 6b) besteht.
7. Verdichtungsgerät nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Planetengetriebe (6) aus zwei Planetensätzen (6a, 6b) mit einem gemeinsamen Planetenträger (9) besteht, wobei Hohlräder (10a, 10b) der Planetensätze (6a, 6b) jeweils mit einem Bandagenteil (2a, 2b) drehfest verbunden sind und die jeweiligen Antriebswellenteile (5a, 5b) mit den jeweiligen Sonnenrädern (I Ia, I Ib) der Planetensätze (6a, 6b) verbunden ist.
8. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Antriebswellenteil (5a, 5b) eines jeden Bandagenteils (2a, 2b) über ein Getriebe die mindestens zwei Schwingungserreger (30a, 30b) antreibt.
9. Verdichtungsgerät nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Antrieb der Unwuchten (3) ein Riemengetriebe oder ein Kettengetriebe ist.
10. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Antrieb der Schwingungserreger (30a, 30b) ein Zahnriemengetriebe (15a, 15b) mit einem Zahnriemen (32) ist, welcher mit Unwuchten (3) gekoppelte Zahnriemenscheiben (13) antreibt.
11. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe ein Riemengetriebe ist mit einer Riemenführung, die eine Drehrichtungsumkehr und eine reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe (6) ermöglicht.
12. Verdichtungsgerät nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Übersetzung des Riemengetriebes (15) und die Übersetzung des Planetengetriebes (6) insgesamt ein Übersetzungsverhältnis von 1 : 1 ergeben .
13. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass ein mehrstufiges Planetengetriebe (6) und ein Riemengetriebe ohne Drehrichtungsumkehr und ohne reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe (6) vorgesehen ist.
14. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwingungserreger (30a, 30b) Unwuchten (3) aufweisen und die Unwuchten (3) aus Unwuchtplatten (14) bestehen, die seitlich an Zahnriemenscheiben (13) des Zahnriemengetriebes (15a, 15b) befestigt sind und eine radial sich nach außen erstreckende Flanke ( 14a) aufweisen, die in einer bestimmten Ausgangsposition mit dem Zahnriemen (32) des Zahnriemengetriebes (15a, 15b) fluchtet, wenn der Drehwinkelversatz zwischen den beiden von dem Zahnriemengetriebe (15a, 15b) angetriebenen Zahnriemenscheiben (13) dem Sollwert entspricht.
15. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass eine Riemenspanneinrichtung den Riemen (32) für den Antrieb der Unwuchten (3) bzw. der Riemenscheiben (13) mit Hilfe eines exzentrisch verlagerbarer Lagerzapfen (20a, 20b) spannt.
16. Verdichtungsgerät nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Riemenspanneinrichtung einen exzentrischen Verstellbolzen ( 17) zum Verdrehen des exzentrischen Lagerzapfens (20a, 20b) aufweist.
17. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Riemengetriebe (15a, 15b) zu der Drehachse der Unwuchten (3) koaxiale und konzentrische Riemenscheiben (13) aufweist, deren Gewichtsverteilung nicht rotationssymmetrisch zur Drehachse der Unwuchten (3) verläuft.
18. Verdichtungsgerät nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass zur Drehachse der Unwuchten (3) unsymmetrisch angeordnete Aussparungen (35) im Material der Zahnriemenscheibe (13) eine nicht rotationssymmetrische Gewichtsverteilung bewirken und ein negative Unwuchtmasse bilden.
19. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass Unwuchtplatten (14) an den Riemenscheiben (13) befestigt sind und/oder unsymmetrisch angeordnete Schrauben (18) eine Unwucht (3) bilden, wobei die Schrauben (18) auch zur Befestigung der Unwuchtplatten (14) dienen können.
20. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekenn¬ zeichnet, dass zur Aufnahme der Wälzlager (34) der Unwuchten (3) fliegende Lagerzapfen (20a, 20b) vorgesehen sind, wobei die Wälzlager (34) vorzugsweise zentrisch zur radialen Riemenkraft und Fliehkraft der Unwuchten (3) angeordnet sind. Verfahren zum Verdichten von Böden mit einer Bandage (2) eines Verdichtungsgerätes, wobei mit Hilfe mindestens eines Schwingungserregers (30a, 30b) mit rotierenden Unwuchten (3) Verdichtungsschwingungen der Bandage (2) erzeugt werden, gekennzeichnet durch das Verwenden einer geteilten Bandage (2) mit zwei Bandagenhälften (2a, 2b), bei der die Unwuchten (3) der Schwingungserreger (30a, 30b) in jedem Teil (2a, 2b) der Bandage (2) um den gleichen Winkel bezüglich der Phasenlage verdreht werden wie die relative Verdrehung der Bandagenhälften (2a, 2b) zueinander, so dass eine Synchronisation der Oszillationsbewegung in beiden Bandagenhälften (2a, 2b) erreicht wird, auch wenn die Bandagenhälften (2a, 2b) zueinander verdreht sind.
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