EP1576277A1 - Bounce-free magnetic actuator for injection valves - Google Patents

Bounce-free magnetic actuator for injection valves

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Publication number
EP1576277A1
EP1576277A1 EP03785564A EP03785564A EP1576277A1 EP 1576277 A1 EP1576277 A1 EP 1576277A1 EP 03785564 A EP03785564 A EP 03785564A EP 03785564 A EP03785564 A EP 03785564A EP 1576277 A1 EP1576277 A1 EP 1576277A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
face
damping
solenoid valve
magnetic
magnetic core
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP03785564A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Michael Mennicken
Joachim Boltz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10305985A external-priority patent/DE10305985A1/en
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP1576277A1 publication Critical patent/EP1576277A1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/166—Selection of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
    • F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures
    • F02M51/0635—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a plate-shaped or undulated armature not entering the winding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/30—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped
    • F02M2200/304—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped using hydraulic means

Definitions

  • Actuators such as piezo actuators or solenoid valves are used in fuel injection valves. By actuating the actuators, the pressure relief of a control chamber is initiated, whereby an injection valve opens, so that fuel can be injected into the combustion chamber of an expansion engine. Solenoid valves, however, have the property of tending to bounce, which means that the quantity map, i. H. the injection quantity can be changed in relation to the actuation duration so that it is only of limited suitability for reproductions or compensation functions.
  • EP 0 562 046 B1 discloses an actuating and valve arrangement with damping for an electronically controlled injection unit.
  • the actuating and valve arrangement for a hydraulic unit has an electrically excitable electromagnetic arrangement with a fixed stator and a moving armature.
  • the anchor includes a first and a second surface.
  • the first and second surfaces of the armature define first and second cavities, the first surface of the armature facing the stator.
  • a valve is provided which is connected to the armature.
  • the valve is capable of delivering hydraulic actuating fluid to the injector from a sump.
  • a damping fluid can be collected there with respect to one of the cavities of the electromagnet arrangement and can be discharged from there again.
  • DE 101 23 910.6 relates to a fuel injection device. This is used on an internal combustion engine.
  • the combustion chambers of the internal combustion engine are supplied with fuel via fuel injectors.
  • the fuel injectors in turn are acted upon by a high pressure source; the fuel injection device further comprises a pressure booster which has a movable pressure booster piston.
  • the fuel hole pressure in the high-pressure space can be varied by filling a rear space of a pressure transmission device with fuel or by emptying this rear space of the fuel translator of fuel.
  • the stroke is limited by stop sleeves, to name an example.
  • the stroke of the solenoid valve can be limited by the two seats. With such solenoid valves, bouncing can occur at the first, upper seat. The same applies to a valve that is open when de-energized and has only one seat.
  • stop sleeves are accommodated in the magnetic core, they surround a closing spring which acts on the magnetic armature.
  • a stop sleeve can be used to precisely set a residual air gap between the magnetic core and the armature or its armature plate.
  • the armature strikes an end face of the stop sleeve, which is referred to as armature bouncing.
  • the anchor bouncing on the stop sleeve has an effect on the quantity map, i. H. the injection quantity of fuel, based on the activation duration of a solenoid coil of a solenoid valve actuating a fuel injector.
  • the impact of anchor bouncing on the quantity field is desirable if, for example, a pre-injection quantity plateau is desired for a pre-injection phase in the combustion chamber.
  • a quantity map which has a pre-injection quantity plateau, is extremely unfavorable.
  • the anchor bounce influencing the quantity map of a fuel injector is considerably reduced by generating a surface that builds up a damping force. If only the end face of a stop sleeve and the end face of a magnetic core were available as a surface generating a damping force in the case of solutions used hitherto, a targeted increase in damping can be achieved with the solution proposed according to the invention.
  • the damping surface formed on the side of the magnetic core facing the magnetic armature is made of non-magnetic material, such as plastic. Plastic material has the advantage that it can be easily processed. This material can either be glued to the magnetic core or cast on it.
  • the easy machinability of the plastic material also offers the advantage that the damping behavior can be set in a targeted manner by forming an angle with respect to the flat end face of the magnet armature. In principle, all those materials can be used to manufacture the damping surface that have no or only minor effects on the magnetic circuit.
  • the damping surface can extend on the end face of the magnetic core facing the magnet armature both parallel to it and in a damping setting angle relative to the end face of the magnet anchor.
  • the desired damping behavior can be set by selecting the damping adjustment angle.
  • a hydraulic damping space that opens outwards in the radial direction it can also increasingly narrow towards the outside when viewed in the radial direction, based on the axis of symmetry of the magnet coil and the magnet core.
  • An undesired, premature outflow of the damping fluid (such as fuel) from the hydraulic damping space can be achieved by forming a nose-shaped projection on the outer radius of the hydraulic damping space.
  • the nose-shaped projection acts as a throttle element and, when the magnet armature moves upward, throttles the current of the actuating fluid, such as fuel or diesel fuel from the hydraulic damping chamber when the magnet analyzer is opened.
  • the actuating fluid such as fuel or diesel fuel from the hydraulic damping chamber when the magnet analyzer is opened.
  • FIG. 1 shows a Ma netventil, the stroke is limited by a stop sleeve.
  • FIG. 2 shows a magnetic valve designed according to the invention with a magnetic core that has a surface that generates a damping force,
  • FIG. 3 shows a magnetic core with an external stop sleeve
  • FIG. 4 pressure distributions in the hydraulic damping space in the case of the filling variants according to FIGS. 2 and 3,
  • Figure 5 shows the comparison according to the execution variants of FIGS. 2 and 3 adjusting damping forces
  • Figure 6 shows an embodiment variant of a magnetic core without a stop sleeve.
  • Figure 1 shows a solenoid valve according to the prior art, the stroke is limited by a stop sleeve.
  • a solenoid valve 1 which is used to actuate a fuel projector for self-igniting internal combustion engines, comprises a magnetic core 2.
  • a magnetic coil 3 is embedded in the magnetic core 2.
  • the magnetic core 2 comprises a first end face 4 and a second end face 5 facing a magnet armature 10.
  • a bore 6 is formed in the magnetic core 2, in which a stop sleeve 7 is embedded.
  • an end face 8 is formed, which forms a stop for an end face 12 of an anchor plate 11 of the magnetic anchor 10.
  • the stop sleeve 7 surrounds a closing spring 9 which acts on the end face 12 of the magnetic connector 10 in the closing direction.
  • the end face 12 of the magnet connector 10 is formed on its anchor plate 11.
  • the armature 10 is designed as a one-piece armature, i.e. Anlcerplatte 11 and anchor bolt of the magnet armature 10 form a component.
  • the anchor plate 11 of the magnet armature 10 can also be designed to be displaceable on the anchor bolt. In this case, i.e. in the case of a two-part magnetic armature, the anchor plate 11 is acted upon by a spring element which surrounds the anchor bolt.
  • Reference number 13 denotes a residual air gap, which characterizes the distance between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet anchor 10.
  • the magnet coil 3 is embedded in the lower region of the magnet core 2, an annular space 14 being configured between the underside of the magnet coil and the second end face 5 of the magnet core 2.
  • the annularly configured free space 14 between the underside of the magnet coil 3 and the end face 12 of the anlcer plate 11 of the magnet analyzer 10 exceeds the residual air gap 13; the distance between the magnetic coil 3 and the top 12 of the armature plate 11 is identified by reference numeral 15.
  • the ITub of the solenoid valve 1 is limited by the stop sleeve 7, that is to say the end face 8 of the stop sleeve 7 acts as a stop surface for the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnetic armature 10 if the solenoid valve is due to a Excitation of the magnetic coil 3 opens and moves upwards - in the direction of the stop sleeve 7.
  • the remaining air gap 13 between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the anchor plate 11 can be set precisely.
  • the fuel volume controlled from a control chamber of the fuel injector is subject to fluctuations, which leads to inaccuracies with regard to the generation of a lifting movement - be it a closing movement - of an injection valve member provided in the fuel injector.
  • FIG. 2 shows a magnetic valve designed according to the invention with a magnetic core that has a surface that generates a damping force.
  • the magnetic core 2 shown in FIG. 2 shows a magnetic core 2, which is shown in half-section with respect to its axis of symmetry.
  • the magnetic core 2 shown in FIG. 2 comprises a first end face 4 and a second end face 5.
  • the magnet coil 3 is let into the interior of the magnet core 2.
  • the bore 6 is also formed, in which the stop sleeve 7 is received.
  • the diameter of the bore 6 of the magnetic core 2 is identical to an outer diameter 28 of the stop sleeve 7.
  • the stop sleeve 7 in turn comprises a closing spring 9, of which only a Windmig is shown in section here, which acts on a magnet armature 10 shown only partially in FIG. 2 in the closing direction.
  • the outlet gap 18 for fuel is formed between the end face 8 of the stop sleeve 7 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet armature 10 when the magnet armature 10 is opened.
  • the outlet gap 18, which runs in a ring between the end face 8 of the stop sleeve 7 and the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnet armature 10 opens into a hydraulic damping space 31 which extends in the radial direction.
  • the hydraulic damping space 31 is delimited on the side of the magnet anchor 2 on its second end face 5 by a damping surface 20 which extends from the outer diameter 28 of the stop sleeve 7 to the circumference 27 of the magnetic core 2. Furthermore, the hydraulic damping space 31 is delimited by the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet armature 10.
  • the damping surface 20 on the armature side consists of a non-magnetic material 16, such as plastic material, in order not to impair the magnetic properties of the solenoid valve 1.
  • the achievable damping force can be set by the geometry of the damping surface 20, which counteracts one of the opening movements of the armature plate 11 of the magnetic armature 10.
  • the damping surface 20, which delimits the hydraulic damping space 31 can be at a constant distance 15, i.e. Fuel emerging parallel to the end face 12 of the anchor plate 11 and the end face 8 of the stop sleeve 7 enters the hydraulic damping chamber 31.
  • the hydraulic damping chamber 31 has a constant cross section which extends in the radial direction.
  • the damping surface 20 can be formed at an angle 17 on the second end face 5 of the magnetic core 2. In this embodiment variant, the distance between the
  • Magnetic armature 10 generates counteracting damping force, which is higher compared to the damping force that only through the end face 8 of the stop sleeve 7 (see
  • a hydraulic damping space 31 consists in attaching a nose-shaped projection 32 to the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2.
  • This nose-shaped projection 32 on the second end face 5 of the magnetic core 2 causes the fuel volume flowing out of the hydraulic damping chamber 31 to throttle when the anchor plate 11 of the magnetic core 10 is opened, which means that the fuel volume flowing onto the magnetic armature 10, i.e. whose armature plate 1 1, acting damping force can be increased, since the throttle point between the end face 12 of the armature plate 11 and the nose-shaped projection 32 becomes smaller and smaller during the opening movement of the magnet armature 10. Due to the reduction in the throttling point, i.e. the distance between the face
  • the outflow opening for the fuel volume flowing out of the damping space is identified by reference numeral 35.
  • the damping surface 20, which is made of a non-magnetic material 16, can be both glued to the second end face 5 of the magnetic core 2 and cast on the second end face 5 of the magnetic core 2. If the damping surface 20 is made from a non-magnetic material 16, such as plastic material, for example, by machining the damping surface 20 appropriately, grinding work can be specifically set to the angle 17 that significantly influences the damping behavior.
  • the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2 comprises a first annular surface section 21, which extends from the outer radius 28 of the stop sleeve 7 to the inner radius 25 of the magnetic coil 3 within the magnetic core 2.
  • the damping surface 20 further comprises a second annular surface section 22, which extends from the inner radius 25 of the magnet coil 3 to its outer radius 26, and a third ring surface section 23, which extends from the outer radius 26 of the magnet coil 3 within the magnet core 2 to the outer periphery 27 of the magnet core 2 ,
  • the already mentioned, throttle effect-developing nose-shaped projection 32 can be formed on the damping surface 20, which delimits the annularly configured hydraulic damping space 31, which with the end face 12 of the anchor plate 11 delimits an outflow opening 35, the opening cross section of which from the flow path and the speed of movement of the magnetic analyzer 10 depends.
  • the magnetic coil 3 is accommodated in an annularly configured recess 24.
  • the recess 24 defines a first edge 33 and a second edge 34 on the second end face 5 of the magnetic core 2.
  • the damping surface 20 can be glued or cast into the annular space delimited by the first edge 33 and the second edge 34, so that it is cast is fixed in the radial direction.
  • a step 29 of the damping surface 20 with respect to the second end face 5 of the magnetic core 2 is achieved by the first edge 33.
  • the gradation and the fixation of the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2 by the first edge 33 and the second edge 34 in the radial direction have the effect that the damping surface 20 of the magnetic core 2 is accommodated in a stationary manner and when the outlet gap 18 is shot in the hydraulic damping space 31 entering fuel volume remains reliably in its position and does not migrate outward in the radial direction.
  • the with respect to the second end face 5 of the magnetic core 2nd According to the illustration in FIG. 2, the step 29 or 30 of the hydraulic damping surface 20 is particularly effective if the damping surface 20 is made of a non-magnetic material 16, such as a plastic material, cast on the second end surface 5 of the magnetic core 2.
  • the nose-shaped projection 32 of the damping surface 20 is attached to the second end face 5 of the magnetic core 2, preferably above the outer edge of the armature plate 11 of the magnet armature 10.
  • a throttle is formed during the opening movement of the armature plate 11 in the direction of the nose-shaped projection 32, which decreases continuously during the opening movement of the magnet armature 10 or the armature plate 11, so that the flowing fluid 31 when the magnet armature 10 or the armature plate 11 opens is forced to flow out a continuously decreasing cross-section in the radial direction.
  • the damping lcraft achievable with reference number 19 is significantly higher than if the fuel volume flows freely from the hydraulic damping space 31 in the radial direction.
  • the magnetic properties of the solenoid valve 1 remain unchanged due to the formation of the damping surface 20 which delimits the hydraulic damping space 31 and the damping lcraft 19 takes place on a non-magnetic material 16.
  • the damping surface 20 is located in the residual air gap 13 between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnetic anchor 10 (see illustration according to FIG. 1).
  • the surface producing the damping force 19 can be designed in such a way that a targeted reinforcement of the damping lcraft 19 is achieved. If a non-magnetic material 16 such as e.g. Potting plastic, the bouncing behavior of the magnet armature 10 or the armature plate 11 can be set in a targeted manner by simple grinding work by adjusting the angle 17.
  • a non-magnetic material 16 such as e.g. Potting plastic
  • Fig. 3 shows a magnetic core with an external stop sleeve.
  • the magnetic core 2 comprises a first, upper end face and a second lower end face 5.
  • a magnetic coil 3 is accommodated in the magnetic core 2 in the recess 24.
  • the magnetic core 2 as shown in FIG. 3 is surrounded by a stop sleeve 7 which surrounds the outer circumference 27 of the magnetic core 2.
  • the end face of the stop sleeve 7 is identified by reference number 8.
  • Below the Magnet core 2 is the anchor plate 11 of a Magnetanlcer.
  • the anchor plate 11 has an end face 12.
  • On the second end face 5 of the magnetic core 2 a non-magnetic filler material 16 is accommodated, the damping face 20 of which, together with the end face 12 of the anchor plate 11, delimits the hydraulic damping space 31.
  • the non-magnetic filler material 16 extends on the second end face 5 of the magnetic core 2 via a first ring surface section 21, a second ring surface section 22 adjoining this and a third ring surface section 23.
  • the non-magnetic filler material 16 has a first step 29 and a second stage 30 and can be cast or glued to the second end face 5 of the magnetic core 2.
  • the stages 29 and 30 of the non-magnetic filler 16 form a first edge 33 and a second edge 34 which engage in the Ausnel tion 24 of the magnetic core 2 and the non-magnetic filler 16 relative to the magnetic core 2 positively secure in the radial direction ,
  • the non-magnetic filler material 16 is arranged on the second end face 5 of the magnetic core 2 in such a way that a damping adjustment angle 17 results which is the reverse of the damping adjustment angle 17 as shown in FIG. 2.
  • the hydraulic damping space 31 thus narrows in the radial direction in the direction of the stop sleeve 7 surrounding the magnetic core 2 in its outer circumference 27.
  • the outer radius of the stop sleeve 7 according to the illustration in FIG. 3 is - with reference to the line of symmetry - identified by reference number 28.2.
  • the damping force 19, which results from the inflow of fuel into the outwardly narrowing hydraulic damping chamber 31 according to the variant in FIG. 3, is indicated by reference number 19.
  • the distance 15 denotes the gap height through which fuel flows into the hydraulic damping space 15 from the inside of the hydraulic damping space 31.
  • Fig. 4 are compared pressure distributions in the hydraulic damping chamber according to the variants in Figs. 2 and 3.
  • a first course of the pressure distribution 40 is established, which, seen in the radial direction of the hydraulic damping chamber 31, is the first maximum lying further inside 41 honors.
  • the maximum 41 lies approximately within the first annular surface section 21 as shown in FIG. 2.
  • a second course of the redistribution 42 which is characterized by a second maximum 43.
  • the second maximum 43 of the embodiment variant according to FIG. 3 lies within the third annular surface section 23; accordingly, where the hydraulic damping space 31 is most narrowed.
  • FIG. 5 shows a comparison of the damping force curves which occur in accordance with the embodiment variants in FIGS. 2 and 3.
  • the level of the damping force which arises in the hydraulic damping chamber 31 according to the first damping force curve 44 lies considerably below the damping force level of the damping lcraft 19 according to the second damping force curve 45 which can be achieved with the embodiment variant according to FIG. 3 increasing stroke taking into account the residual air gap decreases steadily and at the maximum stroke of the armature plate 1 1 in the direction of the magnetic core 2 assumes its minimum.
  • An estimate of the damping force profiles 44, 45 can be determined for simple geometries using the lubrication gap theory.
  • FIG. 6 shows an embodiment variant of a magnetic core which is designed without a stop sleeve.
  • the non-magnetic filler material 16 is poured or glued into the openings of the recess 24 on the second end face 5 of the magnetic core 2 and, in relation to the end face 12 of the armature plate 11, represents a flat damping surface 20.
  • the non-magnetic filler material 16 according to the embodiment variant shown in FIG. 6 also comprises a first step 29 and a second step 30.
  • the step of the non-magnetic filler material 16 results in a first edge 33 and a second edge 34 with which the non-magnetic filler material 16 is positively attached to the underside of the recess 24 on the second end face 5 of the magnetic core 2.
  • the hydraulic damping chamber 31 has a cross-section which runs constantly outward in the radial direction with respect to the line of symmetry shown.
  • the hydraulic damping space 31 runs through the annular surface sections 21, 22 and 23 at a constant height.
  • the hydraulic damping space 31 is only effective when there is pure liquid in the hydraulic damping space 31. If there is air or an air / liquid mixture, for example foam, the achievable hydraulic damping, in particular the first and second damping force profiles 44 and 45 shown in FIG. 5, is severely impaired.
  • the quantity map of a fuel injector can be significantly improved, in particular bring about a plateau-free quantity map. If a characteristic curve for a certain high pressure level has a pre-injection plateau within a characteristic curve field and if the actuation duration is changed within this pre-injection plateau, the amount of fuel injected into the combustion chamber of the self-igniting internal combustion engine remains constant.
  • the characteristic curves for fuel pressures within a characteristic curve field that result from the solution proposed according to the invention run in a strictly monotonically increasing manner, ie without a pre-injection plateau. This in turn means that with a longer activation time, more and more fuel is injected into the combustion chamber of the combustion machine. This is the basic prerequisite for zero quantity calibration of a fuel projector. A plateau-free quantity map is particularly helpful for zero quantity calibration of the fuel injector while the vehicle is running. Furthermore, the design of a hydraulic damping space 31 proposed according to the invention between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet anchor 10 allows noise reduction when operating a fuel projector.

Abstract

The invention relates to a magnetic valve for actuating a fuel injector, comprising a magnet core (2) within which a magnet coil (3) is accommodated. A closing spring (9) acts upon the armature (10) in the direction of closing. A discharge slot (18) for an actuating fluid is formed between a face (8) of the stop sleeve (7), which faces the armature (10), and the armature (10). The discharge slot (18) extends into a hydraulic damping space (31) that is delimited by one face (12) of the armature (10) and a damping area (20) made of a non-magnetic material (16).

Description

Prellerfreier Magnetsteller für Einspritzventile No-bounce magnetic actuator for injectors
Technisches GebietTechnical field
Bei Kraftstoffeinspritzventilen werden Aktoren, wie zum Beispiel Piezoaktoren oder Magnetventile eingesetzt. Durch die Ansteuerung der Aktoren wird die Druckentlastung eines Steuerraumes eingeleitet, wodurch ein Einspritzventil öffnet, so dass Kraftstoff in den Brennraum einer Verbre nungskraftmaschine eingespritzt werden kann. Magnetventile haben jedoch die Eigenschaft, zum Prellen zu neigen, wodurch das Mengenkennfeld, d. h. die Einspritzmenge in Bezug auf die Ansteuerdauer so verändert werden kann, so dass dieses für Reproduktionen bzw. Ausgleichsfunktionen nur bedingt geeignet ist.Actuators such as piezo actuators or solenoid valves are used in fuel injection valves. By actuating the actuators, the pressure relief of a control chamber is initiated, whereby an injection valve opens, so that fuel can be injected into the combustion chamber of an expansion engine. Solenoid valves, however, have the property of tending to bounce, which means that the quantity map, i. H. the injection quantity can be changed in relation to the actuation duration so that it is only of limited suitability for reproductions or compensation functions.
Stand der TechnikState of the art
EP 0 562 046 Bl offenbart eine Betätigungs- und Ventilanordnung mit Bedämpfimg für eine elektronisch gesteuerte Einspritzeinheit. Die Betätigungs- und Ventilanordnung für eine hydraulische Einheit weist eine elektrisch erregbare Elektromagnetanodnung mit einem festen Stator und einem bewegten Anker auf. Der Anker umfasst eine erste und eine zweite Oberfläche. Die erste und die zweite Oberfläche des Ankers definieren einen ersten und einen zweiten Hohlraum, wobei die erste Oberfläche des Ankers dem Stator zuweist. Es ist ein Ventil vorgesehen, welches mit dem Anker verbunden ist. Das Ventil ist in der Lage, aus einem Sumpf ein hydraulisches Betätigungsfluid an die Einspritzvorrichtung zu leiten. Ein Dämpfungsfiuid kann in Bezug auf einen der Hohlräume der Elektromagnetanordnung dort gesammelt und von dort wieder abgelassen werden. Mittels eines in eine Zentralbohrung hineingragenden Bereiches einer Ventilnadel kann die Strömungsverbindung des Dämpfungsfluides proportional zu dessen Viskosität selektiv freigegeben bzw. verschlossen werden.EP 0 562 046 B1 discloses an actuating and valve arrangement with damping for an electronically controlled injection unit. The actuating and valve arrangement for a hydraulic unit has an electrically excitable electromagnetic arrangement with a fixed stator and a moving armature. The anchor includes a first and a second surface. The first and second surfaces of the armature define first and second cavities, the first surface of the armature facing the stator. A valve is provided which is connected to the armature. The valve is capable of delivering hydraulic actuating fluid to the injector from a sump. A damping fluid can be collected there with respect to one of the cavities of the electromagnet arrangement and can be discharged from there again. By means of an area of a valve needle projecting into a central bore, the flow connection of the damping fluid can be selectively released or closed in proportion to its viscosity.
DE 101 23 910.6 bezieht sich auf eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung. Diese wird an einer Verbrennungskraftmaschine eingesetzt. Die Brennräume der Verbrennungskraftmaschine werden über Kraftstoffinjektoren mit Kraftstoff versorgt. Die Kraftstoffinjektoren ihrerseits sind über eine Hochdruckquelle beaufschlagt; ferner umfasst die Kraftstoffeinspritzeinrichtung einen Druckverstärker, der einen beweglichen Druckverstärkerkolben aufweist. Dieser trennt einen an die Hochdruckquelle anschließbaren Raum von einem mit dem Kraftstoffinjektor verbundenen Hochdrucl raum. Der Kraftstoffliochdruck im Hochdruckraum lässt sich durch Befüllen eines Rückraumes einer Druclαibersetzungseinrichtung mit Kraftstoff bzw. durch Entleerung dieses Rückraumes des Kraftstoffübersetzers von Kraftstoff variieren.DE 101 23 910.6 relates to a fuel injection device. This is used on an internal combustion engine. The combustion chambers of the internal combustion engine are supplied with fuel via fuel injectors. The fuel injectors in turn are acted upon by a high pressure source; the fuel injection device further comprises a pressure booster which has a movable pressure booster piston. This separates a room that can be connected to the high pressure source from a high pressure room connected to the fuel injector. The fuel hole pressure in the high-pressure space can be varied by filling a rear space of a pressure transmission device with fuel or by emptying this rear space of the fuel translator of fuel.
Bei Magnetventilen gemäß des Standes der Technik wird der Hubweg durch Anschlaghülsen um ein Beispiel zu nennen, begrenzt. Daneben kann bei Magnetventilen, die zwei Sitze aufweisen, der Hub des Magnetventiles durch die zwei Sitze begrenzt werden. Bei solchen Magnetventilen kann es zum Prellen am ersten, oben gelegenen Sitz kommen. Das gleiche gilt für ein stromlos offenstehendes Ventil, welches nur einen Sitz aufweist. Werden Anschlaghülsen im Magnetkern aufgenommen, umgeben diese eine Schließfeder, die auf den Magnetanker einwirkt. Mittels einer Anschlaghülse kann die genaue Einstellung eines Restluftspaltes zwischen Magnetkern und Magnetanker bzw. dessen Ankerplatte erfolgen. Bei einem gewünschten schnellen Öffnen des Magnetventiles, kommt es zum Anschlagen des Ankers an einer Stirnseite der Anschlaghülse, was als Ankerprellen bezeichnet wird. Das Ankerprellen an der Anschlaghülse hat Auswirkungen auf das Mengenkennfeld, d. h. die Einspritzmenge von Kraftstoff, bezogen auf die Ansteuerdauer einer Magnetspule eines einen Kraftstoffmjektor betätigenden Magnetventils. In einigen Anwendungsfällen sind die Auswirkungen des Ankerprellens auf das Mengeiikenirfeld erwünscht, wenn beispielsweise ein Voreinspritz-Mengenplateau für eine Voreinspritzphase in den Brennraum gewünscht wird. In Verbindung mit einer Voreinspritzmengenregelung, wie sie für künftig zu erwartende Kraftstoffeinspritzsysteme benötigt wird, ist jedoch ein Mengenkennfeld, was ein Voreinspritzungs-Mengenplateau aufweist, äußerst ungünstig.In solenoid valves according to the prior art, the stroke is limited by stop sleeves, to name an example. In addition, in the case of solenoid valves which have two seats, the stroke of the solenoid valve can be limited by the two seats. With such solenoid valves, bouncing can occur at the first, upper seat. The same applies to a valve that is open when de-energized and has only one seat. If stop sleeves are accommodated in the magnetic core, they surround a closing spring which acts on the magnetic armature. A stop sleeve can be used to precisely set a residual air gap between the magnetic core and the armature or its armature plate. If the solenoid valve is to be opened quickly as desired, the armature strikes an end face of the stop sleeve, which is referred to as armature bouncing. The anchor bouncing on the stop sleeve has an effect on the quantity map, i. H. the injection quantity of fuel, based on the activation duration of a solenoid coil of a solenoid valve actuating a fuel injector. In some applications, the impact of anchor bouncing on the quantity field is desirable if, for example, a pre-injection quantity plateau is desired for a pre-injection phase in the combustion chamber. In connection with a pre-injection quantity control, as it will be required for fuel injection systems to be expected in the future, however, a quantity map, which has a pre-injection quantity plateau, is extremely unfavorable.
Darstellung der ErfindungPresentation of the invention
Mit der erfindungs gemäß vorgeschlagenen Lösung wird das das Mengenkennfeld eines Kraftstoffinjektors beeinflussende Ankerprellen durch Erzeugung einer eine Dämpfungskraft aufbauenden Fläche erheblich reduziert. Standen bei bisher eingesetzten Lösungen lediglich die Stirnfläche einer Anschlaghülse sowie die Stirnfläche eines Magnetkernes als eine eine Dämpfungskraft erzeugende Fläche zur Verfügung, so kann mit der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung eine gezielte Erhöhung der Dämpfung erreicht werden. Die an der dem Magnetanker zuweisenden Seite des Magnetkernes ausgebildete Dämpfungsfläche wird aus nicht-magnetischem Material, wie etwa Kunststoff gefertigt. Kunststoffmaterial hat den Vorteil, dass dieses leicht bearbeitet werden kann. Dieses Material kann am Magnetkern entweder verklebt oder an diesem vergossen sein. Die leichte Bearbeitbarkeit des Kunststoffmateriales bietet ferner den Vorteil, dass durch Ausbildung eines Winkels in Bezug auf die plane Stirnfläche des Magnetankers das Dämpfungsverhalten gezielt eingestellt werden kann. Prinzipiell lassen sich alle diejenigen Materialien zur Fertigung der Dämpfungsfläche verwenden, die keine oder nur geringfügige Auswirkungen auf den Magnetkreis haben.With the solution proposed according to the invention, the anchor bounce influencing the quantity map of a fuel injector is considerably reduced by generating a surface that builds up a damping force. If only the end face of a stop sleeve and the end face of a magnetic core were available as a surface generating a damping force in the case of solutions used hitherto, a targeted increase in damping can be achieved with the solution proposed according to the invention. The damping surface formed on the side of the magnetic core facing the magnetic armature is made of non-magnetic material, such as plastic. Plastic material has the advantage that it can be easily processed. This material can either be glued to the magnetic core or cast on it. The easy machinability of the plastic material also offers the advantage that the damping behavior can be set in a targeted manner by forming an angle with respect to the flat end face of the magnet armature. In principle, all those materials can be used to manufacture the damping surface that have no or only minor effects on the magnetic circuit.
Die Dämpfungsfläche kann sich an der dem Magnetanker zuweisenden Stirnseite des Magnetkernes sowohl parallel zu dieser als auch in einem Dämpfungseinstellwin el bezogen auf die Stirnfläche des Magnetanlcers erstrecken. Durch die Wahl des Dämpfungseinsteil winkels kann das gewünschte Dämpfungsverhalten eingestellt werden. Neben einem sich in radiale Richtung nach außen öffnenden hydraulischen Dämpfungsraum kann dieser sich auch in radiale Richtung gesehen, bezogen auf die Symmetrieachse der Magnetspule und des Magnetkernes, nach außen zunehmend verengen. Ein unerwünschtes, vorzeitiges Abströmen des Dämpfungsfiuides (wie zum Beispiel Kraftstoff) aus dem hydraulischen Dämpfungsraum, kann durch Ausbildung eines nasenförmigen Vorsprunges am Außenradius des hydraulischen Dämpfungsraumes erreicht werden. Beim schnellen Öffnen des Magnetankers wirkt der nasenförmige Vorsprung als Drosselelement und bewirkt bei einer Aufwärtsbewegung des Magnetankers eine Drosselung des Stromes des Betätigungsfiuides, wie zum Beispiel Kraftstoff oder Dieselkraftstoff aus dem hydraulischen Dämpfungsraum beim Öffnen des Magnetanlcers. Durch Wahl eines nicht-magnetischen Werkstoffes werden die magnetischen Eigenschaften des Magnetventiles - insbesondere die Beibehaltung des Restluftspaltes — nicht beeinträchtigt.The damping surface can extend on the end face of the magnetic core facing the magnet armature both parallel to it and in a damping setting angle relative to the end face of the magnet anchor. The desired damping behavior can be set by selecting the damping adjustment angle. In addition to a hydraulic damping space that opens outwards in the radial direction, it can also increasingly narrow towards the outside when viewed in the radial direction, based on the axis of symmetry of the magnet coil and the magnet core. An undesired, premature outflow of the damping fluid (such as fuel) from the hydraulic damping space can be achieved by forming a nose-shaped projection on the outer radius of the hydraulic damping space. When the magnet armature is opened quickly, the nose-shaped projection acts as a throttle element and, when the magnet armature moves upward, throttles the current of the actuating fluid, such as fuel or diesel fuel from the hydraulic damping chamber when the magnet analyzer is opened. By choosing a non-magnetic material, the magnetic properties of the solenoid valve - in particular the retention of the residual air gap - are not impaired.
Zeichnungdrawing
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung nachstehend eingehender beschrieben.The invention is described in more detail below with reference to the drawing.
Es zeigt:It shows:
Figur 1 ein Ma netventil, dessen Hubweg durch eine Anschlaghülse begrenzt ist. Figur 2 ein erfindungsgemäß ausgebildetes Magnetventil mit einem Magnetkem, der eine eine Dämpfungskraft erzeugende Fläche aufweist,Figure 1 shows a Ma netventil, the stroke is limited by a stop sleeve. FIG. 2 shows a magnetic valve designed according to the invention with a magnetic core that has a surface that generates a damping force,
Figur 3 einen Magnetkern mit außenliegender Anschlaghülse,FIG. 3 shows a magnetic core with an external stop sleeve,
Figur 4 Druckverteilungen im hydraulischen Dämpfungsraum bei den Ausfülirungsvarianten gemäß der Fig. 2 und 3 ,FIG. 4 pressure distributions in the hydraulic damping space in the case of the filling variants according to FIGS. 2 and 3,
Figur 5 die Gegenüberstellung sich gemäß der Ausführungs arianten nach Fig. 2 und 3 einstellender Dämpfungskräfte undFigure 5 shows the comparison according to the execution variants of FIGS. 2 and 3 adjusting damping forces and
Figur 6 eine Ausführungs Variante eines Magnetkernes ohne Anschlaghülse.Figure 6 shows an embodiment variant of a magnetic core without a stop sleeve.
AusfülirungsvariantenAusfülirungsvarianten
Figur 1 zeigt ein Magnetventil gemäß des Standes der Technik, dessen Hubweg durch eine Anschlaghülse begrenzt wird.Figure 1 shows a solenoid valve according to the prior art, the stroke is limited by a stop sleeve.
Ein Magnetventil 1 , welches zur Betätigung eines Kraftstoffmjektors für selbstzündende Verbrennungskraftmaschinen eingesetzt wird, umfasst einen Magnetkern 2. In den Magnetkem 2 ist eine Magnetspule 3 eingelassen. Der Magnetkern 2 umfasst eine erste Stirnfläche 4 sowie eine eine Magnetanker 10 zuweisende zweite Stirnfläche 5. Im Magnetkern 2 ist eine Bohrung 6 ausgebildet, in welcher eine Anschlaghülse 7 eingelassen ist. Am unteren Ende der Anschlaghülse 7 ist eine Stirnseite 8 ausgebildet, welche einen Anschlag für eine Stirnseite 12 einer Anlcerplatte 1 1 des Magnetanlcers 10 bildet. Die Anschlaghülse 7 umgibt eine Schließfeder 9, welche die Stirnseite 12 des Magnetanlcers 10 in Schließrichtung beaufschlagt. Die Stirnseite 12 des Magnetanlcers 10 ist an seiner Ankerplatte 11 ausgebildet. In der aus dem Stand der Technik bekannten Ausführungsvariante des Magnetventiles ist der Magnetanker 10 als einteiliger Anker ausgebildet, d.h. Anlcerplatte 11 und Ankerbolzen des Magnetankers 10 bilden ein Bauteil. Alternativ kann die Anlcerplatte 11 des Magnetankers 10 auch verschieblich am Ankerbolzen ausgebildet sein. In diesem Falle, d.h. bei einem zweiteilig ausgebildeten Magnetanker, ist die Anlcerplatte 11 über ein Federelement beaufschlagt, welches den Ankerbolzen umschließt.A solenoid valve 1, which is used to actuate a fuel projector for self-igniting internal combustion engines, comprises a magnetic core 2. A magnetic coil 3 is embedded in the magnetic core 2. The magnetic core 2 comprises a first end face 4 and a second end face 5 facing a magnet armature 10. A bore 6 is formed in the magnetic core 2, in which a stop sleeve 7 is embedded. At the lower end of the stop sleeve 7, an end face 8 is formed, which forms a stop for an end face 12 of an anchor plate 11 of the magnetic anchor 10. The stop sleeve 7 surrounds a closing spring 9 which acts on the end face 12 of the magnetic connector 10 in the closing direction. The end face 12 of the magnet connector 10 is formed on its anchor plate 11. In the variant of the solenoid valve known from the prior art, the armature 10 is designed as a one-piece armature, i.e. Anlcerplatte 11 and anchor bolt of the magnet armature 10 form a component. Alternatively, the anchor plate 11 of the magnet armature 10 can also be designed to be displaceable on the anchor bolt. In this case, i.e. in the case of a two-part magnetic armature, the anchor plate 11 is acted upon by a spring element which surrounds the anchor bolt.
Mit Bezugszeichen 13 ist ein Restluftspalt bezeichnet, welcher den Abstand zwischen der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 und der Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 des MagnetanJcers 10 kennzeichnet. In der in Figur 1 dargestellten Ausführungsvariante eines Mag- netventiles 1 mit Anschlaghülse 7 ist die Magnetspule 3 am unteren Bereich des Magnetkerns 2 eingelassen, wobei sich ein ringförmig konfigurierter Freiraum 14 zwischen der Unterseite der Magnetspule und der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 einstellt. Der ringförmig konfigurierte Freiraum 14 zwischen der Unterseite der Magnetspule 3 und der Stirnfläche 12 der Anlcerplatte 11 des Magnetanlcers 10 übersteigt den Restluftspalt 13; der Abstand zwischen der Magnetspule 3 und der Oberseite 12 der Ankerplatte 11 ist mit Bezugszeichen 15 gekennzeichnet.Reference number 13 denotes a residual air gap, which characterizes the distance between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet anchor 10. In the embodiment variant of a magnet shown in FIG. Net valve 1 with stop sleeve 7, the magnet coil 3 is embedded in the lower region of the magnet core 2, an annular space 14 being configured between the underside of the magnet coil and the second end face 5 of the magnet core 2. The annularly configured free space 14 between the underside of the magnet coil 3 and the end face 12 of the anlcer plate 11 of the magnet analyzer 10 exceeds the residual air gap 13; the distance between the magnetic coil 3 and the top 12 of the armature plate 11 is identified by reference numeral 15.
Gemäß der in Figur 1 dargestellten Ausführungsvariante eines Magnetventiles wird der ITub des Magnetventiles 1 über die Anschlaghülse 7 begrenzt, d.h. die Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 wirkt als Anschlagfläche für die Stirnseite 12 der Ankerplatte 1 1 des Mag-netankers 10, wenn das Magnetventil aufgrund einer Erregung der Magnetspule 3 öffnet und nach oben hin - in Richtung auf die Anschlaghülse 7 - auffährt. Über die Relativposition der Anschlaghülse 7 in bezug auf den Magnetkern 2 kann der verbleibende Restluftspalt 13 zwischen der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 und der Stirnseite 12 der Anlcerplatte 1 1 genauestens eingestellt werden. Andererseits tritt bei dem erwünschten schnellen Öffnen des Magnetventiles 1 - der Öffnungsbewegung des Magnetanlcers 10 bei Erregung der Magnetspule 3 - ein Anschlagen (Prellen) der Stirnseite 12 des MagnetanJcers 10 an der Stirnseite 8 der Ajischlaghülse 7 auf. Dieses auch als Anlcerprellen bezeichnete Phänomen hat Auswirkungen auf das Mengenkennfeld, d.h. die eingespritzte Kraftstoffmenge aufgetragen über die Ansteuerdauer der Magnetspule 3. Bei der aus dem Stand der Technik bekannten Ausführungsvariante des Magnetventiles gemäß Figur 1 wird bei Öffnen des Magnetventiles 1 ein Fluid - etwa Dieselöl oder eine andere Kraftstoffart - aus dem schmalen Spalt zwischen der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 und der beim Öffnen des Magnetankers 10 auf die Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 zufahrende Stirnseite 12 herausgepresst. Dadurch entsteht eine die Auffahrbewegung des Magnetanlcers 10 dämpfende Kraft. Da jedoch die Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 sel r klein ist, reicht die an der Stirnseite 8 durch das herausgepresste Kraftstoffvolumen erzeugte Dämpfungskraft nicht aus, um ein Prellen des Magnetanlcers 10, d.h. der Stirnseite 12 der Anlcerplatte 1 1 an der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 zu vermeiden. Es kommt daher zu einem Anschlag der Stirnseite 12 der Ankerplatte 1 1 des Magnetankers 10 an der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 und einem Zurückprellen. Das Ankerprellen eines Magnetankers 10 hat großen Einiluss auf die Flugzeit des Magnetankers vom Öffnungsbeginn bis zum sich anschließenden Schließen des Magnetventiles. Aufgrund der durch das Ankerprellen beeinflussten Flugzeit des Magnetankers 10 vom Öffnungsbeginn bis zum sich anschließenden Schließen des Magnetanlcers 10 ist das aus einem Steuerraum des Kraftstoffinjektors abgesteuerte Kraftstoffvolumen Schwankungen unterworfen, was zu Ungenauigkeiten hinsichtlich der Erzeugung einer Hubbewegung - sei es eine Öffnungs- sei es Scliließbewegung - eines im Kraftstoffinjektor vorgesehenen Einspritzventilgliedes führen kann.According to the embodiment variant of a solenoid valve shown in FIG. 1, the ITub of the solenoid valve 1 is limited by the stop sleeve 7, that is to say the end face 8 of the stop sleeve 7 acts as a stop surface for the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnetic armature 10 if the solenoid valve is due to a Excitation of the magnetic coil 3 opens and moves upwards - in the direction of the stop sleeve 7. Via the relative position of the stop sleeve 7 with respect to the magnetic core 2, the remaining air gap 13 between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the anchor plate 11 can be set precisely. On the other hand, when the desired rapid opening of the magnetic valve 1 - the opening movement of the magnetic analyzer 10 when the magnetic coil 3 is excited - the end face 12 of the magnetic anchor 10 strikes (bounces) on the end face 8 of the Aji impact sleeve 7. This phenomenon, also referred to as impact bouncing, has an effect on the quantity map, ie the amount of fuel injected plotted over the actuation period of the solenoid coil 3. In the embodiment variant of the solenoid valve known from the prior art according to FIG another type of fuel - pressed out of the narrow gap between the end face 8 of the stop sleeve 7 and the end face 12 approaching the end face 8 of the stop sleeve 7 when the magnet armature 10 is opened. This creates a force dampening the upward movement of the magnetic analyzer 10. However, since the end face 8 of the stop sleeve 7 is small, the damping force generated on the end face 8 by the pressed-out fuel volume is not sufficient to bounce the magnetic analyzer 10, ie the end face 12 of the anchor plate 11 on the end face 8 of the stop sleeve 7 to avoid. There is therefore a stop on the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet armature 10 on the end face 8 of the stop sleeve 7 and a rebound. The armature bouncing of a magnet armature 10 has a great influence on the time of flight of the magnet armature from the beginning of the opening to the subsequent closing of the magnet valve. Due to the time-of-flight of the magnet armature 10, which is influenced by the armature bouncing, from the start of opening to the subsequent closing of the magnet anchor 10, the fuel volume controlled from a control chamber of the fuel injector is subject to fluctuations, which leads to inaccuracies with regard to the generation of a lifting movement - be it a closing movement - of an injection valve member provided in the fuel injector.
Figur 2 zeigt ein erfindungsgemäß ausgestaltetes Magnetventil mit einem Magnetkern, der eine eine Dämpfungskraft erzeugende Fläche aufweist.FIG. 2 shows a magnetic valve designed according to the invention with a magnetic core that has a surface that generates a damping force.
Aus der Darstellung gemäß Figur 2 geht ein Magnetkem 2 hervor, der in bezug auf seine Symmetrieachse im Halbschnitt dargestellt ist. Analog zur Darstellung des Magnetkerns 2 gemäß der Darstellung in Figur 1 umfasst der in Figur 2 dargestellte Magnetkern 2 eine erste Stirnfläche 4 sowie eine zweite Stirnfläche 5. In das Innere des Magnetkerns 2 ist die Magnetspule 3 eingelassen. Am Magnetkern 2 ist darüber hinaus die Bohrung 6 ausgebildet, in welcher die Anschlaghülse 7 aufgenommen ist. Der Durchmesser der Bohrung 6 des Magnetkernes 2 ist mit einem Außendurchmesser 28 der Anschlaghülse 7 identisch. Die Anschlaghülse 7 ihrerseits umfasst eine Schließfeder 9, von der hier lediglich eine Windmig im Schnitt dargestellt ist, welche einen in Figur 2 lediglich teilweise dargestellten Magnetanker 10 in Schließrichtung beaufschlagt.2 shows a magnetic core 2, which is shown in half-section with respect to its axis of symmetry. Analogous to the illustration of the magnetic core 2 according to the illustration in FIG. 1, the magnetic core 2 shown in FIG. 2 comprises a first end face 4 and a second end face 5. The magnet coil 3 is let into the interior of the magnet core 2. On the magnetic core 2, the bore 6 is also formed, in which the stop sleeve 7 is received. The diameter of the bore 6 of the magnetic core 2 is identical to an outer diameter 28 of the stop sleeve 7. The stop sleeve 7 in turn comprises a closing spring 9, of which only a Windmig is shown in section here, which acts on a magnet armature 10 shown only partially in FIG. 2 in the closing direction.
Von Magnetanker 10 gemäß der Darstellung in Figur 1 ist in der Darstellung gemäß Figur 2 lediglich die Ankerplatte 11 dargestellt, deren Stirnseite mit Bezugszeichen 12 gekennzeichnet ist. Zwischen der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 und der Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 des Magnetankers 10 bildet sich beim Öffnen des Magnetankers 10 ein Austrittsspalt 18 für Kraftstoff. Gemäß der Erfindung mündet der ringförmig zwischen der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 und der Stirnseite 12 der Anlcerplatte 11 des Magnetankers 10 verlaufende Austrittsspalt 18 in einen sich in radiale Richtung erstreckenden hydraulischen Dämpfungsraum 31.Of the magnet armature 10 according to the illustration in FIG. 1, only the anchor plate 11 is shown in the illustration according to FIG. An outlet gap 18 for fuel is formed between the end face 8 of the stop sleeve 7 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet armature 10 when the magnet armature 10 is opened. According to the invention, the outlet gap 18, which runs in a ring between the end face 8 of the stop sleeve 7 and the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnet armature 10, opens into a hydraulic damping space 31 which extends in the radial direction.
Der hydraulische Dämpfungsraum 31 ist auf Seiten des MagnetanJcers 2 an dessen zweiter Stirnfläche 5 durch eine Dämpfungsfläche 20 begrenzt, die sich ausgehend vom Außendurchmesser 28 der Anschlaghülse 7 bis zum Umfang 27 des Magnetkerns 2 erstreckt. Ferner wird der hydraulische Dämpfungsraum 31 durch die Stirnseite 12 der Ankerplatte 1 1 des Magnetankers 10 begrenzt. Die magnetankerseitige Dämpfungsfläche 20 besteht aus einem nicht-magnetischen Werkstoff 16 wie z.B. Kunststoffmaterial, um die magnetischen Eigenschaften des Magnetventiles 1 nicht zu beeinträchtigen. Durch die Geometrie der Dämpfungsfläche 20, welche eine der Öffnungsbewegungen der Ankerplatte 1 1 des Mag-netankers 10 entgegenwirkend Dämpfungskraft erzeugt, kann die erzielbare Dämpfungskraft eingestellt werden. An der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2, welche der Stirnseite 12 der AnkerplatteThe hydraulic damping space 31 is delimited on the side of the magnet anchor 2 on its second end face 5 by a damping surface 20 which extends from the outer diameter 28 of the stop sleeve 7 to the circumference 27 of the magnetic core 2. Furthermore, the hydraulic damping space 31 is delimited by the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet armature 10. The damping surface 20 on the armature side consists of a non-magnetic material 16, such as plastic material, in order not to impair the magnetic properties of the solenoid valve 1. The achievable damping force can be set by the geometry of the damping surface 20, which counteracts one of the opening movements of the armature plate 11 of the magnetic armature 10. On the second end face 5 of the magnetic core 2, which is the end face 12 of the armature plate
1 1 des Magnetankers 10 gegenüberliegt, kann die Dämpfungsfiäche 20, welche den hydraulischen Dämpfungsraum 31 begrenzt, in einem konstanten Abstand 15, d.h. parallel zur Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 und der Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 austretende Kraftstoff tritt in den hydraulischen Dämpfungsraum 31 ein. Der hydraulische Dämpfungsraum 31 hat gemäß dieser Ausführungsvariante einen sich in radiale Richtung erstreckenden konstanten Querschnitt.1 1 of the armature 10, the damping surface 20, which delimits the hydraulic damping space 31, can be at a constant distance 15, i.e. Fuel emerging parallel to the end face 12 of the anchor plate 11 and the end face 8 of the stop sleeve 7 enters the hydraulic damping chamber 31. According to this embodiment variant, the hydraulic damping chamber 31 has a constant cross section which extends in the radial direction.
In einer weiteren Ausftüirungsvariante des hydraulischen Dämpfungsraumes 31 kann an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 die Dämpfungsfiäche 20 in einem Winkel 17 ausgebildet werden. Bei dieser Ausführungs Variante nimmt der Abstand zwischen derIn a further variant of the hydraulic damping space 31, the damping surface 20 can be formed at an angle 17 on the second end face 5 of the magnetic core 2. In this embodiment variant, the distance between the
Stirnseite 12 der Ankerplatte 1 1 des Magnetankers 10 und der Dämpfungsfläche 20 an der zweiten Stirnseite 5 des Magnetkerns 2 in radiale Richtung kontinuierlich zu. Dadurch wird erreicht, dass der aus dem Austrittsspalt 18 in den hydraulischen Dämpfungsraum 31 einströmende Kraftstoff eine der Öffnungsbewegung der Anlcerplatte 11 desEnd face 12 of the armature plate 1 1 of the magnet armature 10 and the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2 continuously in the radial direction. It is thereby achieved that the fuel flowing into the hydraulic damping space 31 from the outlet gap 18 corresponds to the opening movement of the anchor plate 11
Magnetankers 10 entgegenwirkende Dämpfungskraft erzeugt, die höher ist, verglichen mit der Dämpfungskraft, die nur durch die Stirnseite 8 der Anschlaghülse 7 (vergleicheMagnetic armature 10 generates counteracting damping force, which is higher compared to the damping force that only through the end face 8 of the stop sleeve 7 (see
Darstellung gemäß Figur 1) erzeugt werden kann. Durch die Wahl des Winkels 17 kann die die Dämpfungskraft erzeugende Fläche vergrößert werden, wodurch auch die der Öffnungsbewegung des Magnetankers 10 bzw. der Ankerplatte 1 entgegenwirkendeRepresentation according to Figure 1) can be generated. By choosing the angle 17, the area generating the damping force can be increased, which also counteracts the opening movement of the magnet armature 10 or the armature plate 1
Dämpfungskraft beträchtlich erhöht werden kann.Damping force can be increased considerably.
Eine weitere Ausführungsvariante eines hydraulischen Dämpfungsraumes 31 besteht darin, an der Dämpfungsfiäche 20 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 einen nasenförmigen Vorsprung 32 anzubringen. Dieser nasenförmige Vorsprung 32 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 bewirkt beim Auffahren der Anlcerplatte 11 des Magnetkerns 10 in Öffnungsrichtung eine Drosselung des aus dem hydraulischen Dämpfungsraum 31 abströmenden Kraftstof- olumens, wodurch die auf den Magnetanker 10, d.h. dessen Ankerplatte 1 1, einwirkende Dämpfungskraft erhöht werden kann, da die Drosselstelle zwischen der Stirnfläche 12 der Ankerplatte 11 und dem nasenförmigen Vorsprung 32 bei der Öffnungsbewegung des Magnetankers 10 immer kleiner wird. Aufgrund der Verkleinerung der Drosselstelle, d.h. des Abstandes zwischen der StirnseiteAnother embodiment variant of a hydraulic damping space 31 consists in attaching a nose-shaped projection 32 to the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2. This nose-shaped projection 32 on the second end face 5 of the magnetic core 2 causes the fuel volume flowing out of the hydraulic damping chamber 31 to throttle when the anchor plate 11 of the magnetic core 10 is opened, which means that the fuel volume flowing onto the magnetic armature 10, i.e. whose armature plate 1 1, acting damping force can be increased, since the throttle point between the end face 12 of the armature plate 11 and the nose-shaped projection 32 becomes smaller and smaller during the opening movement of the magnet armature 10. Due to the reduction in the throttling point, i.e. the distance between the face
12 der Ankerplatte 1 1 und dem nasenförmigen Vorsprung 32, vermag das durch den Austrittsspalt 18 in den hydraulischen Dämpfungsraum 31 eintretende Kraftstoffvolumen nur verzögert aus diesem abzuströmen, so dass innerhalb des hydraulischen Dämpfungsraumes 31 ein eine Dämpfungswirkung entfaltendes Dämpfungsvolumen verbleibt. Die Abströmöffnung für das aus dem Dämpfungsraum abströmende Kraftstoffvolumen ist durch Bezugszeichen 35 gekennzeichnet. Die Dämpfungsfiäche 20, die aus einem nicht-magnetischen Werkstoff 16 gefertigt wird, kann an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 sowohl verklebt als auch an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 vergossen werden. Wird die Dämpfungsfläche 20 aus einem nicht-magnetischen Werkstoff 16 wie z.B. Kunststoffmaterial gefertigt, kann durch entsprechende Bearbeitung der Dämpfungsfläche 20 z.B. eine Schleifbearbeitung, der das Dämpfungsverhalten maßgeblich beeinflussende Winkel 17 gezielt eingestellt werden.12 of the anchor plate 11 and the nose-shaped projection 32, the fuel volume entering the hydraulic damping space 31 through the outlet gap 18 is only able to flow out of it with a delay, so that a damping volume which develops a damping effect remains within the hydraulic damping space 31. The outflow opening for the fuel volume flowing out of the damping space is identified by reference numeral 35. The damping surface 20, which is made of a non-magnetic material 16, can be both glued to the second end face 5 of the magnetic core 2 and cast on the second end face 5 of the magnetic core 2. If the damping surface 20 is made from a non-magnetic material 16, such as plastic material, for example, by machining the damping surface 20 appropriately, grinding work can be specifically set to the angle 17 that significantly influences the damping behavior.
Die Dämpfungsfläche 20 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 umfasst einen ersten Ringflächenabschnitt 21, der sich vom Außenradius 28 der Anschlagshülse 7 bis zum Innenradius 25 der Magnetspule 3 innerhalb des Magnetkerns 2 erstreckt. Die Dämpfungsfiäche 20 umfasst femer einen zweiten Ringflächenabschnitt 22, der sich vom Innenradius 25 der Magnetspule 3 bis zu deren Außenradius 26 erstreckt sowie einen dritten Ringflächenabschnitt 23, der sich vom Außenradius 26 der Magnetspule 3 innerhalb des Magnetkerns 2 bis zum Außenumfang 27 des Magnetkerns 2 erstreckt. Innerhalb des dritten Ringflächenabschnittes 23 kann an der Dämpfungsfläche 20, die den ringförmig konfigurierten hydraulischen Dämpfungsraum 31 begrenzt, der bereits erwähnte, eine Drosselwirkung entfaltende nasenförmige Vorsprung 32 ausgebildet werden, die mit der Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 eine Abströmöffnung 35 begrenzt, deren Öffnungsquerschnitt vom Flubweg und der Bewegungsgeschwindigkeit des Magnetanlcers 10 abhängt.The damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2 comprises a first annular surface section 21, which extends from the outer radius 28 of the stop sleeve 7 to the inner radius 25 of the magnetic coil 3 within the magnetic core 2. The damping surface 20 further comprises a second annular surface section 22, which extends from the inner radius 25 of the magnet coil 3 to its outer radius 26, and a third ring surface section 23, which extends from the outer radius 26 of the magnet coil 3 within the magnet core 2 to the outer periphery 27 of the magnet core 2 , Within the third annular surface section 23, the already mentioned, throttle effect-developing nose-shaped projection 32 can be formed on the damping surface 20, which delimits the annularly configured hydraulic damping space 31, which with the end face 12 of the anchor plate 11 delimits an outflow opening 35, the opening cross section of which from the flow path and the speed of movement of the magnetic analyzer 10 depends.
Innerhalb des Magnetkerns 2 des Magnetventiles 1 gemäß der Darstellung in Figur 2 ist die Magnetspule 3 in einer ringfomiig konfigurierten Ausnehmung 24 aufgenommen. Die Ausnehmung 24 definiert an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 eine erste Kante 33 und eine zweite Kante 34. In den durch die erste Kante 33 und die zweite Kante 34 begrenzten Ringraum kann die Dämpfungsfläche 20 formschlüssig eingeklebt bzw. eingegossen werden, so dass diese in radiale Richtung fixiert ist. Bei der in Figur 2 dargestellten in einem Winkel 17 in bezug auf die Stirnfläche 12 der Anlcerplatte 1 1 ausgebildeten Dämpfungsfläche 20 wird durch die erste Kante 33 eine Stufung 29 der Dämpfungsfläche 20 in bezug auf die zweite Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 erreicht. Die Stufung sowie die Fixierung der Dämpfungsfläche 20 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 durch die erste Kante 33 sowie die zweite Kante 34 in radiale Richtung bewirken, dass die Dämpfungsfiäche 20 der Magnetkern 2 stationär aufgenommen ist und bei Einschiessen des aus dem Austrittsspalt 18 in den hydraulischen Dämpfungsraum 31 eintretenden Kraftstoffvolumen zuverlässig in ihrer Position verbleibt und nicht in radiale Richtung nach außen wandert. Die in bezug auf die zweite Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 gemäß der Darstellung in Figur 2 ausgebildete Stufung 29 bzw. 30 der hydraulischen Dämpfungsfiäche 20 ist besonders effektiv, wenn die Dämpfungsfläche 20 aus einem an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 vergossenen nicht-magnetischen Werkstoffs 16 wie z.B. Kunststoffmaterial gefertigt wird.Within the magnetic core 2 of the magnetic valve 1 as shown in FIG. 2, the magnetic coil 3 is accommodated in an annularly configured recess 24. The recess 24 defines a first edge 33 and a second edge 34 on the second end face 5 of the magnetic core 2. The damping surface 20 can be glued or cast into the annular space delimited by the first edge 33 and the second edge 34, so that it is cast is fixed in the radial direction. In the case of the damping surface 20 shown in FIG. 2 at an angle 17 with respect to the end face 12 of the anchor plate 11, a step 29 of the damping surface 20 with respect to the second end face 5 of the magnetic core 2 is achieved by the first edge 33. The gradation and the fixation of the damping surface 20 on the second end face 5 of the magnetic core 2 by the first edge 33 and the second edge 34 in the radial direction have the effect that the damping surface 20 of the magnetic core 2 is accommodated in a stationary manner and when the outlet gap 18 is shot in the hydraulic damping space 31 entering fuel volume remains reliably in its position and does not migrate outward in the radial direction. The with respect to the second end face 5 of the magnetic core 2nd According to the illustration in FIG. 2, the step 29 or 30 of the hydraulic damping surface 20 is particularly effective if the damping surface 20 is made of a non-magnetic material 16, such as a plastic material, cast on the second end surface 5 of the magnetic core 2.
Wie in der Darstellung gemäß Figur 2 ebenfalls entnommen werden kann, wird der nasenförmige Vorsprung 32 der Dämpfungsfläche 20 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 bevorzugt über oberhalb der Aussenkante der Ankerplatte 1 1 des Magnetankers 10 angebracht. Dadurch wird bei der Öffnungsbewegung der Ankerplatte 11 in Richtung auf den nasenfönnigen Vorsprung 32 hin eine Drossel gebildet, die sich während der Öffnungsbewegung des Magnetankers 10 bzw. der Ankerplatte 11 kontinuierlich verkleinert, so dass das abströmende Fluid 31 bei öffnenden Magnetanker 10 bzw. Anlcerplatte 11 gezwungen ist, dadurch einen sich ständig verkleinernden Querschnitt in radiale Richtung abzuströmen. Aufgrund des im hydraulischen Dämpfungsraumes 31 verbleibenden Kraftstoffvolumens ist die mit Bezugszeichen 19 erzielbare Dämpfungslcraft deutlich höher als bei ungehindertem Abströmen des Kraftstoffvolumens aus dem hydraulischen Dämpfungsraum 31 in radiale Richtung. Durch die Ausbildung der den hydraulischen Dämpfungsraum 31 begrenzenden, die Dämpfungslcraft 19 erfolgenden Dämpfungsfläche 20 auf einem nicht-magnetischen Werkstoff 16 bleiben die magnetischen Eigenschaften des Magnetventiles 1 unverändert. Die Dämpfungsfiäche 20 befindet sich im Restluftspalt 13 zwischen der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 und der Stirnseite 12 der Anlcerplatte 1 1 des Magnetanlcers 10 (vergleiche Darstellung gemäß Figur 1). Aufgrund der Ausbildung der Dämpfungsfiäche 20 aus einem nicht-magnetischen Werkstoff 16 im Restlaufspalt 13 des Magnetventiles 1 kann die die Dämpfungskraft 19 erzeugende Fläche so gestaltet werden, dass sich eine gezielte Verstärkung der Dämpfungslcraft 19 einstellt. Wird an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 ein nicht-magnetischer Werkstoff 16 wie z.B. Kunststoff vergossen, kann durch einfache Schleifbearbeitung durch Einstellung des Winkels 17 das Prell verhalten des Magnetankers 10 bzw. der Ankerplatte 1 1 gezielt eingestellt werden.As can also be seen in the illustration according to FIG. 2, the nose-shaped projection 32 of the damping surface 20 is attached to the second end face 5 of the magnetic core 2, preferably above the outer edge of the armature plate 11 of the magnet armature 10. As a result, a throttle is formed during the opening movement of the armature plate 11 in the direction of the nose-shaped projection 32, which decreases continuously during the opening movement of the magnet armature 10 or the armature plate 11, so that the flowing fluid 31 when the magnet armature 10 or the armature plate 11 opens is forced to flow out a continuously decreasing cross-section in the radial direction. Because of the fuel volume remaining in the hydraulic damping space 31, the damping lcraft achievable with reference number 19 is significantly higher than if the fuel volume flows freely from the hydraulic damping space 31 in the radial direction. The magnetic properties of the solenoid valve 1 remain unchanged due to the formation of the damping surface 20 which delimits the hydraulic damping space 31 and the damping lcraft 19 takes place on a non-magnetic material 16. The damping surface 20 is located in the residual air gap 13 between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the anchor plate 11 of the magnetic anchor 10 (see illustration according to FIG. 1). Due to the formation of the damping surface 20 from a non-magnetic material 16 in the residual gap 13 of the solenoid valve 1, the surface producing the damping force 19 can be designed in such a way that a targeted reinforcement of the damping lcraft 19 is achieved. If a non-magnetic material 16 such as e.g. Potting plastic, the bouncing behavior of the magnet armature 10 or the armature plate 11 can be set in a targeted manner by simple grinding work by adjusting the angle 17.
Fig. 3 ist ein Magnetkern mit außenliegender Anschlaghülse zu entnehmen. Der Magnetkern 2 umfasst eine erste, obenliegende Stirnfläche sowie eine zweite unten liegende Stirnfläche 5. In den Magnetkern 2 ist in der Ausnehmung 24 eine Magnetspule 3 aufgenommen. Der Magnetkern 2 gemäß der Darstellung in Fig. 3 ist von einer den Außenumfang 27 des Magnetkernes 2 umschließenden Anschlaghülse 7 umgeben. Die Stirnfläche der Anschlaghülse 7 ist mit Bezugszeichen 8 gekennzeichnet. Der Magnetkern 2, der im Wesentlichen ringförmig ausgebildet ist, umschließt eine Schließfeder 9, von der in der Darstellung gemäß Fig. 3 lediglich eine Windung dargestellt ist. Unterhalb des Magnetkemes 2 befindet sich die Ankerplatte 11 eines Magnetanlcers. Die Ankerplatte 11 weist eine Stirnseite 12 auf. An der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 ist ein nichtmagnetischer Füllwerkstoff 16 aufgenommen, dessen Dämpfungsfläche 20 zusammen mit der Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 den hydraulischen Dämpfungsraum 31 begrenzt.Fig. 3 shows a magnetic core with an external stop sleeve. The magnetic core 2 comprises a first, upper end face and a second lower end face 5. A magnetic coil 3 is accommodated in the magnetic core 2 in the recess 24. The magnetic core 2 as shown in FIG. 3 is surrounded by a stop sleeve 7 which surrounds the outer circumference 27 of the magnetic core 2. The end face of the stop sleeve 7 is identified by reference number 8. The magnetic core 2, which is essentially ring-shaped, encloses a closing spring 9, of which only one turn is shown in the illustration according to FIG. 3. Below the Magnet core 2 is the anchor plate 11 of a Magnetanlcer. The anchor plate 11 has an end face 12. On the second end face 5 of the magnetic core 2, a non-magnetic filler material 16 is accommodated, the damping face 20 of which, together with the end face 12 of the anchor plate 11, delimits the hydraulic damping space 31.
Der nicht-magnetische Füllwerkstoff 16 erstreckt sich an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 über einen ersten Ringflächenabschnitt 21, einen sich an diesen anschließenden zweiten Ringflächenabschnitt 22 sowie durch einen dritten Ringflächenabschnitt 23. Der nicht-magnetische Füllwerkstoff 16 weist eine erste Stufe 29 sowie eine zweite Stufe 30 auf und kann an die zweite Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 angegossen oder angeklebt sein. Die Stufen 29 bzw. 30 des nicht-magnetischen Füllwerkstoffes 16 bilden eine erste Kante 33 bzw. eine zweite Kante 34, die in die Ausnel mung 24 des Magnetkernes 2 eingreifen und den nicht-magnetischen Füllwerkstoff 16 relativ zum Magnetkem 2 formschlüssig in radiale Richtung sichern.The non-magnetic filler material 16 extends on the second end face 5 of the magnetic core 2 via a first ring surface section 21, a second ring surface section 22 adjoining this and a third ring surface section 23. The non-magnetic filler material 16 has a first step 29 and a second stage 30 and can be cast or glued to the second end face 5 of the magnetic core 2. The stages 29 and 30 of the non-magnetic filler 16 form a first edge 33 and a second edge 34 which engage in the Ausnel tion 24 of the magnetic core 2 and the non-magnetic filler 16 relative to the magnetic core 2 positively secure in the radial direction ,
hi der Darstellung gemäß Fig. 3 ist der nicht-magnetische Füllwerkstoff 16 derart an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 angeordnet, dass sich ein Dämpfungseinstellungswinlcel 17 ergibt, der umgekehrt zum Dämpfungseinstellwinkel 17 gemäß der Darstellung in Fig. 2 verläuft. Der hydraulische Dämpfungsraum 31 verengt sich somit in radiale Richtung gesehen in Richtung auf die den Magnetkern 2 in dessen Außenumfang 27 umgebenden Anschlaghülse 7. Der Außenradius der Anschlaghülse 7 gemäß der Darstellung in Fig. 3 ist - bezogen auf die Symmetrielinie - mit Bezugszeichen 28.2 gekennzeichnet. Die Dämpfungskraft 19, die sich auf Grund des Einströmens von Kraftstoff in den sich nach außen verengenden hydraulischen Dämpfungsraum 31 gemäß der Ausfülirungsvariante in Fig. 3 ergibt, ist durch Bezugszeichen 19 angedeutet. Der Abstand 15 bezeichnet die Spalthöhe, durch den Kraftstoff in den hydraulischen Dämpfungsraum 15 von der Innenseite des hydraulischen Dämpfungsraumes 31 aus einströmt.3, the non-magnetic filler material 16 is arranged on the second end face 5 of the magnetic core 2 in such a way that a damping adjustment angle 17 results which is the reverse of the damping adjustment angle 17 as shown in FIG. 2. The hydraulic damping space 31 thus narrows in the radial direction in the direction of the stop sleeve 7 surrounding the magnetic core 2 in its outer circumference 27. The outer radius of the stop sleeve 7 according to the illustration in FIG. 3 is - with reference to the line of symmetry - identified by reference number 28.2. The damping force 19, which results from the inflow of fuel into the outwardly narrowing hydraulic damping chamber 31 according to the variant in FIG. 3, is indicated by reference number 19. The distance 15 denotes the gap height through which fuel flows into the hydraulic damping space 15 from the inside of the hydraulic damping space 31.
Fig. 4 sind Druckverteilungen im hydraulischen Dämpfungsraum gemäß der Ausführungsvarianten in Fig. 2 und 3 gegenübergestellt.Fig. 4 are compared pressure distributions in the hydraulic damping chamber according to the variants in Figs. 2 and 3.
Gemäß der in Fig. 2 dargestellten Ausführungs Variante eines hydraulischen Dämpfungsraumes 31, der sich in radiale Richtung gesehen nach außen öffnet, stellt sich ein erster Verlauf der Druclcverteilung 40 ein, der durch ein in radiale Richtung des hydraulischen Dämpfungsraumes 31 gesehen, weiter innenliegendes erstes Maximum 41 auszeichnet. Das Maximum 41 liegt etwa innerhalb des ersten Ringflächenabschnittes 21 gemäß der Darstellung in Fig. 2. Demgegenüber stellt sich gemäß der Ausfύhrungsvariante in Fig. 3 ein zweiter Verlauf der Rückverteilung 42 ein, der durch ein zweites Maximum 43 gekennzeichnet ist. Das zweite Maximum 43 der Ausführungsvariante nach Fig. 3 liegt innerhalb des dritten Ringflächenabschnittes 23; demnach dort, wo der hydraulische Dämpfungsraum 31 am stärksten verengt ist.According to the embodiment variant of a hydraulic damping chamber 31 shown in FIG. 2, which opens outwards in the radial direction, a first course of the pressure distribution 40 is established, which, seen in the radial direction of the hydraulic damping chamber 31, is the first maximum lying further inside 41 honors. The maximum 41 lies approximately within the first annular surface section 21 as shown in FIG. 2. In contrast, according to the embodiment variant 3 shows a second course of the redistribution 42, which is characterized by a second maximum 43. The second maximum 43 of the embodiment variant according to FIG. 3 lies within the third annular surface section 23; accordingly, where the hydraulic damping space 31 is most narrowed.
Fig.. 5 ist eine Gegenüberstellung der sich gemäß der Ausführungsvarianten in Fig. 2 und 3 einstellenden Dämpfungskraftverläufe entnehmbar. Die Dämpfungslcraft 19, die sich im hydraulischen Dämpfungsraum 31 gemäß der Ausführungsvariante in Fig. 2 einstellt, ist durch Bezugszeichen 44 gekennzeichnet. Der sich gemäß Fig. 3 im hydraulischen Dämpftmgsraum 31 einstellende Dämpfungslcraftverlauf ist durch Bezugszeichen 45 gekennzeichnet. Das Niveau der sich im hydraulischen Dämpftmgsraum 31 einstellenden Dämpfungskraft gemäß des ersten Dämpfungskraftverlaufes 44 liegt erheblich unter dem Dämpfungskraftmveau der Dämpfungslcraft 19 gemäß des zweiten, mit der Ausführungsvariante gemäß Fig. 3 erzielbaren Dämpfungskraftverlaufes 45. Beiden Dämpfungslcraffverläufen 44, 45 ist gemeinsam, dass die Dämpfungslcraft mit zunehmendem Hub unter Berücksichtigung des Restluftspaltes stetig abnimmt und beim Maximalhub der Ankerplatte 1 1 in Richtung auf den Magnetkern 2 ihr Minimum annimmt. Eine Abschätzung der Dämpfungskraftverläufe 44, 45 kann für einfache Geometrien an Hand der Schmierspalttheorie ermittelt werden.FIG. 5 shows a comparison of the damping force curves which occur in accordance with the embodiment variants in FIGS. 2 and 3. The damping lcraft 19, which is set in the hydraulic damping space 31 according to the embodiment variant in FIG. 2, is identified by reference numeral 44. 3 in the hydraulic damping chamber 31 is indicated by reference numeral 45. The level of the damping force which arises in the hydraulic damping chamber 31 according to the first damping force curve 44 lies considerably below the damping force level of the damping lcraft 19 according to the second damping force curve 45 which can be achieved with the embodiment variant according to FIG. 3 increasing stroke taking into account the residual air gap decreases steadily and at the maximum stroke of the armature plate 1 1 in the direction of the magnetic core 2 assumes its minimum. An estimate of the damping force profiles 44, 45 can be determined for simple geometries using the lubrication gap theory.
a^,W (v = 0) = 0,M(v = /*) = 0 oy dra ^ , W (v = 0 ) = 0, M (v = / *) = 0 oy dr
daraus ergibt sichthis results in
dpy2 — h - y U( ) = dr 2ηdpy 2 - h - y U () = dr 2η
Aus der obigen Gleichung ergibt sich der Volumenstrom im Quetschspalt durch Integration zuFrom the equation above, the volume flow in the pinch gap is given by integration
Die Kontinuitätsgleichung fuhrt auf eine Differentialgleichung für den Druck im Spalt zwischen der Ankerplatte 11 und dem Magnetkem 2 gemäß der nachfolgenden Beziehung: ? = -B - v,p(r,) = 0,p(ra) = 0 . drThe continuity equation leads to a differential equation for the pressure in the gap between the armature plate 11 and the magnetic core 2 according to the following relationship: ? = -B - v, p (r,) = 0, p (r a ) = 0. dr
In dieser Gleichung ist v die Geschwindigkeit des Magnetanlcers und p die Spaltbreite: B = 2π • r. Für einfache Geometrien, wie zum Beispiel einen konischen Spalt gemäß der Fig. 2 und 3 oder eines ebenen Spaltes gemäß der Fig. 6, kann die Differentialgleichung analytisch gelöst werden.In this equation, v is the speed of the magnetic analyzer and p is the gap width: B = 2π • r. For simple geometries, such as a conical gap according to FIGS. 2 and 3 or a flat gap according to FIG. 6, the differential equation can be solved analytically.
Fig. 6 ist eine Ausführungsvariante eines Magnetkerns zu entnehmen, der ohne Anschlaghülse ausgebildet ist.6 shows an embodiment variant of a magnetic core which is designed without a stop sleeve.
Aus der Darstellung gemäß Fig. 6 geht hervor, dass die zweite Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 etwa im Wesentlichen plan ausgebildet ist. In die Ausnehmung 24 des Magnetkernes 2 ist die Magnetspule 3 eingelassen. Die Magnetspule 3 füllt die Ausnehmung 24 im Magnetkern 2 jedoch nicht vollständig aus. In die Öffnungen der Ausnehmung 24 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 ist ein nicht- magnetischer Füllwerkstoff 16 eingegossen oder eingeklebt, der in Bezug auf die Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 ein plan verlaufende Dämpfungsfiäche 20 darstellt. Auch der nicht- magnetische Füllwerkstoff 16 gemäß der in Fig. 6 dargestellten Ausführungsvariante umfasst eine erste Stufe 29 und eine zweite Stufe 30. Aufgmnd der Stufung des nicht- magnetischen Füllwerkstoffes 16 ergibt sich eine erste Kante 33 und eine zweite Kante 34, mit der der nicht-magnetische Füllwerkstoff 16 an der Unterseite der Ausnehmung 24 an der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkernes 2 formschlüssig an-etiert ist. Der hydraulische Dämpfungsraum 31 weist gemäß dieser Ausfuhrimgsvariante einen in radiale Richtung in Bezug auf die eingezeichnete Symmetrielinie konstant nach außen verlaufenden Querschnitt auf.6 shows that the second end face 5 of the magnetic core 2 has an essentially flat design. The magnet coil 3 is let into the recess 24 of the magnetic core 2. The magnetic coil 3 does not completely fill the recess 24 in the magnetic core 2. A non-magnetic filler material 16 is poured or glued into the openings of the recess 24 on the second end face 5 of the magnetic core 2 and, in relation to the end face 12 of the armature plate 11, represents a flat damping surface 20. The non-magnetic filler material 16 according to the embodiment variant shown in FIG. 6 also comprises a first step 29 and a second step 30. The step of the non-magnetic filler material 16 results in a first edge 33 and a second edge 34 with which the non-magnetic filler material 16 is positively attached to the underside of the recess 24 on the second end face 5 of the magnetic core 2. According to this embodiment variant, the hydraulic damping chamber 31 has a cross-section which runs constantly outward in the radial direction with respect to the line of symmetry shown.
Im Unterschied zu den in Fig. 2 und 3 dargestellten Ausführungsvarianten eines hydraulischen Dämpfungsraumes 31 zwischen dem Magnetkern 2 und der Ankerplatte 11, verläuft der hydraulische Dämpfungsraum 31 durch die Ringflächenabschnitte 21, 22 und 23 in konstanter Höhe. Der hydraulische Dämpfungsraum 31 ist nur wirksam, wenn sich reine Flüssigkeit im hydraulischen Dämpfungsraum 31 befindet. Befindet sich dort Luft oder ein Luft/Flüssigkeitsgemisch, zum Beispiel Schaum, so ist die erzielbare hydraulische Dämpfung, insbesondere die in Fig. 5 dargestellten ersten und zweiten Dämpfungskraftverläufe 44 bzw. 45, stark beeinträchtigt.In contrast to the embodiment variants of a hydraulic damping space 31 between the magnetic core 2 and the armature plate 11 shown in FIGS. 2 and 3, the hydraulic damping space 31 runs through the annular surface sections 21, 22 and 23 at a constant height. The hydraulic damping space 31 is only effective when there is pure liquid in the hydraulic damping space 31. If there is air or an air / liquid mixture, for example foam, the achievable hydraulic damping, in particular the first and second damping force profiles 44 and 45 shown in FIG. 5, is severely impaired.
Mit den oben dargestellten Ausführungsvarianten, sei es der Ausbildung einer parallel in einem konstanten Abstand 15 zwischen der zweiten Stirnfläche 5 und der Stirnseite 12 der Anlcerplatte 1 verlaufenden Dämpfungsfläche 20, sei es eine Dämpfungsfläche 20 mit Winkel 17 oder einer Dämpfungsfläche 20 mit nasenförmigem Vorsprung 32, lässt sich das Mengenkennfeld eines Kraftstoffinjektors erheblich verbessern, insbesondere ein plateaufreies Mengenkennfeld herbeiführen. Weist eine Kennlinie für einen ein bestimmtes Hochdruckniveau innerhalb eines Kennlinienfeldes ein Voreinspritzungs-Plateau auf und wird innerhalb dieses Voreinspritzungsplateau die Ansteuerdauer verändert, so bleibt die eingespritzte Kraftstoffmenge in den Brennraum der selbstzündenden Verbrennungskraftmaschine konstant. Die durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Lösung sich einstellenden Kennlinien für Kraftstoffdrücke innerhalb eines Kennlinienfeldes verlaufen streng monoton steigend, d.h. ohne ein Voreinspritzungs- Plateau. Dies wiederum bedeutet, dass bei höherer Ansteuerdauer immer auch mehr Kraftstoff in den Brennraum der Verbrennungslcraftmaschine eingespritzt wird. Dies ist die grundlegende Voraussetzung für eine Null-mengenkalibrierung eines Kraftstoffmjektors. Ein plateaufreies Mengenkennfeld ist besonders hilfreich bei einer Nullmengenkalibrierung des Kraftstoffinjektors im laufenden Fahrzeugbetrieb. Femer erlaubt die erfindungsgemäß vorgeschlagene Ausbildung eines hydraulischen Dämpfungsraumes 31 zwischen der zweiten Stirnfläche 5 des Magnetkerns 2 und der Stirnseite 12 der Ankerplatte 11 des MagnetanJcers 10 eine Geräuschreduzierung beim Betrieb eines Kraftstoffmjektors. With the embodiment variants shown above, be it the formation of a parallel at a constant distance 15 between the second end face 5 and the end face 12 of the Anlcerplatte 1 extending damping surface 20, be it a damping surface 20 with an angle 17 or a damping surface 20 with a nose-shaped projection 32, the quantity map of a fuel injector can be significantly improved, in particular bring about a plateau-free quantity map. If a characteristic curve for a certain high pressure level has a pre-injection plateau within a characteristic curve field and if the actuation duration is changed within this pre-injection plateau, the amount of fuel injected into the combustion chamber of the self-igniting internal combustion engine remains constant. The characteristic curves for fuel pressures within a characteristic curve field that result from the solution proposed according to the invention run in a strictly monotonically increasing manner, ie without a pre-injection plateau. This in turn means that with a longer activation time, more and more fuel is injected into the combustion chamber of the combustion machine. This is the basic prerequisite for zero quantity calibration of a fuel projector. A plateau-free quantity map is particularly helpful for zero quantity calibration of the fuel injector while the vehicle is running. Furthermore, the design of a hydraulic damping space 31 proposed according to the invention between the second end face 5 of the magnetic core 2 and the end face 12 of the armature plate 11 of the magnet anchor 10 allows noise reduction when operating a fuel projector.
BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS
1 Magnetventil1 solenoid valve
2 Magnetkern 3 Magnetspule2 magnetic core 3 magnetic coil
4 erste Stirnfläche4 first face
5 zweite Stirnfläche5 second face
6 Bohrung6 hole
7 Anschlaghülse 8 Stirnseite7 stop sleeve 8 end face
9 Schließfeder9 closing spring
10 Magnetanlcer10 magnetic connectors
11 Ankerplatte11 anchor plate
12 Stirnseite Anlcerplatte 13 Restluftspalt12 Anlcer plate front side 13 Residual air gap
14 Freiraum14 free space
15 Abstand15 distance
16 nicht-magnetischer Füllstoff16 non-magnetic filler
17 Winkel 18 Austrittsspalt17 angle 18 outlet gap
19 Dämpfungskraft19 damping force
20 Dämpfungsfläche20 damping surface
21 erster Ringflächenabschnitt21 first ring surface section
22 zweiter Ringflächenabschnitt 23 dritter Ringflächenabschnitt22 second ring surface section 23 third ring surface section
24 Ausnehmung Magnetkern24 recess magnetic core
25 Innenradius Magnetspule25 inner radius solenoid
26 Außenradius Magnetspule26 outer radius solenoid
27 Außenumfang Magnetkern 28.1 1. Außenradius Anschlaghülse27 Outer circumference of magnetic core 28.1 1. Outer radius stop sleeve
28.2 2. Außenradius Anschlaghülse28.2 2nd outer radius stop sleeve
29 erste Stufung29 first grading
30 zweite Stufung30 second gradation
31 hydraulischer Dämpfungsraum 32 nasenfόrmiger Vorsprung31 hydraulic damping chamber 32 nose-shaped projection
33 erste Kante33 first edge
34 zweite Kante34 second edge
35 Austrittsöffnimg zwischen 32 und 12 erster Verlauf Dmckverteilung erstes Druckmaximum zweiter Verlauf Druckverteilung zweites Dmckmaximum erster Dämpfungskraftveiiauf zweiter Dämpfungskraftverlauf 35 outlet opening between 32 and 12 first curve pressure distribution first pressure maximum second curve pressure distribution second pressure maximum first damping force versus second damping force curve

Claims

Patentansprüche claims
1. Magnetventil zur Betätigung eines Kraftstoffmjelctors mit einem Magnetkern (2), in welchem eine Magnetspule (3) aufgenommen ist, die eine Schließfeder (9) umgibt, die auf einen Magnetanker (10) wirkt und zwischen einer dem Magnetanker (10) zuweisenden Stirnseite (8) und dem Magnetanker (10) Austrittsöffnungen (18, 35) beim Anschlagen des Magnetanlcers (10) gebildet werden, dadurch gekennzeichnet, dass ein hydraulischer Dämpfungsraum (31) von einer Stirnseite (12) des Magnetankers (10) und von einer Dämpfungsfiäche (20) aus nicht-magnetischem1. Solenoid valve for actuating a fuel injector with a magnetic core (2), in which a magnetic coil (3) is accommodated, which surrounds a closing spring (9), which acts on a magnetic armature (10) and between an end face facing the magnetic armature (10) (8) and the magnet armature (10), outlet openings (18, 35) are formed when the magnet anchor (10) strikes, characterized in that a hydraulic damping space (31) is provided by an end face (12) of the magnet armature (10) and by a damping surface (20) made of non-magnetic
Werkstoff (16) begrenzt ist.Material (16) is limited.
2. Magnetventil gemäß Anspmch 1, dadurch gekennzeichnet, dass sich der hydraulische Dämpfungsraum (31) in radialer Richtung erstreckt.2. Solenoid valve according to Anspmch 1, characterized in that the hydraulic damping space (31) extends in the radial direction.
3. Magnetventil gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der hydraulische Dämpfungsraum (31) als Ringraum ausgebildet ist.3. Solenoid valve according to claim 1, characterized in that the hydraulic damping space (31) is designed as an annular space.
4. Magnetventil gemäß Anspmch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) aus nicht-magnetischem Werkstoff (16) an der dem Magnetanker (10) zuweisenden, zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) ausgebildet ist.4. Solenoid valve according to Anspmch 2, characterized in that the damping surface (20) made of non-magnetic material (16) on the magnet armature (10) facing the second end face (5) of the magnetic core (2) is formed.
5. Magnetventil gemäß Anspmch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) an der zweiten Stirnseite (5) des Magnetkerns (2) in einem konstanten Abstand (15) parallel zur Stirnfläche (12) des Magnetkerns (10) verläuft.5. Solenoid valve according to Anspmch 4, characterized in that the damping surface (20) on the second end face (5) of the magnetic core (2) runs at a constant distance (15) parallel to the end face (12) of the magnetic core (10).
6. Magnetventil gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) in der zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) in einem Winkel (17) in bezug auf die Stirnfläche (12) des Magnetanlcers (10) verläuft.6. Solenoid valve according to claim 4, characterized in that the damping surface (20) in the second end face (5) of the magnetic core (2) at an angle (17) with respect to the end face (12) of the Magnetanlcers (10).
7. Magnetventil gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfiäche (20) an der zweiten Stirnseite (5) des Magnetkerns (2) einen den hydraulischen Dämpfungsraum (31) begrenzenden, nasenförmigen Vorsprung (32) aufweist.7. Solenoid valve according to claim 4, characterized in that the damping surface (20) on the second end face (5) of the magnetic core (2) has a nose-shaped projection (32) delimiting the hydraulic damping space (31).
8. Magnetventil gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der nicht-magnetische Werkstoff (16) ein Kunststoffmaterial ist. 8. Solenoid valve according to claim 1, characterized in that the non-magnetic material (16) is a plastic material.
9. Magnetventil gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der nicht-magnetische Werkstoff (16) an der zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) verklebt ist.9. Solenoid valve according to claim 1, characterized in that the non-magnetic material (16) on the second end face (5) of the magnetic core (2) is glued.
10. Magnetventil gemäß Anspmch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der nicht-magnetische Werkstoff (16) an der zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) vergossen ist.10. Solenoid valve according to Anspmch 1, characterized in that the non-magnetic material (16) on the second end face (5) of the magnetic core (2) is cast.
11. Magnetventil gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) in radialer Richtung einen ersten Ringflächenabschnitt (21) aufweist.11. Solenoid valve according to claim 2, characterized in that the damping surface (20) has a first annular surface section (21) in the radial direction.
12. Magnetventil gemäß Anspmch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) in radiale Richtung einen zweiten Ringflächenabschnitt (22) unterhalb der in den Magnetkern (2) eingelassenen Magnetspule (3) aufweist.12. Solenoid valve according to Anspmch 2, characterized in that the damping surface (20) in the radial direction has a second annular surface section (22) below the magnetic coil (3) embedded in the magnetic core (2).
13. Magnetventil gemäß der Ansprüche 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem ersten Ringflächenabschnitt (21) und dem zweiten Ringflächenabschnitt13. Solenoid valve according to claims 11 and 12, characterized in that between the first annular surface section (21) and the second annular surface section
(22) eine Stufung (29, 30) ausgebildet ist. , (22) a step (29, 30) is formed. .
14. Magnetventil gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der nasenförmige Vorsprung (32) an einem dritten Ringflächenabschnitt (23) der Dämpfungsfiäche (20) ausgebildet ist.14. Solenoid valve according to claim 7, characterized in that the nose-shaped projection (32) is formed on a third annular surface section (23) of the damping surface (20).
15. Magnetventil gemäß Anspmch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) an der zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) innerhalb eines Restluftspaltes (13) des Magnetventils (1) verläuft.15. Solenoid valve according to Anspmch 1, characterized in that the damping surface (20) on the second end face (5) of the magnetic core (2) within a residual air gap (13) of the solenoid valve (1).
16. Magnetventil gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfiäche (20) in der zweiten Stirnfläche (5) des Magnetkerns (2) in Bezug auf die Stirnfläche (12) des Magnetankers um einen Winkel (17) derart geneigt ausgebildet ist, dass der hydraulische Dämpfungsraum (31) in radiale Richtung öffnet.16. Solenoid valve according to claim 6, characterized in that the damping surface (20) in the second end face (5) of the magnetic core (2) with respect to the end face (12) of the magnet armature is formed so inclined by an angle (17) that the hydraulic damping chamber (31) opens in the radial direction.
17. Magnetventil gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfläche (20) an der zweiten Stirnseite (5) des Magnetkernes (2) in Bezug auf die Stirnfläche (12) des Magnetanlcers (10) in einem Winkel (17) orientiert ist, derart, dass sich der Querschnitt des hydraulischen Dämpfungsraumes (31) in radiale Richtung gesehen, kontinuierlich verengt. 17. Solenoid valve according to claim 6, characterized in that the damping surface (20) on the second end face (5) of the magnetic core (2) is oriented at an angle (17) with respect to the end face (12) of the magnetic connector (10), in such a way that the cross section of the hydraulic damping chamber (31) seen in the radial direction narrows continuously.
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Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007285124A (en) * 2006-04-12 2007-11-01 Mitsubishi Electric Corp Fuel injection valve
US20090267008A1 (en) * 2007-09-14 2009-10-29 Cummins Intellectual Properties, Inc. Solenoid actuated flow control valve including stator core plated with non-ferrous material
US20100007224A1 (en) * 2008-07-08 2010-01-14 Caterpillar Inc. Precision ground stator assembly for solenoid actuator and fuel injector using same
JP5048617B2 (en) * 2008-09-17 2012-10-17 日立オートモティブシステムズ株式会社 Fuel injection valve for internal combustion engine
US8316826B2 (en) * 2009-01-15 2012-11-27 Caterpillar Inc. Reducing variations in close coupled post injections in a fuel injector and fuel system using same
AT508049B1 (en) 2009-03-17 2016-01-15 Bosch Gmbh Robert DEVICE FOR INJECTING FUEL IN THE COMBUSTION ENGINE OF AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE
DE102010037922A1 (en) * 2010-10-01 2012-04-05 Contitech Vibration Control Gmbh actuator
US8436704B1 (en) * 2011-11-09 2013-05-07 Caterpillar Inc. Protected powder metal stator core and solenoid actuator using same
DE102012214920A1 (en) 2012-08-22 2014-02-27 Continental Automotive Gmbh Damping surface on valve components
DE102012215448B3 (en) * 2012-08-31 2013-12-12 Continental Automotive Gmbh Injector for force injection in an internal combustion engine
DE102012217322A1 (en) 2012-09-25 2014-06-12 Robert Bosch Gmbh Injector
CN104033300B (en) * 2014-06-19 2016-09-07 中国第一汽车股份有限公司无锡油泵油嘴研究所 A kind of Fuelinjection nozzle
WO2017063977A1 (en) * 2015-10-15 2017-04-20 Continental Automotive Gmbh Fuel injection valve with an anti bounce device, combustion engine and vehicle
CN114635818A (en) * 2022-03-09 2022-06-17 哈尔滨工程大学 High-speed electromagnetic valve for realizing stable injection of common rail fuel injector by utilizing flexible hydraulic damping

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993007382A1 (en) 1991-10-11 1993-04-15 Caterpillar Inc. Damped actuator and valve assembly for an electronically-controlled unit injector
US5238224A (en) * 1992-08-20 1993-08-24 Siemens Automotive L.P. Dry coil
JPH0849624A (en) 1994-06-01 1996-02-20 Zexel Corp Fuel invasion preventing device for electromagnetic fuel injection valve
JPH09310650A (en) * 1996-05-22 1997-12-02 Denso Corp Fuel injection valve
US5918818A (en) * 1996-05-22 1999-07-06 Denso Corporation Electromagnetically actuated injection valve
JPH09317596A (en) * 1996-05-24 1997-12-09 Denso Corp Fuel injection valve
DE19707666C2 (en) * 1997-02-26 1999-12-02 Ford Global Tech Inc Solenoid valve, in particular for heating systems in motor vehicles
JPH1144275A (en) 1997-07-03 1999-02-16 Zexel Corp Solenoid valve for fuel injection device
JP2000265919A (en) * 1999-03-16 2000-09-26 Bosch Automotive Systems Corp Solenoid fuel injection valve
DE10131201A1 (en) * 2001-06-28 2003-01-16 Bosch Gmbh Robert Solenoid valve for controlling an injection valve of an internal combustion engine
JP2003156169A (en) * 2001-09-04 2003-05-30 Denso Corp Electromagnetic fluid control device

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2004055357A1 *

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JP2006509964A (en) 2006-03-23
US20060113503A1 (en) 2006-06-01
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US7354027B2 (en) 2008-04-08

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