EP1408469B1 - Fire detection method and fire detector for its implementation - Google Patents

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EP1408469B1
EP1408469B1 EP03013270A EP03013270A EP1408469B1 EP 1408469 B1 EP1408469 B1 EP 1408469B1 EP 03013270 A EP03013270 A EP 03013270A EP 03013270 A EP03013270 A EP 03013270A EP 1408469 B1 EP1408469 B1 EP 1408469B1
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EP
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radiation
wavelength
scattering
detector
radiations
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Tido Krippendorf
Waldemar Ollik
Heiner Politze
Ralf Sprenger
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Novar GmbH
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    • G08B17/10Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means
    • G08B17/103Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light-emitting and receiving device
    • G08B17/107Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light-emitting and receiving device for detecting light-scattering due to smoke
    • GPHYSICS
    • G08SIGNALLING
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    • G08B17/10Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means
    • G08B17/11Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using an ionisation chamber for detecting smoke or gas
    • G08B17/113Constructional details

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Branderkennung nach dem Streulichtprinzip durch gepulste Einstrahlung einer Strahlung einer ersten Wellenlänge längs einer ersten Strahlungsachse sowie einer Strahlung einer zweiten, demgegenüber kürzeren Wellenlänge längs einer zweiten Strahlungsachse in ein Messvolumen und Messung der an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreuten Strahlungen unter einem Vorwärtsstreuwinkel von mehr als 90° und unter einem Rückwärtsstreuwinkel von weniger als 90°. Bei dem Verfahren werden die Vorwärts- und die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge getrennt voneinander gemessen und ausgewertet.The invention relates to a method for detecting fire according to the scattered-light principle by pulsed irradiation of a radiation of a first wavelength along a first radiation axis and a radiation of a second, shorter wavelength along a second radiation axis into a measurement volume and measurement of the particles in the measurement volume scattered radiation below a forward spread angle of more than 90 ° and a backward spread angle of less than 90 °. In the method, the forward and backward scattered radiation of the first and second wavelengths are measured and evaluated separately.
  • Die Erfindung betrifft des Weiteren einen Streulicht-Brandmelder zur Durchführung des Verfahrens.The invention further relates to a scattered light fire detector for carrying out the method.
  • Aus der WO 00/07161 ist ein Streulichtrauchmelder, der nach dem einleitend genannten Verfahren arbeitet, bekannt. Um eine Aussage über die Art des Rauches treffen zu können, ist die Differenz der Wellenlängen des eingestrahlten Lichts möglichst groß. Vorwärts- und Rückwärtsstreustrahlung jeder Wellenlänge werden von jeweils separaten Photosensoren erfasst.From the WO 00/07161 is a scattered light smoke detector, which operates according to the aforementioned method known. To be able to make a statement about the type of smoke, the difference of the wavelengths of the incident light is as large as possible. Forward and backward scattering of each wavelength are detected by separate photosensors.
  • Aus der WO 01/59 737 ist ein insbesondere zum Einbau in Lüftungs- und Klimakanäle bestimmter Streulichtmelder bekannt, der nach dem eingangs genannten Verfahren arbeitet und in dessen Messkammer eine erste LED infrarotes Licht und eine zweite LED blaues Licht einstrahlen. Die LEDs werden abwechselnd gepulst. Die von der "infraroten" LED erzeugte Strahlung ermöglicht die Erkennung von großen Partikeln, die typisch für einen Schwelbrand sind. Die von der "blauen" LED erzeugte Streustrahlung ermöglicht die Erkennung von kleinen Partikeln, die typisch für Brände mit offener Flamme sind. Erklärt wird das mit dem Gesetz von Rayleigh, wonach die Intensität des gestreuten Lichts für Partikel, die kleiner als die Wellenlänge sind, mit der vierten Potenz der Wellenlänge abnimmt. Letzteres ist zwar richtig, wird aber den tatsächlichen Verhältnissen bei der Branderkennung nach dem Streulichtprinzip nicht gerecht. Der bekannte Brandmelder umfasst nur einen Fotoempfänger, der nur zwei Informationen über die Streustrahlungsintensitäten liefert, nämlich je nach Ausführungsform entweder die Intensität der Vorwärtsstreustrahlung im infraroten und im blauen Wellenbereich oder die entsprechenden Intensitäten der Rückwärtsstreustrahlungen oder auch die Intensität der Vorwärtsstreustrahlung im infraroten Wellenlängenbereich und der Rückwärtsstreustrahlung im blauen Wellenlängenbereich. Die jeweiligen Anordnungsgeometrien führen allerdings dazu, dass die Messvolumina, aus denen die jeweilige Streustrahlung stammt, nicht identisch sind.From the WO 01/59737 is known in particular for installation in ventilation and air conditioning ducts scattered light detector, which operates according to the aforementioned method and irradiate in the measuring chamber, a first LED infrared light and a second LED blue light. The LEDs are pulsed alternately. The radiation generated by the "infrared" LED allows the detection of large particles typical of a smoldering fire. The scattered radiation generated by the "blue" LED allows detection of small particles typical of open flame fires. This is explained by Rayleigh's law that the intensity of the scattered light for particles smaller than the wavelength decreases with the fourth power of the wavelength. The latter is indeed correct, but does not do justice to the actual conditions in the fire detection according to the scattered light principle. The known fire detector comprises only a photoreceiver, which provides only two information about the scattered radiation intensities, depending on the embodiment, either the intensity of the forward scattered radiation in the infrared and blue wavelengths or the corresponding intensities of the backscattered radiation or the intensity of the forward scattered radiation in the infrared wavelength range and the backscattered radiation in the blue wavelength range. However, the respective arrangement geometries lead to the fact that the measurement volumes from which the respective scattered radiation originates are not identical.
  • Aus der DE 199 02 319 ist ein Brandmeldeverfahren bekannt, bei dem die Alarmentscheidung in Abhängigkeit von dem Verhältnis der Intensität der IR-Vorwärtsstreustrahlung zu der Intensität der IR-Rückwärtsstreustrahlung getroffen wird. Der entsprechende Brandmelder arbeitet wahlweise mit zwei Infrarot-LEDs und einem Fotoempfänger oder umgekehrt mit einer Infrarot-LED und zwei Fotoempfängern. Der Winkel, unter dem die Vorwärtsstreustrahlung gemessen wird, beträgt vorzugsweise 140° und der Winkel, unter dem die Rückwärtsstreustrahlung gemessen wird, beträgt vorzugsweise 70°. Die Bildung des Verhältnisses der Intensitäten der Vorwärtsund der Rückwärtsstreustrahlung ermöglicht die Unterscheidung heller von dunklen Rauchsorten, weil heller Rauch ein hohes Vorwärtsstreusignal und ein vergleichsweise kleines Rückwärtsstreusignal liefert, während umgekehrt dunkler Rauch ein geringeres Vorwärtsstreusignal aber ein im Verhältnis dazu höheres Rückwärtsstreusignal liefert. Die Verarbeitung der absoluten Intensitäten oder Signalpegel unter Berücksichtigung der grundsätzlich niedrigeren Intensitäten im Rückwärtsstreubereich im Verhältnis zu den von den gleichen Partikeln in gleicher Konzentration im Vorwärtsstreubereich erzeugten Intensitäten und die gleichzeitige Verarbeitung der Verhältnisse oder Quotienten dieser Signalpegel ermöglicht es auch, bestimmte Täuschungsgrößen von Rauch zu unterscheiden. Z.B. erzeugt Wasserdampf in hoher Konzentration ein hohes Vorwärtsstreusignal, das nach dem älteren Stand der Technik zur Auslösung eines Alarms, in diesem Fall jedoch eines Falschalarms, führt. Die Bildung des Quotienten aus der Vorwärtsstreuintensität und der Rückwärtsstreuintensität ergibt jedoch einen für Wasserdampf charakteristischen Wert, der weitgehend konzentrationsunabhängig ist. Durch Ermittlung dieses Quotienten und Berücksichtigung dessen in der weiteren Signalverarbeitung kann somit der anderenfalls entstehende Falschalarm unterdrückt werden. Das bekannte Verfahren und der danach arbeitende Melder haben jedoch mit allen anderen bekannten Konstruktionen von mit Infrarotlicht arbeitenden Streulicht-Brandmeldern den Nachteil einer unzureichenden Empfindlichkeit für kleine und sehr kleine Partikel gemeinsam. Das erschwert vor allem die rechtzeitige Erkennung von offenen Feuern, insbesondere Holzfeuern, deren Rauch durch eine sehr kleine Partikelgröße gekennzeichnet ist. Bei einer entsprechenden Gefährdungslage müssen daher nach wie vor die auf kleine Partikel sehr gut ansprechenden Ionisationsbandmelder eingesetzt werden, die mit einem schwach radioaktiven Präparat arbeiten. Wegen dieses radioaktiven Präparates ist die Fertigung von Ionisationsbrandmeldern aufwendig und ihr Einsatz unbeliebt und in manchen Ländern sogar generell untersagt.From the DE 199 02 319 For example, a fire detection method is known in which the alarm decision is made depending on the ratio of the intensity of the IR forward scattered radiation to the intensity of the IR backscattered radiation. The corresponding fire detector works either with two infrared LEDs and a photoreceiver or vice versa with an infrared LED and two photoreceivers. The angle at which the forward scattered radiation is measured is preferably 140 ° and the angle at which the backscattered radiation is measured is preferably 70 °. The formation of the ratio of the intensities of the forward and the backward scattering radiation makes it possible to distinguish lighter from dark smokes because bright smoke provides a high forward scatter signal and a comparatively small backward scatter signal, while, conversely, dark smoke provides a lower forward scatter signal but a relatively higher reverse scatter signal. The processing of the absolute intensities or signal levels taking into account the fundamentally lower intensities in the backscatter area in relation to the intensities and the concurrent intensities generated by the same particles in the same concentration in the forward scatter area Processing the ratios or quotients of these signal levels also makes it possible to distinguish certain types of deception from smoke. For example, high concentration steam produces a high forward scatter signal, which in the prior art leads to the triggering of an alarm, but in this case a false alarm. However, the formation of the quotient of the forward scattering intensity and the backward scattering intensity gives a value characteristic of water vapor, which is largely concentration-independent. By determining this quotient and taking it into account in the further signal processing, the otherwise resulting false alarm can thus be suppressed. However, the known method and the detector operating thereafter have the disadvantage of insufficient sensitivity for small and very small particles in common with all other known constructions of infrared light scattered light detectors. This makes it especially difficult to detect open fires in time, in particular wood fires whose smoke is characterized by a very small particle size. In the case of a corresponding risk situation, therefore, the ionization band detectors which respond very well to small particles and which work with a weakly radioactive preparation must still be used. Because of this radioactive preparation, the production of Ionisationsbrandmeldern is complex and their use unpopular and in some countries even generally prohibited.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, das mit geringem zusätzlichem Aufwand die Empfindlichkeit von Streulicht-Brandmeldern für kleine Partikel und damit die Verwendbarkeit solcher Melder zur Erkennung von heißen und sehr heißen Bränden erheblich verbessert, ohne dass dies auf Kosten einer erhöhten Falschalarmhäufigkeit geht.The invention has for its object to provide a method that considerably improves the sensitivity of scattered light fire detectors for small particles and thus the usability of such detectors for the detection of hot and very hot fires with little additional effort, without this at the cost of increased False alarm frequency goes.
  • Bei dem Verfahren der einleitend angegebenen Gattung ist diese Aufgabe dadurch gelöst, dass die Vorwärtsstreustrahlungen und die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge getrennt voneinander gemessen und ausgewertet werden.In the method of the initially cited class, this object is achieved in that the forward scattered radiation and the backward scattered radiation of the first and the second wavelength are measured and evaluated separately from one another.
  • In jedem Messtakt lassen sich auf diese Weise vier Messwerte gewinnen, die sowohl einzeln verarbeitet als auch miteinander kombiniert werden können, um nach Vergleich mit zugeordneten Referenzwerten eine sichere Alarmentscheidung treffen zu können.In each measurement cycle, four measured values can be obtained in this way, which can be processed individually as well as combined with each other in order to be able to make a reliable alarm decision after comparison with assigned reference values.
  • Die Streustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge werden auf gegenüberliegenden Seiten der Messkammer auf der gleichen Hauptachse gemessen.The stray radiation of the first and second wavelengths are measured on opposite sides of the measuring chamber on the same major axis.
  • Alternativ oder zusätzlich werden auch die Strahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge von gegenüberliegenden Seiten längs zusammenfallender Strahlungsachsen in das Messvolumen eingestrahlt. Die so erhaltene Punktsymmetrie zu dem Zentrum des Messvolumens stellt sicher, dass die gemessenene Streustrahlungsintensitäten aus identischen Messvolumina stammen, was ihre Vergleichbarkeit erleichtert.Alternatively or additionally, the radiations of the first and the second wavelength are irradiated from opposite sides of longitudinally coincident radiation axes into the measurement volume. The resulting point symmetry to the center of the measurement volume ensures that the measured scattered radiation intensities originate from identical measurement volumes, which facilitates their comparability.
  • Bevorzugt werden daher von den Signalpegeln, die den vier gemessenen Intensitäten der Streustrahlungen entsprechen, die korrespondierenden Ruhewertpegel, multipliziert mit einem Faktor ≤1, subtrahiert, die Ergebniswerte gewichtet und die gewichteten Werte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet; ergebnisabhängig wird mindestens ein Alarmsignal erzeugt (Anspruch 4). Je nach in dem Melder implementierter Intelligenz können ergebnisabhängig z.B. ein Voralarmsignal, ein Rauchidentifizierungssignal, ein Hauptalarmsignal usw. erzeugt werden.Preferably, therefore, of the signal levels which correspond to the four measured intensities of the scattered radiation, the corresponding quiescent level multiplied by a factor ≦ 1 is subtracted, the result values weighted and the weighted values calculated in an evaluation logic, compared with stored values, the comparison results linked and rated; Depending on the result, at least one alarm signal is generated (claim 4). Depending on the intelligence implemented in the detector, depending on the result, e.g. a pre-alarm signal, a smoke identification signal, a main alarm signal, etc. are generated.
  • Insbesondere können das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der ersten Wellenlänge und das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der zweiten Wellenlänge gebildet und in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt werden (Anspruch 5).In particular, the ratio between the weighted values of the forward scattered radiation intensity and the backward radiation intensity of the first wavelength and the ratio between the weighted values of the forward scattered radiation intensity and the reverse scattered radiation intensity of the second wavelength can be formed and calculated in an evaluation logic, compared with stored values, the comparison results linked and evaluated, and results dependent at least one alarm signal are generated (claim 5).
  • Weiter können das Verhältnis der gewichteten Werte der Vorwärtssstreustrahlungsintensität der ersten und der zweiten Wellenlänge und das Verhältnis der gewichteten Werte der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der ersten und der zweiten Wellenlänge gebildet und die ermittelten Verhältniswerte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt werden (Anspruch 6).Further, the ratio of the weighted values of the forward scattered radiation intensity formed the first and the second wavelength and the ratio of the weighted values of the backward radiation intensity of the first and the second wavelength and the calculated ratio values are calculated in a Auswertelogik, compared with stored values, the comparison results linked and evaluated and results dependent at least one alarm signal are generated (claim 6 ).
  • Zusätzlich können die ermittelten Verhältniswerte ihrerseits ins Verhältnis gesetzt und das Resultat mit gespeicherten Werten verglichen sowie das Vergleichsergebnis bei der Weiterverarbeitung berücksichtigt werden (Anspruch 7).In addition, the determined ratio values can themselves be set in relation and the result compared with stored values and the comparison result taken into account in the further processing (claim 7).
  • Günstige geometrische Verhältnisse ergeben sich, wenn die Vorwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Vorwärtsstreuwinkel sowie die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Rückwärtsstreuwinkel gemessen werden (Anspruch 8), was einerseits den Aufwand an optoelektrischen Bauelementen auf zwei LEDs und zwei Fotoempfänger, z.B. Fotodioden, begrenzt und andererseits eine im Prinzip gleichartige elektrische Verarbeitung aller vier Messwerte erlaubt.Favorable geometric relationships are obtained when the forward scattered radiation of the first and second wavelengths at the same forward scattering angle and the backward scattered radiation of the first and second wavelengths are measured at the same backward spread angle (claim 8), which on the one hand reduces the cost of optoelectrical components to two LEDs and two photoreceptors, such as photodiodes, limited and on the other hand, a similar principle, similar electrical processing of all four measured values allowed.
  • Zweckmäßig werden die erste Wellenlänge und die zweite Wellenlänge so gewählt, dass sie nicht in einem ganzzahligen Verhältnis zueinander stehen (Anspruch 9). Wenn nämlich die erste Wellenlänge und die zweite Wellenlänge z.B. im Verhältnis von 1:2 stehen, würden Partikel, die bei der ersten Wellenlänge z.B. ein besonders großes Vorwärtsstreusignal erzeugen auch bei Beleuchtung mit der zweiten Wellenlänge ein nach der Art eines Nebenmaximums überhöhtes Signal erzeugen. Andererseits würden Partikel mit einem Umfang gleich der längeren Wellenlänge, die dann besonders gut reflektieren, bei der halben Wellenlänge stark absorbieren, also nahezu kein Streulicht erzeugen.Suitably, the first wavelength and the second wavelength are chosen so that they are not in an integer ratio to each other (claim 9). Namely, if the first wavelength and the second wavelength are e.g. in the ratio of 1: 2, particles at the first wavelength, e.g. generate a particularly large forward scatter signal even when illuminated with the second wavelength to produce an over-peaked in the manner of a secondary maximum signal. On the other hand, particles with a circumference equal to the longer wavelength, which then reflect particularly well, would strongly absorb at half the wavelength, thus producing almost no stray light.
  • Bei dem derzeitigen Stand der Technologie der Fertigung von LEDs empfiehlt es sich, die erste Wellenlänge im Bereich der Infrarotstrahlung und die zweite Wellenlänge im Bereich des blauen Lichts oder der ultravioletten Strahlung zu wählen (Anspruch 10).In the current state of technology of manufacturing LEDs, it is advisable to choose the first wavelength in the range of the infrared radiation and the second wavelength in the range of the blue light or the ultraviolet radiation (claim 10).
  • Bevorzugt liegt die erste Wellenlänge im Bereich von 880 nm und die zweite Wellenlänge im Bereich von 475 nm, alternativ 370 nm (Anspruch 11).Preferably, the first wavelength is in the range of 880 nm and the second wavelength in the range of 475 nm, alternatively 370 nm (claim 11).
  • Das Puls/Pause-Verhältnis der Strahlung der ersten und der zweiten Wellenlänge ist zweckmäßig größer als 1:10000 und vorzugsweise im Bereich von 1:20000 (Anspruch 12), weil zur Erzielung einer ausreichenden Empfindlichkeit hohe Strahlungsintensitäten notwendig sind. Die hierfür erforderliche elektrische Leistung belastet nicht nur die Stromversorgung des Melders, sondern führt auch zu einer beträchtlichen Erwärmung der strahlungserzeugenden Chips der LEDs, so dass nach jedem Puls eine ausreichend lange Abkühlzeit erforderlich ist, um eine Überhitzung zu vermeiden.The pulse / pause ratio of the radiation of the first and the second wavelength is expediently greater than 1: 10,000, and preferably in the range of 1: 20000 (claim 12), because high radiation intensities are necessary to achieve sufficient sensitivity. The electrical power required for this not only loads the power supply of the detector, but also leads to a considerable heating of the radiation-generating chips of the LEDs, so that after each pulse a sufficiently long cooling time is required to prevent overheating.
  • Zur Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung und damit zur Lösung der zugrundeliegenden Aufgabe eignet sich ein Streulicht-Brandmelder mit einer mit der Umgebungsluft kommunizierenden Messkammer, die ein Messvolumen begrenzt, in das eine infrarotstrahlende und eine blaustrahlende LED aus unterschiedlichen Richtungen einstrahlen und bei dem die an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreute Strahlung fotoelektrisch gemessen und ausgewertet wird, wobei dieser Melder erfindungsgemäß zwei Fotoempfänger umfasst, die, sich in Bezug auf das Messvolumen gegenüberliegend, eine gemeinsame Hauptachse haben, mit der die Strahlungsachsen der zwei LEDs einen spitzen Winkel von weniger als 90° einschließen und sich in einem auf der Hauptachse liegenden Punkt schneiden, der im Zentrum des Messvolumens liegt (Anspruch 13).For carrying out the method according to the invention and thus for solving the underlying problem is suitable a scattered light fire detector with a communicating with the ambient air measuring chamber which limits a measurement volume in which radiate an infrared radiating and a blue emitting LED from different directions and in which the particles scattered in the measuring volume radiation is photoelectrically measured and evaluated, said detector According to the invention comprises two photoreceiver, which, with respect to the measuring volume opposite, have a common main axis with which the radiation axes of the two LEDs include an acute angle of less than 90 ° and intersect in a lying on the major axis point in the center the measuring volume is (claim 13).
  • Die LEDs können auf der gleichen Seite der Hauptachse angeordnet sein (Anspruch 14). Der eine Fotoempfänger misst dann die Vorwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED und die Rückwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED, während der andere Fotoempfänger umgekehrt die Vorwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED und die Rückwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED misst.The LEDs can be arranged on the same side of the main axis (claim 14). The one photoreceiver then measures the forward scattered radiation of the infrared radiating LED and the backward scattered radiation of the blue emitting LED, while the other photoreceiver conversely measures the forward scattered radiation of the blue emitting LED and the backward scattering of the infrared radiating LED.
  • Alternativ können die LEDs symmetrisch zu der Hauptachse angeordnet sein (Anspruch 15), so dass der eine Fotoempfänger beide Vorwärtsstreustrahlungen und der andere Fotoempfänger beide Rückwärtsstreustrahlungen misst.Alternatively, the LEDs may be arranged symmetrically to the major axis (claim 15) so that the one photoreceptor measures both forward scattered radiation and the other photoreceiver measures both reverse scattered radiation.
  • Bevorzugt sind jedoch die LEDs punktsymmetrisch zu dem Zentrum des Messvolumens angeordnet, so dass ihre Strahlungsachsen zusammenfallen (Anspruch 16). Mithin liegen sich sowohl die LEDs als auch die Fotoempfänger paarweise genau gegenüber. Das hat den Vorteil, dass die gemessenen vier Streustrahlungsintensitäten jeweils von einem identischen Messvolumen ausgehen. Im übrigen erleichtert diese symmetrische Anordnung auch die weitgehend reflexionsfreie Gestaltung der Messkammer, ermöglicht einen im wesentlichen symmetrischen Aufbau der Platine, auf der die LEDs und die Fotoempfänger sitzen und führt zu einer rotationssymmetrischen und damit von der Lufteintrittsrichtung zumindest weitgehend unabhängigen Empfindlichkeit des Melders.Preferably, however, the LEDs are arranged point-symmetrically to the center of the measuring volume, so that their radiation axes coincide (claim 16). Consequently, both the LEDs and the photoreceivers are in pairs exactly opposite. This has the advantage that the measured four scattered radiation intensities emanate from an identical measurement volume. Moreover, this symmetrical arrangement also facilitates the largely reflection-free design of the measuring chamber, allows a substantially symmetrical structure of the board, sit on the LEDs and the photoreceptor and leads to a rotationally symmetric and thus at least largely independent of the air inlet direction sensitivity of the detector.
  • Vorzugsweise schließen die Strahlungsachsen der LEDs mit der Hauptachse jeweils einen spitzen Winkel von etwa 60° ein (Anspruch 17). Unter diesem Winkel wird dann die jeweilige Rückwärtsstreustrahlung gemessen, die korrespondierende Vorwärtsstreustrahlung hingegen unter dem Komplementwinkel von 120°. Es hat sich gezeigt, dass dies ein günstiger Kompromiss zwischen dem für die Messung der Rückwärtsstreustrahlung an sich günstigeren Wert von 70° und dem Durchmesser der Messkammer ist, der maßgeblich den Aussendurchmesser des Melders beeinflusst.Preferably, the radiation axes of the LEDs with the major axis each include an acute angle of about 60 ° (claim 17). The respective backscatter radiation is then measured at this angle, while the corresponding forward scattered radiation is measured at the complement angle of 120 °. It has been shown that this is a favorable compromise between the value of 70 °, which is more favorable for the measurement of the backscatter radiation, and the diameter of the measuring chamber, which decisively influences the outside diameter of the detector.
  • Um die Fotoempfänger vor direkter Beleuchtung durch die LEDs und vor Beleuchtung durch an den Wänden der Messkammer reflektierter Strahlung zu schützen sowie die Beleuchtung des Messvolumens durch reflektierte Strahlung gering zu halten, sitzt zweckmäßigerweise jede LED und jeder Fotoempfänger in einem eigenen Tubus; außerdem sind außerhalb des Messvolumens, zwischen den LEDs und den Fotoempfängern, Blenden und Strahlungsfallen angeordnet (Anspruch 18).In order to protect the photoreceiver from direct illumination by the LEDs and from illumination by reflected radiation on the walls of the measuring chamber and to keep the illumination of the measuring volume low by reflected radiation, each LED and each photoreceiver expediently sits in its own tube; In addition, outside the measuring volume, between the LEDs and the photoreceptors, diaphragms and radiation traps are arranged (claim 18).
  • Das Verfahren nach der Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung erläutert, die drei Ausführungsformen eines entsprechenden Streulicht-Brandmelders in drei Ausführungsformen veranschaulicht. Es zeigt:
  • Fig. 1
    eine in Höhe der optischen Achsen geschnittene Aufsicht auf die die Messkammer tragende Grundplatte des Brandmelders in einer ersten Ausführungsform
    Fig. 2
    die entsprechende Ansicht einer zweiten Ausführungsform und
    Fig. 3
    die entsprechende Ansicht einer dritten Ausführungsform.
    The method according to the invention is explained below with reference to the drawing, which illustrates three embodiments of a corresponding stray light fire detector in three embodiments. It shows:
    Fig. 1
    a view in elevation of the optical axes of a plan view of the measuring chamber bearing base plate of the fire detector in a first embodiment
    Fig. 2
    the corresponding view of a second embodiment and
    Fig. 3
    the corresponding view of a third embodiment.
  • Das Verfahren nach der Erfindung geht von Folgendem aus:The method according to the invention is based on the following:
  • Je nach Art des brennenden Materials entsteht ein breites Spektrum von Verbrennunsprodukten, die nachfolgend der Einfachheit halber als Aerosole oder auch als Partikel bezeichnet werden. Heisse Brände erzeugen große Mengen von Aerosolen kleinen Durchmessers. Z.B. hat ein 100 Moleküle CO2 umfassendes Aerosolgebilde oder Cluster einen Durchmesser von etwa 2,5 nm. Brände mit geringer Energieumsetzung pro Zeiteinheit, also insbesondere sog. Schwelbrände, erzeugen hingegen Aerosole mit einem Durchmesser von bis zu 100 µm und teilweise auch makroskopische Schwebstoffe, z.B. Ascheteilchen. Ein zur Erkennung aller Arten von Bränden geeigneter Streulicht-Brandmelder müßte also Aerosole mit Durchmessern von 2,5 nm bis 100 µm erkennen, d.h. einen Bereich von fünf Zehnerpotenzen abdecken können.Depending on the nature of the burning material, a wide range of combustion products is produced, which for the sake of simplicity are referred to below as aerosols or also as particles. Hot fires produce large quantities of small diameter aerosols. For example, an aerosol formation or cluster comprising 100 molecules of CO 2 has a diameter of approximately 2.5 nm. Fires with low energy conversion per unit time, ie in particular so-called smoldering fires, generate aerosols with a diameter of up to 100 μm and sometimes also macroscopic suspended matter. eg ash particles. A flare fire detector suitable for detecting all types of fires would therefore have to recognize aerosols with diameters of 2.5 nm to 100 μm, ie be able to cover a range of five orders of magnitude.
  • Wegen ihres hohen Wirkungsgrades werden als Strahlungsquellen in Streulicht-Brandmeldern bisher in der Praxis ausschließlich infrarottrahlenden GaAs-LEDs eingesetzt, die eine Wellenlänge λ von 880 nm erzeugen. Die Intensität der von einem Partikel verursachten Streustrahlung hängt in erster Linie von dem Verhältnis des Durchmessers des der Einfachheit halber als Kugel angenommenen Partikels zu der Wellenlänge der einfallenden Strahlung ab. Daneben spielen zwar auch die Form und der Absorptionskoeffizient des Partikels eine Rolle, jedoch sind diese Parameter im vorliegenden Zusammenhang naturgemäß nicht beeinflussbar. Für einen Partikeldurchmesser unterhalb von 0,1 λ nimmt die sog. Rayleigh-Streuung proportional zu λ4 ab. Daraus folgt, dass mit infrarotstrahlenden LEDs arbeitende Brandmelder für Partikeldurchmesser von weniger als rd. 90 nm eine steil abfallende Empfindlichkeit haben. Hinzu kommt, dass die Rayleigh-Streuung nicht omnidirektional ist sondern ausgeprägte Maxima bei 0° und 180° sowie ausgeprägte Minima bei 90° und bei 270° hat. Für Partikel mit Durchmessern von 0,1 λ bis 3 λ, im Fall einer infrarotstrahlenden LED also von rd. 90 nm bis rd. 2,5 µm, ist hingegen die Mie-Streuung maßgebend, die noch stärker richtungsabhängig als die Rayleigh-Streuung ist und außerdem destruktive und konstruktive Interferenzeffekte durch Wechselwirkung der eingestrahlten mit der an dem Partikel reflektierten Strahlung zeigt. Oberhalb von 3 λ ist die Streuintensität weitgehend wellenlängenunabhängig und in erster Linie von der Art und Form des Partikels abhängig.Because of their high efficiency are used as radiation sources in scattered light fire detectors in practice only infrared-emitting GaAs LEDs, which produce a wavelength λ of 880 nm. The intensity of the scattered radiation caused by a particle depends primarily on the ratio of the diameter of the particle assumed to be a sphere for simplicity to the wavelength of the incident radiation. In addition, although the shape and the absorption coefficient of the particle also play a role, these parameters are naturally not influenced in the present context. For a particle diameter below 0.1 λ, the so-called Rayleigh scattering decreases in proportion to λ 4 . It follows that fire detectors working with infrared emitting LEDs for particle diameters of less than approx. 90 nm have a steeply decreasing sensitivity. In addition, the Rayleigh scattering is not omnidirectional but has pronounced maxima at 0 ° and 180 ° and pronounced minima at 90 ° and at 270 °. For particles with diameters of 0.1 λ to 3 λ, in the case of an infrared-emitting LED thus of approx. 90 nm to approx. 2.5 microns, on the other hand, the Mie scattering is decisive, which is even more direction-dependent than the Rayleigh scattering and also shows destructive and constructive interference effects by interaction of the irradiated with the reflected radiation on the particle. Above 3 λ, the scattering intensity is largely wavelength-independent and depends primarily on the type and shape of the particle.
  • Daraus folgt, dass die geringe Empfindlichkeit von Streulicht-Brandmeldern für heisse Brände, z.B. offene Holzfeuer, durch die im Verhältnis zu dem Durchmesser der nachzuweisenden Partikel große Wellenlänge der Infrarotstrahlung bedingt ist. Dem kann weder durch Erhöhung der Verstärkung des von den Fotoempfängern gelieferten Signals noch durch Erhöhung der Intensität der eingestrahlten Strahlung begegnet werden, weil in beiden Fällen die Empfindlichkeit des Melders für große und makroskopische Partikel, z.B. Stäube, Dämpfe aus industriellen Prozessen und Zigarettenrauch zu groß wird.It follows that the low sensitivity of stray light fire detectors for hot fires, e.g. open wood fire, which is due to the large wavelength of the infrared radiation in relation to the diameter of the particles to be detected. This can be countered neither by increasing the amplification of the signal supplied by the photoreceptors nor by increasing the intensity of the irradiated radiation, because in both cases the sensitivity of the detector to large and macroscopic particles, e.g. Dusts, industrial process vapors and cigarette smoke become too large.
  • Durch abwechselndes Bestrahlen des Messvolumens mit infraroter Strahlung und blauem Licht sowie getrennte Verarbeitung der den empfangenen Streustrahlungen proportionalen Signale kann zwar, wie aus der einleitend genannten WO 01/59 737 grundsätzlich bekannt, die Empfindlichkeit des Melders für Partikel kleinen Durchmessers, insbesondere solche, für die die Rayleigh-Streuung maßgebend ist, beträchtlich gesteigert werden. Es läßt sich leicht rechnerisch zeigen, dass die Empfindlichkeit sich um den Faktor 10 und mehr erhöht. Die Steigerung der Empfindlichkeit des Melders für Partikel kleinen Durchmessers reicht jedoch für sich allein zur Gewinnung einer sicheren Alarmentscheidung, d.h. zur Vermeidung von Falsch- oder Täuschungsalarmen, nicht aus. Insbesondere trifft es entgegen der in der WO 01/59 737 getroffenen Annahme nicht zu, dass die Bestrahlung des Messvolumens mit blauem Licht für große und für kleine Partikel Streustrahlungen etwa gleicher Intensität liefert. Diesseitige Untersuchungen haben vielmehr gezeigt, dass gerade kleine Partikel im infraroten Bereich und bei blauem Licht Streustrahlungen sehr ähnlicher Intensität liefern, und zwar sowohl im Vorwärts- als auch - mit niedrigerem Pegel - im Rückwärtsstrahlungsbereich. Wie sich weiter gezeigt hat, ermöglicht erst die Hinzunahme der Winkelabhängigkeit der Intensität der Streustrahlungen die Gewinnung sicherer Kriterien, die eine Unterscheidung zwischen Täuschungsgrößen und Brandfolgeprodukten weitgehend unabhängig von der Art des Brandgutes ermöglichen.By alternately irradiating the measurement volume with infrared radiation and blue light and separate processing of the received scattered radiation signals proportional can indeed, as mentioned in the introduction WO 01/59737 basically known, the sensitivity of the detector for small diameter particles, especially those for which the Rayleigh scattering is decisive, be considerably increased. It can easily be shown by calculation that the sensitivity is around the factor 10 and more increased. Increasing the sensitivity of the small diameter particle detector, however, is not sufficient in itself to obtain a safe alarm decision, ie to avoid false or false alarms. In particular, it is contrary to in the WO 01/59737 the assumption that the irradiation of the measurement volume with blue light for large particles and for small particles gives scattered radiation of approximately equal intensity. Rather, this investigation has shown that even small particles in the infrared range and in blue light give scattered radiation of very similar intensity, both in the forward and - at lower level - in the reverse radiation range. As has also been shown, only the addition of the angular dependence of the intensity of the scattered radiation makes it possible to obtain reliable criteria which make it possible to differentiate between deceptive quantities and follow-on products largely independently of the type of burned material.
  • Erfindungsgemäß werden deshalb in jedem Messzyklus vier Streustrahlungsintensitäten gemessen, nämlich die Vorwärtsstreustrahlung und die Rückwärtsstreustrahlung im infraroten Bereich und die gleichen Werte im Bereich blauen Lichts. Von den zu den gemessenen Intensitäten proportionalen Signalpegeln werden zur Vergrößerung der Messdynamik und zur Vereinfachung der weiteren Verarbeitung die korrespondierenden Ruhewertpegel, vorzugsweise mit einem Sicherheitsabschlag (entsprechend einer Multiplikation der Ruhewertpegel mit einem Faktor <1), subtrahiert. Die so erhaltenen Ergebniswerte werden dann in einer Auswertelogik mit gespeicherten Werten, insbesondere Schwellwerten, verglichen. Zusätzliche Informationen werden durch Bildung der Quotienten der Ergebniswerte und neuerlichen Vergleich mit gespeicherten Bezugswerten gewonnen. Die Resultate dieser Operationen können ihrerseits, z.B. abgestimmt auf die jeweilige Umgebung, in der der Melder eingesetzt wird, verknüpft und bewertet werden. Auf dieser Weise lassen sich eine Reihe aussagekräftiger Zwischenergebnisse, z.B. für unterschiedliche Voralarme, und schließlich auch Alarmsignale gewinnen.According to the invention, four scattered radiation intensities are therefore measured in each measurement cycle, namely the forward scattered radiation and the backward scattered radiation in the infrared range and the same values in the range of blue light. From the signal levels which are proportional to the measured intensities, in order to increase the measurement dynamics and to simplify further processing, the corresponding quiescent level, preferably with a safety discount (corresponding to a multiplication of the quiescent level by a factor <1), is subtracted. The result values obtained in this way are then compared in an evaluation logic with stored values, in particular threshold values. Additional information is obtained by forming the quotients of the result values and re-comparing with stored reference values. The results of these operations, in turn, can be reconciled, for example, with the environment in which the detector is used. linked and evaluated. In this way, a series of meaningful intermediate results, eg for different pre-alarms, and finally also alarm signals can be obtained.
  • In Fig. 1 ist eine erste, bevorzugte Ausführungsform eines zur Durchführung dieses Verfahrens geeigneten Melders dargestellt. Auf einer Grundplatte 1.7 ist ein mit einem dünnen Kreis schematisch angedeutetes, kugelförmiges Messvolumen mit einem Zentrum 1.5 definiert. In dieses Messvolumen sendet eine infrarotstrahlende LED 1.1a längs einer ersten Strahlungsachse. Ihr genau gegenüber liegt eine blaustrahlende LED 1.1b, die in das Messvolumen längs einer zweiten Strahlungsachse sendet. Die erste und die zweite Strahlungsachse fallen zusammen. Unter einem Winkel von α = 120° zu dieser gemeinsamen Strahlungsachse verläuft eine Hauptachse ebenfalls durch das Zentrum 1.5 des Messvolumens. Einander gegenüberliegend, sind auf dieser Hauptachse eine erste Fotodiode 1.2a und 1.2b angeordnet. Somit schließt die Hauptachse, auf der die jeweiligen Empfangsachsen der beiden Fotodioden liegen, mit der ersten Strahlungsachse der "infraroten" LED 1.1a einen spitzen Winkel β = 60° ein. Denselben spitzen Winkel schließt dementsprechend die Hauptachse mit der (zweiten) Strahlungsachse der "blauen" LED 1.1b ein. Mithin misst die Fotodiode 1.2a die von der "infraroten" LED 1.1a an Partikeln in dem Messvolumen erzeugte, infrarote Vorwärtsstreustrahlung unter einem Winkel von 120° und die an der "blauen" LED 1.1b erzeugte, blaue Streustrahlung unter einem Rückwärtsstreuwinkel von 60°. Umgekehrt misst die Fotodiode 1.2b die blaue Vorwärtsstreustrahlung, die von der "blauen" LED 1.1b erzeugt wird, unter dem Winkel α von 120° und die infrarote Rückwärtsstreustrahlung, die von der "infraroten" LED 1.1a erzeugt wird, unter einem Rückwärtsstreuwinkel von 60°. Zur Vermeidung von Störreflexionen befinden sich die LEDs und die Fotodioden in Tuben wie etwa 1.6. Aus dem gleichen Grund sind zwischen den LEDs und den Fotodioden geeignet geformte Blenden wie 1.3a, 1.3b sowie 1.4a und 1.4b angeordnet.In Fig. 1 a first, preferred embodiment of a detector suitable for carrying out this method is shown. On a base plate 1.7 a schematically indicated with a thin circle, spherical measuring volume is defined with a center 1.5. In this measurement volume sends an infrared emitting LED 1.1a along a first radiation axis. Directly opposite is a blue-emitting LED 1.1b, which sends into the measuring volume along a second radiation axis. The first and second radiation axes coincide. At an angle of α = 120 ° to this common radiation axis, a major axis also passes through the center 1.5 of the measurement volume. Opposite one another, a first photodiode 1.2a and 1.2b are arranged on this main axis. Thus, the main axis, on which the respective reception axes of the two photodiodes lie, includes an acute angle β = 60 ° with the first radiation axis of the "infrared" LED 1.1a. The same acute angle accordingly includes the major axis with the (second) radiation axis of the "blue" LED 1.1b. Thus, the photodiode 1.2a measures the infrared forward scattered radiation generated by the "infrared" LED 1.1a on particles in the measurement volume at an angle of 120 ° and the blue scattered radiation generated at the "blue" LED 1.1b at a backward dispersion angle of 60 ° , Conversely, the photodiode 1.2b measures the blue forward scattered radiation generated by the "blue" LED 1.1b at the angle α of 120 ° and the infrared backscatter radiation generated by the "infrared" LED 1.1a at a backward angle of 60 °. To avoid spurious reflections, the LEDs and photodiodes are in tubes such as 1.6. For the same reason are arranged between the LEDs and the photodiodes suitably shaped apertures such as 1.3a, 1.3b and 1.4a and 1.4b.
  • Auf der Grundplatte 1.7 sind weitere Sensoren, z.B. bei 1.8 ein Temperaturfühler und bei 1.9 ein Gassensor,angeordnet.On the base plate 1.7 are further sensors, e.g. at 1.8 a temperature sensor and at 1.9 a gas sensor arranged.
  • Wie üblich, befindet sich unter der Grundplatte 1.7 eine Schaltungsplatine zur Erzeugung der Stromimpulse für die LEDs 1.1a und 1.1b sowie zur Verarbeitung der von den Fotodioden 1.2a und 1.2b gelieferten elektrischen Signale. Wie ebenfalls üblich, ist die Grundplatte 1.7 in einem Meldergehäuse (nicht dargestellt) untergebracht, das einen Austausch zwischen der Umgebungsluft und der Luft in der Messkammer zuläßt, jedoch Fremdlicht von der Messkammer fernhält.As usual, located below the base plate 1.7 is a circuit board for generating the current pulses for the LEDs 1.1a and 1.1b and for processing of the photodiodes 1.2a and 1.2b supplied electrical signals. As is also usual, the base plate 1.7 is housed in a detector housing (not shown) which allows for an exchange between the ambient air and the air in the measuring chamber, but keeps extraneous light away from the measuring chamber.
  • Figur 2 zeigt eine zweite Ausführungsform des Melders, mit den gleichen Komponenten wie in Figur 1, jedoch in anderer geometrischer Anordnung. Um dies zu verdeutlichen, ist die erste Ziffer der jeweiligen Bezugszeichen statt "1" hier "2". FIG. 2 shows a second embodiment of the detector, with the same components as in FIG. 1 but in a different geometric arrangement. To clarify this, the first digit of the respective reference numerals instead of "1" is here "2".
  • Im Unterschied zu Figur 1 fallen nur die durch das Messzentrum 2.5 gehenden Strahlungsachsen der infarotstrahlenden LED 2.1a und der blaustrahlenden LED 2.1b zusammen. Mit der Strahlungsachse ersterer schließt die Empfangsachse der Fotodiode 2.2a einen Winkel α1 = 120° und mit der Strahlungsachse der blaustrahlenden LED 2.1b einen Winkel β2 = 60° ein. Die Empfangsachse der Fotodiode 2.2b schließt umgekehrt mit der Strahlungsachse der infrarotstrahlenden LED 2.1a einen Winkel α1 = 60° und mit der Strahlungsachse der blaustrahlenden LED 2.1b einen Winkel α2 = 120° ein. Dementsprechend misst die erste Fotodiode 2.2a die Vorwärtsstreustrahlung der "infaroten" LED 2.1a und die Rückwärtsstreustrahlung der "blauen" LED 2.1b. Die zweite Fotodiode 2.2b misst umgekehrt die Vorwärtsstreustrahlung, die von der "blauen" LED 2.1b erzeugt wird und die Rückwärtsstreustrahlung, die von der "infaroten" LED 2.1a erzeugt wird.In contrast to FIG. 1 only the radiation axes passing through the measuring center 2.5 of the infra-red emitting LED 2.1a and the blue-emitting LED 2.1b coincide. With the radiation axis of the former, the reception axis of the photodiode 2.2a encloses an angle α1 = 120 ° and with the radiation axis of the blue-emitting LED 2.1b an angle β2 = 60 °. The receiving axis of the photodiode 2.2b closes inversely with the radiation axis of the infrared-radiating LED 2.1a an angle α1 = 60 ° and with the radiation axis of the blue-emitting LED 2.1b an angle α2 = 120 °. Accordingly, the first photodiode 2.2a measures the forward scattered radiation of the "infared" LED 2.1a and the backward scattered radiation of the "blue" LED 2.1b. The second photodiode 2.2b conversely measures the forward scattered radiation, the is generated by the "blue" LED 2.1b and the backscatter radiation generated by the "infared" LED 2.1a.
  • Die Fotodioden 2.2a bzw. 2.2b können ihre Position mit den LEDs 2.1a bzw. 2.1b vertauschen, so dass sich dann die beiden Fotodioden in Bezug auf das Messzentrum 2.5 genau gegenüberliegen.The photodiodes 2.2a and 2.2b can exchange their position with the LEDs 2.1a and 2.1b, respectively, so that then the two photodiodes with respect to the measuring center 2.5 exactly opposite each other.
  • Diese geometrische Anordnung der vier Komponenten, d.h. der zwei LEDs und der zwei Fotodioden, ist weniger günstig als diejenige gemäß Figur 1, weil nur 75 % der vier gemessenen Streustrahlungen jeweils aus dem gleichen Meßvolumen stammen. Dies veranschaulichen die Schnittflächen zwischen den Strahlungsbündeln, die stark vereinfacht, nämlich unter Ausserachtlassung der Winkelabhängigkeit sowohl der Intensität der gesendeten Strahlungen als auch der Empfindlichkeit der Fotodioden sowie der an den unvermeidbaren Kanten auftretenden Beugungseffekte, dargestellt sind. Bei Meldern, die - wie im Ausführungsbeispiel - weitere Sensoren wie 2.8 und 2.9 enthalten, kommt hinzu, dass das Messzentrum 2.5 stark exzentrisch zur Mitte der Grundplatte 2.7 liegt. Das hat zur Folge, dass die Empfindlichkeit des Melders nicht wie im Fall der ersten Ausführungform omnidirektional sondern abhängig von der Richtung ist, aus der die Brandfolgeprodukte in den Melder und dessen Messvolumen eintreten.This geometric arrangement of the four components, ie the two LEDs and the two photodiodes, is less favorable than that according to FIG FIG. 1 because only 75% of the four measured scattered radiation originate from the same measuring volume. This is illustrated by the sectional areas between the radiation beams, which are shown in a highly simplified manner, ignoring the angular dependence of the intensity of the transmitted radiation as well as the sensitivity of the photodiodes and the diffraction effects occurring at the unavoidable edges. For detectors that - as in the embodiment - include other sensors such as 2.8 and 2.9, it is added that the measuring center 2.5 is strongly eccentric to the center of the base plate 2.7. As a result, the sensitivity of the detector is not, as in the case of the first embodiment, omnidirectional, but dependent on the direction from which the after-fire products enter the detector and its measurement volume.
  • Figur 3 zeigt eine dritte Ausführungsform des Melders, mit den gleichen Komponenten wie in Fig. 2, jedoch in anderer geometrischer Anordnung. Um dies zu verdeutlichen, ist die erste Ziffer des jeweiligen Bezugszeichens statt "2" hier "3". FIG. 3 shows a third embodiment of the detector, with the same components as in Fig. 2 but in a different geometric arrangement. To illustrate this, the first digit of the respective reference numeral instead of "2" is here "3".
  • Im Unterschied zu Fig. 1 fallen nur die durch das Messzentrum 3.5 gehenden Empfangsachsen der Fotodioden 3.2a und 3.2b zusammen. Diese Empfangsachsen bilden die Hauptachse. Mit letzterer schließt die "infrarote" LED 3.1a einen spitzen Winkel β1 = 60° und einen stumpfen Winkel α1 = 120° ein. Der "infraroten" LED 3.1a in Bezug auf die Hauptachse gegenüber liegt die "blaue" LED 3.1b, die dementsprechend mit der Hauptachse den spitzen Winkel β2 = 60° und den stumpfen Winkel α2 = 120° einschließt. Somit empfängt die Fotodiode 3.2a sowohl die infrarote Vorwärtsstreustrahlung als auch die blaue Vorwärtsstreustrahlung, während die Fotodiode 3.2b sowohl die infrarote Rückwärtsstreustrahlung als auch die blaue Rückwärtsstreustrahlung empfängt.In contrast to Fig. 1 only the receiving axes of the photodiodes 3.2a and. passing through the measuring center 3.5 fall 3.2b together. These receive axes form the main axis. With the latter, the "infrared" LED 3.1a includes an acute angle β1 = 60 ° and an obtuse angle α1 = 120 °. The "infrared" LED 3.1a with respect to the main axis is opposite the "blue" LED 3.1b, which accordingly includes with the main axis the acute angle β2 = 60 ° and the obtuse angle α2 = 120 °. Thus, the photodiode 3.2a receives both the forward infrared scattered radiation and the blue forward scattered radiation while the photodiode 3.2b receives both the infrared backscatter and the blue backward scattered radiation.
  • Anders als im Fall der Fig. 2 können bei dieser Ausführungsform die zwei LEDs und die zwei Fotodioden nicht positionsvertauscht angeordnet werden, denn in diesem Fall würden die beiden Fotodioden gleichzeitig die Vorwärtsstreustrahlung der einen LED und anschließend die Rückwärtsstreustrahlung der anderen LED messen, also zwar vier Messwerte liefern, von denen jedoch jeweils zwei paarweise zumindest annähernd gleich wären.Unlike in the case of Fig. 2 In this case, the two LEDs and the two photodiodes can not be arranged in a position-reversed manner, because in this case the two photodiodes would simultaneously measure the forward scattered radiation of one LED and then the backward scattered radiation of the other LED, ie deliver four measured values, of which two, however in pairs at least approximately equal.
  • Wie im Fall der Fig. 2 stammen auch bei der Ausführungsform gemäß Fig. 3 nur 75 % der vier gemessenen Streustrahlungen jeweils aus dem gleichen Messvolumen. Günstiger als im Fall der Fig. 2 ist, dass das Messvolumen auch dann, wenn der Melder weitere Sensoren wie 3.8 und 3.9 enthält, näher an der Mitte der Grundplatte 3.7 liegt, so dass die Empfindlichkeit des Melders weniger stark abhängig von der Richtung ist, aus der die Brandfolgeprodukte in den Melder eintreten. Ebenfalls günstiger als im Vergleich zu Fig. 2 ist bei der Geometrie gemäß Fig. 3 die Anordnung aller Blenden 3.3a, 3.3b und 3.4a, 3.4b nahe dem Messvolumen und im wesentlichen symmetrisch um dieses herum. Unter sonst gleichen Verhältnissen bedingt jedoch die Positionierung der "blauen" LED 3.1b einen im Vergleich zu Fig. 1 größeren Durchmesser der Grundplatte 3.7.As in the case of Fig. 2 are also in the embodiment according to Fig. 3 only 75% of the four measured stray radiation from the same measurement volume. Cheaper than in the case of Fig. 2 is that the measuring volume, even if the detector contains other sensors such as 3.8 and 3.9, closer to the center of the base plate 3.7 is located so that the sensitivity of the detector is less dependent on the direction from which follow the fire products in the detector , Also cheaper than compared to Fig. 2 is according to the geometry Fig. 3 the arrangement of all diaphragms 3.3a, 3.3b and 3.4a, 3.4b near the measurement volume and substantially symmetrically around it. However, under otherwise identical conditions, the positioning of the "blue" LED 3.1b requires a comparison to Fig. 1 larger diameter of the base plate 3.7.
  • Zwar gilt für alle Ausführungsformen, dass die Streustrahlungen unter Winkeln von 120° bzw. von 60° gemessen werden. Die Einhaltung dieser Winkel ist jedoch keine notwendige Bedingung für die Durchführung des mit der Erfindung vorgeschlagenen Verfahrens. Wichtig ist lediglich, dass die Winkel so gewählt werden, dass sich in Vorwärtsstreurichtung und in Rückwärtsstreurichtung einerseits ausreichend hohe Intensitäten, andererseits für möglichst viele unterschiedliche Brandfolgeprodukte ausreichend unterschiedliche Intensitäten im Vorwärtsstreubereich und im Rückwärtsstreubereich der betreffenden Partikel messen lassen.Although it applies to all embodiments that the scattered radiation at angles of 120 ° or 60 ° are measured. However, compliance with these angles is not a necessary condition for carrying out the method proposed by the invention. It is only important that the angles are chosen so that on the one hand sufficiently high intensities can be measured in the forward scattering direction and in the backward scattering direction, and on the other hand sufficiently different intensities in the forward scattering area and in the backward scattering range of the respective particles can be measured for as many different fire following products.

Claims (19)

  1. A method for recognizing fires according to the light-scattering principle by pulsed irradiation of a radiation of a first wavelength along a first radiation axis and a radiation of a second wavelength which is shorter than the former along a second radiation axis into a measuring volume of a measuring chamber delimiting the measuring volume and measurement of the radiations scattered on particles disposed in the measuring volume under a forward scattering angle of more than 90° and under a backward scattering angle of less than 90°, with the forward scattering radiations and the backward scattering radiations of the first and second wavelength being measured and evaluated separately from one another, characterized in that the scattering radiations of the first and second wavelength are measured on opposite sides of the measuring chamber on the same principal axis.
  2. A method according to claim 1, characterized in that the radiations of the first and second wavelengths of opposite sides are radiated into the measuring volume along coincident radiation axes.
  3. A method for recognizing fires according to the light-scattering principle by pulsed irradiation of a radiation of a first wavelength along a first radiation axis and a radiation of a second wavelength which is shorter than the former along a second radiation axis into a measuring volume of a measuring chamber delimiting the measuring volume and measurement of the radiations scattered on particles disposed in the measuring volume under a forward scattering angle of more than 90° and under a backward scattering angle of less than 90°, with the forward scattering radiations and the backward scattering radiations of the first and second wavelength being measured and evaluated separately from one another, characterized in that the radiations of the first and second wavelength of opposite sides are injected into the measuring volume along coincident radiation axes.
  4. A method according to one of the claims 1 to 3, characterized in that the corresponding quiescent value levels multiplied with a factor ≤ 1 are subtracted from the signal levels which correspond to the four measured intensities of the scattering radiations, the resulting values are weighted, and the weighted values are processed in an evaluation logic, compared with the stored values, the results of the comparison are combined and evaluated, and at least one alarm signal is generated depending on the result.
  5. A method according to claim 4, characterized in that the ratio between the weighted values of the forward scattering radiation intensity and the backward scattering radiation intensity of the first wavelength and the ratio between the weighted values of the forward scattering radiation intensity and the backward scattering radiation intensity of the second wavelength are formed, and the determined ratios are processed in an evaluation logic, compared with stored values, the results of the comparison are combined and evaluated, and at least one alarm signal is generated depending on the result.
  6. A method according to one of the claims 4 or 5, characterized in that the ratio is formed of the weighted values of the forward scattering radiation intensities of the first and second wavelength with respect to one another and the ratio of the weighted values of the backward scattering radiation intensities of the first and second wavelengths with respect to one another, and the determined ratios are processed in an evaluation logic, compared with stored values, the results of the comparison are combined and evaluated, and at least one alarm signal is generated depending on the result.
  7. A method according to claim 5 or 6, characterized in that the determined ratios are put in relation to each other on their part and the result is compared with stored values and the result of the comparison is considered in further processing.
  8. A method according to one of the claims 1 to 7, characterized in that the forward scattering radiations of the first and second wavelength are measured under the same forward scattering angle and the backward scattering radiations of the first and second wavelength under the same backward scattering angle.
  9. A method according to one of the claims 1 to 8, characterized in that the first wavelength and the second wavelength are chosen in such a way that they are not in an integral ratio with respect to one another.
  10. A method according to one of the claims 1 to 9, characterized in that the first wavelength lies in the range of infrared radiation and the second wavelength lies in the range of blue light or ultraviolet light.
  11. A method according to one of the claims 1 to 10, characterized in that the first wavelength lies in the range of 880 nm and the second wavelength lies in the range of 475 nm, alternatively 370 nm.
  12. A method according to one of the claims 1 to 11, characterized in that the pulse/pause ratio of the radiation of the first and second wavelength is chosen larger than 1:10000 and preferably in the range of 1:20000.
  13. A scattered-light fire detector, comprising a measuring chamber which communicates with the ambient air and delimits a measuring volume in which an infrared-radiating and blue-radiating LED radiates from different directions and the radiation scattered on particles disposed in the measuring volume is photoelectrically measured and evaluated, characterized in that the detector comprises two photodetectors, the two photodetectors are situated opposite one another with respect to the measuring volume on a common principal axis, and the radiation axes of two LEDS enclose an acute angle of less than 90° with said principal axis and intersect in a point disposed on the main axis, which point is situated in the center of the measuring volume.
  14. A detector according to claim 13, characterized in that the LEDs are arranged on the same side of the principal axis.
  15. A detector according to claim 13, characterized in that the LEDs are arranged symmetrically to the principal axis.
  16. A detector according to claim 13 or 15, characterized in that the LEDS are arranged in a point-symmetrical manner relative to the center of the measuring volume, so that their radiation axes coincide.
  17. A detector according to one of the claims 13 to 16, characterized in that the radiation axes of the LEDs each enclose an acute angle of approximately 60° with the principal axis.
  18. A detector according to one of the claims 13 to 17, characterized in that each LED and each photodetector sits in an own tube, and diaphragms and radiation traps are arranged in the measuring chamber, outside of the measuring volume, between the LEDs and the photodetectors.
  19. A detector according to one of the claims 13 or 15 to 18, characterized in that the first photodetector receives the forward scattering radiation of the infrared-radiating LED and the backward scattering radiation of the blue-radiating LED and the second photodetector receives the backward scattering radiation of the infrared-radiating LED and the forward scattering radiation of the blue-radiating LED.
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