EP0545104B1 - Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Brammen oder Blöcken - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Brammen oder Blöcken Download PDF

Info

Publication number
EP0545104B1
EP0545104B1 EP92119157A EP92119157A EP0545104B1 EP 0545104 B1 EP0545104 B1 EP 0545104B1 EP 92119157 A EP92119157 A EP 92119157A EP 92119157 A EP92119157 A EP 92119157A EP 0545104 B1 EP0545104 B1 EP 0545104B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spindles
casting
continuous casting
soft reduction
load
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Revoked
Application number
EP92119157A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0545104A3 (en
EP0545104A2 (de
Inventor
Hans Streubel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
Sms Schloemann Siemag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6445547&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0545104(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Sms Schloemann Siemag AG filed Critical Sms Schloemann Siemag AG
Publication of EP0545104A2 publication Critical patent/EP0545104A2/de
Publication of EP0545104A3 publication Critical patent/EP0545104A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0545104B1 publication Critical patent/EP0545104B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Revoked legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for the continuous casting of slabs or blocks in a continuous casting installation with a soft reduction path, which can be adjusted individually or as a segment by means of hydraulic cylinders against one another and can be infinitely adjusted with respect to one another by means of spindles.
  • Continuous casting plants in which a plurality of opposing pairs of rollers are combined into one unit in a strand guide segment, have become known from GB-A-1 166 044 and EP-A-0 194 656.
  • the strand guide segments are assigned several hydraulic cylinders with which, for example, the rollers above the strand can be adjusted against the lower rollers.
  • fine adjustments can be made, namely in the event of deviations from the desired thickness of the cast strand.
  • the slabs or blocks produced in such continuous casting plants serve as the starting material for rolling mill products, such as in particular slabs or thin slabs for the production of sheets or strips.
  • a thickness reduction between 0.5 mm per meter and 3 mm per meter is carried out in a soft reduction section of the continuous casting plant in the area of final solidification.
  • the width of the mouth is adjusted according to the shrinking behavior of the strand over the length of the machine.
  • the pairs of rolls, individually or combined into segments, are adjusted more closely beyond the shrinking behavior of the strand in order to (The page 2 of the original documents remains unchanged.)
  • Truss and roll deflections e.g. through the use of split continuous casters, can be kept small across the width of the strand.
  • the upper yoke is inclined from the inlet towards the outlet so that there is a smaller mouth width on the outlet side than on the inlet side.
  • the soft reduction no longer leads to an improvement in the internal structure of the cast strand if the strand has already solidified before entering the soft reduction path or if it has not solidified at the end of the soft reduction path.
  • the strand should therefore run into this stretch with a targeted reduction in thickness with a residual sump and be solidified at the end of the soft reduction stretch.
  • the invention has for its object to provide a method and an apparatus that with simple means a dynamic distance or mouth width adjustment even during the casting operation, i.e. enable under load, especially in adaptation to the changing position of the soft reduction section due to changing casting parameters.
  • This object is achieved in that the contact force is reduced during the casting and the spindles are moved to a desired width-reduced dimension.
  • the desired jaw width can thus be adjusted continuously using the reduced-load spindles.
  • pressure transducers which enable continuous force measurement, can be arranged between the spindles in the upper part of the segment and the lower part of the segment. Due to this astonishingly simple measure of pressure relief, an essentially load-free, inexpensive and reliable adjustment of the spindles inside and outside the cooling chamber of the continuous casting plant can be achieved.
  • the length of the soft reduction section and the reduction in thickness can be adapted to the casting speed, ie at a lower casting speed the length of the soft reduction section is shortened and the thickness decrease in mm per meter; at higher speeds, however, the length of the soft reduction section is increased.
  • Thickness reduction can be set differently within the soft reduction range and thus support the improvement of the internal quality.
  • the hydraulic pressure of the adjusting cylinders can be reduced during casting so that the force acting on the spindle can only be a fraction of the operating force - the maximum force that occurs during operation up to 100 t, if, for example the strand is solidified - corresponds, for example, to just 2 to 3 t, so that an opening width adjustment is possible in a simple manner, for which only a low drive power is required.
  • an excess of force can be determined and, from the forces which occur, it can be concluded where the strand still has a residual sump or where it has solidified and thus determine the position of the soft reduction path. This enables rapid process optimization in the sense that the exact position of the soft reduction section and the decrease in thickness can be determined as a function of essentially the casting speed, the secondary cooling and the steel quality.
  • the spindles can be based on a load cell according to a proposal of the invention. These show both the excess force from the segment or roller locking force that enables the determination of the soft reduction path and the relieved hydraulic pressure, which enables the spindles to be moved with reduced load during casting.
  • the spindles can be driven against a hydraulic stop which is subjected to a force which exceeds the locking or setting force is.
  • the hydraulics need to be depressurized to adjust the rollers to a new internal width dimension or a new clearance dimension, and the spindles can then be moved to the new dimension with reduced load.
  • a plunger is arranged between a spindle and a support of the lower yoke, which has a fixed stop in its cylinder space.
  • the plungers can be driven against their fixed stops with an excess of force, which support the spindles with a pressure exceeding the starting pressure.
  • the plungers are pressurized again until they come into contact with the pistons against the fixed stops; in this position the rollers then take the desired distance from each other.
  • rollers 2 In a continuous caster, not shown, for casting slabs or blocks, numerous rollers 2, either arranged individually or in strand guide segments 1, form a guide, which may have a thickness reduction on an extruded strand 3 (see FIG. 3).
  • the rollers 2 can be adjusted to one another to the desired thickness 4 by means of hydraulic cylinders 5, the cylinder tubes 6 of which are fastened to the lower yoke 7 and the piston rods 8 of which engage the upper yoke 9 of the strand guide segment 1, as is shown in FIGS. 1 and 2.
  • Each at the inlet and outlet 11 or 12 (see FIG. 3) of the strand guide segment 1 are paired, adjustable by a motor 13, a gear 14 and drive shafts 15 (see FIG.
  • adjustable or adjusting spindles 16 which are based on pressure transducers 17 in the embodiment according to FIG. 1 and on plungers 18 in the embodiment according to FIG. 2, which are arranged on a support 19 of the lower yoke 7.
  • the cylinder housings 21 of the plungers 18 have a fixed stop 23 in their cylinder space 22, against which the plungers 24 bear.
  • the thus reduced-load adjustment of the pressure spindles 16 makes it possible to adapt the rolls to be moved closer to one another in this zone than required as a result of the shrinkage of the strand, even during operation, to changing casting parameters in a continuous casting installation.
  • the soft reduction section is located where there is still a residual sump 27 in the section 3, but after the exit from the soft reduction section the section is completely solidified (cf. FIG. 3); it shifts - in relation to the strand running direction - with changing casting parameters such as, in particular, different casting speeds up or down.
  • the forces are measured continuously by means of the pressure load cells 17 and can be inferred from measured values which differ from one another, where the strand 3 still has a residual sump 27 or where it has already solidified.
  • the upper yoke 9 is inclined towards the outlet 12 on the basis of the measured values, so that the mouth width 25 is greater at the inlet 11 than at the outlet 12 (cf. Mouth width 26 in Fig. 3) results.
  • the wedge can be adjusted in accordance with the residual sump 27 so that the strand 3 within the solidification section is as short as possible before the solidification point - cf. in Fig. 3 the sump tip numbered 28 - a deformation with a decrease in thickness of e.g. 0.5 mm to 3 mm per meter.
  • the strand guide rollers 2 - regardless of whether they can be adjusted individually or as a segment - can always be adjusted to changing casting parameters and / or one correspondingly Adapt the changing position of the sump tip 28.
  • position adjusters 29 are also assigned to the spindle adjustments, which - starting from a calibration value which can be e.g. can be reached by lowering the upper yoke 9 to fixed stops - allow a more or less wide opening at the inlet and outlet 11, 12.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Stranggießen von Brammen oder Blöcken in einer Stranggießanlage mit einer Soft-Reduction-Strecke, die einzeln oder als Segment mittels Hydraulikzylinder gegeneinander anstellbare und mittels Spindeln in ihrem lichten Abstand (Maulweite) zueinander stufenlos einstellbare Rollen aufweist.
  • Stranggießanlagen, bei denen mehrere einander gegenüberliegende Rollenpaare in einem Strangführungssegment zu einer Einheit zusammengefaßt sind, sind durch die GB-A-1 166 044 und die EP-A-0 194 656 bekanntgeworden. Den Strangführungssegmenten sind dabei mehrere Hydraulikzylinder zugeordnet, mit denen sich bspw. die oberhalb des Stranges liegenden Rollen gegen die unteren Rollen anstellen lassen. Mittels den Hydraulikzylindern zugeordneten Stütz- bzw. Einstellmitteln in Form von Gewindespindeln, die von mechanischen Verstelleinrichtungen beaufschlagt werden, können Feineinstellungen vorgenommen werden, nämlich bei Abweichungen von der Solldicke des Gußstranges. Die in solchen Stranggießanlagen hergestellten Brammen oder Blöcke dienen als Ausgangsmaterial für Walzwerksprodukte, wie insbesondere Brammen oder Dünnbrammen zur Erzeugung von Blechen oder Bändern. Um beim Stranggießen Seigerungen im Strang zu verringern und ein besseres Gefüge zu erzielen, wird in einer Soft-Reduction-Strecke der Stranggießanlage im Bereich der Enderstarrung eine Dickenreduzierung zwischen 0,5 mm pro Meter und 3 mm pro Meter durchgeführt.
  • Beim Stranggießen von Brammen oder Blöcken, z.B. in einer Bogen-Stranggießanlage, wird die Maulweite entsprechend dem Schrumpfverhalten des Stranges über die Maschinenlänge eingestellt. In der Soft-Reduction-Strecke werden die Rollenpaare, einzeln oder zu Segmenten zusammengefaßt, über das Schrumpfverhalten des Stranges hinausgehend enger eingestellt, um im Bereich der (Es schließt sich unverändert die Seite 2 der ursprünglichen Unterlagen an.)
  • Resterstarrung eine Verbesserung der Innenqualität zu erreichen. Dabei müssen Traversen- und Rollendurchbiegungen, z.B. durch den Einsatz geteilter Stranggießrollen, über die Strangbreite klein gehalten werden.
  • Bei in Segmenten gelagerten Rollen wird dabei das Oberjoch vom Einlauf in Richtung zum Auslauf hin schräggestellt, so daß auslaufseitig eine kleinere Maulweite als einlaufseitig vorhanden ist. Die Soft-Reduction führt allerdings dann zu keiner Verbesserung des Innengefüges des gegossenen Stranges mehr, wenn der Strang vor Eintritt in die Soft-Reduction-Strecke bereits durcherstarrt oder am Ende der Soft-Reduction-Strecke nicht durcherstarrt ist. Der Strang sollte somit in diese Strecke mit gezielter Dickenabnahme mit einem Restsumpf einlaufen und am Ende der Soft-Reduction-Strecke durcherstarrt sein. Das scheitert jedoch häufig an den sich verändernden Gießparametern, wie insbesondere der Gießgeschwindigkeit, der Stahltemperatur, der Stahlqualität sowie der Sekundärkühlung, denn die in der Gießpause eingestellte Maulweite bzw. der lichte Abstand in der Soft-Reduction-Strecke entspricht nur einem engen Gießgeschwindigkeitsbereich. Liegt die Resterstarrung nicht in der Soft-Reduction-Strecke, wird keine Reduzierung der Seigerungen und keine Verdichtung des Kerngefüges erreicht.
  • Es ist daher bereits vorgeschlagen worden, den lichten Abstand bzw. die Maulweite während des Gießens über Spindeln abhängig von den aktuellen Gießparametern zu verstellen. Diese Lösung hat den Nachteil, daß die Spindeln und die Antriebselemente für eine Verstellung unter Last ausgelegt werden müssen. Bei einer durcherstarrten Bramme kann die Kraft auf die Spindeln der Zylinderkraft entsprechen. Ein anderer Vorschlag zur Lösung des Problems, nämlich den lichten Abstand bzw. die Maulweite über Hydraulikzylinder mit eingebauter induktiver Wegmessung und Servoventilen stufenlos einzustellen, ist kostenintensiv und erfordert einen hohen Instandhaltungsaufwand. In beiden Fällen ist eine rechnerische oder meßtechnische Ermittlung der Lage der Sumpfspitze erforderlich.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu schaffen, die mit einfachen Mitteln eine dynamische Abstands- bzw. Maulweiteneinstellung auch während des Gießbetriebes, d.h. unter Last ermöglichen, insbesondere in Anpassung an die sich aufgrund wechselnder Gießparameter verändernde Lage der Soft-Reduction-Strecke.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Anstellkraft während des Gießens verringert und die Spindeln lastreduziert auf ein gewünschtes Maulweitenmaß verfahren werden. Die gewünschte Maulweite läßt sich somit über die lastreduzierten Spindeln stufenlos einstellen. Zu diesem Zweck lassen sich Druckmeßdosen, die eine kontinuierliche Kraftmessung ermöglichen, zwischen den Spindeln im Segmentoberteil und dem Segmentunterteil anordnen. Aufgrund dieser verblüffend einfachen Maßnahme des Druckentlastens läßt sich eine im wesentlichen lastfreie, kostengünstige und betriebssichere Verstellung der Spindeln innerhalb und außerhalb der Kühlkammer der Stranggießanlage erreichen. Ein weiterer erheblicher Vorteil liegt darin, daß sich die Länge der Soft-Reduction-Strecke und die Dickenreduzierung der Gießgeschwindigkeit anpassen lassen, d.h. bei geringerer Gießgeschwindigkeit werden die Länge der Soft-Reduction-Strecke verkürzt und die Dickenabnahme in mm pro Meter erhöht; bei größerer Geschwindigkeit wird hingegen die Länge der Soft-Reduction-Strecke vergrößert. Schließlich ist es möglich, die Dickenabnahme innerhalb der Soft-Reduction-Strecke unterschiedlich einzustellen und damit die Verbesserung der Innenqualität zu unterstützen.
  • Wenn vorteilhaft die Differenz zwischen der Zylinderkraft und der ferrostatischen Last kontinuierlich gemessen wird, läßt sich einerseits während des Gießens der Hydraulikdruck der Anstellzylinder so weit reduzieren, daß die auf die Spindel lastende Kraft nur noch einen Bruchteil der Betriebskraft - die im Betrieb maximal auftretende Kraft kann bis zu 100 t betragen, wenn z.B. der Strang durcherstarrt ist - entspricht, bspw. lediglich noch 2 bis 3 t beträgt, so daß auf einfache Weise eine Maulweitenverstellung möglich ist, für die es nur einer geringen Antriebsleistung bedarf. Andererseits läßt sich ein Kraftüberschuß ermitteln und aus den auftretenden Kräften schließen, wo der Strang noch einen Restsumpf aufweist bzw. wo er durcherstarrt ist und somit die Lage der Soft-Reduction-Strecke bestimmen. Das ermöglicht eine schnelle Verfahrensoptimierung in dem Sinne, daß sich die genaue Lage der Soft-Reduction-Strecke sowie die Dickenabnahme als Funktion von im wesentlichen der Gießgeschwindigkeit, der Sekundärkühlung und der Stahlqualität feststellen lassen.
  • Die Spindeln können sich gemäß einem Vorschlag der Erfindung auf Druckmeßdosen abstützen. Diese zeigen sowohl den das Bestimmen der Soft-Reduction-Strecke ermöglichenden Kraftüberschuß aus der Segment- bzw. Rollenzuhaltekraft als auch den entlasteten Hydraulikdruck an, der es ermöglicht, die Spindeln während des Gießens lastreduziert zu verfahren.
  • Nach einem weiteren Vorschlag der Erfindung lassen sich die Spindeln gegen einen hydraulischen Anschlag fahren, der mit einer die Zuhalte- bzw. Anstellkraft übersteigenden Kraft beaufschlagt ist. Zum Verstellen der Rollen auf ein neues Maulweitenmaß bzw. ein neues lichtes Abstandsmaß braucht in diesem Fall nur die Hydraulik drucklos geschaltet zu werden, und die Spindeln lassen sich dann lastreduziert auf das neue Maß verfahren.
  • Es wird vorgeschlagen, daß jeweils zwischen einer Spindel und einer Auflage des Unterjoches ein Plunger angeordnet ist, der in seinem Zylinderraum einen Festanschlag aufweist. Im Gießbetrieb lassen sich die Plunger mit einem Kraftüberschuß gegen ihre Festanschläge fahren, die die Spindeln mit einem den Anstelldruck übersteigenden Druck abstützen. Um Verstellungen des Maulweiten- bzw. Abstandsmaßes während des Gießens vornehmen zu können, ist es lediglich erforderlich, die Plunger drucklos zu schalten, die Spindeln lassen sich dann lastreduziert auf das neue Maß verfahren. Nach der Verstellung werden die Plunger wieder mit Druck beaufschlagt, bis sie mit ihren Kolben gegen die Festanschläge zur Anlage kommen; in dieser Position nehmen die Rollen dann den gewünschten Abstand voneinander ein.
  • Die Erfindung wird nachfolgend anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. In den Zeichnungen zeigen:
    • Figur 1
    ein erfindungsgemäßes Strangführungssegment mit sich auf Druckmeßdosen abstützenden Verstellspindeln in der Vorderansicht;
    Figur 2
    ein Strangführungssegment gemäß Fig. 1, allerdings mit sich auf Plungern abstützenden Verstellspindeln;
    Figur 3
    ein Strangführungssegment gemäß den Fig. 1 und 2 in der Seitenansicht dargestellt; und
    Figur 4
    eine Draufsicht des Strangführungssegmentes gemäß Fig. 3.
  • In einer nicht dargestellten Stranggießanlage zum Gießen von Brammen oder Blöcken bilden zahlreiche, entweder einzeln oder in Strangführungssegmenten 1 angeordnete Rollen 2 eine gegebenenfalls mit einer Dickenabnahme auf einen auszuziehenden Strang 3 (vgl. Fig. 3) einwirkende Führung. Die Rollen 2 sind auf das gewünschte Dickenmaß 4 mittels Hydraulikzylinder 5, deren Zylinderrohre 6 am Unterjoch 7 befestigt sind und deren Kolbenstangen 8 am Oberjoch 9 des Strangführungssegmentes 1 angreifen, gegeneinander anstellbar, wie in den Fig. 1 und 2 dargestellt wird. Jeweils am Ein- und Auslauf 11 bzw. 12 (vgl. Fig. 3) des Strangführungssegmentes 1 sind paarweise einander zugeordnete, von einem Motor 13, einem Getriebe 14 und Antriebswellen 15 (vgl. Fig. 4) verstellbare Druck- bzw. Verstellspindeln 16 angeordnet, die sich bei der Ausführung nach Fig. 1 auf Druckmeßdosen 17 und bei der Ausführung nach Fig. 2 auf Plunger 18 abstützen, die auf einer Auflage 19 des Unterjoches 7 angeordnet sind. Die Zylindergehäuse 21 der Plunger 18 besitzen in ihrem Zylinderraum 22 einen Festanschlag 23, gegen die sich die Plungerkolben 24 anlegen.
  • Sowohl mittels der Druckmeßdosen 17 als auch der Plunger 18 ist es möglich, die Druckspindeln 16 auch während des Gießens, d.h. dynamisch einzustellen, da sie nämlich eine Entlastung der Druckspindeln 16 erlauben. Um das Dickenmaß bzw. den lichten Abstand 4 zwischen zwei Rollen 2 oder bei in Strangführungssegmenten 1 gelagerten Rollen 2 die Maulweite 25 bzw. 26 (vgl. Fig. 3) zu verstellen, wird der in den Hydraulikzylindern 5 herrschende Druck verringert, was durch die Druckmeßdosen 17 gemessen und angezeigt wird, so daß sich die Druckspindeln 16 über den Antrieb (Motor 13, Getriebe 14, Antriebswellen 15) auf das neue Maß einstellen lassen. Derselbe Effekt, nämlich das lastreduzierte Verstellen der Druckspindeln 16 während des Gießbetriebes wird bei der Ausführung nach Fig. 2 mit Abstützung der Druckspindeln 16 auf Plunger 18 dadurch erreicht, daß die Plunger 18 im Gießbetrieb mit Kraftüberschuß mit ihren Kolben 24 gegen die Festanschläge 23 im Zylinderraum 22 gefahren werden. Zum Verstellen während des Gießens werden die Plunger 18 drucklos geschaltet, und die auf diese Weise entlasteten Druckspindeln 16 können auf das neue Maulweitenmaß 25, 26 bzw. 4 verfahren werden.
  • Das somit lastreduzierte Verstellen der Druckspindeln 16 ermöglicht es, bei einer Stranggießanlage mit Soft-Reduction-Strecke die in dieser Zone enger als infolge des Schrumpfes des Stranges erforderlich aufeinander zu gefahrenen Rollen auch während des Betriebes an sich wechselnde Gießparameter anzupassen. Die Soft-Reduction-Strecke befindet sich dort, wo im Strang 3 noch ein Restsumpf 27 vorhanden, nach dem Austritt aus der Soft-Reduction-Strecke der Strang aber völlig durcherstarrt ist (vgl. Fig. 3); sie verschiebt sich - bezogen auf die Stranglaufrichtung - bei wechselnden Gießparametern wie insbesondere unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten nach oben oder nach unten. Mittels der Druckmeßdosen 17 werden kontinuierlich die Kräfte gemessen, und kann aus voneinander abweichenden Meßwerten geschlossen werden, wo der Strang 3 noch einen Restsumpf 27 aufweist bzw. wo er bereits durcherstarrt ist. Wird festgestellt, daß sich die Lage der Soft-Reduction-Strecke verschoben hat, ist es nunmehr möglich, die Strangführungsrollen 2 während des Gießbetriebes zu verstellen und an die Lage der Soft-Reduction-Strecke anzupassen, d.h. dort enger als vom Schrumpf her erforderlich anzustellen, da ja die Druckspindeln 16 lastreduziert verstellt werden können.
  • Sind die Strangführungsrollen 2 in einem Segment 1 gelagert, wie in Fig. 3 dargestellt, wird aufgrund der Meßwerte das Oberjoch 9 in Richtung zum Auslauf 12 hin schräggestellt, so daß sich eine am Einlauf 11 größere Maulweite 25 als am Auslauf 12 (vgl. die Maulweite 26 in Fig. 3) ergibt. Die Keiligkeit läßt sich entsprechend dem Restsumpf 27 so einstellen, daß auf den Strang 3 innerhalb der Erstarrungsstrecke möglichst kurz vor dem Durcherstarrungspunkt - vgl. in Fig. 3 die mit 28 bezifferte Sumpfspitze - eine Verformung mit einer Dickenabnahme von z.B. 0,5 mm bis 3 mm pro Meter einstellt. Aufgrund der Feststellung der sich verändernden Lage der Soft-Reduction-Strecke und der lastreduzierten Verstellung der Druckspindeln 16 während des Gießbetriebes lassen sich die Strangführungsrollen 2 - egal ob sie einzeln oder als Segment gegeneinander anstellbar sind - stets an wechselnde Gießparameter und/oder eine sich entsprechend verändernde Lage der Sumpfspitze 28 anpassen.
  • Damit sich bei in Strangführungssegmenten 1 gelagerten Führungsrollen 2 die in Fig. 3 zum Auslauf 12 hin dargestellte Keilform erreichen läßt, sind den Spindelverstellungen noch Positionsgeber 29 (vgl. Fig. 4) zugeordnet, die - ausgehend von einem Eichwert, der sich z.B. durch Absenken des Oberjoches 9 auf Festanschläge erreichen läßt - ein mehr oder weniger weites Auffahren am Einlauf und Auslauf 11, 12 ermöglichen.

Claims (6)

  1. Verfahren zum Stranggießen von Brammen oder Blöcken in einer Stranggießanlage mit Soft-Reduction-Strecke, die einzeln oder als Segment mittels Hydraulikzylinder gegeneinander anstellbare und mittels Spindeln in ihrem lichten Abstand (Maulweite) zueinander stufenlos einstellbare Rollen aufweist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Anstellkraft während des Gießens verringert und die Spindeln lastreduziert auf ein gewünschtes Maulweitenmaß verfahren werden.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Differenz zwischen Zylinderkraft und ferrostatischer Last kontinuierlich gemessen wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Spindeln gegen einen hydraulischen Anschlag gefahren werden.
  4. Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens nach Anspruch 1, in einer Stranggießanlage mit Soft-Reduction-Strecke, die einzeln oder als Segment mittels Hydraulikzylinder gegeneinander anstellbare und mittels Spindeln (16) in ihrem lichten Abstand (Maulweite) zueinander stufenlos einstellbare Rollen (2) aufweist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Spindeln (16) auf kontinuierlich die Anstellkraft messenden Druckdosen (17) abgestützt und mit einem Verstellantrieb (13, 14, 15) verbunden sind.
  5. Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß jeweils zwischen einer Spindel (16) und einer Auflage (19) des Unterjoches (7) ein Plunger (18) angeordnet ist.
  6. Vorrichtung nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Plunger (18) in ihrem Zylinderraum (21) einen Festanschlag (23) aufweisen.
EP92119157A 1991-11-26 1992-11-09 Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Brammen oder Blöcken Revoked EP0545104B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4138740A DE4138740A1 (de) 1991-11-26 1991-11-26 Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen von brammen oder bloecken
DE4138740 1991-11-26

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0545104A2 EP0545104A2 (de) 1993-06-09
EP0545104A3 EP0545104A3 (en) 1993-06-30
EP0545104B1 true EP0545104B1 (de) 1997-04-02

Family

ID=6445547

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP92119157A Revoked EP0545104B1 (de) 1991-11-26 1992-11-09 Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Brammen oder Blöcken

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5348074A (de)
EP (1) EP0545104B1 (de)
AT (1) ATE150993T1 (de)
CA (1) CA2083804C (de)
DE (2) DE4138740A1 (de)
ES (1) ES2099784T3 (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5577548A (en) * 1993-10-14 1996-11-26 Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh Continuous casting process and plant
EP0875316A2 (de) * 1997-04-24 1998-11-04 MANNESMANN Aktiengesellschaft Vorrichtung zum Ausziehen eines Stranges
EP1060816A1 (de) * 1999-06-19 2000-12-20 SMS Demag AG Vorrichtung zum Einstellen von Führungssegmenten einer Stranggiess- bzw. Giesswalzanlage
US6568460B1 (en) 1999-04-10 2003-05-27 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method and apparatus for adjusting the profile of a continuously cast slab, particularly of a thin slab
US6568459B2 (en) 1999-07-16 2003-05-27 Mannesmann Ag Process and apparatus for casting a continuous metal strand

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2697182B1 (fr) * 1992-10-26 1995-01-13 Clecim Sa Dispositif pour le guidage d'une barre de coulée de la sortie de sa roue de coulée jusqu'à l'entrée d'un laminoir.
FR2728817A1 (fr) * 1994-12-29 1996-07-05 Usinor Sacilor Procede de regulation pour la coulee continue entre cylindres
DE19511113A1 (de) * 1995-03-25 1996-09-26 Schloemann Siemag Ag Strangführung einer Stranggießanlage für Dünnbrammen
AT404807B (de) * 1996-05-08 1999-03-25 Voest Alpine Ind Anlagen Stellvorrichtung zur einrichtung der lage von strangstützelementen
DE19627336C1 (de) * 1996-06-28 1997-09-18 Mannesmann Ag Verfahren zum Führen eines Stranges und Strangführung
DE19745056A1 (de) * 1997-10-11 1999-04-15 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Brammen in einer Stranggießanlage
DE19809807C2 (de) * 1998-03-09 2003-03-27 Sms Demag Ag Anstellverfahren für ein Rollensegment einer Stranggießanlage
DE19824366A1 (de) * 1998-05-30 1999-12-02 Schloemann Siemag Ag Strangführungssegment für Brammengießanlagen
DE19921296A1 (de) * 1999-05-07 2000-11-09 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von stranggegossenen Stahlerzeugnissen
DE10007706A1 (de) * 2000-02-19 2001-08-23 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zum Gießen von Vorprodukten in einer Stranggießanlage
DE10011689A1 (de) 2000-03-10 2001-09-13 Sms Demag Ag Verfahren zum Stranggiessen von Brammen und insbesondere von Dünnbrammen
DE10040271A1 (de) * 2000-08-17 2002-02-28 Sms Demag Ag Vorrichtung zum Stranggießen von Metallen, insbesondere von Stahl
AT409465B (de) * 2000-12-12 2002-08-26 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum einstellen eines giessspaltes an einer strangführung einer stranggiessanlage
DE10118518A1 (de) * 2001-04-14 2002-10-24 Sms Demag Ag Formatdickenerhöhung für Dünnbrammen-Stranggießanlagen
DE10119550A1 (de) * 2001-04-21 2002-10-24 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Stranggu-Vormaterial
DE10122118A1 (de) * 2001-05-07 2002-11-14 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Blöcken, Brammen und Dünnbrammen
DE10153960A1 (de) * 2001-11-06 2003-05-22 Sms Demag Ag Verfahren und Gießmaschine zum Stranggießen von Knüppel- und Blockformaten oder dergleichen
KR100448916B1 (ko) * 2001-12-21 2004-09-16 재단법인 포항산업과학연구원 소프트 리덕션시 응고 완료점 검출 및 적정 리덕션량산정방법
EP1478479B1 (de) * 2002-02-22 2005-12-14 SMS Demag Aktiengesellschaft Verfahren zum stranggiessen und unmittelbaren verformen eines metall-, insbesondere eines giessstrangs aus stahlwerkstoffen
JP4218383B2 (ja) * 2002-04-08 2009-02-04 住友金属工業株式会社 連続鋳造方法、連続鋳造装置および連続鋳造鋳片
DE102004002783A1 (de) * 2004-01-20 2005-08-04 Sms Demag Ag Verfahren und Einrichtung zum Bestimmen der Lage der Sumpfspitze im Gießstrang beim Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen
DE102006048511A1 (de) * 2006-10-13 2008-04-17 Sms Demag Ag Strangführungsvorrichtung und Verfahren für deren Betrieb
BR112014016984B1 (pt) 2012-01-12 2020-05-12 Nippon Steel & Sumikin Engineering Co., Ltd. Dispositivo de redução de peça fundida
CA2897736C (en) * 2013-05-02 2017-06-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Continuous casting equipment
JP2015226918A (ja) * 2014-05-30 2015-12-17 新日鐵住金株式会社 鋼の連続鋳造方法
CN112355262B (zh) * 2020-11-09 2021-10-15 湖南工程学院 一种用于板坯连铸动态轻压下的控制装置

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH067575B2 (ja) * 1986-05-02 1994-01-26 住友電気工業株式会社 多層配線法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES331665A1 (es) * 1965-10-12 1967-11-16 Gosudarstveny Cojuzny Inst Projektirovanya Met Allourgitc Mecanismo de guia en la zona de enfriamiento secundario de una maquina de colada continua de metales.
US3891025A (en) * 1972-06-29 1975-06-24 Schloemann Siemag Ag Apparatus for withdrawing a casting and feeding a dummy bar in a continuous casting machine for steel
DE2416625C3 (de) * 1973-04-10 1978-12-21 Kobe Steel Ltd., Kobe, Hyogo (Japan) Vorrichtung zum Verriegeln der auswechselbaren Traversen eines Führungswalzengerüstes einer Stranggießanlage
US4056140A (en) * 1976-10-20 1977-11-01 United States Steel Corporation Method and mechanism for controlling forces in a continuous-casting machine
JPS607575B2 (ja) † 1978-01-20 1985-02-26 日立造船株式会社 連続鋳造設備におけるロ−ル間隔調整装置
JPS59107756A (ja) * 1982-12-08 1984-06-22 Kawasaki Steel Corp 連鋳鋳片の軽圧下装置
FR2547753B1 (fr) * 1983-06-24 1986-09-26 Clecim Sa Dispositif de support de produit coule en sortie d'une lingotiere pour coulee continue
DE3508658A1 (de) * 1985-03-12 1986-09-25 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Metallstranggiessvorrichtung, insbesondere fuer gussstraenge aus stahl
JPS62127147A (ja) † 1985-11-27 1987-06-09 Hitachi Zosen Corp 連続鋳造設備におけるロ−ルセグメント
JPH0620596B2 (ja) * 1987-09-14 1994-03-23 日立造船株式会社 水平連続鋳造設備における鋳片引抜き装置
JPH01205861A (ja) * 1988-02-10 1989-08-18 Nippon Steel Corp 連続鋳造設備における鋳片クランプ力制御方法
JP2964560B2 (ja) * 1989-08-16 1999-10-18 大同特殊鋼株式会社 垂直連続鋳造装置
US5067164A (en) † 1989-11-30 1991-11-19 At&T Bell Laboratories Hierarchical constrained automatic learning neural network for character recognition

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH067575B2 (ja) * 1986-05-02 1994-01-26 住友電気工業株式会社 多層配線法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5577548A (en) * 1993-10-14 1996-11-26 Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh Continuous casting process and plant
EP0875316A2 (de) * 1997-04-24 1998-11-04 MANNESMANN Aktiengesellschaft Vorrichtung zum Ausziehen eines Stranges
US6062295A (en) * 1997-04-24 2000-05-16 Mannesmann Aktiengesellschaft Device for withdrawing a strand
US6568460B1 (en) 1999-04-10 2003-05-27 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method and apparatus for adjusting the profile of a continuously cast slab, particularly of a thin slab
EP1060816A1 (de) * 1999-06-19 2000-12-20 SMS Demag AG Vorrichtung zum Einstellen von Führungssegmenten einer Stranggiess- bzw. Giesswalzanlage
US6568459B2 (en) 1999-07-16 2003-05-27 Mannesmann Ag Process and apparatus for casting a continuous metal strand

Also Published As

Publication number Publication date
ES2099784T3 (es) 1997-06-01
ATE150993T1 (de) 1997-04-15
EP0545104A3 (en) 1993-06-30
CA2083804C (en) 2000-05-23
CA2083804A1 (en) 1993-05-27
DE59208291D1 (de) 1997-05-07
DE4138740A1 (de) 1993-05-27
US5348074A (en) 1994-09-20
EP0545104A2 (de) 1993-06-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0545104B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Brammen oder Blöcken
EP0350431B1 (de) Stranggiessverfahren für die Erzeugung von Brammen mit einer gegenüber dem Gusszustand verringerten Dicke
EP1062066B1 (de) Anstellverfahren für ein rollensegment einer stranggiessanlage
DE2133144B2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Ausfordern und Richten eines Stranges in einer Stranggiessanlage
DE19511113A1 (de) Strangführung einer Stranggießanlage für Dünnbrammen
EP1071529B1 (de) Verfahren zum stranggiessen von dünnen metallbändern
DE19916173A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Einstellen des Brammenprofils einer stranggegossenen Bramme, insbesondere einer Dünnbramme
EP0908256B1 (de) Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Brammen in einer Stranggiessanlage
WO2007068338A1 (de) Verfahren zum stranggiessen dünner metallbänder und stranggiessanlage
EP1365874B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum herstellen von dünnbrammen
DE3822939C1 (en) Continuous casting method for the production of slabs with a reduced thickness relative to the cast condition
DE4338805C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Stranggießanlage
EP3554744A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum regeln einer stranggiessanlage
DE102010007660B4 (de) Stranggießmaschine
AT409465B (de) Verfahren zum einstellen eines giessspaltes an einer strangführung einer stranggiessanlage
EP1132161A1 (de) Verfahren zum Stranggiessen von Brammen, und insbesondere von Dünnbrammen
DE10122118A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Blöcken, Brammen und Dünnbrammen
DE4234135C2 (de) Verfahren und Vorrichtung für das Horizontal-Stranggießen
EP2869945B1 (de) Kontinuierlich arbeitende bandgiess- und walzanlage
EP1050355A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von stranggegossenen Stahlerzeugnissen
EP0064238B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Biegen eines Stranges in einer Stahlstranggiessanlage
EP0941787A1 (de) Führungselement einer Stranggiessanlage
AT390742B (de) Walzwerk, insbesondere kaltwalzwerk
EP0946318A1 (de) Verfahren und anlage zum stranggiessen von dünnbrammen
AT413800B (de) Verfahren und vorrichtung zur adjustierung der maulweite eines segmentes eines stützrollengerüstes

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

17P Request for examination filed

Effective date: 19921208

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE DE ES FR GB IT SE

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE DE ES FR GB IT SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19950814

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE DE ES FR GB IT SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 150993

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19970415

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 59208291

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19970507

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2099784

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

ET Fr: translation filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19970703

PLBQ Unpublished change to opponent data

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OPPO

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLBF Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO

26 Opposition filed

Opponent name: DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE SPA

Effective date: 19971230

PLBF Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO

PLBF Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO

RDAH Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REVO

APAC Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO

APAE Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REFNO

APAC Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: SMS DEMAG AG

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20011012

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20011026

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20011031

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20011105

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20011106

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20011114

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20011119

Year of fee payment: 10

APCC Communication from the board of appeal sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBAPO

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

APCC Communication from the board of appeal sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBAPO

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021109

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021109

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021110

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021110

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021130

APAC Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO

PLAW Interlocutory decision in opposition

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IDOP

RTI2 Title (correction)

Free format text: METHOD FOR CONTINUOUS CASTING OF INGOTS OR BLOOMS

BERE Be: lapsed

Owner name: SCHLOEMANN-SIEMAG A.G. *SMS

Effective date: 20021130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030603

EUG Se: european patent has lapsed
GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030731

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

RDAF Communication despatched that patent is revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREV1

RDAG Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT REVOKED

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20031213

27W Patent revoked

Effective date: 20040210

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO